1、工程大型机械设备专项施工方案目 录一、编制依据- 1 -二、工程概况- 1 -2.1 参建单位- 1 -2.2 地理位置- 1 -2.3 设计概述- 1 -三、专项施工方案- 2 -3.1 塔式起重专项施工方案- 2 -3.1.1 塔式起重机主要参数及设置说明- 2 -3.1.2 塔式起重机天然基础计算书- 3 -（一）、参数信息- 3 -（二）、基础最小尺寸计算- 3 -（三）、塔式起重机基础承载力计算- 4 -（四）、地基基础承载力验算- 6 -（五）、基础受冲切承载力验算- 6 -（六）、承台配筋计算- 7 -3.1.3 塔机附着计算书- 9 -（一）、支座力计算- 9 -（二）、附着杆2、内力计算- 11 -（三）、附着杆强度验算- 12 -（四）、附着支座连接的计算- 13 -（五）、附着设计与施工的注意事项- 13 -3.1.4 塔机安装拆卸过程- 13 -（一）、安装准备- 13 -（二）、资源配置- 14 -（三）、安装程序- 14 -（四）、升塔（液压顶升机构）- 14 -（五）、 调试- 15 -（六）、 拆除- 15 -（七）、附墙装置的安拆原则：- 15 -3.1.5 塔机沉降、垂直度测定及偏差校正- 15 -3.1.6 塔机的操作及维护- 16 -3.1.7 安全措施- 16 -3.2 施工升降机专项施工方案- 17 -3.2.1 施工升降机设置说明- 17 3、-施工升降机安装和拆卸施工方案- 17 -（一）、安装前准备工作- 17 -（二）、组装顺序及注意事项- 17 -（三）、施工升降机的拆卸顺序及注意事项- 18 -3.2.3 施工升降机安全技术要求- 19 -3.2.4 安全要求- 21 -3.4 物料提升机专项施工方案- 22 -3.4.1 安装有关说明：- 22 -3.4.2 安装位置：- 23 -3.4.3 物料提升机（井架）基础：- 23 -3.4.4 安装前的准备工作：- 24 -3.4.5 井架安装- 24 -3.4.6 附墙架安装- 25 -3.4.7 钢丝绳安装- 25 -3.4.8 井架安全装置的安装- 26 -3.4.9 4、井架试吊- 26 -3.4.10 井架计算书- 26 -3.4.11 井架落地卸料平台计算书- 34 -3.4.12 井架防护棚计算书- 39 -3.4.13 井架安全使用- 43 -3.4.14 井架拆除- 45 -3.4.15 井架管理- 45 -四、机械设备安全使用制度- 45 -大型机械设备专项施工方案一、编制依据 1、施工现场机械设备安全技术规范(JGJ332001)2、建筑施工安全检查标准(JGJ5999) 3、建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2001）（J119-2001）4、塔式起重机安全规程（GB 5144-2006）5、施工升降机安全规则(GB/T100551996)5、6、施工升降机技术条件(GB/T100541996)7、龙门架及井架物料提升机安全技术规范（JGJ88-92）8、施工现场临时用电安全技术规范(JGJ462005)9、高处作业安全技术规范(JGJ8091)10、建筑结构荷载规范(GB500092001) 二、工程概况2.1 参建单位建设单位： 高科技园区开发股份有限公司设计单位： 建筑设计（集团）有限公司上海*建筑研究设计院有限公司监理单位： 监理有限公司勘察单位： 工程勘察院安全质量监督单位： 市区安全质量监督站总承包单位： 建筑有限公司2.2 地理位置(1)本工程位于上海市高科技园区，东靠，南至，西靠，北抵。(3)规划总用地面积726206、 m2，总建筑面积124165 m2。2.3 设计概述(1)本工程由26个单体构成，其中S1#S4#楼为商铺，1#4#楼为学生公寓，8#楼为教师公寓，5#7#、9#21#楼为小高层商住楼；另单建（局部附建）一座地下汽车库，平时可停放小型汽车242辆，战时作为防空地下室，层高3.95米，车库顶部覆土层1.2米厚。(2)本工程S1#楼0.000相当于绝对标高5.000米，室内外高差600mm；21#楼0.000相当于绝对标高5.750米，室内外高差1450mm；其它所有地上建筑单体0.000均相当于绝对标高4.750米，室内外高差450mm。(3)本工程S1#楼为地下一层地上四层建筑，地下室为人防7、设施兼汽车库用途，首层层高5.500米，以上各层层高均为4.000米，建筑高度22米。(4)S2S4#楼均为地上一层建筑，层高5.500米，其中S2#楼局部层高8.600米，建筑高度9.200米；S3#、S4#楼建筑高度为6.200米。(5)121#楼均为地上九至十一层建筑，建筑层高均为2.8米，建筑高度在3037米，其中3#、4#、21#楼首层层高5.5米，做商铺用途，2#、3#、6#、10#、14#、19#楼均设有一层地下室。(6)本工程1#21#各单体均为钢筋混凝土框架-短肢剪力墙结构，地下车库、S1#S4#房为框架结构。 (7)本工程为现浇钢筋砼框架及普通梁板式楼（屋）面体系，上部结构8、剪力墙厚度为200mm，板厚120mm。三、专项施工方案本工程主要大型设备塔式起重机、施工升降机（人货两用电梯）和物料提升机（井架）。3.1 塔式起重专项施工方案 塔式起重机主要参数及设置说明 根据上海市及本公司关于起重机械管理的规定和要求，本工程决定采用QTZ-80塔式起重机。塔机最大起升高度140米，最大自由高度40米；本工程塔式起重机（以下简称塔机）安装高度为4549米左右，为本工程作垂直运输使用。最大自由高度自重36吨（不含平衡臂），标准节重量0.8吨；总功率31.7千瓦；塔机臂长55米；最大起重量6吨，最小起重量臂端1.2吨；起重臂重7吨；回转组合3吨；平衡臂4吨。基础采用固定式钢筋9、混凝土基座，混凝土强度等级为C35。由本工程技术人员参照施工现场平面布置图，对塔机基础进行定位放线，并按厂方提供图纸要求结合地质勘察报告相关数据，进行施工。经技术人员共同研究。确定塔机基础开挖至号层，即粉质粘土层，深度一般为2.5米，地基承载力特征值为90kPa。经验算（详见塔式起重机天然基础计算书）现对塔机混凝土基础面积进行加大处理，长宽分别为5.5米，由施工人员以塔机基础进行找平，其表面平整度偏差应控制在1/1000以内，同时做好混凝土试块两组和隐蔽工程验收资料。附墙装置设置高度为25米，建筑物预埋附着支座处的受力强度，必须经过验算，能满足塔机在工作或非工作状态下的载荷。因本工程每一施工阶10、段都同时安装有两台以上塔机，所以两台塔机距离必须保证低位的起重臂架端部件与另一台塔身之间至少有2米；高位起重机最低部件与低位起重机最高部件之间垂直距离大于2米。本工程共分四个阶段进行施工，施工流水作业。第一阶段设置四台塔机，第二阶段设置三台塔机；第三阶段设置三台塔机；第四阶段设置三台塔机。安装位置详见平面布置图。塔机用电独立设置配电箱，并设置在离设备5米处。3.1.2 塔式起重机天然基础计算书（一）、参数信息塔式起重机型号:QTZ80A， 塔式起重机起升高度H=50.00m，塔机倾覆力矩M=600fkN.m， 混凝土强度等级:C35，塔身宽度B=1.6fm， 基础以上土的厚度D:=1.00m，11、自重F1=487fkN， 基础承台厚度h=1.35m，最大起重荷载F2=80fkN， 基础承台宽度Bc=5.50m，钢筋级别:II级钢。（二）、基础最小尺寸计算1.最小厚度计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.7条受冲切承载力计算。 根据塔机基础对基础的最大压力和最大拔力，按照下式进行抗冲切计算：(7.7.1-2) 其中: F塔机基础对基脚的最大压力和最大拔力；其它参数参照规范。 应按下列两个公式计算，并取其中较小值，取1.00； (7.7.1-2) (7.7.1-3) 1-局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数； 2-临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数； h-12、截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9，其间按线性内插法取用； ft-混凝土轴心抗拉强度设计值，取16.70MPa； pc,m-临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值宜控制在2范围内，取2500.00；um-临界截面的周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边ho/2处板垂直截面的最不利周长；这里取（塔身宽度+ho）4=9.60m； ho-截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值； s-局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值，s不宜大于4；当s2时，取s=2；当面积为圆形时，取s=2；这里取s=2；13、s-板柱结构中柱类型的影响系数：对中性，取s=40;对边柱，取s=30;对角柱，取s=20. 塔机计算都按照中性柱取值，取s=40 。计算方案：当F取塔机基础对基脚的最大压力，将ho1从0.8m开始，每增加0.01m，至到满足上式,解出一个ho1；当F取塔机基础对基脚的最大拔力时，同理,解出一个ho2，最后ho1与ho2相加，得到最小厚度hc。经过计算得到：塔机基础对基脚的最大压力F=200.00kN时，得ho1=0.80m；塔机基础对基脚的最大拔力F=200.00kN时，得ho2=0.80m；解得最小厚度 Ho=ho1+ho2+0.05=1.65m；实际计算取厚度为:Ho=1.35m。2.最14、小宽度计算建议保证基础的偏心矩小于Bc/4，则用下面的公式计算： 其中 F塔机作用于基础的竖向力，它包括塔机自重，压重和最大起重荷载， F=1.2(487.00+80.00)=680.40kN； G 基础自重与基础上面的土的自重， G=1.2（25BcBcHc+m BcBcD） =1.2(25.0BcBc1.35+20.00BcBc1.00)； m土的加权平均重度， M 倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1.4。解得最小宽度 Bc=2.82m，实际计算取宽度为 Bc=5.50m。（三）、塔式起重机基础承载力计算依据建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)第5.2条承载力15、计算。计算简图: 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式： 式中 F塔机作用于基础的竖向力，它包括塔机自重，压重和最大起重荷载,F=304.30kN； G基础自重与基础上面的土的自重： G=1.2(25.0BcBcHc+m BcBcD) =1951.13kN； m土的加权平均重度 Bc基础底面的宽度，取Bc=5.500m； W基础底面的抵抗矩，W=BcBcBc/6=27.729m3； M倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1.4； a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a= Bc / 16、2 - M / (F + G)=5.500/2-840.000/(680.400+1951.125)=2.431m。经过计算得到: 无附着的最大压力设计值 Pmax=(680.400+1951.125)/5.5002+840.000/27.729=117.286kPa； 无附着的最小压力设计值 Pmin=(680.400+1951.125)/5.5002-840.000/27.729=56.700kPa； 有附着的压力设计值 P=(680.400+1951.125)/5.5002=86.993kPa； 偏心矩较大时压力设计值 Pkmax=2(680.400+1951.125)/(35.500217、.431)=131.222kPa。（四）、地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第条。计算公式如下: fa-修正后的地基承载力特征值(kN/m2)； fak-地基承载力特征值，按本规范第条的原则确定；取90.000kN/m2； b、d-基础宽度和埋深的地基承载力修正系数; -基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； b-基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5.500m； m-基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； d-基础埋置深度(m) 取18、1.000m；解得地基承载力设计值：fa=120.000kPa；实际计算取的地基承载力设计值为:fa=120.000kPa；地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=117.286kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2fa大于偏心矩较大时的压力设计值Pkmax=131.222kPa，满足要求！（五）、基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第条。验算公式如下: 式中 hp - 受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，hp取1.0.当h大于等于2000mm时，hp取0.9，其间按线性内插法取用； ft - 混凝土轴心抗拉强度设计值； ho - 19、基础冲切破坏锥体的有效高度； am - 冲切破坏锥体最不利一侧计算长度； at - 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取上阶宽； ab - 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取上阶宽加两倍该处的基础有效高度。 pj - 扣除基础自重及其上土重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；20、 Al - 冲切验算时取用的部分基底面积 Fl - 相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。 则，hp - 受冲切承载力截面高度影响系数，取 hp=0.95； ft - 混凝土轴心抗拉强度设计值，取 ft=1.57MPa； am - 冲切破坏锥体最不利一侧计算长度: am=1.60+(1.60 +21.35)/2=2.95m； ho - 承台的有效高度，取 ho=1.30m； Pj - 最大压力设计值，取 Pj=131.22KPa； Fl - 实际冲切承载力： Fl=131.22(5.50+4.30)(5.50-4.30)/2)/2=385.79kN。 其中5.50为基础宽度21、，4.30=塔身宽度+2h；允许冲切力：0.70.951.572950.001300.00=4021492.85N=4021.49kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！（六）、承台配筋计算1、抗弯计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第条。计算公式如下: 式中：MI - 任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 - 任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；当墙体材料为混凝土时， 取a1=b即取a1=1.95m； Pmax - 相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取131.22kN/m2； P - 相应于荷载效应基本组22、合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值； P=131.22(31.60-1.95)/(31.60)=77.91kPa； G-考虑荷载分项系数的基础自重及其上的土自重，取1951.13kN/m2； l - 基础宽度，取l=5.50m； a - 塔身宽度，取a=1.60m； a - 截面I - I在基底的投影长度, 取a=1.60m。 经过计算得MI=1.952(25.50+1.60)(131.22+77.91-21951.13/5.502)+(131.22-77.91)。2、配筋面积计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第条。公式如下: 式中，l - 当混凝土强度不超过C523、0时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取l=1.00； fc - 混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16.70kN/m2； ho - 承台的计算高度，ho=1.30m。经过计算得： s=412.85106/(1.0016.705.50103(1.30103)2)=0.003； =1-(1-20.003)0.5=0.003； s=1-0.003/2=0.999； As=412.85106/(0.9991.30300.00)=1060.01mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:5500.001350.000.15%=11137.5024、mm2。故取 As=11137.50mm2。3、配筋率计算钢筋配筋面积计算：1023.1413242704 mm2。经计算钢筋配筋满足要求。3.1.3 塔机附着计算书塔机安装位置至附墙或建筑物距离超过使用说明规定时，需要增设附着杆，附着杆与附墙连接或者附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，必须进行附着计算。主要包括附着支座计算、附着杆计算、锚固环计算。（一）、支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:风荷载取值：Q = 0.22kN；25、 塔吊的最大倾覆力矩：M = 600.00kN； 弯矩图变形图剪力图计算结果: Nw = 47.6875kN ； （二）、附着杆内力计算计算简图: 计算单元的平衡方程: 其中: 1、 第一种工况的计算:塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合风荷载扭矩。将上面的方程组求解，其中 从 0 - 360 循环, 分别取正负两种情况，求得各附着最大的。 塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合。 杆1的最大轴向压力为: 65.59 kN； 杆2的最大轴向压力为: 0.00 kN； 杆3的最大轴向压力为: 43.08 kN； 杆1的26、最大轴向拉力为: 18.71 kN； 杆2的最大轴向拉力为: 32.12 kN； 杆3的最大轴向拉力为: 52.95 kN；2、 第二种工况的计算:塔机非工作状态，风向顺着着起重臂, 不考虑扭矩的影响。将上面的方程组求解，其中 = 45， 135， 225， 315，Mw = 0，分别求得各附着最大的轴压和轴拉力。 杆1的最大轴向压力为: 42.15 kN； 杆2的最大轴向压力为: 6.76 kN； 杆3的最大轴向压力为: 47.70 kN； 杆1的最大轴向拉力为: 42.15 kN； 杆2的最大轴向拉力为: 6.76 kN； 杆3的最大轴向拉力为: 47.70 kN；（三）、附着杆强度验算127、 杆件轴心受拉强度验算 验算公式:= N / An f 其中 - 为杆件的受拉应力； N - 为杆件的最大轴向拉力,取 N =52.951 kN； An - 为杆件的截面面积， 本工程选取的是 10号工字钢； 查表可知 An =1430.00 mm2。 经计算， 杆件的最大受拉应力 =52950.858/1430.00 =37.029N/mm2， 最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力 215N/mm2, 满足要求。2 杆件轴心受压强度验算 验算公式:= N / An f 其中 - 为杆件的受压应力； N - 为杆件的轴向压力， 杆1: 取N =65.588kN； 杆2: 取N =6.762kN； 28、杆3: 取N =47.696kN； An - 为杆件的截面面积, 本工程选取的是 10号工字钢； 查表可知 An = 1430.00 mm2。 - 杆件长细比，杆1:取=121， 杆2:取=147， 杆3:取=121 - 为杆件的受压稳定系数， 是根据 查表计算得： 杆1: 取=0.432， 杆2: 取=0.318， 杆3: 取=0.432； 经计算， 杆件的最大受压应力 =106.170 N/mm2， 最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力 215N/mm2， 满足要求。（四）、附着支座连接的计算附着支座与建筑物的连接多采用与预埋件在建筑物构件上的螺栓连接。预埋螺栓的规格和施工要求如果说明书没有规29、定，应该按照下面要求确定：1 预埋螺栓必须用Q235钢制作；2 附着的建筑物构件混凝土强度等级不应低于C20；3 预埋螺栓的直径大于24mm；4 预埋螺栓的埋入长度和数量满足下面要求： 其中n为预埋螺栓数量；d为预埋螺栓直径；l为预埋螺栓埋入长度；f为预埋螺栓与混凝土粘接强度（C20为1.5N/mm2，C30为3.0N/mm2）；N为附着杆的轴向力。5 预埋螺栓数量，单耳支座不少于4只，双耳支座不少于8只；预埋螺栓埋入长度不少于15d；螺栓埋入端应作弯钩并加横向锚固钢筋。（五）、附着设计与施工的注意事项锚固装置附着杆在建筑结构上的固定点要满足以下原则:1 附着固定点应设置在丁字墙（承重隔墙和外30、墙交汇点）和外墙转角处，切不可设置在轻质隔墙与外墙汇交的节点处；2 对于框架结构，附着点宜布置在靠近柱根部；3 在无外墙转角或承重隔墙可利用的情况下，可以通过窗洞使附着杆固定在承重内墙上；4 附着固定点应布设在靠近楼板处，以利于传力和便于安装。3.1.4 塔机安装拆卸过程（一）、安装准备安装前，由项目部和监理单位与塔机安装单位等有关人员进行一次全面检查，以防止隐患的存在，确保安全作业。按塔吊说明书及基础设计资料的要求、核对基础施工质量的关键部位。 1、四个基脚预埋件的几何位置尺寸误差，应在允许范围内；测定高度误差的大小，以便准备垫铁。核对砼试验报告单，砼实际达到的强度等级应满足设计要求。2、详31、细了解安装用员、车的技术状况，技术负责人应向吊车司机交代塔机安装过程及吊装主要大件的尺寸、重量、高度，共同商定吊车停放位置，臂杆长度及仰角等主要技术参数。3、安装负责人召集安装作业人员、吊车机组人员及吊装指挥人员开会，共同讨论落实安全技术措施，专项明确吊车支脚承作业负责人员，支脚撑必须达到坚实牢固。（二）、资源配置（1）配置25T汽车吊1台，以及各类吊具、吊索。（2）人员配置：指挥1名，塔机司机1名，电工1名，安装人员数名。（三）、安装程序1、安装基础节。把第一节基础节吊装在中间四根锚柱上，标准节有踏步的一面在进出面，除应与建筑物垂直外，还需注意塔身的安装方向应能同自升预定的方位吻合。安装底座32、前应先放好调整垫板、底座及基础节就位后，调整底座水平度，控制基础节的垂直度在1以内，拧紧四周的连接螺栓。2、安装爬升导向架。按照塔机爬升方位的要求，确定顶升油缸组合件，在爬升导向架上的安装方位。并将其按此方位准确地装配到爬升导向架上，然后用吊车将其套入基础节上。3、安装回转支撑总成件。在地面上先将上、下支座以及回转机构、回转支承、平台等装成一体，然后将这一部件吊起，安装在塔身上，用销轴和高强度螺栓将下支座与爬升架和塔身标准节相连。4、安装塔帽。在塔顶上连好一平臂拉杆（左右各一根），然后吊起塔顶用四个销轴固定在上支座上，塔帽的倾斜面与吊臂在同一侧。5、安装平衡臂。用销轴与上支座连接，按说明书要求33、，吊一块2吨的平衡重放在规定的位置上。6、驾驶室的安装。在地面上先将司机室的电气设备检查好后，将司机室吊起至上支座的平台上，然后用销轴与上支座平台连接好。7、安装起重臂。在地面按说明书要求用相应的销轴把大臂组装在一起，同时安装起重小车、检修笼，并将小跑车临时捆扎固定在靠近起重臂根部处。再将拉杆与起重拉杆与起重臂架连接。随后起吊起重臂。将根部插进回转平台的对接接头处。用销轴作可靠销接。继续吊起起重臂前端，直至其端部，离水平约2米高时，将已连结好的起重臂放低，拉杆安装在塔帽的连接板孔上，并予以调整，直至起重臂放低，使拉杆处于张紧状态。8、安装平衡配重。按说明书规定放置平衡重6块，重12吨。9、电工34、接线。10、穿绕起升钢丝绳。将钢丝绳从卷筒引出，经塔顶导向滑轮后，绕过起重量限制器滑轮，再引向小车滑轮与吊钩滑轮，最后将绳端固定在臂头上，张紧变幅小车钢丝绳。（四）、升塔（液压顶升机构）1、将起重臂转到引入塔身标准节的方向（即引进横梁的正方向）。2、调整好爬升架导轮与塔身立柱之间的间隙，以3-5mm为宜，当标准节放到安装上、下支座下部的引进小车后，用吊钩在吊一个标准节上升到高处，移动小车的位置（小车约在距回转中心10m处），具体位置可根据平衡状况确定，使塔机套架以上部分的中心落在顶升油缸上铰点的位置，然后卸下支座与标准节相连的8个高强度连接螺栓。3、将塔机套架顶升，使塔身上方恰好出现一个能装一35、标准节的空间。4、拉动引进小车，把标准节引到塔身的正上方，对准连结螺栓孔，缩回油缸使之与下部标准节压紧，并用螺栓连接起来。5、以上为一次顶升加节过程，当需连续加节时，可重复上述步骤，但在安装完3个标准节后，必须安装下部4根加强斜撑，并调整使4根撑杆均匀受力，方可继续升塔和吊装。6、 在加节过程中，严禁起重臂回转，塔机下支座与标准节之间的螺栓应连结，但可不拧紧，有异常情况应立即停止顶升。（五）、 调试待升塔完毕后，调试好塔机小车限位、吊钩高度限位、力矩限位、起重限位、回转限位，保证各限位灵敏、可靠，具体由电工负责调试。（六）、 拆除（1）调整爬升架导轮与塔身立柱的间隙为3-5mm为宜，吊一节标准36、节移动小车位置至大约离塔机中心10m处，使塔吊的重心落在项升油缸上的铰点位置，然后卸下支座与塔身连接的8个高强度螺栓。（2）将活塞杆全部伸出，当顶升横梁挂在塔身的下一级踏步上，卸下塔身与塔身的连接螺栓，稍升活塞杆，使上、下支座与塔身脱离，推出标准节至引进横梁外端，接着缩会全部活塞杆，使爬爪搁在塔身的踏步上，然后再伸出全部活塞杆，重新将顶升横梁挂在塔身的上一级踏步上，缩回全部活塞，使上、下支座与塔身连接，并插上螺栓。（3）以上为一次塔身下降过程，连续降塔时，重复以上过程。（4）拆除时，必须按先降后拆附墙的原则进行拆除。（5）当塔机降至地面（基本高度）时，用汽车吊辅助拆除，具体步骤如下：配重吊离（37、留一块配重，即平衡从尾部数起的第三个位置）平衡臂拆除起重臂（整体）至地面吊离最后一块配重拆除平衡臂拆除塔帽上、下支座拆除（包括拆除电源和司机室）爬升套、斜撑杆拆除拆除第三节标准节。（七）、附墙装置的安拆原则：当塔机高度超过独立高度时，附墙装置及时附着于建筑物，布设附着支座处必须加配钢筋并适当提高混凝土的强度等级。拆卸塔吊时，应随着降落塔身的进程拆除相应的附着装置。严禁在落塔之前先拆除附着装置。3.1.5 塔机沉降、垂直度测定及偏差校正（1）塔机沉降观测应定期进行，一般为半月一次，垂直度的测定当塔机在独立高度以内时应半月一次，当安装附墙后，应每月观测一次。（安装附墙时就要观测垂直度状况，以便于附38、墙的调节）（2）当塔机出现沉降不均，垂直度偏差超过塔高的1/1000时，应对塔机进行偏差校正，在附墙未设之前，在最低节与塔机基脚螺栓间加垫钢片校正，校正过程中，用高吨位的千斤顶顶起塔身，为保证安全，塔身用大缆绳四面、缆紧，且不能将基脚螺栓拆下来，只能松动螺栓上的螺母，具体长度根据加垫钢片的厚度确定，当有多道附墙架设后，塔机的垂直度校正，在保证安全的前提下，可通过调节附墙拉杆的长度来实现。3.1.6 塔机的操作及维护1、 机操人员必须持证上岗，熟悉机械的保养和安全操作规程，无关人员未经许可不得攀登塔机。2、 塔机的正常工作气温为-20+40，风速低于13m/s。3、塔机每次转场安装使用都必须进行39、空载、静载实验，动载实验。静载实验吊重为额定荷载的125%，动在实验吊重为额定载荷的110%。4、夜间工作时，除塔机本身自有的照明外，施工现场应有充足的照明设备。5、 塔吊的操作必须落实三顶制度，司机的操作按塔机操作规程严格执行。处理电气故障时，须有维修人员两人以上。6、司机应高度集中注意力，避免塔机相互碰撞，注意塔机周围的建筑物。7、 塔机应当经常检查、维护、保养，传动部件应有足够的润滑油，对易损件应经常检查、维修或更换，对连接螺栓，特别是经常振动的零件，应检查是否松动，如有松动则必须及时拧紧。8、 检查和调整制动瓦和制动轮的间隙，保证制动灵敏可靠，其间隙在0.51mm之间，摩擦面上不应有油40、污等污物。9、 钢丝绳的维护和保养严格按GB5144-85规定执行，发现有超过有关规定，必须立即换新。10、 塔机的各结构、焊缝及有关构件是否有损坏、变形、松动、锈蚀、裂缝，如有问题应及时修复。11、 各电器线路也应及时修复和保养。 安全措施1、上岗前对上岗人员进行安全教育，戴好安全帽，严禁酒后操作。2、塔机的安拆工作时，风速超过13m/s和雨雪天，应严禁操作。3、操作人员应戴好必要的安全装置，保证安全生产。4、服从统一指挥，禁止高空抛物。5、注意周围环境，如高压线、地面承载力的，确保拆装安全。6、安装拆卸塔机派专门人员警戒，严禁无关人员在作业区内穿行。7、拆装塔机的整个过程，必须严格按操作规41、程和施工方案进行，严禁违规。3.2 施工升降机专项施工方案3.2.1 施工升降机设置说明为提高工作效率，本工程在各栋号结构层高度至56层时开始安装一台SC型施工升降机，为垂直运输材料和施工人员上下所用。安装位置详见平面布置图。施工升降机安装和拆卸施工方案（一）、安装前准备工作 l、基础制作 (1)根据地质资料，地基地耐力，结合人货梯自重和承载荷重及其他荷载对基础受力按有关说明规定设计制作基础。 (2)施工升降机基础尺寸为4.5M4.2M，基础挖土至自然地坪-0.35M，基坑土层夯实，浇捣混凝土标号C10厚100mm素垫混凝土垫层，绑扎10250双向钢筋，保护层35mm，浇捣标号C30钢筋混凝土42、厚350mm，预埋底脚螺栓，底架。 (3)基础混凝土保养，并做好基础隐蔽验收记录，混凝土浇捣验收记录，砼试块2组。 (4)待混凝土强度达到规定要求能承受人货两用电梯的承载负 荷时，才能搭设安装。 2、人货两用电梯安装必须符合国家安全监察机关的有关规定，需持安装许可证。 3、场地准备要求 (1)安装工地必须场地平整，配有电源、照明，道距需满足组装汽车吊的停车位置及运输车辆的进出。 (2)场地必须满足电梯部件的堆放要求，保证基础设置符合要求。 (3)根据清单，清点货物并检查有无损坏，发现问题及早报至现场指挥。 (4)安装期间须在安装场地设置安全区域，并标有明显警示标志。 (5)作业区域上空有无高压43、电线、电缆需作保护措施。 4、组织作业队伍安装前准备 (1)组织作业人员安装前必须进行安全任务书，安全技术交底； (2)所有作业人员必须戴好安全帽，高空作业人员系好安全带，对索具、起重设备、手拉葫芦、专用扳手及其它辅助工具认真检查，不合格一概不用； (3)待装升降机应做到金属结构无损伤、无焊缝开裂、脱焊，无严重锈蚀，对钢丝绳、滑轮组、电气设备，安全保险装置等均应认真检查，发现问题必须马上整改。（二）、组装顺序及注意事项 1、组装顺序：基础准备附墙预埋件底架、基础节安装防护围栏安装标准节等导轨架安装吊笼安装头架对重装置安装电气安装调整整机的安装测试。 2、围栏的安装 （1）、清扫混凝土基础底板，44、拨去底脚架上的塑料塞，螺栓螺丝处涂油脂； （2）、用吊车将基础围栏底架安装在电梯井基础砼面上，然后用膨胀螺栓将其固定在大货梯的基础面上，暂不拧紧用钢垫片调整底架水平度至符合要求； （3）、将3节标准节用螺栓按350N.M预紧力矩组装一体用吊车吊装到底架的标准底座上，然后用螺栓连接，螺栓预紧力矩为350N.M用线锤在两个方向上检查导架（标准节）垂直度，把导架的垂直度偏差调整到3MM后，用700N.M的预紧力矩将固定底架的螺栓拧紧； （4）、安装底架围栏 3、吊笼安装 （1）、将传动机构上的压轮调到最大偏心位置，卸下吊笼上的安全钩及对安装有影响的滚轮，松开吊笼内电动机的制动器； （2）、吊起吊笼从45、导架上方将吊笼对入导架，使其正确就位，并将吊笼平稳地停放在高度合适的垫木上； （3）、重新安装卸卜的安全轮和滚轮，调整压轮和各侧滚轮的偏心距； （4）、解除楔块使电动制动器复位，拆除吊笼下的垫木，把吊笼停靠在缓冲弹簧上； （5）、安装好吊笼顶部的安全防护栏杆。 4、对重装置的安装 在对重的缓冲弹簧座处，吊起对重从对重导轨的上方将导向轮对入导轨，使对重装置平稳地停在垫木上。 5、将导轨加高至10.5米 依次吊起4节标准节运至已安装好的标准节上，用对接螺栓按350N.M的预紧力矩连接好，在距地面9米处安装第一道附墙架，要求导架在2个方面的垂直度偏差5MM。 6、电气设备和控制系统的安装 （1）、按46、电缆导向装置形式正确安装电缆、电源箱、操纵盒： （2）、枪查围栏门限位开关、吊笼门限位开关、上下位开关、松绳保护开关等安全控制开关能否正常使用： （3）、调整导架底部各限位档板、档块： （4）、用按地电阻测试仪，测试金属外壳接地电阻要求4欧姆，用500V兆欧表，测量电动机及电器元件的对地绝缘电阻，应不小于1欧姆。（三）、施工升降机的拆卸顺序及注意事项拆卸顺序可按组装的逆顺序进行1、拆卸前应做一次坠地实验，并对手控紧急停止开关进行试用；2、拆卸区域拉好警戒线，严禁外人入内，派专职人员监控；3、拆除标准节时应用专用吊运工具吊运，如用其它起重设备拆除，则注意一次吊运量不要超过三节，拆下的标准节应放平47、填实防止倾倒变形；4、在拆除标准节时，勿因锥面结合过紧，而试图用驱动轿箱的办法抬吊标准节；5、在拆除作业中，由于上限位已拆除，故操作时要十分谨慎，并控制轿箱的载重。3.2.3 施工升降机安全技术要求1、升降机基坑周围应有排水设施及防护围档，防护围栏能承受水平方向，垂直围栏施加350N作用力而不产生永久变形，地面防护围栏的高度不应低于1.5m。2、围栏门应装有机电连锁装置，使吊笼只有位于底部规定位置时围栏门才能开启，且在门开启后吊笼不能启动。3、各停层应设置安全防护门(1)安全门净空不应低于1.8m，安全门的净宽度与吊笼进出口宽度之差不得大于120mm。 (2)安全门开关可采用手动，但不受吊笼运48、动的直接控制，安全门锁紧装置及附件的安装位置，应设在人员不易碰触处。 4、吊笼： (1)吊笼内空净高度不得小于2m，需在吊笼顶上进行安装和维修作业的吊笼顶部的周围必须设置高度不低于1.05m的防护栏杆： (2)吊笼在某一作业高度停留时，不应出现下滑现象，在空中再起动上升时不允许出现瞬时下滑现象； (3)吊笼内乘员的体重按每人80kg计算，占据的底面积不应小于02m2，吊笼底面积承载能力不应低于2.5KN/m2； (4)人货两用电梯吊笼顶面应能承受0.5KN的点载或0.4m2面积上1.5KN的均布载荷； (5)封闭式吊笼顶部应有紧急出口，并配有专用扶梯，出口面积不应小于0.4m0.6m口上应有向49、外开启的活板门，门上应设置有安全开关，当门打开时，吊笼不能启动吊笼不允许当作对重使用；(6)吊笼门的开启高度不得小于1.8m,吊笼门需设置连锁装置，只有当门完全关闭后，吊笼才能开启。5、钢丝绳、滑轮：(1)悬挂对重用的钢丝绳安全系数不得小于8，直径不得小于9mm，层门和安装吊杆的提升钢丝绳的安全系数不得小于8，直径不得小于5mm，钢丝绳接头应采用可靠的联接方法，其联接强度不应低于钢丝绳强度的80；(2)对重用滑轮直径与钢丝绳直径之比不得小于30，层门专用滑轮直径与钢丝绳直径之比不得小于15，所有滑轮，滑轮组均有防绳脱槽措施，滑轮绳槽为园弧形，其园弧半径应比钢丝绳半径大57，槽深不得小于钢丝绳直50、径的1.5倍，钢丝绳进出滑轮的允许偏角不得大于4度。6、传动系统(1)SC型升降机传动系统和安全器的输出端，齿轮与齿条的啮合时的接触长度，沿齿高不得小于40，沿齿长不得小于50，齿面侧隙应为0.20.5mm，齿轮和齿条的模数不得小于7，安全系数不应小于5。(2)齿厚磨损减薄到规定值后，其齿根弯曲疲劳强度的安全系数不得小于1.5。7、制动器(1)传动系统应设有常闭式制动器，其额定制动力矩对人货两用的升降机应不低于作业时间额定力矩的1.75倍，当采用两套独立的传动系统时，每套传动系统均应具备各自独立的制动器；(2)传动系统在起动、制动及正常工作过程中，应平稳，不得有冲击、科震及不正常响声。8、导向51、与缓冲装置 (1)导轨应能承受升降机在额定载荷偏载的情况下，以额定提升速度上下运行和制动时产生的全部应力及在此情况下，安全器动作时产生的全部附加应力； (2)导轨轴心线对底座水平基准面的安装垂直公差值，应符合表5的规定； (3)标准节应保证互换性，拼接时相邻标准节的立柱结合面对接应平直，相互错位形成的阶差不得小于0.8mm，SC型升降机，标准节上的齿条联接不得大于0.3mm，沿长度方向的齿周节误差不得大于0.6mm； (4)吊笼与对重的导向应正确可靠，吊笼采用滚轮导向，对重采用滚轮或导轮导向； (5)当吊笼停在完全压缩的缓冲器上时，对重上面的自由行程不得小于0.5m，SC型升降机的每个吊笼应装52、有渐进式安全器，其制动距离应为0.251.20m不允许采用瞬时式安全器、额定载重量为200kg，额定提升速度低于24m/min；SC型升降机也允许采用均速式安全器。 (6)对人货两用升降机和额定载重量在400kg以上的货用升降机，其底座应设置吊笼和对重缓冲器。 9、安全安装(1)吊笼应设有安全器和安全钩，安全器应能保证升限机吊笼出现不正常超速运行时及时动作，将吊笼制订，安全钩应能防止吊笼脱离导轨架或安全器输出端齿轮脱离齿条；(2)SC升降机在计算防坠安全器动作下导轨架和齿条的强度时，载荷冲击系数的取值渐进式安全器为2，SC型升降机吊笼上均应设置一对以上的防坠安全钩;(3)安全器在升降机的接高和53、拆卸过程中应仍起作用，安全器动作时，设在安全器上的安全开关应将电动机电路断开，制动器制动，安全器只能在有效的标定期限内使用，安全器有效标定期限不得超过2年，SC型升降机应采用渐进式安全器，不允许采用瞬时式安全器。10、安全开关。(1)升降机的安全开关，设有限位开关，极限开关和防松绳开关；(2)升降机必须设置自动复位型的上下限位开关。上限位开关的安装位置：当提升速度小于0.8M/S时，上限位开关的安装位置应保证吊笼触发限位开关后留有的上部安全距离不得小于1.8m；下限位开关的安装位置：下限位开关的安装位置应保证吊笼额定载荷下降时触板触发该开关，使吊笼制订，此时触板离触发下极限开关还应有一定行程。54、(3)极限开关：SC型升降机必须设置极限开关，吊笼运行超出限位开关的越程后，极限开关须切断总电源使吊笼停车，极限开关应非自动复位型，其动作后必须手动复位，才能使吊笼重新起动。(4)上下极限开关的安装位置：上极限开关：在正常工作状态下，上极限开关的安装位置应保证上极限开关与上限位开关之间的越程距离位SC型升降机0.15m；下极限开关：在正常工作状态F，吊笼碰到缓冲器之前下限机械开关首先动作。(5)防松绳开关：当升降机的对重钢丝绳出现松绳时，该开关立即切断控制电器，制动器制动。11、导轨架的附着（拉结附墙结构）导轨架的高度超过最大独立高度（离地9m时）应设置附着装置，以上导轨架每高9m设置一道，附55、着装置直至屋画圈梁处架设最后一道附着装置，升降机运动部件与建筑物和固定设置(如脚手架等)之间的距离不得小于0.25m。12、电气(1)升降机应有主电路各相绝缘的手动开关，该开关应设在便于操作之处，开关手柄应为单向打开接触器，在“关”的位置上可以锁住；(2)电路中应装有保险丝或断路器，电缆和电线在升降机工作中应设置防护装置及套管保护，电缆在吊笼运作中应自由拖行不受阻碍。(3)升降机结构、电动机和电气设备的金属外壳均应接地，接地电阻不超过4欧姆，当接地出现故障时，主控制电路和其它控制电器中断路器应自动切断。(4)上下接触器应电气联锁，吊笼应设由检修或拆装时在顶部使用的控制盒在使用吊笼顶部控制盒时，56、其它操作装置均不起作用，但吊笼的安全装置仍起保护作用，控制盒应安装非自行复位的急停开关，任何时候均可切断电路停止吊笼的运行。(5)在操作位置上应标明控制元件的用途和动作方向，在施工升降机安装高度大于120m时并超过建筑高度时，应安装控中障碍灯，任何电气设备都不应与电气安全装置并联同时内部或外部的感应电流都不应影响电气安全装置的正常工作。(6)升降机应能在环境温度为-20度+40度条件下正常工作。(7)升降机应能在顶部风速不小于20M/S下正常工作，应能在风速不大于13M/S条件下进行架设和接高导轨架作业。(8)升降机在工作或非工作状态均应具有承受各种规定载荷而不倾翻的稳定。3.2.4 安全要求57、1、安装期间：绝对不准让与安装工作无关人员使用升降机，启动吊笼运行必须将加节扭盒或操作盒移至吊笼顶部操作，不允许在吊笼内操作。2、不允许在风速大于13米/秒和雷雨、下雪和恶劣气候条件下进行安装。3、任何人不准站在悬吊物下，安装吊杆上有悬挂物时，不得开动吊笼。4、吊笼运动时，操作人员、安装人员的头部、手及装运的物件绝对不准伸出吊笼护栏。5、除非总电源已完全切断，否则不能让任何人在地面围栏内，围栏顶及升降机通道内，导架立柱内和附墙架等不安全区域活动。6、不能让任何不称职无上岗证的人员进行电气的接线工作，并且在进行这类工作时电工操作，必须切断电源操作。7、直到所有的联接螺栓已完成紧固，吊具从安装好的58、标准节拆除后，才能启动吊笼。8、在按照标准规范和条例要求进行验收测试通过前，升降机不得投入使用。9、检验和试验必须交指定的有证合格人员进行，检验前必须确保测验人员和检验人员的安全，在进行载荷试验和防坠安全器坠落试验时吊笼内和围栏内不准有人，应采用地面操作，对可调整的磨损件及时加以调整。10、当升降机在受暴风雨、台风袭击后，要指派合格上岗证有效安装人员采取必要的安全检查、检验安全措施。风速大于20M/S时或导架、电缆上结冰时，不得操纵升降机。11、在确认升降机通道内任何障碍物，以及这些区域内无人操作之前，绝对不准操纵升降机。12、操作人员必须持证上岗，在确认“日常安全检查”和“保养维修”交接班手59、续完成之前，不准操纵升降机。13、当升降机内进行操纵时，吊笼顶上不得有人，发现故障及安全情况时，应及时报告现场安全负责人，在故障和安全情况排除之前，不准操作升降机。14、升降机必须具有专人操作拆卸，拆卸工作应按产品说明书、国家标准规范、条例要求及安全措施下进行。15、拆卸前设置围栏警戒标志和专人监护，严禁一切非操作人员入内，对拆卸人员按方案进行安全技术交底。16、进行拆卸工作时，必须将加节按扭盒中的放置在动作开关板至停止装置位上。17、安装吊杆的最大超重量位200kg，不允许超载。18、在吊笼运作时，不允许将被拆卸部件悬吊在安装吊杆上，人员头部、手和装运的物件不允许伸出吊笼护栏外。19、吊笼荷60、载不允许超过定额装载重量。3.4 物料提升机专项施工方案3.4.1 安装有关说明：1、本工程S1房为结构四层，现采用一台物料提升机为垂直运输建筑材料所用。提升卷扬机额定起重量为1.5吨，提升起重量为0.5吨，钢丝绳选用11mm，卷筒边缘设置防钢丝绳脱出的绳筒防护装置，滑轮组与井架用钢板连接，提升钢丝绳不得接长使用，端点与卷筒用扎头卡牢，在卷筒上按顺序整齐排列，当吊篮处于工作最低位置时卷筒上的钢丝绳不得少于三圈。 2、钢丝绳端部的固定采用14mm扎头，数量不少于3只，吊篮设置停靠装置，断绳保护装置，井架设置楼层停层标志、通讯、信号装置、冲顶限位装置、重量限位装置，吊篮防护棚板（满铺）。 3、井架61、楼层运输通道宽度不小于1.5米，搁置点必须牢靠，楼层走道两侧设置钢管防护栏杆，井架进料口安全门采用联锁开启装置，吊篮上料口安全门制作或升降运行时能封闭吊篮上料口，防止物料从吊篮中滚落。 4、进料口防护棚设在井架架体进料口上方，防护棚高度不小于3米，其宽度在架体外边正面不少于4米，两侧不少于1米，用竹笆铺设上下二层间距0.6米，防护棚长度不应小于5米；提升高度30米以下为低架，30米以上为高架。冲顶限位器设置在距天梁下方3米处，缓冲器在架体的底坑里设置弹簧缓冲器。 5、卷扬机开关箱采用36V低压按扭式控制开关，禁止使用倒顺开关。操作间采用定型操作棚，电源线架空穿管敷设，电机采用一机一闸一漏一箱控62、制，卷扬机接地保护。6、架体安装前要对其杆件进行除绣油漆，部件要清洗，安装架体时应先将地梁与基础钢筋焊接牢固，当搭至10米高度时，应设置临时缆风绳固定，并进行校正，在正确稳定时方可继续作业。井架高9米设置一道附墙杆拉结一组，依次循环直至屋面圈梁处附墙杆一组拉结。 9、架体各节点的螺栓必须紧固，螺栓应符合孔径要求，严禁扩孔和开孔，更不能漏装或以铅丝代替，卷扬机应安装在平整、坚实、干燥的位置上，视线良好并搭设防护棚和操作棚。10、提升钢丝绳运行中地面架设滚筒，使之不拖地和被水浸泡，钢丝绳穿引的区域内用砖砌地拢，上面铺设木板保护，井架安装后由主管部门组织检查验收，确认合格后发给使用合格证，方可交付使63、用。11、井架立杆应垂直稳定，垂直偏差不能超过高度的千分之一。井架导向滑轮与卷扬机绳筒的距离应大于卷筒长度的20倍。 12、井架三面必须挂设安全网，安全网三面包满，井架底部必须设置两侧及后面安全钢丝网隔离,高度不小于1米。 13、装设可靠的避雷和接地装置，接地桩，要成组对角设置，避雷针长度要等于井架对角的长度并磨尖，卷扬机应单独接地并装设防雨棚。 14、卷扬机的绳筒必须装绳筒保险装置，5cm开档，钢丝绳过道要有保护，上要有盖板，下要有滚杠。 15、井架、吊篮与每层楼面必须设置通讯信号装置和楼层标志。 16、井架安装完毕必须由施工负责人组织动力、安全等专业人员进行验收，合格签证后方准使用，使用期64、间必须建立岗位责任制，专人负责检查，定期保养。3.4.2 安装位置：安装位置位于S2房后立面中部。3.4.3 物料提升机（井架）基础：1、本工程地基的承载力为90KPa基础为C20混凝土，厚度300mm，基础内配10200双向钢筋，预埋地脚螺栓处30cm，浇捣后对地脚螺栓进行校正。基础表面平整，水平度偏差不小于10mm，做好排水措施，设置接地及避雷接地装置。2、混凝土强度达到75%后，进行井架安装。3.4.4 安装前的准备工作：1、现场作业区域内所涉及的场地全面清理，不平整的要垫平、配件堆放地要清洁、无杂物。2、将专用配电线路接至安装地点，配备专用配电箱。3、设置作业警戒区。3.4.5 井架安65、装1、先将底盘安装在混凝土基础上（图5-1）校准好水平，把内吊篮置于底盘中间（图5-2），并检查进料口方向是否正确。2、在底盘上安装 根立杆，取两长两短，应对角安装，再在短主杆上装块大连接板，在长立杆上装块小连接板（图5-3）3、对准卷扬机方向，并借用大连接板将地滑轮装在底盘上。图5-1 井架钢底盘与地脚螺栓连接示意图 图5-2 吊盘安装示意图钢底盘；地脚螺栓；螺母；垫圈 底盘；出料口安全门；进料口安全门；停层锁；防附装置图5-4 井架总体安装示意图1底盘；2起重量限制器；3导轨；4安全门；5大连接板；6斜撑；7小连接板；8平撑；9摇臂；10吊笼；11天梁；12通往卷扬机图5-3 底盘安装图166、长立杆；2短立杆；3大连接板；4小连接板图5-6 天梁与井架架体关系图1天梁； 2井架架体图5-5 导向滑轮、水平腹杆及导轨示意图1吊篮底部导向滑轮；2防坠装置上的导向滑轮；3中间有孔的水平腹杆；4导轨3.4.6 附墙架安装1. 当井字架每安装2个标准节（一般不大于8m）时,设置临时支撑固定,并进行初校正；2. 附墙时，每道附墙的间距一般为6m；3. 在四根立柱上紧固四只抱箍，高度与墙体上的附墙座高度位置基本一置；3.4.7 钢丝绳安装1. 将钢丝绳穿入地滑轮，然后在井字架外侧将钢丝绳拉到天梁处，穿入天梁上的个滑轮内，从天梁中间的滑轮把钢丝绳放下，穿过吊篮上部滑轮，往上拉到天梁地面的吊环上，用67、螺卡卡紧（图2-1-4-8）。2. 根据井架同卷扬机的距离加上绳筒上按照规定应留的钢丝绳圈数，确定地面钢丝绳的长度，剪断钢丝绳，把钢丝绳同卷扬机固定好。图2-1-4-8 钢丝绳穿绳示意图3.4.8 井架安全装置的安装1. 安装吊篮安全门。2. 安装井架外安全门。3. 安装限载控制器。3.4.9 井架试吊全部安装完毕，井架必须进行轻重车试吊，吊篮内安放额定荷载，在全程起升高度内反复升降吊篮次以上，做到井架体无变形和摇晃（目测），各滑轮组转动灵活，所有紧固件无松动现象，吊篮在滑道内无异常声响，各安全装置动作正常。确认一切正常后，报请公司主管部门检查验收，认定合格挂牌后方可使用。3.4.10 井架计68、算书本计算书按照龙门架及井架物料提升机安全技术规范（JGJ88-1992）、建筑施工计算手册（江正荣主编）、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）编制。（一）、荷载计算1.起吊物和吊盘重力（包括索具等）G 其中 K 动力系数，K= 1.00 ； Q 起吊物体重力，Q= 10.000 kN； q 吊盘（包括索具等）自重力，q= 1.000 kN；经过计算得到 G=K(Q+q) =1.00(10.000+1.000)= 11.000 kN。2.提升重物的滑轮组引起的缆风绳拉力S 其中 f0 引出绳拉力计算系数，取1.02 ；经过计算得到 S= f0K(Q+q) =1.0201.00(10.00069、+1.000)=11.220 kN ；3.井架自重力井架自重力1.5kN/m；井架的总自重Nq=1.519.5=29.25 kN；附墙架以上部分自重：Nq1=1.5(19.5-6)= 20.25kN；Nq2=1.5(19.5-12)= 11.25kN；Nq3=1.5(19.5-15)= 6.75kN；4.风荷载为 q = 1.771 kN/m；风荷载标准值应按照以下公式计算： Wk=W0zsz = 1.301.210.480.70 = 0.529 kN/m2；其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GBJ9)的规定；采用：W0 = 1.30 kN2； z 风压高度变化系数，按70、照建筑结构荷载规范(GBJ9)的规定；采用：z = 1.21 ； s 风荷载体型系数：s = 0.48 ； z 高度Z处的风振系数，z = 0.70 ；风荷载的水平作用力: q = WkB=0.5293.35= 1.771 kN/m；其中 Wk 风荷载水平压力，Wk= 0.529 kN/m2； B 风荷载作用宽度，架截面的对角线长度，B= 3.35 m；经计算得到风荷载的水平作用力 q = 1.771 kN/m；（二）、井架计算1、基本假定：为简化井架的计算，作如下一些基本假定：（1）井架的节点近似地看作铰接；（2）吊装时，与起吊重物同一侧的缆风绳都看作不受力；（3）井架空间结构分解为平面结构71、进行计算。 井架简图2、风荷载作用下井架的约束力计算缆风绳或附墙架对井架产生的水平力起到稳定井架的作用，在风荷载作用下，井架的计算简图如下： 弯矩图（附墙件） 剪力图（附墙件）各附着由下到上的内力分别为：R(1)=11.913 kN , M(1)=6.603kN.m；各附着由下到上的内力分别为：R(2)=1.284 kN , M(2)=0.786kN.m；各附着由下到上的内力分别为：R(3)=16.332 kN , M(3)=17.921kN.m；Rmax=16.332kN；3、井架轴力计算各缆风绳或附墙架与型钢井架连接点截面的轴向力计算：经过计算得到由下到上各缆风绳或附墙架与井架接点处截面的72、轴向力分别为:第1道H1= 6 m；N1 = G + Nq1 +S =11 + 20.25 +11.22 =42.47 kN；第2道H2= 12 m；N2 = G + Nq2 +S =11 + 11.25 +11.22 =33.47 kN；第3道H3= 15 m；N3 = G + Nq3 +S =11 + 6.75 +11.22 =28.97 kN；4.截面验算（1）井架截面的力学特性：井架的截面尺寸为1.53m；主肢型钢采用4L70X6；一个主肢的截面力学参数为:zo=19.5 cm，Ixo = Iyo = 37.77 cm4，Ao=8.16 cm2 ，i1 = 59.93 cm；缀条型钢采73、用L45X4； 格构式型钢井架截面示意图井架的y-y轴截面总惯性矩： 井架的x-x轴截面总惯性矩： 井架的y1-y1轴和x1-x1轴截面总惯性矩： 经过计算得到：Ix= 4(37.77+ 8.16（300/2- 19.5）2)= 556018.44 cm4；Iy= 4(37.77+ 8.16（150/2- 19.5）2)= 100690.44 cm4；Iy=Ix=1/2（556018.44+100690.44）= 328354.44cm4；计算中取井架的惯性矩为其中的最小值100690.44 cm4。2.井架的长细比计算：井架的长细比计算公式： 其中 H - 井架的总高度，取19.5m； I 74、- 井架的截面最小惯性矩，取100690.44cm4； A0 - 一个主肢的截面面积，取8.16cm4。经过计算得到=35.109。换算长细比计算公式： 其中 A - 井架横截面的毛截面面积，取48.16 cm2； A1- 井架横截面所截垂直于x-x轴或y-y轴的毛截面面积，取23.49cm2；经过计算得到 0= 38。查表得=0.906 。3. 井架的整体稳定性计算：井架在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式： 其中 N - 轴心压力的计算值(kN)； A - 井架横截面的毛截面面积，取32.64 cm2； - 轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数，取 =0.906； mx - 等效弯矩系数,75、 取1.0； M - 计算范围段最大偏心弯矩值(kN.m)； W1 - 弯矩作用平面内，较大受压纤维的毛截面抵抗矩, W1 = I/(a/2) = 100690.44/(150/2) = 1342.539 cm3； NEX -欧拉临界力，NEX =2EA/(1.12) ；NEX= 22.06 10532.64102/(1.135.1092) = 4894330.544 N；经过计算得到由上到下各附墙件与井架接点处截面的强度分别为第1道H1=6 m, N1= 42.47 kN ,M1=6.603 kN.m；=42.47103/(0.90632.64102)(1.06.603106)/1342.576、39103 (10.90642.47103/4894330.544) = 19N/mm2；第1道附墙件处截面计算强度=19N/mm2允许强度215N/mm2,满足要求!第2道H2=12 m, N2= 33.47 kN ,M2=0.786 kN.m；=33.47103/(0.90632.64102)(1.00.786106)/1342.539103 (10.90633.47103/4894330.544) = 12N/mm2；第2道附墙件处截面计算强度=12N/mm2允许强度215N/mm2,满足要求!第3道H3=15 m, N3= 28.97 kN ,M3=17.921 kN.m；=28.9777、103/(0.90632.64102)(1.017.921106)/1342.539103 (10.90628.97103/4894330.544) = 23N/mm2；第3道附墙件处截面计算强度=23N/mm2允许强度215N/mm2,满足要求!（三）、附着计算1、附墙架内力计算塔吊四附着杆件的计算属于一次超静定问题，在外力N作用下求附着杆的内力,N取第二部分计算所得的Rmax，N= 16.332 kN 。 采用结构力学计算个杆件内力:计算简图： 方法的基本方程：计算过程如下： 其中: 1p为静定结构的位移； Ti0为X=1时各杆件的轴向力； Ti为在外力N作用下时各杆件的轴向力； li为为78、各杆件的长度。考虑到各杆件的材料截面相同，在计算中将弹性模量与截面面积的积EA约去，可以得到： 各杆件的轴向力为： 以上的计算过程将从0-360度循环，解得每杆件的最大轴压力，最大轴拉力： 杆1的最大轴向拉力为: 32.90 kN； 杆2的最大轴向拉力为: 60.94 kN； 杆3的最大轴向拉力为: 60.94 kN； 杆4的最大轴向拉力为: 32.90 kN； 杆1的最大轴向压力为: 32.90 kN； 杆2的最大轴向压力为: 60.94 kN； 杆3的最大轴向压力为: 60.94 kN； 杆4的最大轴向压力为: 32.90 kN；2、附墙架强度验算（1）、 杆件轴心受拉强度验算 验算公式:79、 = N / An f 其中 - 为杆件的受拉应力； N - 为杆件的最大轴向拉力,取 N =60.94 kN； An - 为杆件的截面面积，本工程选择的是钢管484 查表可知 An =489.06 mm2。 经计算， 杆件的最大受拉应力 =60.94103/489.06 =124.60N/mm2； 最大拉应力=124.60 N/mm2不大于拉杆的允许拉应力 205N/mm2, 满足要求。（2）、 杆件轴心受压强度验算 验算公式: = N / An f 其中 - 为杆件的受压应力； N - 为杆件的轴向压力， 杆1: 取N =32.90kN； 杆2: 取N =60.94kN； An - 为杆件80、的截面面积，本工程选择的是钢管484 查表可知 An =489.06 mm2。 - 杆件长细比,由l/i的值确定； 杆1:取= 5126.402 / 15.782*2 = 162.00 ， 杆1采用双杆件； 杆2:取= 1802.776 / 15.782 = 114.000。（四）、井架基础验算1、井架基础所承受的轴向力N计算N = G + Nq +S =11 + 29.25 +11.22 =51.47 kN；井架单肢型钢所传递的集中力为 ：FN/4 = 12.868 kN ；2、井架单肢型钢与基础的连接钢板计算由于混凝土抗压强度远没有钢材强，故单肢型钢与混凝土连接处需扩大型钢与混凝土的接触面81、积，用钢板预埋，同时预埋钢板必须有一定的厚度，以满足抗冲切要求。预埋钢板的面积A0计算如下：A0=F/fc=12.868103/11.900= 1081.303 mm2；3、井架基础计算单肢型钢所需混凝土基础面积A计算如下： AF/fa=12.868103/(100.010-3)= 128675.000 mm2；单肢型钢混凝土基础边长:a=128675.0001/ 2 358.713 mm；4.配筋计算井架单肢型钢混凝土基础计算简图相当于一个倒梯梁，其板底最大弯矩按下式计算： 式中：M - 井架单肢型钢混凝土基础底板中性轴处的弯矩设计值； l - 井架单肢型钢混凝土基础底板中性轴处至基底边缘的82、距离； 取l = a/2179.356 mm； q - 相应于荷载效应基本组合时的基础底面地基土单位面积净反力，取q=100.000179.35610-3= 17.936 kN/m； 经过计算得 M= 0.517.936 (179.35610-3) 2 0.288 kN.m；依据混凝土结构设计规范，板底配筋计算公式如下: 式中，l - 当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取l=1.00； fc - 混凝土抗压强度设计值，查表得fc= 11.900 kN/m2； ho - 承台的计算高度，ho=300-20=280 mm。经83、过计算得： s= 0.288106/(1.00011.900358.7132802)=0.001；=1-(1-20.001)0.5= 0.001；s=1-0.001/2= 1.000；As=0.288106/(1.000280210)= 4.908 mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为: 358.7133000.15%=161.421mm2。故取 As=161.421mm2。5、构造要求井架四个单肢型钢混凝土基础间配置通长筋,中间必须用相同等级的混凝土浇筑成整体混凝土底板。3.4.11 井架落地卸料平台计算书井架落地卸料平台的计算依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JG84、J130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)等编制。1、基本参数立杆横距lb(m):0.90，立杆步距h(m)：1.80；立杆纵距la(m):1.50，平台支架计算高度H(m)：15.00；平台底钢管间距离(mm)：300.00；钢管类型(mm):483.5，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；（一）、参数信息:2、荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆、挡脚板自重(kN/m2):0.150；施工人员及卸料荷载(kN/m2):4.000；安全网自重(kN/m2):0.005；3、地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):585、00.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。（二）、板底支撑钢管计算:板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4； 板底支撑钢管计算简图1、荷载的计算：(1)脚手板自重(kN/m)：q1 =0.30.3 = 0.09 kN/m；(2)施工人员及卸料荷载标准值(kN/m)：Q1 = 40.3 = 1.2 kN/m；2、强度验算:板底支撑钢管按简支梁计算。最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 荷载设计值：q=1.2q1+1.4Q1 =1.20.09+1.41.2 =1.86、788kN/m；最大弯距 Mmax = 0.1251.7880.92 = 0.181 kN.m ；支座力 N = 0.51.7880.9 = 0.805 kN；最大应力 = Mmax / W = 0.181106 / (5.08103) = 35.637 N/mm2；板底钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；板底钢管的计算应力 35.637 N/mm2 小于 板底钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2，满足要求！3、挠度验算:计算公式如下: 均布恒载: q = q1 = 0.09 kN/m； V = (50.09 (0.9103)4 )/(3842.0610000012.19104)=87、0.031 mm；板底支撑钢管的最大挠度为 0.031 mm 小于 钢管的最大容许挠度 900/150与10 mm，满足要求！（三）、纵向支撑钢管计算: 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的简支梁计算；集中荷载P取板底支撑钢管传递力，P =0.805 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.724 kN.m ；最大变形 Vmax = 6.813 mm ；最大支座力 Qmax = 2.414 kN ；最大应力 = Mmax/w=0.724106/5.08103=142.557 N/mm2 ；纵向钢管88、的计算应力 142.557 N/mm2 小于 纵向钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！纵向支撑钢管的最大挠度为 6.813 mm 小于 纵向支撑钢管的最大容许挠度 1500/150与10 mm，满足要求！（四）、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 2.414 kN；R 12.80 kN,所以双扣件89、抗滑承载力的设计计算满足要求! （五）、支架立杆荷载标准值(轴力)计算:1、静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的结构自重(kN)：NG1 = 0.11615 = 1.742 kN；(2)栏杆、挡脚板的自重(kN)：NG2 = 0.150.95/2 = 0.338 kN；(3)脚手板自重(kN)：NG3 = 0.30.91.55/4 = 0.506 kN；(4)安全网自重(kN/m2):NG4=0.0050.915/2=0.034；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4= 1.742+0.338+0.506+0.034=2.619 kN；2、活荷载为施工人员及卸料90、荷载: 施工人员及卸料荷载标准值： NQ = 40.91.5/4 = 1.35 kN；3、因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.22.619+ 1.41.35 = 5.033 kN；（六）、立杆的稳定性验算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 5.033 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i的值查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=591、.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； l0 - 计算长度 (m)；参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范，由以下公式计算： l0 = kh k- 计算长度附加系数，取值为1.155； - 计算长度系数，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.3.3；取最不利值= 1.8；=h/i =1.81.8103/15.8 = 205.063 210，长细比满足要求；立杆计算长度 l0 = kh = 1.155 1.81.8 = 3.742 m；=l0/i =3742/15.8=236；由长细比的结果查表得到轴92、心受压立杆的稳定系数= 0.131 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =5.033103 /( 0.131489 )= 78.565 N/mm2；立杆钢管稳定性验算 = 78.565 N/mm2 小于 立杆钢管抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！（七）、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 500 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 500 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =20.13 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设93、计值 ：N = 5.03 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=20.13 fg=500 kpa 。地基承载力满足要求！3.4.12 井架防护棚计算书编制依据：建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001。由于防护棚有双层防护，故只按照承载能力极限状态设计，不考虑正常使用极限状态。计算书中规定防护棚开间方向为横向，进深方向为纵向，简图如下： （一）、参数信息:1、构造参数:立杆横距lb(m)：1.8 ；立杆纵距la(m)：2.1 ；防护棚高度H(m)：5 ；上下防护层间距h1(m)：0.6 ；立杆步距h(m)：1.5 ；94、斜撑与立杆连接点与地面的距离h2(m)：1.6 ；斜撑与立杆连接点到下防护层的距离h3(m): 1.5；水平钢管搭设方式：钢管沿纵向搭设 ；水平钢管间距a(m)：0.3 ；钢管类型(mm)：48 3.5 ；扣件连接方式：双扣件 ,取扣件抗滑移承载力系数: 0.8 ；2、荷载参数:高空坠落物最大荷载标准值N(kN)：1 ；脚手板自重(kN/m2)：0.35 ；栏杆及挡脚板自重(kN/m)：0.15 ；3、地基参数:地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa): 170；立杆基础底面面积(m2): 0.25；地基承载力调整系数: 0.4。（二）、纵向水平支撑钢管计算:纵向钢管按照三跨连续梁计算，95、承受脚手板自重、坠落物冲击集中荷载。由于防护棚有双层防护，故只按照承载能力极限状态设计，不考虑正常使用极限状态。截面几何参数如下：截面抵抗矩 W = 5.08 cm3;截面惯性矩 I = 12.19 cm4; 纵向钢管计算简图1、荷载的计算：(1)脚手板自重(kN/m)：q1 = 0.350.3 = 0.105 kN/m；(2) 高空坠落物最大荷载标准值(kN)：N= 1 kN；2、强度验算:纵向支撑钢管按三跨连续梁计算；最大弯矩计算公式如下: 均布恒载：q = 1.2 0.105 = 0.126 kN/m；冲击荷载：F = 1.41 = 1.4 kN；最大弯距 M = 0.080.1262.96、12 + 0.21.42.1= 0.632 kN.m；最大应力 = M / W = 0.632106 / (5.08103) = 124.499 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的计算应力 124.499 N/mm2 小于 钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！（三）、横向支撑钢管计算:横向水平钢管按照承载能力极限状态设计，按照集中荷载作用下的简支梁计算；冲击荷载按最不利情况作用于跨中，上部钢管传递的恒载按等间距步置。冲击荷载: F= 1.4 kN；上部钢管传递恒载：P=1.20.350.32.1 = 0.265 kN； 支撑钢管计算简图 支97、撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.987 kN.m ；最大应力 = Mmax / W = 0.987106 / (5.08103) = 194.265 N/mm2；支撑钢管的计算应力 194.265 N/mm2 小于 横向钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！（四）、扣件抗滑移计算:水平钢管传递最大支座力N=1.4+ 1.8 / 0.30.265/2=2.194；按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为98、12.80kN，扣件抗滑移按下式 ： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.8 kN；水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 2.194 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （五）、立杆的稳定性验算:1、立杆荷载计算：作用于立杆的荷载包括防护棚结构自重、构配件自重、冲击荷载。（1）、 防护棚结构自重NG1：钢管自重取0.04kN/m,扣件自重取0.015kN/个 ；钢管长度：L=1.8/2+2.11.8/(20.3) 2+(50.6)/1.5 2.1+5= 25.7 m ；扣件数量：n=22+(50.6)/1.5= 7 个 ；NG1=0.04299、5.7 + 0.0157 = 1.133 kN；（2）、 防护棚构配件自重(kN)：栏杆、挡脚板自重：0.152.1= 0.315 kN；脚手板自重：0.351.82.1/2= 0.662 kN；NG2=0.315+0.662=0.977 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = 1.133+ 0.977 = 2.11 kN；3、冲击荷载NQ (kN)：NQ = 1 kN ；立杆荷载设计值 N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.22.11 + 1.41 = 3.931 kN；2、立杆的稳定性验算:立杆的稳定性计算公式:其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN)：N =3.931 kN； 100、- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W= 5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； l0 - 计算长度 (m)； 参照扣件式规范 ： l0 = kh ； k - 计算长度附加系数，取值为1.155； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；取= 1.8； h - 立杆自由长度；防护棚不同于落地脚手架，一般的落101、地架在主节点处有横向水平杆支撑，故立杆自由长度取立杆步距；而防护棚在主节点处大多无横向水平杆支撑，立杆自由长度h取值如下；斜撑与立杆的连接点到地面的距离为1.6 m，；斜撑与立杆的连接点到下层防护层的距离为1.5 m；h取上述两者的最大值 1.6 m。立杆计算长度 l0 = kh = 1.1551.81.6 = 3.326 m；l0/i =3.326103 / (1.5810) = 211 ；由长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.163 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =3.931 103/( 0.1634.89102 )= 49.323 N/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 49.323102、 N/mm2 小于 抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！（六）、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求： p fg地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1700.4 = 68 kpa ；其中，地基承载力标准值：fgk= 170 kpa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =3.931 / 0.25 = 15.726 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N =3.931 kN；基础底面扩展面积 ：A = 0.25 m2 。p= 15.726 kpa fg= 68 kpa 。地基承载103、力满足要求！3.4.13 井架安全使用操作前由操作工在班前进行日常检查，同时由有关部门和人员参加的每月一次的定期检查。1、使用前检查（1）金属结构有无开焊和永久变形；（2）架体各节点连接螺栓是否紧固；（3）附墙架、缆风绳、地锚位置和安装情况；（4）架体的安装精度是否符合要求；（5）安装防护装置是否灵敏可靠；（6）卷扬机的位置是否合理；（7）电气设备及操作系统的可靠性；（8）信号及通讯装置的使用效果是否良好清晰；（9）钢丝绳、滑轮组的固接情况；（10）架体与输电线路的安全距离及防护情况。2、定期检查（每月进行1次）（1）金属结构有无开焊、锈蚀、永久变形；（2）扣件、螺栓连接的紧固情况；（3）提升104、机构磨损情况及钢丝绳的完好性；（4）安全防护装置有无缺少、失灵和损坏；（5）缆风绳、地锚、附墙架等有无松动；（6）电气设备的接地（或接零）情况；（7）断绳保护装置的灵敏度试验。3、日常检查（由作业司机在班前进行，在确认设备正常时，方可投入工作）（1）地锚与缆风绳的连接有无松动；（2）空载提升吊篮做1次上下运行，验证是否正常，并同时碰撞限位器和观察安全门是否灵敏完好；（3）在额定载荷下，将吊篮提升至离地面l2m高度停机，检查制动器的可靠性和架体的稳定性；（4）安全停靠装置和断绳保护装置的可靠性；（5）吊篮运行通道内有无障碍物；（6）作业司机的视线或通讯装置的作用效果是否清晰良好。4、使用升降机时105、应符合下列规定（1）物料在吊篮内应均匀分布，不得超出吊篮。当长料在吊篮中立放时，应采取防滚落措施，散料应装箱或装笼，严禁超载使用；（2）严禁人员举登、穿越架体和乘吊篮上下；（3）升降机在多工种、多楼层同时作用时，应专设指挥人员，信号不清不得开机。作业中不论任何人发出紧急停车信号，应立即执行；（4）闭合主电源前或作业中突然断电，应将所有开关板回零位。在重新恢复作业前，应在确认升降机动作正常后方可继续使用；（5）发现安全装置失灵，应立即停机修复。作业中不得随意使用冲顶限位装置；（6）使用中要经常检查钢丝绳、滑轮工作情况。发现磨损严重，必须按照有关规定及时更换，严禁使用单股钢丝绳作为提升钢丝绳；（7106、）用户自配卷扬机采用摩擦式的升降机，吊篮下降时，应在吊篮行至离地面12m处，控制其缓落地，不允许吊篮自由落下直接降至地面；（8）装设摇臂把杆的升降机，作业时，吊篮与摇臂把杆不得同时使用；（9）摇臂把杆在作业时，其下方及周围严禁站人；（10）作业后，将吊篮降至地面，各控制开关扳至零位，切断主电源，锁好闸箱； （11）吊篮出料门未关牢锁紧，严禁开机。3.4.14 井架拆除 1、进入施工现场必须戴好安全帽，井架搭拆操作人员必须戴好安全带。 2、搭拆人员必须持证上岗，井架拆卸前对操作人员做好安全技术交底。 3、井架措拆前要设置警戒区，严禁非拆卸人员进入，并指定专人负责，专职安全员必须跟班现场监督。 4107、拆除井架，应先设置临时缆风绳，遇设有两层缆风绳的井架应对下层缆风绳采取可靠安全措施后，方可拆除顶层缆风绳。 5、井架拆卸作业时应先分别对架体、吊篮、限位装置、附墙架、缆风绳、电器设备等进行全面检查验收，符合后进行。井架拆卸作业应在白天进行，夜间作业应有良好的照明。因故中断作业时，应采取临时稳定措施。3.4.15 井架管理 1、维修与保养（1）经试运行正常后才能投入工作； （2）升降机安装人员，应按高处作业人员要求，经过培训持证上岗； （3）安装时，必须系好安全带，戴好安全帽； （4）司机应对各传动机构和安全门轨道，主导轨等定期注油，一般每月一次； （5）保持钢丝绳在卷筒上排列整齐； （6）维108、修保养时，应将所有控制开关扳至零位，切断主电源，并在闸箱处挂“禁止合闸”标志，必须时应设专人监护； （7）更换零部件时，零部件必须与原部件的材质性能相同，并应符合设计与制造标准； （8）维修主要结构所用焊条及焊缝质量，均应符合原设计要求； （9）维修和保养井架架体顶部时，应措设上人平台，并应符合高处作业要求； （10）升降机和卷扬机以及附墙架等由设备部门统一管理，项目部有得分管； （11）金属结构摆放时，应放在木垫上，在室外存放，要有防雨及排水措施。电气、仪表及易损件的存放，应注意防震、防潮；（12）运输升降机各部件时，装车应垫子，避免磕碰。四、机械设备安全使用制度 一、严格执行定期检查，定期109、保养，定期维修制度。 1、每日上班前，交接班时对制动（刹车）、钢丝绳、各运转机构、限位、吊钩、吊具、滑轮进行检查，发现问题立即处理或汇报； 2、每月对设备进行检查、保养，（包括塔身、套架、各销轴等）各润滑部分进行加油和清洁工作； 3、每次保养必须提前一小时上班（除深夜班人员外）全部机组人员不得缺席与迟到； 4、各机械设备严禁带病运行，发现异常声响、异常高温应立即停机检查，查出排除后方可继续开机。二、塔机司机严格遵守“十不吊”原则 1、“十不吊” (1) 超过额定负荷（包括已规定降级负荷）不吊； (2) 指挥信号不明，重量不明，光线暗淡，大雾和6级风以上（包括6级风）不吊； (3) 吊索和附件捆110、绑不牢，不符合安全要求（如长物件必须设二个吊点，方物件必须设四个吊点，如钢筋、钢管必须设两吊点并且要求平衡，拖车等必须设四个吊点，平衡后）不吊； (4) 吊挂重物直接进行加工作业时不吊； (5) 歪拉、斜挂不吊； (6) 物件上站人或上面放有活动物不吊； (7) 氧气瓶、乙焕气瓶等具有爆炸性物不吊； (8) 带有棱角、快口物件未垫好（防止钢丝绳磨损或割断）不吊； (9) 埋在地下的物件不吊； (10) 干部违章指挥时不吊。三、严格遵守各项安全操作规程 l、操作设备时思想必须高度集中，精心操作，不得有任何分心（吃零食、看书报、开玩笑等）。 2、操纵前失鸣号，操纵时应在零位开始，逐级增加速度，严禁111、越级操纵，严禁用换向作紧急制动。操纵时力求平稳，严禁急开急停。 3、任何设备在运行接近限位时应分别降速至停止位置。尤其是塔机行走操纵时应利用惯性开至距离轨道尽端2米以外。 4、起吊时不能用吊钩直接悬挂重物，应用绳索绑扎牢固。正确选用吊点，力求物体平衡。作业时如遇停电、停工应将重物慢慢放下严禁悬吊在空中。 5、起吊重物、构件，吊构中心应垂直通过重物中心。当重物离地2050公分时必须停机检查起重物是否稳定性，制热器（刹车）可靠性，捆扎的牢固性。接近就位时应放慢速度慢慢下降。 6、指挥人员每日上班前对钢丝绳、吊具、吊钩进行检查，发现问题严禁使用。 7、指挥人员每日上班时必须面对驾驶室发出正确信号，并对起吊物件严密跟踪、监视，严禁“遥控指挥”。 8、对驾驶员误认信号、指挥人员立即制止，驾驶员必须立即更正错误动作。 9、工作完毕，下班前必须将操纵杆、档位器板至零位。关好门窗，切断各道电源，上锁。