1、350mm厚砼板排架支撑施工方案(xx证) xxxx城地下汽车库模板施工方案建设单位：xx荣凯置业有限公司监理单位：xx市建设工程监理有限公司 设计单位：zz际经济技术合作集团有限公司施工单位：zz设集团有限公司编制人： 审核人：批准人：zz团有限公司zz年1月6日目 录第一节 工程简介 3第二节 编制依据 3第三节 编制说明 3第四节 设计参数 3第五节 模架搭设要求 4第六节 模架搭设参数 5第七节 梁板模板施工要求 5第八节、后浇带跨内模板支撑 11第九节 模板监测监控措施 12第十节 安全管理 15第十一节 冬雨季施工措施 15第十二节 应急预案 16第十二节 模架设计计算 18模板支2、架搭设方案第一节 工程简介：（一）参建单位工程名称：xx城地下汽车库 建设单位： xx荣凯置业有限公司监理单位： xx市建设监理工程有限公司设计单位：xz际经济技术合作集团有限公司施工单位： zz建设集团有限公司建设地点：本工程位于xx市zz区御景路与科技大道交叉路口东南侧（二）工程概况1、本工程地下室为xx城地下汽车库。本工程层高3.35m,局部层高4.35m，最大的框架梁是400mm*1350mm，框架柱截面为400*500mm。2、本工程总建筑面积34678，人防建筑面积33149，人防防护面积32261。本工程抗震节点墙均按抗震三级和环境类别二b类施工。第二节 编制依据 1、建筑施工安3、全检查标准JGJ592011。2、建筑结构荷载规范(GB50009-2012)3、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 5、 xx城一期一批地下汽车库工程设计施工图 6、 DGJ32/J30-2006(第四分册) 7、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011。 8、建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2013。 9、危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）规定。第三节 编制说明 本方案编制对象为地下室现浇梁板的模板支架，该现浇梁板板厚350，混凝土强度等级C35，本现浇板模板支架搭设在地下4、室基础底板上。支撑高度为3.35米，局部最大支撑高度为4.35米；架体的支撑高度按照4.35m进行计算；柱帽尺寸为1800mm*2250mm*450mm及1800mm*2250mm*400mm;梁类型多种，主要类型为400*800、400*1350等。取400*1350为例进行计算,尺寸小于或者等于400*1350的梁均按400*1350设计要求施工。由于模架立杆需立于地下车库底板上，故本方案不需要考虑立杆对该楼板的作用。第四节 设计参数 1.支架参数1）模板支架横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.8；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设5、高度(m):2.8和3.8；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:钢管支撑；立杆承重连接方式:可调托座；板底方钢管的间隔距离(mm):250.00；2）梁支架横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.8；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；梁模板下面用三根40*70mm的木方，木方下面采用的钢管(mm):483.0水平横管，在横管下面用:483.0顶托住水平横管。3）柱帽支架柱帽下面小梁用40*70的木方下面支撑在柱子的模板上，柱帽下面用483.0的钢管支撑，间距为800mm,主梁用483.0钢管,柱帽下侧用483.0钢管斜撑。2.荷载参数模6、板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用钢管；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；托梁材料为：方钢管 : 40403mm；第五节 模架搭设要求1、模架的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案，并由专业队伍搭设。2、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠、满足施工安全要求。3、该模架标高及几何尺寸繁杂，施工前必须由现场技术人员对施工人员进行安全、技术交底，避免出错。4、模架立杆按平面图位置弹线定位，立杆支承在地7、下室基础底板上。 5、先浇地下室墙板和柱，模架的纵横水平杆与柱以抱箍的形式固定，并用木楔打紧。6、在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。7、钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑采用48mm x3mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管的立杆、扫地杆、水平拉杆应采用对接；剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用3个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。 8、竖向剪刀撑：地下室模架外侧四周布置连续竖向剪刀撑，中间按纵、横向轴线由底至顶连续设置。9、模架搭设完毕，必须经验收合格后方可进行下道工序。 8、10、砼浇筑时材料、人员不得集中，砼堆集高度不得超出现浇砼板面100mm，大梁从梁中向两边开展，并分层浇筑，每层不得大于400mm。 11、模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。 12、拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。 13、底模拆除梁长8米，混凝土强度达到100%；8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除。本工程最大支撑高度为4.35米第六节 模架搭设参数 地下室梁、板模架搭设参数梁板规格（mm） 方钢管数量或木方间距（mm） 立杆间距（mm）横向跨距（mm）水平杆步距（mm）备注纵向间距横向间距350板2508008009、1500板底采用 U托4001350木方3根5508008001500梁底用U托第七节 梁板模板施工要求 模板支架搭设前，应由项目技术负责人向全体操作人员进行安全技术交底。安全技术交底内容应与模板支架专项施工方案统一，交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。安全技术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字确认。本模架由专业队伍搭设。1、钢管扣件U托进场管理钢管、扣件、U托必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。没有质量证明或质量证明材料不齐全的钢管、扣件不得进入施工现场。搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行10、抽样检测，抽检数量按有关规定执行。未经检测或检测不合格的一律不得使用。钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合规程附录E的规定；经检验合格的钢管、扣件应按品种、规格分类，堆放整齐平稳，堆放场地不得积水。施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况。2、模板施工流程及支设方法：2.1 施工之前由项目主管工程师组织施工人员进行交底，明确主要轴线位置及与其它构件位置的关系，向施工人员讲解图纸意图，解决图纸中的疑难问题，使各区段分管施工员对施工工艺，施工重点有全面的了解，并清楚质量要求及工期控制目标，之后施工员向操作人员交底。2.2 钢筋11、工程检查合格后，得到项目经理部有关人员允可后方可进行墙、梁、柱、模板支设，支设前应按图纸详细复核预埋铁件、穿管、予留洞口的位置、数量是否正确。每个施工段内支模顺序是：柱梁楼板梁柱接头。2.3 模板施工工艺流程：1）、模板施工顺序为：支撑柱模墙模顶板模梁墙柱头模2)、其中各段施工工艺流程为：（1）、柱模：弹柱子位置线找平层做定位墩安装柱模板找平层做定位墩安装拉杆及加固办理预检（ （2）、梁模：弹出梁轴线及水平线并复核搭设梁模板支架安装梁底楞木安装梁底模板梁底模起拱安装梁型钢绑扎钢筋安装梁侧模安装上下锁口楞斜撑楞对拉螺栓复核梁模板尺寸安装梁侧模加固验收搭设支架安装板模木楞调整楼板下皮标高及起拱铺设12、模板检查模板上层标高、平整度绑扎板钢筋（3）、板模：3、立杆（1）、模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小500mm。4、水平杆（1）、水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。应符合下规定：a、对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近13、主节点的距离不宜大于纵距的1/3；b、搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。（2）、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。（3）、每步的纵、横向水平杆应双向拉通。5、剪刀撑（1）、模板支架四边满布竖向剪刀撑，纵、横向竖向剪刀撑按纵、横向轴线由底至顶连续设置；（2）、剪刀撑的构造应符合下列规定：a、剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45度60度之间。b、剪刀撑斜杆的接长应采用搭接，搭接长度不小于1000mm，并用三只旋转扣件固定。6、拆除（1）、底模及其支架拆除时的混凝14、土强度应符合设计要求，当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表的规定。（2）、模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好交底书面手续。（3）、模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行。（4）、拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高度差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。（5）、卸料时严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；运至地面的钢管、扣件应按规定及时检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。（6）、拆模时间墙体模板拆除要根据现场同条件养护试块的强度确定，当试块完全凝15、固并且已经达到一定强度时由各段负责人通知，施工人员方可进行模板的拆除工作，竖向结构混凝土强度保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，即可拆除。第八节、后浇带跨内模板支撑1、本工程的墙板后浇带的模板同普通墙板一样设置，仅墙板后浇带两侧的穿墙螺栓保留，增设中间部分的穿墙螺栓；故而穿墙螺栓的水平间距为450mm、竖向间距为450mm；方钢管间距为300mm；双拼钢管的竖向间距为450mm、水平间距为450mm。2、根据本工程的后浇带设置情况，后浇带全部在车库跨中。为防止在拆除模板过程中出现后浇带模板被拆或“后支式”与“先支式”模板的情况，本工程车库后浇带全部采用独立式支撑形式。根据模板设计计算，后浇16、带模板的设置主要如下：.板：立杆纵横向间距也为800mm；构造措施：纵横向一跨独立设置。纵横向水平杆设置三道、一道为离底部200mm的扫地杆、一根为板底的通长水平杆、中间设置一道水平杆。剪刀撑：根据车库后浇带的影响范围内设置纵横向两个方向的剪刀撑。剪刀撑连续设置。第九节模板监测监控措施平台排架必须设纵横向扫地杆，采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，当力杆基础不在同一水平面上时，必须将高处的扫地杆向低处延伸两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。立杆底层步距不应大于1.5m。两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个接头错开的距离不应小于500mm，各接头中心点至17、主节点的距离不宜大于步距的1/3。支架立杆应竖直设置，2m高度内允许偏差为15mm。满堂模板支架应符合下列规定：四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置。高于4m的模板支架，其两端与中间每隔四排立杆从顶层开始向一上每隔两步设置一道水平剪刀撑。二、模板的安装混凝土底板外模采用钢模散拼，U形卡连接，竖、横向用作加强杆。在边坡下脚用48钢管打桩，用作外模支撑的支撑点，用钢管、扣件连接加强杆和支撑点，使模板固定牢固。每根14圆钢拉结螺栓中间用4mm厚、尺寸为50mm*50mm的钢板满焊，用作止水片，并在靠模板两边各放一块20mm厚、尺寸为直径30的塑料垫圈，待混凝土浇好拆模后，凿掉18、两边塑料垫圈，截掉长出墙面的螺杆，再用1:2水泥防水砂浆分层补平。剪力墙模板安装剪力墙横竖围檩间距450mm*450mm，内墙14螺栓间距450mm*450mm左右。上下端围檩悬臂长度不大于200mm，钢管支撑系统排架主管间距800mm*800mm，水平钢管3道，第一道离地面200mm ，第二道离地面1500mm，第三道在龙骨底部，必须纵横连接，以保证其整体稳定性。考虑到剪力墙用商品混凝土，底下3排拉结螺杆用双螺帽加强。为保证模板施工位置准确，确保墙体垂直度和平整度，采用焊钢筋限位来控制墙厚度，同时以弹模板300mm控制线来进行校正，并可作为验收的依据，模板限位昼焊在大规格钢筋上，楼板面向上519、0mm 。安装工程的所有预埋管，在模板封模前应安装固定牢固，位置尺寸复核准确后再封模板，模板的安装允许偏差及预埋件、预留洞的偏差必须满足规范要求。顶板模板安装顶板采用48钢管塔设满堂支模架，立柱间隔距离为800mm*800mm，顶部方钢管龙骨截面为40mm*40mm，龙骨间距不大于250mm，龙骨接头要错开，模板接缝处用40*70mm的木方连接。平台板铺设时必须平台板盖墙梁模。柱模安装柱模板支模时，四周必须设牢固支撑或用钢管箍牢，避免柱模整体歪斜甚至倾倒，钢管柱箍的间距在0.6m以内为宜，并在柱模下方留一清扫孔，以便清除里面的杂物。模板安装的自检模板支好后，首先要进行自检，填自检自评表，再上报20、项目部及监理公司进行验收，验收合格后做好交接手续，再进行下道工序施工。6浇筑砼时的监测在浇筑混凝土时派两名木工看模，发现模板有轻微的变形，立即进行整改，如发现模板有较大破坏，甚至支架可能倒塌时必须及时离开现场并向上级主管部门汇报情况，并制定解决方案。三、模板的拆除模板的拆除，应严格按模板装拆施工方案和国家安全施工文明施工规定执行。对非承重模板，应在混凝土强度能保证其表面棱角不因拆模受损失时方可拆除；对于承重模板，如顶板、梁等，应在同条件养护，试块强度达到75%设计强度后方可拆除。拆模顺序应先支后拆，并执行项目部书面通知拆除制度。模板拆除安全技术措施一般要求拆模时对混凝土强度的要求，根据混凝土结21、构工程施工及验收规范的规定，现浇混凝土结构模板及支撑拆除时的混凝土强度，应符合设计要求，当设计无要求时，应符合下列要求：不承重的侧模板，包括梁、柱墙侧模，在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。一般墙体大模板在常温条件下，混凝土强度达到1N/mm2即可拆除。承重模板，包括梁、板等水平结构的底模，应根据与结构同条件养护的试块强度达到下表的规定，方可拆除。在拆摸过程中，如发现实际结构混凝土强度并达到要求，有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除。待实际强度达到要求后，方可继续拆除。已拆除模板及其支撑的混凝土结构，应在混凝土强度达到设计的混凝土强度标准值后，才允许承受全部设计的22、使用荷载。当承受施工荷载的效应，比使用荷载更为不利时，必须经过验算，加设临时支撑。拆除之前必须有拆模申请，并根据同条件养护试块强度测试结果达到规定时，技术负责人方可批准拆模。冬期施工模板的拆除应遵守冬期施工的有关规定，其中主要考虑混凝土模板拆除后的保温养护。如必须暴露在大气中，则应保证混凝土受冻前的临界强度。对于大体积混凝土，除应满足混凝土强度要求处，还应考虑保温措施，拆模之后要保证混凝土内外温度差不超过20，以免发生温差裂缝。各类模板拆除的顺序和方法，应根据模板设计的规定进行，如果模板设计无规定时，可按先支的后拆，后支的先拆的顺序进行，以及先拆非承重的模板，后拆承重的模板及支撑的顺序进行拆除23、。除必须随拆随清理，以免钉子扎脚，或阻碍通行和发生事故。拆模时，拆模区应设警戒线，严防有人误入被砸伤。拆模不能采取猛橇、以致大片塌落的方法拆除顶模。基础模板拆除的安全技术基础拆模基坑内拆模，要注意基坑边坡的稳定，特别是拆除模板支撑时，可能使边坡土发生震动而坍方。拆除的模板应及时送到离基坑较远的地方进行清理。模板拆除注意事项拆模时不要用力过猛过急，拆下来的模板和支撑用料要及时运走、整理。拆模顺序一般应是后支的先拆、先支的后拆，先拆非承重部分，后拆承重部分。重大复杂模板的拆除，事先要制定拆模方案。定型模板，特别是组合式钢模板，要加强保护，拆除后逐块传递下来，不得抛掷，拆下后清理干净，板面涂刷脱模剂24、，分类堆放整齐，以利再用。支设临空建筑特模板时，应搭设支架。混凝土板上拆模后形成的临边或洞口，应按规定进行防护。拆除模板支撑前，混凝土强度必须达到规定的规范，并经技术部门批准后，才能进行。拆平台模时，不得一次性将顶撑全部拆除，应按顺序分批拆，以免模板在自重荷载体作用下发生一次性大面积脱落。拆模时必须设置警戒区域，并派专人监护，拆模必须干净彻底，不得保留有悬空模板。 第十节、安全管理 1、模板支架搭设、拆除人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。2、搭设模板支架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。25、3、钢管、扣件质量与搭设质量，应按第7节的规定进行检查验收，合格后方准使用。做好模板支架的安全检查与维护。4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。5、模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。6、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止模板支架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。7、混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。 8、混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。26、9、工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范的有关规定执行。10、在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。11、模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。第十一节.冬雨季施工措施一）雨季施工措施1）雨天使用的木模板拆下后应放平，以免变形。若模板拼装后不能及时浇筑混凝土，又被雨水淋过，则浇筑混凝土前应重新检查、加固模板和支撑。3)模板落地时，地面应坚实，并支撑牢固。基础应随时观察，如有下陷或变形，应立即处理。4）安装作业防滑：现场施工人员一律穿着防滑的橡胶底鞋，严禁穿凉鞋、拖鞋，及时清扫构件表面的积水。及时清扫构件27、去除构件上的泥水，防止构件带泥吊入作业面。检查临时电箱、用电工具确保其绝缘性能。雨后检查安全绳(麻绳)、防护设施需要巡查。二）、冬季施工措施1） 满堂脚手架、脚手板或模板上有冰雪积留时，施工前应清除干净，有坡度的跳板应钉防滑条或铺草包，并随时检查架体有无松动及下沉现象，以便及时处理。2） 高空作业必须用安全带，进入工地必须带好安全帽，楼面预留孔洞必须用盖板盖好，不准用芦苇、草包遮盖，以防失足跌落。冬季施工拆除脚手架应有维护警戒措施，严禁高空向下抛掷。第十二节 应急预案 一、救援预案的目的事故发生后，及时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救。防止事故继续发展。二、救援机构28、1、机构组长： 封坡副组长： 李玉佩、卞卫平组员：殷正东、张尊科、张东东、高昌平、刘庆田、孟新祥、孟文祥、徐辉等2、职责和分工（1）组长负责事故应急救援的全面组织、指挥、协调工作，负责向上级报告并负责调集抢险救援所需的人力、物力。（2）副组长协助组长组织、指挥、协调救援工作，组长不在现场时代行组长职责。（3）组员在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护、抢救、警戒等工作，及具体落实组长或副组长下达的救援方法、措施的指令。三、演练在工程开工前一周由组长组织救援小组各人员进行演练。消防演练四、应急响应出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点：、事故的程度、迅速判断的事29、故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由公司向外向上汇报。地点：xx城工地内；医院：四院；用车辆牌号：京MA5333五、模板及支架倒塌事故的应急救援1、模板及支架倒塌事故的主要危害模板及支架倒塌事故主要造成：人员伤害、财产损失、作业环境破坏。2、应急救援方法（1）有关人员的安排组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援30、工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。组员立即进行抢救。（2）人员疏散、救援方法人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排在危险的各人员进行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员有支架的构件或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。（3）伤员救护休克、昏迷的伤员救援让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30度。若属于心原性休克同时伴31、有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。立即拨打120急救电话或送医院：四院。（4）现场保护由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。第十三节 模架设计计算 一、350mm板模板（扣件式）计算书模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、混凝土结构设计规范GB50010-2011、建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)、钢结构设计规范(GB32、 50017-2014)等规范编制。建筑施工安全检查标准JGJ592011。一）、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):4.00；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:钢管支撑；立杆承重连接方式:可调托座；板底方钢管的间隔距离(mm):250.00；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用33、钢管；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；托梁材料为：方钢管 : 40403mm； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二）、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 751.52/6 = 28.125 cm3；I = 751.53/12 = 21.094 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.350.75+0.50.75 = 7.069 kN/m；(2)活荷载为施工人员34、及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.75= 0.75 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.27.069+1.40.75= 9.532kN/m最大弯矩M=0.19.5322502= 59578.125 Nmm；面板最大应力计算值 =M/W= 59578.125/28125 = 2.118 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 2.118 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 7.069kN/m面板最大挠35、度计算值 = 0.6777.0692504/(100950021.094104)=0.093 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.093 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三）、纵向支撑钢管的计算纵向支撑钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W=4.49cm3；截面惯性矩 I=10.78cm4； 计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.250.35+0.50.25 = 2.356 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 10.25 36、= 0.25 kN/m；2.强度验算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:Mmax=-0.10q1l2-0.117q2l2静荷载：q1 = 1.2 q1 = 1.22.356= 2.828 kN/m；活荷载：q2 = 1.40.25 = 0.35 kN/m；最大弯矩 Mmax = (0.12.828+0.1170.35 ) 0.752 = 0.182 kNM；N=1.1q1l+1.2q2l最大支座力 N = ( 1.1 2.828 + 1.20.35)0.75 = 2.648 kN ；最大应力计37、算值 = M / W = 0.182106/4490 = 40.553 N/mm2；纵向支撑钢管的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2；纵向支撑钢管的最大应力计算值为 40.553 N/mm2 小于 纵向支撑钢管的抗压强度设计值 205.0 N/mm2,满足要求!3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:=0.677q1l4/(100EI)静荷载 q1 = 2.356 kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度= 0.6772.3567504/( 10020600010.78 104) =0.227 mm；纵向支撑钢管的最大挠度小于750/150与10 mm,38、满足要求!四）、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：方钢管 : 40403mm；W=5.099 cm3；I=10.197 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.648kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.712 kNm ；最大变形 Vmax = 1.453 mm ；最大支座力 Qmax = 9.396 kN ；最大应力 = 712083.142/5098.6 = 139.662 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 139.662 N39、/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 1.453mm 小于 800/150与10 mm,满足要求!五）、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1293 = 0.387 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.750.8 = 0.3 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.350.750.8 = 5.355 kN；静荷载标准值 NG= NG1+NG2+NG3= 6.042kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振捣40、混凝土时产生的荷载活荷载标准值 NQ=(1+2)0.80.75=1.8kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG + 1.4NQ=9.771kN；六）、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.771 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 41、钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度L0=h+2a，即L0=1.5+20.2=1.9； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.2 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=1.9；L0 / i = 1900 / 15.9=119 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.458 ；钢管立杆受压应力计算值；=9770.76/(0.458424) = 50.315 N/mm2；立杆稳定性计算 = 50.315 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，42、满足要求！二、 梁模板（扣件式）计算书一）、工程属性新浇混凝土梁名称KL新浇混凝土梁计算跨度(m)5.3混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001350新浇混凝土结构层高(m)3.35梁侧楼板厚度(mm)150二）、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值对水平面模板取值2Q2k(kN/m2)风荷载标准值k(kN/m2)基本风压043、(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)550梁两侧立柱间距lb(mm)800步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)550、800混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400每跨距内梁底支撑小梁根数4梁底支撑主梁一端悬挑长度(mm)100 设计简图如下：平面图立面图四）、面板验算面板类型覆面木胶合44、板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 按四等跨连续梁计算，简图如下： Wbh2/6=4001515/615000mm3，Ibh3/12=400151515/12112500mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.35)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.35)+1.40.720.417.48kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.45、1+(24+1.5)1.350.416.78kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.720.40.71kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)1.350.413.81kN/m 1、抗弯验算 Mmax/Wmax0.07716.780.182+0.10.710.182，-0.10716.780.182+0.1210.710.182，-0.07116.780.182-0.1070.710.182106/150003.82N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2l4/(100EI)0.63213.811834/(1001046、000112500)0.09mml/400183/4000.46mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1.143 q1静l+1.223 q1活l1.14316.780.18+1.2230.710.183.67kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1.143q2l1.14313.810.182.89kN五）、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4070小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)32.67小梁截面惯性矩I(cm4)114.33 计算简图如47、下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q13.67/0.49.17kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.180.04kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.15)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.15)+1.40.72)(0.4-0.4/2)/20.18+0.91.350.5(1.35-0.15)0.180.26kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.15)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.15)+1.40.72)48、(0.8-0.4-0.4/2)/20.18+0.91.350.5(1.35-0.15)0.180.26kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q12.89/0.47.22kN/m 小梁自重q2(0.3-0.1)0.180.04kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)0.15)(0.4-0.4/2)/20.18+0.5(1.35-0.15)0.180.18kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)0.15)(0.8-0.4-0.4/2)/20.18+0.5(1.35-0.15)0.180.18kN 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.49、12106/326703.78N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax1.822kN max3Vmax/(2bh0)=31.8221000/(24070)0.98N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.05mml/400400/4001mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R10.29kN，R23.64kN，R30.29kN 正常使用极限状态 R10.22kN，R22.84kN，R30.22kN六）、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(50、N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 由上节可知RmaxR1，R2，R33.64kN，RmaxR1，R2，R32.84kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) Mmax/W0.66106/5080130.77N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) Vmax6.24kN max2Vmax/A=26.241000/51、48925.53N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) max0.36mml/400250/4000.62mm 满足要求！ 4、支座反力验算 承载能力极限状态 图一 立柱2：R212.36kN，同理可得 立柱1：R10.98kN，立柱3：R30.98kN 图二 立柱2：R23.64kN，同理可得 立柱1：R10.29kN，立柱3：R30.29kN 正常使用极限状态 图一 立柱2：R29.64kN，同理可得 立柱1：R10.75kN，立柱3：R30.75kN 图二 立柱2：R22.84kN，同理可得 立柱1：R10.22kN，立柱3：R352、0.22kN七）、纵向水平钢管验算钢管类型483.5钢管截面面积A(mm2)489钢管截面回转半径i(mm)15.8钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)12.19钢管截面抵抗矩W(cm3)5.08钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值(N/mm2)215 由小梁验算一节可知RmaxR1，R30.29kN，RmaxR1，R30.22kN 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.05106/449010.43N/mm2f=215N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax0.497kN max2V53、max/A=20.4971000/4242.35N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.03mml/400550/4001.38mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 Rmax20.98kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！八）、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A54、(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/15.9=165.62=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.551.52/100.03kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(2455、+1.5)1.35)+0.91.420.415.82kN/m 2)小梁验算 F10.91.2(0.1+(24+1.1)0.15)+0.91.41 (0.4-0.4/2)/20.180.1kN F20.91.2(0.1+(24+1.1)0.15)+0.91.41 (0.8-0.4-0.4/2)/20.180.1kN q18.31kN/m q20.04kN/m 同上四七计算过程，可得： 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1151.386(1500+2200)=2936.241mm 1l01/i2936.241/15.9184.669，查表得，10.211 立柱最大受力NmaxRmax2左56、+N边1，Rmax1，Rmax2右+N边2+Mw/lbmax0.75+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.15)+0.91.41(0.8+0.4-0.4/2)/20.55，10.59，0.75+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.15)+0.91.41(0.8+0.8-0.4-0.4/2)/20.55+0.03/0.810.63kN fN/(A)+Mw/W10.63103/(0.21424)+0.03106/4490125.72N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1151.7551500=2935.237mm 2l02/i2935.237/57、15.9184.606，查表得，20.211 立柱最大受力NmaxRmax2左+N边1，Rmax1，Rmax2右+N边2+Mw/lbmax0.75+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.15)+0.91.41(0.8+0.4-0.4/2)/20.55，10.59，0.75+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.15)+0.91.41(0.8+0.8-0.4-0.4/2)/20.55+0.03/0.810.63kN fN/(A)+Mw/W10.63103/(0.21424)+0.03106/4490125.72N/mm2f205N/mm2 满足要求！九）、可调托座验算可调托座承载力容58、许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NRmax12.36kNN30kN 满足要求！三、梁侧模板计算书(一)、工程属性新浇混凝梁名称WKL混凝土梁截面尺寸(mmxmm)4001350梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)350(二)、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.35振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，c59、Hmin0.2224411.152.51/2，241.35min38.4，32.432.4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.232.4+1.44，1.3532.4+1.40.740.9max44.48，47.660.947.6642.89kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k32.4 kN/m2(三)、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距200主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)250对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为0，300，800 设计简图如下：模板设计剖面图(四60、)、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承142.8942.89kN/m Mmax0.125q1l20.12542.890.220.21kNm Mmax/W0.21106/375005.72N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正132.432.4kN/m max532.42004/(384100002861、1250)=0.24mm200/400=0.5mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 Rq1l=42.890.28.58kN 正常使用极限状态 Rq2l=32.40.26.48kN(五)、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4070小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)32.67小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)114.33 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) q=8.58kN/m Mmax/W0.17106/326705.25N/mm2f15.44N/mm2 62、满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax/(2bh)32.191000/(27040)1.17N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) q=6.48kN/m max0.14mm500/400=1.25mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax3.9kN 正常使用极限状态 Rmax=2.95kN(六)、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.763、8主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁连续梁部分弯矩图(kNm) 主梁悬挑梁部分弯矩图(kNm) q=1.95kN/m Mmax/W0.37106/449083.21N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁连续梁部分剪力图(kN) 主梁悬挑梁部分剪力图(kN) max2Vmax/A=23.551000/42416.73N/mm2120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁连续梁部分变形图(mm) 主梁悬挑梁部分变形图(mm) q=2.95kN/m 1max0.62mm600/400=164、.5mm 2max0.14mm250/400=0.62mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax12.95kN(七)、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 可知对拉螺栓受力N0.9512.9512.3kNNtb17.8kN 满足要求！四、柱模板（设置对拉螺栓）计算书一）、工程属性新浇混凝土柱名称KL新浇混凝土柱长边边长(mm)500新浇混凝土柱的计算高度(mm)4000新浇混凝土柱短边边长(mm)400二）、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h65、)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，242min38.4，4838.4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.238.4+1.42，1.3538.4+1.40.720.9max48.88，53.80.953.848.42kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k38.4 kN/m2三）、面板验算面板类型覆面66、木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000柱长边小梁根数5柱短边小梁根数4柱箍间距l1(mm)550模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.5538.425.66kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.5520.97kN/m Mmax-0.1q1l2-0.117q2l2-0.125.660.132-0.1170.970.132-0.05kNm Mmax/W0.05106/(1/6550152)2.31N/mm2f1567、N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.5538.421.12kN/m 0.677ql4/(100EI)0.6821.12133.334/(10010000(1/12550153)0.03mml/400133.33/4000.33mm 满足要求！四）、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)5070小梁截面惯性矩I(cm4)142.92小梁截面抵抗矩W(cm3)40.83小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离(mm)200 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.1348.426.46 kN/m 小梁弯矩图68、(kNm) Mmax0.2kNm Mmax/W0.2106/40.831035N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.1338.45.12 kN/m 面板变形图(mm) 0.22mm1.5mm 满足要求！五）、柱箍验算 （规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(69、kN) M10.84kNm，N14kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.52kNm，N23kN M/Wn0.84106/(4.49103)186.53N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 11.35mml/4001.68mm 20.63mml/4001.42mm 满足要求！六）、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N42=8kNNtb17.8kN 满足要求！ N42=8kN26kN 满足要求！