1、目 录1、工程概况11.1工程简介11.2设计简介12、编制依据13、施工安排23.1流水段划分23.2施工重点难点及应对措施23.3管理组织机构及职责34、施工进度计划45、施工准备与资源配置计划45.1技术准备45.2现场准备及劳动力计划45.3重要材料、机具计划56、施工方法及工艺规定76.1支架搭设施工工艺及操作要点76.2承台模板施工86.3墙模板施工86.4柱模板施工106.5梁板施工106.6楼板模板施工116.7楼梯模板施工116.8集水坑模板施工126.9后浇带模板施工126.10特殊部位施工措施126.11模板安装与拆除136.12预埋件与预留孔的解决方法157、安全管理计2、划177.1安全危险源辨识与评价177.2安全组织机构及职责177.3安全危险源防治措施207.4应急预案227.5监测及检查措施267.6季节性施工措施267.7防火技术措施278、计算书278.1墙模板计算书278.2柱模板计算书（1100*1300）388.3梁模板计算书（500*500）508.4梁模板计算书（300*1750）658.5楼板模板计算书（厚120mm）819、相关图纸919.1墙模板示意图919.2柱模板示意图919.3梁模板支撑示意图929.4板模板支撑示意图939.5楼梯模板支撑示意图949.6支模区域立杆、横杆布置图959.7剪刀撑布置图96附表：模板工程安全危险3、源辨识与评价1、工程概况1.1工程简介v 工程名称：xx报业文化大厦v 工程地址：xx市中山路与蔡锷中路交汇处v 建设单位：xxx投资置业有限公司v 设计单位：xx市华银建筑设计有限责任公司v 开工日期：xx年4月23日v 质量目的：省优质工程v 总建筑面积：63569.05 v 结构形式：基础结构：独立基础加防水底板主体结构：框架剪力墙结构 v 结构特点：地下四层地上三十一层1.2设计简介本工程为全现浇框架-剪力墙结构，建筑高度99.88m，建筑物长度超长，地下室外墙和地下室顶板均设立后浇带。四层地下室为停车场容纳206个停车位，19层为商业区，1031层为公寓式酒店。2层与3层之间有一层设4、备管理夹层。地下室层高3.4m、4.2m，板厚为130mm200mm，跨度8m，梁截面一般为500mm*500mm以下，最大梁截面为300mm*1750mm。地上第一层层高为5.58m，2层层高4.2m，38层高为3.4m，931层高为3m，板厚为100mm250mm，跨度8m，梁截面一般为300mm*800mm以下。2、编制依据1.xx报业文化大厦建筑、结构施工图。 2.建筑结构荷载规范GB 50009-xx 3.混凝土结构设计规范GB 50010-xx 4.混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-xx（xx版） 5.建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-xx 6.施工现场临5、时用电安全技术规范JGJ 46-xx 7.建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-xx8.建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-xx10.建筑施工安全检查标准JGJ59xx11.建筑施工手册第四版3、施工安排3.1流水段划分本工程地下4层，地上30层。混凝土框架结构施工时，根据协议工期、劳动力组织和资源的合理配置，地下室基础施工阶段按设计图纸中后浇带的设立情况分为2个施工流水段，地上部分同样由后浇带划分为2个施工流水段即南、北两个区段。考虑到基础工程中开挖土需从北面出土，施工顺序由南区开始。流水段分区图如下：施工流水段划分图3.2施工重点难点及应对措施3.1.1施工重点难点（16、）施工场地狭窄，施工平面布置困难，没有足够的场地堆放材料，容易因材料供应不及时而导致误工问题。（2）工程量大，工期紧，规定单位时间内投入的劳动力、周转材料和机械数量均较多，资源运用率低，施工成本较大，组织、协调难度大。3.1.2应对措施（1）对现有场地进行合理布局，南面和北面分别设为员工生活区、项目办公区，西面设立两扇大门供人员出入，东面和西面做为材料堆放。（2）加强材料计划的编制管理，控制材料的品种和数量，让最紧需的材料进入场地，及时把成品和半成品材料吊放至施工现场，节约材料堆放用地和材料成本资金占用。（3）运用科学的管理方法，统筹计划，严格按照施工进度计划进行施工。加强各方的交流沟通，通过7、例会制度使各施工班组信息交流渠道畅通，问题能得到及时解决。采用新技术新工艺（如模板工程中采用承插型盘扣式钢管支撑），减少劳动强度，节省施工成本等。3.3管理组织机构及职责为保证模板工程施工进度、安全和质量，项目部特成立以项目经理为主的管理组织机构，管理机构框图如下：项目经理（王勇）技术负责人（梁淑娟）项目主管（何勇）主施工员（易金海）质检员（曾锦涛）木工施工员（黄邵杰）木工各班组管理组织机构岗位职责如下表：序号岗位岗位职责1项目经理全面统筹协调。2项目主管负责现场人、机、料的全面指挥、调度、协调，贯彻和完毕施工进度计划，负责现场文明施工和成品保护。3技术负责人负责模板工程专项施工方案的编制、施8、工变更洽商的办理，技术交底的贯彻和实行。4主施工员负责现场人、机、料的全面指挥、调度、协调，现场施工组织。5木工施工员合理调配施工人员，负责模板的清理，脱模剂的涂刷，模板吊装，安装和拆除。6质检员负责模板工程全过程的控制，涉及模板的制作和检查，组织模板分项检查批的验收，并填写检查批验收记录。4、施工进度计划根据施工组织总设计的进度安排，本工程地下室计划每14天一层，地上1至9层为一个标准层计划每8天一层，10至30层为一个标准层计划每7天一层。施工工作区由后浇带为界线划分为南区和北区，并从南区开始施工，南北区交叉作业。工程开工日期为xx年4月23日，模板工程开工日期为xx年8月06日，计划于99、月29完毕地下室部分至0.000，于xx年5月27日模板工程竣工。模板工程进度计划横道图见附图（xx报业文化大厦模板工程进度横道图）。5、施工准备与资源配置计划5.1技术准备组织施工技术人员认真学习相关技术规范、标准、工艺流程。熟悉图纸，核对建筑和结构图纸之间的尺寸是否一致。在模板工程施工前，编制模板专项施工方案，模板制作、安装和拆除的施工工序、方法及安全措施给施工班组进行技术交底。5.2现场准备及劳动力计划本工程在南区和北区各布置1台塔吊，南区设一台施工电梯。东面设1处木工加工棚及模板、木枋堆场，施工现场设临时木材加工4处。木工计划人数90人，架子工计划人数25人。5.3重要材料、机具计划510、.3.1模板支撑体系在主体结构施工过程中，楼板内支模体系一般都采用扣件式钢管支撑体系，在结构荷载作用下，容易出现下滑而导致混凝土结构成型尺寸出现偏差，且扣件紧固比较麻烦，花费人力物力较大，且杆件间距不好控制。承插型盘扣式管件支模系统力学性能好，具有足够的力学强度、刚度和稳定性，其抗下滑力是碗扣式的2倍，是扣件式的10倍，工作安全可靠。施工时操作简朴，工人仅需一把铁锤就可以完毕装拆，减少了劳动强度，又节省了装拆时间，提高了工作效率。一键连接式无配件丢 失、损耗、易于现场管理，且成本低、节约资金。一套完整的承插型盘扣式管件合一支模架由底托、立杆、横杆和可调顶杆组成。底托位于立杆底部，当施工地面不够11、平整时，防止立杆下沉并将上部荷载传递至地面；立杆以Q235钢管做主结构，在一定长度的钢管上每隔一定距离焊接上一个锥扣式插座；横杆以Q235钢管做主结构，在钢管两端焊接锥扣式插头而成。钢管上严禁打孔，必须通过防锈解决，弯曲变形的钢管严禁使用，其材质应符合建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-xx。5.3.2材料准备（1）模板板材：模板质量直接影响到模板工程的质量和模板周转次数，从技术分析和成本考虑，本工程中柱和墙采用15mm厚双面覆膜胶合木板，梁、板采用15 mm厚双面覆膜胶合木板。（2）木枋材料：采用6080（mm）杉木枋材，直接购进成品，到现场再精加工，选购时必须注意木材的含12、水率必须低于25%，不得有翘曲变形现象。（3）钢管龙骨：采用国家标准483.0mm厚钢管模板工程材料选型及配置如下表：序号分项工程模板选型1承台模板承台均采用240厚，集水井、电梯井等高度超过1.2m高，每隔3m砌筑砖柱，砖柱240，但不小于墙厚。材料为烧结页岩多孔砖2柱15厚双面覆膜胶合木板、木枋钢管龙骨、对拉螺杆3梁、板15厚双面覆膜胶合木板、木枋钢管龙骨4楼梯15厚双面覆膜胶合木板、木枋钢管龙骨、钢管5电梯井、集水井模板15厚双面覆膜胶合木板、木枋钢管龙骨6剪力墙15厚双面覆膜胶合木板、木枋钢管龙骨、对拉螺杆7门窗洞口模板15厚双面覆膜胶合木板、木枋钢管龙骨、对拉螺杆8水平模板支撑承插型13、盘扣式钢管9后浇带快易收口网5.3.3重要材料计划 根据荷载分析在本项目中，九层以下涉及地下室，墙、柱材料每二层一周转，梁、板材料每四层周转一次，九至三十层为标准层，墙、柱每一层周转一次，梁、板每三层一周转。编制材料计划如下： 序号名称规格型号单位数量备注1立杆483.0m315002横杆483.0m68003长钢管483.0m52004短钢管483.0m37605模板15mmm2179406木方6080m4007扣件个245205.3.4重要机具计划序号 机械名称型号数量1平刨机MB573A2台2圆盘锯MJ104A4台3电焊机BX1-5002台4台钻MK3625台5砂轮机立 式2台6、施工方14、法及工艺规定6.1支架搭设施工工艺及操作要点6.1.1工艺流程基层清理放纵横向控制主线放置纵向扫地杆自角部起依次向两边竖（第1根）立杆，底端与纵向扫地杆连接固定后，装设横向扫地杆并也与立杆固定（固定立杆底端前，应吊线保证立杆垂直），随即装设第一步纵横向横杆、校正立杆垂直和横杆水平后插紧连接处的插座按上一步规定依次向前延伸搭设，直至整层支模架体搭设完毕6.1.2支架搭设工艺（1）基础解决：先把楼面清理干净，放线到位，混凝土达成设计强度后方能上人上材料，严禁过早上材料导致楼面表层混凝土质量破坏。（2）扫地杆放置：根据架体搭设平面布置图，将扫地杆分布放置到搭设位置，便于立杆搭设后及时将扫地杆固定到位15、，保证架体的初步稳定性。 （3）架体搭设：先按照架体搭设平面布置图分布放置立杆下面的模板垫块，然后自角部起依次向两边竖（第1根）立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后，装设横向扫地杆并也与立杆固定（固定立杆底端前，应吊线保证立杆垂直），拟定立杆垂直、扫地杆水平后，随即装设第一步纵横向横杆，校正立杆垂直和横杆水平后插紧连接处的插座。扫地杆距地高度350mm，扫地杆和纵横水平杆的锥扣式插头必须与立杆的锥扣式插座连接牢固，不得有未插到位、松动和漏插的现象。对局部水平杆及扫地杆的长度不满足立杆间距的，可配合扣件将横杆与立杆紧固连接； （4）顶托校正：在立杆、扫地杆和纵、横向水平杆搭设到位后，按照方案规定在立16、杆顶部放置可调顶托，通过调整顶托使主龙骨钢管的标高达成设计标高，放置主龙骨，保证主龙骨钢管两端的锥扣式插头与立杆的锥扣式插座连接牢固，并保证主龙骨水平后在主龙骨上放置次龙骨方木或方钢。 （5） 架体验收：对支模架体进行验收，保证锥扣式插座处全都连接紧固，扫地杆的设立、立杆及横杆的间距满足交底规定，顶托的标高满足设计标高规定。6.2承台模板施工6.2.1工艺流程测量放线 开挖土方铺筑垫层测量放线砌筑砖胎模 承台外侧回填承台抺灰 防水施工 防水保护层施工6.2.2施工工艺（1）根据设计及方案规定，放出砌砖线，并用墨斗弹在垫层上。（2）砌筑用砖采用烧结页岩石碰孔砖，M10水泥砂浆。采用平铺砌筑方法，17、转角处或接口处留出接槎，墙体规定垂直。（3）砖胎模根据图纸规定内侧做1:2水泥砂浆粉灰。（4）对局部无法砌砖胎膜部位，采用直接抹素混凝土。砖胎模外侧空隙待墙体强度达成规定后进行回填。（5）承台高度均采用240厚，超过1.2m高度，墙体宽度超过6m每隔3m砌筑砖柱，砖柱240，但不小于墙厚。地梁及承台侧砖胎膜砌筑完后填土，浇筑垫层。详见下图： 承台支模示意图6.3墙模板施工6.3.1工艺流程（1）单块就位组拼安装工艺流程组装前检查安装门窗口模板安装第一步模板(两侧)安装内楞调整模板平直安装第二步至顶部两侧模板安装内楞调平直安装穿墙螺栓安装外楞加斜撑并调模板平直与柱、墙、楼板模板连接。（2）预拼装18、墙模板工艺流程：安装前检查安装门窗口模板一侧墙模吊装就位安装斜撑插入穿墙螺栓及塑料套管清扫墙内杂物安装就位另一侧墙模板安装斜撑穿墙螺栓穿过另一侧墙模调整模板位置紧固穿墙螺栓斜撑固定与相邻模板连接。6.3.2施工工艺（1）木模板施工前，对墙体钢筋进行检查并办理隐检手续。（2）当采用拼装模板支撑时，应自下往上进行，必须在下层模板所有紧固后，方可进行上一层的安装。当下层不能独立安装支撑件时，应采用临时固定措施；（3）对拉螺栓与墙模板应垂直，松紧应一直，墙厚尺寸应对的；（4）墙模板内外支撑必须坚固、可靠，应保证模板的整体稳定。当墙模板外面无法设立支撑时，应在里面设立能承受拉力和压力的支撑。多排并别且间19、距不大的墙模板，当其与支撑互成一体时，应采用措施，防止浇筑混凝土时引起临近模板变形。（5）该工程剪力墙存在于地下室外墙、电梯井、消防水井处，不作为承重结构，其中除地下室消防水井墙体为6.8m高，其余皆与楼层等高，墙体厚度在200mm至500mm厚不等。采用15mm厚双面覆膜胶合木模板，60mm80mm木枋为龙骨，木枋间距225mm，横向背楞为483.0钢管，对拉螺杆为14带止水片的两节式对拉螺杆，内墙为普通对拉螺杆，水平横向间距为450mm，竖向第一道双钢管距地面100mm，间距450mm。示意图如下，计算书见第8节：地下室外墙模板示意图（6）剪力墙上洞口模板采用定型组合模板，在施工过程中，将20、洞口模板封闭在模板之中。为保证窗下墙的混凝土质量，在模板底侧板上钻透气孔，便于排出振捣时产生的气泡。为了防止模纵向跑模，用短钢筋焊在附加筋上，限制模的位置。6.4柱模板施工6.4.1柱模板构造本工程柱截面多为方形和连墙柱。方柱模板采用15mm厚双面覆膜胶合木模板，其截面尺寸现场拼装，内楞采用6080mm方木沿柱高竖向布置，间距不大于300mm，外楞采用两根并排钢管，间距为500mm，对拉螺杆采用14圆钢，每排钢管2根，第一排外楞（螺杆）距楼（地）面小于300mm。6.4.2注意事项（1）柱模板的下端应有空位的基础和防止模板位移固定措施。（2）模板及其支撑等的排列布置应按设计图进行，柱箍或紧固木21、楞的规格，间距应按模板设计计算拟定。6.5梁板施工6.5.1工艺流程弹控制线搭设钢管满堂脚手架调整梁底钢管标高安装梁底侧模安装顶撑并调平安装梁侧模梁边木枋就位摆设主次龙骨铺设楼板模板支撑架加固6.5.2施工工艺（1）梁高500mm,梁底模、侧模均用15厚木胶板，底模、侧模用60*80mm方木做次龙骨，梁侧模竖肋用60*80mm方木，间距400mm，底模次龙骨沿梁方向通长布置，梁底模采用48*3.0*1000mm钢管做主龙骨，间距1000mm,主龙骨支撑体系采用钢管支撑，间距1000*1200mm，支撑钢管下垫200*200*15木板，上顶U托。梁底采用步步紧卡紧，间距500mm。（2）梁高5022、0mm, 梁底、侧模均用15厚木胶板，底模、侧模用60*80mm方木做次龙骨，梁侧模竖肋用60*80mm方木，间距300mm, 在梁高的1/2处采用f12对拉螺栓拉结，水平间距600mm。底模次龙骨沿梁方向通长布置，梁底模采用48*3.0mm*1000mm钢管做主龙骨，间距1000mm 。主龙骨支撑体系采用钢管支撑，间距1000*1200mm。支撑钢管下垫200*200*15木板，上顶U托。梁底采用步步紧卡紧，间距500mm。梁高大于500时，梁底加设一根立杆，间距1000mm。6.6楼板模板施工顶板模板用15厚木胶板，次龙骨采用60*80木方，间距300mm，板的四周均用60*80木方顶角。23、铺放主次楞时，尽量运用木胶板的纵向强度。跨度4.2m时按照千分之一起拱（只是中间部分起拱，四周不起）。木胶板模板直接拼缝，保证拼缝严密，板面平整、标高准确，木胶板与柱子“硬顶”。 首层地面应夯实，并垫通长脚手板，楼层地面立支柱前也应垫通长脚手板；采用多层支架支模时，支柱应垂直，上下层支柱应在同一竖向中心线上。从边跨一侧开始安排，先安第一排支柱，再安第二排支柱，依次逐排安装，同时安装主龙骨。支柱与龙骨间距，根据楼板混凝土重量与施工荷载大小拟定支柱间距为1000*1200mm。扫地杆距地350mm，距扫地杆1200mm处加设一道横、纵向横杆。最上层一道纵横水平杆距板顶距离不得大于800mm，U托外24、伸长度不得大于300mm。6.7楼梯模板施工6.6.1工艺流程放样支设平台模板支设楼梯底模弹底板厚度线弹侧板位置线支设楼梯侧模板组装踏步、踢脚模板6.6.2施工工艺楼梯模板采用全封闭式支设楼梯模，其模板采用15mm厚的木模板及6080mm的木枋现场放样后配制，踏步模板用木夹板及，60mm80mm木枋预制成定型木模，使用对拉螺栓加固，示意图如下：楼梯模板安装示意图6.8集水坑模板施工集水坑侧模采用15mm厚木胶合板，龙骨为60mm80mm木枋300设立一道；底模采用15mm厚木胶合板板，木胶合板上按700mm间距开20mm直径孔排气，木胶合板及背楞与底板上层筋用铅丝绑扎，防止浇筑砼时模板的上浮。25、该部位混凝土浇筑时应严格按照混凝土施工方案规定控制浇筑速度，并采用压砂袋或压模板的方式控制上浮。6.9后浇带模板施工底板后浇带采用快易收口网，与外加钢筋支撑连接牢固。沿后浇带方向在后浇带两侧上下各增长一排措施钢筋（和底板钢筋绑扎在一起），立面采用60mm80mm木枋按后浇带形状加工成支撑，间距300mm。快易收口网通过绑扎固定在措施钢筋上。遇水缓膨胀胶条待后浇带施工时粘贴。后浇带模板单独支设，待浇完后浇带后才允许拆除。6.10特殊部位施工措施6.10.1施工缝的留置规定地下室墙体施工缝设立位置为距板面以上300mm处，并通长设立钢板止水带（以底板为列如下图）；每一楼层柱墙施工缝留设在梁底以上226、0mm处。钢管支架钢支撑地下室底板木枋、模板钢板止水带6.10.2模板拼缝解决规定模板接缝平整且缝隙小，模板边线平直，四角规方，接缝平整；梁底边、二次模板接头处和转角处均加垫10mm厚海绵条以防止漏浆。 6.11模板安装与拆除6.11.1模板的安装（1）安装现浇混凝土结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。（2）在涂刷模板隔离剂时，不得玷污钢筋和砼接搓处。（3）模板安装应满足下列规定：1、模板的接缝不应漏浆；在浇筑砼前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；2、模板与砼的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得才用影响结构性27、能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；3、浇筑砼前，模板内杂物应清理干净；（4）用作模板的地坪、胎膜等应平整光洁，不得产生影响构件质量的下沉、裂缝、起沙或起鼓。（5）对跨度不小于4m的现浇钢筋砼梁、板，其模板应按设计规定起拱；当设计无具体规定期，起拱高度宜为跨度的1/10003/1000。（6）现浇结构模板安装的偏差应符合下表规定。现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法项 目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4、-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差228、钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查6.11.2模板的拆除为了提高模板的周转使用率，在混凝土浇筑后，待混凝土强度达成设计强度的75以上时拆除所有支撑和模板，但对于悬挑梁和8m以上跨度的梁，应待混凝土达成100强度后才干拆除。混凝土强度由混凝土试块试压拟定。（1）拆模的顺序和方法，应按照模板支撑设计书的规定进行，或采用先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，严格遵守从上而下的原则进行拆除。（2）基础模板拆除1、拆模板时应将拆下的木楞，模板等，随拆随派人运到离基础较远的地方（指定地点）进行堆放。2、拆除的模料上铁钉应及时拨干净，以防扎伤人员。（3）现浇楼板模板拆除1、现浇楼板29、或框架结构的模板拆除顺序：柱箍柱侧模砼板支承构件（梁楞）平板模梁侧模梁底支撑系统梁底模。2、拆除模板时，要站在安全的地方。3、拆除模板时，严禁用撬棍或铁锤乱砸，对拆下的大块胶合板要有人接应拿稳，应妥善传递放至地面，严禁抛掷。4、拆下的支架，模板应及时拨钉，按规格堆放整齐，工程完毕（模板工程）应用吊兰降落（严禁模料从高处抛掷），到指定地点堆放，并安排车运到公司仓库存放。5、拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。6、对活动部件必须一次拆除，拆完后方可停歇，如半途停止，必须将活动部分固定牢固，以免发生事故。7、水平拉撑，应先拆除上拉撑，最后拆除后一道水平拉撑。（4）现浇柱子模板拆30、除拆除要从上到下，模板及支撑不得向地面抛掷。应轻轻撬动模板，严禁锤击，并应随拆随按指定地点堆放。（5）多层楼板模板支柱的拆除，当上层楼正灌筑砼时，下层楼板的支柱得拆除，待砼浇筑完毕7天后进行拆除下层楼板支柱（但砼强度必须达成设计规定）。（6）拆除完的模板严禁堆入在外脚手架上。6.12预埋件与预留孔的解决方法6.12.1质量标准固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得漏掉，且应安装牢固，其偏差应符合下表规定：预埋件和预留孔洞的允许偏差项 目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10.0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10.0预留洞中心线位置10尺31、寸+10.06.12.2施工流程（1）测量放线根据设计规定，分段对预埋件、预留孔洞进行测量放线，测量放线应执行测量“三级”复核制。对预埋件、预留孔洞应在基础垫层、模板上用红油漆标出，应选定两根主钢筋来控制预埋件高度、位置及方向，且焊接牢固。预埋件、预留孔洞应以线路中线来控制放线定位，保证位置准确，精度满足规范和设计规定。（2）施工控制预留孔洞模型应按设计大小、形状、垂直度进行制作。其精度应符合设计规定。预埋件应按设计规定的材质、大小、形状进行加工制作。并严格按测量放线位置对的安装，保证焊接牢固，支撑稳固，不变形和不位移。（3）检查验收预留孔洞模型安装、预埋件安装完毕后，由总工程师、质检、工序技32、术人员组织检查验收，重点检查预埋位置、数量、尺寸、规格是否符合设计规定。自检合格后，报请驻地监理工程师检查验收，并办理签证手续，签认后，方能进行下道工序施工。（4）结构砼浇筑时的保护工序技术负责人在施工现场指挥，跟班把关，并对施工人员进行现场技术交底，使操作人员清楚预埋件、预留孔洞的位置、精确度的重要性。对预埋件。预留孔洞位置要小心布料，捣固时，捣固棒不能离孔模太近，捣固应密实，以防止预埋件、预留孔洞中线移位或预留孔洞外边沿变形等而发生质量问题，并制定质量保证措施。（5）模板拆除严禁使用撬棍沿孔边沿硬撬。拆模后，测量组要对预埋件、预留孔洞位置、孔洞尺寸、孔壁垂直度等进行复测，误差是否在规范的允33、许范围内，超过的尽快修复，以满足规范规定。对接地体或易破坏的预埋件、预留孔洞应采用保护措施，防止被损坏。7、安全管理计划7.1安全危险源辨识与评价模板工程安全危险源辨识与评价见附表模板工程安全危险源辨识与评价。7.2安全组织机构及职责7.2.1安全组织机构图7.2.2、安全组织机构职责1)项目经理安全责任制a、认真执行安全方针、政策、法规和各项规章制度，制定和执行安全生产管理办法。b、严格执行安全考核指标和安全生产奖惩办法，严格执行安全技术措施审批和施工安全技术措施交底制度。c、定期组织安全生产检查和分析，针对也许产生的安全隐患制定相应的防止措施。d、当施工过程中发生安全事故时，项目经理必须按34、安全事故解决的有关规定和程序及时上报和处置，并制定防止同类事故再次发生的措施；e、保证实现安全目的所必要的资源。2)技术负责人安全责任制a、在项目经理的指导下负责组织项目的安全工作。 b、组织编制项目安全技术措施及安全制度。 c、参与组建项目安全检查小组和项目管理人员安全值班。 d、参与安全检查。 e、监督、支持项目质安员行使其职权、职责。 f、有权对违规操作人员或班组进行处罚。 e、组织建立安全保证体系(涉及各种有关安全的制度)。 h、审核施工员编制的安全技术交底是否有针对和可操作性。i、组织编制专项施工方案。j、组织安全交底。 3)项目专职安全员安全责任制 a、贯彻安全设施的设立。 b、对35、施工全过程进行监督纠正违章作业，配合有关部门排除安全隐患，组织安全教育和全员安全活动，监督劳保用品质量和对的使用。 c、监督班组执行国家有关的安全规范、规程、法律、法规及公司和分公司的有关安全规定， d、参与编制项目的安全技术措施和安全制度并监督实行。 c、组织安全活动，经常对项目安全进行检查和参与安全检查小组的定期安全检查，并做好检查记录。 f、做好安全生产的宣传教育和管理工作。 e、进行工伤事故的记录、分析和报告，参与工伤事故调查和解决， h、做好新工人入场安全教育，与有关部门共同做好特殊工种工人的安全技术培训、考核和发证工作。 i、对违规操作人员，经说服无效时，有权提出处罚意见，上报技术36、负责人或项目经理进行处罚。 j、对检查出的问题提出整改意见，下整改告知，并对整改结果进行复查。 k、建立工伤事故台帐，建立安全资料档案，对安全资料进行收集、整理、归档。 4)施工员安全责任制 a、配合质安人员贯彻执行国家有关的安全规范、规程、法律、法规及公司和分公司的有关安全规定。对所负责的分部分项目工程的安全全面负责。 b、编制本工种的班前活动制度，监督班组认真搞好班前活动。 c、向作业人员进行安全技术措施交底，组织实行安全技术措施。 d、对施工现场安全防护装置和设施进行验收。 e、监督班组对质安员或上级提出的安全隐患进行及时有效的整改，并写好整改回单交质安员，经质安员复检认可后才干进行下道37、工序。f、参与检查小组的定期安全检查。对出现的安全问题要及时纠正。 s、对作业人员进行安全操作规程培训，提高作业人员的安全意识，避免产生安全隐患。 h、对发生重大或恶性工伤事故时，应保护好现场，立即上报并参与事故的调查解决。 5)后勤人员安全责任制 a、给职工发明一个良好的工作环境，关心职工的生活，使职工少生病，不能让职工带病上班或带思想包袱上班。 b、搞好保卫工作和思想政治工作，避免职工互相之间或与工地外人员发生打架、斗殴事件。 c、参与工伤事故调查和解决。 d、监督管理民工食堂卫生的检查工作。 e、对民工的生活区，宿舍区要进行严格的管理，严禁在宿舍内生火，严禁电线自己乱拉乱接。 6)材料人38、员安全责任制 a、及时组织安全所需材料的进场。 b、控制所采构的材料的质量，避免因材料不合格而产生的安全事故。 c、对搬运人员进行安全交底，使搬运过程中不产生安全事故。 d、现场材料的堆码及库房管理要符合规定，对易燃易爆物品按规定进行管理。 e、所进材料质量必须满足安全的规定。 f、对所进材料的物理性和化学性要了解，特别是易燃、易爆、有毒、易腐蚀材料。 7)班组长安全责任制 a、安排施工生产任务时，向本工种作业人员进行安全措施交底。 b、严格执行本工种的安全技术操作规程，拒绝违章指挥。 c、作业前应对本次作业所使用的机具、设备、防护用品及作业环境进行安全检查，消除安全隐患。 d、检查安全标牌是39、否按规定设立，标记方法和内容是否完整。 e、组织班组开展安全活动，召开上岗前的安全生产会。 f、每周应进行安全记讲评。 8)作业班组安全责任制 a、认真学习并严格执行安全技术操作规程，不违章作业。 b、自觉遵守安全生产的规章制度.执行安全交底和有关安全生产的规定。 c、服从安全监督人员的指导，积极参与安全活动。 d、爱惜安全设施。e、对的使用防护用品。f、对不安全作业提出意见，拒绝违章指挥。7.3安全危险源防治措施（1）必须严格执行项目部制定的安全生产责任制，各负其责，各工序施工前各专业工长及时对施工班组进行安全技术交底。（2）坚持周一安全大检查，总结上周工作情况，对本周的工作安排，应有针对性40、的教育，并认真记录。（3）进入现场作业人员，必须戴好安全帽。（4）从事2m以上高处作业人员，必须系好安全带。（5）支模应按顺序进行，模板及支撑系统在没有固定前，严禁运用拉杆支撑攀登，不准在拆除的模板上进行操作。（6）拆模时应按顺序逐块拆除，模板拆除应先支的后拆，后支的先拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分；拆除顶板时，应设临时支撑，保证安全施工。（7）模板上的小配件等，应装入专用箱或背包中，严禁随手乱丢，以免掉落伤人。（8）施工人员在工作中，必须精神集中，站在安全的工作面进行工作,并注意各洞口及临边的防护，酒后不可上班。（9）做好现场胶合板及其它易燃品的堆放管理，堆放场地内必须配备灭火器材。（41、10）工作中，特殊工种必须持证上岗，且不得让非本工种人员从事特种作业。（11）模板在装拆过程中，除操作人员外，下面不得站人，高处作业时操作人员必须系挂安全带。高处作业时，连接件必须放在箱盒或者工具袋中，严禁放在模板或脚手板上，扳手等各类小工具必须系挂在身上或置放在工具袋内，不得掉落。模板上口，必须安设牢固的施工平台，便于工人操作、浇筑砼。墙模支撑必须搭投牢固。所有模板配件拆除完毕后，方可将模板吊起。垂直吊运必须采用两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板。（12）架子搭设完毕后，必须经检查验收合格后，方可使用，使用中不得擅自拆改。支撑架各连接件及钢管须卡紧，勿漏掉。使用中应经42、常检查支撑架有无拆改、松扣、钩脱现象，发现问题及时整改。（13）各类施工脚手架严格按照脚手架安全技术防护标准和规范搭设，并经验收后方可使用。（14）为防止破坏模板成品工序必须做到：不让重物冲击支好的模板、支撑；不准在模板上任意拖拉钢筋；在支好顶板模上焊接钢筋要在模板上加垫铁皮或其它阻燃材料；在支好顶板模上进行预埋管打弯，弯折时不得直接以模板为支点，须要以木工字梁作支垫进行。（15）圆盘锯必须加设防护罩，以免木枋伤人和尘土飞扬。7.4应急预案7.4.1目的为认真贯彻执行“安全第一，防止为主”的安全生产方针，进一步加强项目部安全生产管理工作，控制和减少安全事故的发生，并在一旦发生事故时可以当机立断43、，采用有效措施和及时救援，最大限度地减少人员伤亡和财产损失，制定安全事故防止和应急救援预案。7.4.2应急救援组织机构当安全事故发生后，为保证生命财产能得到及时抢救，项目部特成立以项目经理为首的安全组织机构，本机构的成员均由项目部管理人员及各班组长兼职组成。7.4.2.1安全组织机构成员及联系方式应急指挥小组：王 勇（项目经理） 手机：胡明贵（项目副经理） 手机：何 勇（项目主管） 手机：警戒保卫组：易金海（）、黄邵杰、木工班组长抢险救灾组：万伟民（）、周 亮、钢筋班组长、泥工班组长通信联络组：彭 军、曾锦涛医疗救护组：王 凯、唐志勇后勤保障组：黄灿波、邢 典最近医院：中山医院（）急救：12044、 匪警：110 火警：119通信联系方式在施工现场显要位置张贴，以便紧急情况下使用。7.4.2.2重要职责一、应急指挥小组重要职责（1）全面负责事故现场工作；（2）组织指挥应急救援队伍，实行抢险救灾和救援的行为；（3）负责查明事故的性质、影响范围及预测也许继续发展所导致的后果，协调事故现场有关工作；（4） 负责保护事故现场及相关物证、资料；二、警戒保卫组重要职责（1）根据应急救援预案疏散警戒区内无关人员；（2）维持治安、交通秩序、协助保护好事故现场，使之不受到破坏；（3）协助医疗救护组转移由于事故导致跌落、挤压、晕厥、肢体伤害等的受伤人员。三、抢险救灾组的重要职责（1） 负责现场救火、抽水、环45、境动态检测；（2） 根据事故情况，制定出如进行盘车救人、就近开门、机械装备辅助救人等抢险的技术方案；（3） 实行经现场总指挥批准的抢险技术方案，排除险情；（4） 实行对事故现场受伤人员的救援和物资转移。四、医疗救护组的重要职责（1） 负责现场挤压受伤、肢体骨折、晕厥和外表创伤人员的初期救治；（2） 联系医院并将受伤人员送至医院进行治疗。五、通信联络组的重要职责（1）负责事故报警和上报，联系最近医院施救。（2）现场救援联络、后勤供应，接应外部专业救援单位施救。六、后勤保障组的重要职责（1） 提供应急救援用物资装备或这些装备的来源明细表和联系人、联系方式；（2） 执行指挥长的指令，调用所需的应急物46、资和救援用车辆；（3） 应急救援所用资金。7.4.3模板坍塌事故应急救援（1）报告发生模板事故后，应立即报告应急救援指挥小组。应急救援小组作为现场总指挥，应立即组织作业人员紧急撤离至安全区域并启动应急救援预案。（2）物资准备用于紧急医疗救护的基本器材，如急救药箱、急救氧气袋等。用于事故现场紧急停电时以及救援时的照明，如应急探照灯、手电筒。用于紧急运送伤员至医院的设备，如担架、汽车。其它救援设备、器材重要是用于清除坍塌物的起重和切割机具。如汽车吊、铲车、千斤顶、起重葫芦、吊索具和金属切割机等。（3）现场紧急救治1、去除伤员身上的用品和口袋中的硬物。2、坠落在地的伤员，应初步检查伤情，不要容易搬动47、摇摆。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对严禁一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。3、立即呼喊120急救医生前来救治。4、采用初步急救措施：止血、包扎、固定。5、创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。6、颌面部伤员一方面应保持呼吸道畅通，撤除假牙，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸、尽也许早作气管切开。 7、复合伤规定平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。8、周边血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷48、料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1小时为宜，做好标记，注明上止血带时间。9、有条件时迅速给予静脉补液，补充血容量。10、快速平稳地送就近医院就医。（4）如现场救援条件不满足，应拨打119进行求助。发生伤亡事故应在规定期间上报公司和政府部门7.4.4高处坠落事故应急救援当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行解决。(1)发生高处坠落事故，应立即组织抢救伤者，一方面观测伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先解决休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处在休49、克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。(2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。(3)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担n架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂导致截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运50、。(4)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。(5)遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。对的的现场止血解决措施。一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9%NaCl溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达成止血。止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾51、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540分钟放松一次，每次放松0.51分钟。(6)动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。7.5监测及检查措施7.5.1 模板支架搭设过程中的检测检查重点如下：1）、杆件的设立和连接，扫地杆、立杆、横杆等构件是否符合规定。2）、底板是否积水，底座是否松动。3）、施工过程中是否有超载现象。4）、支模架的杆件是否有变形现象。5）、支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行52、全面检查。7.5.2 浇捣混凝土前必须检查支撑是否可靠。7.5.3在浇筑混凝土过程中，木工班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动。如有发生异常，应及时组织恢复和加固解决。监测项目：支架沉降和位移，以及架体变形监测。7.5.4、监测频率：在浇筑混凝土过程中实行监测。监测频率做如下规定：混凝土浇筑前监测一次，作为原始数据，浇捣应实行实时观测，一般监测频率不超过2030分钟一次，浇筑完后不少于2h一次。7.5.5、变形监测预警值：支架垂直位移为10mm，大梁支架水平位移为8mm，大梁支架沉降位移为10mm，达成以上数值时应立即拆离所有施工人员，并根据现场具体情况决定是否该采用加固措施及如何在保证53、安全的前提下进行加固。7.6季节性施工措施7.6.1雨季施工措施（1）检查施工现场及生产生活基地的排水设施，疏通各种排水渠道，清理雨水排水口，保证雨天排水通畅。（2）雨天使用的木模板拆下后应放平，以免变形。模板拆下后及时清理，刷脱模剂，大雨过后应重新刷一遍（3）模板拼装后尽快浇筑混凝土，防止模板遇雨变形。若模板拼装后不能及时浇筑混凝土，又被雨水淋过，则浇筑混凝土前应重新检查、加固模板和支撑。（4）大模板落地时，地面应坚实，并支撑牢固。（5）对于本工程使用的模板，在雨期要加强模板的防潮、保护工作。（6）模板堆放场地应碾压密实，防止因地面下沉导致倒塌事故。7.6.2冬季施工措施（1）合模前，必须将54、模板内杂物清理干净，不得有积雪等杂物。（2）施工过程中，随时用彩布条盖住模板上口，避免雨雪进入模内。已落入模内的积雪，用吹风机吹向未合的模板或清扫口处进行清理。（3）大风雪后，要对模板的牢固性及时进行检查，防止模板倒塌，并对已经进入模板内的冰雪进行清扫。（4）侧模拆除时，混凝土应保证其表面及棱角不受损伤，方可松动模板螺栓，使模板稍微脱离混凝土，再合上模板，稍加拧紧螺栓，继续养护达成受冻临界强度4MPa后，方可拆除模板。模板的拆除时间以混凝土同条件试块强度值为最终标准。7.7防火技术措施（1）木工作业区域必须采用阻燃材料搭设，电气设备应密封或采用防爆型，防止电线短路，用电设备过载运营；（2）木料55、（模板）堆场严禁吸烟；木料（模板）堆场严禁动用明火；（3）木料（模板）堆场、制作场不准堆放易燃易爆物品及危险物品；（4）夜间作业不得使用碘钨灯照明；（5）下班前必须将木屑、零星木块等清除干净；下班时必须切断电源8、计算书8.1墙模板计算书一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):225；穿墙螺栓水平间距(mm):450；主楞(外龙骨)间距(mm):450；穿墙螺栓竖向间距(mm):450；对拉螺栓直径: 14；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；56、宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；次楞肢数:2；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):10000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):15.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):15.44；方木弹性模量E(N/mm2):9350.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.78；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的57、最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 65.833 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值65.833 kN/m2作为本工程计算荷载。计58、算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=65.833kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(内楞间距): l =225.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它涉及: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.265.830.45059、.90=31.995kN/m，其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m； q = q1 + q2 =31.995+1.134=33.129 kN/m；面板的最大弯距：M =0.133.129225.0225.0= 1.68105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45015.015.0/6=1.69104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N60、/mm2)； f=15.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.68105 / 1.69104 = 9.939N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =9.939N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足规定！2.抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =225.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它涉及:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.265.830.450.90=31.995kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m； q = q161、 + q2 =31.995+1.134=33.129 kN/m；面板的最大剪力： = 0.633.129225.0 = 4472.393N；截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 4472.393N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 15.000 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =34472.393/(245015.0)=0.994N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm62、2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.994N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.5N/mm2，满足规定！3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 65.830.45 = 29.62N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 225mm； E-面板的弹性模量: E = 10000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 451.51.51.5/12=12.66cm4；面板的最大允许挠度值: = 0.9mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67729.622254/(100100063、01.27105) = 0.406 mm；面板的最大挠度计算值: =0.406mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.9mm，满足规定！四、墙模板内外楞的计算 (一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4；内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(外楞间距): l =450.0mm； q-作用在内64、楞上的线荷载，它涉及: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.265.830.230.90=15.997kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.230.90=0.567kN/m，其中，0.90为折减系数。 q =(15.997+0.567)/2=8.282 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.18.282450.0450.0= 1.68105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(N.mm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=15.440N/m65、m2；内楞的最大应力计算值： = 1.68105/6.40104 = 2.621 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 15.44N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 2.621 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=15.44N/mm2，满足规定！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =450.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它涉及:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.265.830.230.90=15.997kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.230.966、0=0.567kN/m，其中，0.90为折减系数。 q = (q1 + q2)/2 =(15.997+0.567)/2=8.282 kN/m；内楞的最大剪力： = 0.68.282450.0 = 2236.197N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； -内楞计算最大剪力(N)： = 2236.197N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)： = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: fv =32236.197/(260.67、080.0)=0.699N/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =0.699N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足规定！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 65.830.23/2=7.41 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l =450.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9350.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)68、，I=2.56106；内楞的最大挠度计算值: = 0.67714.81/24504/(10093502.56106) = 0.086 mm；内楞的最大允许挠度值: = 1.8mm；内楞的最大挠度计算值 =0.086mm 小于 内楞的最大允许挠度值 =1.8mm，满足规定！ (二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4；外楞计算简图4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的69、荷载: P = (1.265.83+1.42)0.220.45/2=3.73kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 450mm；外楞最大弯矩:M = 0.1753726.99450.00= 2.94105 N/mm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)；M = 2.94105 N/mm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 4.49103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 2.94105/4.49103 = 65.368 N/mm2；外楞的抗弯强度70、设计值: f = 205N/mm2；外楞的最大应力计算值 =65.368N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足规定！5.外楞的抗剪强度验算公式如下: 其中， -外楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(水平螺栓间距间距): l =450.0mm； P-作用在外楞的荷载: P = (1.265.83+1.42)0.220.45/2=3.727kN；外楞的最大剪力： = 0.653726.994 = 1.09103N；外楞截面抗剪强度必须满足: 其中， -外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； -外楞计算最大剪力(N)： = 1.09103N； b-外楞的截面宽度(mm71、)：b = 50.0mm ； hn-外楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: =31.09103/(250.0100.0)=0.327N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.5N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =0.327N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足规定！6.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： 其中72、， -外楞最大挠度(mm)； P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 65.830.230.45/23.33 kN/m； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =450.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.08105；外楞的最大挠度计算值: = 1.1466.67100/24503/(1002100001.08105) = 0.154mm；外楞的最大允许挠度值: = 1.8mm；外楞的最大挠度计算值 =0.154mm 小于 外楞的最大允许挠度值 =1.8mm，满足规定！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下73、: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的直径: 14；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大允许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =65.8330.450.45 = 13.331 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=13.331kN 小于 穿墙螺栓最大允许拉力值 N=17.85kN，满足规定！8.2柱模板计算书（1100*1300）柱模板的背部支撑由两层（木楞或74、钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓互相拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):1100.00；柱截面高度H(mm):1300.00；柱模板的总计算高度:H = 2.90m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:6；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管475、83.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍的间距(mm):450；柱箍肢数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；竖楞肢数:2；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):10000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):15.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):15.44；方木弹性模量E(N/mm2):9350.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.78；钢楞弹性模量E(76、N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取2.900m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇77、筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 54.861 kN/m2、69.600 kN/m2，取较小值54.861 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=54.861kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 260 mm，且竖楞数为 5，78、面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =260.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它涉及: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.860.450.90=26.662kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =26.662+1.179、34=27.796 kN/m；面板的最大弯距：M =0.127.796260260= 1.88105N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45015.015.0/6=1.69104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=15.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.88105 / 1.69104 = 11.135N/mm2；面板的最大应力计算值 =11.135N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =1580、N/mm2，满足规定！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =260.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它涉及: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.860.450.90=26.662kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =26.662+1.134=27.796 kN/m；面板的最大剪力： = 0.627.796260.0 = 4336.246N；截面81、抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 4336.246N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 15.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =34336.246/(245015.0)=0.964N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.964N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足规定！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三82、跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中， -面板最大挠度(mm)； q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 54.860.4524.69 kN/m； l-计算跨度(竖楞间距): l =260.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 10000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 45015.015.015.0/12 = 1.27105 mm4；面板最大允许挠度: = 260 / 250 = 1.04 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67724.69260.04/(10010000.01.27105) = 0.603 mm；面板的最大挠度83、计算值 =0.603mm 小于 面板最大允许挠度设计值 = 1.04mm,满足规定！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为2.9m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4；竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用84、在竖楞上的线荷载，它涉及: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.860.260.90=15.405kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.260.90=0.655kN/m； q = (15.405+0.655)/2=8.030 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.18.030450.0450.0= 1.63105N.mm； 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(N.mm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=15.440N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 85、1.63105/6.40104 = 2.541N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.541N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =15.44N/mm2，满足规定！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它涉及: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.860.260.90=15.405kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.260.90=0.655kN/m； q = (15.405+0.655)/2=8.030 kN/m；竖86、楞的最大剪力： = 0.68.030450.0 = 2168.123N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 2168.123N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.780 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =32168.123/(260.080.0)=0.678N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.780N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.678N/mm2 小于 87、竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.78N/mm2，满足规定！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中， -竖楞最大挠度(mm)； q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =54.860.26 = 14.26 kN/m； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9350.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56106；竖楞最大允许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67714.26450.04/(1009350.02.56106) = 0.165 mm；竖楞的最88、大挠度计算值 =0.165mm 小于 竖楞最大允许挠度 =1.8mm ，满足规定！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 10.78 cm4；柱箍为大于 3 跨，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的； P = (1.2 54.860.9 + 1.4 20.9)0.26 0.45/2 = 3.61 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 5.877 kN；89、 B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.242 kN.m；B方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.158 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.24 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 51.25 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =51.25N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足规定!2. 柱箍挠度验算通过计算得到: = 0.158 mm；柱箍最大允许挠度: 90、= 366.7 / 250 = 1.467 mm；柱箍的最大挠度 =0.158mm 小于 柱箍最大允许挠度 =1.467mm，满足规定!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: 14 ； 对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.877 kN。对拉螺栓最大允许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=91、5.877kN 小于 对拉螺栓最大允许拉力值 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足规定!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 107.8cm4；柱箍为大于 3 跨，按三跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的； P = (1.254.860.9+1.420.9)0.248 0.45/2 = 3.45 kN；H方向柱箍剪力图(92、kN)最大支座力: N = 6.973 kN；H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.337 kN.m；H方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.294 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.34 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 71.534 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =71.534N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足规定!2. 柱箍挠度验算通过计算得93、到: V = 0.294 mm；柱箍最大允许挠度: V = 433.333 / 250 = 1.733 mm；柱箍的最大挠度 V =0.294mm 小于 柱箍最大允许挠度 V=1.733mm，满足规定!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: 14 ； 对拉螺栓有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓最大允许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大94、拉力: N = 6.973 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=6.973kN 小于 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足规定!8.3梁模板计算书（500*500）梁段:十层KL43（500*500）简图 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):0.50混凝土板厚度(mm):100.00；立杆梁跨度方向间距La(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：2.80；梁两侧立柱间距(m):1.00；承重架支设:1根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距L95、b(m):1.00；采用的钢管类型为483；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):12.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9350.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.44；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：10000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；4.梁底模板参数梁底方96、木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：8；面板厚度(mm)：15.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：600；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；穿梁螺栓竖向根数：2；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm；300mm穿梁螺栓直径：12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式97、计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.500m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、12.000 kN/m2，取较小值12.000 kN/m2作为本工程计98、算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 601.51.5/6=22.5cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，涉及: 新浇混凝土侧压力设计值99、: q1= 1.20.6120.9=7.78kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.620.9=1.51kN/m；q = q1+q2 = 7.776+1.512 = 9.288 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 133.33mm；面板的最大弯距 M= 0.19.288133.3332 = 1.65104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.65104 / 2.25104=0.734N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；面板的受弯应力计算值 =0.734N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足规定！2.挠度验算100、 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 120.6 = 7.2N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 133.33mm； E-面板材质的弹性模量: E = 10000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 601.51.51.5/12=16.88cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6777.2133.334/(100100001.69105) = 0.009 mm；面板的最大允许挠度值: = l/250 =133.333/250 = 0.533mm；面板的最大挠度计算值 =0.009mm 小于 面板的最大允许挠度值 =0.533mm，满足规定！四、梁侧模板内外楞的计101、算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608021/6 = 64cm3；I = 608031/12 = 256cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2120.9+1.420.9)0.133=2102、.06kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 600mm； 内楞的最大弯距: M=0.12.06600.002= 7.43104N.mm； 最大支座力:R=1.12.0640.6=1.362 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 7.43104/6.40104 = 1.161 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 15.44N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.161 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=15.44N/mm2，满足规定！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 9350N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：103、 q =12.000.13= 1.60 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 600mm； I-面板的截面惯性矩：I = 5.12106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6771.66004/(10093505.12106) = 0.029 mm；内楞的最大允许挠度值: = 600/250=2.4mm；内楞的最大挠度计算值 =0.029mm 小于 内楞的最大允许挠度值 =2.4mm，满足规定！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力1.362kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管104、483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4； 外楞计算简图外楞弯矩图(kN.m)外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.363 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 100mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 3.63105/8.98103 = 40.453 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值105、 =40.453N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足规定！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.156 mm外楞的最大允许挠度值: = 100/400=0.25mm；外楞的最大挠度计算值 =0.156mm 小于 外楞的最大允许挠度值 =0.25mm，满足规定！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；106、穿梁螺栓所受的最大拉力: N =120.60.25 =1.8 kN。穿梁螺栓最大允许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=1.8kN 小于 穿梁螺栓最大允许拉力值 N=12.92kN，满足规定！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1200107、1515/6 = 4.50104mm3； I = 1200151515/12 = 3.38105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =71.43mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.200.500.90=16.52kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.351.200.90=0.45kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.001.2108、00.90=3.02kN/m；q = q1 + q2 + q3=16.52+0.45+3.02=20.00kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1020.0020.0712=0.01kN.m； =0.01106/4.50104=0.227N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.227 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=15N/mm2，满足规定！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.500+0.35）1.20= 15.72KN/m； 109、l-计算跨度(梁底支撑间距): l =71.43mm； E-面板的弹性模量: E = 10000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =71.43/250 = 0.286mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67715.7271.44/(100100003.38105)=0.001mm；面板的最大挠度计算值: =0.001mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 71.4 / 250 = 0.286mm，满足规定！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、110、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.50.071=0.911 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.071(20.5+0.5)/ 0.5=0.075 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.071=0.321 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.20.911+1.20.075=1.183 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.321=0.45 kN/m；方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 111、本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=688/6 = 64 cm3； I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分派的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 1.183+0.45=1.633 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.11.6331.21.2= 0.235 kN.m；最大应力 = M / W = 0.235106/64000 = 3.674 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 3.674 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!方木抗剪验112、算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.61.6331.2 = 1.176 kN； 方木受剪应力计算值 = 31175.657/(26080) = 0.367 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.5 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.367 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.5 N/mm2,满足规定!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的挠度和，计算公式如下: q = 0.911 + 0.075 = 0.986 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6770.9861xx /(1009350256104)=0.5113、78mm；方木的最大允许挠度 =1.2001000/250=4.800 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.578 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4.8 mm，满足规定！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.500= 12.750 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(12.750 + 0.350 )114、+ 1.44.500 = 22.020 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管弯矩图(kN.m)通过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.827 kN，中间支座最大反力Rmax=12.063；最大弯矩 Mmax=0.492 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.171 mm；支撑钢管的最大应力 =0.492106/4490=109.644 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢115、管的最大应力计算值 109.644 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足规定!八、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=12.063 kN；R 12116、.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足规定! 九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它涉及： 横杆的最大支座反力： N1 =0.827 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1492.8=0.5 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(1.00-0.50)/2)1.200.35=0.378 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.00/2+(1.00-0.50)/2)1.200.100(1.50+24.00)=2.754 kN； N =0.827+0.5+0.378+2117、.754=4.459 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；假如完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.73118、；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.731.2 = 2.398 m；Lo/i = 2397.78 / 15.9 = 151 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.305 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4458.906/(0.305424) = 34.48 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 34.48 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它涉及： 梁底支撑最大支座反力： N1 =12.063 kN ； 脚手架钢管的119、自重： N2 = 1.20.149(2.8-0.5)=0.5 kN； N =12.063+0.5=12.474 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；假如完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数120、，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.73；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.731.2 = 2.398 m；Lo/i = 2397.78 / 15.9 = 151 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.305 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=12473.759/(0.305424) = 96.457 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 96.457 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！8.4梁模板计算书（300*1750）梁段:负二层KL1121、2简图 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):1.75混凝土板厚度(mm):150.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：1.65；梁两侧立柱间距(m):1.00；承重架支设:1根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为483；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.5122、0；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):12.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9350.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.4；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：10000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：15.0；5123、.梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：6；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；穿梁螺栓竖向根数：3；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，600mm，600mm；穿梁螺栓直径(mm)：12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝124、土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.500m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、12.000 kN/m2，取较小值12.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土125、侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 401.51.5/6=15cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，涉及: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.4120.9=5.18kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.4126、20.9=1.01kN/m；q = q1+q2 = 5.184+1.008 = 6.192 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 320mm；面板的最大弯距 M= 0.16.1923202 = 6.34104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.34104 / 1.50104=4.227N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.227N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足规定！2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 120.4 = 4.8N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l 127、= 320mm； E-面板材质的弹性模量: E = 10000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 401.51.51.5/12=11.25cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6774.83204/(100100001.13105) = 0.303 mm；面板的最大允许挠度值: = l/250 =320/250 = 1.28mm；面板的最大挠度计算值 =0.303mm 小于 面板的最大允许挠度值 =1.28mm，满足规定！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度60mm，截面高128、度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608021/6 = 64cm3；I = 608031/12 = 256cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2120.9+1.420.9)0.32=4.95kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 400mm； 内楞的最大弯距: M=0.14.95400.002= 7.93104N.mm129、； 最大支座力:R=1.14.9540.4=2.18 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 7.93104/6.40104 = 1.238 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 15.44N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.238 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=15.44N/mm2，满足规定！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 9350N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =12.000.32= 3.84 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 400mm； I-面板的截面惯性矩：I = 5.12106m130、m4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6773.844004/(10093505.12106) = 0.014 mm；内楞的最大允许挠度值: = 400/250=1.6mm；内楞的最大挠度计算值 =0.014mm 小于 内楞的最大允许挠度值 =1.6mm，满足规定！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.18kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kN.m)外楞变形图(m131、m)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.436 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 600mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 4.36105/8.98103 = 48.543 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =48.543N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足规定！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.132、266 mm外楞的最大允许挠度值: = 600/400=1.5mm；外楞的最大挠度计算值 =0.266mm 小于 外楞的最大允许挠度值 =1.5mm，满足规定！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =120.40.6 =2.88 kN。穿梁螺栓最大允许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺133、栓所受的最大拉力 N=2.88kN 小于 穿梁螺栓最大允许拉力值 N=12.92kN，满足规定！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6001515/6 = 2.25104mm3；I = 600151515/12 = 1.69105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 134、其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.601.750.90=28.92kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.600.90=0.23kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.600.90=1.51kN/m；q = q1 + q2 + q3=28.92+0.23+1.51=30.66kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax =135、 0.12530.6560.152=0.086kN.m； =0.086106/2.25104=3.832N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.832 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=15N/mm2，满足规定！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.750+0.35）0.60= 26.99KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: E = 10000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.136、00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52126.9851504/(100100001.69105)=0.042mm；面板的最大挠度计算值: =0.042mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 150 / 250 = 0.6mm，满足规定！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.750.15=6.694 kN/m； (2)模板的自重137、线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.15(21.75+0.3)/ 0.3=0.665 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.15=0.675 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.26.694+1.20.665=8.83 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.675=0.945 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=688/6 = 64 cm3； I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算:最大弯矩138、考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分派的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 8.83+0.945=9.775 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.19.7750.60.6= 0.352 kN.m；最大应力 = M / W = 0.352106/64000 = 5.499 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 5.499 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.69.7750.6 = 3.519 kN； 方木受剪应力计算值 = 139、33519.18/(26080) = 1.1 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.5 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.1 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.5 N/mm2,满足规定!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的挠度和，计算公式如下: q = 6.694 + 0.665 = 7.359 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6777.3596004 /(1009350256104)=0.27mm；方木的最大允许挠度 =0.6001000/250=2.400 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.27 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.4 mm140、，满足规定！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.750= 44.625 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(44.625 + 0.350 )+ 1.44.500 = 60.270 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给141、钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN)支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)通过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.386 kN，中间支座最大反力Rmax=10.964；最大弯矩 Mmax=0.282 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.096 mm；支撑钢管的最大应力 =0.282106/4490=62.858 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 62.858 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足规定!八、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安142、全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=10.964 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足规定! 九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它143、涉及： 横杆的最大支座反力： N1 =0.386 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1491.65=0.295 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(1.00-0.30)/2)0.600.35=0.214 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.00/2+(1.00-0.30)/2)0.600.150(1.50+24.00)=2.341 kN； N =0.386+0.295+0.214+2.341=3.236 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A144、 - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；假如完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.2 = 2.356 m；Lo/i = 2356.2 / 15.9 = 148 ；145、由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.316 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3236.318/(0.316424) = 24.155 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 24.155 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它涉及： 梁底支撑最大支座反力： N1 =10.964 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(1.65-1.75)=0.295 kN； N =10.964+0.295=10.947 kN； - 轴心受压立杆的稳定系146、数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；假如完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 147、1.1551.71.2 = 2.356 m；Lo/i = 2356.2 / 15.9 = 148 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.316 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=10946.519/(0.316424) = 81.7 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 81.7 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！8.5楼板模板计算书（厚120mm）四层LB3：h=120mm一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.20；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；148、模板支架搭设高度(m):3.20；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C45；每层标准施工天数:7；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):130.00；楼板的计算长度(m):4.20；施工平均温度():15.000；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm。面板弹性模量E(149、N/mm2):10000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):15；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9350.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):15.440；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.780；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料为：12.6号槽钢； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.52/6 = 37.5 cm3；I = 1001.5150、3/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.131+0.351 = 3.6 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 11= 1 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.23.35+1.41= 5.42kN/m最大弯矩M=0.15.420.32= 0.049 kNm；面板最大应力计算值 = 48780/37500 = 1.301 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=15 N/mm2；151、面板的最大应力计算值为 1.301 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 15 N/mm2,满足规定!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 3.35kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6773.353004/(100100002560000)=0.007 mm； 面板最大允许挠度 V=300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.007 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足规定!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：152、(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.30.12 = 0.9 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.3 = 0.105 kN/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (1 + 2)1.20.3 = 1.08 kN；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(0.9 + 0.105) = 1.206 kN/m；集中荷载 p = 1.41.08=1.512 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.51153、21.2 /4 + 1.2061.22/8 = 0.671 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.512/2 +1.2061.2/2 = 1.48 kN ；方木最大应力计算值 = M /W = 0.671106/64000 = 10.479 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 10.479 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足规定!3.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 1.2061.2/2+1.512154、/2 = 1.48 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1.48103/(2 6080) = 0.462 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.78 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.462 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.78 N/mm2，满足规定!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.005 kN/m；集中荷载 p = 1.08 kN；最大挠度计算值 V= 51.0051xx /(38493502560000) +10801xx /( 4893502560000) = 2.75155、8 mm；最大允许挠度 V=1200/ 250=4.8 mm；方木的最大挠度计算值 2.758 mm 小于 方木的最大允许挠度 4.8 mm,满足规定!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：12.6号槽钢；W=62.137 cm3；I=391.466 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.2061.2 + 1.512 = 2.959 kN； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kN.m) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.996 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.079 mm ；最大支座力 Qmax = 10156、.762 kN ；最大应力 = 996145.632/62137 = 16.031 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 16.031 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足规定!托梁的最大挠度为 0.079mm 小于 1000/150与10 mm,满足规定!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值涉及以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1493.2 = 0.476 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.351.21 = 0.42 kN；(157、3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.496 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 11.2 = 3.6 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.436 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.796 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A 158、= 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；假如完全参照扣件式规范，由下式计算 l0 = h+2a a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0 = h + 2a = 1.2+20.1 = 1.4 m ；L0 / i = 1400 / 15.9=88 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.673 ；钢管立杆受压应力计算值；=10159、435.776/(0.673424) = 36.572 N/mm2；立杆稳定性计算 = 36.572 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足规定！七、楼板强度的计算:1. 楼板强度计算说明验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。宽度范围内配置级钢筋,每单位长度(m)楼板截面的钢筋面积As=360 mm2,fy=300 N/mm2。板的截面尺寸为 bh=4200mm120mm， 楼板的跨度取4 M，取混凝土保护层厚度20mm，截面有效高度 ho=100 mm。按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天.的承载能力是否满足160、荷载规定，其计算简图如下： 2.验算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力规定楼板计算长边4.2m,短边为4 m； q = 2 1.2 ( 0.35 + 250.12 ) + 1 1.2 ( 0.47654/4.2/4 ) + 1.4 (1 + 2) = 12.92 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 112.921 = 12.921 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.054812.9242 = 11.329 kN.m；因平均气温为15，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到8天龄期混凝土强度达成62.4%,C45混凝土强度在8天龄期近似等效为161、C28.08。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=13.378N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 360300 / (1100010013.378 )= 0.081计算系数为：s = (1-0.5) = 0.081(1-0.50.081) = 0.078；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M1 = s 1 b ho2fcm = 0.07811000100213.37810-6 = 10.397 kN.m；结论：由于 M1 = M1=10.397 Mmax= 15.45所以第16天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。9、相关图纸9.1墙模板示意图9.2柱模板示意图9.3梁模板支撑示意图梁模板支撑示意图 H500梁模板支撑示意图 H5009.4板模板支撑示意图板模板设计平面图H板模板支架立面图9.5楼梯模板支撑示意图9.6支模区域立杆、横杆布置图9.7剪刀撑布置图