1、xx县民族中学教学综合楼多功能报告厅大跨度支模安全专项施工方案编制人： 职务： 审核人： 职务： 审批人： 职务： 目 录页第一节、工程概况 2一、工程概况 2（一）、工程基本状况 2（二）、大跨度支模状况 31、屋面（标高5.8-6.50）梁记录 3（三）、大跨度支模危险性分析 3二、施工平面布置图 4三、施工规定 5四、技术保证条件 5第二节、编制根据 5第三节、大跨度支模设计方案 6 （一）、模板及支撑架材料选取 6（二）、施工进度筹划 8（三）、模板支撑系统设计方案 91、技术参数 92、工艺流程 103、施工办法 114、检查验收 155、支模拆除 16第四节、施工安全保证办法 182、一、组织保障 18二、技术办法 19三、监测办法 20四、针对混凝土浇筑制定办法 21五、模板工程质量保证办法 22六、安全与文明施工办法 23七、应急救援预案 25第五节、劳动力与施工机械需用量筹划 29一、专职安全生产管理人员 29二、劳动力和施工机械筹划 29第六节、计算书及有关图纸 29【计算书】第一节、工程概况一、工程概况重要特点：该工程一层多功能报告厅长21米、宽18米，屋面梁板层高为5.806.50米，屋面梁最大跨度18米。工程基本状况工程名称中学教学综合楼工程地点校内周边环境建筑面积（m2）6045.89建筑高度（m）22.2基本形式钢筋混凝土扩展基本主体构造框架抗震级别无抗震3、设防烈度无地上层数6地下层数1原则层层高（m）3.6其他重要层高（m）4.2大跨度支模层构造状况大跨度支模所在层1层脚手架挂密目安全网有大跨度支模层底标高（m）0.00柱砼强度级别C25大跨度支模层顶标高（m）6.50梁板砼强度级别C25最大板跨（m）3.54.0普通板跨（m）3.53.6最大板厚（mm）120普通板厚（mm）120最大柱截面尺寸（mm）600600普通柱截面尺寸（mm）500600最大梁跨（m）18普通梁跨（m）4.0最大梁断面尺寸（mm）4501500普通梁断面尺寸（mm）250600大跨度支模下方层构造状况大跨度支模所在层1层脚手架挂密目安全网有大跨度支模支撑底层标高（m4、）-7.00柱砼强度级别C30大跨度支模支撑层标高（m）0.00梁板砼强度级别C30最大板跨（m）3.53.6普通板跨（m）3.53.6最大板厚（mm）120普通板厚（mm）120各责任主体名称建设单位中学设计单位建筑设计院有限公司施工单位工程有限公司监理单位建设监理有限公司项目经理 总监理工程师 .技术负责人 专业监理工程师（二）、大跨度支模状况：该工程多功能报告厅屋面梁450*1500，标高为6.447-5.780，现支模高度按6.5米计算，跨度为18米。1、多功能报告厅屋面（标高5.80-6.50米）超规模梁记录:序号轴线位置梁尺寸跨度层高11/M交22-28轴WKL3(1)450*155、0018米、1跨6.4472N交22-28轴WKL4(1)450*150018米、1跨6.31431/N交22-28轴WKL5(1)450*150018米、1跨6.1814P交22-28轴WKL6(1)450*150018米、1跨6.04851/P交22-28轴WKL7(1)450*150018米、1跨5.9146Q交22-28轴WKL8(1)450*150018米、1跨5.78注：该工程1-28轴交A-M轴构造梁板为二层，标高为4.2米，层高为4.2米，与多功能报告厅层高不同样，可以分开施工，且梁板支模也未超规模，这边二层梁板（1-28轴交A-M轴）按原方案支撑。(三)、危险性分析 1 模板6、支架搭设高度H：6.5m 8m 2 模板支架搭设跨度B：18m 18m 3 施工总荷载： 施工总荷载S = G1k + G2k+ G3k + Q1k = 0.9+240.12+1.10.12 + 2.5 =6.412 kN/m2 15 kN/m2 4 集中线荷载： 集中线荷载S = b(G1k+ G2k+ G3k + Q2k) = 0.45(0.9+241.5+1.51.5 + 2) =18.517 kN/m 8m100板2m502m、8m758m100悬臂构造100侧模拆除时混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。拆除6m高度以上梁、柱、墙模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。拆除时逐块拆7、卸，不得成片松动、撬落或拉倒。拆除平台、楼板底模时，应设暂时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范畴以外安全地区拉拆，防止模板突然所有掉落伤人。禁止站在悬臂构造上面敲拆底模。禁止在同一垂直平面上操作。严格控制模板及其支架拆除顺序。拆除脚手架支撑前，应清除高大支模支撑上存留零星物件等杂物。拆除脚手架支撑时，应设立警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。脚手架支撑拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆顺序及下列安全作业规定运8、营：脚手架支撑拆除应从一端走向另一端、自上而下逐级地进行；同一层构配件和加固件应按先上后下、先外后里顺序进行。通长水平杆，必要在脚手架支撑拆卸到有关钢管时方可拆除。工人必要站在暂时设立脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。拆除工作中，禁止使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传递至地面并放室内堆存。拆卸连接部件时，应先将锁座上锁板与卡钩上锁片旋转至启动位置，然后开始拆除，不得硬拉，禁止敲击。2、模板清理维修、存储(1)模板清理维修拆除后模板运至后台进行清理维修，将模板表面清理干净，板边刷封边漆，堵螺栓孔，规定板面平整干净，严重破损予以更换。(2)模板堆放现场拆下9、模板不要码放，须修整及时运至后台。清理好模板所放地点要高出周边地面150mm，防止下雨时受潮。(3)模板拆除成品保护规定：1)拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。2)坚持每次使用后清理板面。3)按楼板部位层层复安，减少损耗。4)材料应按编号分类堆放。5)对已完毕混凝土楼面应加以保护，工人不得将材料用力抛掷向楼面。第四节、施工安全保证办法一、组织保障安全保证体系二、技术办法1、模板支设梁、板模板：1) 梁、板安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；2) 所有跨度4m梁必要起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；3) 所有2mm板缝必要用10、胶带纸封贴；4) 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁清扫口设在梁端；5)梁高300梁侧模板底部压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高300梁如用模板压条，则其抗剪强度必要能满足，浇砼时不能挤崩掉。2、模板支架搭设构造规定(1)梁和板立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。(2)木立柱底部应设垫木，顶部应设支撑头。钢管立杆底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必要顶紧，其螺杆伸出钢管顶部不得不不大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径间隙不得不不大于3mm，安装时应保证上下同心。(3)在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上程序设扫地杆。11、可调支托底部立柱顶端应沿纵横向设立一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间间距，在满足模板设计所拟定水平拉杆步距规定条件下，进行平均分派拟定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在820m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆，当层高不不大于20m时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增长一道水平拉杆。所有水平拉杆端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设立持续式剪刀撑。(4)木立柱扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用40mm50mm木条或25mm80mm木板条与木立柱钉牢。钢管立柱扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48mm3.5mm钢管，用扣件与钢管立柱扣12、牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得不大于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不不大于100mm处进行固定。 （5）对于高大模板支撑体系，其高度与宽度相比不不大于两倍独立支撑系统，应加设保证整体稳定构造办法。（6）高大模板工程搭设构造规定应当符合有关技术规范规定，支撑系统立柱接长禁止搭接；应设立扫地杆、纵横向支撑及水平垂直剪刀撑，并与主体构造墙、柱牢固拉接。（7）搭设高度2m以上支撑架体应设立作业人员登高办法。作业面应按关于规定设立安全防护设施。（8）模板支撑系统应为独立系统，禁止与物料提高机、施工升降机、塔吊等起重设备钢构造架体机身及其附着设施相连接；禁13、止与施工脚手架、物料周转料平台等架体相连接。三、监测办法(1)班组寻常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必要形成书面材料。(2)高大支模寻常检查，巡逻重点部位：1）杆件设立和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件与否符合规定。2）地基与否积水，底座与否松动，立杆与否悬空。3）连接扣件与否松动。4）架体与否有不均匀沉降、垂直度。5）施工过程中与否有超载现象。6）安全防护办法与否符合规范规定。7）支架与杆件与否有变形现象。(3)支架在承受六级大风或大暴雨后必要进行全面检查。(4)监测项目及监测点布设支架监测项目：立杆垂直变形、支架整体水平位移、支架沉降（本工程14、支架支撑在楼板上，不设此项）。监测点布设见平面图示。(5)监测频率在浇筑砼过程中应实行实时专人监测，普通监测频率不适当超过 2030分钟一次。在砼初凝先后及砼终凝先后也应实行实时监测，监测时间可依照现场实际状况进行调节。监测时间应控制在高大支模使用时间至砼终凝。扣件式钢管脚手架高大支模搭设容许偏差及监测变形预警值序号项目搭设容许偏差变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲3mL4.3m4.3mL6m12mm20mm/2水平杆、斜杆钢管弯曲L6m30mm/3立杆垂直度全高绝对偏差50mm10mm经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内相对值H/60010mm吊线和卷尺5支架沉降观测10mm8mm水准仪6支架水15、平位移/10mm经纬仪及钢板尺(6)当监测数据超过上表预警值时必要及时停止浇筑砼，疏散人员，并进行加固解决。四、针对混凝土浇筑制定办法1、施工布置本工程所有采用商品混凝土，现场布置混凝土输送泵，混凝土从低处向高处分层浇捣，采用一次浇筑成形，各专业负责人及施工员、质安员跟班作业，负责检查督促，同步做好各方协调工作。2、施工办法(1)准备工作1)钢筋隐蔽检查工作已经完毕，并已核算预埋件、线管、孔洞位置、数量固定状况无误。2)模板预检工作已经完毕，模板标高、位置、尺寸精确符合设计规定，支架稳定，支撑和模板固定可靠，模板拼缝严密，符合规范规定。3)由商品混凝土搅拌站实验室拟定配合比及外加剂用量。4)混16、凝土浇筑前组织施工人员进行方案学习，由技术部门讲述施工方案，对重点部位单独交底，设专人负责，做到人人心中有数。5)浇筑混凝土用架子、走道及工作平台，安全稳固，可以满足浇筑规定。6)混凝土浇筑前，仔细清理泵管内残留物，保证泵管畅通，仔细检查井字架加固状况。(2)混凝土浇筑和振捣普通规定：混凝土浇筑采用泵车输送浇捣，先浇筑大跨度梁，再浇筑联系梁，待梁所有浇筑完毕后再浇筑板。1)本工程砼一次浇筑完毕，每一条梁砼应持续浇筑。如必要间歇，间歇时间应尽量缩短，并在下层混凝土初凝前：将上层混凝土洗筑完毕。2)浇筑混凝土时设专人看模，经常观测模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞状况，当发生变形移位时及时停止浇筑17、，并在已浇筑混凝土初凝前修整完好。3)使用30或50插入式振捣棒要快插慢拔，插点呈梅花形布置，按顺序进行，不得漏掉。移动间距不不不大于振捣棒作用半径15倍(50棒应为525cm，取50；30棒应为405cm，取40)，振捣上一层时插入下一层混凝土5cm以消除两层间接缝。振捣时间以混凝土表面浮现浮浆及不浮现气泡、下沉为宜。4)梁分层(厚度为400mm)浇筑，当达到板底位置时即停，再混凝土初凝前与板混凝土一起浇筑，随着阶梯形不断延展，则可持续向前推动，倾倒混凝土方向与浇筑方向相反。当浇注至梁截面3/4高时，应加强对支顶变形监控。5)梁侧及梁底部位要用30或50插入式振捣棒振捣密实，振捣时不得触动钢18、筋和预埋件。梁、柱节点钢筋较密时要用小直径振捣棒振捣，并加密振点。浇筑板混凝土虚铺厚度要略不不大于板厚，振捣完毕后用1.54m刮尺刮平。6）砼浇注应垂直于主粱，再向两边浇捣，或垂直于主粱由粱任一端向中部同步浇捣。禁止从垂直主粱一端向另一端浇捣方式施工。7）泵送砼应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵管口附近。(3)试块制作：在现场制作试块应以600同条件养护为主，同步还要制作28d原则养护及拆模试压试块。同条件试块置于现场带篦加锁铁笼中做好标记同条件养护。五、模板工程质量保证办法1、质量控制程序班组内实行 “三检制”，合格后报分包工长检查，再依次报项目木工工长、质量员进行核定，并按国标及广东省地19、方性原则填写预检登记表格、检查批表格和报验单，并向监理报验。每个环节检查出质量问题，视性质、轻重等查处上一环节责任，并由上一环节负责人负责改正问题。2、模板工程应符合下列规定(1)模板及其支架须符合选材和材质关于规定，同步还须符合下如规定：保证工程构造和构件各某些形状尺寸和互相位置对的。具备足够承载力、刚度和稳定性，并不致发生不容许下沉和变形。构造简朴、装拆以便，便于后继工序施工。模板内侧要平整，接缝严密，接缝不应漏浆。模板设计、制作和施工应符合国家现行原则相应规定。配制木模板尺寸时，要考虑模板拼装接合需要，恰当加长或缩短某一部位长度。模板应构造简朴，装拆以便，并便于钢筋绑扎与安装和混凝土浇筑20、及养护等工艺规定。(2)模板安装须符合下如规定：模板安装前应对操作人员进行技术交底。现浇钢筋混凝土梁、板，模板应按设计规定起拱。当设计无详细规定期，当跨度等于或不不大于4m时，起拱高度宜为全路长度1100031000。采用分层分段支模办法，安装上层模板及其支架应满足下列规定：下层楼板应具备承受上层荷载承载能力或加设支架支撑；上层支架立柱应对准下层支架立柱，并铺设垫板；固定在模板上预埋件和预留孔洞均不得漏掉，安装必要牢固，位置精确；注意控制模板安装偏差。模板工程完毕后要按照设计图纸规定检查轴线位置、相邻标高关系、几何尺寸、形状、垂直度等，并仔细检查各构件与否牢固，经质安员、技术员复核合格后方能浇21、筑混凝土。在浇筑混凝土过程中派专人经常检查。如发现变形、松动等现象，应及时修整牢固。模板安装和预埋件、预留孔洞容许偏差和检查办法必要符合关于规定。模板及其支架必要保证工程构造和构件各某些形状尺寸和互相位置对的。(3)模板支撑组装完毕后应进行下列各项内容验收检查，并必要符合本方案设计规定及规范规定：1）脚手架设立状况与否按本方案搭设；2）纵横杆、扫地杆及斜撑等配备状况；3）底座、托顶螺旋杆伸出长度；4）限位销等扣件牢固状况；5）垫木状况。(4)本工艺应具备如下重要质量记录：模板检查批质量验收记录。模板分项工程质量验收记录。拆模申请报告。3、成品保护办法绑扎钢筋时禁止碰动预埋件及洞口模板。不得在配22、好模板上随意践踏、重物冲击；木背楞分类堆放，不得随意切断或锯、割。不准在模板上任意拖拉钢筋。在支好顶板上焊接钢筋（固定线盒）时，必要在模板上加垫铁皮或其他阻燃材料，以及在顶板上进行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点，须用木方作垫进行。模板上脱模剂晾干后才可吊运。拆模时，对各部位模板要轻拿轻放，注意钢管或撬棍，不要划伤混凝土表面及棱角，不要使用锤子或其她工具激烈敲打模板面。用塔吊吊装模板接近柱时，要缓慢移动位置，避免模板撞击砼柱。拆除模板按标记吊运到模板堆放场地，由模板保养人员及时对模板进行清理、修正、刷脱模剂，标记不清模板应重新标记；作到精心保养，以延长有效期限。六、安全与文明施工办法1、防23、止坍塌事故安全技术办法(1)模板作业前，按设计单位规定，依照施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位技术负责人审批签字，项目经理组织关于部门验收，经验收合格后签字后，方可作业。(2)模板支撑采用钢管支撑材料作支柱。支撑立柱基本应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统沉降量。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。(3)模板作业时，指定专人指挥、监护，浮现位移、开裂及渗漏时，必要及时停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。(4)板面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。(5)装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢定型模板或散板等拿起堆放稳妥，以防事故发生。(6)拆模间歇24、时，应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、崩塌伤人。2防止高空坠落事故安全技术办法(1)对从事高处作业人员要坚持开展经常性安全宣教和安全技术培训，使其结识掌握高处坠落事故规律和事故危害，牢固树立安全思想和具备防止、控制事故能力，并要做到严格执行安全法规，当发现自身或她人有违章作业异常行为，或发现与高处作业有关物体和防护办法有异常状态时，要及时加以变化使之达到安全规定，从而为防止、控制高处坠落事故发生。(2)高处作业人员身体条件要符合安全规定。如，不准患有高血压病、心脏病、贫血、癫痫病等不适合高处作业人员，从事高处作业；对疲劳过度、精神不振和思想情绪低落人员要停止高处作业；禁止酒后25、从事高处作业。(3)高处作业人员个人着装要符合安全规定。如，依照实际需要配备安全帽、安全带和关于劳动保护用品；不准穿高跟鞋、拖鞋或赤脚作业；如果是悬空高处作业要穿软底防滑鞋。不准攀爬脚手架或乘运料井字架吊篮上下，也不准从高处跳上跳下。(4)要按规定规定支搭各种脚手架。脚手板要铺严，板头、排木要绑牢，不准留探头板。(5)要按规定规定设立安全网，凡4m以上建筑施工工程，在建筑首层要设一道36m宽安全网。施工层采用立网做防护时，应保证立网高出建筑物1m以上，并且立网要搭接严密。并要保证规格质量，使用安全可靠。禁止在高空将材料或工具随处抛掷。(6)要切实做好洞口处安全防护。(7)在操作面下1.5m处拉26、设白色兜底粗网或者铺密竹。(8)使用高凳和梯子时，单梯只许上1人操作，支设角度以6070为宜，梯子下脚要采用防滑办法，支设人字梯时，两梯夹角应保持40，同步两梯要牢固，移动梯子时梯子上不准站人。使用高凳时，单凳只准站1人，双凳支开后，两凳间距不得超过3m。如使用较高梯子和高凳时，还应依照需要采用相应安全办法。(9)在没有可靠防护设施时，高处作业必要系安全带，否则不准在高处作业。同步安全带质量必要达到以使用安全规定，并要做到高挂低用。(10)登高作业前，必要检查脚踏物与否安全可靠，如脚踏物与否有承重能力；木电杆根部与否腐烂。(11)不准在六级强风或大雨、雪、雾天气从事露天高处作业。此外，还必要做27、好高处作业过程中安全检查，如发现人异常行为、物异常状态，要及时加以排除，使之达到安全规定，从而控制高处坠落事故发生。3、文明施工办法所有施工人员进入施工现场必要遵守安全文明施工关于规定，严格按照安全技术操作规程进行操作。并必要于施工前对施工班组进行入场三级教诲，经考核合格后，方准许进场施工。支模过程中应遵守安全操作规程，如遇半途停歇，应将就位支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。安装模板时应搭设工作平台，并于其下1.5m处拉设兜底网。拆模间歇时应将松开部件和模板运走，防止坠下伤人。拆模时应搭设脚手架。拆楼层外边模板时应设脚手架或在拆除层下边支挑安全网，防止高空坠落和防止模板向外倒跌。平模存储时，必28、要满足地区条件所规定自稳角。两块模板应采用板面对板面存储办法，长期存储应将模板联成整体。对没有支撑或自稳角局限性大模板，应存储在专用堆放架上，或者平卧堆放，禁止靠放到其她模板或构件上，以防下脚滑移倾翻伤人。七、应急救援预案在高大支模区域内施工极也许发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对梁板高大支模施工也许发生高空坠落、模板坍塌、物体打击触电、火灾等紧急状况应急准备和响应。火警：119 公安：110 医疗：120 交通：1221、应急救援机构项目部成立事故应急救援指挥领导小组，组长、副组长均由项目重要负责人担任，成员由项目部各部门主管领导及安全员等人员构成，公司本部设立相应应29、急救援指挥部。应急救援小组组长： 副组长： 成员 ： 姓 名电话号码姓 名电话号码姓 名电话号码 2、应急救援机构职责负责制定事故防止工作有关部门人员应急救援工作职责。负责突发事故防止办法和各类应急救援实行准备工作，统一对人员，材料物资等资源调配。进行有针对性应急救援应变演习，有筹划区别任务，明确责任。当发生紧急状况时，及时报告公司有关主管部门并及时采用救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告本地部门，获得政府部门协助。3、应急救援工作程序当事故发生时小构成员及时向组长报告，由组长及时上报公司，必要时，报告本地关于部门，以获得政府部门协助。由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工30、作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故解决调查工作。事故发生时，组长不在现场时，由在现场其她成员作为暂时负责人指挥安排。事故发生时，应急救援小组及时组织营救受害人员，组织撤离或者采用其她办法保护危害区域内其她人员。急救受害人是应急救援首要任务，在应急救援行动中，迅速、有序、 有效地实行现场急救与安全转送伤员减少伤亡率，减少事故损失。事故发生后迅速控制危险源，对事故导致危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害限度。做好现场清洁，消除危害后果。查清事故因素，查明人员伤亡状况，协助上级部门对事故调查项目部指定专人负责事故收集、记录、审核和上报工作，并严格遵守事故报告真实性和时效性。4、应急救31、援装备应急救援装备涉及值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用水管、消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机及切割机等。5、应急救缓药物（1）外用药物：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘酒、消毒棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、凉爽油或驱风油、三角巾、急救包。（2）服药物：人丹、十滴水、保济丸或藿香正气丸、普通退烧药物。6应急救援办法(1)物体打击急救办法当发生物体打击事故后，急救重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行解决。 1)发生物体打击事故，应立即组织急救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。 2)在移动昏迷颅脑损伤伤员时，应保持头、颈32、胸在始终线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓附加损伤。3)观测伤者受伤状况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先解决休克。遇呼吸、心跳停止者，应及时进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处在休克状态伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行急救治疗。4)浮现颅脑损伤，必要维持呼吸道畅通。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重颅底骨折及严重脑损伤症状浮现，创伤处用消毒纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件医院治疗。5)防止伤口污33、染。在现场，相对清洁伤口，可用浸有双氧水敷料包扎；污染较重伤口，可简朴清除伤口表面异物，剪除伤口周边毛发，但切勿拔出创口内毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素敷料覆盖包扎创口。6)在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，导致或加重脊髓损伤。(2)高空坠落急救办法当发生高处坠落事故后，急救重点放在对休克、骨折和出血上进行解决。1)发生高处坠落事故，应立即组织急救伤者，一方面观测伤者受伤状况、部位、伤害性质，如伤员发生休34、克，应先解决休克，去除伤员身上用品和口袋中硬物。遇呼吸、心跳停止者，应及时进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处在休克状态伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行急救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一种抬肩一种抬腿搬法，以免发生或加重截瘫。2)浮现颅脑损伤，必要维持呼吸道畅通。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重颅底骨折及严重脑损伤症状浮现，创伤处用消毒纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件医院治疗。3)颌面部伤员一方面应保35、持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同步松解伤员颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽量早作气管切开。4)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤脊椎移位、断裂导致截瘫，招致死亡。急救脊椎受伤者，搬运过程禁止只抬伤者两肩与两腿或单肩背运。5)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置暂时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定办法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。6)复合伤规定平仰卧位，保36、持呼吸道畅通，解开衣领扣。7)周边血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述办法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，普通以不超过1h为宜，做好标记，注明上止血带时间。遇有创伤性出血伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高卧位，并注意保暖。对的现场止血解决办法是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。a普通伤口小止血法：先用生理盐水(0.9Nacl溶液)冲洗伤口，涂上红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。b加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强37、压力而达到止血。c止血带止血法：选取弹性好橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上12处(接近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上13处(接近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25-40min放松一次，每次放松0.5-1min。动用最快交通工具或其她办法，及时把伤者送往邻近医院急救，运送途中应尽量减少颠簸。同步，密切注意伤者呼吸、脉搏、血压及伤口状况。(3)坍塌事故急救办法1)应急救援领导小组负责应急急救工作统一领导和组织实行，指挥现场抢险队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍。2)发现事故预兆后，及时停止作业，迅速组织人员撤离作业场合。应急救援组应依38、照状况迅速制定有效急救、抢险办法后，以最迅速度实行抢险。同步要密切监测事故周边建筑、道路、地下水等发展状况，以便依照状况调节和实行新急救办法，并迅速疏散影响范畴内所有人员。3)分析事故坍塌影响范畴，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范畴。4)当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应及时大声呼救，并依照状况可及时采用对的办法施救，向项目部关于人员报告或报警。5)项目部应急小组应迅速判断事故发展状态和现场状况，采用对的办法施救，判断清晰被掩埋人员位置后，及时组织人员全力挖掘。6)在救护过程中要防止二次坍塌伤人，扩大伤害范畴，必要时要先对危险地方采用一定39、防护办法。7)急救人员按照关于救护知识，及时急救出来伤员，在等待医生救治或送往医院急救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。8)当现场不具备急救条件时，应及时向社会求救。(4)触电事故急救办法1)当事故发生后现场关于人员一方面要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二次触电或急救者触电。2)隔离电源办法：断开电源开头；使用绝缘物（如干燥竹枝、木枝）隔离或挑开电源或带电体；用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。3)急救办法:口对口、口对鼻人工呼吸法：（停止呼吸者）A、使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天。解开领口和衣服，仰卧在比较坚实（如木板、干40、燥泥地等）地方。B、一只手捏紧鼻孔，另一只手掰开嘴巴（如果掰不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气）。C、深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，普通吹二秒，放松三秒。D、救护人换气时放松触电者嘴和鼻，让其自然呼吸。胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）A、解开触电者衣服，让其仰卧在地上或硬板上。B、救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一处。C、掌根用力垂直向下挤压，压出心脏里面血液。对成人应压陷3-4cm，以每分钟挤压60次为宜D、挤压后，掌根迅速所有放松，让其胸部自动复原，血又布满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。如果触电者心脏停止跳动和呼吸都停止41、了，人工呼吸法和胸外心挤压法要同步交替进行。人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不断，切不可轻率中断。如果触电者身上浮现身体僵冷或尸斑，经医生作出无法救治诊断后方可停止急救。(5)火灾事故急救办法1)事故发生后，最早发现者应迅速向事故现场负责人报告，并迅速切断事故现场电源。2)事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，竭力控制火势漫延，疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近易燃易爆物品到安全地方；一边向本地公安消防部门报警，同步向公司应急救援指挥部报告。3)发生火灾时，如有人员被火围困，要及时组织力量急救，应坚持救人第一，救人重于救火原则，救人是火场上首要任务。火场寻人办法：重要有42、大声呼唤和进一步内部寻找两种。进入火场救人，要选取近来、最安全通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行迈进，并采用呼喊、查看、细听、触摸等办法寻找被困人员。进一步火场寻人，要注旨在出入口通道、走廊、门窗边、床上床下、墙角、橱柜、桌下等容易掩蔽地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。火场救人办法：应依照火势对人威胁限度和被救者状态来拟定。对神志苏醒人员，可指定通道，引导她们自行脱离险区；对在烟雾中迷失方向人员，可指派专人护送出险区；对伤残人员或不能行43、走老人、小朋友，要把她们背、抱或抬出火场。当急救正常通道被隔断时，应运用安全绳、梯等将人救出。4)火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延有效办法。一方面要及时疏散受火灾威胁易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动上述物品，要集中一某些水枪均匀地冷却其外壁，减少其温度；另一方面要疏散重要文献、资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来物资集中存储到安全地点，指定专人看守，防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后应在指定地点集中清点，并查明关于状况，及时向指挥部报告。第五节、劳动力与施工机械需用量筹划一、专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全44、监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运送必要设立暂时警戒区域，用红白三角小旗围拦。谨防非施工人员进入。同步成立以项目经理为组长安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构构成、人员编制及责任分工如下 （项目经理）组长，负责协调指挥工作； （施工员）成员，负责现场施工指挥，技术交底； （安全员）成员，负责现场安全检查工作； （架子工班长）成员，负责现场详细施工； 二、劳动力和施工机械筹划1、劳动力筹划序号工 种数量（人）备注1木工18模板加工、支设2测量人员2测量3杂工4搬运 2、施工机械需用量筹划序号机具名称单位数量用途1木工圆锯5KW台5模板制作2木工压刨8KW台3模板制作345、木工平刨6KW台2模板制作4空压机台1清理第六节、计算书及有关图纸【计算书】梁模板（扣件式）计算书 计算根据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162- 2、混凝土构造设计规范GB50010- 3、建筑构造荷载规范GB 50009- 4、钢构造设计规范GB 50017- 一、工程属性新浇混凝土梁名称WKL3新浇混凝土梁计算跨度(m)18混凝土梁截面尺寸(mmmm)4501500新浇混凝土构造层高(m)6.5梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重原则值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架1.22新浇筑混凝土自重原则值G2k(kN/m3)2446、混凝土梁钢筋自重原则值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重原则值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其她支承构造构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载原则值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3自定义:0.28风压高度变化系数z1.17风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)45047、梁底增长立柱根数1梁底增长立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增长立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450梁底支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200构造表面规定构造表面外露模板及支架计算根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162- 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨持续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm448、 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.5)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.5)+1.40.72148.359kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.5146.595kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.5138.35kN/m 1、强度验算 Mmax0.149、07q1静L2+0.121q1活L20.10746.5950.1122+0.1211.7640.11220.066kNm Mmax/W0.066106/375001.755N/mm2f15N/mm2 满足规定！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63238.35112.54/(10010000281250)0.014mml/400112.5/4000.281mm 满足规定！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39346.5950.112+0.4461.7640.1122.149kN R2=R4=50、1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14346.5950.112+1.2231.7640.1126.234kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92846.5950.112+1.1421.7640.1125.091kN 原则值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39338.350.1121.696kN R2=R4=1.143 q2l=1.14338.350.1124.931kN R3=0.928 q2l=0.92838.350.1124.004kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)51、12.36小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.43小梁弹性模量E(N/mm2)7480小梁截面抵抗矩W(cm3)81小梁截面惯性矩I(cm4)364.5 为简化计算，按四等跨持续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.149+0.91.35(0.3-0.1)0.45/4+0.5(1.5-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.45-0.45/2，(0.9-0.45)-0.45/2/21，6.234+0.91.35(0.3-0.1)0.45/4=6.262kN/m q2max1.69652、+(0.3-0.1)0.45/4+0.5(1.5-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.45-0.45/2，(0.9-0.45)-0.45/2/21，4.931+(0.3-0.1)0.45/44.954kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1076.2620.92，0.56.2620.220.543kNm Mmax/W0.543106/810006.7N/mm2f12.36N/mm2 满足规定！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6076.2620.9，6.2620.23.421kN max3V53、max/(2bh0)=33.4211000/(26090)0.95N/mm21.43N/mm2 满足规定！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6324.9549004/(10074803645000)0.753mml/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)4.954/(874803645000)0.036mml/400200/4000.5mm 满足规定！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1436.2620.9，0.3936.2620.9+6.54、2620.26.441kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R53.831kN，R2R46.441kN，R35.265kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1434.9540.9，0.3934.9540.9+4.9540.25.096kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R53.365kN，R2R45.096kN，R34.147kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(55、N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12 主梁自重忽视不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.799106/4120193.882N/mm2f=205N/mm2 满足规定！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax8.521kN max2Vmax/A=28.5211000/38444.382N/mm2125N/mm2 满足规定！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.231mml/400450/4001.125mm 满足规定！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R31.751kN18=8kN 单扣件在扭矩达到56、4065Nm且无质量缺陷状况下，单扣件能满足规定！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R1.751kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷状况下，单扣件能满足规定！ 七、立柱验算钢管类型482.7立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 =h/i=1500/16=93.75=150 长细比满足规定！ 查表得，0.641 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.280.91.52/100.064kNm 2、稳定性计算 依照建筑施工模板安全技术规范公57、式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.5)+0.91.42143.686kN/m 2)小梁验算 q1max1.945+(0.3-0.1)0.45/4+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41max0.45-0.45/2，(0.9-0.45)-0.45/2/21，5.638+(0.3-0.1)0.45/4=5.66kN/m 同上四六计算过程，可得： R11.632kN，R220.401kN，R31.632kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+0.15(6.5-1.5)+Mw/lbm58、ax1.632+0.91.2(1.22+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.45-0.45/2)/20.9，20.401，1.632+0.91.2(1.22+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.9-0.45-0.45/2)/20.9+0.75+0.064/0.921.223kN fN/(A)+Mw/W21222.864/(0.641384)+0.064106/4120101.828N/mm2f205N/mm2 满足规定！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR212259、.308kNN30kN 满足规定！板模板（扣件式）计算书 计算根据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162- 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130 3、混凝土构造设计规范GB50010- 4、建筑构造荷载规范GB 50009- 5、钢构造设计规范GB 50017- 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B，标高5.8-6.50m新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)3.55新浇混凝土楼板边宽B(m)3.35 二、荷载设计施工人员及设备荷载原则值Q1k当计算面板和小梁时均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时集中荷载(kN)2.5当计算主梁时均布活荷载(60、kN/m2)1.5当计算支架立柱及其她支承构造构件时均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重原则值G1k(kN/m2)面板自重原则值0.1面板及小梁自重原则值0.3楼板模板自重原则值0.5模板及其支架自重原则值1.22新浇筑混凝土自重原则值G2k(kN/m3)24钢筋自重原则值G3k(kN/m3)1.1风荷载原则值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.28风压高度变化系数z1.17风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计模板支架高度(m)6.5立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)950水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中位置中心对称立柱距混凝土61、板短边距离(mm)275立柱距混凝土板长边距离(mm)250主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)200小梁两端各悬挑长度(mm)250，250主梁两端各悬挑长度(mm)250，250构造表面规定构造表面隐蔽模板及支架计算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130- 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 依照建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因而本例62、以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.511kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mma63、xmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.5110.22/8，0.1080.22/8+3.150.2/4= 0.158kNm Mmax/W0.158106/375004.214N/mm2f15N/mm2 满足规定！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.112kN/m 5ql4/(384EI)53.112/(38410000281250)0.023mml/250200/2500.8mm 满足规定！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm264、)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)81小梁截面惯性矩I(cm4)364.5 因B/lb取整3350/950取整3，按三等跨持续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因而需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.21.345kN/m 因而，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G265、k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.20.715kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.20.63kN/m M10.1q1静L2+0.117q1活L20.10.7150.952+0.1170.630.9520.131kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.065kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.0650.952+0.2133.150.95，0.10.0650.952+0.1753.150.950.642k66、Nm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.3450.252/2，0.0650.252/2+3.150.250.79kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.131，0.642，0.790.79kNm Mmax/W0.79106/810009.747N/mm2f15.44N/mm2 满足规定！ 2、抗剪验算 V10.6q1静L+0.617q1活L0.60.7150.95+0.6170.630.950.777kN V20.6q2L+0.675p0.60.0650.95+0.6753.152.163kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.3450.25，0.0667、50.25+3.153.166kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.777，2.163，3.1663.166kN max3Vmax/(2bh0)=33.1661000/(29060)0.88N/mm21.78N/mm2 满足规定！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.20.662kN/m 跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6770.6629504/(10093503645000)0.107mml/250950/2503.8mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.6622504/(893503645000)0.0068、9mml1/250250/2501mm 满足规定！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+269、4)0.12)+1.40.71.50.21.137kN/m q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.12)0.20.759kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.20.378kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.2=0.702kN/m 承载能力极限状态 按三跨持续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.10.7590.95+1.20.3780.951.224kN 按悬臂梁，R1q1l=1.1370.250.284kN RmaxRmax，R11.224kN;70、 正常使用极限状态 按三跨持续梁，Rmax1.1q2L1.10.7020.950.734kN 按悬臂梁，R1q2l=0.7020.250.176kN RmaxRmax，R10.734kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.591kNm Mmax/W0.591106/4120143.345N/mm2f205N/mm2 满足规定！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.528kN max2Vmax/A=23.5281000/38418.376N/mm2125N/mm2 满足规定！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.942mm 跨中max=0.94271、mm=1000/250=4mm 悬挑段max0.633mm=250/250=1mm 满足规定！ 七、立柱验算剪刀撑设立加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型482.7立柱截面面积A(mm2)384立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/1672、=164.588=210 长细比满足规定！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/16190.099，查表得，10.199 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.2811.52/100.08kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.4110.95+0.91.40.08/0.955.306kN f Nw/(A)+ Mw/W5306.264/(0.199384)+0.08106/41208873、.761N/mm2f205N/mm2 满足规定！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/16190.034，查表得，20.199 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.2811.52/100.08kNm Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(1.22+(24+1.1)0.12)+0.91.4110.95+0.91.40.08/0.956.127kN f Nw/(A)+ Mw/W6127.064/(0.199384)+0.08106/412099.502N/mm2f205N/mm74、2 满足规定！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N5.306kNN30kN 满足规定！梁侧模板计算书 计算根据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162- 2、混凝土构造设计规范GB50010- 3、建筑构造荷载规范GB 50009- 4、钢构造设计规范GB 50017- 一、工程属性新浇混凝梁名称WKL3，标高6.50m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)4501500梁板构造状况见下图楼板厚度(mm)120 二、荷载组合侧压力计算根据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初75、凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.5新浇混凝土对模板侧压力原则值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，241.5min34.348，3634.348kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载原则值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板侧压力原则值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，241.5min34.35，3634.35kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9m76、ax1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.234.35+1.44，1.3534.35+1.40.740.9max46.82，50.2920.950.29245.263kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k34.35 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数9主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)200构造表面规定构造表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为200，725，1250 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/m77、m2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承145.26345.263kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3534.35141.735kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.528kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10741.7350.1722+0.1213.5280.17220.146kNm Mmax/W0.146106/375078、03.882N/mm2f15N/mm2 满足规定！ 2、挠度验算 qbS正134.3534.35kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63234.35172.54/(10010000281250)0.068mm172.5/400=0.431mm 满足规定！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14341.7350.172+1.2233.5280.1728.973kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左q1.1430.17234.356.773kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式简支梁小梁类型79、方木小梁材料规格(mm)7050小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)40.833小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)142.917 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q8.973kN/m Mmaxmax0.125ql2,0.5ql12=max0.1258.9730.62，0.58.9730.22=0.404kNm Mmax/W0.404106/408339.889N/mm2f15.44N/mm2 满足规定！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql,ql1=max0.580、8.9730.6，8.9730.2=2.692kN max3Vmax/(2bh0)=32.6921000/(25070)1.154N/mm21.78N/mm2 满足规定！ 3、挠度验算 q6.773kN/m 1max5qL4/(384EI)=56.7736004/(38493501429170)0.855mm600/400=1.5mm 2maxqL4/(8EI)=6.773/(893501429170)=0.101mm200/400=0.5mm 满足规定！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax8.9730.6，0.58.9730.6+8.9730.25.384kN 正常使用极81、限状态 Rmaxmax6.7730.6，0.56.7730.6+6.7730.24.064kN 六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁最大悬挑长度(mm)200主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.93kN，R22.692kN，R32.213kN，R42.2182、3kN，R52.213kN，R62.213kN，R72.213kN，R82.692kN，R90.93kN 正常使用极限状态：R10.699kN，R22.032kN，R31.65kN，R41.65kN，R51.65kN，R61.65kN，R71.65kN，R82.032kN，R90.699kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.35106/4120=85.041N/mm2f=205 N/mm2 满足规定！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=24.1861000/38421.802N/mm2=120 N/mm2 满足规定！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.248mm525/4001.312 mm 满足规定！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.957.382214.025kNNtb17.8kN 满足规定！