1、xx（二期）B-19#、B-20#、B-25#、B-26#楼满堂脚手架专项施工方案目 录目录1工程概况1.1工程概述1.2工程概况2脚手架方案选取3脚手架材质规定4落地式架体施工办法及搭设规定5通道6接料台搭设7悬挑脚手架构造规定8脚手架搭设技术规定及验收原则9脚手架验收与检查10脚手架拆除11脚手架安全管理及应急预案12脚手架计算书12.1落地式脚手架计算12.2挑架计算12.3悬挑脚手架阳角型钢计算书12.4人货电梯进料口悬挑通道计算书12.4.1落地式人货电梯进料口悬挑通道计算书12.4.2悬挑式进料通道计算书1工程概况即将兴建xx（二期）工程地下室总建筑面积：74188；分四个区，本次2、设计为4区，地下室四区建筑面积为20313；地下室竖向高度：地下室层高4m；汽车库防火分类：I类；耐火级别：一级；构造形式为框架-剪力墙构造；建筑使用年限：50年。本地下室涉及B-19#、B-20#、B-25#、B-26#楼，其中B-19#楼建筑面积：14995.76；连塔式高层住宅建筑；建筑物耐火级别：二级，地下室为级；建筑物层数：18层；抗震设防烈度6度，剪力墙构造，建筑物设计使用年限：50年；屋面防水级别：II级；B-20#楼建筑面积：23102.48；连塔式高层住宅建筑；建筑物耐火级别：一级，地下室为一级；建筑物层数：26层；建筑高度：75.40m；抗震设防烈度6度，剪力墙构造，建筑物3、设计使用年限：50年；屋面防水级别：II级；B-25#楼建筑面积：15363.57；连塔式高层住宅建筑；建筑物耐火级别：二级，地下室为一级；建筑物层数：18层；抗震设防烈度6度，剪力墙构造，建筑物设计使用年限：50年；屋面防水级别：II级；B-26#楼建筑面积：9251.60；塔式高层住宅建筑；建筑物耐火级别：二级，地下室为一级；建筑总高度：32.36m；建筑物层数：地上十一层；抗震设防烈度6度，剪力墙构造，建筑物设计使用年限：50年；屋面防水级别II级。工程名称：xxxx（二期）2脚手架方案选取依照建筑施工安全检查原则（JGJ5999）规定，结合本工程实际状况从六层起，采用型钢悬挑脚手架方案4、，最多挑3次。统一涂刷黄黑相间油漆。本工程脚手架搭设应达到市标化规定，突出本工程特色。搭设前钢管重新刷油漆，立杆、大小横杆为黄色；外架剪刀撑为双杆搭设，刷黄黑相间油漆；地面底步架子立杆和上下斜道立杆、护栏扶手栏杆刷黑黄相间油漆、18cm高踢脚板均刷黄黑相间油漆。每级悬挑段底部外边设18cm高踢脚板，刷黄黑相间油漆。脚手架工程是影响工程施工进度和生产安全及公司形象核心因素，架设脚手架材料需求量大，应尽早做好材料需求筹划。本工程为创双文明标化工地，因此在搭设方案编制、搭设材料、班组选取都要提高规定，力创特色，体现建设队伍风采。3脚手架材质规定1、钢管：采用外径48mm，臂厚3.5mmA3焊接钢管，5、其质量要符合现行国标碳素构造钢(GB/T700)中Q235-A级钢规定。凡严重锈蚀、薄壁、严重弯曲及裂变杆件不准采用，外架钢管采用金黄色，栏杆采用红白相间色，扣件刷暗红色防锈漆。2、扣件：其材质应符合钢管脚手架扣件（GB15831）中A3规定，且不得有裂纹、气孔、疏松、砂眼等锻造缺陷。扣件应与钢管贴面接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处最小距离要不不大于5mm。扣件规格有三种：（1）直角扣件：重要作大、小横杆与立杆联接使用，也可作连接墙杆对脚手架联接使用，保持杆件连接呈固定十字状；（2）回转扣件（也称万向扣件）：重要作斜杆与立杆，斜杆接长、立杆双管附绑加强联接使用；（3）对接扣件：重要作立杆、大横6、杆、搁栅、防护栏杆接长使用。凡严重锈蚀、变形、裂缝、螺栓螺纹已损坏扣件不准采用；扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应不大于1mm。3、脚手片采用规格为800cm1500cm由毛竹制作竹串片板、竹笆板，不得使用腐烂、散边或破损严重竹笆。4、连墙件：采用483.5 A3焊接钢管，其质量应符合现行国标碳素构造钢(GB/T700)中Q235-A级钢规定。凡严重锈蚀、薄壁、严重弯曲及裂变杆件不准采用。5、安全网：采用栏杆围网选用合格聚氯乙烯编织1.86m密目式安全立网，安全网应为不不大于目/100cm2密目工绿化围护立网，经建设主管部门认证并应符合规定。6、16工字钢及槽钢：其质量应符合现行7、国标碳素构造钢(GB/T700)中Q235-A级钢规定。7、预埋吊环：采用16光圆钢筋8、钢丝绳：采用619+1、17钢丝绳。9、卡环：采用直径32绳夹。4落地式架体施工办法及搭设规定1、立杆：横向间距0.9m，纵向间距1.5，内立杆距墙面300mm，步高1.8m，且相邻接头错开。2、大横杆：间距0.3m，接头错开，每一立面同一步架内纵向水平高低差应控制在60mm以内。落底处设立纵横向扫地杆。3、小横杆：小横两端各伸出立杆净长度不少于100mm，端头离墙面250300mm，并尽量保持一致。4、剪刀撑（又称斜撑或十字撑）：在脚手架转角、端头水平距离每隔6m(即四跨)，所有落地（底），从底到顶呈“8、之”字型持续设立，连接处用回转扣件连接，与地面夹角成4560之间，持续设立。剪刀撑钢管接长，采用搭接方式，三只回转扣件接长，搭接长度不不大于1m。回转扣件固定在与这相交。5、防护栏杆和踢脚杆：从脚手架第二步开始，每步在外立杆里侧设0.6米及1.2m高防护栏护，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.6m和1.2m。脚手架内侧形成临边(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m高防护栏杆和0.3高踢脚杆。6、脚手板（片）及安全网设立：每步钢管架搭设好后及时满铺好脚手板（片），脚手板（片）四角用18#铅丝与双股并联牵杆扎牢。规定交接处平整，无探头板，脚手片完好无损，破损要及时更换。外脚手架外立杆内9、侧用密目安全封闭围护。搭设顺序：立杆小横杆大横杆连墙杆斜拉杆搁栅防护栏杆脚手片安全网。7、外架搭设同步每班做到落手清，一步一清，现场清。8、搭设人员必要是通过专业技术培训合格持证上岗，且上岗前必要要通过度某些项安全技术交底。5通道上人斜道搭设位置见平面图，详细搭设规定如下：1、外脚手架设立上下走人斜道，附着搭设在脚手架外侧，不得悬挑。斜道设立应为来回上折形，坡度不不不大于13，宽度不不大于1米，转角处平台面积不不大于3m2。斜道立杆单独设立，不得借用脚手架立杆，并在垂直方向和水平方向每隔一步或一种纵距设一连接。2、斜道两侧及转角平台外围均应设1.2m高防护栏杆和下横杆离地60cm，底部设18c10、m高踢脚板，并用合格密目式安全网封闭。3、斜道侧面及平台外侧设立剪刀撑。4、斜道脚手片采用横铺，每隔2030cm设一防滑条，防滑条采用4060mm方木，并多道铅丝绑扎牢固。5、外架与各楼层之间设立进出通道，坡度不不不大于13，宽度不不大于1米，通道采用木板铺设，两边设0.6米及1.2米高防护栏杆和18cm高踢脚板，并固定牢固。6、斜道和进出通道栏杆、踢脚杆统一漆红白相间色。7、作业层拦杆和挡脚板搭设：栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆内侧；上栏杆上皮高度应为1.2M；中栏杆应居中设立，挡脚板高度不应不大于180mm。详细做法参下图1、图2示意图：图1图28） 门洞留设：在一楼出入口处需留设门洞，所留11、设门洞采用上升斜杆、平行弦杆桁架构造形式，斜杆与地面倾斜角应在4560之间。门洞桁架形式应符合规范规定：并在门洞口上部搭设宽2m防护棚。详细做法见下图:图2、安全通道示意图6接料台搭设接料台设立采用48钢管前排为双立杆，后排为单立杆搭设方式，料台大小详细搭设应依照施工现场规定设立在较为适合位置，每层料台与构造面平，外侧略高内侧5cm，料台正面设立能启动自如封闭牢固门栏。楼层挑架位置边立杆采用16#工字钢悬挑，挑梁外侧采用17钢丝绳张拉，做法同外架。平台上铺4mm花纹钢板，平台铺板与电梯吊笼间水平距离为50mm120mm。电梯防护门材料应为方管，高度为1800mm，插销在电梯侧，门里侧用钢丝网片12、封闭，字体为“注意安全，随手关门”。详细做法参下图3、图4示意图：9009007悬挑脚手架构造规定搭设规定：悬挑段采用16#工字钢外挑，各段步高均为1.8M，立杆间距1.5，架子宽0.9M，每挑六层。7#为3挑、10#为二挑。 1、7#工字钢作挑杆，钢丝绳反拉，详细做法见示意图。 Dd.内立杆外立杆密目网小横杆踢脚杆900600420180水平拦杆600200160018001800大横杆楼层构造拉结点H楼层高度楼层构造26009001400脚手片300900300100配套卸甲（不少于3个）483.5钢管2悬挑梁16钢丝绳1踢脚板2、架子与墙体拉结采用钢管连接，双扣件扣接，高度方向为层高，水13、平方向每4.5m设一拉结点，成梅花型，架体边沿及转角处1m范畴内必要设拉结筋，刚性拉结结点做法见示意图。3、各步架满铺脚手片，脚手片四角用16#铁丝绑扎牢固，整个架子上立面采用阻燃型草绿色密目网全封闭。4、挑架立杆离墙距离0.3m，挑架底部0.3m间隙用硬木板或脚手片封闭，挑架中间空隙层层隔离封闭，以防高空坠物。5、平面每隔9m和转角设4560剪刀撑一道，剪刀撑要贯通，用转向接头错开，接头长度不少于1m，且应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板边沿至杆端距离不应不大于10cm。6、搭设规定横平竖直、连接牢固、层层连结、设施齐全牢固，每悬挑段分单独承载，架体不变形、不摇晃，垂直偏差不大于1/14、200h，承受荷载不超过200kg/m2，在外架转角处适合部位搭设之字形斜道，坡度不不不大于1/3，并设防滑条，间距30cm，供作业人员上下通行。7、脚手架各杆件相交，伸出端头，均应不不大于10cm，以防杆件滑胶。阳角型钢示意图 拉结示意图8、严格按施工方案施工，对原材料进行严格质量检查，特别是紧固件，所有构造连接预埋件，做到埋设牢固，位置对的。施工中要随时检查紧固件与否缺少和破损。禁止在施工过程中随意拆除拉结点；严格控制施工堆积荷载和单位面积堆积荷载。在检查中发现失稳和松动现象要及时进行加固。9、搭设每一种悬挑段，必要经项目部安全员、技术负责人，公司施工处验收，验收合格后方可使用，再往上搭设15、。10、外脚手架管理，外脚手架搭设完毕后，在施工过程中难免遭到破坏，应由专为进行维修、保养，始终保证外脚手架安全可靠是非常必要。项目部由安全员负责，二名架子工配合对外架每隔2天检查一次，保证安全。11、施工现场应严格执行明火使用审批制度和完善有效防火办法，严防火灾。12、脚手架避雷做法：在每级挑架四角立杆上焊接高度1.5m12光圆钢筋，架底部每沿长50m设一种接地极，在立杆上焊10光圆钢与房屋接地钢筋焊接，并经电阻测试10。8脚手架搭设技术规定及验收原则1、钢管上禁止打孔。2、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝，变形禁止使用浮现滑丝螺栓必要更换。3、脚手片对接平铺时，接头处必要设两根横向水平杆16、，脚手片外伸长130150mm，两块脚手片伸长度和不不不大于300mm。主节点处必要设立一根横向水平杆，用直角扣件接且禁止拆除，主节点处两个直角扣件中心距，不不不大于150mm，靠墙一端外伸长度不不不大于0.4L，且不不不大于500mm。4、连墙杆保证架子稳定核心，必要按原则进行设立拉结点采用483.5钢管预埋于梁上再用钢管连结。连墙杆接近主节点设立，偏高主节点距离不应不不大于300mm，连垟与主节点呈水平连结，当不能水平设立时，与脚手架连结一端采用下余连接。连垟杆排形式采用梅花型。当脚手架施工操作层高出连垟杆两步时，采用与砼连结加固，直至上一层连垟杆搭凤后方可依照状况拆除。外墙装饰阶段位结点17、因施工需要需除去原拉结点时，采用与柱窗洞口暂时拉结加固，以保证外架安全可靠。连墙杆设立在架体边沿及转角1m范畴内和水平6m以内，垂直一种楼层，顶部800mm范畴内每6m设拉结点加密，使每个拉结点覆盖架体面积不不不大于28m2。5、脚手架必要设立纵，横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在中底座上皮不不不大于200mm处立杆上。6、脚手架必要设立纵横扫地杆，纵向扫地采用直角扣件固定在距底座上皮不不不大于200mm处立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧纵扫地杆下方立杆上。7、立杆必要用连垟件与建筑物连接。每根连垟件覆盖面积28m。8、立杆接长除顶层顶步可采用接外，别的各层各步接头必要采用对接扣18、件连接。对接搭接应符合下列规定：（1）立杆上对接扣件应交错布置：两根相邻立杆接头不得设立同步内，同步内隔一根立杆两个相隔接头在高度方向错开距离不不大于500mm；各接头中心至主节点距离不不不大于600mm。（2）搭接长度不不大于1m，采用不不大于2个回转扣件固定，端部扣件盖板边沿至杆端距离不不大于100mm。9、排脚手架必要用刚性连接垟件与建筑物可靠连接。10、连墙件必要采用可承受拉力压力构造。11、脚手架下有设备基本，管沟时在脚手架使用过程中不得开挖。12、脚手架必要配备施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连垟件以上。13、剪刀撑横向搭撑搭设必要随立杆，纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜19、杆下端均必要支承在垫块或垫板上。14、节点连接可靠，其中扣件拧紧限度控制在扭力矩4050KN(采用力矩扳手)。15、脚手架立杆垂直度应1300，且应同步控制其最大垂直偏差值(不得不不大于75mm)。16、纵向水平杆水平偏差应1250，且全架长水平偏差不不不大于50mm。9脚手架验收与检查1、架子按需要进行分段搭设，搭设后要通过验收，合格后挂验收合格牌才干投入使用。验收时项目经理、架子班长、安所有门关于人员要参加并签字。2、架子投入使用后，项目部在定期安全检查时要对架子进行检查。3、脚手架验收和寻常按如下规定执行，检查合格后方容许投入使用或继续使用。（1）搭设完毕后（2）持续使用达到半年（3）在20、遭受暴风、大雨、大雪、地震等强力因素作用之后（4）施工半途停止作用超过15天，在重新使用前（5）在使用过程中发既有明显变形、沉降、拆除拉结以及安全隐患存在状况时。4、在装饰开始后，要重点检查架子拉接与脚手板铺设状况。5、脚手架在有效期间，禁止随意拆除或剪断各种设施。10脚手架拆除依照工程需要，挑架如下外架在构造外墙施工完毕后先拆除，架体材料转至上部构造主体施工使用。等以上外墙粉刷及装饰分段竣工后，再将上部材料分段转至挑架 吧如下重新搭设使用。在工程完毕外墙抹灰后，所有拆除外脚手架。（1）运送设备采用在依照设备特点按章拆除。（2）拆除前对参加拆除操作人员、管理人员和检查、监护人员进行施工方案、安21、全、质量和外装饰保护等办法交底。（3）拆除前对脚手架进行安全检查，确认脚手架不存在隐患。如存在影响拆除脚手架安全隐患，应先对脚手架进行整修和加固，以保证脚手架在拆除中不发生危险。（4）划区工作标志，禁止行人进入，并有专人监护。（5）统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人关于结扣时应先告诉对方，以防坠落。（6）材料工具要用滑轮和绳索运送，不得乱扔。（7）严格遵守拆除顺序，由上而下，后搭者先拆，先搭者后拆，拆除顺序是：安全网挡脚板脚手片栏杆剪刀撑（随每步脚手架拆除）大横杆小横杆立杆斜撑杆。（8）脚手架应一步步进行，由上而下，一步一清地进行拆除。不可两步或两步以上同步拆除，脚手架与建筑物拉结点22、应与脚手架同步进行拆除，不可在脚手架拆除前先行拆除。剪刀撑拆除应先拆中间扣件，再拆两端扣件，由中间人员往下递送或运送垂直运送设备处。（9）拆下脚手架钢管、扣件及其他材料运送地面后，应及时清除清理，归类堆放。（10）在拆除脚手架与建筑物连结和拆除脚手架、挑架需气割，应严格遵守现场消防关于规定，要防止火星、溶渣和切割下金属物件下落办法，要有切实可行监护组织和消防器材。（11）每日拆除脚手架告一段落时，都要对尚未拆除脚手架安全状况进行检查，还要对周边环境进行检查，如有异常状况应及时解决，保证一切安全后方可离岗，不可疏忽大意，留有隐患。11脚手架安全管理及应急预案1、上岗人员应必要定期体检，合格者方可23、持证上岗。2、作业层上施工荷载(作业层人员、器具、材料重量)原则值(取3KNm2)，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送砼输送管等固定在脚手架上；禁止悬挂起重设备。3、在脚手架有效期间，禁止拆除下列杠件：（1）主节点处纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；（2）连墙件4、在架板上堆放上砖不得多于单砖立码三层，砂浆和容量总重量不得不不大于1.5KNm2。5、在架面上设立材料应码放整洁稳固，不得影响施工操作人员通行。6、作业人员在架上最大作业高度应以可进行正常操作为，禁止在架板上加垫器物或脚手板以增长操作高度。7、作业中，禁止随意拆除脚手架基本构架杠件，整体性杠件，连接紧固件和连墙件。因操作规定需要暂24、时拆除时，必要经主管人员批准，采用相应弥补办法，并在作业完毕后及时修复。8、工人在架上作业中，应注意自我保护和她人安全，避免发生碰撞，闪失和落物，禁止在架上戏闹和坐在栏杆等不安全处休息。9、人员上下脚手架必要走设安全防护出入通(梯)道，禁止抛援脚手架上下。10、每班工人上架作业时，应先检查有无影响安全问题存在，在排除和解决后，方可开始作业，在作业中发既有不安全状况和迹象时，应及时停止作业进行检查。11、每步脚架完毕之后必要将架上剩余材料移至上(下)步架或室内。12、依照专项应急预案规定，成立应预案解决小组，由常务项目经理赵菊雯担任组长，解决突发应急事件。13、发现外架变形超过规范规定或挑梁变形25、时，应及时对外架周边作业人员进行疏散，并检查挑架连墙件与否浮现破坏、卸荷钢丝绳与否所有拉结、钢丝绳卡扣与否松、掉必要时要对外架进行某些拆除、卸荷。12脚手架计算书12.1落地式脚手架计算一、参数信息:1.脚手架参数大横杆在上，搭接在小横杆上大横杆根数为 2 根；采用钢管类型为483.5（计算取483.0）；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.60；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载原则值:2.000 kN/m2；脚手架用途:主体构造模板施工3.风荷载参数本工程地处安徽省宿州市，基本26、风压为0.35 kN/m2；风荷载高度变化系数z为1.00，风荷载体型系数s为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用4.静荷载参数每米立杆承受构造自重原则值(kN/m2):0.1248；脚手板自重原则值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重原则值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:13；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重原则值(kN/m2):0.033；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力原则值(kpa):160.00；立杆基本底面面积(m2):0.25；地基承载力调节系数:1.00。9027、0二、大横杆计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。将大横杆上面脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆自重原则值:P1=0.033 kN/m ；脚手板自重原则值:P2=0.30.9/(2+1)=0.9 kN/m ；活荷载原则值：Q=20.9/(2+1)=0.6 kN/m；静荷载设计值：q1=1.20.033+1.20.105=0.166 kN/m；活荷载设计值：q2=1.40.7=0.98 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大28、挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.080.1661.52+0.100.981.52 =0.25 kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为 M2max= -0.100.1661.52-0.1170.981.52 =-0.295 kN.m；选取支座弯矩和跨中弯矩最大值进行强度验算：=Max(0.25106,0.295106)/4490=65.702 N/mm2；大横杆最大弯曲应力为 = 65.702 N/mm2不大于 大横杆抗压强度设计值 f=205 N/mm2，29、满足规定！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨持续梁均布荷载作用下挠度。计算公式如下：其中： 静荷载原则值：q1= P1+P2=0.033+0.105=0.138 kN/m； 活荷载原则值：q2= Q =0.7 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.13815004/(1002.06105107800)+0.9900.715004/(1002.06105107800) = 1.793 mm；大横杆最大挠度 1.793 mm 不大于 大横杆最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足规定！三、小横杆计算:依照JGJ130-第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大30、横杆在小横杆上面。用大横杆支座最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆自重原则值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；脚手板自重原则值：P2=0.30.91.5/(2+1)=0.135 kN；活荷载原则值：Q=20.91.5/(2+1) =0.9kN；集中荷载设计值：P=1.2(0.05+0.135)+1.4 0.9 = 1.482 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载原则值最不利分派弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = 1.20.0330.922/8 = 0.0031、4kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = 1.4820.9/3 = 0.445 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.449kN.m；最大应力计算值 = M / W =0.449106/4490=100 N/mm2；小横杆最大弯曲应力 =100 N/mm2不大于 小横杆抗压强度设计值 205 N/mm2，满足规定！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载设计值最不利分派挠度和小横杆自重均布荷载引起最大挠度计算公式如下:Vqmax=50.0330.94/(3842.06105107800) = 0.001 mm ；大横杆传递荷载 P 32、= p1 + p2 + Q = 0.05+0.135+0.9 = 1.085 kN；集中荷载原则值最不利分派引起最大挠度计算公式如下:Vpmax = 10850.9(30.92-40.92/9 ) /(722.06105107800) =1.3 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.001+1.3 = 1.3 mm；小横杆最大挠度为 2.35 mm 不大于 小横杆最大容许挠度 900/150=6与10 mm,满足规定！四、扣件抗滑力计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.60，该工程实际旋转单扣件承载力取值为4.8033、kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取4.80 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；大横杆自重原则值：P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小横杆自重原则值：P2 = 0.0330.9/2=0.015 kN；脚手板自重原则值：P3 = 0.30.91.5/2=0.203 kN；活荷载原则值：Q = 20.91.5 /2 = 1.35 kN；荷载设计值：R=1.2(0.05+0.015+0.203)+1.41.35=2.21 kN；R 4.80 kN，单扣件抗滑承载力设计34、计算满足规定！ 五、脚手架立杆荷载计算：作用于脚手架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载原则值涉及如下内容： (1)每米立杆承受构造自重原则值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.8024.00 = 3.661；(2)脚手板自重原则值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，原则值为0.3 NG2= 0.3131.5(0.9+0.3)/2 = 3.51 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重原则值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，原则值为0.15 NG3 = 0.15131.5/2 = 1.462 kN；(4)吊挂安全设施荷载，涉及安全网(kN/m2)35、；0.005 NG4 = 0.0051.524 = 0.18 kN；经计算得到，静荷载原则值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.813 kN；活荷载为施工荷载原则值产生轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。经计算得到，活荷载原则值 NQ= 20.91.52/2 = 2.7 kN；风荷载原则值按照如下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑构造荷载规范(GB50009-)规定采用： Wo = 0.35 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑构造荷载规范(GB50009-)规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.36、645；经计算得到，风荷载原则值 Wk = 0.7 0.3510.645 = 0.158 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.28.813+ 1.42.7= 14.356 kN；考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值为N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.28.813+ 0.851.42.7= 13.789 kN；风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW 为Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1581.51.82/10 = 0.091 kN.m；六、立杆稳定性计算：不考虑风荷载时，立杆稳定性计算公式为：立37、杆轴向压力设计值 ：N = 14.356 kN；计算立杆截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 拟定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 196 ；轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 计算成果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 138、4356/(0.188424)=180.098 N/mm2；立杆稳定性计算 = 180.098 N/mm2不大于 立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式立杆轴心压力设计值 ：N = 13.789 kN；计算立杆截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 拟定：l0 = 3.118 m；长细比：L0/i = 196 ；轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 成果查表得到 ：= 039、.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 13.789/(0.188424)+91392.178/4490 = 193.34 N/mm2；立杆稳定性计算 = 193.34 N/mm2 不大于 立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，基本满足规定！七、最大搭设高度计算：按规范5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管敞开式、全封闭和半封闭脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重原则值产生轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 4.540、9 kN；活荷载原则值 ：NQ =2.7 kN；每米立杆承受构造自重原则值 ：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.1884.2410-4205103-(1.24.59+1.42.7)/(1.20.125)=47.02 m；按规范5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或不不大于26米，按照下式调节且不超过50米：H = 47.02 /(1+0.00147.02)=44.908 m；H= 44.908 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =44.908m。脚手架单立杆搭设高度为20.75m，不大于H，满足规定！按规范5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管敞开式、全封闭和41、半封闭脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重原则值产生轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 4.59 kN；活荷载原则值 ：NQ = 2.7 kN；每米立杆承受构造自重原则值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载原则值产生弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.091 /(1.4 0.85) = 0.077 kN.m；Hs =( 0.1884.2410-4205103-(1.24.59+0.851.4(2.7+0.1884.241000.077/4.49)/(1.20.125)=39.953 m；按规范5.3.6条脚手架搭42、设高度 Hs等于或不不大于26米，按照下式调节且不超过50米：H = 39.953 /(1+0.00139.953)=38.418 m；H=38.418 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =38.418m。脚手架单立杆搭设高度为20.75m，不大于H，满足规定！八、连墙件计算： 连墙件轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载原则值 Wk = 0.158 kN/m2；每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风面积 Aw = 16.2 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力(kN)，N0= 5.000 kN；风荷载产生连墙件轴向力设计43、值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 3.584 kN；连墙件轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.584 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆稳定系数； 由长细比 l0/i = 300/15.9成果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙长度；又： A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 8.584 Nf = 82.487,连墙件设计计算满足规定！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 8.544、84不大于双扣件抗滑力 9.6 kN，满足规定！ 连墙件扣件连接示意图九、立杆地基承载力计算：立杆基本底面平均压力应满足下式规定 p fg地基承载力设计值:fg = fgkkc = 160 kpa； 其中，地基承载力原则值：fgk= 160 kpa ； 脚手架地基承载力调节系数：kc = 1 ； 立杆基本底面平均压力：p = N/A =59.406 kpa ；其中，上部构造传至基本顶面轴向力设计值 ：N = 14.851 kN；基本底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=59.406 fg=160 kpa 。地基承载力满足规定！12.2挑架计算一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为45、 20.3 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆纵距为 1.5米，立杆横距为0.9米，立杆步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 150 米；采用钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同步施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处安徽省宿州市，查荷载规范基本风压为0.350，风荷载高度变化46、系数z为0.740，风荷载体型系数s为0.645；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受构造自重荷载原则值(kN/m2):0.1248；脚手板自重原则值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重原则值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重原则值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:11 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.3米，建筑物内锚固段长度2.6 米。与楼板连接螺栓直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C25；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1；12001347、002600900钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):2.900；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.25 m。 二、大横杆计算:同落地式脚手架，满足规定。 三、小横杆计算:同落地式脚手架，满足规定。 四、扣件抗滑力计算:同落地式脚手架，满足规定。五、脚手架立杆荷载计算：作用于脚手架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载原则值涉及如下内容： (1)每米立杆承受构造自重原则值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.8020.30 = 3.097；(2)脚手板自重原则值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，原48、则值为0.3 NG2= 0.3111.5(0.9+0.3)/2 = 2.97 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重原则值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，原则值为0.15 NG3 = 0.15111.5/2 = 1.237 kN；(4)吊挂安全设施荷载，涉及安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.520.3 = 0.152 kN；经计算得到，静荷载原则值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.456 kN；活荷载为施工荷载原则值产生轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。经计算得到，活荷载原则值 NQ= 20.91.52/2 =2.7 kN；风荷载49、原则值按照如下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑构造荷载规范(GB50009-)规定采用： Wo = 0.35 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑构造荷载规范(GB50009-)规定采用： Uz= 0.74 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载原则值 Wk = 0.7 0.350.740.645 = 0.117 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.27.456+ 1.42.7= 12.727 kN；考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值为N = 1.2 NG+0.851.50、4NQ = 1.27.456+ 0.851.42.7= 12.16 kN；风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW 为Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1171.51.82/10 = 0.068 kN.m； 六、立杆稳定性计算：不考虑风荷载时，立杆稳定性计算公式为：立杆轴向压力设计值 ：N = 12.727 kN；计算立杆截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 拟定 ：l51、0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 196 ；轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 计算成果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 12727/(0.188424)=159.662 N/mm2；立杆稳定性计算 = 159.662N/mm2不大于 立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式立杆轴心压力设计值 ：N = 12.16 kN；计算立杆截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长52、度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 拟定：l0 = 3.118 m；长细比：L0/i = 196 ；轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 成果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 13141.818/(0.188424)+67630.212/4490 = 167.612 N/mm2；立杆稳定性计算 = 167.612N/53、mm2不大于 立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！ 七、连墙件计算： 连墙件轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载原则值 Wk = 0.117 kN/m2；每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风面积 Aw = 16.2 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力(kN)，N0= 5.000 kN；风荷载产生连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 2.652 kN；连墙件轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.652 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆稳54、定系数； 由长细比 l0/i = 300/15.9成果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙长度；又： A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 7.652 Nf = 82.487,连墙件设计计算满足规定！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 7.652不大于双扣件抗滑力 12.8 kN，满足规定！ 连墙件扣件连接示意图 八、悬挑梁受力计算:1、工字钢悬挑梁计算悬挑脚手架水平钢梁按照带悬臂持续梁计算。悬臂某些受脚手架荷载N作用，里端B为与楼板锚固点，A为墙支点55、。 本方案中，脚手架排距为900mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁截面惯性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面积A = 26.1 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.27.828 +1.42.7 = 13.174kN；水平钢梁自重荷载 q=1.226.10.000178.5 = 0.246 kN/m； 悬挑脚手架示意图26001200 悬挑脚手架计算简图通过持续梁计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁支撑反力由左至右分别为R1 = 156、6.249 kN； R2 = 12.447 kN； R3 = 0.003 kN。最大弯矩 Mmax= 2.406 kN.m；最大应力 =M/1.05W+N/A= 2.406106 /( 0.9 141000 )+ 0103 / 2610 = 24.008 N/mm2；水平支撑梁最大应力计算值 24.008 N/mm2 不大于水平支撑梁抗压强度设计值 215 N/mm2,满足规定！工字钢悬挑梁整体稳定性计算：水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b - 均匀弯曲受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：b = 570 9.988 235 /( 1350160235) = 2.3由于b不不大于0.657、，查钢构造设计规范(GB50017-)附表B，得到 b值为0.947。通过计算得到最大应力 = 2.406106 /( 0.947141000 )= 18.016 N/mm2；水平钢梁稳定性计算 = 18.016 不大于 f = 215 N/mm2 ,满足规定!各支座对支撑梁支撑反力由左至右分别为R1 = 16.249 kN； R2 = 12.447 kN； R3 = 0.003 kN。最大弯矩 Mmax= 2.406 kN.m；最大应力 =M/1.05W+N/A= 2.406106 /( 0.9141000 )+ 13.174/ 2610 = 24.008 N/mm2；水平支撑梁最大应力计算58、值 24.008 N/mm2 不大于 水平支撑梁抗压强度设计值 215 N/mm2,满足规定！水平钢梁采用16号槽钢,计算高度仍取20.3米（实际为17.4米），通过计算得到最大应力 = 2.406106 /( 0.947141000 )= 18.016 N/mm2；水平钢梁稳定性计算 = 18.016 不大于 f = 215 N/mm2 ,满足规定!斜拉挑架验算不考虑斜拉钢丝绳所产生有利作用1采用16号工字钢时强度验算 Mx=1.35 N10.3 N2ql2/2 =1.35 13.1740.313.174+1.20.2461.452/2=22047Nm 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下59、其中b - 均匀弯曲受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：b = 570 9.988 235 /( 1350160235) = 2.3由于b不不大于0.6，查钢构造设计规范(GB50017-)附表B，得到b值为0.947。水平钢梁稳定性计算 = 173不大于 f = 165 N/mm2 ,满足规定!2抗剪验算 Vmax=213.174+0.2461.45=26.705KN V=fv=125N/mm23挠度验算= = =16.26+0.12=15.53mm=因此挠度不符合规定，必要进行卸荷解决。施工时用钢丝绳进行斜拉，且在悬挑边挑梁下设立垫块进行起拱，因此实际补偿挠度小。2、16#槽钢悬挑梁整体稳60、定性计算：作用于脚手架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载原则值涉及如下内容：(1)每米立杆承受构造自重原则值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.8017.40 = 2.654；(2)脚手板自重原则值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，原则值为0.3 NG2= 0.3111.5(0.9+0.3)/2 = 2.97 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重原则值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，原则值为0.15 NG3 = 0.15111.5/2 = 1.237 kN；(4)吊挂安全设施荷载，涉及安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.061、051.517.4 = 0.13 kN；经计算得到，静荷载原则值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.991 kN；活荷载为施工荷载原则值产生轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。经计算得到，活荷载原则值 NQ= 20.91.52/2 = 2.7 kN；不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.26.991+ 1.42.7= 12.17 kN；悬挑脚手架水平钢梁按照带悬臂持续梁计算。悬臂某些受脚手架荷载N作用，里端B为与楼板锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为900mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆支点距离墙体62、为1200mm，水平支撑梁截面惯性矩I = 866.2 cm4，截面抵抗矩W = 108.3 cm3，截面积A = 21.95 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.26.991 +1.42.7 = 12.17kN；水平钢梁自重荷载 q=1.221.950.000178.5 = 0.207 kN/m；悬挑脚手架示意图26001200悬挑脚手架计算简图通过持续梁计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁支撑反力由左至右分别为R1 = 15.59 kN；R2 = 11.855 kN；R3 = -0.032 kN。最大弯矩 Mma63、x= 2.324 kN.m；最大应力 =M/1.05W+N/A= 2.324106 /( 0.9 108300 )+ 12170 / 2195 = 5.543 N/mm2；水平支撑梁最大应力计算值5.543 N/mm2 不大于水平支撑梁抗压强度设计值 215 N/mm2,满足规定！悬挑梁整体稳定性计算：水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下其中b - 均匀弯曲受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = 570 1063 235 /( 1350160235) = 1.66由于b不不大于0.6，查钢构造设计规范(GB50017-)附表B，得到 b值为0.9。通过计算得到最大应力 = 2.324164、06 /( 0.9108300 )= 23.833 N/mm2；水平钢梁稳定性计算 = 23.833 不大于 f = 215 N/mm2 ,满足规定!斜拉挑架验算不考虑斜拉钢丝绳所产生有利作用 Mx=1.35 N10.3 N2ql2/2 =1.35 13.2460.313.246+1.20.2071.452/2=22117Nm 其中b - 均匀弯曲受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：b = 570 1063 235 /( 1350160235) = 1.6625由于b不不大于0.6，查钢构造设计规范(GB50017-)附表B，得到b值为0.975。水平钢梁稳定性计算 = 208 N/mm2不大65、于 f = 215 N/mm2 ,满足规定!2抗剪验算 Vmax=213.247+0.2461.45=26.85KN V=fv=125N/mm26.2.5.13挠度验算= = =15.6+0.1=16.6mm=因此挠度不符合规定，必要进行卸荷解决。施工时用钢丝绳进行斜拉，且在悬挑边槽钢下设立垫块进行起拱，因此实际补偿挠度小。 九、拉绳受力计算:水平钢梁轴力RAH和拉钢绳轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳 拉力对水平杆产生轴压力。各支点支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=17.924 kN； 十、拉绳强度计算:钢丝拉绳(支杆)内力计算：66、钢丝拉绳(斜拉杆)轴力RU均取最大值进行计算，为RU=17.924 kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳容许拉力按照下式计算：其中Fg- 钢丝绳容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳钢丝破断拉力总和(kN)，计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取17.924kN，=0.82，K=6，得到：经计算，钢丝绳最小直径必要不不大于17mm才干满足规定！十一、钢丝拉绳(斜拉杆)拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)轴力RU最大值进行计算作为拉环拉力N，为N=R67、U=17.924kN钢丝拉绳(斜拉杆)拉环强度计算公式为其中 f 为拉环受力单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；所需要钢丝拉绳(斜拉杆)拉环最小直径 D=(179244/3.142125) 1/2 =14mm；选用16圆钢吊环，吊环采用 HPB235 级钢筋制作，禁止使用冷加工钢筋。吊环锚入混凝土深度不应不大于 30d，并应焊接或绑扎在钢筋骨架上。 十二、锚固段与楼板连接计算：1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点拉环受力 R=0.003 kN；水平钢梁与楼板压点拉环强度计算公式为:其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土构造设计规范10.9.8条f68、 = 50N/mm2；所需要水平钢梁与楼板压点拉环最小直径 D=3.3144/(3.142502)1/2 =0.205 mm；水平钢梁与楼板压点拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。选用16圆钢锚环。水平钢梁与楼板压点拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。12.3悬挑脚手架阳角型钢计算书一、参数信息 :1、荷载参数脚手架挑梁传递支座力F(kN)：13.907;2、阳角型钢构造参数型钢支撑形式：两根钢丝拉绳;立杆横向间距或排距La(m)：900;内排架距离墙长度a(m)：0.30;阳角型钢长度L(m)：4.50;点M到Q点距离D1(m)：269、.90;支点P到建筑物角点O距离D3(m)：2.12; O点到Q点距离D2(m)：0.30;3、阳角型钢材料参数：型钢型号：16号工字钢;钢丝绳规格型号：619;二、阳角型钢计算水平阳角型钢采用焊接建筑物埋件连接，计算条件为一端固支持续梁。型钢截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W =141.00cm3，截面积A =26.10cm2。阳角型钢示意图阳角型钢计算简图 1、型钢受力计算脚手架联梁传递支座力F=13.907kN;水平钢梁自重荷载 q=1.220.509.810-3=0.241kN/m通过持续梁计算得到阳角型钢支撑梁剪力图（kN）)阳角型钢支撑梁弯矩图（kN.m）)阳角型70、钢支撑梁变形图(mm)型钢支点支撑力为RA=13.868kN;型钢固接处支撑力为RB=15.031kN;型钢最大弯矩 Mmax=5.493kN.m;图中距离|MP|= (2.9002.900+0.3000.300+2.1202.120+1.4140.3002.120)1/2=3.727m图中角度 MPQ=arcsin(2.900/3.727)=51.0790图中角度 OPQ=arctan(0.300 / 2.120)=8.0540每根钢丝绳拉力 T=13.868/2/sin(51.0790)=8.912kN水平型钢轴向力 N=28.912cos(51.0790)cos(8.0540)=11.071、8kN型钢最大应力计算值= M/1.05W+N/A=5.493106/(1.05141103)+11.08103/(26.1102)=41.345N/mm2型钢最大应力计算值= 41.345N/mm2不大于型钢抗弯强度设计值 215.000 N/mm2，满足规定！2、型钢整体稳定性计算水平型钢采用16号工字钢,计算公式如下:其中b - 均匀弯曲受弯构件整体稳定系数，查表钢构造设计规范(GB50017-)附录B得到：b=1.916由于b不不大于0.6，查钢构造设计规范(GB50017-)，得到b=1.07-0.282/b = 1.07-0.282/1.916=0.923。通过计算得到最大应力 =72、 5.493106 /( 0.923141103)= 42.213 N/mm2型钢最大应力计算值 = 42.213N/mm2不大于 f = 215 N/mm2 ,满足规定!3、拉绳强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)轴力为8.912kN；如果上面采用钢丝绳，钢丝绳容许拉力计算公式：其中Fg- 钢丝绳容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳钢丝破断拉力总和(kN)；计算中近似取Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数，取8.0。计算中Fg取8.912kN，=0.85,K=8，得到：d=73、13.0mm。选取619钢丝绳,最小直径必要不不大于13mm才干满足规定！选用17钢丝绳。钢丝拉绳(斜拉杆)吊环强度计算公式为其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50.00N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要钢丝拉绳(斜拉杆)吊环最小直径:D=（2T /f/）0.5 =(28.912103/50/3.142) 1/2 =11mm；选用单D=16mm圆钢吊环满足规定4、型钢与建筑物连接选用单D=16mm圆钢吊环满足规定12.4人货电梯进料口悬挑通道计算书人货电梯通道宽度为1.2米，长度为0.9米.5层如下采用落地料台,5层以上采用16#工字钢悬挑，每段悬挑高度同同段外架悬挑梁。每根挑梁根74、部外立杆底部采用直径17mm钢丝绳张拉。因每根挑梁承载宽度不大于外架宽度1.5米，通道口按楼层搭设，挑梁受力与悬挑脚手架基本相称。通道里立杆每层均与楼层拉结。按照外架计算，人货电梯通道能满足规定。12.4.1落地式人货电梯进料口悬挑通道计算书一、参数信息:1.基本参数立杆横距lb(m):0.9，立杆步距h(m)：1.50；立杆纵距la(m):1.20，平台支架计算高度H(m)：24.00；平台底钢管间距离(mm)：300.00；钢管类型(mm):483.0，扣件连接方式：单扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；钢管483.5重量37.67N/m75、，直角扣件12.95N/个栏杆、挡脚板自重(kN/m2):0.150；施工人员及卸料荷载(kN/m2):4.000；安全网自重(kN/m2):0.005；3.地基参数地基土类型:粉质粘土；地基承载力原则值(kpa):260.00；立杆基本底面面积(m2):0.25；地基承载力调节系数:1.00。二、板底支撑钢管计算:板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；截面惯性矩 I = 10.78cm4；900 板底支撑钢管计算简图1.荷载计算：(1)脚手板自重(kN/m)：q1 =0.30.3 = 0.09 kN/m；(2)施工人员及卸料荷载原则值(kN76、/m)：Q1 = 40.3 = 1.2 kN/m；2.强度验算:板底支撑钢管按简支梁计算。最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:荷载设计值：q=1.2q1+1.4Q1 =1.20.09+1.41.2 =1.788kN/m；最大弯距 Mmax = 0.1251.7880.92 = 0.181 kN.m ；支座力 N = 0.51.7880.9 = 0.805kN；最大应力 = Mmax / W = 0.181106 / (4.49103) = 40.312 N/mm2；板底钢管抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；板底钢管计算应力40.312N/mm2 不大于 板底钢管抗弯设计强度 277、05 N/mm2，满足规定！3.挠度验算:计算公式如下:均布恒载: q = q1 = 0.09 kN/m； V = (50.09 (0.9103)4 )/(3842.0610000010.78104)=0.035mm；板底支撑钢管最大挠度为 0.035 mm 不大于 钢管最大容许挠度 1100/150与10 mm，满足规定！三、纵向支撑钢管计算：纵向支撑钢管按照集中荷载作用下简支梁计算；集中荷载P取板底支撑钢管传递力，P =0.983 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.59 kN.m ；78、最大变形 Vmax = 3.787 mm ；最大支座力 Qmax = 2.458 kN ；最大应力 = Mmax/w=0.59106/4.49103=131.42 N/mm2；纵向钢管计算应力 131.42 N/mm2 不大于 纵向钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足规定！纵向支撑钢管最大挠度为 3.787 mm 不大于 纵向支撑钢管最大容许挠度 1200/150与10 mm，满足规定！四、扣件抗滑移计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际旋转单扣件承载力取值为6.40kN。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计79、值,取6.40 kN；纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值 R= 2.458 kN；R 6.40 kN ，单扣件抗滑承载力设计计算满足规定！ 五、支架立杆荷载原则值(轴力)计算:1.静荷载原则值涉及如下内容：(1)脚手架构造自重(kN)：NG1 = 0.12924 = 3.098 kN；(2)栏杆、挡脚板自重(kN)：NG2 = 0.150.98/2 = 0.54 kN；(3)脚手板自重(kN)：NG3 = 0.30.91.28/4 = 0.648 kN；(4)安全网自重(kN/m2):NG4=0.0050.924/2=0.054；经计算得到，静荷载原则值 NG = NG1+NG2+NG380、+NG4= 3.098+0.54+0.648+0.054=4.34 kN；2.活荷载为施工人员及卸料荷载: 施工人员及卸料荷载原则值： NQ = 40.91.2/4 = 1.08 kN；3.因不考虑风荷载,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.24.34+ 1.41.08= 6.72 kN；六、立杆稳定性验算:立杆稳定性计算公式:其中 N - 立杆轴心压力设计值(kN) ：N = 7.388 kN； - 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i值查表得到； i - 计算立杆截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A 81、= 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； l0 - 计算长度 (m)；参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范，由如下公式计算： l0 = kh k- 计算长度附加系数，取值为1.155； - 计算长度系数，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.3.3；取最不利值= 1.8；=h/i =1.81.5103/15.9 = 169.811 210，长细比满足规定；立杆计算长度 l0 = kh = 1.155 1.81.5 = 3.1182、8 m；=l0/i =3118/15.9=196；由长细比成果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.188 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =6.72103 /( 0.188424 )= 84.303 N/mm2；立杆钢管稳定性验算 = 84.303 N/mm2不大于 立杆钢管抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！七、立杆地基承载力计算:立杆基本底面平均压力应满足下式规定 p fg地基承载力设计值:fg = fgkkc =250 kpa； 其中，地基承载力原则值：fgk= 260 kpa ； 脚手架地基承载力调节系数：kc = 1 ； 立杆基本底面平均压力：p = N/A =29.83、55 kpa ；其中，上部构造传至基本顶面轴向力设计值 ：N = 7.39 kN；基本底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=29.55 fg=260 kpa 。地基承载力满足规定！12.4.2悬挑式进料通道计算书一、参数信息:1.基本参数双排脚手架搭设高度为 20.3 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆步距为1.8 米；通道平楼层标高.内排架距离墙长度为0.30米；立杆横距lb(m):1.10，立杆纵距la(m):1.20；平台底钢管间距离(mm)：300.00；钢管类型(mm):483.5，扣件连接方式：单扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.84、300；钢管483.5重量37.67N/m，直角扣件12.95N/个；栏杆、挡脚板自重(kN/m2):0.150；施工人员及卸料荷载(kN/m2):4.000；安全网自重(kN/m2):0.005；1.静荷载原则值涉及如下内容：(1)脚手架构造自重(kN)：立杆：37.6720.3 = 765N；小横杆：37.671.527/2=395N大横杆：37.671.5（4+2）7/4=791N剪刀撑：37.67（1.5+2.9）1/272/2=860N扣件：12.95157/2680NNG1 =7653957918606803491N3.491KN(2)栏杆、挡脚板自重(kN)：NG2 = 20.185、50.97/2 = 0.945 kN；(3)脚手板自重(kN)：NG3 = 0.30.91.27/4 = 0.567 kN；(4)安全网自重(kN/m2):NG4=0.0050.920.3/2=0.0457；经计算得到，静荷载原则值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4=3.491+0.945+0.567+0.0457=5.049kN；2.活荷载为施工人员及卸料荷载:施工人员及卸料荷载原则值(考虑2层同步施工)： NQ = 240.91.2/4 = 2.16kN；3.风荷载风荷载原则值按照如下公式计算其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑构造荷载规范(GB50009-)规定采用：86、 Wo = 0.35 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑构造荷载规范(GB50009-)规定采用： Uz= 0.74 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载原则值 Wk = 0.7 0.350.740.645 = 0.117 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.25.049+ 1.42.16 = 9.083kN；考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.049+ 0.851.42.16=8.629kN；风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW为M87、w = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1171.21.82/10 = 0.054 kN.m；二、立杆稳定性计算：不考虑风荷载时，立杆稳定性计算公式为：立杆轴向压力设计值：N = 9.083 kN；计算立杆截面回转半径：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得： = 1.51 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 拟定：l0 = 3.139 m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 计算成果查表得到：= 0.88、186 ；立杆净截面面积： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； = 9083/(0.186424)=115.173 N/mm2；立杆稳定性计算 = 115.173 N/mm2不大于立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式立杆轴心压力设计值：N = 8.629 kN；计算立杆截面回转半径：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得： = 1.51 ；计算长度 ,89、由公式 l0 = kuh 拟定：l0 = 3.139 m；长细比：L0/i = 197 ；轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 成果查表得到：= 0.186立杆净截面面积： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； = 8629/(0.186424)+54104.17/4490 = 121 N/mm2；立杆稳定性计算 = 121 N/mm2不大于立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！三、连墙件计算：连墙件轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载原则值 Wk =90、 0.117 kN/m2；每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风面积 Aw = 1.22.9=3.48 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力(kN)，N0= 5.000 kN；风荷载产生连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 0.57 kN；连墙件轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5.57kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆稳定系数；由长细比 l0/i = 300/15.9成果查表得到=0.949，l为内排架距离墙长度；又： A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力91、设计值为 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 5.57 Nf = 82.487,连墙件设计计算满足规定！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl =5.57不大于扣件抗滑力6 kN，满足规定！四、悬挑梁受力计算:悬挑脚手架水平钢梁按照带悬臂持续梁计算。悬臂某些受脚手架荷载N作用，里端B为与楼板锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为900mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆支点距离墙体为1200mm，水平支撑梁截面惯性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面积A = 26.1 cm2。受脚手架集中荷载 92、N=1.25.396+ 1.22.64 = 9.64 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.226.10.000178.5 = 0.246 kN/m；悬挑脚手架示意图26001200悬挑脚手架计算简图通过持续梁计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁支撑反力由左至右分别为R1 = 8.38 kN；R2 = -2.498 kN；R3 = 0.049kN。最大弯矩 Mmax= 8.69 kN.m；最大应力 =M/1.05W+N/A= 8.96106 /( 1.05 141000 )+ 0103 / 2610 = 60.5 N/mm2；水平支撑梁最大应力计算值93、60.5 N/mm2不大于水平支撑梁抗压强度设计值 215 N/mm2,满足规定！五、悬挑梁整体稳定性计算：水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b - 均匀弯曲受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：b = 570 9.988 235 /( 1400160235) = 2.22由于b不不大于0.6，查钢构造设计规范(GB50017-)附表B，得到b值为0.943。通过计算得到最大应力 = 8.96106 /( 0.943141000 )= 67.39 N/mm2；水平钢梁稳定性计算 = 67.39不大于 f = 215 N/mm2 ,满足规定!六、拉绳受力计算:水平钢梁轴力RAH和拉钢绳轴力94、RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳拉力对水平杆产生轴压力。各支点支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=8.38/C0S(arctan1.4/2.9)=9.3 kN；七、拉绳强度计算:钢丝拉绳(支杆)内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)轴力RU均取最大值进行计算，为RU=9.3 kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳容许拉力按照下式计算：其中Fg- 钢丝绳容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳钢丝破断拉力总和(kN)，计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.95、82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取9.3kN，=0.82，K=8，得到：d13.2mm实际选用17mm钢丝绳，能满足规定！钢丝拉绳(斜拉杆)拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)轴力RU最大值进行计算作为拉环拉力N，为N=RU=9.3kN钢丝拉绳(斜拉杆)拉环强度计算公式为其中 f 为拉环受力单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；所需要钢丝拉绳(斜拉杆)拉环最小直径 D=(93004/3.142125) 1/2 =9.7mm；选用16Q235钢筋。八、锚固段与楼板连接计算：1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点拉环受力 R=0.049 kN；水平钢梁与楼板压点拉环强度计算公式为:其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土构造设计规范10.9.8条f = 50N/mm2；所需要水平钢梁与楼板压点拉环最小直径 D=494/(3.142502)1/2 =0.78 mm；选用16圆钢锚环。水平钢梁与楼板压点拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。