1、*项目*号楼塔吊基础施工方案编制人：审核人：批准人：目录第一章、编制依据1第二章、工程概况1第一节、工程概况1第二节、塔吊基础施工概况2第三章、地质勘查资料2第一节、地形地貌2第二节、岩土层分布及其特征2第三节、地下水埋藏条件及渗透系数3第四节、勘探孔号平面及剖面图4第四章、塔吊平面布置与基础设计8第一节、塔吊平面布置8第二节、塔吊基础设计111、塔吊基础设计参数112、塔吊桩基定位坐标图12第三节、附墙安装示意图131、6#楼塔吊扶墙示意图132、5#、8#楼塔吊扶墙示意图133、塔吊基础剖面图144、附墙预埋件加工示意图15第五章、塔吊基础设计计算书16第一节、QTZ80塔吊计算161、倾2、覆力矩计算162、桩基计算202.1、单桩竖向承载力特征值计算222.2、单桩抗拔承载力特征值计算232.3、桩身抗拔承载力242.4、承台计算24第二节、QTZ63C塔吊计算271、倾覆力矩计算272、桩基计算302.1、单桩竖向承载力特征值计算322.2、单桩抗拔承载力特征值计算332.3、桩身抗拔承载力342.4、承台计算34第六章、塔吊施工准备37第一节、场地准备37第二节、机械设备人员准备37第七章、施工工艺37第一节、工艺流程37第二节、施工要点37第八章、应急预案38第一节、事故应急救援组织38第二节、触电伤害事故的急救40第三节、机械伤害急救41第一章、编制依据 建筑施工手册第3、四版，中国建筑工业出版社 塔式起重机混凝土基础工程技术规程 JGJ/T187-20XX 建筑地基基础工程施工质量验收规范 GB50202-20XX 建筑桩基础技术规范 JGJ94-20XX 混凝土结构设计规范 GB50010-20XX 建筑地基基础设计规范 GB50007-20XX 建筑机械使用安全技术规程 JGJ33-20XX 建筑结构荷载规范 GB50009-20XX 建筑桩基检测技术规范 JGJ106-20XX 钢筋焊接及验收规范 JGJ18-20XX 本工程地质勘查报告 本工程建筑图与结构图 QTZ80（H5810）及QTZ63(H5510)塔式起重机使用说明书第二章、工程概况第一节、4、工程概况 工程名称：* 工程地址：江苏省 建设单位：*有限公司 设计单位：*建筑设计院有限公司 施工单位：*有限公司 工程规模：总建筑面积约13.8万平方米，本工程主要包括5#、6#、7#、8#、9#、10#、综合楼、商业及地库组成组成，其中5#楼为24F,6#楼为29F, 7#楼为30F,8#楼24F、9#楼为24F,10#楼为24F，其中7#楼、10#楼为坐落在大地库中，综合楼为3层结构，商业1层局部2层，其他区域为-1层地下车库。本工程高层住宅为剪力墙结构，综合楼及商业为框架结构，高层住宅基础为桩承台满堂基础，综合楼及商业为桩承台基础。 本工程室外原始地面标高为1.82米，本工程高程点采5、用国家1985年高程系统，建筑物合理使用年限为50年。第二节、塔吊基础施工概况考虑6#楼调整为29层，5#楼为24层，故在6#楼安装一台QTZ63塔吊，本工程由于工期较紧，现场共布置7台塔吊，其中综合楼塔吊基础已施工，在5#、6#楼、8#楼各布置一台塔吊，其中5#楼、8#楼各布置一台QTZ80塔吊，在6#楼布置一台QTZ63塔吊，5#楼塔吊臂长为53米，6#楼塔吊臂长55米，8#楼塔吊臂长58米。7#楼、10#楼塔吊基础方案后续编制第三章、地质勘查资料第一节、地形地貌 拟建场地位于*县*路西北隅，拟建场地原为农田，现为建设预留用地，场地局部分布有河沟。场地地形总体较平坦，地貌单元属古泻湖徽倾斜6、水网平原地貌。 拟建场地东侧红线外10米有高压线。第二节、岩土层分布及其特征 耕土（Q4ml）：灰色，很湿饱和，结构较松散，主要由软可塑状粉质粘土夹少量植物根须组成。层厚约0.501.50米。 粉质粘土（Q4al）：黄灰，饱和，软可塑，切面光滑，有光泽，干强度、韧性中等，无摇震反应。场区普遍分布，层底埋深约1.402.50米，推荐承载力特征值fak= 120kpa； 淤泥质粉质粘土（Q4al）：灰黑色，软流塑，无光泽反应，干强度、韧性中等，无摇震反应。层底埋深约2.103.90米，推荐承载力特征值fak=60kpa； 粉质粘土（Q4al）：灰黄色，可硬塑。切面光滑，有光泽，干强度、韧性高，无摇7、震反应。层底埋深约5.906.90米，推荐承载力特征值fak=200kpa； 粉质粘土（Q4al）：灰黄色，可塑。切面光滑，有光泽，干强度、韧性高，无摇震反应。层底埋深约9.0011.00米，推荐承载力特征值fak=180kpa； 1粉土与粉质粘土互层（Q4al）：黄灰色，粉土呈中密状，无光泽反应，干强度和韧性低，摇震反应中等；粉质粘土呈可塑状，有光泽，干强度和韧性中等，无摇震反应。层底埋深约11.5020.40米，推荐承载力特征值fak= 160kpa； 2粉质粘土夹粉土（Q4al）：灰黄或青灰，可塑状，粉质粘土切面光滑，有光泽，干强度和韧性中等，无摇震反应，粉土稍密状，层底埋深约12.908、16.30米，推荐承载力特征值fak= 140kpa； 3粉土夹粉砂（Q4al）：灰色，湿，密实，无光泽反应，干强度和韧性低，摇震反应迅速，主要成份为石英，含云母片，级配良好。层底埋深约24.0027.00米，推荐承载力特征值fak= 270kpa； 粉砂夹粉土（Q4al）：灰色，湿，密实，粉砂分选性一般，无光泽反应，干强度和韧性低，摇震反应迅速，主要成份为石英、云母片，级配良好。层底埋深约34.2039.30米，推荐承载力特征值fak= 310kpa； 1粉质粘土夹粉土（Q4al）：灰色，可塑，干强度和韧性中等。层底埋深约27.6029.40米，推荐承载力特征值fak=150kpa； 粉质粘9、土（Q4al）：灰黄或灰色，可塑，光滑，有光泽，干强度和韧性较高，无摇震反应，层底埋深约37.9039.90米，推荐承载力特征值fak=250kpa； 粉砂（Q4al）：灰绿色，密实，成份主要为石英、长石、云母片，摇震反应迅速，推荐承载力特征值fak=300kpa；第三节、地下水埋藏条件及渗透系数 场地地下水为孔隙潜水及弱承压水。其中孔隙潜水赋存于场地内素填土、1粘土、2淤泥质粘土中，为统一潜水含水层，该含水层素填土透水性一般，其它土层透水性较弱，富水性较差，水量一般。水位变化主要受大气降水及地表水的侧向迳流补给影响。勘察期间初见水位0.300.50米，实测稳定地下水潜水水位埋深0.600.810、0米，相当于标高1.001.20米，水位呈季节性变化，年变化幅度约0.50米。 弱承压含水层主要有三层，第一层弱承压含水层由1粉砂夹粉土、粉质粘土、2粉砂夹粉土和5粉砂夹粉土组成，第二层弱承压含水层为粉细砂夹粉土，第三层弱承压含水层为粉细砂夹粉土层。该含水层赋水性较好，水量较丰富，透水性较强。主要由地下水侧向径流补给和地表水补给。勘察期间采用隔水方法测得的第一层弱承压含水层水位标高-0.35m左右，第二层弱承压水含水层水位标高-8.00米左右。（1985国家高程基准），其余岩土层透水性弱较弱，可视为相对隔水层。 根据室内渗透试验成果统计，拟建场地浅部地基各土层渗透性见下表层号土层名称渗透系数K11、20平均值（10-6cm/sec）水平垂直素填土（200）（150）1粘土4.923.852淤泥质粘土0.800.601粉质粘土0.500.342粉质粘土0.740.59（）内数值为经验值第四节、勘探孔号平面及剖面图第四章、塔吊平面布置与基础设计主楼塔吊基础设计根据项目使用地块的现场环境、建筑物的平面布置、单体结构构造与高度、基础埋深以及各单体之间的关系等，综合考虑采用基础承台桩基塔吊基础形式，5#楼主楼塔吊安装高度为98.8米，6#楼安装高度为基础承台面以上108m，8#楼安装高度为92.8米，可满足要求。各主楼0.000均相当于绝对标高4.4000m，现场自然地面绝对标高约为1.82m（相12、对标高-2.58m）。本方案内均采用相对标高。塔吊型号拟采用QTZ80(H5810)、QTZ63（H5510）。第一节、塔吊平面布置第二节、塔吊基础设计1、塔吊基础设计参数QTZ80塔吊设计参数技术参数以独立高度40m进行计算型号QTZ80（H5810）起重安装高度98.8m工作半径58m钢筋混凝土承台顶标高详以下塔吊基础剖面图底标高详以下塔吊基础剖面图配筋22160双向双层桩基桩顶标高详以下塔吊基础桩基配筋图桩长详以下塔吊基础桩基配筋图桩型号600管桩桩间距4.8m技术参数以独立高度40m进行计算QTZ63C塔吊设计参数技术参数以独立高度40m进行计算型号QTZ63（H5510）起重安装高度13、108m工作半径55m钢筋混凝土承台顶标高详以下塔吊基础剖面图底标高详以下塔吊基础剖面图配筋22160双向双层桩基桩顶标高详以下塔吊基础桩基配筋图桩长详以下塔吊基础桩基配筋图桩型号600管桩桩间距4.8m技术参数以独立高度40m进行计算塔吊基础桩基采用600mm预制管桩，桩数4根，桩间距为4.8m；桩长详见以下塔吊基础桩基配筋图，桩基砼混凝土强度为C80。桩芯及承台砼强度等级为C35塔吊基础钢筋混凝土承台尺寸为：6000*6000*1300mm，配上下各38C22（每截面）双向双层钢筋，弯锚35d。上下两层采用14480mm拉钩拉接。上下层钢筋之间焊接201000的架立钢筋，便于钢筋绑扎。保护14、层厚度均为50mm，将各桩基主筋与预埋节、塔吊标准节焊接形成防雷保护措施。2、塔吊桩基定位坐标图第三节、附墙安装示意图1、6#楼塔吊扶墙示意图2、5#、8#楼塔吊扶墙示意图3、塔吊基础剖面图4、附墙预埋件加工示意图第五章、塔吊基础设计计算书塔吊采用QTZ80（5810）型号，最高安装高度为5#楼塔吊安装98.8m，8#楼塔吊安装高度92.8米，按原配安装五套附着架，附着架最大高度为第一附着装置距离塔吊基础承台面32.5米、第二附着距离第一附着装置25.2米、第三附着距离第二附着装置25.2米、第四附着距离第三附着装置22.4米、第五附着距离第四附着装置16.8米。6#楼塔吊安装高度108米，按15、原配安装五套附着架，附着架最大高度为第一附着装置距离塔吊基础承台面32.5米、第二附着距离第一附着装置26.9米、第三附着距离第二附着装置26.9米、第四附着距离第三附着装置21.3米、第五附着距离第四附着装置15.7米。塔吊安装标高位置根据现场施工进度进行调整，并不超过以上限制距离。塔吊基础为基础承台桩基两种；塔吊基础桩基桩径为600mm的预制管桩，桩芯距为4.80m；塔吊承台尺寸为6000*6000*1300mm；以下将以5#楼及6#楼塔吊的最高安装高度进行计算。第一节、QTZ80塔吊计算1、倾覆力矩计算风荷载产生的倾覆力矩应在其自由状态下，因此风荷载计算时应取其独立式的最大高度，QTZ816、0（H5810）型最大的独立高度是40米，超过40米需设置附墙杆，水平荷载通过附墙杆传递具备一定强度的结构上，只要满足附墙杆的安装要求，倾覆力矩不再进行考虑，因此取独立高度的最大值进行倾覆力矩计算。以下按最大臂长58m进行计算。1.1、最大自重荷载计算G0 = 333.34kN -塔身自重标准节重量（按安装高度98.8m计）G1 = 58.6kN -起重臂自重G2 = 3.5kN -小车和吊钩自重G3 = 19.5kN -平衡臂自重G4 = 145kN -平衡块自重1、塔机自重标准值：Fk1=Gi=G0G1G2G3G4 = 559.94kN2、基础承台36251.3=1170kN3、起重荷载标17、准值：Fqk = 60kN4、桩基所受最大自重：Gk = 559.94kN1170kN60kN = 1789.94kN1.2、风荷载计算1.2.1工作状态下风荷载计算工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值（参见塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T 187-20XX规程附录A）；塔机所受风均布线荷载标准值（基本风压o = 0.20kN/m2）z=1.61 s=1.95 z=2o=0.20 o=0.35 B=1.6 H=40 qsk= 0.81.611.9520.200.351.64040 = 0.563kN/m塔机所受风荷载水平合力标准值：= 0.56340 = 22.52kN基18、础顶面风荷载产生的力矩标准值：= 0.522.5240 = 450.4N.m1.2.2非工作状态下风荷载计算非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值（参见塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T 187-20XX规程附录A）；塔机所受风均布线荷载标准值（取/o = 1.1kN/m2）z=1.73s=1.95 z=2 /o=1.1 o=0.35 B=1.6 H=40 qs，k= 0.81.731.9521.10.351.64040 = 3.325kN/m底部风荷载qs，k= 0.81.731.9511.10.351.64040 = 1.658kN/m塔机所受风荷载水平合力标准值=9919、.66kN基础顶面风荷载产生的力矩标准值M= 2215.47kN.m1.3、塔机自身的倾覆力矩计算塔机自身产生的倾覆力矩，向前（起重臂方向）为正，向后为负。1、大臂自重产生的向前力矩标准值M1 = 58.627.6 =1617.36kN.m2、最大起重荷载产生的最大向前起重力矩标准值M2 = 5813 = 754kN.m3、小车位于上述位置时的向前重力矩标准值M3 = 3.513 = 45.5kN.m4、平衡臂产生的向后力矩标准值M4 = -19.57.2 = 140.4kN.m5、平衡重产生的向后力矩标准值M5 = -14512.09 = 1753.05kN.m1.4、塔机最大倾覆力矩计算120、.4.1工作状态下塔机对基础顶面的作用1、标准组合的倾覆力矩标准值Mk = M1M3M4M50.9（M2Msk）= 1617.3645.5-140.4-1753.050.9（754450.4）= 853.27kNm2、水平荷载标准值Fsk = 22.52kN3、竖向荷载标准值塔机自重：Fk1 = 559.94kN基础的自重：Gk =1170kN起重荷载：Fqk = 60kNFk = Fk1GkFqk = 559.94117060 = 1789.94kN1.4.2非工作状态下塔机对基础顶面的作用1、标准组合的倾覆力矩标准值Mk=M1M4M5Msk= 1617.36140.41753.05221521、.47=-2491.56(1939.38)kNm2、水平荷载标准值Fsk = 99.66kN3、竖向荷载标准值塔机自重：Fk1 = 559.94kN基础的自重：Gk =1170kNFk = Fk1Gk = 559.941170= 1729.94kN2、桩基计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。2.1、单桩所受荷载的计算2.1.1、计算依据依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ187-20XX的第6.3.2条；其中：Qk荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，基桩的竖向力标准值；Qkmax荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，角桩的最大竖向力；Qkmi22、n荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，角桩的最小竖向力；Fk荷载效应标准组合时，作用于桩基承台顶面的竖向力；Gk桩基承台及其上土的自重标准值，水下部分按浮重度计；n桩基中的桩数；Mk荷载效应标准组合时，沿矩形或方形承台的对角线方向，或沿十字形承台中任一条形承台纵向作用于承台顶面的力矩；Fvk荷载效应标准组合时，塔机作用于承台顶面的水平力；h承台的高度；L矩形承台对角线或十字形承台中任一条形承台两端桩基的轴线的距离；2.1.2、计算单桩所受荷载塔吊基础桩芯距4.80m；塔吊自重F1=559.94kN作用于桩基承台顶面的竖向力Fk =F1= 559.94kN基础自重：Gk = 1170kN；塔吊的最23、大倾覆力矩 Mk = 2491.56kN.m水平荷载标准值：Fv = 99.66kN标准值为： = 818.67kN = 46.3kN设计值为：= 1059.37kN= -21.95kN2.1、单桩竖向承载力特征值计算2.1.1计算依据依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ187-20XX的第6.3.4条；式中：u桩身周长u=1.884m（600）qsia第i层岩土的桩侧力特征值li第i层岩土的厚度 qpa桩端端阻力特征值 Ap桩底端截面面积Ap = 0.1919m2（600管桩）塔吊桩顶以下土层侧、端阻力标准值见表；层号土层名称砼预制桩钻孔灌注桩水泥搅拌桩抗拔系数iqsik(kPa)qp24、k(kPa)qsik(kPa)qpk(kPa)qsi(kPa)qp(kPa)素填土101粘土3632120.652淤泥质粘土201680.601粉质粘土752000（9l16）70700（10l15）181800.722粉质粘土5046141500.703粉质粘土夹粉土4036131200.701粉砂夹粉土、粉质粘土502500（16l30）450.652粉砂夹粉土884500（16l30）831000（10l15）0.682a粉质粘土30250.703粘土50460.704粉质粘土夹粉土55520.705粉砂夹粉土886000（l30）851200（30l）1粉质粘土65622粉质粘土夹粉土25、粉砂6057粉细砂夹粉土886000（l30）851200（30l）粉质粘土866800（l30）831500（30l）粉细砂夹粉土906500（l30）871200（30l）注：1qsik、qpk分别为桩周土极限摩阻力标准值和桩端土极限端阻力标准值；2l为桩入土深度（m）3qis为桩侧土摩阻力特征值；qp为桩端处未经修正的承载力特征值2.1.2、单桩竖向承载力特征值计算5#楼塔吊桩基桩顶相对标高为4.89m（绝对标高为-0.49米），有效桩长为相对标高4.89m以下13.0m，所以桩顶是在第2层，桩底是在第2层，桩底相对标高为17.89m（绝对标高为-13.49米）。Ra = 【1.88426、(1.69204.775+2.050+3.340+1.3188)】/2+45000.19190.5 =1122.8kN经计算1.2Ra的值为1347.36kN大于最大压力818.67kN,满足要求。8#楼塔吊桩基桩顶相对标高为4.89m（绝对标高为-0.49米），有效桩长为相对标高4.89m以下17m，所以桩顶是在第2层，桩底是在第2层，桩底相对标高为21.89m（绝对标高为-17.49米）。Ra = 【1.884(1.08204.575+3.250+6.840+1.4288】/2+45000.19190.5 =1294.7kN经计算1.2Ra的值为1553.64kN大于最大压力818.67k27、N,满足要求。2.2、单桩抗拔承载力特征值计算2.2.1、计算依据依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ187-20XX的第6.3.5条；式中： Ra单桩竖向抗拔承载力特征值；i抗拔系数，取值见上表桩基设计参数表； Gp桩身的重力标准值，水下部分按浮重度；2.2.2、单桩最大拉力计算5#楼塔吊桩基Gp = 0.1919(13251310)）= 37.42kNRa =1.884(1.69200.64.7750.72+2.0500.7+3.3400.7+1.31880.68)/237.42 = 522.43kN上式计算的Ra满足要求。8#楼塔吊桩基Gp = 0.1919(17251710)）=28、 48.93kNRa =1.884(1.08200.64.5750.72+3.2500.7+6.8400.7+1.42880.68)/248.93 = 654.95kN上式计算的Ra的满足要求。2.3、桩身抗拔承载力查苏G03-20XXP10可知桩身最大承载力设计值为2550kN远远大于单桩受荷设计值1059.37kN，满足要求。2.4、承台计算2.4.1、弯矩计算矩形承台弯矩计算，依据建筑桩基技术规范经过计算得到弯矩设计值压力N=Qmax=1059.37KN弯矩设计值：MX1=MY1=1.3*（1059.37-1170/4）*2=1993.86KNM其中MX1、MY1计算截面处XY方向弯矩设29、计值（KNM） Xi、Yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离（m） Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值（KN）Ni1=Qmax-G/n.2.4.2、承台配筋依据混凝土结构设计规范(GB50010-20XX)第7.2条受弯构件承载力计算；式中1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；fcC35混凝土抗压强度设计值16.7N/mm2；h0承台的计算高度；1300mm；fy钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2；式中1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性30、内插法确定；M = 1993.86kN.m；as = 1993.86106/(116.7600013002) =0.012= 1-(1-20.012)0.5 = 0.012 rs = 1-0.012/2 = 0.994As = 1993.86106/(0.9941200360) = 4643.28mm2按最小配筋率配筋面积As=600012000.2%=14400mm2选配38根HRB400直径22钢筋，面积为14437.72mm2满足要求。2.4.3、承台抗剪验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ187-20XX的第6.4.7条；Nl =1059.37kNNl0.467（90012031、0/2）20.9581.571200 = 2528.63kN Nl = 1059.37kN满足要求；第二节、QTZ63C塔吊计算1、倾覆力矩计算风荷载产生的倾覆力矩应在其自由状态下，因此风荷载计算时应取其独立式的最大高度，QTZ63C型最大的独立高度是40米，超过40米需设置附墙杆，水平荷载通过附墙杆传递具备一定强度的结构上，只要满足附墙杆的安装要求，倾覆力矩不再进行考虑，因此取独立高度的最大值进行倾覆力矩计算。以下按最大臂长55m进行计算。1.1、最大自重荷载计算G0 = 360.21kN -塔身自重标准节重量（按安装高度108m计）G1 = 54.88kN -起重臂自重G2 = 3.5kN32、 -小车和吊钩自重G3 = 19.5kN -平衡臂自重G4 = 135kN -平衡块自重1、塔机自重标准值：Fk1=Gi=G0G1G2G3G4 = 573.09kN2、基础承台36251.3=1170kN3、起重荷载标准值：Fqk = 60kN4、桩基所受最大自重：Gk = 573.09kN1170kN60kN = 1803.1kN1.2、风荷载计算1.2.1工作状态下风荷载计算工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值（参见塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T 187-20XX规程附录A）；塔机所受风均布线荷载标准值（基本风压o = 0.20kN/m2）z=1.68 s=1.9533、 z=2.04 o=0.20 o=0.35 B=1.6 H=40 qsk= 0.81.681.952.040.200.351.64040 = 0.598kN/m塔机所受风荷载水平合力标准值：= 0.59840 = 23.92kN基础顶面风荷载产生的力矩标准值：= 0.523.9240 = 478.4N.m1.2.2非工作状态下风荷载计算非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值（参见塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T 187-20XX规程附录A）；塔机所受风均布线荷载标准值（取/o = 1.1kN/m2）z=1.73s=1.95 z=2.04 /o=1.1 o=0.35 B=134、.6 H=40 qs，k= 0.81.731.952.041.10.351.64040 = 3.391kN/m底部风荷载qs，k= 0.81.731.9511.10.351.64040 = 1.658kN/m塔机所受风荷载水平合力标准值=101kN基础顶面风荷载产生的力矩标准值M= 2250.663kN.m1.3、塔机自身的倾覆力矩计算塔机自身产生的倾覆力矩，向前（起重臂方向）为正，向后为负。1、大臂自重产生的向前力矩标准值M1 = 54.8825.7 =1410.42kN.m2、最大起重荷载产生的最大向前起重力矩标准值M2 =5512.32 = 677.6kN.m3、小车位于上述位置时的向前35、重力矩标准值M3 = 3.513 = 45.5kN.m4、平衡臂产生的向后力矩标准值M4 = -19.57.2 = 140.4kN.m5、平衡重产生的向后力矩标准值M5 = -13512.09 = 1632.15kN.m1.4、塔机最大倾覆力矩计算1.4.1工作状态下塔机对基础顶面的作用1、标准组合的倾覆力矩标准值Mk = M1M3M4M50.9（M2Msk）= 1410.4245.5-140.4-1632.150.9（677.6478.4）=723.77kNm2、水平荷载标准值Fsk = 23.92kN3、竖向荷载标准值塔机自重：Fk1 = 573.09kN基础的自重：Gk =1170kN起36、重荷载：Fqk = 60kNFk = Fk1GkFqk = 573.09117060 = 1803.1kN1.4.2非工作状态下塔机对基础顶面的作用1、标准组合的倾覆力矩标准值Mk=M1M4M5Msk= 1410.42140.41632.152250.66=-2612.79(1888.53)kNm2、水平荷载标准值Fsk = 101kN3、竖向荷载标准值塔机自重：Fk1 = 573.09kN基础的自重：Gk =1170kNFk = Fk1Gk = 573.091170= 1743.09kN2、桩基计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。2.1、单37、桩所受荷载的计算1.1、计算依据依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ187-20XX的第6.3.2条；其中：Qk荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，基桩的竖向力标准值；Qkmax荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，角桩的最大竖向力；Qkmin荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，角桩的最小竖向力；Fk荷载效应标准组合时，作用于桩基承台顶面的竖向力；Gk桩基承台及其上土的自重标准值，水下部分按浮重度计；n桩基中的桩数；Mk荷载效应标准组合时，沿矩形或方形承台的对角线方向，或沿十字形承台中任一条形承台纵向作用于承台顶面的力矩；Fvk荷载效应标准组合时，塔机作用于承台顶面的水平力；h承台的高度；L矩形38、承台对角线或十字形承台中任一条形承台两端桩基的轴线的距离；2.1.2、计算单桩所受荷载塔吊基础桩芯距4.80m；塔吊自重F1=573.09kN作用于桩基承台顶面的竖向力Fk =F1= 573.09kN基础自重：Gk = 1170kN；塔吊的最大倾覆力矩 Mk = 2612.79kN.m水平荷载标准值：Fv = 101kN标准值为： = 840.1kN = 31.45kN设计值为：= 1088.98kN= -43.123kN2.1、单桩竖向承载力特征值计算2.1.1计算依据依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ187-20XX的第6.3.4条；式中：u桩身周长u=1.884m（600）qsi39、a第i层岩土的桩侧力特征值li第i层岩土的厚度 qpa桩端端阻力特征值 Ap桩底端截面面积Ap = 0.1919m2（600管桩）塔吊桩顶以下土层侧、端阻力标准值见表；层号土层名称砼预制桩钻孔灌注桩水泥搅拌桩抗拔系数iqsik(kPa)qpk(kPa)qsik(kPa)qpk(kPa)qsi(kPa)qp(kPa)素填土101粘土3632120.652淤泥质粘土201680.601粉质粘土752000（9l16）70700（10l15）181800.722粉质粘土5046141500.703粉质粘土夹粉土4036131200.701粉砂夹粉土、粉质粘土502500（16l30）450.652粉40、砂夹粉土884500（16l30）831000（10l15）0.682a粉质粘土30250.703粘土50460.704粉质粘土夹粉土55520.705粉砂夹粉土886000（l30）851200（30l）1粉质粘土65622粉质粘土夹粉土、粉砂6057粉细砂夹粉土886000（l30）851200（30l）粉质粘土866800（l30）831500（30l）粉细砂夹粉土906500（l30）871200（30l）注：1qsik、qpk分别为桩周土极限摩阻力标准值和桩端土极限端阻力标准值；2l为桩入土深度（m）3qis为桩侧土摩阻力特征值；qp为桩端处未经修正的承载力特征值2.1.2、单桩竖向41、承载力特征值计算6#楼塔吊桩基桩顶相对标高为4.89m（绝对标高为-0.49米），有效桩长为相对标高4.89m以下12m，所以桩顶是在第2层，桩底是在第2层，桩底相对标高为16.89m（绝对标高为-12.49）。Ra = 【1.884(1.84203.775+2.950+2.140+1.4688)】/2+45000.19190.5 =1064.59kN经计算1.2Ra的值为1277.51kN大于最大压力840.1kN,满足要求。2.2、单桩抗拔承载力特征值计算2.2.1、计算依据依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ187-20XX的第6.3.5条；式中： Ra单桩竖向抗拔承载力特征值；i42、抗拔系数，取值见上表桩基设计参数表； Gp桩身的重力标准值，水下部分按浮重度；2.2.2、单桩最大拉力计算6#楼塔吊桩基Gp = 0.1919(12251210)）= 34.54kNRa =1.884(1.84200.63.7750.72+2.9500.7+2.1400.7+1.46880.68)/234.54 = 476.85kN上式计算的Ra满足要求。2.3、桩身抗拔承载力查苏G03-20XXP10可知桩身最大承载力设计值为2550kN远远大于单桩受荷设计值1088.98kN，满足要求。2.4、承台计算2.4.1、弯矩计算矩形承台弯矩计算，依据建筑桩基技术规范经过计算得到弯矩设计值压力N=43、Qmax=1088.98KN弯矩设计值：MX1=MY1=1.3*（1088.98-1170/4）*2=2070.85KNM其中MX1、MY1计算截面处XY方向弯矩设计值（KNM） Xi、Yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离（m） Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值（KN）Ni1=Qmax-G/n.2.4.2、承台配筋依据混凝土结构设计规范(GB50010-20XX)第7.2条受弯构件承载力计算；式中1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；fcC35混凝土抗压强度设计值16.7N/mm2；h0承台的计算高度；13044、0mm；fy钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2；式中1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；M = 2070.85kN.m；as = 2070.85106/(116.7600013002) =0.012= 1-(1-20.012)0.5 = 0.012 rs = 1-0.012/2 = 0.994As = 2070.85106/(0.9941200360) = 4822.57mm2按最小配筋率配筋面积As=600012000.2%=14400mm2选配38根HRB400直径22钢筋，面积为14437.72mm245、满足要求。2.4.3、承台抗剪验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ187-20XX的第6.4.7条；Nl =1088.98kNNl0.467（9001200/2）20.9581.571200 = 2528.63kN Nl = 1088.98kN满足要求；第六章、塔吊施工准备第一节、场地准备在塔基周围，清理出场地，场地要求平整，无障碍物；留出塔吊进出堆放场地及吊车、汽车进出通道，路基必须压实、平整；塔吊安拆范围上空所有临时施工电线必须拆除或改道；第二节、机械设备人员准备机械设备准备：电焊机一台，水准仪、经纬仪各一台，50mm振动泵一台，钢卷尺2把等.塔吊安拆必须由专业的安拆人员（有特种46、操作证）进行操作。第七章、施工工艺第一节、工艺流程塔基土方开挖垫层施工弹线放样钢筋绑扎安放标准节支模隐蔽验收浇捣砼及养护拆模土方回填。第二节、施工要点塔吊基础在施工前需对塔吊基础桩全数做小应变，确保桩的完整性。塔吊防雷施工要求：塔吊接地网采用A20圆钢与塔吊基础四角下层纵横钢筋网焊接在一起，防雷接地连接处焊接应饱满，接地电阻1欧姆，引出线采用直径20镀锌圆钢。接地极采用一字型接地体，由中间接地极引至塔吊防雷引下线部位，引下线采用16mm2多股铜线，将避雷针、塔吊开关箱、接地网引出线连接成一体。塔吊电气重复接地与结构底板钢筋连接在一起。塔吊基础采用预埋标准节，预埋标准节重量为467KG，埋置深度47、需满足塔吊安装的要求，尺寸偏差在 2mm内，标准节需埋置在同一水平面。基础上表面高出地面100mm，基础四周必须有防水排水措施，基础不得浸泡在水中。模板施工：基础模板为多层胶合板，施工前，模板涂上脱模剂；模板的接缝不应漏浆，在浇筑混凝土前木模板应浇水湿润,但模板内不应有积水，模板内杂物应清理干净，模板拆除后基坑部分用碎石回填压实。土方开挖采用1:1放坡开挖，在塔吊基础周边预留800mm宽工作面。为满足甲方工期节点将承台混凝土标号调整为C40并增加早强剂。桩芯灌注：填芯混凝土等级为C35，钢筋配筋见配筋表不截桩与承台连接详图基础砼浇捣：砼浇捣时，振动棒应快插慢拔、防止漏振，充分振捣密实，特别应注48、意预埋标准节处砼振捣质量。在振捣完毕后，用人工将表面拍平成型。砼表面二次压光，防止出现收缩裂缝。砼浇捣时还应随时对预埋螺栓位置和垂直度进行保护和监测，随时校正，混凝土强度达到100%以上方可安装。第八章、应急预案第一节、事故应急救援组织姓名职务应急机构职务联系电话项目经理应急小组组长项目生产经理应急小组副组长项目技术应急小组成员项目质量安全负责安全员动力负责材料负责备注：应急救援小组总体任务职责大概，对应急救援器材、设备进行日常维护、保养；事故发生时迅速采取应急措施，组织抢救，防止事故扩大，减少人员伤亡和财产损失；必要时，为应急服务机构提供建议和信息。 组长职责：决定是否存在或可能存在重大紧急49、事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接控制；复查和评估事故(事件)可能发展的方向，确定其可能的发展过程；指导设施的部分停工，并与领导小组成员的关键人员配合指挥现场人员撤离，并确保任何伤害者都能得到足够的重视；与场外应急机构取得联系及对紧急情况的记录作出安排；在场(设施)内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作；在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。 副组长(即现场管理者)职责：评估事故的规模和发展态势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失；如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救护活动；安排寻找受伤者及安50、排非重要人员撤离到集中地带；设立与应急中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。 通讯联络组职责：确保与最高管理者和外部联系畅通、内外信息反馈迅速；保持通讯设施和设备处于良好状态。负责应急过程的记录与整理及对外联络。 技术支持组职责：提出抢险抢修及避免事故扩大的临时应急方案和措施。指导抢险抢修组实施应急方案和措施。修补实施中的应急方案和措施存在的缺陷。绘制事故现场平面图，标明重点部位，向外部救援机构提供准确的抢险救援信息资料。 保卫组职责：设置事故现场警戒线、岗，维持工地内抢险救护的正常运作。保持抢险救援通道的通畅，引导抢险救援人员及车辆的进入。抢救救援结束后，封闭事故现场直到收到明确解除51、指令。 抢险抢修组职责实施抢险抢修的应急方案和措施，并不断加以改进。寻找受害者并转移至安全地带。在事故有可能扩大进行抢险抢修或救援时，高度注意避免意外伤害。抢险抢修或救援结束后，直接报告最高管理者并对结果进行复查和评估。 医疗救治组职责：在外部救援机构未到达前，对受害者进行必要的抢救(如人工呼吸、包扎止血、防止受伤部位受污染等)。使重度受害者优先得到外部救援机构的救护。协助外部救援机构转送受害者至医疗机构，并指定人员护理受害者。 后勤保障组职责：保障系统内各组人员必须的防护、救护用品及生活物质的供给。提供合格的抢险抢修或救援的物质及设备。项目部应急联动医院单位如下表：序号单 位联系人电 话备注52、1急救电话1202*县人民医院接待处第二节、触电伤害事故的急救1、当发现有人触电后，应迅速展开急救工作，动作迅速、方法准确最为关键。2、首先应迅速切断电源，若电源开关距离较远，可用绝缘体拉开触电者身上的电线，或用带绝缘柄的工具切断电线。切勿用金属材料或潮湿物体作救护工具，更不可接触触电者身体，以防自己触电。3、当触电者脱离电源后，应根据其具体情况，迅速对症救治。对伤势不重、神志清醒者，应使其安静休息一小时，再送往医院观察；对伤势较重，已失去知觉，但心脏跳动和呼吸还存在，应使其舒适、安静的平卧，并速请医生诊治或送往医院。对伤势严重、呼吸停止或二者都已停止，应立即施行人工呼吸和胸外挤压，并速请医生53、诊治或送往医院。必须注意，急就要尽快进行，不能等候医生，在送往医院的途中也不能中止包救。4、人工呼吸法、当职工在突发事件中发生呼吸暂停，都应立即采用人工呼吸法抢救。应立即使伤员仰卧，解开腰带，松开衣襟，进行人工呼吸。、在人工呼吸之前，必须清除口腔、鼻中的血块、粘液、呕吐物以及泥沙等异物，使呼吸畅通。如果呼吸道被吸进的水所堵塞，营救者要把患者的腹部放在自己的腿上，抬起患者的双腿和躯干，倒出呼吸道中的水。、人工呼吸的方法很多，最常用的口对口呼吸法，使患者仰卧，头部尽量向后。术者左手拇指和食指捏住患者鼻孔，打开口腔，术者先做深呼吸，然后对准患者的嘴，用力向肺里吹气，每次吹起直到看见患者的上胸扩张膨起54、为止。吹气时间宜短，约占每次呼吸周期的1/3，吹气停止后，术者注视患者的胸廓复原，听到呼气并稍休息再次呼气。这样以每分钟12-14次的频度反复进行。若无心跳时，做人工呼吸的同时，进行心脏胸外按摩，按摩者站在患者右侧，手掌放在患者雄不下1/3处，用力向下压，每分钟50-60次。术者要用自身的重量按压患者胸部，使胸廓至少压下3-4CM，然后迅速松开，使胸廓自然扩张，也可以用口对鼻呼吸，方法与口对口大同小异，人工呼吸和心脏按摩要一直做到呼吸心跳恢复，或者确认死亡之时为止。第三节、机械伤害急救1、休克、昏迷急救由于外伤、剧痛、脑脊髓损伤等可造成休克昏迷，其一般按以下程序处理：、让休克者平卧，不用枕头、55、腿部抬高30度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧时，可采用半卧。 注意保暖和安静，尽量保暖和安静，尽量不要搬动，如必须搬动时，动作要轻。、吸氧和保持呼吸道畅通。用鼻导管或面罩给氧。危重病人根据情况给予鼻导管或气管内插管给氧。、立即与医务工作者联系，请医生治疗。2、骨折急救工作现场发生严重骨折时，必须迅速采取紧急救护，对于骨折伤者，正确的固定方法是最重要的。固定方法为：、固定断骨的材料可就地取材，如棍、树枝、木板、拐杖、硬纸板等，长短要以能固定住骨折处上下两个关节或不是断骨错动为准。、脊柱骨折或颈部骨折时，除非是特殊情况如实内失火，否则应让伤者留在原地，等待携有医疗器材的医务人员56、来搬动。、泰云伤者，从地上抬起时，要多人同时缓缓用力平托，运送时，必须用木板或硬材料，不能用布担架或绳床。木板上客店棉被，但不能用枕头，颈椎骨骨折伤者的头需放正，两旁用沙袋将头夹住，不能让头随便晃动。3、严重出血急救严重出血会危及生命，及时有效的现场止血，对挽救伤者的生命具有极其重要的作用。常用的止血方法有：、一般止血法，一般伤口小的出血，先用生理盐水（0.9%NaCL溶液）冲洗伤口，再涂上红汞药水，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。、压迫止血积压法，严重出血时使用，使用于头、颈、四肢动脉大血管出血时的临时止血。即用手指或手掌用力压住比伤口靠近心脏更近部位的动脉跳动处（止血点）。只要位置找的57、准，这种方法能马上起到止血的作用。身体上通常的止血点有8处，一般来讲上臂动脉、大腿动脉、桡骨动脉是较常用的。上臂动脉：用4个手指掐住上臂的肌肉并压向臂骨；大腿动脉：用手掌的根部压住大腿中央稍微偏上点的内侧；桡骨动脉：用3个手指压住靠近大拇指根部的地方。、屈肢法止血：前臂出血，用肘部屈曲止血，小腿出血，用腋窝部屈曲止血。先用折叠好的布块、棉团、纱布等垫在肘窝部或腋窝部，然后最大限度的屈曲肢体，再用布条等固定，保持屈曲状态。、压迫包扎法止血：在伤口上放厚敷料、棉团等，再用绷带、布条等加压包扎。用急救包为压包扎则更好，压力以不严重影响肢体的血液循环且能止住血为度，此法既安全又比较可靠，一半多采取此法58、止血。、止血带法：此法止血效果好，但有一定危险性，其他法无效时，方使用此法。方法是用橡皮止血带，也可用手帕、布条做成临时止血带。这种止血带不能直接缠在肢体上，应在止血带下面垫上纱布等软东西，然后才能扎紧。止血带的使用时间尽量缩短，以1小时左右为度， 超过一小时就用手压迫出血部位，松开止血带，使肢体恢复血流，经缺血部位重新供血加温，如伤口仍然流血不止，可在上次用过止血带的稍上部位或稍下一点，再次扎紧止血带，如伤口出血不多，可改用加压包扎止血，严寒、低温使用止血带时，应特别注意，切实做好伤肢的保温，严防肢体冻伤。、填塞止血：用无菌纱布或清洗手帕等填塞在伤口内，再加压包扎，止血法用于腹股沟、腋窝部、肩部等处伤口。由于位置较深，不能加压包扎或用止血带时比较有效。