1、北京xx大学综合游泳馆钢结构工程施工组织设计编制： 审核： 批准： 编制单位： 第一章编制依据5第二章 工程概况62.1设计概况62.2施工难点及特点分析72.2.1 满堂脚手架高空散装法72.2.2高空滑移的办法72.2.3分块安装高空对接的方法72.2.4 整体提升的方法72.2.5 高空散装的方法82.3方案选择82.3.1网架部分施工的方案选择82.2.2钢梁部分施工的方案选择14第三章 施工部署173.1 项目管理目标173.2 施工总体安排173.3 项目组织机构173.4 施工前的准备203.4.1 图纸深化设计203.4.2 材料采购203.4.3施工安排213.5 施工顺序22、13.6 施工平面布置213.6.1施工平面布置的依据213.6.2 施工平面布置的原则213.6.3 施工总平面布置223.6.4 力能供应22第四章 工艺要求264.1 加工制作264.1.1网架构件加工制作方法。26螺栓球关键工序。26锥头封板：26高强螺栓：27六角套筒：27杆件焊接 关键工序：28支座：284. 钢梁构件加工制作方法29材料及主要机具：29作业条件：29工艺流程：304.2 钢结构预拼装的方法及要求314.2.1 预拼装前的检查314.2.2 预拼装前的准备314.2.3 预拼装3243测量控制324.3.1编写依据324.3.2控制网的布置324.3.3控制网的布设3、程334.3.4控制网的保护和管理344.3.5测量控制的组织和实施3544、测量工艺355 涂装365.1网架涂装的要求365. 2钢结构涂装工艺36第五章 资源配置415.1 人力资源配置415.2 机械设备42第六章 技术组织措施446.1质量保证措施446.1.1 质量管理工作流程446.1.2工艺质量控制措施466.2 安全保证措施47第七章：冬雨季施工537.1冬季施工准备537.2雨季施工5572.1雨期施工的用电与防雷56附件：1、网架脚手架组装平台计算书57-72 2、网架支撑平台计算书.73-113 3、钢梁辅助吊装拔杆计算书.114-139 4、结构梁、板局部受力计算书.4、140-157第一章 编制依据序号名 称编 号1北京xx大学综合游泳馆工程施工图纸2北京xx大学综合游泳馆工程施工组织设计4钢结构工程施工质量验收规范GB50205-20XX5建筑结构荷载规范GB50009-20XX6建筑抗震设计规范GB50011-20XX7钢结构设计规范GB50017-20XX8冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-20XX9网架结构设计与施工规程JGJ7-9110网壳结构技术规程JGJ61-20XX11钢网架行业标准JG1011-199912网架结构工程质量检验评定标准JGJ78-9113建筑钢结构焊接技术规程JGJ81-20XX14钢网架螺栓球节点用高强螺栓GB/T15、6939-199715工程测量规范GB50026-20XX15建筑结构长城杯工程质量评审标准DBJ/T01-69-20XX16北京市绿色施工管理规程DB11/513-20XX17图纸会审记录、设计交底、工程洽商变更第二章 工程概况2.1设计概况1建筑面积（m2）总建筑面积16952 m2地下一层面积4372 m2占地面积8800 m2地上面积12580 m22层数地下一层地上三层3层高（m）B1层6.0m1层4.5 m2层4.5 m3层6.7 m4结构形式1篮球馆屋面结构为网架结构，节点采用螺栓球连接方式，形式为正四角锥，下弦柱顶支撑，网架矢高2.6米，面积3300。2游泳馆屋顶采用单层轻钢结6、构，面积3200。6结构等级本工程结构设计基准期为50年，建筑结构安全二级，抗震设防烈度为8度，框架抗震等级为一级7钢构件材质，规格网架部分网架杆件：Q235B 604、764、8941144、1404、15961688、18010、21910螺栓球：45#100、130、160、200、230、280轻钢部分Q235BH9504002040、H8504002540H6003001012、H4882001220H4403001012、H2002001012H150100810、H70030012182.2施工难点及特点分析本工程存在两种结构形式：球形网架和钢架梁。钢网架部分标高有一定的落差，钢7、架梁结构部分跨度大。受现场安装场地条件的限制，钢结构安装施工不具备大型吊装设备的使用，导致钢结构工程施工难度加大。然而钢结构工程是整个工程施工的关键工作，它的工期时间直接影响整个工程的工期进度，是整个工程的重中之重。必须得以保证。根据以上现场特点和施工难点的分析，在施工工期、技术质量和施工安全等方面，我方就几种施工方案进行了比较,具体如下:2.2.1 满堂脚手架高空散装法满堂脚手架高空散装法，需将地面混凝土结构部分工程施工完成后，在结构板面上搭设满堂脚手架到设计标高，满铺的脚手板作为操作面进行拼装的一种施工方法。用此种施工方法施工时，首先，钢结构的整个工程工期延迟，而且满堂脚手架必须待钢结构完8、成安装后才能拆除，在此期间馆内钢结构施工区域内的其它工序均无法穿插施工;其次，脚手架前期搭设及后期拆除的时间较长，且成本较高。2.2.2高空滑移的办法因本工程网架为弧形造型，且各柱顶支座标高高低不平，不具备滑移施工的条件。2.2.3分块安装高空对接的方法采用在地面上分块散装，利用提升设备或起重设备吊装至设计标高时对接，使之成一整体。但是此种方法受场地限制，不适合于本工程网架和钢梁的施工，但对于网架尾部弯弧部分来说很适用。2.2.4 整体提升的方法采用在地面组装，用多组拔杆起吊，在提升到不同的标高层时逐渐向四围扩散拼接，整体提升，至设计标高后落入支座就位。此种方法，在提升过程中能让其它工序穿插进9、行，适合本工程室内部的网架安装，但缺点是：本工程室内部分是楼板，楼板的承重能力必须经过精密计算和通过专家论证后才能进行施工。2.2.5 高空散装的方法先在中轴线上搭设几榀脚手架组装平台，由于螺栓球网架所有构件都按图纸设计要求在厂家加工成形，现场只须拼装即可，拼装时依据脚手架组装平台，网架先落入支座固定，沿两侧支座轴线和中轴线的组装平台逐渐向前延伸扩展，每延伸拼装一个轴线，定位一轴网架。此种施工方法高效、快捷、费用低，又可与其它工序交叉施工，对建筑结构受力也没有影响。2.3方案选择2.3.1网架部分施工的方案选择根据本工程网架的特点和难点，结合上述几种方案的优缺点，我部将选用第五种方案，高空散装10、的方法，即在室内看台10-11/B-G轴搭设脚手架组装平台(脚手架平台的搭设方法遵循北京市地方标准钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程6.2.1-2表中的搭设标准执行)，依据两侧混凝土轴柱和脚手架组装平台拼接，逐步向前拼装、固定，一次成形的方法。采用这种高空散装的方法，既稳定又高效，而且我部用此种安装方法已成功的在多个大型工程实例中应用，经验丰富，施资力量雄厚。运用该方案还有利于其它部门的工序穿插作业，对保证该工程的整体工期计划很有利，所以我部优先选用此种施工方案。作业层荷载标准值12Kn/m2搭设高度m12m以下12-24m24-36m立杆纵、横向距（m）1.61.41.4立杆步距(m)1.11、71.61.5操作层支撑杆（或檀杆）间距(m)1/2纵距方案综述如下：、第一步 (如下图)：在看台10-11/B-G轴搭设脚手架组装平台，利用看台上搭好的操作平台，组装完该轴线的网架，检查无误后与支座焊接。、第二步（如下图）：在前一步组装完的网架基础上延轴方向拼装，顺序为：向前伸一个网格延B-H轴先安装网架下弦，再在地面拼装在地面组装好单元节点，每单元节点以一个钢球四根杆件为宜；利用卷扬机把单元节点吊至空中就位。安装工人坐在节点上，待高强螺栓对准钢求上的螺孔后，拧紧，即完成一个单元节点的安装。以此安装顺序延伸扩展下去，直到整个轴线安装完，并与支座焊接。3、第三步：（如下图）继续以第二步的方法向12、下一轴递进安装，在网架安装过程中为控制网架挠度，在8-9/C-E 轴间搭设6M*6M*20M的临时脚手架支撑(脚手架平台的搭设方法遵循北京市地方标准钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程6.2.1-3表中的搭设标准执行)作业层荷载标准值23KN/m2搭设高度m12m以下12-24m24-36m立杆纵、横间距（m）1.41.21.2-立杆步距（m）1.71.61.5操作层支撑杆（或檀杆）间距(m)1/2纵距4、第四步：（如下图）继续向下一轴递进安装，至整个轴线安装完毕，并与支座焊接。5、第五步：（如下图）依上步的方法安装该轴线的网架，并与支座焊接。即整个网架安装完毕，并拆除临时的脚手架支撑（御载）13、。2.2.2钢梁部分施工的方案选择根据本工程钢梁部分的特点和现场施工条件的限制，我部将采用柱顶预埋锚栓，并在锚板上安装吊装专用机具（如下图所示）具体方法：在三层主梁相对应的柱顶及圈梁顶面预埋30,L=600锚栓，并制作如上图所示的吊具，主梁拟在三层平台上制作专用胎具进行组装焊接，完成后两边的柱头安装吊具，并在主梁的中线位置设置“人字形”拔杆辅助提升，吊点分别吊下10T的手拉葫芦。（如下图）所有工作准备就绪后进行试吊装，提升到一米位置后停止吊装，观察钢梁和拔杆的受力情况，调整钢梁两端的标高高度,待确定钢梁两端高度一致，且确认吊点、钢丝绳安全的情况后才能继续吊装,钢梁在提升过程中,要时刻观察两端的14、提升高度,即时调整：钢梁吊装到图纸设计位置后，调整钢梁的标高，确认无误后才能焊接与混凝土预埋件连接的肋板，最后上紧螺栓、焊接，待一切检测完成后慢慢松开拔杆上的钢丝绳（试御载）；确认该榀钢梁所有施工完成后，将拔杆全部御载，用塔吊重新设置下一榀拔杆及吊具。重复以上的步骤，当两跨钢梁安装完成后将钢梁间的次梁连接固定，确保已完成钢梁的稳定，直至钢梁全部施工完成。安装顺序为：1轴线的主梁安装完成后，利用塔吊安装该轴线的次梁，依次吊装其余轴线及轴线间的主梁，并逐一安装次梁，其他部位的联系梁用“人字形”拔杆提升安装。1-5轴钢柱用25吨汽车吊配合安装。11轴外弧形梁安装,采用在地面利用胎架拼装,较正每榀钢梁15、,焊接成型后利用50吨汽车吊,逐一吊装的方法。如图所示:第三章 施工部署3.1 项目管理目标3.1.1 工期目标：在甲方规定的工日内完成。3.1.2 安全生产目标：杜绝重大人身伤亡事故和机械事故，一般工伤事故频率控制在1.5以下，确保安全生产。3.1.3文明施工目标：保证达到“北京市建筑施工安全文明标准化工地”要求。做到“五化”：亮化、硬化、绿化、美化、净化。3.1.4环境保护目标：噪音排放达标： 结构施工，昼间70dB，夜间55dB，装修施工，昼间65dB，夜间55dB。生活及生产污水达标：污水排放符合国家、省、市的有关规定。节约水、电、纸张等资源消耗，节约资源，保护环境。3.2 施工总体安16、排3.2.1集团公司把该工程列为重点工程，在施工部署上以最好的质量，最快的速度，以确保总工期为目的，编制施工计划、绘制工序穿插流程图、劳动力动态图、制定各种切实可行的技术措施。通过科学管理，严格要求，精心组织，认真施工，使整个工程始终处于良好的受控状态，顺利实现对建设单位的承诺。3.2.2 健全组织领导，强化管理调控选拔质量意识强、工作认真负责、懂经营善管理的优秀人员组成项目经理部，公司与项目经理部建立新型的契约关系，做到责任与权力同在，利益与风险共享，使项目部成为适应市场经济潮流，满足用户需求、高效精干的生产经营实体。3.3 项目组织机构公司以“精诚合作，精细管理，精益施工，精品奉献”为宗旨17、，采取强有力的组织保障措施，为项目的施工创造良好的施工环境与条件，确保工程各项既定指标如期实现。3.3.1 组建一个整体实力强的项目部，落实项目经理责任制。3.3.2 优化资源配置，实行资源供给优先政策。如期实现本工程的各项指标关键在人才，选派具有多年从事网架安装经验的施工和管理人员进行施工，使项目施工在人力资源上得到充分保证。3.3.3 项目部设项目经理、项目执行经理、项目总工、施工管理组、质量管理组、安全管理组、材料管理组、技术管理组。项目部组织机构图如图3.2.3-1所示。3.3.4 项目管理岗位职责（1）项目经理（执行经理）认真贯彻执行国家和上级的有关方针、政策、法规的各项规章制度，确18、保本工程的各项经济技术指标的全面完成。组织编制工程项目组织设计，包括工程进度计划和技术方案，制定安全生产和质量保证措施等，并组织实施。科学组织和管理进入项目工地的人、财、物资源，协调好与业主、设计部门及监理部门的关系。提高综合经济效益，圆满完成任务。（2）项目总工（技术组）整理、保管、修改有关技术文件、资料，负责处理现场安装时的技术性工作，对外向甲方代表或监理工程师进行技术交底并解答有关技术问题。提出并验算为防止因安装引起整体位移所采取的工法、工序的正确性。向项目经理提供脚手架搭设、安装单元的划分、过程验收、几何尺寸变形、几何尺寸检验方法等理论依据，下达所有需整改项目、构件尺寸等方面的整改通知19、书。（3）质量组依据国家颁发的钢结构质量验收规范，拟订本工程所需要受检的部位、要求、数量，编制现场质检计划，安排人员跟踪检查，绘制钢结构构件质检流程图，向项目经理提供可能产生质量问题的部位，并提出预防措施，向甲方代表及监理工程师提供质量控制方案，并配合质检工作，在发现问题时要及时反馈并根据施工程序进行处理。本工程重点检查支承轴线，拼装后的几何尺寸情况，向所有人员有针对性地进行质量教育，并作记录，配合技术部门、安全部门做好相关工作。（4）施工组网架拼装队安 装 工网架焊接队网架涂装队焊 工吊 装 工吊 装 工电 工焊 工补 刷 工涂 刷 工清 理 工材料组安全组施工组质量组技术组项目经理项目执行20、经理项目总工图3.3.3-1 项目组织管理机构图根据工作计划，合理安排安装人员、施工分段、施工工序，绘制具体的网络图、进度表，协调各工作组之间关系，在作业现场指导施工人员正确施工，解决施工中产生的问题，向项目经理提供可能影响进度的点、位、人，分析并提出解决办法，对所有施工人员进行全过程的安全、质量、思想、纪律教育，由于任务紧，难度大，要特别注意解决进度与安全、进度与质量、交叉作业和劳动强度与劳动效率等方面的矛盾，切实做到保质、保量、保安全的施工。配合甲方代表、监理工程师、项目经理部其他成员在现场的检查工作，合理划分区段、工艺、工序、工步（操作步骤），避免造成窝工或资源需求量不均衡。钢结构拼装队21、安 装 工钢结构焊接队钢结构涂装队焊 工吊 装 工吊 装 工电 工焊 工补 刷 工涂 刷 工清 理 工材料组安全组施工组质量组技术组项目经理项目执行经理项目总工图3.3.3-1 项目组织管理机构图（5）安全组：编制、督导、落实各种机具、操作、人身、工作场地等方面的安全文件、规定，向项目经理提供安全督导重点部位，并绘制安全管理网络图，对在高空作业的人员必须坚持班前、班中、班后安全教育，安全员实行责任承包，变压力为动力，重点防范部位要有专人负责，要铁面无私，并以身作则，早来晚走，对外则应向甲方代表及监理工程师进行技术交底，并配合好检查工作，排除安全障碍，进行全员安全活动和安全教育，做好文字记录，以22、备查询、存档。（6）材料组：根据施工图，测算各主耗材的数量，作好定货安排，确定进场时间。各施工工序所需临时支撑，钢结构拼装平台，脚手架支撑、安全防护器材数量确认，安排搭设、制作。根据现场安排，编制钢结构件进场计划，提供制作部门，安排制作运输计划。3.4 施工前的准备3.4.1 图纸深化设计图纸深化设计必须要与施工方案相结合，并给现场施工提供各项指导数据，是本工程安全施工的前提保证。本工程深化设计工作与施工方案的编制同步进行，集团公司派出了具有大型场馆设计经验的设计师为设计负责人。采用空间结构“SFCAD”软件进行计算，并运用同济大学“3D3S”软件进行核算，以此来保证该工程结构施工的安全。3.23、4.2 材料采购材料要定尺进料，便于套材，最大限度提高材料使用率。所有原材料进厂后，均应检查其质量证明书及材质化验单是否齐全，且与本工程设计要求一致，并对主要材料进行复检。3.4.3施工安排（1）劳动力安排；公司计划安排9月1日管理人员全部进场，9月5日施工人员30人进场，九月底50名施工人员进场。（2）公司计划投入主要设备为；人字形拔杆一组、倒链10只，焊机10台,卷扬机台，切割机台等。3.5 施工顺序3.5.1 螺栓球网架先安装10-11/B-H轴网架，再由-轴依次安装直至整个网架安装完毕。钢梁部位：在三层平台上依次组装完主梁，再利柱顶设置的吊具和“人字形”扒杆由1-6轴逐一安装主梁，在此24、过程中塔吊配合安装次梁，至整个安装完毕。3.5.3 室外钢构件采用地面拼装，采用吊车吊装，依次从B-H轴3.5.4 螺栓球网架安装，且与周围支座焊接完后，拆除临时支撑点（脚手架）3.6 施工平面布置3.6.1施工平面布置的依据（1）北京地质大学游泳馆钢结构自然条件和技术条件要求。（2）根据本施工组织设计提出的安装施工方案、进度计划，以便了解各施工阶段情况，合理规划安装场地。（3）设备的重量、尺寸，以便于仓库临建规模。3.6.2 施工平面布置的原则（1）在施工总平面布置时尽量减少施工用地，平面布置紧凑合理又便于施工；合理组织现场运输，保证运输方便畅通； 合理利用机械，保证机械满足安装需要。（2）25、施工区域的划分和场地的确定，应符合建筑与安装施工流程要求，尽量减少专业工种和各工程之间的干扰；以及对交通和毗邻财产的干扰。(3) 满足安全防火、劳动保护的要求，现场做到安全、文明和环保施工。3.6.3 施工总平面布置（1）布置方案：按标书中给定的条件和要求，结合施工组织设计导则确定本标段的施工平面方案。（2）施工区域的划分根据本工程施工的特点自然分成零星部件加工、网架安装、钢梁拼装等区域。（3）运输道路的布置:考虑到该工程钢结构施工是在大学校园的场内进行，现场地面做过处理可以利用原有道路。（4）库房布置:设工具房，用于存放工具及临时休息场所。其它库房如材料库、氧气、乙炔库。（5）现场焊机采用集26、中布置：焊机集中布置在现场中部。3.6.4 力能供应1供水充分利用甲方已有的供水设施。2供电（）方案设计说明现场施工用电设备台数很多，设备之间容量相差悬殊，为简化计算，按需用系数计算，需用系数为估计值。通过正确计算，合理分配负荷，使三相均衡。深入负荷中心，根据供电负荷容量及分布情况，使二级配电箱尽量靠近负荷中心。合理进行补偿，提高功率因数。（2）施工用电总负荷计算 根据现场施工设备使用情况计算现场用电总需求量，见下表。项目额定功率数量合计功率生活用电50KW150KWCO2焊机24KW248KW空压机24KW48KW卷扬机5KW315KW交/直流焊机24KW10240KW焊条烘箱5KW210K27、W(3)现场平面设计、布置及线路走向现场每个场 地设1个接驳点，生活用电使用独立的三相五线制电缆引至生活区；现场施工用电由二级配电箱引至施工作业面内，电缆靠边悬空挂设，配电箱内需设置自动空气开关、漏电开关，各配电箱必须作重复接地，现场所有设备实施一机、一闸、一漏电开关制。为防止电气设备或系统的金属外壳因绝缘损坏而带电，必须将正常情况下不带电的金属外壳或构架例如焊机的底座、配电箱和开关箱的金属箱体等与PE线相连，并作重复接地，即保护接零。保护零线（即PE线）由工作接地线、配电房的零线或第一级漏电保护器的电源侧引出，保护零线除在配电房外接地外，还需在配电线路的中间处和末端处重复接地，接地电阻不大于28、10欧，接地体采用50505mm的角钢焊接而成，深埋2.5m 左右，配电箱、设备外壳的接地线采用直径不小于2.5mm2的多股铜芯线。3安全用电技术措施和电气防护措施(1)安全用电技术措施A、施工现场的一切用电设备的安装必须严格按施工组织设计进行。B、电气设备的设置、安装、防护、使用、维修、操作人员都必须符合（JGJ46-20XX）施工现场临时用电安全技术规范要求。C、接地装置必须在线路及配电装置投入运行前完工，并会同动力科及设计者共同检测其接地电阻。接地电阻不合格者，严禁现场使用带有金属外壳的电器设备，并应增加人工接地体的数量，直至接地体系完全合格。D、在施工现场专用的中性点直接接地的低压电力29、线路中，必须采用TN-S接零保护系统。E、保护零线应与工作零线分开，单独设置，不作它用，保护零线PE必须采用绿/黄双色线。F、保护零线必须与工作零线中间和末端至少三处作重复接地，重复接地线应与保护零线相连接。G、保护零线的截面应不小于工作零线截面的1/2，同时必须满足机械强度要求。H、一切用电的施工机具运至现场后，必须由电工检测其绝缘电阻,检测各部分电气附件是否完整无损，绝缘电阻小于0.5欧或电气附件损坏的机具不得安装使用。I、保护移动式设备的漏电开关、负荷线每周检查一次；保护固定使用设备的漏电开关应每月检查一次；防雷接地电阻应全面检测。J、电气设备在正常情况下不带电的金属外壳等均应作保护接零30、。K、施工现场的配电箱和开关箱至少配置两级漏电保护器，漏电保护器应选用电流动作型。L、漏电保护器只能通过工作线，开关箱实行一机一闸制。M、配电系统中开关电器必须完好，设置牢固、端正。N、带电导线接头间必须绝缘包扎，严禁挂压其它物体。0、配电箱、开关箱应配锁，专人负责，定期检修。P、检修人员必须遵守电工操作规程，使用绝缘工具，统一组织，专人指挥。(2)电气防火装置A、在电气装置和线路周围不堆放易燃、易爆和强腐蚀物质，不使用火源。B、在电气装置相对集中场所，配置绝缘灭火器材，并禁止烟火。C、合理设置防雷装置，加强电气设备相间和相地间绝缘，防止闪烁。D、加强电气防火知识宣传，对防火重点场所加强管制，31、并设置禁止烟火标志。第四章工艺要求4.1 加工制作4.1.1网架构件加工制作方法。螺栓球关键工序。 工艺过程方法：球坯 车床 打工艺孔 车床专用夹具 分度车削螺孔端面 车床专用夹具 钻孔 车床专用夹具 攻螺纹 车床专用夹具 螺孔倒角检查至整个球孔加工完检测。1.原材料：45#圆钢棒料。 检验方法：外观检查，检查出厂合格证和试验报告。2.毛坯锻造:圆钢棒料锯床 下料 炉 加热 胎模、空气、锤 锻打成形（球状）。+2.0-1.0+3.0-1.5 检验方法：用10倍放大镜100%检查钢球有无过烧、裂纹缺陷。用卡钳、游标卡尺检查球坯直径-D120时允许偏差D,D120时允许偏差D ,球的圆度120时，32、允许偏差值1.5MM,D120时允许偏差值2.5MM。.攻螺纹：锻打成形的钢球钻孔攻螺纹检验方法： 用标准螺纹规检测螺纹的精度6H级，数量：每种规格抽查5%，且不少于5只。 用游标卡尺，测量螺孔端面与球心距离，偏差值在0.2MM范围内。 用高度尺测量用一轴线上两螺孔端面的平行度,偏差值0.3MM。 用万能角度尺测量相邻两螺孔线间弧度偏差在30范围内。 用百分表测量螺孔端面与轴线的垂直度，偏差值在0.5%螺孔端面半径。4.钢球试验螺孔抗拉强度检验。 取受力最不利的同规格的螺栓球600只为一批，每批随机抽样3个钢球；在拉力试验机上进行抗拉试验，至钢球螺纹被剪断时的承载力值作为螺纹的抗拉强度。锥头封33、板： 工艺流程方法：毛坯 车床专用夹具 钻孔 车床 开坡口 车床 车外表检查成品。1.毛坯锻造：Q235圆钢要棒料，按计算尺寸，锯床下料，进炉加热在胎模上锻打成型。 工序质量检测：锥头（封板）壁厚偏差，外型尺寸误差，有无裂纹，过烧缺陷。2.锥头（封板）机加工：钻孔车外表+0.5 0 工序质量检测： +0.2 0+0.50.2 用游标卡尺检查，检测锥头、封板孔径偏差值 ，底板厚度偏差值b ； 锥头壁厚，允许偏差值h 。 用百分表形尺检查锥头封板孔与钢管安装台阶同轴度偏差值不大于0.2mm。高强螺栓： 材质：40Cr，强度等级：10.9级,从专业厂家购买；检查项目及方法关键工序。 出厂合格证及试验34、报告。 用10倍放大镜和硬度计，逐根检验有无裂纹和表面硬度，硬度值为HRC3236。 用游标卡尺检测螺纹长度，偏差值2倍螺距。 用游标卡尺检测螺纹长度，偏差值在-0.8t+2t（t为螺距）之间。 用游标卡尺检测键槽的槽深，偏差值为0.2MM，直线度0.2MM,位置度0.5MM. 用拉力试验机检测螺栓的承载力值，数量同规格的螺栓每600支为一批，每批随机抽样3支，进行试验。六角套筒： 材质：Q235，专业厂家生产，外购； 检查项目及方法： 外观有无裂纹，过烧及氧化皮。 用游标卡尺检查，套筒长度，允许偏差值为0.2MM。 用游标卡尺，百分表，测量芯、棒、检测套筒两端面与轴线的垂直度，偏差值为0.535、%r(外接圆半径),两端面的平行度,偏差值为0.3MM。杆件焊接 关键工序：1.材料：钢管Q235B，锥头、封板、六角套筒、高强螺栓、顶丝、焊条J422、焊丝（1.0）SX50-6。2.准备工作： 工艺审图，审核各部分尺寸，及焊接结构形式的合理性。 锥头（封板）与钢管组装，间隙的合理性，焊缝收缩量。 复核锥头、封板、高强螺栓、六角套筒。 复检钢管的规格型号、外观、材质证明书。 检查组装的间隙大小、平直度、错边量。 检查组装尺寸的精度和焊接的牢固度及稳定性。 检查焊工的焊接资格。 钢管作抗拉试验。3、工艺过程方法: 原材料 锯床 钢管下料 专用夹具 组装点焊CO2保护焊机 焊接-杆件编号、打焊工36、印 空气压缩机除锈喷涂防锈底漆检验出厂。4、质量检验方法: 杆件焊接完后,检查外观焊缝是否存在未焊合、未焊透、夹渣、气孔或裂纹焊接缺陷。 用钢尺检验杆件成品长度，偏差值在1MM范围内。 用百分表检测杆件轴线不平直度，偏差不大于L/1000（L为杆件长度），且不大于5MM。 用百分表和V型尺检查锥头端面与钢管轴线垂直度，偏差值不大于0.5%锥头底半径。 检查杆件编号与图纸是否一致。支座： 自动切割下料，专用夹具组合点焊，用CO2保护焊施焊。 所用构件加工制作完，经质检部检验后，进行除油除锈处理后，喷涂上防锈底漆（1）材料要定尺进料，便于套材，最大限度提高材料使用率。所有原材料进厂后，均应检查其质37、量证明书及材质化验单是否齐全，且与本工程设计要求一致，并对主要材料进行复检。（2）进货检验，进场钢材应经外观检查，钢材表面不得有锈蚀的坑点。验收后，按规定抽样进行进场试验，合格后方可用于工程上。对进场的钢材按平面布置图位置和不同的品种、检验状态分别堆放，并用标识牌加以注明（型号、规格、数量、产地、进场日期、已检或待检等）。（3）做为网架工程的第一道工序，网架加工精度和加工质量的保证尤为重要。（4）精确可靠的加工精度是减少网架现场安装时产生装配应力的主要措施之一，我们将按照高于现行国家规范的原则制定加工精度要求，并以ISO9002质量体系认证的程序的有效运行予以保证。4. 钢梁构件加工制作方法材38、料及主要机具： 1、 钢材：按设计图纸使用Q235钢，钢材应有质量证明书，并应符合设计要求及现行国家标准的规定。 2 、 连接材料：焊条连接材料均应有质量证明书并符合设计要求。药皮脱落或焊芯生锈的焊条，锈蚀、碰伤不得使用。 3、 涂料：防腐油漆应符合设计要求和有关标准的规定，并应有产品质量证明书及使用说明。 4、 主要机具：剪切机、型钢矫正机、钢板轧平机、钻床、电钻、扩孔钻；电焊、气焊、电弧气刨设备；钢板平台；喷砂、喷漆设备等。 工具：钢尺、角尺、卡尺、划针、划线规、大锤、凿子、样冲、撬杠、扳手、调直器、夹紧器、钻子、千斤顶等。作业条件： 1、 制作前根据设计单位提供的钢结构施工详图，图纸修改39、时应与设计单位办理洽商手续。 2、 按照设计文件和施工详图的要求编制制造工艺文件（工艺规程）。 3、 制作、安装、检查、验收所用钢尺，其精度应一致，并经法定计量检测部门检定取得证明。工艺流程：加工准备下料加工钢梁装配钢梁焊接成品检验除锈、油漆、编号成品保护 、 加工准备： .1 放样：按照施工图放样，放样和号料时要预留焊接收缩量和加工余量，经检验人员复验后办理预检手续。 .2 根据放样作样板（样杆）。 .3 钢材矫正：钢材下料前必须先进行矫正，矫正后的偏差值不应超过规范规定的允许偏差值，以保证下料的质量。 、 下料加工： .1 切割：氧气切割前钢材切割区域内的铁锈、污物应清理干净。切割后断口边40、缘熔瘤、飞溅物应清除。机械剪切面不得有裂纹及大于lmm的缺楞，并应清除毛制。 .2 焊接：钢梁上、下翼板和腹板需接长时，先焊接头并矫直。钢梁上、下翼板、腹板对接时，为使对接处紧贴，应按设计要求铲去楞角。对接焊缝应在焊缝的两端焊上引弧板，其材质和波口型式与焊件相同，焊后气割切除并磨平。 .3 钻孔：屋架端部基座板的螺栓孔应用钢模钻孔，以保证螺栓孔位置、尺寸准确。腹杆及连接板上的螺栓孔可采用一般划线法钻孔。 3. 钢梁装配： 3.1 将实样放在装配台上，按照施工图及工艺要求起拱并预留焊接收缩量。装配平台应具有一定的刚度，不得发生变形，影响装配精度。 3.2 按照实样将钢梁上、下翼板和腹板等定位角钢41、搭焊在装配台上。按照施工图核对无误，用夹具夹紧，进行定位点焊。 . 钢梁焊接： .1 焊工必须有岗位合格证。安排焊工所担任的焊接工作应与焊工的技术水平相适应。 .2 焊接前应复查组装质量和焊缝区的处理情况，修整后方能施焊。 .3 焊接顺序：先焊上、下翼板外侧焊缝，后焊上、下翼板内侧焊缝，再焊翼板与腹板焊缝；最后焊腹杆、上弦、下弦之间的垫板。屋架一面全部焊完后翻转，进行另一面焊接，其焊接顺序相同。焊完后，应清除熔渣及飞溅物。在工艺规定的焊缝及部位上，打上焊工钢印代号。 、 成品检验： .1 焊接全部完成，焊缝冷却24h之后，全部做外观检查并做出记录。、级焊缝应作超声波探伤。 .2 用高强螺栓连接42、时，须将构件摩擦面进行喷砂处理，并做六组试件，其中三组出厂时发至安装地点，供复验摩擦系数使用。 .3 按照施工图要求和施工规范规定，对成品外形几何尺寸进行检查验收，做好记录。 、 除锈、油漆、编号： .1 成品经质量检验合格后进行除锈，除锈等级应符合图纸设计要求，验收合格后进行油漆。 .2 涂料及漆膜厚度应符合设计要求或施工规范的规定。不得漏涂。 6.3 在构件指定的位置上标注构件编号。、成品保护.1 堆放构件时，地面必须垫平，避免支点受力不均。钢梁吊点、支点应合理；宜立放，以防止由于侧面刚度差而产生下挠或扭曲。.2 钢结构构件应涂防锈底漆，编号不得损坏。4.2 钢结构预拼装的方法及要求4.243、.1 预拼装前的检查（1）安装构件前应对构件进行质量检查。（2）安装施工中各工序、工种之间严格执行自检、互检、交检，保证各种偏差在规范允许范围之内。（3）严格执行本工程钢结构安装项目质量保证计划，建立钢结构安装的质量保证体系（融合于钢结构项目质量保证体系）。4.2.2 预拼装前的准备组装前依据设计图纸和土建轴线精确放线，确定螺栓球网架球节点位置，为下一步的拼装奠定基础。4.2.3 预拼装1.钢网架结构预拼装1）为了便于施工，提高工程进度，下弦组装前其腹杆和上弦杆应根据图纸对号入座，搬运到位。2）腹杆和上弦杆的组装应在下弦全部组装结束后，经测量无超差的基础上进行组装，由图纸中对应的杆件在拼装时来44、确定螺栓球的位置.随时检查纵横轴线的几何尺寸，并进行校正后才能继续组装。3）整体下弦组装结束后对几何尺寸进行检查，必要时应用经纬仪校正同时用水平仪抄出各点高低差进行调整，并作好记录。按计录的内容设置临时支撑点。4）各杆件与节点连接时中心线应汇交于一点，螺栓球应汇交于球心，其偏差值不得超过1mm。2.钢梁结构预拼装由于本工程钢梁部分结构的主梁跨度大，考虑到运输问题，我部将结构钢梁分为三段进行加工，现场进行对接的方法进行拼装。1）首先钢梁运输到现场后用50T吊车倒运到钢梁安装现场，运输到钢梁的所在位置，搭设胎模较正后进行焊接。2）钢梁对接完成进行吊装，经测量无误才能焊接，第一榀钢梁吊装完成，考虑到45、稳定性，必须进行加固，当第二榀吊装完成后，将两榀梁中的次梁连接，形成整体。逐榀安装，最后形成整体。43测量控制本工程网架测量包括施工前的放线、复测，施工中的定位。4.3.1编写依据钢结构工程设计图。建筑施工及验收技术相关的规范。4.3.2控制网的布置控制网的布置原则。工程控制网根据业主提供的测量资料进行测量。平面控制网布设钢结构安装测量控制网与土建施工控制网采用同一场地坐标系，整个室内部分螺栓球网架设三个平面控制点、轻钢结构设4个平面控制点作为复测过程中控制点（详见下图）。高程控制网布设高程控制网沿用土建高程控制网，在安装好的下弦固定标尺作为高程标记。控制网应覆盖整个重要施工区域范围。为保持测46、量控制的一致性和连续性，控制网应在完成布设后每月进行一次校核，直至竣工移交为止。4.3.3控制网的布设程网架安装过程中的观测点钢结构在安装过程中的观测点控制网应严格按照规范要求来施测，并清晰、正确地做好原始记录。在测量过程中，应加强自检、互检，以避免差错。4.3.4控制网的保护和管理控制网的保护控制网是整个施工区域钢网架轴线定位的依据，除了在桩位设计上采取了一定的稳定措施和保护设施外，还在控制桩的周围用钢管围栏采取隔离保护措施，以避免以外的碰撞、碾压和损坏，进行保护。控制网的管理测量员具体做好控制网的日常巡查工作，并做好管理记录，每月统计一次，发现问题及时汇报。测量员做好控制网的日常维护，管理47、控制网桩四周防护隔离措施和警告标志。控制网桩的四周严禁堆土、堆物，搭建和覆盖，保持良好的通视条件。控制网桩严禁施工机械碰撞和损坏，以及其他各种人为的损坏行为。如控制、网桩发生损坏，应及时采取补桩措施，补桩测量的结果须通过业主或监理验收符合规范要求以后，方可使用。4.3.5测量控制的组织和实施1、测量工作的管理1.1 职责：平面控制和高程控制网建立，钢结构网架的几何尺寸校核，安装控制测量，变形监测。1.2 人员组织：组建专职测量队。1.2.1 由专人负责测量数据计算、分析，编制测量作业指导书；协调与总包及相关单位的测量工作；测量成果、资料管理；统一协调测量与安装的调度、指挥和联络工作。1.2.248、 专职测量组负责钢结构安装过程的全部测量工作，及对测量工作的复测检验，组织协调监理及相关管理部门的复测检验工作。2、钢结构安装测量仪器配备序号仪器名称数量备注1经纬仪1进场前校核2水准仪1进场前校核3钢卷尺30进场前校核每月对仪器进行一次自检,确保其始终处于受控状态。3、复测、验线：验线工作与放线工作要做到人员、仪器和测量方法各自独立进行，验线的精度要高于放线的精度，复测验线的部位是重要数据、重点部位和关键环节。44、测量工艺4.4.1螺栓球的测量定位：它的作用是保证在拼装阶段螺栓球位置的正确性。要根据设计图纸的几何尺寸和土建提供的轴线用经纬仪精确放线，确定网架节点位置，同时用水平仪进行找平，49、划出十字中心线。钢梁的测量定位：根据土建提供的轴线和图纸设计的几何尺寸用经纬仪精确放线，确定钢梁连接节点的们置，再用水平仪找平，划出十字中心线。4.4.2拼装结束后，要对拼装网架的几何尺寸进行验收测量，为最终连接提供依据。4.4.3安装过程中的测量安装过程控制测量：它的作用是确保安装工作的顺利完成，它的特点是测量工作量大，需要即时测量来配合安装。4.4.4结构监测（1）钢结构总拼完后及屋面施工完后应分别测量其挠度值；所测的挠度值，不得超过相应设计值的15。（2）由于后期使用过程中，屋面各种荷载及吊挂荷载完成后，杆件应力变化最大，由业主委托专业测量单位进行监测。5 涂装5.1网架涂装的要求所有外50、露钢件均应做防锈处理表面涂刷醇酸防锈底漆两遍，网架杆件及螺栓球节点表面应作防火处理，防火涂料的施工应由消防资质的专业厂家完成。5. 2钢结构涂装工艺1）防腐涂装工艺（1）涂料选择：材料必须有产品化验单，产品说明书及合格证。 材料必须注明出厂日期和储存期，禁用过期产品。工艺流程：钢材表面清理 涂装检查 喷涂底漆 除锈 检查验收涂刷面漆/防火漆 现场补刷 （2）涂装前钢材表面进行喷砂除锈处理，应将粉状浮锈、可剥落的片状氧化皮、油污、飞溅物、灰尘等彻底清除干净直至钢材表面呈钢灰色，表面质量达到Sa2.5级质量标准。然后用干刷、干净的抹布或通过压缩空气的办法将钢材表面的灰尘清除干净。喷砂除锈完成后，在51、不超过4-6小时内清理除尘，涂刷底漆二度，厚度um。（3）涂料的调制1配料员必须熟悉材料的性能、配方及注意事项。2将涂料搅拌均匀，若发现漆皮、杂质颗粒或粗大颗粒，必须用80目以上钢丝网过滤后，方可使用。3严格控制配料后熟化时间。4每次配料必须在4-6小时内用完，超过时间禁止使用。5严格控制各种固化剂、稀料的加入量，待涂层固化12小时后，检查合格即可交付使用。（4）底漆涂装1将油漆充分搅拌均匀，使其色泽、粘度均匀一致。2喷涂/涂刷第一道底漆，注意涂刷方向应一致，均匀整齐。3涂完第一道底漆，等其干透后，再涂刷第二道底漆，直至达到设计规定的漆膜厚度。（5）涂层质量检查1.除锈按涂装前钢材表面锈蚀等级52、和除锈等级（GB8923）中Sa2.5级等级彩照检查，粗糙度在40-75um。2外观按漆膜附着力测定法（GB1720）检查，涂层平整均匀无气泡、针孔、灰尘，用目视检查。3.厚度检查，每层的厚度，整体厚度符合设计要求，用测厚仪检查。执行漆膜厚度测定法（GB1764）检查。4附着力测定用胶带贴在涂层上，压紧胶带，提起胶带一端漆膜不脱落为合格，按漆膜附着力测定法（GB1720）检查。检查数量：每类钢构件抽查10%，且不少于3件，每件测五个点。（6）面漆涂装：1面漆的喷涂/涂刷将在施工现场进行，在喷涂前，应先对碰损、剥落的构件进行除锈、补刷底漆。2喷涂时应注意调整好喷嘴口径、喷涂压力，使喷枪管能够自由53、的拉伸到作业区域。喷涂是应保持好喷嘴与涂层的距离，一般喷枪与作业面距离应在10cm左右。喷枪与构件基面角度应保持垂直，或喷嘴略为上倾。喷涂时喷嘴应平行移动，移动时应平衡，速度一致，才能够保证涂层均匀。2）防火涂装工艺防火漆的涂装将在杆件安装就位后，在施工现场进行喷涂/喷刷。（1） 施工工艺流程：涂料配料、搅拌钢材表面清理 施工准备防火漆喷涂喷涂质量检查涂层补喷检查验收（2）施工准备：本工程所选的防火涂料为薄型防火涂料，防火涂料应选择经消防部门批准的合格产品。检查涂料的批准文件及出厂合格证。划定施工现场范围，提供良好的涂装环境。确保混合机、灰浆泵、钢丝网剪刀、计量容器等机具处于正常使用状态。表面54、处理：彻底清除构件表面的灰尘、焊渣飞溅物、浮锈、油污，并补刷碰损或漏刷部位的底漆。涂料配料、搅拌：涂料应随用随配。搅拌是先将涂料倒入混合机内加水拌合，再加高强胶粘剂及钢防胶，使其浓度达到可喷程度。（3） 涂料喷涂：1正式喷涂前，应先试喷，经消防部门、质检站检验合格后，再大面积作业。2第一层喷涂完成后，晾干7-8成后，再喷第二层，直至涂料厚度达到所需要求为止。3喷涂时喷枪要垂直于构件，距离6-10cm为宜，喷涂气压应保持0.4-0.6Mpa。（4）涂装要求1除锈合格的基层，必须在6小时内进行喷涂。2每道漆严格控制间隔时间。3涂层必须做到均匀，不漏涂，不流淌，不起皱。4涂层厚度必须符合设计要求。555、必须保证涂层的附着力。6表面要平整光洁，颜色一致。7施工环境控制（下列情况不准施工）：8气温低于5。9气温高于40。10相对温度大于85%。11大风、下雨、大雾、结露。12当气温高于30时，应避免干喷现象。（5）质量检查1除锈：清洁度应根据IS08501-1：1988标准图片进行对比检查，粗糙度采用粗糙度测量仪测量，其范围控制在40-75um。2底漆涂装检查外观按漆膜附着力测定法（GB1720）检查，涂层平整均匀无气泡、针孔、灰尘，用目视检查。厚度检查，每层的厚度，整体厚度符合设计要求，用测厚仪检查。执行漆膜厚度测定法（GB1764）检查。附着力测定用胶带贴在涂层上，压紧胶带，提起胶带一端漆膜56、不脱落为合格，按漆膜附着力测定法（GB1720）检查。3防火涂装由专职质检人员抽查涂料厚度。用小锤轻轻敲击杆件，检查是否有空鼓现象。观察涂料表面是否存在裂纹，检查平整度。涂料补涂：对厚度不够、厚薄不匀、有空鼓的地方进行补喷或重喷。检查验收：由监理工程师会同消防单位、总包单位、分包施工单位等共同组织检查、验收。4涂装的防污染措施当网架杆件安装就位后，在工作平台上铺彩条布并依据风向设置彩条布护栏，方可进行喷涂。在配置涂料时必须根据每次喷涂工作量的大小，掌握好用量，用多少配多少，以防用不完影响环境。根据风力的大小，相应控制喷涂量，以防喷涂量较大受风力作用而污染周围环境。根据当时施工条件及气温的高低，57、利用稀释剂调整涂料的粘度，以防粘度过稠，不利于喷涂而造成污染。在风力较大时及对于角落、眼孔等隐蔽区域，应采取刷涂或无气雾化喷涂机进行施工，控制污染。5涂装过程检查网架油漆涂装过程检查喷砂涂锈：打砂清洁度应根据IS08501-1：1988标准图片进行对比检查，粗糙度采用粗糙度测量仪测量，其范围控制在40-75um。6底漆涂装检查外观按漆膜附着力测定法（GB1720）检查，涂层平整均匀无气泡、针孔、灰尘、用目视检查。厚度检查，每层的厚度，整体厚度符合设计要求，用测厚仪检查。执行漆膜厚度测定法（GB1764）检查。附着力测定用胶带贴在涂层上，压紧胶带，提起胶带一端漆膜不脱落为合格，按漆膜附着力测定法58、（GB1720）检查。7钢结构防火涂装过程检查专职质检人员用测厚仪抽查涂料厚度。用小锤轻轻敲击杆件，检查是否有空鼓现象。观察涂料表面是否存在裂纹，检查平整度。涂料补涂：对厚度不够、厚薄不匀、有空鼓的地方进行补喷或重喷。8检查验收：由监理工程师会同消防局、总包单位、分包施工单位等共同组织检查、验收。第五章 资源配置5.1 人力资源配置劳动力计划明细表序号工种人数1管理人员52技术员13施工员14测量员15架子工56操作工157电工18焊工109维修工110普壮工10合计505.2 机械设备投入本工程主要施工机械装备表1序号机械名称机械型号数量1交流电焊机BX-500/30010台2直流电焊机AX59、-320-13空压机0.6m32台4烘箱ZXJ1501台5探伤仪1台6测温仪4只7钼形电度表3只8千斤顶332T12只9经纬仪TDJ61台10水准仪1台11手拉葫芦10T5只12手拉葫芦5T5只13手拉葫芦3T5只14氧气、乙炔工具4套15切割机2台16电钻1台17密封枪5只18角向砂轮机10只19弯板手20只投入本工程主要施工机械装备表2序号机械名称机械型号数量20开口器5只21拉铆机15只22汽车吊50吨2台23钢丝绳12-25若干24单向滑轮1T、2T20只25焊接检查尺3只26涂层测量仪1只27表机除锈样本3套28卷扬机1T5T4台29电缆若干30安全网若干31配电箱3只第六章 技术组60、织措施6.1质量保证措施6.1.1 质量管理工作流程总承包确定质量目标、计划分析可能产生质量问题的环节、要素针对要素制定计划、措施建立质量责任制、控制各要素专业分包施工过程比较施工成果与质量目标、计划总结经验、开展QC活动质量管理工作流程(1) 质量方针贯彻执行GB/T ISO9000系列质量标准和质量手册，程序文件，将其纳入标准化规范化轨道，为了在本工程中创造一流的施工质量，特别制订控制目标为优良工程的科学管理、信守合同、精益施工，向顾客提供优质的工程和服务。(2) 质量目标-实施GBT190002000ISO9000：2000质量管理和质量保证标准，确保质量体系持续的适宜性和有效性； 施工61、质量全面达到合同规定的标准，全面提高工艺质量；对焊接工艺进行跟踪管理，焊接检验一次合格率95%。对钢结构所用材料的材质及焊接工艺进行跟踪管理,焊接检验一次合格率95%。(3) 质量保证体系根据GB/T ISO9000系列标准要求，建立起组织、职责、程序、过程和资源五位一体的质量体系。6.1.2工艺质量控制措施本工程开工前将按照质量目标确定质量控制项目目录，并按照消除质量通病手册组织制定可供实际操作的质量控制计划并确保严格实施。本工程主要质量控制措施概述如下：（1）钢结构的制作钢结构的制作应严格按照钢结构工程施工及验收规范B50205-20XX）中的相关规定进行。钢构件的下料尺寸应考虑焊接收缩余62、量及切割、刨边和铣平等加工余量。加工余量的数值应根据规范或实际试验确定。低合金结构钢板应采用板料矫平机矫正，当采用加热矫正时，加热温度不得超过900摄氏度。低合金结构钢在加热矫正后应缓慢冷却。焊缝坡口尺寸应按设计图纸及工艺要求确定。坡口不得有裂纹，咬口和大于1mm的缺棱。钢构件组装前，各零部件应进行合格检查；连接接触面和沿焊缝边缘每边3050mm范围内的铁锈、毛刺、污垢等应清除干净。板材的拼接应在组装前进行，焊缝按二级检验；构件的组装应在部件组装、焊接、矫正后进行。连接组装的允许偏差应符合规范要求。涂装时环境温度宜在538摄氏度之间，相对湿度不应大于85%。构件表面不得有结露。涂装后四个小时内63、不得淋雨。涂装完毕后，应在构件上标注构件的原编号。大型构件应标明重量、重心位置和定位标记。钢结构出厂时，应附带出厂合格证和其他相关的技术资料。（2）钢结构安装项目安装构件前应对构件进行质量检查。安装施工中各工序、工种之间严格执行自检、互检、交检，保证各种偏差在规范允许范围之内。各种测量仪器、钢尺、轴力仪在施工前均送检标定合格后使用。（3）构件外形尺寸检查和坡口处理。a、构件的组装尺寸检查：焊接前，应对构件的组装尺寸进行检查，圆钢管主要检查构件的圆度、平直度和长度，如发现上述尺寸有误差时，应待铆工纠正后方可施焊。b、厚度大于36mm的低合金结构钢，施焊前应进行预热，预热温度宜控制在100150；64、焊后应进行保温。预热区为焊缝两侧不小于150mm的区域。c、焊缝坡口的处理：施焊前，应清除焊接区域内的油锈和漆皮等污物，同时根据施工图要求检查坡口角度和平整度，对受损和不符合要求的部位进行打磨和修补处理。所有焊接材料和辅助材料均要有质量合格证书，且符合相应的国标， 所有的焊条使用前均需进行烘干，烘干温度200250度，烘干时间12小时。焊工须使用保温筒领装焊条，随用随取。焊条从保温筒取出施焊，暴露在大气中的时间不得超过2小时；焊条的重复烘干次数不得超过2次。（4）焊接环境：下雨天露天作业必须设置防雨设施，否则禁止进行焊接作业。采用手工电弧焊风力大于5m/s，采用气体保护焊风力大于2m/s时，应65、设置防风设施，否则不得施焊。雨后焊接前，应对焊口进行火焰烘烤处理。（5）焊接a、定位点焊：组装时的定位点焊应由电焊工施焊，要求过度平滑，与母材熔合良好，不得有气孔、裂纹，否则应清除干净后重焊。严禁由拼装工进行定位点焊。b、打底焊：为保证全熔透焊缝的焊接质量，焊接前应先清除焊缝区域内的油锈，使用焊接工艺规定的参数施焊。c、中间焊和罩面焊：均采用埋弧焊，焊接前应在构件两端加设引弧板。（6）制焊接变形所有构件的焊接应分层施焊，层数视厚度而定；作好焊接施工记录，总结变形规律，综合进行防变形处理。（7）焊接检查1 焊缝的外观检查：进行100%的外观检查，焊缝的外观检查应符合二级焊缝的要求；2 超声波检查66、：所有的全熔透焊缝在完成外观检查之后进行20%的超声波无损检测，标准执行GB11345钢结构焊缝手工超声波探伤方法和结果分级，焊缝质量不低于B级的二级。6.2 安全保证措施6.2.1 安全监督保证体系（1）项目部安全管理组是本工程安全文明施工监督管理的主管部门，按照国家、行业及有关安全生产的方针、政策、法律、法规。有关管理规定的要求，实施监督、检查和开展工作；认真执行安全管理的各项规章制度以及项目投资方和监理单位的有关规定和要求；并服从其领导和监督；负责健全项目部各成员方的安全网络，并监督其有效运作。(如下图)班组班组项目部安委会加工安全小组施工安全小组所有人员（2）项目部各成员方成立相应的安67、全文明施工管理小组，负责对本专业施工现场安全文明施工实施组织、领导和协调（3）安全检查流程图安全检查计划 （如下）： 根据上级布置或实际工作情况组织安全检查检查安全检查计划安全检查通知通知受检单位审 批接受检查实 施 检 查按要求整改查找施工隐患提出整改意见复查整改情况检 查 小 结安全检查工作总结 6.2.2 施工阶段控制措施（1）施工组织设计阶段从施工组织设计入手，现场的特点，合理布设电源线路、水源管道的走向，并对施工道路和线路进行标识。根据工程图纸，采用电脑编制模拟施工软件，找出工程施工中的危险点、危险源，制定危害辨识、危险评估与控制计划。作业指导书中的安全措施要指出危险点、危险源，并有68、针对性地提出防范措施。根据国家有关规定并结合工程实际列出必须开具安全施工作业票的项目。（2）开工准备阶段进入现场的全体员工必须经过安全文明施工培训，考试合格后方可上岗。建立以各级安全施工第一责任者为核心的安全施工责任制。把环境保护、文明施工和安全施工有机地结合在一起，并贯穿于工程施工全过程。项目部各成员方使用统一、标准的安全文明施工管理台帐，项目部定期进行检查、考核、评比，做到奖罚严明。进入现场的所有员工必须统一着装，持证上岗。采用广式集中照明。照明必须满足夜间施工人员的行走和施工要求。标准电源一至三级盘按图布置，地下管线走向标识明确。施工电源的安装、拆除、维护必须由持证电工进行，各级标准电源69、盘设专人监管并有标识。按照施工组织设计总平面布置图，布置办公室、库房、工具间，并张挂有关职责、制度，集装箱式工具间必须设可靠接地。加强组织协调，实行科学管理，避免和减少高处及交叉施工，确实无法避免的要制定安全防护措施，并有效实施后方可施工。项目开工前必须进行安全文明施工条件的检查与确认，填写单项工程开工前环境安全确认表，不具备安全文明施工条件的项目不得开工。（3）施工阶段进入现场的所有员工必须正确佩戴安全帽，安全帽的规格、着色、编号，由安全管理部进行统一规范，并建立发放登记台帐。高处作业人员必须人手一条安全带。高处作业的安全设施必须经过验收通过，方可进行下道工序的作业。所有高处作业人员必须经过70、体检，作业时必须系挂好安全带。焊接时，要制作专用挡风斗，对火花采取严密的处理措施，以防火灾、烫伤等；下雨天不得进行露天焊接作业。施工中的电焊机、空压机、气瓶、打磨机等必须采取固定措施存放于平台上，不得摇晃滚动。防火、紧急救护和消防紧急报警等标志牌应醒目、齐全，稳定牢固，统一规格。严格执行作业指导书和施工前交底制度，严禁无措施未交底进行施工。架子工实行统一管理。脚手架必须由持证架子工搭设、维护和拆除，做到挂牌使用。现场集中作业场所氧、乙炔气瓶采取分别装笼运输与使用。电焊机采用集中布置，电（火）焊皮线、电源线布设合理、规范。特种作业务必持证上岗，且所持证件必须是专业对口、有效期内及市级以上的有效证71、件。认真做好安全检查，做到有制度有记录（按“三宝”原则进行），根据国家规范、施工方案要求内容，对现场发现的不安全隐患即时进行整改。坚持班前安全教育制度，且班组每日活动有记录。对于“三违”人员必须进行严厉批评教育和惩处。按国家要求设立安全标语、安全色标及安全标志。按规定挂设安全网，除随施工高度上升的安全网以外，每隔三层设固定安全网。由于生产条件所限，不能设网的则根据有关要求编制专项安全措施。按规范认真做好“四口”、“临边”防护，做到防护严密扎实。施工用电严格执行建筑施工现场临时用电安全技术规范，有专项临电施工组织设计，强调突出线缆架设及线路保护，严格采用三级配电二级保护的三相五线制“TN-S”供72、电系统，做到“一机一闸一漏电”，漏电保护装置必须灵敏可靠。施工机具一律要求做到“三必须”，电焊机必须采取防雨措施，焊把、把线绝缘良好，且不得随地拖拉。现场防火制定专门的消防措施。按规定配备有效的消防器材，指定专人负责，实行动火审批制度，权限交由安全负责人。对广大劳务工进行防火安全教育，努力提高其防火意识。对所有可能坠落的物体要求：所有物料应堆放平稳，不妨碍通行和装卸，工具应随手放入工具袋，作业中的走道、通道板和登高用具、临边作业部位必须随时清扫干净；拆卸下的物料及余料和废料应及时清理运走，不得随意乱置乱堆或直接往下丢弃；传递物体禁止抛掷。一旦发生物体坠落及打击伤害要写出书面报告，并按有关规定加73、重处罚。（4）特别强调的安全措施高处作业的安全设施必须经过验收通过，方可进行下道工序的作业。所有高处作业人员必须经过体检，作业时必须系挂好安全带。焊接时，要制作专用挡风斗，对火花采取严密的处理措施，以防火灾、烫伤等；下雨天不得进行露天焊接作业。顶升作业应划定危险区域，挂设安全标志，加强安全警戒。施工中的电焊机、空压机、气瓶、打磨机等必须采取固定措施存放于平台上，不得摇晃滚动。登高用钢爬梯必须牢牢固定，不得晃动。紧固螺栓和焊接用的挂篮必须符合构造和安全要求。顶升作业必须遵守“十不吊”原则。当风速达到15m/s（6级以上）时，顶升作业必须停止。做好台风雷雨天气前后的防范检查工作。高空作业人员必须系74、挂安全带，并在操作行走时即刻扣挂于安全缆绳上。高处作业中的螺杆、螺帽、手动工具、焊条、切割块等必须放在完好的工具袋内，并将工具袋系好固定，不得直接放在梁面、翼缘板、走道板等物件上，以免妨碍通行，每道工序完成后柱边、梁上、临边不准留有杂物，以免通行时将物件踢下发生坠落打击。禁止在高空抛掷任何物件，传递物件用绳拴牢。气瓶需有防爆防晒措施，且远离电焊、气割火花及发热物体。作业人员应从规定的通道和走道上下来往，不得在柱上等非规定通道爬攀。如需在梁面上行走时，则该梁面上必须事先挂设好钢丝缆绳，且钢丝绳用花篮螺栓拉紧或梁下面已兜设了确保安全的水平网。各种用电设备要用接地装置，并安装漏电保护器。使用气割时，75、乙炔瓶必须直立并装有回火防护装置。氧气瓶与乙炔瓶间距大于10m，远离火源并有遮盖。夜间施工要有足够的照明。第七章：冬雨季施工7.1冬季施工准备组织好冬季施工安全教育培训:应根据冬期施工特点，重新调整好机构和人员，并制定好岗位责任制，加强安全生产管理。主要应当加强保温、测温、冬期施工技术检验机构、热源管理机构，并充实相应的人员。对测温人员、保温人员、能源工、管理人员组织专门的技术业务培训，学习相关知识，明确岗位责任，经考核合格方可上岗。物质准备:物质准备的内容如下：外加剂、保温材料；测温表计及工器具、劳保用品；现场管理和技术管理的表格、记录本；燃料及防冻油料；电热物资等。对施工现场的临时供电、供76、水设备进行检查，防止漏电、跑水事故发生。(4)冬季施工安全措施:从11月或当室外日平均气温连续5天稳定低于+5起，即进入冬季施工阶段，由于冬期施工气温较低，要降到0度以下，材料设备选择都与常温有所不同，为了保证工程质量，制定了以下施工措施。1， 组织相当成熟的低温（零下15）焊接施工经验的焊接工程师和焊接工人进行施工，焊接施工的质量目标为：第三方探伤一次合格率为98%，监理、业主检查一次合格率为100%。在冬季0温度以下施工时，参照建筑工程各期施工规程（JGJ104-97）的规定采取相应的技术措施进行施工。2， 焊接工艺措施Q235 钢工作地点温度低于-16，Q345钢工作地点温度低于5时，不77、得进行冷加工。高强螺栓的复验应在工作地点相应的负温度下试验合格。钢结构的焊接应搭设防风棚，母材在焊接前要进行预热，可用火预热，也可以用电阻块预热，预热温度可参考下表，也可试验确定。钢材牌号接头最厚部件的板厚t(mm)25t4040t606080Q2356080100Q295、3456080100140预热范围为焊缝两侧100mm，钢材是良导体，传热速度很快，因此预热温度要超过规定的温度，在焊接开始时，达到预热温度的要求，用电阻片加热效果好些。焊接工作完成，要采取保温措施，工作地点温度在0以上可以自然冷却，温度在0 -10时用保温石棉布三层包裹。钢梁拼装台可搭设临时暖棚，棚内设暖气片，保持正温，78、防止雪花、冷风直接飘落吹接到炽热的焊缝上。超声波探伤的偶合剂，要用油基材料（机油等），不得使用水基材料（化学浆糊、甘油等）。采用二氧化碳气体保护焊的气体纯度不能低于99.5%（体积比），含水量不得超过0.005%（重量比）。钢结构焊接用的焊条、焊丝，在满足设计强度要求的前提下，应选择屈服强度较低冲击韧性较好的低氢焊条，主结构采用高韧性超低氢焊条。参加负温度焊接工作的电焊工，必须经过负温度焊接工艺培训，考试合格取得相应的合格证，方可参加焊接工作，钢结构组拼时的定位点焊，亦应有负温度焊接考试合格的焊工担任。运输堆存钢构件时应采取防滑措施。构件堆放场地面平整，坚实无水坑，地面无沾冰，构件叠放时要用木79、垫块，上下构件间的垫块应在同一垂直线上，防止构件溜滑。在负温度下绑扎起吊钢构件用的钢索与构件直接接触时，应采用防滑隔热（可用废旧轮胎）。构件上有积雪、结露时，安装前应清除干净，注意不损伤涂层。负温度下安装主要构件时，应立即校正固定，当天安装的构件应形成稳定的空间体系。焊接工作完成，要有保温措施，使焊缝缓慢冷却，冷却速度控制在10/mm。7.2雨季施工a) 雨季施工准备1、做好施工人员的雨季施工培训工作，定期组织相关人员进行全面检查，包括施工材料、临时设施、临时用电、机械设备防护等工作。2、施工现场重型机械较多，因此施工道路路基应碾压坚实，使车道不积水，做好硬地面，保证车辆出入安全。现场道路两旁80、设排水沟，保证施工道路不滑、不陷、不积水。清理现场障碍物，保持现场道路畅通。3、进入现场的设备材料，避免放在低洼处，将其垫高，以防积水损坏设备且防止漏电。设备露天存放加 布盖好，以防雨淋日晒，材料堆放周围有畅通的排水沟，防止积水。b) 雨季施工措施1、钢结构施工场地应有完善的排水系统，构件堆放场、拼装场、安装点、排水沟应保持畅通，做到雨停水干。2、所有电气设备放置在防雨棚内，都有接地装置，电阻不大于4欧姆。3、焊接时间较长的焊接接头，要有防雨措施，防止雨水流淌到炽热的焊缝上。4、构件上有积水时不能进行焊接工作。72.1雨期施工的用电与防雷c) 雨期施工的用电各种露天使用的电气设备应选择较高的干81、燥处放置；机电设备（配电盘、闸箱、电焊机、等）应有可靠的防雨措施，电焊机应加防护雨罩；雨期前应检查照明和动力线有无混线、漏电等，防止触电事故发生；雨期要检查现场电气设备的接零、接地保护措施是否牢靠，漏电保护装置是否灵敏，电线绝缘接头是否良好。d) 雨期施工的防雷防雷装置的设置范围。施工现场高出建筑物高架设施，如果在相邻建筑物、构筑物的防雷装置保护范围以外，以表规定的范围内，则应当按照规定设防雷装置，并经常检查。最高机械设备上的避雷针，其保护范围按照60计算能够保护其他设备，且最后退出现场，其他设备可以不设置避雷装置。防雷装置的构成及操作要求。施工现场的防雷装置一般由避雷针、接地线和接地体三部分82、组成。避雷针，装在高出建筑物的塔吊、人货电梯、钢脚手架等的顶端。机械设备上的避雷针（接闪器）长度应当为1-2m。接地线，可用截面积不小于16 mm2的导线，或用截面积不小于12的铜导线，或者用直径不小于8的圆钢，也可以利用该设备的金属结构体，但应当保证电气连接。接地体，有棒形和带形二种。棒形接地体采用长度1.5m、壁厚不小于2.5的钢管或1.550的角钢。将其一端垂直打入地下，其顶端离地平面不小于50cm，带形接地体可采用接面积不小于50m，长度不小于3m的扁钢，平卧于地下500mm处。防雷装置的避雷针，接地线和接地体必须焊接（双面焊）焊缝长度应为圆钢直径的6倍或扁钢厚度的2倍以上。 施工现场83、所有防雷装置的冲击接地电阻值不得大于30。北京xx大学综合游泳馆网架高大支撑组装平台计算分析编制单位：编 制 人：日 期：1. 工 程 概 况1.1 工程简介北京xx大学位于北京市*区，紧邻*环中路，综合游泳馆位于北京xx大学院内，本工程地下一层，地上三层，地下层高6米，地上首层高度为4.5米，二层高4.3米，三层综合活动室最高点标高16.7米，篮球馆最高点标高23.5米，网架基本网格尺寸M*M。本工程上部结构采用现浇混凝土框架-剪力墙结构体系，游泳馆屋顶采用钢结构与轻质面板。球类馆节点用螺栓球连接方式，形式为正四角锥。根据建筑结构可靠度设计统一标准本工程结构设计基准期为50年，建筑结构安全为84、二级。本工程建筑抗震设防标准按丙类建筑要求，抗震设防烈度为8度，框架抗震等级为一级，剪力墙抗震等级为二级，本工程基础地基设计等级为甲级。根据屋面螺栓球结构总体的布置如下图示意：2、脚手架搭设特点2.1 搭设要求较高因本下弦各节点曲面抛物线方程为： Z6(1-(坐标原点为中心点，下弦平面为零点水平面)所在的曲面上，下弦节点是由上弦节点向下平移约2米形成的曲面，拼装用脚手架支撑点搭设必须按曲面方程搭设成曲面形，脚手架为支撑组装用脚手架。同时根据施工工艺，施工段搭设的方法不同，因此，搭设的要求较高。2.2 搭设的工期紧 因钢结构网架的施工进度，直接影响到后续专业的施工，因此脚手架的搭设必须在尽可能短85、的时间内完成,以保证后续施工的按期进行；3 脚手架搭设施工方法3.1 前期准备3.4.1 材料的准备：根据施工工艺及进度计划要求，计算出钢管、扣件、方木、脚手板等材料的使用量及所需的操作工具，并提出进场计划。3.4.2 人员安排：根据工程需要，选择有资质的队伍并组织好施工管理人员、架子工、安全员及后勤供料人员；架子工、安全员必须体检合格持证上岗。3.4.3 现场准备：在指定场地堆放好所进钢管、扣件、方木、脚手板等有关材料，并按品种、规格分类验收做好标识，堆放整齐。在搭设位置做好场地平整处理措施，确保基础坚实可靠，满足承压要求。3.4.4 技术准备：熟悉网架施工步骤，根据施工进度要求进行结构脚手86、架搭设。同时做好安全技术交底。由于脚手架搭设技术要求比较高，在搭设前配合桁架施工人员做好轴线定位，以保证脚手架搭设一次到位。3.2脚手架组装平台搭设3.2.1搭设要求根据设计图纸及施工工艺要求，在脚手架搭设前，根据网架下弦节点的标高尺寸，放样出组装平台所在位置的下弦球节点的平面坐标，其误差不得超过20mm，脚手架的搭设1) 根据本网架中心区域网架的标高，脚手架的搭设高度为21米，具体的搭设按网架下弦的分格轴网节点进行，整个脚手架在离地面处200mm处搭设一道双向扫地杆，立杆底部必须垫木垫板，增加与地面的接触面积，防止脚手架整体下沉。脚手架搭设要严格按规范要求布设剪刀撑。2) 脚手架搭设到网架下87、弦位置附近搭设操作平台，具体标高位置根据各节点标高减去拼装焊接人员作业高度即可，作业高度一般为500mm左右，支撑节点立杆的标高按图进行，平台采用厚5cm木脚手板或竹笆脚手板进行满铺，并板的两端要绑扎牢固。其周围要做好临边防护。 3) 其它拼接工艺要求搭设 根据满足安装及现场实际情况要求局部增设脚手架，脚手架搭设技术安全要求同前。3.2.2搭设注意事项 （1） 馆内的场地应清除杂物、要采取加固。步距1500mm，整个脚手架在离地面处搭设一道双向扫地杆，立杆底部必须垫垫木，增加与地面的接触面积。（2） 脚手架搭设要按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范进行。严格按规范要求布设剪刀撑和横向斜撑。特88、别连墙件同外墙、环梁的连接以及同内脚手架的连接固定要牢固。（3） 周边设置边缘悬挑操作平台和构件中转平台，临边处应加强防护，并有明显的安全警示标识。（4） 由于下部是空的，在搭设脚手架之前，应根据土建看台的承重要求，判断是否要进行加固，确保土建已完工的成品保护。（5） 在搭设拼装用支承结构时，其支撑点位置应设置在下弦节点处；支承结构应验算其承载力和稳定性；支承结构下应采取措施，保证支承点位置稳定。3.2.3脚手架拆除脚手架拆除的顺序为，先支后拆，先拆非承重部分，后拆承重部分。拆除支承结构脚手架的过程中，应防止个别的支撑点集中受力，宜根据各支撑点的结构自重所产生的挠度值，采取分区、分片、分阶段、89、按比例下降或者用每步不大于10m的等步距下降进行拆除。连墙件必须随脚手架逐层拆除。3.3脚手架搭设时的构造要求： 立杆之间必须按步距满设纵向、横向水平杆，确保两方向足够的设计刚度。3.3.1纵向水平杆的构造应符合下列规定：（1）纵向水平杆宜设置在立杆内侧,其长度不宜小于3跨； （2）纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接，搭接应符合下列规定：a、纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。（如下图）b、搭接长度不应小于1m，应等间距90、设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。c、在使用木脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；当使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm。3.3.2横向水平杆的构造应符合下列规定：（1）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除；（2）作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。3.33脚手板的设置应符合下列规定：（1）作业层脚手板应铺满，铺稳，离开墙面120-150mm；（2) 木脚手板应设置在水平91、杆支承，当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防仰面倾翻。脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm。其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm.（如下图）（3）作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承可靠地固定。3.34立杆的设置应符合下列规定：（1）脚手架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。（如下图）（2）立杆接长除顶层顶步外，其余各层各部接头必须采用对接扣件连接。（3）立杆下方适当设置八字92、撑和剪刀撑进行加强，对剪刀撑杆长度应跨一步距1.8m以上。3.3.5 对于荷载值较大的地方，如采光处，可以采用不同的立杆间距进行加强。3.3.6 当支撑点在立杆不同高度轴力变化不大时，采用等步距设置，如果变化较大的部分，则采用不等的步距加强，但步距不宜变化过多，步距一般控制在900mm1500mm之间，不宜大于1500mm。3.3.7 周边横向水平杆一端可插入墙内，或利用柱、环梁将横向水平杆在内侧纵向的连接立杆用直角扣件扣接牢固可靠。对4m以上的脚手架采用刚性连墙件同柱、环梁可靠连接尤为重要。3.3.8 增设必要的剪刀撑。周边外侧立面整个长度和高度上连续设立剪刀撑，每道宽度大于4跨，且不小于693、m，斜杆与地面的倾角在45-60之间。开口型多排脚手架的两端均须设置横向斜撑。高度在24m以上的封闭型脚手架，除拐角设置横向斜杆外，中间每隔6跨设置一道。剪刀撑、横向斜撑搭设要随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。3.3.9在任何情况下，支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。3.3.10确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。3.3.11严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置。3.3.12地基支座的设计要满足承载力的要求。3.3.13确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于94、扣件式规范的要求。3.3.14在拼装过程中，应派人检查支架和支承情况，发现松动和变形情况应及时解决。3.4安全要求3.4.1 脚手架工程属于高空作业，必须重视安全技术交底并按操作规程搭设，根据实际情况承受力，加密架料。3.4.2 对操作工要求班前交底，跟班应对架子搭设质量进行检查，操作时佩戴好安全帽、安全带、防滑鞋。3.4.3 保证横、平、竖、直，发现立杆沉陷、悬空、接头松动、架子歪斜、桁架变形、竹胶板及木板未绑扎牢固时，立刻处理。3.4.4 行人过往处，双层密封保护，并作明确示意安全牌，人行斜道作防滑处理，外架边围必须严格按照安全防护要求搭设护栏，并设安全网。3.4.5 过车道要有示意高度牌95、和夜间灯光显示标志。3.4.6 斜坡处从最低点搭设脚手架。斜面上的垫木用斜木楔垫平后方可竖立杆。3.4.7 设置专业安全员监控及防范，不得酒后上班，不准闲人进入工作场地。3.4.8 退场材料先后分批出场，不出场应堆放整齐，专人看管。3.4.9 与兄弟单位密切配合，对已有成品加以保护。附1：高大支撑组装平台脚手架计算书：计算依据（1）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-20XX）（2）建筑结构荷载规范（GB50009-20XX）（3）工程设计图纸及相关施工场地资料等支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确96、保安全的计算结果。本计算书编制中还参考施工技术20XX.3.高支撑架设计和使用安全。一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):21.00；采用的钢管(mm):483.5 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；钢结构网架自重(kN/m2):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.097、00；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00；二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.00010.00010.000/6 = 133.33 cm3；I=8.00010.00010.00010.000/12 = 666.67 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.0000.300 = 7.5 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):98、q2= 0.3500.300 = 0.105 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = 1.0001.0000.300 = 0.300 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(7.5 + 0.105) = 9.126 kN/m；集中荷载 p = 1.40.300=0.42 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.421.000 /4 + 9.1261.0002/8 = 1.246 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.42 /299、 + 9.1261.000/2 = 4.773 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 1.246106/133.333103 = 9.345 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为9.345 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 1.0009.126/2+0.420/2 = 4.773 kN； 方木受剪应力计算值 T = 34773.000/(2 80.000 100.100、000) =0.895 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.895N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.300 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 7.5+0.105=7.605 kN/m； 集中荷载 p = 0.900 kN； 方木最大挠度计算值 V= 57.6051000.0004 /(3849500.0006666666.67) +900.0001000.0003 /( 489500.0006666666.67) 101、= 2.796 mm； 方木最大允许挠度值 V= 1000.000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值2.796 mm 小于方木的最大允许挠度值 4.000 mm,满足要求!三、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 9.1261.000 + 0.420 = 1.476 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.497 kN.m ；最大变形 Vmax = 1.270 mm ；最大支座力 Qmax = 5.368 kN 102、；钢管最大应力 = 0.497106/5080.000=97.807 N/mm2 ；钢管抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ；支撑钢管的计算最大应力计算值 97.807 N/mm2 小于 钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 5.368103、 kN；R 1.051.051.001.000.800.800.600.600.00单元数0000839按“绕2轴应力比”显示单元颜色“0”层按“绕2轴应力比”显示单元颜色“0”层“绕2轴整体稳定应力比”最大的前 10 个单元的验算结果（所在组合号情况号）序号单元号强度绕2轴整体稳定绕3轴整体稳定绕2轴抗剪应力比绕3轴抗剪应力比绕2轴长细比绕3轴长细比绕2轴W/l绕3轴W/l结果14280.070.09 (1/1)0.090.000.00786800满足24670.070.09 (1/1)0.090.000.00786800满足37740.070.09 (1/1)0.090.000.00786104、800满足47350.070.09 (1/1)0.090.000.00786800满足54660.060.09 (1/1)0.090.000.00827200满足64290.060.09 (1/1)0.090.000.00827200满足77360.060.09 (1/1)0.090.000.00827200满足87730.060.09 (1/1)0.090.000.00827200满足94490.060.09 (1/1)0.090.000.00826900满足104460.060.09 (1/1)0.090.000.00826900满足“0”层按“绕2轴整体稳定应力比”统计结果表范围1.05105、1.051.001.000.800.800.600.600.00单元数0000839按“绕3轴应力比”显示单元颜色“0”层按“绕3轴应力比”显示单元颜色“0”层“绕3轴整体稳定应力比”最大的前 10 个单元的验算结果（所在组合号情况号）序号单元号强度绕2轴整体稳定绕3轴整体稳定绕2轴抗剪应力比绕3轴抗剪应力比绕2轴长细比绕3轴长细比绕2轴W/l绕3轴W/l结果14280.070.090.09 (1/1)0.000.00786800满足24670.070.090.09 (1/1)0.000.00786800满足37740.070.090.09 (1/1)0.000.00786800满足47350106、.070.090.09 (1/1)0.000.00786800满足54660.060.090.09 (1/1)0.000.00827200满足64290.060.090.09 (1/1)0.000.00827200满足77360.060.090.09 (1/1)0.000.00827200满足87730.060.090.09 (1/1)0.000.00827200满足94490.060.090.09 (1/1)0.000.00826900满足104460.060.090.09 (1/1)0.000.00826900满足“0”层按“绕3轴整体稳定应力比”统计结果表范围1.051.051.001.107、000.800.800.600.600.00单元数0000839按“绕2轴长细比”显示单元颜色“0”层按“绕2轴长细比”显示单元颜色“0”层“绕2轴长细比”最大的前 10 个单元的验算结果序号单元号强度绕2轴整体稳定绕3轴整体稳定绕2轴抗剪应力比绕3轴抗剪应力比绕2轴长细比绕3轴长细比绕2轴W/l绕3轴W/l结果12310.010.010.010.000.00888800满足22320.010.010.010.000.00888800满足32330.010.010.010.000.00888800满足42340.010.010.010.000.00888800满足52350.010.010.0108、10.000.00888800满足62360.010.010.010.000.00888800满足72370.010.010.010.000.00888800满足82380.010.010.010.000.00888800满足92390.010.010.010.000.00888800满足102400.010.010.010.000.00888800满足“0”层按“绕2轴长细比”统计结果表范围180180150150120120808052单元数000470369按“绕3轴长细比”显示单元颜色“0”层按“绕3轴长细比”显示单元颜色“0”层“绕3轴长细比”最大的前 10 个单元的验算结果序号单元109、号强度绕2轴整体稳定绕3轴整体稳定绕2轴抗剪应力比绕3轴抗剪应力比绕2轴长细比绕3轴长细比绕2轴W/l绕3轴W/l结果12310.010.010.010.000.00888800满足22320.010.010.010.000.00888800满足32330.010.010.010.000.00888800满足42340.010.010.010.000.00888800满足52350.010.010.010.000.00888800满足62360.010.010.010.000.00888800满足72370.010.010.010.000.00888800满足82380.010.010.010110、.000.00888800满足92390.010.010.010.000.00888800满足102400.010.010.010.000.00888800满足“0”层按“绕3轴长细比”统计结果表范围180180150150120120808052单元数000454385附录热轧无缝钢管与电焊钢管截面示意图结论：以上计算中，增加了立杆支撑点的偏心计算，理论上集中荷载P的位置是在立杆的正上方，因考虑到脚手架在搭设过程中，立杆有偏差，其最大垂直度偏差在搭设过程中远远小于200，因此计算结果也可靠。能满足要求。* 大 学 3D3S 软 件 计算书 一、设计依据 钢结构设计规范 （GB50017-20111、XX） 建筑结构荷载规范 （GB50009-20XX） 建筑抗震设计规范 （GB50011-20XX） 建筑地基基础设计规范 （GB50007-20XX） 建筑钢结构焊接规程 （JGJ181-20XX） 钢结构高强度螺栓连接的设计，施工及验收规程（JGJ82-91）二、计算简图 计算简图 (圆表示支座，数字为节点号) 节点编号图 单元编号图三、几何信息 各节点信息如下表：节点号x坐标(m)y坐标(m)z坐标(m)x向约束y向约束z向约束绕x约束绕y约束绕z约束10.5261.2740.000 22.0261.2740.000 3-0.974-0.7260.000 40.526-0.7260.0112、00 5-0.9741.2740.000 62.026-0.7260.000 73.5261.2740.000 83.526-0.7260.000 91.2761.2740.000 101.276-0.7260.000 112.7761.2740.000 122.776-0.7260.000 138.0260.27410.392 143.0261.1071.732 153.026-0.5601.732 164.0260.9403.464 174.026-0.3933.464 185.0260.7745.196 195.026-0.2265.196 207.0260.4408.660 217.0113、260.1078.660 226.0260.2746.928 235.0260.2745.196 243.0260.2741.732 254.0260.2743.464 26-5.889-4.7260.000 27-5.8895.2740.000 286.0260.6076.928 296.026-0.0606.928 各单元信息如下表：单元号截面名称长度(m)面积(mm2)绕2轴惯性矩(x104mm4)绕3轴惯性矩(x104mm4)绕2轴计算长度系数绕3轴计算长度系数小节点释放大节点释放1热钢管168x8.02.0074021129012901.0001.000-2梁400x160x4x81114、.5004096546117231.5002.000-3梁400x160x4x81.5004096546117231.5002.000-4热钢管168x8.02.0074021129012901.0001.000-5梁400x160x4x80.7504096546117231.0002.000-6梁400x160x4x80.7504096546117231.0002.000-7热钢管89x4.02.000106897971.0001.000-8热钢管89x4.02.000106897971.0001.000-9热钢管89x4.02.000106897971.0001.000-10热钢管89x4115、.02.000106897971.0001.000-11热钢管89x4.02.000106897971.0001.000-12梁400x160x4x80.7504096546117231.0002.000-13梁400x160x4x80.7504096546117231.0002.000-14梁400x160x4x80.7504096546117233.0004.000-15梁400x160x4x80.7504096546117231.0004.000-16梁400x160x4x80.7504096546117233.0004.000-17梁400x160x4x80.7504096546117116、231.0004.000-18热钢管168x8.00.3334021129012901.0001.000-19热钢管114x4.02.06213822092091.0001.000-20热钢管114x4.02.06213822092091.0001.000-21热钢管114x4.02.10813822092091.0001.000-22热钢管114x4.02.10813822092091.0001.000-23热钢管114x4.02.23613822092091.0001.000-24热钢管114x4.02.23613822092091.0001.000-25热钢管114x4.02.16713117、822092091.0001.000-26热钢管114x4.02.16713822092091.0001.000-27热钢管50x3.518.07351114141.0001.000-28热钢管50x3.518.07351114141.0001.000-29热钢管168x8.00.3334021129012901.0001.000-30热钢管168x8.00.3334021129012901.0001.000-31热钢管168x8.00.5004021129012901.0001.000-32热钢管168x8.00.5004021129012901.0001.000-33热钢管168x8.00118、.6674021129012901.0001.000-34热钢管168x8.00.6674021129012901.0001.000-35热钢管168x8.00.8334021129012901.0001.000-36热钢管168x8.00.8334021129012901.0001.000-37热钢管168x8.02.0074021129012901.0001.000-38热钢管168x8.02.0074021129012901.0001.000-39热钢管168x8.02.0074021129012901.0001.000-40热钢管168x8.02.0074021129012901.00119、01.000-41热钢管168x8.02.0074021129012901.0001.000-42热钢管168x8.02.0074021129012901.0001.000-43热钢管168x8.02.0074021129012901.0001.000-44热钢管168x8.02.0074021129012901.0001.000-45热钢管168x8.02.0074021129012901.0001.000-46热钢管168x8.02.0074021129012901.0001.000-四、荷载信息 结构重要性系数： 1.00 (一). (恒、活、风) 节点、单元荷载信息 1.节点荷载 *以120、下为节点荷载汇总表: 单位：力(kN)；弯距(kN.m)第 0 工况节点荷载表节点号PxPyPzMxMyMz130.00.0-100.00.00.00.0 (1).工况号: 0 *输入荷载库中的荷载: 序号Px(kN)Py(kN)Pz(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Mz(kN.m)10.00.0-100.00.00.00.0 节点荷载分布图: 节点荷载序号1分布图 *以下为节点荷载图 单位：力(kN)；弯距(kN.m)第 0 工况节点荷载简图 2.单元荷载 *以下为单元荷载汇总表: 单位：力(kN)；分布力(kN/m)；弯距(kN.m)；分布弯距(kN.m/m) *以下为单元荷载图: 121、单位：力(kN)；分布力(kN/m)；弯距(kN.m)；分布弯距(kN.m/m) (二). 其它荷载信息 (1). 地震作用 无地震 (2). 温度作用 (三). 荷载组合 (1) 1.20 恒载五、内力位移计算结果 (一). 内力 1.工况内力 2.组合内力 3.最不利内力最不利内力表 (单位：N、Q(kN)；M(kN.m)；位置(m)单元号名称组合号序号位置轴力N剪力Q2剪力Q3弯距M2弯距M3N最大110.0-125.50.1-0.70.1-2.41M3最大112.0-126.1-0.2-0.7-1.4-2.3N最小112.0-126.1-0.2-0.7-1.4-2.3M3最小110.8122、-125.7-0.0-0.7-0.5-2.5N最大110.00.00.10.0-0.00.02M3最大111.50.0-0.50.00.00.3N最小110.00.00.10.0-0.00.0M3最小110.30.00.00.00.0-0.0N最大110.00.00.5-0.00.00.33M3最大110.00.00.5-0.00.00.3N最小110.00.00.5-0.00.00.3M3最小111.30.0-0.0-0.00.0-0.0N最大110.0-124.80.6-0.1-0.2-1.54M3最大110.0-124.80.6-0.1-0.2-1.5N最小112.0-125.50.3-123、0.1-0.3-2.4M3最小112.0-125.50.3-0.1-0.3-2.4N最大110.00.0-6.90.4-0.2-4.25M3最大110.80.0-7.20.40.11.1N最小110.00.0-6.90.4-0.2-4.2M3最小110.00.0-6.90.4-0.2-4.2N最大110.00.0-1.3-0.10.00.06M3最大110.70.0-1.6-0.1-0.11.1N最小110.00.0-1.3-0.10.00.0M3最小110.00.0-1.3-0.10.00.0N最大110.00.00.1-0.0-0.0-0.07M3最大110.00.00.1-0.0-0.0124、-0.0N最小110.00.00.1-0.0-0.0-0.0M3最小111.00.00.0-0.0-0.0-0.1N最大110.00.00.1-0.00.0-0.08M3最大112.00.0-0.1-0.00.0-0.0N最小110.00.00.1-0.00.0-0.0M3最小111.00.0-0.0-0.00.0-0.1N最大110.00.00.10.00.0-0.09M3最大110.00.00.10.00.0-0.0N最小110.00.00.10.00.0-0.0M3最小111.00.00.00.00.0-0.1N最大110.00.00.1-0.0-0.0-0.010M3最大110.00.125、00.1-0.0-0.0-0.0N最小110.00.00.1-0.0-0.0-0.0M3最小111.00.00.0-0.0-0.0-0.1N最大110.00.00.10.00.0-0.011M3最大110.00.00.10.00.0-0.0N最小110.00.00.10.00.0-0.0M3最小111.00.00.00.00.0-0.1N最大110.00.0-6.9-0.40.2-4.212M3最大110.80.0-7.2-0.4-0.11.1N最小110.00.0-6.9-0.40.2-4.2M3最小110.00.0-6.9-0.40.2-4.2N最大110.00.0-1.30.1-0.0-126、0.013M3最大110.70.0-1.60.10.11.1N最小110.00.0-1.30.1-0.0-0.0M3最小110.00.0-1.30.1-0.0-0.0N最大110.00.02.0-0.10.00.314M3最大110.00.02.0-0.10.00.3N最小110.00.02.0-0.10.00.3M3最小110.80.01.7-0.1-0.1-1.1N最大110.00.07.30.4-0.24.315M3最大110.00.07.30.4-0.24.3N最小110.00.07.30.4-0.24.3M3最小110.80.07.00.40.1-1.1N最大110.00.02.00127、.1-0.00.316M3最大110.00.02.00.1-0.00.3N最小110.00.02.00.1-0.00.3M3最小110.80.01.70.10.1-1.1N最大110.00.07.3-0.40.24.317M3最大110.00.07.3-0.40.24.3N最小110.00.07.3-0.40.24.3M3最小110.80.07.0-0.4-0.1-1.1N最大110.00.70.1-0.0-0.2-0.318M3最大110.30.7-0.1-0.0-0.2-0.3N最小110.30.7-0.1-0.0-0.2-0.3M3最小110.20.7-0.0-0.0-0.2-0.4N最128、大112.1-25.10.00.1-0.0-0.319M3最大110.0-25.30.20.1-0.3-0.1N最小110.0-25.30.20.1-0.3-0.1M3最小112.1-25.10.00.1-0.0-0.3N最大112.1-25.10.0-0.10.0-0.320M3最大110.0-25.30.2-0.10.3-0.1N最小110.0-25.30.2-0.10.3-0.1M3最小112.1-25.10.0-0.10.0-0.3N最大112.1-18.80.10.1-0.0-0.221M3最大110.0-19.00.20.1-0.10.1N最小110.0-19.00.20.1-0.129、10.1M3最小112.1-18.80.10.1-0.0-0.2N最大112.1-18.80.1-0.10.0-0.222M3最大110.0-19.00.2-0.10.10.1N最小110.0-19.00.2-0.10.10.1M3最小112.1-18.80.1-0.10.0-0.2N最大112.2-8.70.1-0.20.20.323M3最大110.0-8.90.3-0.20.70.8N最小110.0-8.90.3-0.20.70.8M3最小112.2-8.70.1-0.20.20.3N最大112.2-8.70.10.2-0.20.324M3最大110.0-8.90.30.2-0.70.8N130、最小110.0-8.90.30.2-0.70.8M3最小112.2-8.70.10.2-0.20.3N最大112.2-13.20.2-0.00.1-0.025M3最大110.0-13.40.3-0.00.10.5N最小110.0-13.40.3-0.00.10.5M3最小112.2-13.20.2-0.00.1-0.0N最大112.2-13.20.20.0-0.1-0.026M3最大110.0-13.40.30.0-0.10.5N最小110.0-13.40.30.0-0.10.5M3最小112.2-13.20.20.0-0.1-0.0N最大110.081.80.4-0.00.01.627M3最131、大110.081.80.4-0.00.01.6N最小1118.181.3-0.3-0.0-0.00.0M3最小1110.581.50.0-0.00.0-0.9N最大110.081.80.40.0-0.01.628M3最大110.081.80.40.0-0.01.6N最小1118.181.3-0.30.0-0.00.0M3最小1110.581.50.00.0-0.0-0.9N最大110.02.821.112.2-2.84.829M3最大110.02.821.112.2-2.84.8N最小110.02.821.112.2-2.84.8M3最小110.32.821.012.21.3-2.3N最大11132、0.02.821.1-12.22.84.830M3最大110.02.821.1-12.22.84.8N最小110.12.821.1-12.21.83.0M3最小110.32.821.0-12.2-1.3-2.3N最大110.05.3-15.38.9-1.6-3.031M3最大110.55.3-15.58.92.84.7N最小110.15.3-15.38.9-0.5-1.1M3最小110.05.3-15.38.9-1.6-3.0N最大110.55.3-15.4-8.9-2.54.032M3最大110.55.3-15.5-8.9-2.84.7N最小110.05.3-15.3-8.91.6-3.0M133、3最小110.05.3-15.3-8.91.6-3.0N最大110.05.3-10.46.0-1.5-3.033M3最大110.75.3-10.66.02.54.0N最小110.15.3-10.46.0-1.1-2.4M3最小110.05.3-10.46.0-1.5-3.0N最大110.05.3-10.4-6.01.5-3.034M3最大110.75.3-10.6-6.0-2.54.0N最小110.15.3-10.4-6.01.1-2.4M3最小110.05.3-10.4-6.01.5-3.0N最大110.03.2-6.53.7-1.0-2.435M3最大110.83.2-6.83.72.13134、.2N最小110.13.2-6.63.7-0.5-1.4M3最小110.03.2-6.53.7-1.0-2.4N最大110.13.2-6.5-3.70.7-1.936M3最大110.83.2-6.8-3.7-2.13.2N最小110.03.2-6.5-3.71.0-2.4M3最小110.03.2-6.5-3.71.0-2.4N最大112.0-121.81.9-0.01.23.237M3最大110.0-122.42.2-0.01.27.3N最小110.0-122.42.2-0.01.27.3M3最小112.0-121.81.9-0.01.23.2N最大112.0-116.11.51.31.60.135、138M3最大110.0-116.71.91.3-1.13.5N最小110.0-116.71.91.3-1.13.5M3最小112.0-116.11.51.31.60.1N最大112.0-109.31.01.41.4-1.739M3最大110.0-109.91.31.4-1.50.6N最小110.0-109.91.31.4-1.50.6M3最小112.0-109.31.01.41.4-1.7N最大112.0-101.70.41.51.2-2.440M3最大110.0-102.30.81.5-1.8-1.2N最小110.0-102.30.81.5-1.8-1.2M3最小112.0-101.70.136、41.51.2-2.4N最大110.0-125.50.10.7-0.1-2.441M3最大112.0-126.1-0.20.71.4-2.3N最小112.0-126.1-0.20.71.4-2.3M3最小110.8-125.7-0.00.70.5-2.5N最大110.0-124.80.60.10.2-1.542M3最大110.0-124.80.60.10.2-1.5N最小112.0-125.50.30.10.3-2.4M3最小112.0-125.50.30.10.3-2.4N最大112.0-121.81.90.0-1.23.243M3最大110.0-122.42.20.0-1.27.3N最小1137、10.0-122.42.20.0-1.27.3M3最小112.0-121.81.90.0-1.23.2N最大112.0-116.11.5-1.3-1.60.144M3最大110.0-116.71.9-1.31.13.5N最小110.0-116.71.9-1.31.13.5M3最小112.0-116.11.5-1.3-1.60.1N最大112.0-109.31.0-1.4-1.4-1.745M3最大110.0-109.91.3-1.41.50.6N最小110.0-109.91.3-1.41.50.6M3最小112.0-109.31.0-1.4-1.4-1.7N最大112.0-101.70.4-1138、.5-1.2-2.446M3最大110.0-102.30.8-1.51.8-1.2N最小110.0-102.30.8-1.51.8-1.2M3最小112.0-101.70.4-1.5-1.2-2.4各效应组合下最大支座反力设计值(单位：kN、kN.m)节点号控制组合号组合序号NxNyNzMxMyMzNx最大11-0.0-0.12.40.00.00.0Ny最大11-0.0-0.12.40.00.00.0Nz最大11-0.0-0.12.40.00.00.0Mx最大11-0.0-0.12.40.00.00.0My最大11-0.0-0.12.40.00.00.0Mz最大11-0.0-0.12.40.0139、0.00.01合力最大11-0.0-0.12.40.00.00.0Nx最小11-0.0-0.12.40.00.00.0Ny最小11-0.0-0.12.40.00.00.0Nz最小11-0.0-0.12.40.00.00.0Mx最小11-0.0-0.12.40.00.00.0My最小11-0.0-0.12.40.00.00.0Mz最小11-0.0-0.12.40.00.00.0Nx最大1162.8-13.9114.40.00.00.0Ny最大1162.8-13.9114.40.00.00.0Nz最大1162.8-13.9114.40.00.00.0Mx最大1162.8-13.9114.40.00140、.00.0My最大1162.8-13.9114.40.00.00.0Mz最大1162.8-13.9114.40.00.00.02合力最大1162.8-13.9114.40.00.00.0Nx最小1162.8-13.9114.40.00.00.0Ny最小1162.8-13.9114.40.00.00.0Nz最小1162.8-13.9114.40.00.00.0Mx最小1162.8-13.9114.40.00.00.0My最小1162.8-13.9114.40.00.00.0Mz最小1162.8-13.9114.40.00.00.0Nx最大11-0.0-0.00.20.00.00.0Ny最大11-141、0.0-0.00.20.00.00.0Nz最大11-0.0-0.00.20.00.00.0Mx最大11-0.0-0.00.20.00.00.0My最大11-0.0-0.00.20.00.00.0Mz最大11-0.0-0.00.20.00.00.03合力最大11-0.0-0.00.20.00.00.0Nx最小11-0.0-0.00.20.00.00.0Ny最小11-0.0-0.00.20.00.00.0Nz最小11-0.0-0.00.20.00.00.0Mx最小11-0.0-0.00.20.00.00.0My最小11-0.0-0.00.20.00.00.0Mz最小11-0.0-0.00.20.0142、0.00.0Nx最大110.00.12.40.00.00.0Ny最大110.00.12.40.00.00.0Nz最大110.00.12.40.00.00.0Mx最大110.00.12.40.00.00.0My最大110.00.12.40.00.00.0Mz最大110.00.12.40.00.00.04合力最大110.00.12.40.00.00.0Nx最小110.00.12.40.00.00.0Ny最小110.00.12.40.00.00.0Nz最小110.00.12.40.00.00.0Mx最小110.00.12.40.00.00.0My最小110.00.12.40.00.00.0Mz最小1143、10.00.12.40.00.00.0Nx最大110.00.00.20.00.00.0Ny最大110.00.00.20.00.00.0Nz最大110.00.00.20.00.00.0Mx最大110.00.00.20.00.00.0My最大110.00.00.20.00.00.0Mz最大110.00.00.20.00.00.05合力最大110.00.00.20.00.00.0Nx最小110.00.00.20.00.00.0Ny最小110.00.00.20.00.00.0Nz最小110.00.00.20.00.00.0Mx最小110.00.00.20.00.00.0My最小110.00.00.20144、.00.00.0Mz最小110.00.00.20.00.00.0Nx最大1162.813.9114.40.00.00.0Ny最大1162.813.9114.40.00.00.0Nz最大1162.813.9114.40.00.00.0Mx最大1162.813.9114.40.00.00.0My最大1162.813.9114.40.00.00.0Mz最大1162.813.9114.40.00.00.06合力最大1162.813.9114.40.00.00.0Nx最小1162.813.9114.40.00.00.0Ny最小1162.813.9114.40.00.00.0Nz最小1162.813.91145、14.40.00.00.0Mx最小1162.813.9114.40.00.00.0My最小1162.813.9114.40.00.00.0Mz最小1162.813.9114.40.00.00.0Nx最大11-0.00.1-1.20.00.00.0Ny最大11-0.00.1-1.20.00.00.0Nz最大11-0.00.1-1.20.00.00.0Mx最大11-0.00.1-1.20.00.00.0My最大11-0.00.1-1.20.00.00.0Mz最大11-0.00.1-1.20.00.00.07合力最大11-0.00.1-1.20.00.00.0Nx最小11-0.00.1-1.20.0146、0.00.0Ny最小11-0.00.1-1.20.00.00.0Nz最小11-0.00.1-1.20.00.00.0Mx最小11-0.00.1-1.20.00.00.0My最小11-0.00.1-1.20.00.00.0Mz最小11-0.00.1-1.20.00.00.0Nx最大110.0-0.1-1.20.00.00.0Ny最大110.0-0.1-1.20.00.00.0Nz最大110.0-0.1-1.20.00.00.0Mx最大110.0-0.1-1.20.00.00.0My最大110.0-0.1-1.20.00.00.0Mz最大110.0-0.1-1.20.00.00.08合力最大110147、.0-0.1-1.20.00.00.0Nx最小110.0-0.1-1.20.00.00.0Ny最小110.0-0.1-1.20.00.00.0Nz最小110.0-0.1-1.20.00.00.0Mx最小110.0-0.1-1.20.00.00.0My最小110.0-0.1-1.20.00.00.0Mz最小110.0-0.1-1.20.00.00.0Nx最大110.00.5-8.60.00.00.0Ny最大110.00.5-8.60.00.00.0Nz最大110.00.5-8.60.00.00.0Mx最大110.00.5-8.60.00.00.0My最大110.00.5-8.60.00.00.0148、Mz最大110.00.5-8.60.00.00.09合力最大110.00.5-8.60.00.00.0Nx最小110.00.5-8.60.00.00.0Ny最小110.00.5-8.60.00.00.0Nz最小110.00.5-8.60.00.00.0Mx最小110.00.5-8.60.00.00.0My最小110.00.5-8.60.00.00.0Mz最小110.00.5-8.60.00.00.0Nx最大11-0.0-0.5-8.60.00.00.0Ny最大11-0.0-0.5-8.60.00.00.0Nz最大11-0.0-0.5-8.60.00.00.0Mx最大11-0.0-0.5-8.6149、0.00.00.0My最大11-0.0-0.5-8.60.00.00.0Mz最大11-0.0-0.5-8.60.00.00.010合力最大11-0.0-0.5-8.60.00.00.0Nx最小11-0.0-0.5-8.60.00.00.0Ny最小11-0.0-0.5-8.60.00.00.0Nz最小11-0.0-0.5-8.60.00.00.0Mx最小11-0.0-0.5-8.60.00.00.0My最小11-0.0-0.5-8.60.00.00.0Mz最小11-0.0-0.5-8.60.00.00.0Nx最大110.0-0.58.90.00.00.0Ny最大110.0-0.58.90.00.150、00.0Nz最大110.0-0.58.90.00.00.0Mx最大110.0-0.58.90.00.00.0My最大110.0-0.58.90.00.00.0Mz最大110.0-0.58.90.00.00.011合力最大110.0-0.58.90.00.00.0Nx最小110.0-0.58.90.00.00.0Ny最小110.0-0.58.90.00.00.0Nz最小110.0-0.58.90.00.00.0Mx最小110.0-0.58.90.00.00.0My最小110.0-0.58.90.00.00.0Mz最小110.0-0.58.90.00.00.0Nx最大11-0.00.58.90.0151、0.00.0Ny最大11-0.00.58.90.00.00.0Nz最大11-0.00.58.90.00.00.0Mx最大11-0.00.58.90.00.00.0My最大11-0.00.58.90.00.00.0Mz最大11-0.00.58.90.00.00.012合力最大11-0.00.58.90.00.00.0Nx最小11-0.00.58.90.00.00.0Ny最小11-0.00.58.90.00.00.0Nz最小11-0.00.58.90.00.00.0Mx最小11-0.00.58.90.00.00.0My最小11-0.00.58.90.00.00.0Mz最小11-0.00.58.90152、.00.00.0Nx最大11-62.8-22.6-46.50.00.00.0Ny最大11-62.8-22.6-46.50.00.00.0Nz最大11-62.8-22.6-46.50.00.00.0Mx最大11-62.8-22.6-46.50.00.00.0My最大11-62.8-22.6-46.50.00.00.0Mz最大11-62.8-22.6-46.50.00.00.026合力最大11-62.8-22.6-46.50.00.00.0Nx最小11-62.8-22.6-46.50.00.00.0Ny最小11-62.8-22.6-46.50.00.00.0Nz最小11-62.8-22.6-46.153、50.00.00.0Mx最小11-62.8-22.6-46.50.00.00.0My最小11-62.8-22.6-46.50.00.00.0Mz最小11-62.8-22.6-46.50.00.00.0Nx最大11-62.822.6-46.50.00.00.0Ny最大11-62.822.6-46.50.00.00.0Nz最大11-62.822.6-46.50.00.00.0Mx最大11-62.822.6-46.50.00.00.0My最大11-62.822.6-46.50.00.00.0Mz最大11-62.822.6-46.50.00.00.027合力最大11-62.822.6-46.50.00154、.00.0Nx最小11-62.822.6-46.50.00.00.0Ny最小11-62.822.6-46.50.00.00.0Nz最小11-62.822.6-46.50.00.00.0Mx最小11-62.822.6-46.50.00.00.0My最小11-62.822.6-46.50.00.00.0Mz最小11-62.822.6-46.50.00.00.0轴力 N 包络图(单位：kN)弯距 M3 包络图(单位：kN.m) 4.内力统计轴力 N 最大的前 10 个单元的内力 (单位：M,KN,KN.M)序号单元号组合号组合序位置轴力N剪力Q2剪力Q3扭矩M弯距M2弯距M3127110.00081155、.80.4-0.0-0.00.01.6228110.00081.80.40.00.0-0.01.6332110.4585.3-15.4-8.9-0.2-2.54.0431110.0005.3-15.38.90.2-1.6-3.0534110.0005.3-10.4-6.00.11.5-3.0633110.0005.3-10.46.0-0.1-1.5-3.0736110.0693.2-6.5-3.70.40.7-1.9835110.0003.2-6.53.7-0.4-1.0-2.4930110.0002.821.1-12.2-0.32.84.81029110.0002.821.112.20.3-156、2.84.8轴力 N 最小的前 10 个单元的内力 (单位：M,KN,KN.M)序号单元号组合号组合序位置轴力N剪力Q2剪力Q3扭矩M弯距M2弯距M3141112.007-126.1-0.20.70.21.4-2.321112.007-126.1-0.2-0.7-0.2-1.4-2.3342112.007-125.50.30.10.10.3-2.444112.007-125.50.3-0.1-0.1-0.3-2.4543110.000-122.42.20.00.4-1.27.3637110.000-122.42.2-0.0-0.41.27.3744110.000-116.71.9-1.30.2157、1.13.5838110.000-116.71.91.3-0.2-1.13.5945110.000-109.91.3-1.4-0.01.50.61039110.000-109.91.31.40.0-1.50.6弯距 M3 最大的前 10 个单元的内力 (单位：M,KN,KN.M)序号单元号组合号组合序位置轴力N剪力Q2剪力Q3扭矩M弯距M2弯距M3143110.000-122.42.20.00.4-1.27.3237110.000-122.42.2-0.0-0.41.27.3330110.0002.821.1-12.2-0.32.84.8429110.0002.821.112.20.3-2.8158、4.8531110.5005.3-15.58.90.22.84.7632110.5005.3-15.5-8.9-0.2-2.84.7717110.0000.07.3-0.4-0.00.24.3815110.0000.07.30.40.0-0.24.3933110.6675.3-10.66.0-0.12.54.01034110.6675.3-10.6-6.00.1-2.54.0弯距 M3 最小的前 10 个单元的内力 (单位：M,KN,KN.M)序号单元号组合号组合序位置轴力N剪力Q2剪力Q3扭矩M弯距M2弯距M3112110.0000.0-6.9-0.40.00.2-4.225110.0000159、.0-6.90.4-0.0-0.2-4.2331110.0005.3-15.38.90.2-1.6-3.0432110.0005.3-15.3-8.9-0.21.6-3.0533110.0005.3-10.46.0-0.1-1.5-3.0634110.0005.3-10.4-6.00.11.5-3.0741110.836-125.7-0.00.70.20.5-2.581110.836-125.7-0.0-0.7-0.2-0.5-2.5946112.007-101.70.4-1.5-0.1-1.2-2.41040112.007-101.70.41.50.11.2-2.4(二). 位移 1.工况位160、移 2.组合位移“X向位移”最大的前 10 个节点位移表 （单位：mm）序号节点号组合号组合序号X向位移Y向位移Z向位移位移平方和1131128.80.0-18.334.12201127.70.0-17.332.73211127.7-0.0-17.332.74221124.10.0-14.928.35281124.00.0-14.928.36291124.0-0.0-14.928.37231117.90.0-11.021.08181117.90.0-11.121.09191117.9-0.0-11.121.010251110.40.0-6.412.2“Y向位移”最大的前 10 个节点位移表 （161、单位：mm）序号节点号组合号组合序号X向位移Y向位移Z向位移位移平方和1161110.30.0-6.512.1214113.20.0-2.23.93181117.90.0-11.121.04281124.00.0-14.928.35201127.70.0-17.332.76131128.80.0-18.334.17221124.10.0-14.928.38231117.90.0-11.021.09251110.40.0-6.412.21024113.40.0-2.03.9“Z向位移”最大的前 10 个节点位移表 （单位：mm）序号节点号组合号组合序号X向位移Y向位移Z向位移位移平方和11110162、.00.00.00.022110.00.00.00.033110.00.00.00.044110.00.00.00.055110.00.00.00.066110.00.00.00.077110.00.00.00.088110.00.00.00.099110.00.00.00.01010110.00.00.00.0“合位移”最大的前 10 个节点位移表 （单位：mm）序号节点号组合号组合序号X向位移Y向位移Z向位移位移平方和1131128.80.0-18.334.12201127.70.0-17.332.73211127.7-0.0-17.332.74281124.00.0-14.928.352163、91124.0-0.0-14.928.36221124.10.0-14.928.37231117.90.0-11.021.08181117.90.0-11.121.09191117.9-0.0-11.121.010251110.40.0-6.412.2“X向位移”最小的前 10 个节点位移表 （单位：mm）序号节点号组合号组合序号X向位移Y向位移Z向位移位移平方和11110.00.00.00.022110.00.00.00.033110.00.00.00.044110.00.00.00.055110.00.00.00.066110.00.00.00.077110.00.00.00.088110164、.00.00.00.099110.00.00.00.01010110.00.00.00.0“Y向位移”最小的前 10 个节点位移表 （单位：mm）序号节点号组合号组合序号X向位移Y向位移Z向位移位移平方和1171110.3-0.0-6.512.1215113.2-0.0-2.23.93191117.9-0.0-11.121.04291124.0-0.0-14.928.35211127.7-0.0-17.332.761110.00.00.00.072110.00.00.00.083110.00.00.00.094110.00.00.00.0105110.00.00.00.0“Z向位移”最小的前 165、10 个节点位移表 （单位：mm）序号节点号组合号组合序号X向位移Y向位移Z向位移位移平方和1131128.80.0-18.334.12201127.70.0-17.332.73211127.7-0.0-17.332.74281124.00.0-14.928.35291124.0-0.0-14.928.36221124.10.0-14.928.37181117.90.0-11.121.08191117.9-0.0-11.121.09231117.90.0-11.021.010161110.30.0-6.512.1六、设计验算结果 本工程有1种材料：Q235钢(A3钢) 设计验算结果表 (强度和166、整体稳定为(应力/设计强度)单元号强度绕2轴整体稳定绕3轴整体稳定沿2轴抗剪应力比沿3轴抗剪应力比绕2轴长细比绕3轴长细比沿2轴W/l沿3轴W/l结果10.2170.2430.2430.0000.001353500满足20.0030.0030.0030.0020.000621800满足30.0030.0030.0030.0020.000621800满足40.2080.2320.2320.0010.000353500满足50.0470.0470.0470.0360.00121900满足60.0120.0120.0120.0080.00021900满足70.0100.0120.0120.0010.167、00066661/205810满足80.0100.0120.0120.0010.00066661/206860满足90.0100.0120.0120.0010.00066661/205100满足100.0100.0120.0120.0010.00066661/205820满足110.0100.0120.0120.0010.00066661/206180满足120.0470.0470.0470.0360.00121900满足130.0120.0120.0120.0080.00021900满足140.0120.0120.0120.0100.000621800满足150.0480.0480.0480168、.0370.001211800满足160.0120.0120.0120.0100.000621800满足170.0480.0480.0480.0370.001211800满足180.0120.0120.0120.0000.0006600满足190.1190.1410.1410.0010.001535300满足200.1190.1410.1410.0010.001535300满足210.0860.1020.1020.0010.000545400满足220.0860.1020.1020.0010.000545400满足230.1440.1690.1690.0020.001575700满足240.1169、440.1690.1690.0020.001575700满足250.1020.1210.1210.0020.000565600满足260.1020.1210.1210.0020.000565600满足271.8801.8801.8800.0070.000109610961/270满足281.8801.8801.8800.0070.000109610961/270满足290.1490.1640.1640.0420.0246600满足300.1490.1640.1640.0420.0246600满足310.1500.1600.1600.0310.0189900满足320.1500.1600.160170、0.0310.0189900满足330.1310.1380.1380.0210.012121200满足340.1310.1380.1380.0210.012121200满足350.1040.1120.1120.0140.007151500满足360.1040.1120.1120.0140.007151500满足370.3370.3840.3840.0040.000353500满足380.2320.2610.2610.0040.003353500满足390.1840.2050.2050.0030.003353500满足400.1900.2130.2130.0020.003353500满足410.171、2170.2430.2430.0000.001353500满足420.2080.2320.2320.0010.000353500满足430.3370.3840.3840.0040.000353500满足440.2320.2610.2610.0040.003353500满足450.1840.2050.2050.0030.003353500满足460.1900.2130.2130.0020.003353500满足最严控制表 (强度和整体稳定为(应力/设计强度)强度绕2轴整体稳定绕3轴整体稳定沿2轴抗剪应力比沿3轴抗剪应力比绕2轴长细比绕3轴长细比沿2轴W/l沿3轴W/l所在单元2727272930172、2727280数值1.881.881.880.040.02109610961/270“强度应力比”最大的前 10 个单元的验算结果（所在组合号情况号）序号单元号强度绕2轴整体稳定绕3轴整体稳定绕2轴抗剪应力比绕3轴抗剪应力比绕2轴长细比绕3轴长细比沿2轴W/l沿3轴W/l结果1271.88 (1/1)1.881.880.010.00109610961/270满足2281.88 (1/1)1.881.880.010.00109610961/270满足3430.34 (1/1)0.380.380.000.00353500满足4370.34 (1/1)0.380.380.000.00353500满足173、5440.23 (1/1)0.260.260.000.00353500满足6380.23 (1/1)0.260.260.000.00353500满足7410.22 (1/1)0.240.240.000.00353500满足810.22 (1/1)0.240.240.000.00353500满足9420.21 (1/1)0.230.230.000.00353500满足1040.21 (1/1)0.230.230.000.00353500满足按“强度应力比”统计结果表范围1.881.051.051.001.000.800.800.600.600.00单元数200044“绕2轴整体稳定应力比”最大的174、前 10 个单元的验算结果（所在组合号情况号）序号单元号强度绕2轴整体稳定绕3轴整体稳定绕2轴抗剪应力比绕3轴抗剪应力比绕2轴长细比绕3轴长细比沿2轴W/l沿3轴W/l结果1271.881.88 (1/1)1.880.010.00109610961/270满足2281.881.88 (1/1)1.880.010.00109610961/270满足3430.340.38 (1/1)0.380.000.00353500满足4370.340.38 (1/1)0.380.000.00353500满足5440.230.26 (1/1)0.260.000.00353500满足6380.230.26 (1/175、1)0.260.000.00353500满足7410.220.24 (1/1)0.240.000.00353500满足810.220.24 (1/1)0.240.000.00353500满足9420.210.23 (1/1)0.230.000.00353500满足1040.210.23 (1/1)0.230.000.00353500满足按“绕2轴整体稳定应力比”统计结果表范围1.881.051.051.001.000.800.800.600.600.00单元数200044“绕3轴整体稳定应力比”最大的前 10 个单元的验算结果（所在组合号情况号）序号单元号强度绕2轴整体稳定绕3轴整体稳定绕2轴176、抗剪应力比绕3轴抗剪应力比绕2轴长细比绕3轴长细比沿2轴W/l沿3轴W/l结果1271.881.881.88 (1/1)0.010.00109610961/270满足2281.881.881.88 (1/1)0.010.00109610961/270满足3430.340.380.38 (1/1)0.000.00353500满足4370.340.380.38 (1/1)0.000.00353500满足5440.230.260.26 (1/1)0.000.00353500满足6380.230.260.26 (1/1)0.000.00353500满足7410.220.240.24 (1/1)0.00177、0.00353500满足810.220.240.24 (1/1)0.000.00353500满足9420.210.230.23 (1/1)0.000.00353500满足1040.210.230.23 (1/1)0.000.00353500满足按“绕3轴整体稳定应力比”统计结果表范围1.881.051.051.001.000.800.800.600.600.00单元数200044“绕2轴长细比”最大的前 10 个单元的验算结果序号单元号强度绕2轴整体稳定绕3轴整体稳定绕2轴抗剪应力比绕3轴抗剪应力比绕2轴长细比绕3轴长细比沿2轴W/l沿3轴W/l结果1271.881.881.880.010.0178、0109610961/270满足2281.881.881.880.010.00109610961/270满足370.010.010.010.000.00666600满足480.010.010.010.000.00666600满足590.010.010.010.000.00666600满足6100.010.010.010.000.00666600满足7110.010.010.010.000.00666600满足820.000.000.000.000.00621800满足930.000.000.000.000.00621800满足10140.010.010.010.010.00621800满足按“179、绕2轴长细比”统计结果表范围109618018015015012012080806单元数200044“绕3轴长细比”最大的前 10 个单元的验算结果序号单元号强度绕2轴整体稳定绕3轴整体稳定绕2轴抗剪应力比绕3轴抗剪应力比绕2轴长细比绕3轴长细比沿2轴W/l沿3轴W/l结果1271.881.881.880.010.00109610961/270满足2281.881.881.880.010.00109610961/270满足370.010.010.010.000.00666600满足480.010.010.010.000.00666600满足590.010.010.010.000.0066660180、0满足6100.010.010.010.000.00666600满足7110.010.010.010.000.00666600满足8240.140.170.170.000.00575700满足9230.140.170.170.000.00575700满足10250.100.120.120.000.00565600满足按“绕3轴长细比”统计结果表范围109618018015015012012080806单元数200044附录宽翼缘工字钢及热轧H型钢截面示意图热轧无缝钢管与电焊钢管截面示意图支撑连接节点设计结果 采用钢截面: 钢管截面 D*T= 219X14 支撑序号 = 1，下端与 0 层连接，181、上端与 1 层连接 单支撑与柱脚连接 支撑的设计轴力 N=1677.7kN（轴力取构件截面承载力的1.0倍） 连接板尺寸 B x H x T = 120x 100x 14 支撑与连接板连接 采用角焊缝连接 支撑与连接板的设计剪力 V = 1677.7kN 支撑连接板的角焊缝计算应力 Fy=134.7N/mm2 = Fvw=136.0，设计满足 角焊缝 Hf*Lw =10*445 连接板与柱脚采用角焊缝连接 连接板与支撑截面的边距 =20 支撑与梁柱截面的边距 =20 连接板与柱连接的设计剪力 V=1186.3kN 连接板与柱的角焊缝计算应力 Fy=150.3N/mm2 = Fvw=160.0，182、设计满足 与柱连接的角焊缝 Hf*Lw =10*584 连接板与底板连接的设计剪力 V=1186.3kN 连接板与底板的角焊缝计算应力 Fy=103.7N/mm2 = Fvw=160.0，设计满足 与底板连接的角焊缝 Hf*Lw =18*474采用钢截面: 钢管截面 D*T= 219X14 钢管柱刚接柱脚 柱脚连接为 外露式柱脚锚栓支承托座 柱脚受力: * 柱脚底板剪力验算满足* 柱脚混凝土受力验算: 柱脚设计弯矩Mx (kN.m) : 30.00 柱脚设计弯矩My (kN.m) : 50.00 柱脚设计轴力N (kN) : 50.00 柱脚设计剪力V (kN) : 72.11柱脚混凝土受力验183、算: 柱脚混凝土最大压应力Sigma (N/mm2) : 7.02 柱脚混凝土标号 : C30 柱脚混凝土轴心抗压强度设计值 Fc (N/mm2): 16.20 Sigma = Fc，设计满足 柱脚底板钢号: Q235 柱脚底板尺寸: B x H x T = 400 x 400 x 20 柱与底板的焊缝采用 对接焊缝柱脚锚栓: 柱脚锚栓钢号: Q235 控制锚栓拉力的柱脚设计弯矩Mx (kN.m) : 30.00 控制锚栓拉力的柱脚设计弯矩My (kN.m) : 50.00 控制锚栓拉力的柱脚设计轴力N (kN) : 50.00 锚栓最大拉应力 (N/mm2): 116.03 锚栓抗拉承载力设184、计值Ntb (kN): 78.48 锚栓最大拉力Nt (kN): 65.05 Nt Ntb，设计满足 锚栓直径 D = 30 锚栓垫板尺寸 B x T = 70 x 14 锚栓环向总数量 = 4 锚栓中心距底板边距离 = 50 柱脚加劲肋： 环向加劲肋数量 = 4北京xx大学综合游泳馆 结构梁、楼板局部受压承载力计算书编制单位：编 制 人：日 期：结构梁、楼板局部受压承载力计算书一、示意图：二、基本资料：1依据规范：建筑结构荷载规范（GB 50009-20XX）2几何参数：支撑条件: 周边简支 X向跨数: nx = 5 跨度: a = 6000.00 mmY向跨数: ny = 5 跨度: b 185、= 8000.00 mm3荷载设计值：荷载设计值：p = 6.000 kN/m2三、计算结果：1计算结果：梁-A1最大正弯矩: M_A1(+) = 1427.098 kNm梁-A1最大负弯矩: M_A1(-) = 0.000 kNm梁-A1最大剪力: V_A1(-) = 215.251 kN梁-A2最大正弯矩: M_A2(+) = 2312.986 kNm梁-A2最大负弯矩: M_A2(-) = 0.000 kNm梁-A2最大剪力: V_A2(-) = 296.266 kN梁-B1最大正弯矩: M_B1(+) = 2622.758 kNm梁-B1最大负弯矩: M_B1(-) = 0.000 k186、Nm梁-B1最大剪力: V_B1(-) = 380.534 kN梁-B2最大正弯矩: M_B2(+) = 4194.720 kNm梁-B2最大负弯矩: M_B2(-) = 0.000 kNm梁-B2最大剪力: V_B2(-) = 547.978 kNLB-1矩形板计算一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范 建筑结构荷载规范 GB50009-20XX 混凝土结构设计规范 GB50010-20XX四、计算信息 1.几何参数 计算跨度: Lx = 6000 mm; Ly = 4200 mm 板厚: h = 120 mm 2.材料信息 混凝土等级: C35 fc=16.7N/mm2 ft=1.187、57N/mm2 ftk=2.20N/mm2 Ec=3.15104N/mm2 钢筋种类: HRB335 fy = 300 N/mm2 Es = 2.0105 N/mm2 最小配筋率: = 0.300% 纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 20mm 保护层厚度: c = 10mm 3.荷载信息(均布荷载) 永久荷载分项系数: G = 1.200 可变荷载分项系数: Q = 1.400 准永久值系数: q = 1.000 永久荷载标准值: gk = 7.000kN/m2 可变荷载标准值: qk = 4.000kN/m2 4.计算方法:弹性板 5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/188、固定/固定 6.设计参数 结构重要性系数: o = 1.00 泊松比: = 0.200五、计算参数: 1.计算板的跨度: Lo = 4200 mm 2.计算板的有效高度: ho = h-as=120-20=100 mm六、配筋计算(lx/ly=6000/4200=1.4292.000 所以按双向板计算): 1.X向底板钢筋 1) 确定X向板底弯矩 Mx = 表中系数(G*gk+Q*qk)*Lo2 = (0.0113+0.0321*0.200)*(1.200*7.000+1.400*4.000)*4.22 = 4.376 kN*m 2) 确定计算系数 s = o*Mx/(1*fc*b*ho*ho189、) = 1.00*4.376106/(1.00*16.7*1000*100*100) = 0.026 3) 计算相对受压区高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.026) = 0.027 4) 计算受拉钢筋面积 As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*16.7*1000*100*0.027/300 = 148mm2 5) 验算最小配筋率 = As/(b*h) = 148/(1000*120) = 0.123% min = 0.300% 不满足最小配筋要求 所以取面积为As = min*b*h = 0.300%*1000*120 = 360 mm2 用户190、选择了底板放大系数，系数值为:1.00 所以最后面积As = 360*1.00 = 360 mm2 采取方案d8130, 实配面积386 mm2 2.Y向底板钢筋 1) 确定Y向板底弯矩 My = 表中系数(G*gk+Q*qk)*Lo2 = (0.0321+0.0113*0.200)*(1.200*7.000+1.400*4.000)*4.22 = 8.486 kN*m 2) 确定计算系数 s = o*Mx/(1*fc*b*ho*ho) = 1.00*8.486106/(1.00*16.7*1000*100*100) = 0.051 3) 计算相对受压区高度 = 1-sqrt(1-2*s) =191、 1-sqrt(1-2*0.051) = 0.052 4) 计算受拉钢筋面积 As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*16.7*1000*100*0.052/300 = 290mm2 5) 验算最小配筋率 = As/(b*h) = 290/(1000*120) = 0.242% min = 0.300% 不满足最小配筋要求 所以取面积为As = min*b*h = 0.300%*1000*120 = 360 mm2 用户选择了底板放大系数，系数值为:1.00 所以最后面积As = 360*1.00 = 360 mm2 采取方案d8130, 实配面积386 mm2 3.X向支座左边192、钢筋 1) 确定左边支座弯矩 Mox = 表中系数(G*gk+Q*qk)*Lo2 = 0.0569*(1.200*7.000+1.400*4.000)*4.22 = 14.052 kN*m 2) 确定计算系数 s = o*Mx/(1*fc*b*ho*ho) = 1.00*14.052106/(1.00*16.7*1000*100*100) = 0.084 3) 计算相对受压区高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.084) = 0.088 4) 计算受拉钢筋面积 As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*16.7*1000*100*0.088/300 =193、 490mm2 5) 验算最小配筋率 = As/(b*h) = 490/(1000*120) = 0.408% min = 0.300% 满足最小配筋要求 用户选择了支座放大系数，系数值为:1.00 所以最后面积As = 490*1.00 = 490 mm2 采取方案d10160, 实配面积490 mm2 4.X向支座右边钢筋 1) 确定右边支座弯矩 Mox = 表中系数(G*gk+Q*qk)*Lo2 = 0.0569*(1.200*7.000+1.400*4.000)*4.22 = 14.052 kN*m 2) 确定计算系数 s = o*Mx/(1*fc*b*ho*ho) = 1.00*14194、.052106/(1.00*16.7*1000*100*100) = 0.084 3) 计算相对受压区高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.084) = 0.088 4) 计算受拉钢筋面积 As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*16.7*1000*100*0.088/300 = 490mm2 5) 验算最小配筋率 = As/(b*h) = 490/(1000*120) = 0.408% min = 0.300% 满足最小配筋要求 用户选择了支座放大系数，系数值为:1.00 所以最后面积As = 490*1.00 = 490 mm2 采取方案d101195、60, 实配面积490 mm2 5.Y向上边支座钢筋 1) 确定上边支座弯矩 Moy = 表中系数(G*gk+Q*qk)*Lo2 = 0.0735*(1.200*7.000+1.400*4.000)*4.22 = 18.152 kN*m 2) 确定计算系数 s = o*Mx/(1*fc*b*ho*ho) = 1.00*18.152106/(1.00*16.7*1000*100*100) = 0.109 3) 计算相对受压区高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.109) = 0.115 4) 计算受拉钢筋面积 As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*1196、6.7*1000*100*0.115/300 = 642mm2 5) 验算最小配筋率 = As/(b*h) = 642/(1000*120) = 0.535% min = 0.300% 满足最小配筋要求 用户选择了支座放大系数，系数值为:1.00 所以最后面积As = 642*1.00 = 642 mm2 采取方案d10120, 实配面积654 mm2 6.Y向下边支座钢筋 1) 确定下边支座弯矩 Moy = 表中系数(G*gk+Q*qk)*Lo2 = 0.0735*(1.200*7.000+1.400*4.000)*4.22 = 18.152 kN*m 2) 确定计算系数 s = o*Mx/197、(1*fc*b*ho*ho) = 1.00*18.152106/(1.00*16.7*1000*100*100) = 0.109 3) 计算相对受压区高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.109) = 0.115 4) 计算受拉钢筋面积 As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*16.7*1000*100*0.115/300 = 642mm2 5) 验算最小配筋率 = As/(b*h) = 642/(1000*120) = 0.535% min = 0.300% 满足最小配筋要求 用户选择了支座放大系数，系数值为:1.00 所以最后面积As = 642198、*1.00 = 642 mm2 采取方案d10120, 实配面积654 mm2七、跨中挠度计算： Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 1.计算荷载效应 Mk = Mgk + Mqk = (0.0321+0.0113*0.200)*(7.000+4.000)*4.22 = 6.667 kN*m Mq = Mgk+q*Mqk = (0.0321+0.0113*0.200)*(7.000+1.000*4.000)*4.22 = 6.667 kN*m 2.计算受弯构件的短期刚度 Bs 1) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 199、sk = Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.33) = 6.667106/(0.87*100*386) = 198.535 N/mm 2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*120= 60000mm2 te = As/Ate (混凝土规范式 8.1.24) = 386/60000 = 0.643% 3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 = 1.1-0.65*ftk/(te*sk) (混凝土规范式 8.1.22) = 1.1-0.65*2.20/(0.643%*198.535) = -200、0.020 因为不能小于最小值0.2，所以取 = 0.2 4) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E E = Es/Ec = 2.0105/3.15104 = 6.349 5) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f 矩形截面，f=0 6) 计算纵向受拉钢筋配筋率 = As/(b*ho)= 386/(1000*100) = 0.386% 7) 计算受弯构件的短期刚度 Bs Bs = Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f)(混凝土规范式8.2.3-1) = 2.0105*386*1002/1.15*0.200+0.2+6*6.349*0.386%/(1+3.5*0201、.0) = 1.338103 kN*m2 3.计算受弯构件的长期刚度B 1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 当=0时，=2.0 (混凝土规范第 8.2.5 条) 2) 计算受弯构件的长期刚度 B B = Mk/(Mq*(-1)+Mk)*Bs (混凝土规范式 8.2.2) = 6.667/(6.667*(2.0-1)+6.667)*1.338103 = 6.689102 kN*m2 4.计算受弯构件挠度 fmax = f*(qgk+qqk)*Lo4/B = 0.00211*(7.000+4.000)*4.24/6.689102 = 10.797mm 5.验算挠度 挠度限值fo=202、Lo/200=4200/200=21.000mm fmax=10.797mmfo=21.000mm，满足规范要求!八、裂缝宽度验算: 1.跨中X方向裂缝 1) 计算荷载效应 Mx = 表中系数(gk+qk)*Lo2 = (0.0113+0.0321*0.200)*(7.000+4.000)*4.22 = 3.438 kN*m 2) 带肋钢筋,所以取值vi=1.0 3) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.33) =3.438106/(0.87*100*386) =102.388N/mm 4) 计算按有效受拉混凝203、土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2 te=As/Ate (混凝土规范式 8.1.24) =386/60000 = 0.0064 因为te=0.0064 0.01,所以让te=0.01 5) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1.1-0.65*ftk/(te*sk) (混凝土规范式 8.1.22) =1.1-0.65*2.200/(0.0100*102.388) =-0.297 因为=-0.297 0.2,所以让=0.2 6) 计算单位面积钢筋根数n n=1000/dist = 1000/130 =7 7) 204、计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq= (ni*di2)/(ni*vi*di) =7*8*8/(7*1.0*8)=8 8) 计算最大裂缝宽度 max=cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) (混凝土规范式 8.1.21) =2.1*0.200*102.388/2.0105*(1.9*20+0.08*8/0.0100) =0.0219mm 0.30, 满足规范要求 2.跨中Y方向裂缝 1) 计算荷载效应 My = 表中系数(gk+qk)*Lo2 = (0.0321+0.0113*0.200)*(7.000+4.000)*4.22 = 6.667 kN*m 2) 带肋钢筋,所205、以取值vi=1.0 3) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.33) =6.667106/(0.87*100*386) =198.535N/mm 4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2 te=As/Ate (混凝土规范式 8.1.24) =386/60000 = 0.0064 因为te=0.0064 0.01,所以让te=0.01 5) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1.1-0.65*ftk/(te*206、sk) (混凝土规范式 8.1.22) =1.1-0.65*2.200/(0.0100*198.535) =0.380 6) 计算单位面积钢筋根数n n=1000/dist = 1000/130 =7 7) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq= (ni*di2)/(ni*vi*di) =7*8*8/(7*1.0*8)=8 8) 计算最大裂缝宽度 max=cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) (混凝土规范式 8.1.21) =2.1*0.380*198.535/2.0105*(1.9*20+0.08*8/0.0100) =0.0807mm 0.30, 满足规范要求 3.207、支座上方向裂缝 1) 计算荷载效应 Moy = 表中系数(gk+qk)*Lo2 = 0.0735*(7.000+4.000)*4.22 = 14.262 kN*m 2) 带肋钢筋,所以取值vi=1.0 3) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.33) =14.262106/(0.87*100*654) =250.658N/mm 4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2 te=As/Ate (混凝土规范式 8.1.208、24) =654/60000 = 0.0109 5) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1.1-0.65*ftk/(te*sk) (混凝土规范式 8.1.22) =1.1-0.65*2.200/(0.0109*250.658) =0.577 6) 计算单位面积钢筋根数n n=1000/dist = 1000/120 =8 7) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq= (ni*di2)/(ni*vi*di) =8*10*10/(8*1.0*10)=10 8) 计算最大裂缝宽度 max=cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) (混凝土规范式 8.1.21) =2.1*0209、.577*250.658/2.0105*(1.9*20+0.08*10/0.0109) =0.1690mm 0.30, 满足规范要求 4.支座下方向裂缝 1) 计算荷载效应 Moy = 表中系数(gk+qk)*Lo2 = 0.0735*(7.000+4.000)*4.22 = 14.262 kN*m 2) 带肋钢筋,所以取值vi=1.0 3) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.33) =14.262106/(0.87*100*654) =250.658N/mm 4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉210、钢筋配筋率 矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2 te=As/Ate (混凝土规范式 8.1.24) =654/60000 = 0.0109 5) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1.1-0.65*ftk/(te*sk) (混凝土规范式 8.1.22) =1.1-0.65*2.200/(0.0109*250.658) =0.577 6) 计算单位面积钢筋根数n n=1000/dist = 1000/120 =8 7) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq= (ni*di2)/(ni*vi*di) =8*10*10/(8*1.0*10)=211、10 8) 计算最大裂缝宽度 max=cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) (混凝土规范式 8.1.21) =2.1*0.577*250.658/2.0105*(1.9*20+0.08*10/0.0109) =0.1690mm 0.30, 满足规范要求 5.支座左方向裂缝 1) 计算荷载效应 Mox = 表中系数(gk+qk)*Lo2 = 0.0569*(7.000+4.000)*4.22 = 11.041 kN*m 2) 带肋钢筋,所以取值vi=1.0 3) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.212、1.33) =11.041106/(0.87*100*490) =258.993N/mm 4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2 te=As/Ate (混凝土规范式 8.1.24) =490/60000 = 0.0082 因为te=0.0082 0.01,所以让te=0.01 5) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1.1-0.65*ftk/(te*sk) (混凝土规范式 8.1.22) =1.1-0.65*2.200/(0.0100*258.993) =0.548 6) 计算单位面积钢213、筋根数n n=1000/dist = 1000/160 =6 7) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq= (ni*di2)/(ni*vi*di) =6*10*10/(6*1.0*10)=10 8) 计算最大裂缝宽度 max=cr*sk/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) (混凝土规范式 8.1.21) =2.1*0.548*258.993/2.0105*(1.9*20+0.08*10/0.0100) =0.1758mm 0.30, 满足规范要求 6.支座右方向裂缝 1) 计算荷载效应 Mox = 表中系数(gk+qk)*Lo2 = 0.0569*(7.000+4.000)*4.214、22 = 11.041 kN*m 2) 带肋钢筋,所以取值vi=1.0 3) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力 sk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.33) =11.041106/(0.87*100*490) =258.993N/mm 4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2 te=As/Ate (混凝土规范式 8.1.24) =490/60000 = 0.0082 因为te=0.0082 0.01,所以让te=0.01 5) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数