1、（舞台工程） 高支模工程专项施工方案XXXX建设工程有限公司1月16日1 编制根据1.1 施工图纸及施工组织设计工程名称设计单位施工图纸施工组织设计1.2 原则、规范、规程及其她序号施工规范、规程名称编 号1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2建筑施工模板安全技术规范JGJ162-3建筑安装工程质量检查评估统一原则GBJ300-4建筑工程施工质量验收统一原则GB50300-5建筑构造荷载规范GBJ301-887建筑施工手册第四版8建筑施工安全检查原则JGJ59-999建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-9110危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法建质213号2、11危险性较大分某些项工程安全管理办法建质87号12扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全注：施工过程中如遇到国家规范、图集、原则更改，则工程规定也随之相应更改，按照新原则执行。2工程概况工程名称：工程地点：工程内容：/工程规模：双层/构造形式：框架构造/工程立项、规划批准文献号：/资金来源：财政拨款2.1 设计概况戏楼某些分为底层、中间层（无楼板）和顶层，框架构造，建设高度12.776米。基本为柱下独基，底层层高为1.85米，中间层（无楼板）为6.65米，顶层高为11.34米，屋面高为1.336米。本工程底层楼板顶标高为0.00，中间层为柱、梁构造（无楼板）。脚手架搭设高度为4米顶层脚手架搭设3、高度最高为9.39米。依照关于印发危险性较大分某些项工程安全管理办法告知，（建质87号）中关于危险性较大某些分项工程规范规定；混凝土模板支撑工程搭设高度5米及以上；搭设跨度10米及以上；施工总荷载10KN及以上属于危险性较大分某些项工程；搭设高度8米及以上；搭设跨度18米及以上；施工总荷载15KN及以上；集中线荷载20KN及以上，属于超过一定规模危险性较大分某些项工程范畴。2.2 施工特点、重点与难点（1）模板搭设高度达到4米、9.39米，短跨净跨为6.2米，长跨净跨为8.6米，属于高架支模。重点在于模板支撑体系、方案、设计及过程管理控制。（2）高大模板支设，安全隐患较大，洞口临边需做好防护，4、在施工过程中规定项目安全管理人员要严格进行现场监督、检查工作。（3）承台与承台之间有地梁相隔，扫地杆无法形成整体，施工难度大。3 施工准备（1）仔细阅读并审核施工图，熟悉构造形状、尺寸，并按此选取合理模板支撑体系，设计合理、有效模板搭设方案，设计支撑体系布置详图。（2）依照工程进度状况及支撑体系布置图，编制各种材料备料筹划、筹划进场时间安排，保证模板支撑体系及时搭设及周转使用。（3）对脚手架及模板支设操作人员，安全管理人员做好详尽书面技术交底和安全交底，保证安装质量及安拆施工安全。4 施工安排4.1 劳动力组织由于本工程质量规定高，为保证工程质量，主体施工期间，各施工队必要配备足够木工、架子工5、进行施工，所有架子工必要经培训，具备有效期内架子工上岗证。架子工需要30人。4.2 项目管理人员职责分工序号姓名职务负责内容1项目经理分项施工方案总体拟定，方案审批、质量、安全控制。2总工程师分项施工方案总体框架拟定，方案审核，质量控制。3工程部经理现场、工程进度、施工协调、调度、安全管理。4材料主任钢管、方木、胶合板等材料合同管理，材料采购、租赁等。5技术质量部经理高支模施工施工方案编制，全过程技术及现场巡视。6技术员高支模施工技术指引、材料筹划、发放及现场巡视。7质检员高支模模板加工、安装、拆除质量检查，并形成记录。8工长模板、钢管现场安全文明施工管理人料机调度及进度安排。9测量负责负责验6、线工作。10安全负责高支模安全教诲、检查，并形成资料记录。4.3 施工进度筹划本脚手架工程筹划从1月22日开始搭设一层脚手架，搭设高度为4米。1月25日搭设完毕，9.39米高脚手架筹划从1月28日搭设，2月2日搭设完毕。4.4 材料筹划本脚手架工程需要租赁钢管820米，扣件210个。顶丝125个。5 重要施工办法和工艺5.1 方案选取本工程考虑到施工工期、质量和安全规定，故在选取方案时，应充分考虑如下几点：（1）模板及其支架构造设计，力求做到构造要安全可靠，经济合理。（2）在规定条件下和规定有效期限内，可以充分满足预期安全性和耐久性。（3）选用材料时，力求做到常用通用、可周转运用，便于保养维修7、。（4）构造选型时，力求做到受力明确，构造办法到位，升降搭拆以便，便于检查验收。（5）模板及模板支架搭设，还必要符合JCJ59-99检查原则规定，要符合省市文明标化工地关于原则。（6）综合以上规定，采用如下施工方案：1）梁底模采用14厚胶合板，龙骨采用3根4595木方，中心间距150mm；（2）梁侧模采用14厚胶合板，次龙骨采用4根4595木方，中心间距150mm，主龙骨采用483.0mm钢管，间距500，主龙骨钢管在梁上口用短钢管连接于单独梁支撑立柱；顶板模板采用14厚胶合板面板，次龙骨为4595mm方木龙骨，次龙骨间距200mm，主龙骨间距为900mm钢管。（3）顶板、梁模板支撑采用满堂钢8、管架，板支撑满堂架立杆纵距为0.9m，排距为0.9m，步距1.5m；梁底支撑立杆纵距为0.9m，排距0.45m，步距为1.5m。（4）架体基本为天然地基及承台，支撑架立杆底部增设底座，底座为4595方木。（5）搭设脚手架立杆所有扣件均为双扣件。5.2 梁模板及支撑设计（1）梁模板梁底模、梁侧模均采用14mm厚木胶合板。（2）支撑模板次龙骨、主龙骨次龙骨采用4595mm方木，平行于梁跨度方向布置，间距150mm；主龙骨采用483.0mm钢管，垂直于梁跨度方向布置，间距450mm。详细布置见表5-1。（3）梁下立杆采用483.0钢管，承重立杆顶部采用可调顶丝支撑在立杆上，伸出钢管顶面不不不大于209、0mm，立杆采用双扣件，两端立杆与横杆之间采用单扣件固定。详细布置见表5-1。（4）支撑架体布置采用483.0钢管，水平杆与立柱支撑钢管连接采用扣件扣紧，纵横水平杆布置间距：距地面（承台面）200mm处设一道扫地杆，扫地杆沿纵横水平方向应按纵下横上设立。在每一步距出设立一道水平拉杆。因该支模架高度为6.3米、9.9米，依照建筑施工模板安全技术规范（JGG162-）规定在最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆，架体最底部加设一道纵横向水平杆。（5）对拉螺杆梁身设立两道对拉螺杆，螺杆选用M14对拉螺栓，配3型件作为紧固件，详细布置见表5-2。（6）剪刀撑为防止大跨梁在施工过程中导致弯曲变形，架体设10、立纵向剪刀撑，沿跨距8.6m方向每8.6m设立一道剪刀撑，水平剪刀撑从架体中部设立，扫地杆处必要设立，剪刀撑全高设立，夹角4560。梁模板支撑系统布置见表5-2。表5-1 梁模板支撑系统布置表部位梁信息梁底梁下立杆次龙骨主龙骨截面跨度间距间距数量(顺梁宽)间距排距纵距 (架高4米)3008008.6米1504501450900(架高9.39米)3007008.4米1504501450900（7）梁侧模梁侧横楞采用4595mm木方，竖楞采用双钢管48mm3.0mm，螺杆选用M14对拉螺栓，配3型件紧固。梁侧模板加固布置见表5-2。表5-2 梁侧模板加固布置表部位梁信息梁侧对拉螺杆次龙骨主龙骨截面11、跨度数量(沿梁高)纵距数量(沿梁高)排距(沿梁高)纵距（中间层）3008008.6米3道4502150、300450(架高9.39米)3007008.6米3道4502150、3004505.3 楼板模板设计楼板模板均采用14厚胶合板，支撑立杆选用483.0钢管，立杆间距为900*900mm。立杆顶部设立可调顶丝，规定伸出水平钢管顶面不不不大于200mm。纵横设立水平杆，水平杆间距同梁设立，并与梁支撑连为一种整体。支撑楼板次龙骨采用4595木方龙骨，间距200mm，主龙骨选用483.0钢管，间距为900mm。主次龙骨必要顶紧梁侧模，使之与梁支撑体系形成整体。6满堂架搭设普通规定（1）架子工应熟悉12、图纸，熟悉现场详细状况，理解技术交底意图和施工操作办法，并将符合规定钢管、扣件等材料运至现场，分类存储，搭设前清除障碍物。（2）架子工作业时，必要佩带好安全帽、系好安全带，禁止穿高跟鞋、拖鞋或硬底带钉易滑鞋作业，工具及零件应放在工具包内，服从指挥，集中思想、互相配合，拆除下来材料不乱抛、乱扔。架体作业下方不准站人，架子工不准在架上打闹、嬉笑。（3）遭遇六级以上大风或下雨天气时，不得进行作业。雨后作业应待架体上雨水吹干后进行，防止滑落。（4）满堂架搭设顺序模板支架搭设应严格遵循如下顺序：放线定位铺设垫木安装扫地杆、纵横拉杆立第一节立杆安装第二、三步横杆、设暂时抛撑（每隔六根立杆设一道，待安装完剪13、刀撑后拆除）接立杆、横杆，同前搭设环节，直至搭设完毕。（5）满堂架搭设规定满堂架搭设应严格按照梁板模板支撑系统设计方案搭设。基本规定：横平竖直、整洁清晰、图形一致、平竖通顺、连接牢固，受荷安全、有安全操作空间、不变形、不摇晃。详细规定：1）先立杆，后横杆，立杆垂直偏差不得不不大于1/200架高，两根相邻立杆接头不在同一步距内，同步内隔一根立杆两个相隔接头在高度方向错开距离不适当不大于500mm。2）同一水平面横杆接头错开二跨距。横杆水平偏差控制在50mm内。3）纵向横杆和横向横杆，用扣件与立杆紧固连接，且距离不不不大于50mm， 各方向水平拉杆应在同一水平面。4）及时与构造拉结或设立抛撑，以保14、证搭设过程安全。5）垂直剪刀撑应成4560倾角，两根斜撑对称布置，每道剪刀撑宽度不应不大于6米，由底至顶持续设立。6）剪刀撑斜杆件接长区域，应等间距设立3个旋转扣件进行搭接，搭接长度应不不大于1米，端部搭接扣件距离杆件端头距离应不不大于100mm，不得采用对接扣件；剪刀撑斜杆和立杆或水平杆交叉时，交叉点应用旋转扣件进行固定。7）满堂模板支架四边与中间每隔四排立杆应由底至顶持续设立一道纵向剪刀撑，并优先设立于主梁之下。8）满堂模板支撑两端和中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔3步设立一道水平剪刀撑。9）用对接扣件连接大横杆时，扣件开口应朝向架子内侧，螺栓朝上、以防雨水进入。用十字扣件时，开口不得朝15、下，以保证安全，在安装扣件时，必要将扣件放端正后再拧紧螺栓，拧紧螺栓时，用力要恰当，普通控制在4065Nm。10）满堂模板水平支撑周边应与已浇好混凝土外墙顶紧。11）满堂架必要严格按照规范规定选用材料，对于压扁、弯曲、锈蚀和有裂缝钢管及不合格构件，禁止使用，扣件螺栓应满足正常状态下扭力矩规定。12）检查验收，架体安装完毕后，要进行全面综合检查验收、签证，对所有节点还要进行复拧收紧，扣件螺栓扭力矩不得不大于40Nm，并不不不大于65Nm，及时用彩色粉笔做出标记，保证一种不漏。（6）满堂架拆除架体使用完毕后及时拆除，在架体拆除前应作好如下工作：1）在拆除架体时，应先清除架体上垃圾杂物，清除时禁止高16、空向下抛。2）架体在拆除前，应先布设拆除范畴安全办法和警戒区域。3）严格遵循拆除顺序：由上而下、后搭者先拆、先搭者后拆，同一部位拆除顺序是：横杆剪刀撑立杆。4）架体拆除普通禁止在垂直方向上同步作业，因而要事先做好其她垂直方向工作安排。5）拆除架体时，下部出入口必要停止使用，对此除监护人员要特别注意外，还应在出入口处设立明显停用标志和围栏，此装置必要内外双面都加以设立。6）在拆除架体周边，在坠落范畴设立明显“禁止入内”标志，并有专人监护，以保证拆时无其她人员入内。7）对于拆除架体用垂直运送要用滑轮和绳索运送，禁止乱扔乱抛，并对操作人员和使用人员进行交底，规定联系用语和办法，明确职责，以保证架体安17、全拆除。8）架体拆除时遇大风、大雨、大雾天应停止作业。9）拆除时操作人员要系好安全带，穿软底防滑鞋、扎裹腿。10）架体拆除过程中，不半途换人，如必要换人，则应当在安全技术交底中交代清晰。7 模板施工及混凝土浇筑7.1模板安装（1）工艺流程弹线搭支撑系统调节标高安装梁底模（与墙或柱接触面解决）安装侧模安装主、次龙骨铺板（与墙接触面解决）校正标高加立杆水平拉杆验收。（2）施工办法1）梁模板安装在校正好柱模板上弹出梁位置线水平线，架好柱节点模板，开出梁豁口。在搭设好梁底支撑架后，在水平钢管上铺45mm95mm 方木，然后依照水平线拉线调节标高，再安装梁底板并拉线找直。绑扎梁钢筋经检查合格后，清除杂物18、，办理预检后，先安装一侧梁侧模板，然后安放M14穿梁对拉杆（套PVC 管），再安装另一侧梁模板，然后在梁两侧模背板安装45mm95mm 方木，再用483.0钢管（双排）加U 形托加固校正梁帮板，再拧紧对拉螺栓。安装好梁，较正梁中线、标高、断面几何尺寸，将模板内杂物清理干净，合格后办理预检。2）楼板模板安装楼板支柱采用钢管，立杆间距为900900mm。单间铺板从一侧开始铺，应使接缝严密、平整、无错台、防漏浆。平板铺完后用水平仪测量模板标高，并进行较正。将板内杂物清理干净，办预检。3）楼板、梁模板起拱处模板安装梁、板跨度4m 时，在跨中按跨度起拱，设计规定按跨度13，以梁、板跨度中心最高起拱点为准19、，依次用木楔垫起次龙骨，木楔高度逐渐递减。4）胶合板拼缝楼板模板采用对缝，缝隙下面设立龙骨，成对钉钉子分别将两块模板固定在同一龙骨上。模板裁切时要弹线，采用电动工具按线裁切，侧面打磨刷漆，防止遇水膨胀。7.2 模板拆除（1）模板拆除普通规定1）侧模拆除：应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后，方可拆除。2）底模拆除：必要执行混凝土构造工程施工质量验收规范（GB50204）关于条款。作业班组必要进行拆模申请，经技术部门批准后方可拆除。3）已拆除模板及支架构造，在混凝土达到设计强度级别后方容许承受所有使用荷载；当施工荷载所产生效应比使用荷载效应更不利时，必要经核算，加设暂时支撑。4）20、模板拆除顺序应遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重模板，后拆承重某些模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。5）模板工程作业组织，应遵循支模与拆模均由一种作业班组执行作业。使支模时就考虑拆模以便与安全，拆模时人员熟知状况，易找拆模核心点位，对拆模进度、安全、模板及配件保护均有利。（2）梁板模板拆除1）工艺流程拆除支架某些水平拉杆和剪刀撑 拆除梁连接件及侧模板 下调楼板模板支柱顶可调托撑23，使模下降 分段分片拆除楼板模板、龙骨及支柱 拆除梁底模板及支撑系统2）拆除施工要点拆除该部位模板前，应将该层混凝土同条件养护试件送实验室检测，当试块达到规定强度后，并呈报监理公司审批批准后，才干21、进行该层模板拆除工作。该部位梁底模板拆除时混凝土同条件试块强度必要达到75后方可拆除。拆除模板和支柱时，先将脚手架可调托撑松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下木枋和模板，然后拆除水平拉杆、剪刀撑、立杆后，清理模板面，涂刷脱模剂。（3）顶板模板拆除1）顶板模拆除参照混凝土同条件抗压强度实验报告，并应符合表4规定，才干进行拆模。拆顶板模板时从房间一端开始，防止坠落导致质量事故。2）顶板模拆除时注意保护顶板模板，不能硬橇模板接缝处，以防损坏多层板。拆除多层板、龙骨及脚手架要堆放整洁，并注意不要集中堆料。拆掉钉子要回收再运用，在作业面清理干净，以防扎脚伤人。（4）模板质量验收原则、容许偏差1）模板安22、装质量原则保证项目：模板及其支架、支撑必要有足够强度、刚度和稳定性。基本项目接缝宽度1.5mm模板表面必要清理干净，不得漏刷脱模剂；安装在构造中预埋件、预留洞等按图纸和洽商不得漏掉，且安装必要牢固。阴阳角必要方正（用工程检测仪上角尺检查）。2）现浇构造模板安装容许偏差项次项目容许偏差检查办法1轴线位置（柱、墙、梁）3尺量检查2底模上表面标高+3、-3用水准仪或拉线和尺量检查3截面尺寸（柱、墙、梁）-3尺量检查4每层垂直度3用2m托线板检查5相邻两板表面高低差2用直尺和尺量检查6表面平整度3用2m靠尺和楔行塞尺检查7预留钢板中心线位置38预留管、预留孔中心线位置39预留螺栓中心线位置2外露长度+23、10、010中心线位置预留洞10截面内部尺寸+10、03）现浇构造模板及其支架拆除时混凝土强度，应符合设计规定，符合下列规定：侧模：在混凝土强度能保证表面棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。底模：在混凝土强度符合如下规定：现浇混凝土构造拆模强度（表7-2）构造类型构造跨度按设计混凝土强度原则值百分率计（%）板2502、8758100梁、壳8758100悬臂构件210081007.3 混凝土浇筑（1）该部位混凝土浇筑顺序遵循由中间向两边浇筑方式，保证模板支架在施工过程中均衡受力。（2）浇筑该部位混凝土时，不能将混凝土集中堆放，避免增长该部位可变荷载。（3）混凝土浇筑过程中，必要设专门人员观测模24、板及支撑体系，避免模板支撑体系发生整体或局部失稳。观测人员一旦发现异常状况，立即告知停止一切混凝土浇筑施工，并及时撤离现场。8 高支模体系验收高支模体系施工完毕后，由项目部技术负责人组织验收，验收合格后方准进入下道工序。检查验收内容，应按高支模专项方案关于规定进行。模板支架验收重要有如下项目：架体基本。架体步距。立杆纵横间距，立杆接头位置、立杆垂直度。立杆纵横杆标高、水平度、横杆交叉位置。剪刀撑位置、距离、角度和搭接。扣件紧固限度。满堂模板水平支撑周边应与已浇好混凝土外墙顶紧限度。进入室内架体出入口处加固。满堂架所用钢管、扣件、型钢及其她材料材质证明和抽检记录。模板支架必要经验收检查合格，并办25、妥验罢手续后，方可进入下道工序施工。表8-1 模板支撑系统检查验收登记表工程名称施工单位施工组织设计专项方案编制人审批人设计情况构造形式层次位置高度标高层高梁断面板厚梁跨度专项方案施工措施构件名称截面尺寸支撑形式立杆间距节点办法立杆荷载剪刀撑板120mm满堂脚手架0.9m全高布置梁450700mm满堂脚手架0.9m全高布置实际自查情况技术交底交底人接受人自查意见：项目经理项目技术负责人技术员施工员验收意见质量安所有：9 施工管理办法及安全技术办法9.1高支模工程组织机构现场成立高支模施工管理小组，组长由项目经理担任，成员由技术负责人、安全主任、安全员、质检员、土建工程师构成。9.2 模板安全监26、控办法梁板高支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、混凝土浇筑施工过程中，必要随时监测。本方案采用如下监控办法：（1）班组寻常进行安全检查，项目每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必要形成书面材料。（2）寻常检查、巡逻重点部位：1）杆件设立和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件与否符合规定。2）底座与否松动，立杆与否符合规定。3）连接扣件与否松动。4）架体与否不均匀沉降、垂直度。5）施工过程中与否有超载现象。6）安全防护办法与否符合规范规定。7）脚手架体和脚手架杆件与否有变形现象。（3）脚手架在承受六级大风或大暴雨后必要进行全面检查。（4）在浇筑梁板混凝土前，由项目部对27、脚手架全面检查，合格后才开始浇筑混凝土，浇混凝土过程中，由质检员、安全员对架体进行检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采用办法保证安全后再施工。见表9-1。表9-1 构件容许偏差序号项目容许偏差检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m1220钢板尺2水平杆、斜杆钢管弯曲L6.5m30钢板尺3立杆垂直度全高绝对偏差100mm吊线和卷尺4立杆脚手架高度H内相对值H/400钢板尺9.3 模板工程安全技术办法（1）安全技术交底1）模板安装操作人员应严格按模板工程规定材质、施工方案和工序进行施工，模板没有固定前不得进行下道工序施工。2）本工程高支模架在周边设安全网和防护栏杆。3）高处作28、业架子上、平台上普通不适当堆放模板。工人所用工具、模板零件应放在工具袋内，以免坠落伤人。4）雨季施工、高耸构造模板作业，要安装避雷设施，其接地电阻不得不不大于4。五级以上大风天气，不适当进行大块模板拼装和吊装作业。5）木模板应远离火源堆放。在架空输电线路下面进行模板施工，如果不能停电作业，应采用隔离防护办法。（2）拆模安全技术规定1）模板拆除时，混凝土强度必要达到混凝土构造工程施工质量验收规范规定。2）在拆模过程中，如发现构造混凝土强度并未达到规定，应暂停拆模。经妥当解决，实际强度达到规定后，方可继续拆除。3）拆模时，应有专人指挥和切实可靠安全办法，并在下面标出作业区，禁止非操作人员进入作业区29、。4）拆模顺序应严格遵守从上而下原则，先拆除非承重模板，后拆承重模板。5）拆模人应站在一侧，不得站在拆模下方，几种人同步拆模应注意互相间安全距离；禁止抛掷模板。6）拆模时禁止猛撬硬砸或大面积撬落，停工前不得留下松动和悬挂模板。拆下模板应及时运送到指定地点集中堆放或清理归垛。（3）模板施工安全管理办法1）从事高支模搭设、拆除人员必要持有架子工操作证上岗。2）参加施工人员必要高度注重安全工作，参加人员必要通过体检，无高血压、无心脏病人员参加。3）施工中所有人员都必要戴好安全帽，系好安全带，配戴好工具袋，不得穿塑料硬底鞋、拖鞋。4）高空作业人员和楼层、地面施工人员要互有关怀、关照，高空作业人员不得往30、下抛坠物体。5）搭设过程中，树立警告标志牌，并且安排专人执勤，禁止非施工人员进入施工作业区，安全检查员必要坚守岗位，尽心尽责。6）搭设用钢管规定无开裂、压扁、严重锈蚀及弯曲，扣件规定有出厂合格证，无脆裂、滑丝、变形质量缺陷。7）施工过程中安排专职安全员对高支模进行观测，一旦架体发生明显变形，及时指挥施工人员撤离现场。8）随时校正杆件垂直和偏差避免偏差过大。9）没有完毕架体，在每日收工时，要保证架子稳定，以发生意外。9.4应急预案9.4.1概况本工程楼层高度高，在此区域内施工极也许发生高空坠落、模板坍塌、物体等重大事故。本预案针对上述也许发生高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急状况应急准备和响应。931、.4.2机构设立为对也许发生事故可以迅速反映、求助，项目部成立应急求助小组。由项目经理唐耀东任组长。负责事故现场指挥，统筹安排等。当施工再起发生事故，若应急救援小组组长不在位时，由副组长负责现场指挥救援。9.4.3机构职责负责制定事故防止工作有关部门人员应急救援工作职责。负责突发事故防止办法和各类应急救实行准备工作，统一对人员，材料物资等资源调配。进行有针对性应急救援应变演习，有筹划区别任务，明确责任。当发生紧急状况时，及时报告公司应急救援领导小组并及时采用救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告本地部门，获得政府及有关部门协助。9.4.4应急救援工作程序当事故发生时小构成员及时向组长报告，由32、组长上报公司，必要时向本地政府有关部门，以获得政府部门协助。由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故解决调查工作。事故发生时，组长或其她成员不在现场时，由在现场其她成员作为暂时现场救援负责人负责现场救援指挥安排。项目部指定负责事故收集、记录、审核和上报工作，并严格遵守事故报告真实性和时效性。9.4.5救援办法1）高空坠落应急救援办法：现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及立即报告应急救救援领导小组急救。仔细观测伤员神志与否苏醒、与否昏迷、休克等现象，并尽量理解伤员落地身体着地部位，和着地部位详细33、状况。如果是头部着地，同步伴有呕吐、昏迷等症状，很也许是颅脑损伤，应当迅速送医院急救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免导致颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员生命安全。如果伤员腰、背、肩部先着地，有也许导致脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同步同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。2）模板、坍塌应急救援办法：地当发生支模坍塌事故时，及时组织人员及时急救，防止事故扩大，在有伤亡状况下控制好事故现场；报120急救中心，到现场急救伤员。（应尽量说清晰伤员人数、状况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；急报项目34、部应急救援小组、公司和关于应急救援单位，采用有效应急救援办法；清理事故现场，检查现场施工人员与否齐全，避免漏掉伤亡人员，把事故损失控制到最小；预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。3）物体打击应急救援办法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急后来及时送医院治疗。、止血：依照出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。、对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。、对于头部受伤伤员，一方面应仔细观测伤员神志与否苏醒，与否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院急救，如果发现伤员耳朵35、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，由于这样也许导致颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员生命安全。、如果是轻伤，在工地简朴解决后，再到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救。备应急救援工具材料筹划表序号器材或设备数量重要用途1支架若干支撑加固2模板、木枋若干支撑加固3担架2个用于急救伤员4止血急救包4个用于急救伤员5手电筒6个用于停电时照明求助6应急灯6个用于停电时照明求助7爬梯3樘用于人员疏散8对讲机8台联系指挥求助10 梁模板支架设计验算本方案中验算按9.39米高模板支架进行验算，4米高模板支架不在进行验算，施工时，4米高模板支架搭设方式同9.39米高模板支架搭设方式。高支撑架36、计算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-）、混凝土构造设计规范GB50010-、建筑构造荷载规范(GB 50009-)、钢构造设计规范(GB 50017-)等规范编制。因本工程梁支架高度不不大于4米，依照关于文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参照了施工技术（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中某些内容。10.1 参数信息10.1.1模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.45；梁截面高度 D(m):0.70；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.37、10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：9.90；梁两侧立杆间距(m):0.90；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增长承重立杆根数:1；采用钢管类型为483；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养状况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；10.1.2荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载原则值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力原则值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载原则值(kN/m2):2.0；10.1.38、3材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；10.1.4梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：95.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：14.0；10.1.5梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：150mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm39、)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度45mm，高度95mm；次楞合并根数：2；10.2 梁模板荷载原则值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中 - 混凝土重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土入模温度，取20.000； V - 混凝土浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 40、外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。依照以上两个公式计算新浇筑混凝土对模板最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。10.3 梁侧模板面板计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）根数为4根。面板按照均布荷载作用下三跨持续梁计算。面板计算简图(单位：mm)(1)强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，W - 面板净截面抵抗矩，W = 501.41.4/6=16.341、3cm3； M - 面板最大弯距(Nmm)； - 面板弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板抗弯强度设计值(N/mm2)；按如下公式计算面板跨中弯矩：其中，q - 作用在模板上侧压力，涉及:新浇混凝土侧压力设计值：q1= 1.20.516.80.9=9.07kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值：q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.072+1.260 = 10.332 kN/m；计算跨度(内楞间距)：l = 193.33mm；面板最大弯距 M= 0.110.332193.3332 = 3.86104Nmm；经计算得到，面板受弯应力计算值： = 3.861042、4 / 1.63104=2.364N/mm2；面板抗弯强度设计值：f = 13N/mm2；面板受弯应力计算值 =2.364N/mm2不大于面板抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足规定！(2)挠度验算 q-作用在模板上侧压力线荷载原则值：q = 16.80.5 = 8.4N/mm； l-计算跨度(内楞间距)：l = 193.33mm； E-面板材质弹性模量：E = 9500N/mm2； I-面板截面惯性矩：I = 501.41.41.4/12=11.43cm4；面板最大挠度计算值：= 0.6778.4193.334/(10095001.14105) = 0.073 mm；面板最大容许挠度值:43、 = l/250 =193.333/250 = 0.773mm；面板最大挠度计算值 =0.073mm 不大于面板最大容许挠度值 =0.773mm，满足规定！10.4 梁侧模板内外楞计算（1）内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递荷载，按照均布荷载作用下三跨持续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度45mm，截面高度95mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.59.521/6 = 67.69cm3；I = 4.59.531/12 = 321.52cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞最大弯距(Nmm44、)； W - 内楞净截面抵抗矩； f - 内楞强度设计值(N/mm2)。按如下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞荷载，q = (1.216.80.9+1.420.9)0.193=4kN/m；内楞计算跨度(外楞间距)：l = 500mm；内楞最大弯距：M=0.14.00500.002= 9.99104Nmm；最大支座力:R=1.13.9950.5=2.197 kN；经计算得到，内楞最大受弯应力计算值 = 9.99104/6.77104 = 1.476 N/mm2；内楞抗弯强度设计值：f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.476 N/mm2不大于内楞抗弯强度设计值 f=17N45、/mm2，满足规定！（2）.内楞挠度验算其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上侧压力线荷载原则值： q =16.800.19= 3.25 N/mm； E - 内楞弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞截面惯性矩：I = 3.22106mm4；内楞最大挠度计算值：= 0.6773.255004/(100100003.22106) = 0.043 mm；内楞最大容许挠度值： = 500/250=2mm；内楞最大挠度计算值 =0.043mm 不大于内楞最大容许挠度值 =2mm，满足规定！（2）外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递集中力，取内楞最大支座力2.1946、7kN,按照集中荷载作用下三跨持续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kNm)外楞变形图(mm)1）外楞抗弯强度验算其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞最大弯距(Nmm)； W - 外楞净截面抵抗矩； f -外楞强度设计值(N/mm2)。依照持续梁程序求得最大弯矩为M= 0.498 kNm外楞最大计算跨度：l = 280mm；经计算得到，外楞受弯应力计算值： = 4.98105/8.98103 = 55.447、62 N/mm2；外楞抗弯强度设计值：f = 205N/mm2；外楞受弯应力计算值 =55.462N/mm2不大于外楞抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足规定！2）外楞挠度验算依照持续梁计算得到外楞最大挠度为0.397 mm外楞最大容许挠度值： = 280/400=0.7mm；外楞最大挠度计算值 =0.397mm 不大于外楞最大容许挠度值 =0.7mm，满足规定！10.5 穿梁螺栓计算验算公式如下:其中 N - 穿梁螺栓所受拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿梁螺栓直径： 14 mm；穿梁螺栓有效直径： 9.8548、 mm；穿梁螺栓有效面积：A= 76 mm2；穿梁螺栓所受最大拉力： N =(1.416.8+1.42)0.50.355 =4.6718 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值：N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受最大拉力 N=4.6718kN 不大于穿梁螺栓最大容许拉力值N=12.92kN，满足规定！10.6 梁底模板计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和挠度。计算原则是按照模板底支撑间距和模板面大小,按支撑在底撑上三跨持续梁计算。强度验算要考虑模板构造自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑模板构造自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷49、载。本算例中，面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9001414/6 = 2.94104mm3； I = 900141414/12 = 2.06105mm4；（1）抗弯强度验算按如下公式进行面板抗弯强度验算：其中， - 梁底模板弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距)：l =150.00mm； q - 作用在梁底模板均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1：1.2（24.00+1.50）0.900.700.90=17.35kN/m；模板构造自重荷载：q2:1.20.350.900.90=0.34kN/m；振50、捣混凝土时产生荷载设计值：q3：1.42.000.900.90=2.27kN/m；q = q1 + q2 + q3=17.35+0.34+2.27=19.96kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax = 0.1019.9580.152=0.045kNm； =0.045106/2.94104=1.527N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.527 N/mm2不大于梁底模面板抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足规定！（2）挠度验算依照建筑施工计算手册刚度验算采用原则荷载，同步不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.700+51、0.35）0.90= 16.38KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距)：l =150.00mm； E-面板弹性模量：E = 9500.0N/mm2；面板最大容许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板最大挠度计算值：= 0.67716.381504/(10095002.06105)=0.029mm；面板最大挠度计算值：=0.029mm；不大于面板最大容许挠度值: = 150 / 250 = 0.6mm，满足规定！10.7 梁底支撑计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板构造自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑模板构造自52、重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。10.7.1 荷载计算(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.70.15=2.677 kN/m；(2)模板自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.15(20.7+0.45)/ 0.45=0.216 kN/m；(3)活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载原则值 P1= (2.5+2)0.15=0.675 kN/m；10.7.2方木支撑力验算静荷载设计值 q = 1.22.677+1.20.216=3.472 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.675=0.945 kN/m；方木计算简图方53、木按照三跨持续梁计算。本算例中，方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.59.59.5/6 = 67.69 cm3； I=4.59.59.59.5/12 = 321.52 cm4；（1）方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载设计值最不利分派弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 3.472+0.945=4.417 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.14.4170.90.9= 0.358 kN.m；最大应力 = M / W = 0.358106/67687.5 = 5.286 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木最大应力计算值 5.286 N/mm254、不大于方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!（2）方木抗剪验算：截面抗剪强度必要满足:其中最大剪力：V = 0.64.4170.9 = 2.385 kN；方木受剪应力计算值 = 32385.18/(24595) = 0.837 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木受剪应力计算值 0.837 N/mm2不大于方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足规定!（3）方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派挠度和，计算公式如下:q = 2.677 + 0.216 = 2.893 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6772.8939004 /(155、0010000321.516104)=0.4mm；方木最大容许挠度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木最大挠度计算值 = 0.4 mm 不大于方木最大容许挠度 =3.6 mm，满足规定！10.7.3支撑钢管强度验算支撑钢管按照简支梁计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.700= 17.850 kN/m2；(2)模板自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(156、7.850 + 0.350 )+ 1.44.500 = 28.140 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管集中力为P，梁侧模板传给钢管集中力为N 。当n=2时：当n2时：计算简图(kN)变形图(mm)弯矩图(kNm)通过持续梁计算得到：支座反力 RA = RB=0.826 kN，中间支座最大反力Rmax=10.274；最大弯矩 Mmax=0.4 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.114 mm；最大应力 =0.4106/4490=89.14 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管最大应力计算值 89.14 N57、/mm2不大于支撑钢管抗弯设计强度 205 N/mm2,满足规定!10.8 梁跨度方向钢管计算作用于支撑钢管荷载涉及梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木集中荷载传递。10.8.1 梁两侧支撑钢管强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下三跨持续梁计算；集中力P= 0.34 KN.支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kNm)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.054 kNm ；最大变形 Vmax = 0.129 mm ；最大支座力 Rmax = 0.732 kN ；最大应力 = 0.054106 /(4.49103 )=11.937 N/mm2；支撑钢管抗58、压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管最大应力计算值 11.937 N/mm2 不大于支撑钢管抗压强度设计值 205 N/mm2,满足规定!支撑钢管最大挠度Vmax=0.129mm不大于900/150与10 mm,满足规定!10.8.2 梁底支撑钢管强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下三跨持续梁计算；集中力P= 5.282 KN.支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kNm)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.832 kNm ；最大变形 Vmax = 2.003 mm ；最大支座力 Rmax = 11.358 kN ；最大应力 = 0.8321059、6 /(4.49103 )=185.32 N/mm2；支撑钢管抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管最大应力计算值 185.32 N/mm2 不大于支撑钢管抗压强度设计值 205 N/mm2,满足规定!支撑钢管最大挠度Vmax=2.003mm不大于900/150与10 mm,满足规定!10.9 扣件抗滑移计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 R60、c - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，依照前面计算成果得到 R=11.358 kN；R 12.80 kN,因此双扣件抗滑承载力设计计算满足规定！10.10立杆稳定性计算立杆稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆轴心压力设计值，它涉及：水平钢管最大支座反力： N1 =0.826 kN ；脚手架钢管自重： N2 = 1.20.1299.9=1.534 kN；楼板混凝土模板自重： N3=1.2(0.90/2+(0.90-0.45)/2)0.900.35=0.255 kN；楼板钢筋混凝土自重荷载61、: N4=1.2(0.90/2+(0.90-0.45)/2)0.900.120(1.50+24.00)=2.231 kN； N =0.826+1.534+0.255+2.231=4.845 kN； - 轴心受压立杆稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，62、按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式计算成果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值；=4845.357/(0.209424) = 54.678 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 54.678 N/mm2不大于钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！2.梁底受力最大63、支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆轴心压力设计值，它涉及：梁底支撑最大支座反力： N1 =10.274 kN ；脚手架钢管自重： N2 = 1.20.129(9.9-0.7)=1.534 kN； N =10.274+1.534=11.7 kN； - 轴心受压立杆稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo 64、- 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式计算成果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值；=11699.645/(0.209424) = 132.026 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 132.026 N/mm2不大于钢管立杆抗压强度设计65、值 f = 205 N/mm2，满足规定！模板承重架应尽量运用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全10.11 立杆地基承载力计算：立杆基本底面平均压力应满足下式规定 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1100.5=55 kPa；其中，地基承载力原则值：fgk= 110 kPa ；脚手架地基承载力调节系数：kc = 0.5 ；立杆基本底面平均压力：p = N/A =10.274/0.25=41.098 kPa ；其中，上部构造传至基本顶面轴向力设计值：N = 10.274 kN；基本底面面积：A = 0.25 m266、 。p=41.098 fg=55 kPa 。地基承载力满足规定！11 楼板模板支架设计验算11.1 参数信息11.1.1模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):9.90；采用钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；11.1.2荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载原则值(kN/m2):2.500；11.1.3材料参数面板采用胶合面板，厚度为14mm；板底支撑采用方木67、；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方截面宽度(mm):45.00；木方截面高度(mm):95.00；托梁材料为：钢管(单钢管) :48 3；11.1.4楼板参数楼板计算厚度(mm):120.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元11.2 模板面板计算面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m面板作为计算单元面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 10068、1.42/6 = 32.667 cm3；I = 1001.43/12 = 22.867 cm4；模板面板按照三跨持续梁计算。面板计算简图（1）荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；（3）强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.23.35+1.42.5= 7.52kN/m最大弯矩M=0.17.520.252= 0.047 kNm；面板最大应力计算值 = 47000/32666.69、667 = 1.439 N/mm2；面板抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板最大应力计算值为 1.439 N/mm2 不大于面板抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!（3）挠度计算挠度计算公式为面板最大挠度计算值 v = 0.6773.352504/(100950022.867104)=0.041 mm；面板最大容许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板最大挠度计算值 0.041 mm 不大于面板最大容许挠度 1 mm,满足规定!11.3 模板支撑方木计算方木按照两跨持续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.59.59.5/6 = 67.69 cm3；I=4.59.70、59.59.5/12 = 321.52 cm4；方木楞计算简图（1）荷载计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.12 = 0.75 kN/m；(2)模板自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载(kN/m)：p1 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；（2）强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(0.75 + 0.088)+1.40.625 = 1.88 kN/m；最71、大弯矩 M = 0.125ql2 = 0.1251.880.92 = 0.19 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.19106/67687.5 = 2.812 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木最大应力计算值为 2.812 N/mm2不大于方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!（3）抗剪验算：截面抗剪强度必要满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力：V = 0.6251.880.9 = 1.058 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.058103/(2 4595) = 0.371 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；72、方木受剪应力计算值 0.371 N/mm2不大于方木抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足规定!（4）挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2 = 0.838 kN/m；最大挠度计算值 = 0.5210.8389004 /(10095003215156.25)= 0.094 mm；最大容许挠度 V=900/ 250=3.6 mm；方木最大挠度计算值 0.094 mm 不大于方木最大容许挠度 3.6 mm,满足规定!11.4 托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下三跨持续梁计算；托梁采用：钢管(单钢管) :48 3；W=4.4973、 cm3；I=10.78 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.115 kN；托梁计算简图托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.693 kNm ；最大变形 Vmax = 1.711 mm ；最大支座力 Qmax = 8.392 kN ；最大应力 = 692749.537/4490 = 154.287 N/mm2；托梁抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁最大应力计算值 154.287 N/mm2不大于托梁抗压强度设计值 205 N/mm2,满足规定!托梁最大挠度为 1.711mm 不大于 900/150与10 74、mm,满足规定!11.5 模板支架立杆荷载原则值(轴力)作用于模板支架荷载涉及静荷载和活荷载。1.静荷载原则值涉及如下内容：(1)脚手架自重(kN)：NG1 = 0.1389.9 = 1.37 kN；钢管自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板自重(kN)：NG2 = 0.350.90.9 = 0.284 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.120.90.9 = 2.43 kN；经计算得到，静荷载原则值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.084 kN；2.活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载。经计算得到，活荷载原则值 NQ = (2.5+2 ) 0.9075、.9 = 3.645 kN；3.不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.003 kN；11.6 立杆稳定性计算立杆稳定性计算公式:其中 N - 立杆轴心压力设计值(kN) ：N = 10.003 kN； - 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm76、2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a = 0.1 m；上式计算成果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.537 ；钢管立杆最大应力计算值；=10003.392/（0.537424） = 43.935 N/mm2；钢管立杆最大应力计算77、值 = 43.935 N/mm2不大于钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！如果考虑到高支撑架安全因素，适当由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.02 ；上式计算成果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.02(1.5+0.12) = 2.155 m；Lo/i = 2155.362 / 15.9 = 136 ；由长细比 Lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.367 ；钢管立杆最大应力计算值；=10003.392/（78、0.367424） = 64.286 N/mm2；钢管立杆最大应力计算值 = 64.286 N/mm2不大于钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！模板承重架应尽量运用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军： 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。11.7 立杆地基承载力计算:立杆基本底面平均压力应满足下式规定 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1100.5=55 kpa；其中，地基承载力原则值：fgk= 110 kpa ；脚手架地基承载力调节系数：kc = 0.5 ；立杆基本底面平均压力：p = N/A =10.003/0.2579、=40.014 kpa ；其中，上部构造传至基本顶面轴向力设计值：N = 10.003 kN；基本底面面积：A = 0.25 m2 。p=40.014 fg=55 kpa 。地基承载力满足规定！12 梁、板模板高支撑架构造和施工规定除了要遵守扣件架规范有关规定外，还要考虑如下内容1.模板支架构造规定：a.梁板模板高支撑架可以依照设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必要按步距满设双向水平杆，保证两方向足够设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同立杆间距，但只宜在一种方向变距、而另一种方向不变。2.立杆步距设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设立；b.80、当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大变步距设立，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不适当超过1.5m。3.整体性构造层设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设立整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平构造层设立水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设立斜杆层数要不不大于水平框格总数1/3；c.双水平加强层在支撑架顶部和中部每隔10-15m设立，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具备较大刚度和变形约束空间构造层；d.在任何状况下，高支撑架顶部和底部（扫地杆设立层）必要设水平加强层。4.剪刀撑设计：a.沿支架四周外81、立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可依照需要并依构架框格大小，每隔10-15m设立。5.顶部支撑点设计：a.最佳在立杆顶部设立支托板，其距离支架顶层横杆高度不适当不不大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应接近立杆，且不适当不不大于200mm；c.支撑横杆与立杆连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；不不大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设规定：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆接头均应错开在不同框格层中设立；b.保证立杆垂直偏差和横杆水平偏差不大于扣件架规范规定；c.保证每个扣件和钢管质量是满足规定，每个扣件拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形；d.地基支座设计要满足承载力规定。7.施工使用规定：a.精心设计混凝土浇筑方案，保证模板支架施工过程中均衡受载，最佳采用由中部向两边扩展浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对浮现超过最大荷载要有相应控制办法，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派，发现下沉人检查支架和支承状况、松动和变形状况及时解决。