1、目 录一、编制根据1二、工程概况1三方案总体布置1四施工准备24.1 测量准备24.2 材料准备3五施工工艺55.1 模板安装准备工作55.2 模板安装工艺流程55.3模板体系选取95.4 模板安装规定225.5 模板拆除23六安全文明施工规定24七. 应急办法26八. 附件26一、编制根据建筑安全检查原则（JGJ59-99）混凝土构造设计规范（GB50010-）建筑施工计算手册建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-）施工技术（3）建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-）二、工程概况C-14地块总用地面积：6.14公顷。地上42979.98 M2，其中住宅建筑面积：42358.2、67 M2，物业办公建筑面积：621.31 M2。包括T1T4四栋9层住宅。构造形式为全现浇钢筋混凝土剪力墙构造。建筑抗震级别四级，建筑构造安全级别二级，地基基本设计级别乙级，拟建建筑合理使用年限50年，荷载设计基如期50年。各建筑物高度分别为T1、T2、T4为34.77m，T3建筑高度为39.27m.三方案总体布置本工程总共包括T1-T4四栋九层住宅，构造形式为全现浇钢筋混凝土剪力墙构造。建筑形式异形，在构造外围及中庭设立一弧形梁，某些弧形梁悬空布置；每栋单体存在20根圆形框架柱，在楼栋北侧二层有一种雨棚，支撑体系较高；屋顶构架含大量悬挑构造；屋面构造涉及女儿墙、楼梯间、水箱间、电梯机房等。3、本工程地上构造重要构造构件断面尺寸为：序号项目截面尺寸1梁200680、200770、200650、200660、200500、200560、200720、200670、200560、200800、200820构架梁：1500500、400500、700500、2003002板100mm、120mm、140mm3柱直径400mm圆柱、380500柱、300400构造柱及各种L形柱、异形柱4墙200mm5楼梯板式楼梯为保证混凝土成形质量，我方将重要采用质量较好双面聚脂模板（胶合板）进行施工。依照施工进度规定，我司拟在每栋单体配备三层楼板模板和两层竖向模板。本工程地上构造墙、柱、梁、板均采用1834、091518双面聚脂模板。支撑采用483.5mm钢管，采用顶托来调节支撑高度，水平杆依照房间大小配2-6m钢管，禁止使用弯曲、锈蚀、端口不平钢管。有裂缝扣件及松口螺丝帽必要更换。模板背方和垫方采用5090及9090木枋，木枋进场规定选材，禁止使用弯曲、腐朽木枋，木方进场规定统一刨制，刨制两个相对面要平行，厚度一致，尺寸允差2mm。模板隔离剂选用专用模板隔离剂。通过裁切模板边用防水红油漆刷边。四施工准备4.1 测量准备测量放线作为先导工序应贯穿于各施工环节。为保证各工序施工精度为原则，凡为保证精度需要提供基准线、轴线、墙柱定位尺寸线都及时给出，凡关于工序需要配合检测都及时予以满足。此外，为保证测5、量放线自身精度，施工现场测量人员须经挑选并通过培训，在放线工作中对的合理使用仪器和钢尺，按规定检查仪器，检定钢尺，从而保证测量放线工作顺利进行。 （1）投点放线 用经纬仪引测建筑物边柱或墙轴线，并以该轴线为起点，引出其她各条轴线,然后依照施工图墨线弹出模板内边线和中心线，以便于模板安装和校正。 （2）标高测量 依照模板实际规定用水准仪把建筑物水平标高直接引测到模板安装位置。在无法直接引测时，可采用间接引测办法，即用水准仪将水平标高先引测到过渡引测点，作为上层构造构件模板基准点，用来测量和复核其标高位置。4.2 材料准备1.本工程模板工程重要使用到材料有：（1）木枋刨直，所有进场木枋均需刨直使用6、，且规格大小一致，现场采用5090松木枋（规格有、4000）、9090松木枋（规格有4000），用于梁、板底垫木、墙柱竖向背楞。（2）钢管应符合国标BG/T13293或BG/T3092。钢管表面应平直光滑，不应有裂纹分层和硬弯，两端面切斜偏差1.7mm；壁厚容许偏差-0.35 mm，外径容许偏差0.50 mm，且必要涂橘黄色防锈漆进行防锈解决。对于新管还同步必要具备产品质量合格证和钢管材质检查报告。钢管上禁止打孔。（3）扣件为杆件连接件，用可煅铸铁锻造，扣件不得有裂纹，并将影响其外观质量粘砂、毛刺、氧化皮等清除干净；扣件与钢管贴和面必要严格整形，应保证与钢管扣件接触良好；扣件活动部位应能灵活转7、动，旋转扣件两旋转面间隙应不大于1mm；当扣件夹紧钢管时，开口处最小距离应不不大于5 mm；新进扣件必要有产品质量合格证，生产允许证和专业检测单位测试报告。扣件材质应符合国标GB1583，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。（4）模板采用18厚双面聚脂胶合板（183091518）。另有M12高强螺杆、螺母、垫片：墙体对拉卡具；胶杯、PVC胶管：穿墙、柱套管、铁钉、铁线等材料用于模板加固。顶托、法兰螺栓用于调节墙、柱垂直度等。胶带、泡沫板、双面胶等用于梁、板、柱拼缝处。2、进场材料质量控制材料进场必要有材料员和质检员共同签字才可进入现场。质检员、工长及材料员必要对层板、木枋等进行1008、全面检查，回绝接受满足不了施工质量规定材料。如下材料定为退场材料：木枋：边角料、有虫纹并且缺陷较多、弯曲变形、损伤较严重、未经加工木枋厚度差值超过4、通过刨制后木枋厚度差值超过2；胶合板：四角不平、损伤较严重、曝皮、掉漆、厚度差值超过2；钢管：弯曲变形、有缺陷、锈蚀、端口不平钢管。扣件：有裂纹、丝帽松口。3、施工材料控制:（1）进入施工现场新层板、木枋、钢管在指定地点，堆码整洁，立标示牌。由材料部、工长发放给施工队，施工队按照已经定好数量领取，材料发给施工队后来由班组自己管理。（2）施工班组没有得到现场工长批准，不得对整张层板、整条木枋、规格钢管进行切割，项目部一但发既有此类状况发生将进行严惩9、。（3）施工班组拼模时按照项目部已编制好拼模方案对层板、木枋进行切割、拼装。（4）按规定经切割后来剩余小块层板拼成大块模板（如下图）用于可运用部位墙、板模板。（5）模板使用之前必要满刷脱模剂，周转使用前先将模板、木方上余浆清理干净，再满刷脱模剂，经工长、质检查收合格后方可使用。（6）为保证质量、统一尺寸，现场新进木枋所有刨成9090，5090，没有通过加工新木枋不得流入现场。（7）实行限额领料制度，项目部将编制重要材料使用筹划，物资部根据总筹划分批发放给工长,工长对班组使用材料进行管理，项目部根据季度材料节余进行奖惩活动。4、进入施工现场工作工人需准备工具:刀锯、铁锤、扳手、工具袋、钢卷尺、手10、推刨。五施工工艺5.1 模板安装准备工作1. 模板拼装模板组装要严格按照施工图纸表述尺寸拼装成整体，并控制模板偏差在规范容许范畴内，拼装好模板后规定逐块检查其背楞与否符合模板设计，模板编号与所用部位与否一致。2模板基准定位工作一方面引测建筑边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并依照轴线与施工图用墨线弹出模板内线，边线以及外侧控制线，施工前5线必要到位，以便于模板安装和校正。3. 标高测量运用水准仪将建筑物水平标高依照实际规定，直接引测到模板安装位置。4. 已经破损或者不符合设计图纸零配件以及面板不得投入使用。5. 已经检查合格拼装后模板块，应按照规定堆放，重叠放置时要在层间放置垫木11、，模板与垫木上下齐平，底层模板离地保证10cm以上距离。6. 钢筋绑扎及水电预埋完毕，并办理完隐检手续。7. 混凝土施工缝清理干净，浮浆已剔除。5.2 模板安装工艺流程模板安装前必要申报并得到项目质保部签发封模令方可进行模板安装。1、墙柱模板墙柱模板安装流程图： 墙、柱定型模板加工层板、木枋加工成型二百二十二万二千二百二十二 型型技术交底、熟悉图纸安装墙柱模板(内角开始)弹墙柱位置线、验线墙柱各专业隐蔽验收安装拉杆、斜撑，自检监理验收检查收质检查收 安装墙柱背楞拆模、清理放定位钢筋、浇筑砼、养护模板安装前必要获得监理工程师批准，确认钢筋、各专业、预留洞盒已经通过隐蔽验收且做好有关资料，方可进行12、墙柱模板安装。 1)放线、焊定位筋：弹墙、柱位置线时交叉两条线要外延100mm，并在墙柱位置线外300mm处弹一道检查线，作为检查模板定位基准线。2)安装墙、柱模板：墙、柱模板从柱底部往上配制到梁底，剩余某些用小块层板拼装，梁柱接头部位禁止将整块层板锯成卡口形式使用,并且梁柱接头部位在安装梁板模板时一起施工,把接口留在梁底部（如下图）；模板拼接时必要在每条竖向拼缝中间压一条通长木枋，当木枋不够长时必要在接缝处搭接（如上图），质检员全面检查木枋压缝与否平整、精确，避免竖向拼缝错台。3）模板安装时，螺栓紧固分两次拧紧，第一次粗调至墙边线，第二次挂垂线调节墙模垂直度，再紧固螺栓。4)预留清扫口：柱子13、四边留设不少于一种边长为50等边三角形清渣口，墙模板每留设一种边长为50等边三角形清渣口、每扇墙不少于一种。5)为了防止模板移位、扭转和弯曲，在墙、柱模板上、中、下各设一道钢管箍（中间穿丝杆间距不大于15003000）与内外架体连成整体。同步，柱箍螺栓不要一次拧紧，待对模板轴线位移、垂直偏差、对角线、轴向等全面校正后再紧固。6)螺杆加设办法：为重复运用丝杆，所有穿墙丝杆都加胶管胶杯；在安装模板前，必要在模板交接处以及模板拼缝中部安装两端封有堵头胶杯10钢筋支撑，防止墙体钢筋受力变形。7)砼浇筑前6小时，将墙、柱模内杂物清理干净，封闭清扫口，墙柱底脚用1：2.5干硬性砂浆补缝、堵塞严实。8)浇筑14、砼前在墙、柱四边预插18短钢筋（柱每边不于两个），用于墙柱模板下口紧固办法，以防止墙柱脚位移。在外围墙或柱必要在楼层板内预埋25钢筋环,用来调节外侧墙或柱。3、梁板模板梁板模板安装流程图：梁板架子搭设（先梁后板）梁侧模、底模加工技术交底、熟悉图纸绑扎梁板钢筋、验收质检查收、监理验收安装梁板模板，校正 拆模、清理修补 浇筑砼、养护梁板模板安装工艺: 1)放线：根据项目测量部投放控制线弹出梁轴线。 2)架子搭设：按照图纸选取长度适当钢管，搭设顺序为先梁后板，第一道立杆距墙为300，按方案中立杆间距在楼面上弹出钢管架立杆摆放间距，在墨线十字交叉处立钢管，钢管规定横平竖直，扣件牢固，在墙柱模板验收前完15、毕剪刀撑搭设。 3)铺梁底模：按设计标高调节支柱标高，准备好梁底压条、9090木枋，然后根据所放轴线用铅垂吊线安装梁底模，当主梁跨度4m时梁中应起拱24，梁侧模、底模安装必要拉通线、吊线检测。 4)铺楼板模板：尽量减少整张层板切割。5)板面完毕后在板上放出墙柱检查线（距墙边500），以便检查验收。 6)抄好标高线，以便检查板面标高。4、楼梯模板本工程楼梯模板采用封闭形式，与构造同步浇筑形式进行施工，室内楼梯板面留插筋，待板面浇筑完毕后在进行浇筑。楼梯安装流程 搭设楼梯支撑楼梯踏步板、背枋制作技术交底、熟悉图纸绑楼梯钢筋、验收 铺斜板、分踏步线楼梯标高、底模定位验收、灌溉砼、养护加对拉夹具、校准16、安装踏步板、固定拆除、清理修补1）楼梯支撑搭设要选用可调节底座，支撑间留置人行通道，支撑水平横杆不少于三道。2）在梯段侧板内侧划出踏步形状与尺寸。3）楼梯侧板后背枋要平直。4）每层楼梯模板一次应安装至上层第一跑段，砼施工缝要留在上层第一跑段1/3处。5.3模板体系选取1. 墙体模板本工程各单体地上构造剪力墙墙体厚度均为200mm，楼层层高除首层层高3.3m，二至九层层高均为3.2m。各单体剪力墙、剪力墙暗柱采用模板散拼，竖向构件配备两层模板。模板是通过M12高强穿墙螺杆、硬质塑料套管、锥型胶杯、卡具、螺帽构成模板系统。模板高度依照楼板厚度来定，本工程地上构造楼板板厚重要有100mm、120mm17、140mm，如板厚120mm，则模板高度为3200mm-18mm(层板厚)-120mm（板厚）-20mm（底部空隙）=3042mm。墙体模板次楞采用5090木方，木方竖向布置，间距250mm，横向背楞采用483.5双钢管，第一道从楼面250mm起，间距500mm，螺栓间距500mm500mm。采用M12高强螺栓与螺母将模板、木方连接成一种整体，木方距离模板边沿为5mm，利于接缝部位解决，楼面平整度不好，模板条下面采用砂浆填塞，保证不漏浆，对于原则层使用地下室墙柱模板时，一方面需要堵好丝杆洞，堵丝杆洞用不不大于丝杆洞直径2mm圆软木粘胶水打入丝杆洞，然后用手工刨子刨平，刨平时尽量不伤到模板面，18、以免模板面不平整。为保证混凝土浇筑时墙体模板体系稳定，控制墙体混凝土浇筑速度为2m/h。墙体模板体系支设完毕后，必要用钢管、顶撑通过满堂架和外架从内外两个方向顶紧。支撑间距不不不大于1.8m2.2m。为保证施工进度，本工程墙体模板须配备2套。本工程各单体存在L形剪力墙，此类型剪力墙模板加固体系按照如下方式：墙体转角部位模板加固示意异形墙体模板加固示意2. 楼板模板本工程楼板模板采用18mm模板，5090木方作为板底次楞，次楞间距300mm，483.5单钢管作为托梁，托梁间距1100mm，支撑体系采用扣件钢管满堂架支撑，立杆间距为11001100，布局1.5m。立杆承重连接方式采用可调托座。本工19、程楼板支撑满堂架在外侧周圈应设立由下到上竖向剪刀撑，架体在纵横方向应每隔不超过6m间距设立由下到上竖向持续式剪刀撑，其宽度宜为46m，并在剪刀撑部位顶部、扫地杆处设立水平剪刀撑，另，由于现场某些单体实际采用承插式钢管架搭设满堂架，架体竖向接头统一在地面以上2.5m位置，此部位相对薄弱，须设立水平剪刀撑保证架体刚度。剪刀撑杆件底端应与地面顶紧，夹角4560度。阳台部位与主体一同浇筑，支撑重要通过下层板支撑，阳台部位统一起拱3，防止阳台浇注下沉。由于本工程各单体采用平行施工，每栋单体须配备三套楼板模板（包括地下室顶板模板）。楼板模板支设立面图另，本工程各单体楼板顶板降板存在60mm、100mm、320、00mm三种降板。为保证降板砼成型质量，对于不同高度降板，将会采用不同解决办法。对于降板200mm如下部位将采用定型槽钢固定隔开，对于200及以上降板采用模板固定隔开。为保证不发生漏水，各部位降板禁止采用铁丝加固,必要采用止水丝杆或对撑加固。4. 梁模板本工程地上构造梁截面尺寸重要有：200680、200770、200650、200660、200500、200720、200670、200560、200800等。依照计算，设立框架梁侧模模板采用18mm木胶合板，次楞采用50mm90mm木方，次楞间距250mm，483.5双钢管作主楞，主楞竖向放置间距550mm；框架梁底模模板采用18mm木胶合板21、，纵肋采用50mm90mm木方，间距200mm，483.5钢管间距550mm作托梁，梁两侧立杆间距550mm，立杆步距1500mm，梁底增长一支承重立杆，承重立杆间距1100mm。立杆承重连接方式采用单扣件。梁模板支撑体系详细布置见下图：200500、200560梁模板支设截面尺寸超过200600梁模板支设由于本工程各单体外围有大量弧形构造梁，此部位梁模板体系同普通模板体系。由于本工程弧形梁构造圆弧半径较大，难以采用老式放样模式进行弧形梁定位，为保证此某些梁成形统一，我司拟定T1T4四栋单体弧形梁模板定位采用统一形式，详细定位见附图一：弧形梁平面定位图。另，由于本工程设计图纸中存在某些窗顶过梁22、与构造梁分离，且两者之间有一定间隙。当两者间隙不超过100mm时，将两者同步浇筑，模板支设时应将顶梁与过梁在高度方向包括到一起。5. 楼梯模板楼梯模板采用封闭式模板，与构造一起浇筑。见下图：楼梯模板支设平面示意楼梯模板支设示意6. 柱模板本工程框架柱重要有380500柱和直径400mm圆柱以及屋顶300400构造柱和某些异形构造柱本工程各单体地上构造布置有直径400mm圆形框架柱，我司拟采用内径400mm玻璃钢定型模板作为圆柱模板，每层圆柱模板高度为从本楼层梁顶至本楼层顶梁梁底，剩余梁高范畴圆柱模板采用普通模板拼接。本工程各楼层圆形框架柱定型模板高度为：首层18个3.08m高柱，二至九层18个23、2.58m高柱，另有1/31/6轴雨棚位置有两根5.94m高柱。此两个5.94m高柱分两次浇筑完毕。详细模板支设见下图。圆柱模板支设示意1-1剖面2-2剖面对于380500矩形框架柱，模板加固体系如下图，竖楞采用5090木方，柱箍采用483.5双钢管，间距500mm，采用M12高强螺杆紧固：本工程屋面有GZ1、GJZ9、GJZ3三种独立构造柱，总计74根构造柱。构造柱高度为4.7m。构造柱模板体系竖向次楞采用5090木方，横向柱箍采用483.5双钢管，间距500mm。柱模板体系如下图所示：矩形构造柱模板支设示意L形柱模板支设示意为保证混凝土浇筑时柱模板稳定，在柱体高度方向设立不少于三道稳定抱箍24、，抱箍通过扣件、钢管与周边满堂架架体连接。7. 悬空梁模板由于本工程各单体存在较多悬空梁，悬空梁部位模板支撑体系如图所示：悬挑梁模板支设示意8. 雨棚模板本工程各单体地上构造在1/31/6轴二层顶板6.020m位置处设立了一块外挑雨棚，此部位支撑体系超过5m，雨棚板厚200mm，此处尚有一条200680梁。此位置应按如下方式进行模板支设。对于雨棚顶板，顶板模板采用18mm木胶合板，次楞采用5090木方，间距300mm布置，托梁采用483.5双钢管，托梁间距1100mm，雨棚顶板支撑体系立杆间距1100mm1100mm，水平杆步距1500mm，立杆承重连接方式采用可调托座。本工程楼板支撑满堂架在25、外侧周圈应设立由下到上竖向剪刀撑，架体在纵横方向应每隔不超过6m间距设立由下到上竖向持续式剪刀撑，其宽度宜为46m，并在剪刀撑部位顶部、扫地杆处设立水平剪刀撑，另，由于现场某些单体实际采用承插式钢管架搭设满堂架，架体竖向接头统一在地面以上2.5m位置，此部位相对薄弱，须设立水平剪刀撑保证架体刚度。剪刀撑杆件底端应与地面顶紧，夹角4560度。雨棚顶板模板支设示意对于此部位200680梁，设立框架梁侧模模板采用18mm木胶合板，次楞采用50mm90mm木方，次楞间距250mm，483.5双钢管作主楞，主楞竖向放置间距550mm；框架梁底模模板采用18mm木胶合板，纵肋采用50mm90mm木方，间距26、200mm，483.5钢管间距550mm作托梁，梁两侧立杆间距1100mm，立杆步距1500mm，梁两侧立杆排距550mm，梁底增长一支承重立杆，承重立杆间距1100mm。立杆承重连接方式采用单扣件。200680梁模板支设9屋顶构架屋顶构架重要有1500500、400500、700500、200300等尺寸构架梁。其中在X11X12轴、Y11Y12轴，XJXK轴、YJYK轴，XFXG轴、YFYG轴位置有悬挑于整个构造之外700500渐变至1500500构架梁和某些200300梁。其中200300梁是构架中重要形式，每两条200300梁间距1000mm，沿垂直于梁截面方向单位长度内构架梁集中荷载27、按均布荷载考虑不大于140mm楼板均布荷载，构架梁支撑形式采用满堂架形式。屋面构架支撑体从屋面层设立。200300梁梁面标高为33.37m，别的梁梁面标高均为33.52m，屋面标高为28.82m，故支撑体系高度为4.25m和4.2m.构架梁支撑形式采用扣件式钢管脚手架满堂架支撑，满堂架立杆间距900900mm，水平杆步距1500mm，立杆承重连接方式采用单扣件。梁底模板采用18mm木胶合板，次楞采用5090木方沿梁跨度方向布置2根，托梁采用483.5钢管，托梁间距900mm；梁侧模板采用18mm木胶合板，次楞沿梁跨度方向布置2根，主楞采用5090木方按间距900mm竖向布置，梁侧模板支撑采用斜28、向支撑，详细布置如图所示。屋面构架梁支撑示意屋面构架支撑满堂架在外侧周圈应设立由下到上竖向剪刀撑，架体在纵横方向应每隔不超过6m间距设立由下到上竖向持续式剪刀撑，其宽度宜为46m，并在剪刀撑部位顶部、扫地杆处设立水平剪刀撑。剪刀撑杆件底端应与地面顶紧，夹角4560度。对于其他截面构架梁，模板支撑体系为侧模模板采用18mm木胶合板，次楞采用50mm90mm木方，次楞间距200mm，483.5双钢管作主楞，主楞竖向放置间距550mm；框架梁底模模板采用18mm木胶合板，纵肋采用50mm90mm木方，间距200mm，483.5钢管间距450mm作托梁，梁两侧立杆距离梁边400mm，立杆步距1500m29、m，梁底沿梁宽度方向每400mm设立一根承重立杆，承重立杆沿梁跨度方向间距900mm。立杆承重连接方式采用可调拖座。1500500构架梁模板支设示意对于X11X12轴、Y11Y12轴，XJXK轴、YJYK轴，XFXG轴、YFYG轴位置悬挑构件，支撑体系采用悬挑方式。悬挑采用钢管、预埋压环钢筋方式。在悬挑构架构造所相应位置屋面上提前预埋钢筋环，用以固定钢管。悬挑构架模板支撑体系详细布置详见相应专项施工方案。9. 屋顶构架构造柱10. 屋顶构造屋顶某些存在女儿墙（680mm高）、楼梯间顶层顶板、电梯间、水箱间以及46轴两段4.72m墙体等构造。对于楼梯间、电梯间、水箱间等构造顶板、顶梁模板体系可按30、雨棚位置顶板、顶梁模板体系进行配备，在上层构造模板支设时，下一层楼板要保持回顶状态。对于46轴墙体模板支设，次楞采用5090木方，木方竖向布置，间距250mm，横向背楞采用483.5双钢管，第一道从楼面250mm起，间距500mm，螺栓间距500mm500mm。采用M12高强螺栓与螺母将模板、木方连接成一种整体采用应按如下方式进行：为保证模板稳定，在墙体模板高度方向应从内外两个方向加设顶撑加固模板体系。墙体模板加固示意5.4 模板安装规定模板安装应满足下列规定:1模板接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；2模板与混凝土接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响构31、造性能或妨碍装饰工程施工隔离剂；3浇筑混凝土前，模板内杂物应清理干净；检查数量:全数检查。检查办法:观测。5对跨度不不大于4m 现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计规定起拱；当设计无详细规定期，起拱高度宜为跨度1/1000-3/1000。检查数量:在同一检查批内，对梁，应抽查构件数量10% ，且不少于3 件；对板，应按有代表性自然间抽查10% ，且不少于3 间；对大空间构造，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且不少于3 面。检查办法:水准仪或拉线钢尺检查6固定在模板上预埋件、预留孔和预留洞均不得漏掉，且应安装牢固，其偏差应符合下表规定。预埋件和预留孔洞容许偏差项目容许偏差(mm)预埋钢板32、中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺寸+10，0注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中较大值。检查数量:在同一检查批内，对梁、柱，应抽查构件数量10% ，且不少于3 件；对墙和板，应按有代表性自然间抽查10%，且不少于3 间；对大空间构造墙可按相邻轴线间高度5m 左右划分检查面，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且均不少于3 面。检查办法:钢尺检查。7现浇构造模板容许安装偏差应符合如下规定。检查数量:在同一检查批内，对梁、柱和独立基本，应抽查构件数量10% ，且不少于3 件；对33、墙和板，应按有代表性自然间抽查10%，且不少于3 间；对大空间构造，墙可按相邻轴线间高度5m 左右划分检查面，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10% ，且均不少于3 面。现浇构造模板安装容许偏差及检查办法项目容许偏差(mm)检查办法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基本10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不不不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查不不大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中较大值。5.5 模板拆除1底模及其支架拆除时混凝土强度应符合设34、计规定；当设计无详细规定期，混凝土强度应符合下表规定。底模拆除时混凝土强度规定构件类型构件跨度（m）达到设计混凝土立方体抗压强度原则值百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-100检查数量:全数检查。检查办法:检查同条件养护试件强度实验报告。2侧模拆除时混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。检查数量:全数检查。检查办法:观测。3模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除模板和支架宜分散堆放并及时清运。检查数量:全数检查。检查办法:观测。六安全文明施工规定1.所有进入现场施工人员，必要经安全培训，合格后方可上岗，高处作业人员必要经体检合格方能作业。施工现场必要带好35、安全帽，系紧帽带，不准穿拖鞋、硬底鞋进入施工现场。施工现场禁止吸烟、酒后作业；每天或每项工作完毕后要把施工作业层清扫干净，剩余材料按指定范畴堆码整洁。2.各工序施工前，必要由安全管理部牵头组织对施工有关人员进行专项安全技术交底，明确工程特点和危险因素。3. 登高作业时，各种配件放在工具箱内或工具袋内，禁止放在模板或脚手架上。4. 装拆施工时，上下有人接应，随拆随运转，并把活动部件固定牢固，禁止堆放在脚手板上或抛掷。4.吊运材料时，应由专人（持证上岗人员）进行指挥，指挥时用口哨传递作业指令，信号明确，同步监护非施工人员在吊物下禁止通行或停留。每次吊装前注意检查钢丝绳及卡具完好状况。5.墙体模板吊36、装到位后，必要采用可靠办法固定，人员不得由外架翻越墙模板，禁止运用穿墙丝杆头、模板支撑上下攀爬作业。6安装墙柱模板时，随时支撑固定，防止倾覆。安装整块柱模板，不得将柱子钢筋代替暂时支撑。7. 拆除承重模板，设暂时支撑，防止突然整块塌落。8.电动机具必要完好可用，使用前必要进行检查，防止漏电伤人。9.使用压缩空气清理基层和解决施工缝时，其她人员不得站立在气管出气口对面。10.施工人员在超过2m高部位作业时必要悬挂安全带，同步也应注意防止高空坠落和高空落物。11.操作层上施工荷载应符合设计规定，不得超载；不得集中堆放模板、钢材；禁止任意悬挂起重设备。12.六级及六级以上大风、大雾、大雨天气下应暂停37、在脚手架上作业，雨后上架应有防滑办法。13.施工机具使用完毕应进行清洁、清理、清点，并妥善保管。14.拆除模板后来，应清理作业现场，做到工完场清，保持现场文明。15.在脚手架上进行电、气焊作业时，必要有防火办法和专人看守。16.加强对作业人员环保意识教诲，防止不必要噪声产生，最大限度减少施工噪声污染。同步组织专人对于施工场地及道路定期维护、清扫、洒水，减少灰尘对环境污染。17.施工区材料堆放场地均应分类摆放整洁并设立安全围栏、转运及消防通道。18.施工现场应尽量保持清洁，施工中产生垃圾、废料应及时清理，拆除后模板、型钢、脚手管、扣件等材料应及时回收，保证施工现场“工完场清”，文明施工。19. 38、脚手架搭设人员必要通过安全技术交底且具备脚手架操作证。20. 高支模施工时，顶板各个预留洞口须设立有效安全硬防护，防护栏杆高度1.2m。21. 每日工作即将结束，必要坐到工完场清，将散落在外架、模板上各类材料予以归类、清理，临边、洞口部位不得有悬置、散落材料物件。22.模板放置时不得压有电线、气焊管线等。23.模板拆除时禁止使用大杠或重锤敲击。拆除后模板及时清理混凝土渣块。由专人负责校对模板几何尺寸，偏差过大及时修理。24.板、梁保证三层支撑，且支撑点在同一位置。七. 应急办法1. 高支撑架搭设与拆除属于危险性很高施工作业，现场施工区由项目经理牵头，设立应急指挥小组，在施工区设立施工人员应急集39、中点；应急指挥小构成员组长：李晨成员：胡钢、包维彬、杜超、王维、刘应金、刘应华、张凌、符功、黄全兵、刘鑫、潘成臣、谭道富、甘志强、何光友、郑权、全学武2. 一旦现场发生紧急事故，由有关人员及时报告应急指挥小组，指挥小组依照现场状况划定警戒区，疏通急救进出道路，并将无关人员集中至应急点，清点后按预定疏散路线疏散；3. 若浮现伤员指挥小组视状况对伤员进行应急解决或急救，需要去医院急救，应及时拨打120急救电话。八. 附件附件一：顶板模板计算书附件二：墙体模板计算书附件三：顶梁模板计算书附件四：雨棚顶板计算书附件五：柱模板计算书附件六：屋顶构架梁模板计算书附图一：弧形梁平面定位图附件一：顶板模板计算40、书模板支架计算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)、混凝土构造设计规范GB50010-、建筑构造荷载规范(GB 50009-)、钢构造设计规范(GB 50017-)等规范编制。一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.10；纵距(m):1.10；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；模板支架搭设高度(m):3.20；采用钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载原则值(kN/m241、):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方间隔距离(mm):300.000；木方截面宽度(mm):50.00；木方截面高度(mm):90.00；托梁材料为：钢管(单钢管) :483.5；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨持续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W42、 = 1101.82/6 = 59.4 cm3；I = 1101.83/12 = 53.46 cm4；模板面板按照三跨持续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板自重(kN/m)：q1 = 250.141.1+0.351.1 = 4.235 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 11.1= 1.1 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.24.235+1.41.1= 6.622kN/m最大弯矩M=0.16.6223002= 59598 Nmm；面板最大应力计算值 =M/W= 59598/59400 = 1.0043、3 N/mm2；面板抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板最大应力计算值为 1.003 N/mm2不大于面板抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!3、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 4.235kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6774.2353004/(100950053.46104)=0.046 mm；面板最大容许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板最大挠度计算值 0.046 mm 不大于面板最大容许挠度 1.2 mm,满足规定!三、模板支撑方木计算方木按照三跨持续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh244、/6=599/6 = 67.5 cm3；I=bh3/12=5999/12 = 303.75 cm4；方木楞计算简图（mm）1.荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板自重(kN/m)：q1= 250.30.14+0.350.3 = 1.155 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.3 = 0.3 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.21.155+1.40.3 = 1.806 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.8061.12 = 0.219 kNm；方木最大应力45、计算值 = M /W = 0.219106/67500 = 3.237 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木最大应力计算值为 3.237 N/mm2不大于方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!3.抗剪验算截面抗剪强度必要满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力：V = 0.61.8061.1 = 1.192 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.192103/(2 5090) = 0.397 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值 0.397 N/mm2不大于方木抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足规定!4.挠度验46、算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.155 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.15511004 /(10090003037500)= 0.419 mm；最大容许挠度 =1100/ 250=4.4 mm；方木最大挠度计算值 0.419 mm 不大于方木最大容许挠度 4.4 mm,满足规定!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下三跨持续梁计算；托梁采用：钢管(单钢管) :483.5；W=5.08 cm3；I=13.08 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.987kN;托梁计算简图托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(47、mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.808 kNm ；最大变形 Vmax = 2.359 mm ；最大支座力 Qmax = 7.959 kN ；最大应力 = 807827.521/5080 = 159.021 N/mm2；托梁抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁最大应力计算值 159.021 N/mm2不大于托梁抗压强度设计值 205 N/mm2,满足规定!托梁最大挠度为 2.359mm 不大于 1100/150与10 mm,满足规定!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架荷载涉及静荷载和活荷载。1.静荷载原则值涉及如下内容(1)脚手架自重(kN)：N48、G1 = 0.1293.2 = 0.413 kN；(2)模板自重(kN)：NG2 = 0.351.11.1 = 0.424 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.141.11.1 = 4.235 kN；静荷载原则值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.072 kN；2.活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载活荷载原则值 NQ = (1+2 ) 1.11.1 = 3.63 kN；3.立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.168 kN；六、立杆稳定性计算立杆稳定性计算公式 =N/(A)f其中 N - 立杆轴心压力设计值(kN) 49、：N = 11.168 kN； - 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；依照扣件式规范，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取两者间大值，即L0=max1.1551.711.5，1.5+20.3=2.963； k - 计算50、长度附加系数，取1.155； - 考虑脚手架整体稳定因素单杆计算长度系数，取1.71； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a = 0.3 m；得到计算成果：立杆计算长度 L0=2.963；L0 / i = 2962.575 / 15.8=188 ；由长细比 lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值；=11167.944/(0.203489) = 112.504 N/mm2；立杆稳定性计算 = 112.504 N/mm2不大于钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足规定！附件二：墙体模板计算书本工程墙体高度重要有3.2m、51、3.3m以及屋顶4.72m墙体，墙体模板加固体系相似，本计算以4.72m高墙体为例。墙模板计算参照建筑构造荷载规范(GB 50009-)、混凝土构造设计规范(GB50010-)、钢构造设计规范(GB 50017-)等规范。墙模板背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）构成：直接支撑模板为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨支点。依照建筑施工手册，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生荷载原则值为2.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):500；主楞间距(mm)52、:500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.50；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):90.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值f53、t(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载原则值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板最大侧压力，按下列公式计算，并取其中较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土初凝时间，取6.000h； T - 混凝土入模温度，取25.000； V - 混凝土浇筑速度，取2.000m/h； H - 模板计算高度，取4.720m；1- 外加剂影响修正系数，取1.000；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算54、得 51.523 kN/m2、113.280 kN/m2，取较小值51.523 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力原则值 F1=51.523kN/m2；倾倒混凝土时产生荷载原则值 F2= 2 kN/m2。三、墙模板面板计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。依照建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算原则是按照龙骨间距和模板面大小,按支撑在次楞上三跨持续梁计算。面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞55、间距)：l =250.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1：1.251.5230.5000.900=27.822kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.500.90=1.260kN/m；其中0.90为按施工手册取暂时构造折减系数。面板最大弯矩：M =0.127.822250.02+0.1171.260250.02= 1.83105Nmm；按如下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板截面抗弯56、强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面最大应力计算值： = M/W = 1.83105 / 2.70104 = 6.8N/mm2；面板截面最大应力计算值 =6.8N/mm2不大于面板截面抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足规定！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距)：l =250.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1：1.251.5230.5000.900=27.822kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.500.90=1.260kN/m；面板最大剪力：V = 057、.627.822250.0 + 0.6171.260250.0 = 4367.7N；截面抗剪强度必要满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 4367.7N； b-构件截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面最大受剪应力计算值： =34367.7/(250018.0)=0.728N/mm2；面板截面抗剪强度设计值：fv=1.500N/mm2；面板截面最大受剪应力计算值 =0.728N/m58、m2不大于面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足规定！ 3.挠度验算依照建筑施工手册，刚度验算采用原则荷载，同步不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上侧压力线荷载：q = 51.520.5 = 25.762N/mm； l-计算跨度(次楞间距)：l = 250mm； E-面板弹性模量：E = 6000N/mm2； I-面板截面惯性矩：I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板最大容许挠度值: = 1mm；面板最大挠度计算值：= 0.67725.762504/(10060002.43105) = 0.4659、7 mm；面板最大挠度计算值：=0.467mm 不大于等于面板最大容许挠度值 =1mm，满足规定！四、墙模板主次楞计算(一).次楞直接承受模板传递荷载，按照均布荷载作用下三跨持续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 599/61= 67.5cm3；I = 5999/121= 303.75cm4；次楞计算简图1.次楞抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距)：l =500.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1：1.251.5230.260、500.900=13.911kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.250.90=0.630kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞最大弯矩：M =0.113.911500.02+0.1170.630500.02= 3.66105Nmm；次楞抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞截面抵抗矩，W=6.75104mm3； f -次楞抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2；次楞最大应力计算值： = 3.66105/6.75104 = 5.4 N/mm2；次楞抗弯强度设计值：f = 13N/mm261、；次楞最大应力计算值 = 5.4 N/mm2不大于次楞抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足规定！2.次楞抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下三跨持续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受最大剪力； l-计算跨度(主楞间距)：l =500.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1：1.251.5230.2500.900/1=13.911kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.250.90/1=0.630kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞最大剪力：V = 0.613.911500.0+ 0.6170.630500.0 = 4367.7N；截面抗剪62、强度必要满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 4367.7N； b-次楞截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-次楞截面高度(mm)：h0 = 90.0mm ； fv-次楞抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面受剪应力计算值： =34367.7/(250.090.01)=1.456N/mm2；次楞截面受剪应力计算值 =1.456N/mm2不大于次楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足规定！3.次楞挠度验算依照建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载原则值，同步不考虑振动63、荷载作用。挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞最大挠度(mm)； q-作用在次楞上线荷载(kN/m)： q = 51.520.25=12.88 kN/m； l-计算跨度(主楞间距)：l =500.0mm ； E-次楞弹性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=3.04106mm4；次楞最大挠度计算值：= 0.67712.88/15004/(10090003.04106) = 0.199 mm；次楞最大容许挠度值： = 2mm；次楞最大挠度计算值 =0.199mm 不大于次楞最大容许挠度值 =2mm，满64、足规定！(二).主楞承受次楞传递荷载，按照集中荷载作用下三跨持续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =5.0782= 10.156cm3；I =12.1872= 24.374cm4；E = 206000N/mm2；主楞计算简图主楞计算剪力图(kN)主楞计算弯矩图(kNm)主楞计算变形图(mm)1.主楞抗弯强度验算作用在主楞荷载：P1.251.520.250.51.420.250.58.078kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距)：l = 500mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞最大应力计算值(N/mm2) M -65、 主楞最大弯矩(Nmm)；M = 4.54105 Nmm W - 主楞净截面抵抗矩(mm3)； W = 1.02104 mm3； f -主楞强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞最大应力计算值： = 4.54105/1.02104 = 44.7 N/mm2；主楞最大应力计算值 =44.7N/mm2不大于主楞抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足规定！2.主楞抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必要满足:=2V/Afv其中， -主楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 4947.8N； A -钢管截面面积(mm2)：A = 978.606mm266、； fv-主楞抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面受剪应力计算值: =24947.8/978.606=10.112N/mm2；主楞截面受剪应力计算值 =10.112N/mm2不大于主楞截面抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足规定！3.主楞挠度验算主楞最大挠度计算值：= 0.308mm；主楞最大容许挠度值： = 2mm；主楞最大挠度计算值 =0.308mm 不大于主楞最大容许挠度值 =2mm，满足规定！五、穿墙螺栓计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓抗拉强度设计值，取170 67、N/mm2；查表得：穿墙螺栓型号：M12 ；穿墙螺栓有效直径：9.85 mm；穿墙螺栓有效面积：A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值：N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；主楞计算支座反力为穿墙螺栓所受拉力，则穿墙螺栓所受最大拉力为：N = 8.99 kN。穿墙螺栓所受最大拉力 N=8.987kN 不大于穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足规定！附件三：顶梁模板计算书本计算以雨棚处顶梁模板计算为例。高支撑架计算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-）、混凝土构造设计规范GB50010-、建筑构造荷载规范(GB 50009-)、钢构造68、设计规范(GB 50017-)等规范编制。因本工程梁支架高度不不大于4米，依照关于文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参照了施工技术（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中某些内容。梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.20；梁截面高度 D(m)：0.68；混凝土板厚度(mm)：140.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.55；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.10；梁支撑架搭设高度H(m)：6.30；梁两侧立杆间距(m)：1.1069、；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增长承重立杆根数：1；采用钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养状况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载原则值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力原则值(kN/m2)：16.3；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm70、)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：2；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：550；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：550；竖向支撑点到梁底距离依次是：100mm，380mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.071、0；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：90.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板最大侧压力，按下列公式计算，并取其中较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土初凝时间，取10.000h； T - 混凝土入模温度，取25.000； V - 混凝土浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.680m；1- 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算72、得 89.240 kN/m2、16.320 kN/m2，取较小值16.320 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞根数为3根。面板按照均布荷载作用下两跨持续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板净截面抵抗矩，W = 551.81.8/6=29.7cm3； M - 面板最大弯矩(Nmm)； - 面板弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利73、布置下两跨持续梁计算：M = 0.125ql2其中，q - 作用在模板上侧压力，涉及：新浇混凝土侧压力设计值：q1= 1.20.5516.32=10.771kN/m；振捣混凝土荷载设计值：q2= 1.40.554=3.08kN/m；计算跨度：l = (680-140)/(3-1)= 270mm；面板最大弯矩 M= 0.125(10.771+3.08)(680-140)/(3-1)2 = 1.26105Nmm；面板最大支座反力为：N=1.25ql=1.25(10.771+3.080)(680-140)/(3-1)/1000=4.675 kN；经计算得到，面板受弯应力计算值： = 1.26105 74、/ 2.97104=4.2N/mm2；面板抗弯强度设计值：f = 13N/mm2；面板受弯应力计算值 =4.2N/mm2不大于面板抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足规定！ 2.挠度验算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值：q = q1= 10.771N/mm； l-计算跨度：l = (680-140)/(3-1)=270mm； E-面板材质弹性模量：E = 6000N/mm2； I-面板截面惯性矩：I = 551.81.81.8/12=26.73cm4；面板最大挠度计算值：= 0.52110.771(680-140)/(3-175、)4/(10060002.67105) = 0.186 mm；面板最大容许挠度值: = l/250 =(680-140)/(3-1)/250 = 1.08mm；面板最大挠度计算值 =0.186mm 不大于面板最大容许挠度值 =1.08mm，满足规定！四、梁侧模板支撑计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递荷载，按照均布荷载作用下三跨持续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 4.675/0.550= 8.500kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1599/6 = 67.5cm3；I = 15976、99/12 = 303.75cm4；E = 9000.00 N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)通过计算得到最大弯矩 M = 0.257 kNm，最大支座反力 R= 5.143 kN，最大变形 = 0.196 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞最大受弯应力计算值 = 2.57105/6.75104 = 3.8 N/mm2；次楞抗弯强度设计值：f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 3.8 N/mm2不大于次楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足规定！（2）次楞挠度验算次楞最大容许挠度值： = 550/400=177、.375mm；次楞最大挠度计算值 =0.196mm 不大于次楞最大容许挠度值 =1.375mm，满足规定！2.主楞计算主楞承受次楞传递集中力，取次楞最大支座力5.143kN,按照集中荷载作用下简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kNm)主楞变形图(mm)通过计算得到最大弯矩 M= 0.411 kNm，最大支座反力 R= 6.244 kN，最大变形 = 0.148 mm（1）主楞抗弯强度78、验算 = M/Wf经计算得到，主楞受弯应力计算值： = 4.11105/1.02104 = 40.5 N/mm2；主楞抗弯强度设计值：f = 205N/mm2；主楞受弯应力计算值 =40.5N/mm2不大于主楞抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足规定！（2）主楞挠度验算依照持续梁计算得到主楞最大挠度为 0.148 mm主楞最大容许挠度值： = 280/400=0.7mm；主楞最大挠度计算值 =0.148mm 不大于主楞最大容许挠度值 =0.7mm，满足规定！五、穿梁螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓79、抗拉强度设计值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型号： M12 ；查表得：穿梁螺栓有效直径： 9.85 mm；穿梁螺栓有效面积：A = 76 mm2；穿梁螺栓所受最大拉力： N =6.244 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值：N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受最大拉力 N=6.244kN 不大于穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足规定！六、梁底模板计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和挠度。计算原则是按照模板底支撑间距和模板面大小,按支撑在底撑上简支梁计算。强度验算要考虑模板构造自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生荷载；挠度验算只考80、虑模板构造自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5501818/6 = 2.97104mm3； I = 550181818/12 = 2.67105mm4；1.抗弯强度验算按如下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.68+0.300.55=11.642kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.55=3.080kN/m；q=11.642+3.080=14.722kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:M81、max=ql2/8 = 1/814.722=7.36104Nmm；RA=RB=0.5ql=0.514.7220.2=1.472kN =Mmax/W=7.36104/2.97104=2.5N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.5 N/mm2不大于梁底模面板抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足规定！2.挠度验算依照建筑施工计算手册刚度验算采用原则荷载，同步不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上压力线荷载:q =q1/1.2=9.702kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距)：l =200.00mm； E-面板弹性模量：E = 682、000.0N/mm2；面板最大容许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板最大挠度计算值：= 511.642/(38460002.67105)=0.151mm；面板最大挠度计算值：=0.151mm 不大于面板最大容许挠度值: =0.8mm，满足规定！七、梁底支撑计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板构造自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑模板构造自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载计算梁底支撑小楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=1.472/0.55=2.677kN/m2.方木支撑力验算方木计83、算简图方木按照三跨持续梁计算。本算例中，方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=599/6 = 67.5 cm3；I=5999/12 = 303.75 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.12.6770.552 = 0.081 kNm；最大应力 = M / W = 0.081106/67500 = 1.2 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木最大应力计算值 1.2 N/mm2不大于方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!方木抗剪验算截面抗剪强度必要满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力：V =0.62.6770.55 = 0.84、883 kN；方木受剪应力计算值 = 30.8831000/(25090) = 0.294 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木受剪应力计算值 0.294 N/mm2不大于方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足规定!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6772.6775504 /(1009000303.75104)=0.061mm；方木最大容许挠度 =0.5501000/250=2.200 mm；方木最大挠度计算值 = 0.061 mm 不大于方木最大容许挠度 =2.2 mm，满足规定！3.支撑小85、横杆强度验算梁底模板边支撑传递集中力：P1=RA=1.472kN梁两侧某些楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递集中力：P2=(1.100-0.200)/40.550(1.20.14024.000+1.42.000)+1.220.550(0.680-0.140)0.300=1.059kN简图(kNm)剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)通过持续梁计算得到：支座力:N1=N3=0.118 kN；N2=4.828 kN；最大弯矩 Mmax=0.188 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.041 mm；最大应力 =0.188106/5080=37.1 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N86、/mm2；支撑小横杆最大应力计算值 37.1 N/mm2不大于支撑小横杆抗弯设计强度 205 N/mm2,满足规定!八、梁跨度方向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算九、扣件抗滑移计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际旋转单扣件承载力取值为1.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，依照前面计算成果得到 R=4.828 kN；R 8.00 kN ，单扣件抗滑承87、载力设计计算满足规定！ 十、立杆稳定性计算立杆稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆轴心压力设计值，它涉及：横向支撑钢管最大支座反力： N1 =0.118 kN ；脚手架钢管自重： N2 = 1.20.1296.3=0.976 kN；楼板混凝土、模板及钢筋自重：N3=1.2(1.10/2+(1.10-0.20)/4)0.550.30+(1.10/2+(1.10-0.20)/4)0.550.140(1.50+24.00)=1.980 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.100/2+(1.100-0.200)/488、0.550=2.387 kN；N =N1+N2+N3+N4=0.118+0.976+1.98+2.387=5.46 kN；- 轴心受压立杆稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；依照扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取两者间大值，即：lo89、 = Max1.1671.71.5,1.5+20.3= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a=0.3m；得到计算成果：立杆计算长度lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值；=5460.445/(0.203489) = 55 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 55 N/mm2不大于钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！290、.梁底受力最大支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆轴心压力设计值，它涉及：横向钢管最大支座反力：N1 =4.828 kN ；脚手架钢管自重： N2 = 1.20.129(6.3-0.68)=0.976 kN；N =N1+N2 =4.828+0.871=5.699 kN ； - 轴心受压立杆稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =2091、5 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；依照扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取两者间大值，即：lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.3= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a=0.3m；得到计算成果：立杆计算长度lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值；=5698.762/(92、0.203489) = 57.4 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 57.4 N/mm2不大于钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！考虑到高支撑架安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.008(1.5+0.32) = 2.47 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =2.1按照表2取值1.008 ；lo/i = 2470.306 / 15.8 = 156 ；由长细比 lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.287 ；钢管立杆最大应力计算值；= 5698.762/(0.293、87489) = 40.6 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 40.6 N/mm2不大于钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！模板承重架应尽量运用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。附件四：雨棚顶板模板计算书高支撑架计算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-）、混凝土构造设计规范GB50010-、建筑构造荷载规范(GB 50009-)、钢构造设计规范(GB 50017-)等规范编制。因本工程模板支架高度不不大于4米，依照关于文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参照了施工技术（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和94、使用安全中某些内容。一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.10；纵距(m):1.10；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；模板支架搭设高度(m):6.50；采用钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载原则值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值95、(N/mm2):1.400；木方间隔距离(mm):300.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方截面宽度(mm):50.00；木方截面高度(mm):90.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :483.5；4.楼板参数楼板计算厚度(mm):200.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨持续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1101.82/6 = 59.4 cm3；I = 1101.83/12 = 53.46 cm4；模板面板按照三跨持续梁计算。96、面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板自重(kN/m)：q1 = 250.21.1+0.351.1 = 5.885 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.51.1= 2.75 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.25.885+1.42.75= 10.912kN/m最大弯矩 M=0.110.9123002= 98208 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 98208/59400 = 1.653 N/mm2；面板抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板最大应力计算值为 1.653 N/mm2不大于面板抗弯强度97、设计值 13 N/mm2,满足规定!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=5.885kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6775.8853004/(100950053.46104)=0.064 mm；面板最大容许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板最大挠度计算值 0.064 mm 不大于面板最大容许挠度 1.2 mm,满足规定!三、模板支撑方木计算方木按照三跨持续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=599/6 = 67.5 cm3；I=bh3/12=5999/12 = 303.75 cm4；方木楞计算简图1.荷载计98、算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板自重(kN/m)：q1= 250.30.2+0.350.3 = 1.605 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.3 = 0.75 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.605+1.40.75 = 2.976 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.9761.12 = 0.36 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.36106/67500 = 5.335 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.000 N/m99、m2；方木最大应力计算值为 5.335 N/mm2不大于方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!3.抗剪验算截面抗剪强度必要满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力：V = 0.62.9761.1 = 1.964 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.964103/(2 5090) = 0.655 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值 0.655 N/mm2不大于方木抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足规定!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.605 kN/m；最大挠度计算值 100、= 0.6771.60511004 /(10090003037500)= 0.582 mm；最大容许挠度 =1100/ 250=4.4 mm；方木最大挠度计算值 0.582 mm 不大于方木最大容许挠度 4.4 mm,满足规定!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下三跨持续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :483.5；W=10.16 cm3；I=24.38 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P3.274kN;托梁计算简图托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.331 kNm ；最大变形 Vmax = 2.085 mm ；最大101、支座力 Qmax = 13.115 kN ；最大应力 = 1331170.932/10160 = 131.021 N/mm2；托梁抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁最大应力计算值 131.021 N/mm2不大于托梁抗压强度设计值 205 N/mm2,满足规定!托梁最大挠度为 2.085mm 不大于 1100/150与10 mm,满足规定!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架荷载涉及静荷载和活荷载。1.静荷载原则值涉及如下内容(1)脚手架自重(kN)：NG1 = 0.1386.5 = 0.9 kN；钢管自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板自重(kN)：NG2 = 0.102、351.11.1 = 0.424 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.21.11.1 = 6.05 kN；经计算得到，静荷载原则值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.373 kN；2.活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载经计算得到，活荷载原则值 NQ = (2.5+2 ) 1.11.1 = 5.445 kN；3.不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 16.471 kN；六、立杆稳定性计算立杆稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆轴心压力设计值(kN) ：N = 16.471 kN； - 轴心受压立杆稳定103、系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.32 = 2.1 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a = 0.3 m；l0/i = 2100 / 15.8 = 133 ；由长细比 Lo/i 成果查表得到轴心受104、压立杆稳定系数= 0.381 ；钢管立杆最大应力计算值；=16470.72/（0.381489） = 88.405 N/mm2；钢管立杆最大应力计算值 = 88.405 N/mm2不大于钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！如果考虑到高支撑架安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.008(1.5+0.32) = 2.47 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.1 按照表2取值1.008 ；Lo/i = 2470.306 / 15.8 = 156 ；由长细比 Lo/i 成果查表得105、到轴心受压立杆稳定系数= 0.287 ；钢管立杆最大应力计算值；=16470.72/（0.287489） = 117.36 N/mm2；钢管立杆最大应力计算值 = 117.36 N/mm2不大于钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！模板承重架应尽量运用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。七、立杆地基承载力计算立杆基本底面平均压力应满足下式规定 p fg地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1601=160 kpa；其中，地基承载力原则值：fgk= 160 kpa ；脚手架地基承载力调节系数：kc = 1 ；立杆基本底面平均压力：p = N/A =16.47106、1/0.25=65.883 kpa ；其中，上部构造传至基本顶面轴向力设计值：N = 16.471 kN；基本底面面积：A = 0.25 m2。p=65.883 fg=160 kpa 。地基承载力满足规定！附件五：柱模板计算书柱模板计算根据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑构造荷载规范(GB 50009-)、混凝土构造设计规范GB50010-、钢构造设计规范(GB 50017-)等规范编制。柱模板背部支撑由两层构成，第一层为直接支撑模板竖楞，用以支撑混凝土对模板侧压力；第二层为支撑竖楞柱箍，用以支撑竖楞所受压力；柱箍之间用对拉螺栓互相拉接，形成一种完整柱模板支撑体系。柱模板设计107、示意图柱截面宽度B(mm):380.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板总计算高度:H = 3.30m；计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.50；柱箍间距(mm):500；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):90.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模108、量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载原则值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板最大侧压力，按下列公式计算，并取其中较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土初凝109、时间，取8.000h； T - 混凝土入模温度，取20.000； V - 混凝土浇筑速度，取3.000m/h； H - 模板计算高度，取3.300m；1- 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 100.963 kN/m2、79.200 kN/m2，取较小值79.200 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力原则值 q1=79.2kN/m2；倾倒混凝土时产生荷载原则值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板计算模板构造构件中面板属于受弯构件，按简支梁或持续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度110、计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 165 mm，且竖楞数为 3，因而对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下两跨持续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下两跨持续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距)：l =165.0mm； q-作用在模板上侧压力线荷载，它涉及:新浇混凝土侧压力设计值q1：1.279.200.500.90=42.768kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2111、：1.42.000.500.90=1.260kN/m；式中，0.90为按施工手册取用暂时构造折减系数。 q = q1 + q2 =42.768+1.260=44.028 kN/m；面板最大弯矩：M =0.1 44.028165165= 1.20105N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板最大应力计算值：112、 = M/W = 1.20105 / 2.70104 = 4.439N/mm2；面板最大应力计算值 =4.439N/mm2不大于面板抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足规定！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下两跨持续梁计算，公式如下:V=0.625ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距)：l =165.0mm； q-作用在模板上侧压力线荷载，它涉及:新浇混凝土侧压力设计值q1：1.279.200.500.90=42.768kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.500.90=1.260kN/m；式中，0.90为按施工手册取用暂时构造折减系数。 113、q = q1 + q2 =42.768+1.260=44.028 kN/m；面板最大剪力：V = 0.62544.028165.0 = 4540.388N；截面抗剪强度必要满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 4540.388N； b-构件截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值： =34540.388/(250018.0)=0.757N/mm2；面板截面抗剪强度设计114、值：fv=1.500N/mm2；面板截面受剪应力 =0.757N/mm2不大于面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足规定！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下两跨持续梁计算，挠度计算公式如下:=0.521ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上侧压力线荷载(kN/m)： q = 79.200.5039.60 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距)：l =165.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2； I-面板截面惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 50018.018.018.0/12 = 2.4310115、5 mm4；面板最大容许挠度： = 165 / 250 = 0.66 mm；面板最大挠度计算值：= 0.52139.60165.04/(1006000.02.43105) = 0.105 mm；面板最大挠度计算值 =0.105mm 不大于面板最大容许挠度设计值 = 0.66mm,满足规定！四、竖楞计算模板构造构件中竖楞（小楞）属于受弯构件，按持续梁计算。本工程柱高度为3.300m,柱箍间距为500mm，因而按均布荷载作用下三跨持续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 509090/61 = 67.5cm3；I = 50909090116、/121 = 303.75cm4；竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距)：l =500.0mm； q-作用在竖楞上线荷载，它涉及:新浇混凝土侧压力设计值q1：1.279.2000.1650.900=14.113kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.1650.900=0.416kN/m； q = 14.113+0.416=14.529 kN/m；竖楞最大弯距：M =0.114.529500.0500.0= 3.63105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受应力(N/mm2)； M 117、-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞截面抵抗矩(mm3)，W=6.75104； f -竖楞抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞最大应力计算值： = M/W = 3.63105/6.75104 = 5.381N/mm2；竖楞最大应力计算值 =5.381N/mm2不大于竖楞抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足规定！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下三跨持续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距)：l =500.0mm； q-作用在模板上侧压力线荷载，它涉及:新浇混凝土侧压力设计值q1：1.279.2000.118、1650.900=14.113kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.1650.900=0.416kN/m； q = 14.113+0.416=14.529 kN/m；竖楞最大剪力：V = 0.614.529500.0 = 4358.772N；截面抗剪强度必要满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.614.529500=4358.772N； b -竖楞截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞截面高度(mm)：hn = 90.0mm ； fv-竖楞抗剪强度设计值(N/119、mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值： =34358.772/(250.090.01)=1.453N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值：fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =1.453N/mm2不大于竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足规定！3.挠度验算最大挠度按三跨持续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上线荷载(kN/m)： q =79.200.17 = 14.53 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距)：l =500.0mm ； E-竖楞120、弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面惯性矩(mm4)，I=3.04106；竖楞最大容许挠度： = 500/250 = 2mm；竖楞最大挠度计算值：= 0.67714.53500.04/(1009000.03.04106) = 0.225 mm；竖楞最大挠度计算值 =0.225mm 不大于竖楞最大容许挠度 =2mm ，满足规定！五、B方向柱箍计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.0782=10.16cm3；I = 12.1872=24.37cm4；按集中荷载计算（附计算简图）：B方向柱箍计121、算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍集中荷载(kN)；P = (1.2 79.20.9 + 1.4 20.9)0.165 0.5 = 7.26 kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力：N = 7.265 kN；B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩：M = 1.653 kNm；B方向柱箍变形图(mm)最大变形： = 1.163 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中，柱箍杆件最大弯矩设计值：M = 1652701.05 Nmm；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W = 10156 mm3；B边柱箍最大应力计算值： = 154.98 N/mm2；柱箍抗弯强度设计值：122、f = 205 N/mm2；B边柱箍最大应力计算值 =1.65109/(1.051.02107)=154.98N/mm2不大于柱箍抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足规定!2. 柱箍挠度验算通过计算得到：= 1.163 mm；柱箍最大容许挠度: = 380 / 250 = 1.52 mm；柱箍最大挠度 =1.163mm 不大于柱箍最大容许挠度 =1.52mm，满足规定!六、B方向对拉螺栓计算 B方向没有设立对拉螺栓！七、H方向柱箍计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.0782=10.16cm3；I = 12.1872=2123、4.37cm4；按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍集中荷载(kN)；P = (1.279.20.9+1.420.9)0.15 0.5 = 6.6 kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力：N = 16.133 kN；H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩：M = 0.558 kNm；H方向柱箍变形图(mm)最大变形： = 0.049 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中，柱箍杆件最大弯矩设计值：M = 557523.34 Nmm；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W = 10156 mm3；H边柱箍最大应力计算值： = 52.2124、82 N/mm2；柱箍抗弯强度设计值：f = 205 N/mm2；H边柱箍最大应力计算值 =5.58108/(1.051.02107)=52.282N/mm2不大于柱箍抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足规定!2. 柱箍挠度验算通过计算得到： = 0.049 mm；柱箍最大容许挠度： = 250 / 250 = 1 mm；柱箍最大挠度 =0.049mm 不大于柱箍最大容许挠度 =1mm，满足规定!八、H方向对拉螺栓计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓抗拉强度设计值，取300 N/mm2；查表得：对拉螺栓直径125、：M12 ；对拉螺栓有效直径： 9.85 mm；对拉螺栓有效面积：A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值：N = 3.01057.6010-5 = 22.8 kN；对拉螺栓所受最大拉力： N = 16.133 kN。对拉螺栓所受最大拉力： N=16.133kN 不大于 N=22.8kN，对拉螺栓强度验算满足规定!附件六：屋顶构架梁模板计算书本计算以500*1500梁为例。高支撑架计算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-）、混凝土构造设计规范GB50010-、建筑构造荷载规范(GB 50009-)、钢构造设计规范(GB 50017-)等规范编制。因本工程梁支架高度不不大于126、4米，依照关于文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参照了施工技术（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中某些内容。梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：1.50；梁截面高度 D(m)：0.50；混凝土板厚度(mm)：0.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.45；梁支撑架搭设高度H(m)：4.25；梁两侧立杆间距(m)：2.30；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增长承重立杆根数：3；127、采用钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养状况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载原则值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力原则值(kN/m2)：18.0；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强128、度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：6；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：450；次楞根数：3；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：90.00；斜撑类型：设主楞，设次楞，不设穿梁螺栓；斜撑材料类型：钢管；斜撑扣件连接方式：单扣件；斜撑脚点与顶129、点水平距离(m)：0.30；斜撑脚点与顶点竖向距离(m)：0.35；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板最大侧压力，按下列公式计算，并取其中较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土初凝时间，取10.000h； T - 混凝土入模温度，取25.000； V - 混凝土浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；1- 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 26.772 kN/m2、18.000 k130、N/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞根数为3根。面板按照均布荷载作用下两跨持续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板净截面抵抗矩，W = 451.81.8/6=24.3cm3； M - 面板最大弯矩(Nmm)； - 面板弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下两跨持续梁计算：M = 0.125ql2131、其中，q - 作用在模板上侧压力，涉及：新浇混凝土侧压力设计值：q1= 1.20.4518=9.72kN/m；振捣混凝土荷载设计值：q2= 1.40.454=2.52kN/m；计算跨度：l = (500-0)/(3-1)= 250mm；面板最大弯矩 M= 0.125(9.72+2.52)(500-0)/(3-1)2 = 9.56104Nmm；面板最大支座反力为：N=1.25ql=1.25(9.720+2.520)(500-0)/(3-1)/1000=3.825 kN；经计算得到，面板受弯应力计算值： = 9.56104 / 2.43104=3.9N/mm2；面板抗弯强度设计值：f = 13N/132、mm2；面板受弯应力计算值 =3.9N/mm2不大于面板抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足规定！ 2.挠度验算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值：q = q1= 9.72N/mm； l-计算跨度：l = (500-0)/(3-1)=250mm； E-面板材质弹性模量：E = 6000N/mm2； I-面板截面惯性矩：I = 451.81.81.8/12=21.87cm4；面板最大挠度计算值：= 0.5219.72(500-0)/(3-1)4/(10060002.19105) = 0.151 mm；面板最大容许挠度值: = l133、/250 =(500-0)/(3-1)/250 = 1mm；面板最大挠度计算值 =0.151mm 不大于面板最大容许挠度值 =1mm，满足规定！四、梁侧模板支撑计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递荷载，按照均布荷载作用下三跨持续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 3.825/0.450= 8.500kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1599/6 = 67.5cm3；I = 15999/12 = 303.75cm4；E = 9000.00 N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN134、m)变形图(mm)通过计算得到最大弯矩 M = 0.172 kNm，最大支座反力 R= 4.208 kN，最大变形 = 0.088 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞最大受弯应力计算值 = 1.72105/6.75104 = 2.6 N/mm2；次楞抗弯强度设计值：f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.6 N/mm2不大于次楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足规定！（2）次楞挠度验算次楞最大容许挠度值： = 450/400=1.125mm；次楞最大挠度计算值 =0.088mm 不大于次楞最大容许挠度值 =1.125mm，满足规定！135、2.主楞计算主楞承受次楞传递集中力，取次楞最大支座力4.208kN,按照集中荷载作用下简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞计算剪力图(kN)主楞计算弯矩图(kNm)主楞计算变形图(mm)通过计算得到最大弯矩 M= 0.180 kNm，斜撑作用处支座反力 R= 4.896 kN，最大变形 = 0.030 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞受弯应力计算值： = 1.80105136、/1.02104 = 17.8 N/mm2；主楞抗弯强度设计值：f = 205N/mm2；主楞受弯应力计算值 =17.8N/mm2不大于主楞抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足规定！（2）主楞挠度验算依照持续梁计算得到主楞最大挠度为 0.030 mm主楞最大容许挠度值： = 350/400=0.875mm；主楞最大挠度计算值 =0.03mm 不大于主楞最大容许挠度值 =0.875mm，满足规定！3.斜撑验算（1）斜撑(轴力)计算斜撑轴力Rx按下式计算： RxR/sin其中 R -斜撑对梁顶侧支撑支座反力，取；R =4.896kN； Rx -斜撑轴力； -斜撑与梁侧面板夹角；sin = s137、in arctan0.3/0.35 = 0.651；斜撑轴力：Rx=R/sin=4.896/0.651=7.523kN（2）斜撑稳定性验算稳定性计算公式如下：Rx/(A0)fc其中，Rx - 作用在斜撑轴力,7.523kN -斜撑受压应力计算值； fc -斜撑抗压强度设计值；205N/mm2 A0 -斜撑截面计算面积 A0 =4.89cm2； -轴心受压构件稳定系数,由长细比=l0/i成果拟定； i -斜撑回转半径;i =1.58cm； l0- 斜撑计算长度，l0 =0.352+0.320.5=0.46m； = l0/i =29.18；由长细比 lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数=0.138、92经计算得到： = N/(A) =7.52103/(0.924.89102)=16.7N/mm2；斜撑受压应力计算值为16.7N/mm2，不大于斜撑抗压强度设计值205N/mm2，满足规定！（3）扣件抗滑移验算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1，该工程实际旋转单扣件承载力取值为8kN。梁侧背楞钢管与梁底支撑钢管连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5) R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，依照前面计算成果得到 R=7.52kN；R=7.139、52不大于 8kN ，单扣件抗滑承载力设计计算满足规定!五、梁底模板计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和挠度。计算原则是按照模板底支撑间距和模板面大小,按支撑在底撑上三跨持续梁计算。强度验算要考虑模板构造自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑模板构造自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4501818/6 = 2.43104mm3； I = 450181818/12 = 2.19105mm4；1.抗弯强度验算按如下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：140、q1=1.2(24.00+1.50)0.50+0.300.45=7.047kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.45=2.520kN/m；q=7.047+2.520=9.567kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.17.0473002+0.1172.523002=9.00104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.47.0470.3+0.452.520.3=1.186kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.17.0470.3+1.22.520.3=3.23141、3kN =Mmax/W=9.00104/2.43104=3.7N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.7 N/mm2不大于梁底模面板抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足规定！2.挠度验算依照建筑施工计算手册刚度验算采用原则荷载，同步不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上压力线荷载:q =q1/1.2=5.873kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距)：l =300.00mm； E-面板弹性模量：E = 6000.0N/mm2；面板最大容许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板最大挠度计算值：= 0.142、6777.0473004/(10060002.19105)=0.294mm；面板最大挠度计算值：=0.294mm 不大于面板最大容许挠度值: =1.2mm，满足规定！六、梁底支撑计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板构造自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑模板构造自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载计算梁底支撑小楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.233/0.45=7.184kN/m2.方木支撑力验算方木计算简图方木按照三跨持续梁计算。本算例中，方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=599/6 = 67143、.5 cm3；I=5999/12 = 303.75 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.17.1840.452 = 0.145 kNm；最大应力 = M / W = 0.145106/67500 = 2.2 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木最大应力计算值 2.2 N/mm2不大于方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!方木抗剪验算截面抗剪强度必要满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力：V =0.67.1840.45 = 1.94 kN；方木受剪应力计算值 = 31.941000/(25090) = 0.647 N/mm2；方144、木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木受剪应力计算值 0.647 N/mm2不大于方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足规定!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6777.1844504 /(1009000303.75104)=0.073mm；方木最大容许挠度 =0.4501000/250=1.800 mm；方木最大挠度计算值 = 0.073 mm 不大于方木最大容许挠度 =1.8 mm，满足规定！3.支撑小横杆强度验算梁底模板边支撑传递集中力：P1=RA=1.186kN梁底模板中间支撑传递集中力：P2=RB=3145、.233kN梁两侧某些楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递集中力：P3=(2.300-1.500)/40.450(1.20.00024.000+1.42.000)+1.220.450(0.500-0.000)0.300=0.414kN斜撑传递集中力：N=4.8960.350/0.300=5.712kN简图(kNm)剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)通过持续梁计算得到：支座力:N1=N5=5.337 kN；N2=N4=8.13 kN；N3=0.623 kN；最大弯矩 Mmax=0.562 kNm；最大挠度计算值 Vmax=1.002 mm；最大应力 =0.562106/5080=110.7146、 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆最大应力计算值 110.7 N/mm2不大于支撑小横杆抗弯设计强度 205 N/mm2,满足规定!七、梁跨度方向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆147、传给立杆竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，依照前面计算成果得到 R=8.13 kN；R 16.00 kN,因此双扣件抗滑承载力设计计算满足规定！九、立杆稳定性计算立杆稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆轴心压力设计值，它涉及：横向支撑钢管最大支座反力： N1 =5.337 kN ；脚手架钢管自重： N2 = 1.20.164.25=0.814 kN；N =N1+N2=5.337+0.814=6.151 kN； - 轴心受压立杆稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积148、 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；依照扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取两者间大值，即：lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.3= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a=0.3m；得到计算成果：149、立杆计算长度lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值；=6150.548/(0.203489) = 62 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 62 N/mm2不大于钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！2.梁底受力最大支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆轴心压力设计值，它涉及：横向钢管最大支座反力：N1 =8.13 kN ；脚手架钢管自重： N2 = 1.20.16(4.25-0.5)=0.814 kN；N =N1+N2 =8.13+0.718=8.848 kN150、 ； - 轴心受压立杆稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；依照扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取两者间大值，即：lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.3= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.16151、7 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a=0.3m；得到计算成果：立杆计算长度lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值；=8847.953/(0.203489) = 89.1 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 89.1 N/mm2不大于钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！考虑到高支撑架安全因素，建议按下式计算lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.001(1.5+0.32) = 2.453 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =2.1按照表2取值1.001 ；lo/i = 2453.151 / 15.8 = 155 ；由长细比 lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.291 ；钢管立杆最大应力计算值；= 8847.953/(0.291489) = 62.2 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 62.2 N/mm2不大于钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！模板承重架应尽量运用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。