1、xx广场项目A地块写字楼核心筒施工方案编制：审核：批准：目 录一、编制说明4二、编制依据4 （一）工地现场、资料图纸文件：4（二）国家规范、标准及行业法律法规要求：4三、工程概况5（一）基本概况5（二）分部分项工程概况5四、施工部署与安排6（一）组织部署6（二）施工整体思路6四、施工工艺流程及施工方法7A、分部分项工艺流程7B、施工方法7（一）核心筒基坑土方开挖：7（二）垫层施工：9（三）防水施工10（四）钢筋施工11（五）混凝土施工18六、安全文明施工30（一）施工安全保证措施30（二）文明施工保证措施及环境保护30七、第二次浇筑厚墙模板计算书32一、编制说明 根据目前A地块施工进度情况，即2、将进行负二层写字楼筏板基础开挖，根据图纸设计要求，A/B座写字楼底均为2m厚筏板，筏板底标高48m，大体积厚筏板施工过程中涉及到深基础开挖，钢筋绑扎、深电梯基坑、集水坑模板安装固定，混凝土浇筑与养护等一系列工序，各道工序较常规基础底板施工复杂，为了保证写字楼基础筏板施工切合图纸设计，结合工程实际，特编制本施工方案，以确保施工安全、质量达标。二、编制依据（一）工地现场、资料图纸文件：1、xx施工组织设计；2、业主下发写字楼A/B座基础施工图；3、xx广场地质勘查报告；4、基础施工前，我部对筏板基坑周边现场环境的勘探与分析。（二）国家规范、标准及行业法律法规要求：1、GB 50010-2011混凝3、土结构设计规范+勘误表；2、JGJ 3-2010 高层建筑混凝土结构技术规程；3、GB 50204-2011 混凝土结构工程施工质量验收规范；4、JGJ 18-2012 钢筋焊接及验收规程；5、JGJ 107-2010 钢筋机械连接通用技术规程；三、工程概况（一）基本概况xx广场项目位于湖南省湘潭市。占地面积256亩，总建筑面积为88.6万平方米，其中地上面积为71.9万平方米，地下16.7万平方米。由购物中心、酒店、写字楼、公寓、住宅、室外商业街、商铺组成。工程性质为住宅及公共建筑。（二）分部分项工程概况A地块总计A/B两座写字楼，分布在A地块北侧负二层区域，核心筒区域平面面积约为529.24、m2，由地上35层主楼，地下2层地下室组成，总计高度135.6m。地下室采用筏板基础，主楼筏板基础2米厚，裙房区域及大商业区域筏板为50公分。写字楼核心筒成规则方形状，开挖深度最深达16m,裙房区域开挖深度达11.58m(都含垫层)四、施工部署与安排（一）组织部署 1、由于A/B两座写字楼建筑高度达135.6m，为超高层建筑，结构施工难度较大，尤其是基础地下室施工阶段，涉及到深基坑分层开挖，底板分层浇筑施工，过程工序多，为了确保施工过程中安全、质量受控，项目部针对写字楼基础施工，从工程现场管理、技术资料支持及材料、机械设备，劳动力资源上，组派专人负责，由项目经理带头组成写字楼施工管理团队。序号5、职务姓名人数主要负责人联系方式1项目经理陈晓12生常经理张国伟13项目总工任吉红14技术员伍艳军/陆建飞25现场施工员李宝/彭晓东/鲁浩36测量管理员彭建伟/危远鹏29资料员陈正洪/冯凡210安全员黄勇/徐伟明/刘跃明311质检员敬春良/李艳明/田勇312物资管理丁尚书1（二）施工整体思路根据现场基坑出土完成情况及临时道路穿插布置情况，先施工靠酒店侧的B座写字楼，待B座写字楼筏板基坑开挖完成后，再开挖相邻西侧A座写字楼。四、施工工艺流程及施工方法A、分部分项工艺流程土方开挖垫层施工防水层施工保护层施工钢筋施工模板施工混凝土浇筑养护验收B、施工方法（一）核心筒基坑土方开挖：1、本工程A/B座写字6、楼基坑由上到下分三层开挖，第一层开挖到大面的筏板底，开挖深度约2米；第二层开挖到中央区域核心筒板底，开挖深度约1.2米；第三层开挖到核心筒区域局部下降的电梯基坑底，开挖深度约1.5米。 开挖前，先对第一层开挖线、第二层开挖线及第三层开挖线，按照图纸设计尺寸进行现场放样定位，撒上清晰的石灰线，确保后续开挖过程参照石灰定位分层进行。2、根据图纸设计要求，参考xx广场项目地质勘查报告，写字楼筏板基础在开挖过程中需要开挖到第强风化层，由于场区地质分布不均匀，部分区段甚至要挖穿强风化进入第层中风化层，普通机械极难挖掘，为满足施工要求本次A/B两栋写字楼土方开挖机械分别选用如下：机械名称机械型号用途数量单7、位反铲式挖机现代225转运及装车6台钩机小松PC-450破碎泥岩4台炮机破碎泥岩4台自卸式运土车陕汽F3000渣土外运30台3、挖土施工采用后退向下切土，侧向或前下方装车。4、修筑进入基坑的道路，土方外运路线详土方开挖施工方案。5、本工程核心筒基坑深度大，止水帷幕施工完成后基坑区域内滞留的地下水经开挖后仍较多，必须进行基坑内排水处理。拟在基坑内设置一个222米的积水坑，比开挖面低2m，如下图所示，用潜水泵进行抽排水，排入坡顶截水沟，经沉淀后排入市政排水管网。开挖面对积水坑形成一定的泄水坡度，确保开挖面干燥无积水。钢筋绑扎完成后，混凝土浇筑时方可停止该集水坑水泵抽水，再用结构混凝土一并填实。6、8、土方开挖时加强对周边环境的观测，在关键地点设置沉降观测点和变形观测点，发现问题及时上报处理。7、整个土方开挖过程中，严格按照图纸设计要求，上部机械开挖留出2030公分左右，后期用于人工捡底。（二）垫层施工：1、筏板基坑在借助炮机破除过程中，由于基坑底部强风化岩块分布形状不规则，破除过程中无法做到破除斜面完全平整，部分区段甚至可能凹凸较大，所以垫层施工前必须对基底标高进行复核，超深区域要采用C15混凝土换填。2、浇筑垫层C15混凝土前应将基底表面的松土、杂物均应清理干净，作灰饼操标高。3、浇筑垫层混凝土一般从一端开始，并连续浇筑并用平板振捣器振捣，在斜坡区域，需要借助人工配合木具进行压光收尾。49、混凝土浇筑后，应及时振捣，在2h内必须振捣完毕。5、找平：混凝土振捣密实后，按标杆检查一下上平，然后用大杠刮平、表面再用木抹子搓平。6、应注意的质量问题混凝土垫层不密实：主要由于漏振和振捣不密实，或配合比不准及操作不当造成。基底太干燥和垫层过薄也会造成不密实。表面不平标高不准：水平线或水平灰饼不准；操作时未认真找平或没用大杠刮平。不规则裂缝：由于垫层面积大，没有分段浇混凝土，而产生的收缩裂缝所致，也可能是基土不均匀沉陷，造成垫层厚薄不均匀而裂缝。（三）防水施工1、当基础垫层施工完毕后，作20厚1:2水泥砂浆找平层，且阴阳角处应做半径不小于50mm的圆弧并压光。2、按照图纸设计要求，本工程防水10、等级一级，除了结构自防水以外，还有一道JS防水与SBS防水层，找平层施工完成，强度达到要求后，即可进行1.5厚JS涂料防水施工。3、阴阳角部位、集水井部位按要求做防水附加层。4、核心筒基础电梯基坑、集水坑防水处理：核心筒基础电梯基坑、集水井作防水前，应先在别处另挖排水井进行排水，确保防水施工的集水坑基层干燥度达到防水卷材施工要求，集水坑防水卷材上部甩出250mm即可。在集水井基坑防水施工前，应对基坑内的各个阴、阳角部位做防水附加层处理，范围为以阴阳角为中心两边宽度均为250mm，如下图所示。5、筏板大面积防水施工1）清理基层、涂刷基层处理剂施工前找平层基层表面剔出护壁面上尖锐物，凸起部分应铲平11、，并不得有起砂、脱皮等缺陷。如沾有砂、灰尘、油污应清除干净，使基层坚实、干净，其垂直度和平整度均需符合要求，且基层含水率不得超过9%。，报监理验收合格后方可进行下一道工序。2）JS防水涂料分两遍进行施工，用橡胶刮板均匀地涂刮第一层涂料，在第一层涂层表干后方可进行下一道涂层施工，第二道涂料的涂刮方向应与第一道的涂刮方向垂直，保证涂刷厚度达到图纸设计1.5mm要求。3）涂刷冷底子油：基层处理剂应与卷材的材性相同，采用涂刷法施工。基层处理剂的涂刷应做到均匀一致，不漏刷、不露底，愈薄愈好，但不得留有空白。必须要均匀一致，不得有露白处，切勿反复涂刷。4）大面积铺贴墙面防水层。铺贴时自下而上，垂直于护壁面12、铺贴。在贴平面与立面相连的卷材时，应先贴平面，然后自下而上贴立面，交接处应交叉搭接。卷材粘贴时应紧贴阴角，不得空鼓。墙体卷材与底板卷材接茬时，其搭接长度为150mm。卷材搭接宽度：每边不少于100mm。卷材接缝必须粘贴封严。接缝口用材性相容的密封材料封严，宽度不小于100mm。5）防水保护层施工防水保护层为50mm厚C20细石混凝土，在施工立面防水保护层时在混凝土内挂设玻纤网格布，增强稳固性。（四）钢筋施工1、按照图纸设计要求，钢筋直径16均采用机械连接，本工程核心筒底板钢筋采用直螺纹套筒连接，同一连接区段内的钢筋接头面积百分率不超过50%，当采用搭接接头时，同一连接区段内搭接接头百分率不大于13、25%。2、本工程筏板基础表示方法见国标11G101-3 （独立基础、条形基础、筏形基础及桩基承台）。3、本工程施工时应参见国标12G901-3 。4、筏板局部降板、筏板基坑做法见国标 11G101-3 P94，P83,国标12G901-3 P3-41、P3-42、P3-43。筏板放坡60度。5、 筏板柱下墩构造见国标 11G101-3 P96，柱上板带附加筋见柱墩剖面图及910/GH轴间平面示意。6、本图2-C、2-D轴基础形式为独立基础，基础表示方法见国标11G101-3 （独立基础、条形基础、筏形基础及桩基承台）。7、机械连接和焊接接头的类型和质量应符合国家现行有关标准的规定。8、核心筒14、基础钢筋便于施工分3次绑扎，第一次绑扎核心筒内部电梯基坑降板区域底筋和面筋，第二次绑扎核心筒3.2m厚板区域底筋和面筋，第三次绑扎2m厚筏板底筋和面筋。9、地下室筏板钢筋绑扎：1）绑扎工艺（1）清理基层面，在基层面上弹出墙体位置线，做好明显标记。同时弹出底板钢筋间距分格线。根据弹在防水保护层上的钢筋位置线铺放钢筋，本工程为双向主筋的钢筋网，钢筋纵横交点均需用 22绑扎丝绑牢，相邻绑扎点的铁丝扣呈八字形扎，以免网片歪斜变形。弯钩朝向要保证下层钢筋的弯钩竖直朝上，上层钢筋的弯钩竖直朝下，不得倒向一边倾斜。（2）根据底板上钢筋的间距分格线绑扎下层钢筋。双向主筋的钢筋网，必须将全部钢筋相交点绑寸扎牢，15、相邻绑扎点的丝扣要成八字形，以免网片歪斜变形。如下图所示： 基础底板钢筋绑扎（3）机电管线安装施工完后摆放50mm成品砂浆垫块，且垫块混凝土与底板混凝土强度相同，间距800mm梅花型。（4）上层钢筋网绑扎：结合本工程结构形式、实际施工特点，对于板厚1.5米均采用常规的钢筋马镫支撑面筋，对于板厚超过1.5米的部位采用扣件式钢管脚手架作为上层钢筋的支撑胎架，立杆顶部设顶托，可根据实际调节高度。钢管支撑胎架搭设参数：横向间距或排距(m):1.50m；纵距(m):1.50m；步距(m):1.20m；内部外围都设置竖向剪刀撑，对于高度大于4米区域，则按照要求在顶部增加一道水平剪刀撑。为保证施工质量及安全16、，满堂架在混凝土浇筑时不取出，浇筑在混凝土内部。（5）按标高控制底板厚度，钢筋绑扎时要注意在绑扎下层钢筋时，扎头向上，在绑扎上层时，扎头向下，并及时将扎头扳向钢筋网片内，以保证浇筑混凝土后绑丝不露出混凝土表面。（6）底板的钢筋绑扎完毕后，根据底板上弹好的墙、暗柱位置线进行插筋，并与底板钢筋绑扎牢固。（7）墙体、暗柱插筋绑扎：为保证暗柱主筋垂直不偏位，还需在底板内绑扎间距500且不少于两个箍筋，距底板面50mm处绑扎箍筋，在上网面500mm处在绑扎箍筋，及定距框。墙插筋采用水平筋在筏板上固定，然后在500mm高处采用间距固定框对钢筋进行间距和排距的双面控制固定.墙双排插筋绑扎完毕后，为保证墙体插17、筋不发生位移，绑扎在立筋上口采用水平定位梯子筋固定。（8）技术要求A.按图纸标明的钢筋间距，计算出底板实际需用的钢筋根数，靠近底板模板边的钢筋距离模板边为5cm，在基础垫层上弹出钢筋位置线。B.按弹出的钢筋位置线，先铺设底板下层钢筋，根据底板受力情况及构造大样详图要求，铺双向钢筋骨架。C.钢筋绑扎时，必须所有交点全部绑扎，采用八字扣，必须保证钢筋不位移。D.摆放底板混凝土保护层用成品砼垫块，垫块厚度等于保护层厚度，按每800mm左右距离梅花型摆放。E.基础底板采用双层钢筋，绑完下层钢筋后，摆放钢筋马凳或搭设扣件式钢管支撑胎架，其中钢筋马凳间距1200mm左右，钢管支撑胎架间距见搭设参数要求，在18、马凳上摆放纵横两个方向定位钢筋，钢筋上下次序及绑扣方法同下层钢筋。F.根据弹好的墙、框架柱、暗柱位置，将墙、框架柱、暗柱伸入基础的插筋绑扎牢固，插入深度要符合设计要求，甩出长度也应符合要求，其上端用水平梯子筋固定插筋，保证插筋垂直，不歪斜、倾倒、变位等。绑扎墙体钢筋后，必须仔细核对各洞口及暗柱插筋及墙体伸入底板、梁部分的水平筋是否按规范放置。10、模板加固措施由于写字楼核心筒区域基础最厚部分为6.6m,其中核心筒筏板厚3.5m，局部电梯基坑、集水坑降板。按照工程施工部署分3次进行浇筑，第一次浇捣到-13.3处，第二次浇筑电梯基坑与电梯基坑、集水坑之间的超厚度墙体，第三次浇捣其余面上部分。1）第19、二次浇筑时因电梯基坑与电梯基坑之间墙体超厚，根据实际情况，我部拟采用钢管斜撑结合对拉螺杆的方式进行加固，以保证施工质量及安全。 第二次浇捣区域模板加固系统图（主楞采用八号槽钢，次楞采用60*80方木）2）第三次浇筑加固： 由于第三次浇捣区域单侧模板加固难度大，故采取在电梯基坑搭设满堂架，一边顶紧已经拆模的第二次浇筑区域混凝土，另一边采用可调顶托夹2根钢管支撑单侧模板的方法固定。电梯基坑内满堂架搭设前，先把第二次浇捣用到的短钢筋头弯头割掉，后立立杆，搭设脚手架系统。搭设参数根据预埋短钢筋头布置：立杆纵距50公分，横距40公分，步距30公分。（五）混凝土施工A.浇筑方案由于写字楼核心筒混凝土较厚，20、计划分三次浇筑，考虑到分层浇筑的质量及安全控制，第一次核心筒浇筑到核心筒底板（-13.3m），其余上部混凝土待核心筒混凝土第一次浇筑完成后再分别支设、加固、浇筑。B.大体积混凝土施工工艺本次筏板浇筑最大厚度超过5m，单个个核心筒混凝土总用量超过3300m3。鉴于本次砼浇筑量特别大，要求较高，且正值夏季高温施工季节，天气炎热。项目部将成立专项指挥协调小组，组织混凝土公司供应商品砼。1、劳动力（人员）安排1）为保证基础底板混凝土的连续浇筑，各浇筑区段浇筑时配备三个浇筑班(8小时倒班)，每班具体人员配备如下（其他工种配合）：序号工 种 名 称人员数量人员名单(劳务自定)1现场生产经理1人/2现场技术21、总指挥1人/3混凝土浇筑班长1人/4混凝土供货验收1人/5泵车处放料1人/6浇筑点放料2人/7混凝土振捣工6人/8找平、抹光、压实5人/9混凝土浇筑工人12人/10护模6人/11护筋4人/12电工2人/13泵管移动6人/14泵车司机及修理工3人/15试验员2人/16测温孔布置及施工员3人/17现场车辆交通指挥2人/每班总人数59人/2、 机械、车辆配备1)施工现场在A座写字楼与B座写字楼各配置2台地泵、2台天泵，混凝土输送泵管管径125，BL12布料杆8套，直接将混凝土输送到浇筑面。每台地泵每小时实际平均输出量为40 m，固定地泵的停机点见后附现场平面布置图。混凝土泵的实际输出量:Q1=Qma22、x式中：Q1-泵车的实际输出量（m3/h）； Qmax-泵车的最大排量（m3/h）； -配件系数取0.85； -作业效率取0.7;Q1=Qmax=（460）0.850.7=142.8m2/h 。混凝土泵配置的数量（以13小时完成布料计算）：式中：N1-混凝土泵车的组数； Q1-泵车的实际输出量（m3/h）； Qn-混凝土的浇筑数量（m3）； T-混凝土泵送的作业时间（h）；= 3300/142*12= 1.95，取2台。所以两大筏板基础施工，在其施工作业面上总计设置4台固定地泵可满足施工要求。2） 混凝土运输车数量N2=式中；N2-运输车台数； Q1-泵车的实际输出量（m/h）； V-每台运输23、车的容量（8 m）；L1-混凝土运输车往返一次的行程（15km）；SC-混凝土运输车的平均速度（15km）；T1-每台混凝土运输车一个运输周期总停歇的时间（45min）；N2=142.8/60*8(60*15/15+12)=21.3 即共需配置22辆运输罐车。以上计算可根据搅拌站与工地的实际距离和行车速度进行调整，增减运输车辆。2）保温法温度控制计算2.1计算公式: 保温材料所需厚度计算公式: 式中 i - 保温材料所需厚度(m); h - 结构厚度(m); i - 结构材料导热系数(W/m.K); - 混凝土的导热系数,取2.3W/m.k; Tmax - 混凝土中心最高温度(); Tb - 24、混凝土表面温度(); Ta - 空气平均温度(); K - 透风系数.2.2计算参数: 1) 混凝土的导热系数=2.3(W/m.k) 2) 保温材料的导热系数 i=0.05(W/m.k) 3) 大体积混凝土结构厚度h=3.00(m) 4) 混凝土表面温度Tb=45.00() 5) 混凝土中心温度Tmax=70.00() 6) 空气平均温度Ta=10.00() 7) 透风系数K=2.002.3计算结果: 保温材料所需厚度i = 0.024(m)3）浇筑后裂缝控制计算3.1计算原理 : 弹性地基基础上大体积混凝土基础或结构各降温阶段综合最大温度收缩拉应力 ,按下式计算: 降温时,混凝土的抗裂安全度25、应满足下式要求: 式中 (t) 各龄期混凝土基础所承受的温度应力(N/mm2); 混凝土的线膨胀系数,取1 10-5; 混凝土的泊松比, 当为双向受力时,取0.15; Ei(t) 各龄期综合温差的弹性模量(N/mm2); Ti(t) 各龄期综合温差,（）;均以负值代入; Si(t) 各龄期混凝土松弛系数; cosh 双曲余弦函数; 约束状态影响系数,按下式计算: H 大体积混凝土基础式结构的厚度(mm); Cx 地基水平阻力系数(地基水平剪切刚度)(N/mm2); L 基础或结构底板长度(mm); K 抗裂安全度,取1.15; ft 混凝土抗拉强度设计值(N/mm2);3.2计算 : (1) 26、计算各龄期混凝土收缩值及收缩当量温差: 取y0 = 3.24 104;M1=1.00;M2=1.00;M3=1.00;M4=1.00;M5=1.20;M6=1.00;M7=0.77;M8=1.43;M9=1.00;M10=0.55;则3d收缩值为: y(3) = y0 M1 M2 . M10(1 - e-0.01 3) = 0.070 10 -4 3d收缩当量温差为: Ty(3) = y(3) / = 0.696（） 同样由计算得: y(5) = 0.115 10-4 Ty(5) = 1.148（） (2) 计算各龄期混凝土综合温差及总温差 5d综合温差为: T(5) = T(3) - T(527、) + Ty(5) - Ty(3) = 5.45（） 同样由计算得: (3) 计算各龄期混凝土弹性模量 3d弹性模量: E(3) = Ec ( 1 - e -0.09 3) = 0.77 104 (N/mm2) 同样由计算得: E(5) = 1.18 104 (N/mm2) (4) 各龄期混凝土松弛系数 根据实际经验数据荷载持续时间t,按下列数值取用: S(3) = 0.186 S(5) = 0.201 (5) 最大拉应力计算 取 = 1.0 10-5 = 0.18 Cx=1.00 H=2000mm L=25000mm 根据公式计算各阶段的温差引起的应力 1) 5d (第一阶段): 即第3d 28、到第5d温差引起的的应力: 由公式： 得： = 2.0605 10-4 再由公式： 得： (5) = 0.149(N/mm2) 同样由计算得： 2) 总降温产生的最大温度拉应力: max = (5) = 0.149(N/mm2) 混凝土抗拉强度设计值取1.71(N/mm2)则抗裂缝安全度: K = 1.710/0.149 = 11.4881.15, 满足抗裂条件4）结论：根据以上计算结果，本工程的基础筏板分别采用以下保温降温及测温方案。序号名称砼强度底板厚度（mm）筏板面积（）选用方案备注1核心筒基础C45p820001332电子测温记录、筏板内循环水降温、表面工程塑料薄膜覆盖、草帘覆盖面积为29、概算数3.混凝土浇筑前准备工作本次砼浇筑正值夏季，日平均气温高，浇筑量大。结合现场实际情况，在一栋写字楼配置二台地泵的基础上，再配置二台移动式汽车泵，以加快混凝土的浇筑速度，混凝土运输车若干（以浇筑过程连续，不堵车为准）。输送泵及布置见下图：1）混凝土浇筑可根据面积大小和混凝土供应能力采取全面分层、分段分层或斜面分层连续浇筑分层厚度300500mm 且不大于震动棒长1.25 倍。分段分层采取踏步式分层推进，一般踏步宽为1.52.5m。斜面分层浇灌每层厚3035cm，坡度一般取l：61：7。2）浇筑混凝土时间应按下表控制。掺外加剂时由试验室确定，但最长不得大于初凝时间减90min。混凝土搅拌至浇30、筑完的最大延续时间（min）砼强度气温砼强度气温25252525C3012090C3090603）混凝土浇筑宜从低处开始，为了减少胎模墙侧压力采取中间向两边推进，保持混凝土沿基础全高均匀上升。浇筑时，要在下一层混凝土初凝之前浇筑上一层混凝土，避免产生冷缝，并将表面泌水及时排走。4）局部厚度较大时先浇深部混凝土，24h 后再浇上部混凝土。5）振捣混凝土应使用高频振动器，振动器的插点间距为 1.5 倍振动器的作用半径，防止漏振。斜面推进时振动棒应在坡脚与坡顶处插振。6）振动混凝土时，振动器应均匀地插拔，插入下层混凝土50m 左右，每点振动时间1015s 以混凝土泛浆不再溢出气泡为准，不可过振。7）31、混凝土浇筑终了以后 34h 在混凝土接近初凝之前进行二次振捣然后按标高线用刮尺刮平并轻轻抹压。8）混凝土的浇筑温度按施工方案控制，以低于 25为宜，最高不得超过28。9）间断施工超过混凝土的初凝时应待先浇混凝土具有 1.2N/mm2 以上的强度时才允许后续浇筑混凝土。10）混凝土浇筑前应对混凝土接触面先行湿润，对补偿收缩混凝土下的垫层或相邻其他已浇筑的混凝土应在浇筑前24h。4.混凝土供货要求4.1原材要求1)配置底板混凝土的水泥其标号不应低于42.5级；2)碎石或卵石的粒径宜为5-40mm，含泥量不得大于1，泥块含量不得大于0.5；3)砂宜用中砂，含泥量不得大于3，泥块含量不得大于1；4)粉32、煤灰级别不低于二级；5)水泥及外加剂的品种始终要使用合同中商定并注明的品种、规格、型号不可随意更改或变动。4.2配比要求1)试配要求的抗渗水压值应比设计值（0.8Mpa）提高0.2Mpa；2)水泥用量不得少于280kg/m3，粉煤灰掺量为20；3)砂率宜为35-45，灰砂比宜为1:2-1:2.5； 4)水灰比不得大于0.5；5)混凝土塌落度宜为150-160mm，现场入泵时塌落度宜为140mm；6)掺加引气型减水剂时，混凝土含气量应控制在3-5；7)混凝土缓凝时间根据搅拌站至工地运输时间而定，但缓凝时间不得小于7-9h；8)微膨胀剂及抗裂纤维的型号、掺量按图纸要求参数进行选材适配后，由业主单位33、确认。微膨胀剂及抗裂纤维的使用部位严格按照设计施工图纸进行，以保证设计要求部位的混凝土抗渗要求。9)混凝土碱含量不得大于3 kg/m3，氯离子含量不得大于0.06。5.混凝土的表面处理1）混凝土表面泌水应及时引导集中排除。2）混凝土硬化后的表面塑性收缩裂缝可灌注水泥素浆刮平。3）混凝土表面浮浆较厚时，应在混凝土初凝前加粒径为24cm 的石子浆，均匀撤布在混凝土表面用抹子轻轻拍平。4）当施工面积较大时可分段进行表面处理。由于是冬雨季节施工，且泵送砼表面水泥浆较厚，浇筑后须及时在砼初凝前及受冻前用刮尺抹面和木抹子打平，可提高表面密实度，减少塑性收缩变形，控制砼表面裂缝，也可减少砼表面水分蒸发，闭合34、收水裂缝，促进砼养护。在终凝前再进行搓压，要求搓压三遍，最后一遍抹压要掌握好时间，以终凝前为准，终凝时间可用手压法把握。表面搓平后立即覆盖塑料薄膜及草帘保温，特别注意在墙体两侧200范围内，严格按标高将板面找平，以便墙体大模板的下口接缝严密，防止墙体产生烂根现象。6泌水处理大流动性砼在浇筑过程中的振捣过程中，必然会有游离水析出并顺砼坡面下流至坑底，为此，在基坑边设置集水坑，通过垫层找坡使泌水流至集水坑内，用小型潜水泵将过滤出的泌水排出坑外。同时在混凝土下料时，保持中间的混凝土高于四周边缘的混凝土，这样振捣后，混凝土的泌水现象得到克服。当表面泌水消失后，用木抹子压一道，减少混凝土下沉时出现的沿钢35、筋的表面裂纹。7标高控制混凝土浇筑前，在插筋上做500高控制点，混凝土浇筑时，在标记点拉小线控制板面标高。8.混凝土的养护与温控1）蓄热法养护混凝土：采用降温搅拌混凝土施工时，混凝土终凝后立即覆盖塑料膜和保温层。常温施工时混凝土终凝后立即覆盖塑料膜保湿进行养护，当混凝土实测内部温差或内外温差超过20再覆盖保温层。当气温低于混凝土成型温度时，混凝土终凝后应立即覆盖塑料膜和保温层，在有可能降雨雪时为保持保温层的干燥状态，保温层上表面应覆有不透水的遮盖。2）混凝土养护期间需进行其他作业时，应掀开保温层尽快完成随即恢复保温层。3）当设计无特殊要求时，混凝土硬化期的实测温度应符合下列规定： 混凝土内部温36、差（中心与表面下 100 或50mm 处）不大于20； 混凝土表面温度（表面以下100 或50mm）与混凝土表面外50mm 处的温度差不大于25；对补偿收缩混凝土，允许介于3035之间； 混凝土降温速度不大于 1.5/d ； 撤除保温层时混凝土表面与大气温差不大于 20。当实测温度不符合上述规定时财应及时调整保温层或采取其他措施使其满足温度及温差的规定。4）混凝土的养护期限：除满足上条规定外，混凝土的养护时间自混凝土浇筑开始计算，使用普通硅酸盐水泥不少于14d，使用其他水泥不少于21d。5）养护期内（含撤除保温层后）混凝土表面应始终保持温热潮湿状态（塑料膜内应有凝结水），对掺有膨胀剂的混凝土尤37、应富水养护；但气温低于5时，不得浇水养护。6）大体积混凝土的表面处理和养护工艺的实施是保证混凝土质量的重要环节。掺加膨胀剂的混凝土需要更充分的水化，对大体积混凝土更应注意防止升温和降温的影响，防止过大的内部及表面与大气的温差。在初凝前用木抹搓面两遍后立即蓄水，将混凝土表面盖严，以减少水分的损失，保温保湿。7）因为是夏季施工，待混凝土表面抹平后，即蓄水养护，蓄水厚度50mm，混凝土养护期不得少于14d。9.测温1）测温延续时间自混凝土浇筑始至撤保温后为止，同时应不少于 20d。2）根据技术要求，在混凝土的升温阶段每4小时测温一次，高温阶段每4小时测温一次(一般2至3天)，降温初始阶段6小时测温一38、次（3至4天），随温度的降低，测温时间延长，直到温度稳定为止3）测温点应在平面图上编号，并在现场挂编号标志，测温作详细记录并整理绘制温度曲线图，温度变化情况应及时反馈，当各种温差达到18时应预警，22时应报警。4) 测温线采用帮丝固定在一定长度的钢筋上，通过固定钢筋的方式将测温探头固定在设计位置上。根据核心筒基础的特点，将部位布置测温点64个。5）使用建筑电子测温仪测温：附着于钢筋上的半导体传感器应与钢筋隔离，保护测温探头的插头不受污染，不受水浸，插入测温仪前应擦拭干净，保持干燥以防短路。也可事先埋管，管内插入可周转使用的传感器测温。为较全面掌握混凝土内部温度，及时取得混凝土内外温度，测温孔分39、布于基础平面，一组设三层，埋设深度如图：采用予埋式温度传感器JDC-2型建筑电子测温仪配套产品。6）当采用其他测温仪时应按产品说明书操作。为全面掌握混凝土内部温度变化，测温点按照每5m*5m设置一个均匀布置基础平面上（见测温平面图）9.降温本工程在基础筏板内采用降温法结合保温法降低水化热，500筏板采用保温法。降温法是在混凝土内部预理水管，通入冷却水，降低混凝土内部最高温度。冷却水在混凝土刚浇筑完时就开始进行，冷却过程中应密切关注混凝土温度变化，待混凝土连续三天测得的内外最高温差低于25C时即可停止送水。同时，混凝土表面的保温措施需继续进行，如此可以有效地控制因混凝土内外温差而引起的结构开裂。40、冷却水管采用直径80的钢管及80、90弯头，按蛇形排列，水平管距为1.6m。筏板内水平管设置一道，设置在筏板中央。通水流量为不小于20Lmin。采用真空泵加压持续循环送水，所用钢管的实际长度现场确认。冷却管内采用2台7.5KW真空泵加压送水，加快散热速度，出水口均配置了散水阀，在出水口位置设置集水坑，把冷却水从循环回合中出土之后，排入集水坑，并使用抽水泵排除场外。10其它情况混凝土浇筑必须连续进行，因就餐或其他原因，应做好交接班，浇筑不得中断。如有特殊情况发生间歇，次层混凝土浇筑应在前层混凝土初凝前进行。如发生堵泵情况，立即用压力水冲洗泵管。浇筑期间，钢筋工、木工、安装工应跟班检查，发现情况应41、立即纠正，及时汇报并处理。六、安全文明施工（一）施工安全保证措施1、 进入现场人员一律要戴好安全帽，并系好安全带；不允许带帽后作业不戴，而放在旁边。2、施工现场出入证制度：凡在场施工人员均需佩带胸卡，无出入证者均不得进入现场内。3、基础作业深度3m时，上下必须走人行通道。4、动火前必须填写动火申请，并经过批准，并指派专人看守，不得擅自生活取暖。5、防水作业高度超过2米时，必须系安全带，垂直口下作业面不得交叉作业，操作架体必须满铺脚手板。6、一切垂直运输都必须采取与施工机械相适应的捆扎方式，严防在运作过程中发生散坠形式的物体坠落伤人。7、在深度超过1.5m的沟槽基础内作业时，必须检查槽帮有无裂缝42、，确定无危险后方可作业。距槽边1m内不得堆放沙子、砌体等材料；8、向基坑内运送材料、砂浆时，严禁向下猛倒和抛掷物料、工具；9、作业前必须检查工具、设备、现场环境等，确认安全后方可作业。要认真查看在施工程洞口、临边安全防护和脚手架护身栏、挡脚板、立网是否齐全、牢固；脚手板是否按要求间距放正、绑牢，有无探头板和空隙；10、作业中出现危险征兆时，作业人员应暂停作业，撤至安全区域，并立即向上级报告。未经施工技术管理人员批准，严禁恢复作业，紧急处理时，必须在施工技术管理人员指挥下进行作业；11、作业中发生事故，必须及时抢救受伤人员，迅速报告上级，保护事故现场，并采取措施控制事故。如抢救工作可能造成事故扩43、大或人员伤害时，必须在施工技术管理人员的指导下进行抢救；（二）文明施工保证措施及环境保护1、施工作业区、材料堆放区，高度不得高于1.8米，各区应有明显的标志牌，进入施工作业区的出入口要悬挂安全警示标志。2、大门口必须作硬化处理，车辆出入口位置设车辆冲洗装置和排水沟，保证带有泥土的车辆经冲洗后才能驶入城市街道。3、施工现场管理人员和作业人员穿企业统一制式工作服，管理人员与作业人员的服装有颜色区别。4、现场场地和道路要平坦、通畅，保证进出现场及建筑物内的通道为硬化路面，无泥污、无积水，并设置相应的安全防护设施和安全标志，道路上不得堆放建筑材料或其它杂物。5、施工现场易燃易爆物品应设专库存放，设专人44、负责管理。库房位置应远离火源，不得置于高压线下，库内照明应选用防爆灯具，库外摆放灭火器材，并张贴危险品使用许可证、责任人牌6、施工现场的垃圾应及时集中分类，回收利用和清运出场，必须运到批准的垃圾站内倾倒，不得乱倒乱卸。7、施工现场和施工建筑物内外不得随地大小便，现场内厕所保持清洁8、不在施工现场或其它设置有禁烟标志的场所内吸烟。9、施工作业面必须工完料清，操作面及楼层的落地灰、砖渣、包装必须做到落手清，随做随清，谁做谁清，袋装集中。10、做好劳动保护，合理安排作息时间，配备施工预备力量，控制现场噪音、粉尘，减少对周围环境的影响。施工现场道路应指定专人定期洒水清扫，形成制度，防止道路扬尘。11、45、施工现场实行分区包干责任制，划分区域，签订现场文明施工责任书，定期检查，将检查成绩与经济效益挂钩，提高职工现场文明施工的自觉性。 12、吊装应严格按照吊装作业制度执行，严禁违章吊运。13、加强施工现场、垃圾站的管理，做好剩余材料的分拣、回收工作。14、施工完毕后，剩余材料及时收集整理，严禁随意乱扔。15、现场废料及加工厂木榍等，应按照指定地点堆放，然后由专用车辆，运至场外废弃场。16、现场临时道路每天洒水清扫，防止扬尘。出场车辆经过清扫处理，防止沿途遗撒。七、厚墙模板计算书墙模板计算书一、墙模板基本参数计算断面宽度3800mm，高度2420mm，两侧楼板厚度0mm。模板面板采用普通胶合板。内龙46、骨间距200mm，内龙骨采用6080mm木方，外龙骨采用双槽钢8号槽钢。对拉螺栓布置6道，在断面内水平间距200+400+400+400+400+400mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝47、土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.230kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9024.230=21.807kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.4048、0kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取2.42m。荷载计算值 q = 1.221.8072.420+1.405.4002.420=81.623kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 242.001.501.50/6 = 90.75cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 242.001.501.501.50/12 = 68.06cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变49、形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=6.530kN N2=17.957kN N3=17.957kN N4=6.530kN最大弯矩最大变形 V = 0.140mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.32610001000/90750=3.592N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=39794.0/(22420.00015.000)=0.405N/mm2截50、面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.140mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2021.81+1.40.205.40=6.746kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2021.81=4.361kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 51、内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 3.065kN经过计算得到最大变形 V= 0.052mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.163106/64000.0=2.55N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪52、计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31580/(26080)=0.494N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.052mm内龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求!五、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中多跨连续梁计算。 外龙骨计算简图 外龙骨弯矩图(kN.m) 外龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 外龙骨变形计算受力图 外龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计53、算得到最大支座 F= 6.590kN经过计算得到最大变形 V= 0.004mm外龙骨的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 50.60cm3；截面惯性矩 I = 202.60cm4；(1)外龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.214106/1.05/50600.0=4.03N/mm2外龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)外龙骨挠度计算最大变形 v = 0.004mm外龙骨的最大挠度小于400.0/400,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 6.590对拉螺栓强度验算满足要求!