1、一、方案编制的依据1、xx商务区A-02住宅项目施工图2、xx商务区A-02岩土工程勘察报告3、塔吊安装使用说明书4、塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T 187-2009）5、固定式塔式起重机基础技术规程（DB-T1053-2008）6、结构荷载规范（GB50009-2001）7、混凝土结构设计规范（GB50010-2010）8、建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）9、建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）10、本公司管理手册、程序文件及省市有关建筑规程、质量、安全、文明施工等文件二、工程概况xx商务区住宅及配套公建项目总承包工程，该工程地面建筑共分6栋高层建筑；其中12、2#楼地上23层，建筑高度为76.40 m，3#楼地上15层，建筑高度为49.20 m，46#楼地上26层，建筑高度为84.90 m，工程用地面积29073,总建筑面积96889，其中地上建筑面积约75590 m2,地下建筑面积约21705m2，地下室为地下一层。0.00标高相当于绝对标高5.250m。建筑结构安全等级为二级；抗震设防烈度为六度，建筑设计使用年限50年，结构形式为：框架剪力墙结构。三、方案我公司组织了工程技术、经营人员进行了认真地学习和分析，并踏勘现场，综合分析了本工程的结构特点、装饰要求、地理环境，结合我公司的施工力量等各项优势，我们将以“一流的施工技术、一流的项目管理、一3、流的施工速度、一流的施工设备”投入到本工程的施工中去，确保优质、高速、安全、文明的完成施工任务。本工程施工工期相对较紧，垂直运输是整个工程能否保证质量顺利按时完成的关键。结合地下室及上部建筑的结构设计、施工现场场地的实际情况和经济节省，考虑配置QTZ80塔吊五台，分别布置在1#楼东侧、2#楼北侧、3#楼北侧、4#楼南侧、6#楼北侧。塔吊均穿过地下室底板（部分承台穿地梁）和顶板，承台顶面都与地下室底板面平，塔吊承台四周设一圈止水钢板，塔身穿过的顶板处留置施工缝，四周设止水钢板，洞口梁板配筋两边错开截断并按规范要求增加50%。塔吊桩桩基及承台的选择结合本工程的情况，各楼塔吊基础拟采用四个钻孔灌注桩4、承台形式。塔吊采用预埋塔机专用预埋节和钢筋混凝土承台连接，塔吊搭拆方案必须由有资质的专业安装单位编制并审批后实施。另塔吊基础承台开挖浇筑使用时，注意进行降水施工；且地下室挖土时要预留塔吊进场安装线路。按本工程地质报告，计算桩基础承载力。砼桩为直径700MM的钻孔灌注桩（共4根），以 7 -1粉质粘土为桩基持力层，桩全断面进入持力层不少于1米，有效桩长1722米，桩主筋为1216（HRB400）；箍筋为螺旋筋8200(HPB235)，加强箍为142000(HRB335)，钢筋笼全长配置，桩身混凝土强度等级为水下C30，桩顶标高根据实际区分，其中超灌高度1500mm，桩嵌承台100mm，主筋锚固长5、度40d。塔吊四桩承台基础，承台混凝土强度C35,钢筋级别级,塔吊承台长宽4500mm/4000mm，所有承台厚1350mm，承台垫层浇筑10cm厚C20混凝土，承台配筋上下双向22150，钢筋弯起按35d考虑，承台拉筋14450，保护层厚度50mm，详见附图。塔机用电必须独立设置配电箱，并设置在离塔机约5M。地基周围应清理场地，要求基本平整无障碍物。塔吊穿地下室顶板处四周设钢管围护，塔吊基础四周砖砌墙作防碰撞隔离墩。本工程1、2#楼塔吊高度为95米，3#楼塔吊高度为70米，4、6#楼塔吊高度为105米，塔身独立高度允许在40m以内，根据塔吊厂家提供的资料，向上每隔31、24、24、21米处各6、设置一道横向支撑，能满足施工要求。塔吊桩基础的计算书一. 参数信息塔吊型号:QTZ80,自重(包括压重)F1=567/638/677kN,最大起重荷载F2=60kN塔吊倾覆力距M=1668.00kN.m,塔吊起重高度H=70m/95m/105m,塔身宽度B=1.6m混凝土强度:C40,钢筋级别:级,承台长度Lc和宽度Bc=4.50m/4.00m桩直径d=0.70m,桩间距a=3.1m/2.6m,承台厚度Hc=1.35m，保护层厚度:50mm根据塔吊厂家提供的资料，塔吊传给基础的内力如下：状态水平力H1（KN）弯矩M1（KNM）弯矩M2（KNM）轴向力P1（KN）工作状态3110398756987、非工作状态7116680638承台自重计算：G=4.5m4.5m1.35m25KN/m3=683.4KN 1#楼（H=95m）二. 各种工作状态下内力计算 计算简图：1. 工作状态下内力计算：P标=P1+G=698+683.4=1381.4KN（标准值）P设=（P1+G）1.2=1657.7KN（设计值）M标=M1+H1h=1039+311.35=1080.9KNMM设=（M1+H1h）1.4=（1039+311.35）1.4=1513.3KNM水平方向 P=1381.4/41080.91.55/41.5528751.55/41.552代入计算后得P(标)max=660.8KN P(标)min8、=30KN=1657.7/4+1513.31.55/41.552+8751.41.55/41.552代入计算后得P（设）max=856.1KN =1381.4/4-1513.31.55/41.552-8751.41.55/41.552代入计算后得P(设)min=-96.3KN2、非工作状态下内力计算P标=P1+G=638+683.4=1321.4KN（标准值）P设=（P1+G）1.2=1585.7KN（设计值）M标=M1+H1h=1668+711.35=1763.9KNMM设=（M1+H1h）1.4=（1668+711.35）1.4=2469.4KNM按最不利情况组合（1）水平方向=1321.9、4/41763.91.55/41.552代入计算后得P(标)max=614.9KN P(标)min=45.9KN=1585.7/4+2469.41.55/41.552代入计算后得P(设)max=794.7KN =1321.4/4-2469.41.55/41.552代入计算后得P(设)min=-67.9KN （2）45度斜向=1321.4/41763.91.552sqr/2（1.552sqr ）2代入计算后得P(标)max=732.8KN P(标)min=-72KN=1585.7/4+2469.391.552sqr/2（1.552sqr ）2代入计算后得P(标)max=959.8KN =132110、.4/4-2469.41.552sqr/2（1.552sqr ）2代入计算后得P(标)min=-233KN 状态水平力H1（KN）弯矩M1（KNM）弯矩M2（KNM）轴向力P1（KN）工作状态311039875698非工作状态7116680638承台自重计算：G=4.0m4.0m1.35m25KN/m3=540KN 2#楼（H=95m）1、工作状态下内力计算：P标=P1+G=698+540=1238KN（标准值）P设=（P1+G）1.2=1485.6KN（设计值）M标=M1+H1h=1039+311.35=1080.9KNMM设=（M1+H1h）1.4=（1039+311.35）1.4=15111、3.3KNM按最不利情况组合：水平方向 P=1238/41080.91.3/41.328751.3/41.32代入计算后得P(标)max=685.7KN P(标)min=-66.7KN=1485.6/4+1513.31.3/41.32+8751.41.3/41.32代入计算后得P（设）max=898KN =1238/4-1513.31.3/41.32-8751.41.3/41.32代入计算后得P(设)min=-217.1KN2、非工作状态下内力计算P标=P1+G=638+540=1178KN（标准值）P设=（P1+G）1.2=1413.6KN（设计值）M标=M1+H1h=1668+711.3512、=1763.9KNMM设=（M1+H1h）1.4=（1668+711.35）1.4=2469.4KNM按最不利情况组合（1）水平方向=1178/41763.91.3/41.3 2代入计算后得P(标)max=633.7KN P(标)min=-44.7KN=1413.6/4+2469.41.3/41.32代入计算后得P(设)max=828.3KN =1178/4-2469.41.55/41.552代入计算后得P(设)min=-180.4KN （2）45度斜向=1178/41763.91.32sqr/2（1.32sqr ）2代入计算后得P(标)max=774.3KN P(标)min=-185.3KN13、=1413.6/4+2469.41.32sqr/2（1.32sqr ）2代入计算后得P(标)max=1025.1KN =1178/4-2469.41.32sqr/2（1.32sqr ）2代入计算后得P(标)min=-377.2KN 状态水平力H1（KN）弯矩M1（KNM）弯矩M2（KNM）轴向力P1（KN）工作状态311039875627非工作状态7116680567承台自重计算：G=4.5m4.5m1.35m25KN/m3=683.4KN 3#楼（H=70m）1、工作状态下内力计算：P标=P1+G=627+683.4=1310.4KN（标准值）P设=（P1+G）1.2=1572.5KN（设计14、值）M标=M1+H1h=1039+311.35=1080.9KNMM设=（M1+H1h）1.4=（1039+311.35）1.4=1513.3KNM按最不利情况组合：水平方向 P=1310.4/41080.91.55/41.5528751.55/41.552代入计算后得P(标)max=643KN P(标)min=12.2KN=1572.5/4+1513.31.55/41.552+8751.41.55/41.552代入计算后得P（设）max=834.8KN =1310.4/4-1513.31.55/41.552-8751.41.55/41.552代入计算后得P(设)min=-114.1KN2、非15、工作状态下内力计算P标=P1+G=567+683.4=1250.4KN（标准值）P设=（P1+G）1.2=1500.5KN（设计值）M标=M1+H1h=1668+711.35=1763.9KNMM设=（M1+H1h）1.4=（1668+711.35）1.4=2469.4KNM按最不利情况组合（1）水平方向=1250.4/41763.91.55/41.55 2代入计算后得P(标)max=597.1KN P(标)min=28.1KN=1500.5/4+2469.41.55/41.552代入计算后得P(设)max=737.4KN =1250.4/4-2469.41.55/41.552代入计算后得P(16、设)min=-85.7KN （2）45度斜向=1250.4/41763.91.552sqr/2（1.552sqr ）2代入计算后得P(标)max=715KN P(标)min=-89.8KN=1500.5/4+2469.41.552sqr/2（1.552sqr ）2代入计算后得P(标)max=938.5KN =1250.4/4-2469.41.552sqr/2（1.552sqr ）2代入计算后得P(标)min=-250.8KN 状态水平力H1（KN）弯矩M1（KNM）弯矩M2（KNM）轴向力P1（KN）工作状态311039875737非工作状态7116680677承台自重计算：G=4.5m4.517、m1.35m25KN/m3=683.4KN 4、6#楼（H=105m）1、工作状态下内力计算：P标=P1+G=737+683.4=1420.4KN（标准值）P设=（P1+G）1.2=1704.5KN（设计值）M标=M1+H1h=1039+311.35=1080.9KNMM设=（M1+H1h）1.4=（1039+311.35）1.4=1513.3KNM按最不利情况组合：水平方向 P=1420.4/41080.91.55/41.5528751.55/41.552代入计算后得P(标)max=670.5KN P(标)min=39.7KN=1704.5/4+1513.31.55/41.552+8751.18、41.55/41.552代入计算后得P（设）max=867.8KN =1420.4/4-1513.21.55/41.552-8751.41.55/41.552代入计算后得P(设)min=-86.6KN2、非工作状态下内力计算P标=P1+G=677+683.4=1360.4KN（标准值）P设=（P1+G）1.2=1632.5KN（设计值）M标=M1+H1h=1668+711.35=1763.9KNMM设=（M1+H1h）1.4=（1668+711.35）1.4=2469.4KNM按最不利情况组合（1）水平方向=1360.4/41763.91.55/41.552代入计算后得P(标)max=624.19、6KN P(标)min=55.6KN=1763.9/4+2469.41.55/41.552代入计算后得P(设)max=839.3KN =1360.4/4-2469.41.55/41.552代入计算后得P(设)min=-58.2KN （2）45度斜向=1360.4/41763.91.552sqr/2（1.552sqr ）2代入计算后得P(标)max=742.5KN P(标)min=-62.3KN=1763.9/4+2469.41.552sqr/2（1.552sqr ）2代入计算后得P(标)max=971.4KN =1360.4/4-2469.41.552sqr/2（1.552sqr ）2代入计算20、后得P(标)min=-258.9KN 三.承台纵向受力钢筋计算公式： As=M/(0.9 h0fy) h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。1#楼经过计算得M1=PiXi=（998.6-683.4/4）1.552sqr =1838.8KNMAs1=0Ms/0.9FyHo=1.01838.8106/0.93001300=5238.8mm22#楼经过计算得M1=PiXi=（1025-540/4）1.32sqr =1636KNMAs1=0Ms/0.9FyHo=1.01636106/0.93001300=4661mm23#楼经过计算得M2=PiXi=（977.3-68321、.4/4）1.552sqr =1792.2KNMAs2=0Ms/0.9FyHo=1.01792.2106/0.93001300=5105.8mm24、6#楼经过计算得M2=PiXi=（1010.3-683.4/4）1.552sqr =1864.5KNMAs2=0Ms/0.9FyHo=1.01864.5106/0.93001300=5312mm2构造配筋As=0.15%A=0.15%13504500=9112.5mm2实配纵筋11398.2mm2 22150 拉筋14450四.桩承载力验算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力22、设计值，取其中最大值N=971.4kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； fc混凝土轴心抗压强度设计值 A桩的截面面积，A=0.5024m2。 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求!五.承载力验算及桩长计算1、塔吊基础（土层分布见岩土工程勘察报告中ZK68、ZK36、ZK6、ZK32、ZK77）经计算得单桩受竖向力最大设计值为989KN，最大拔力设计值为206.8KN。 1、单桩竖向承载力设计值计算： Um =d =2.198 A =1/4d2=0.385 根据地质资料，厚度及侧阻力标准值表如下: 1#楼（有效桩长17m） ZK68序号岩土编号岩土23、名称土层厚度土侧阻力特征值(kpa)土端承载特征值(kpa)14-3淤泥质粉质粘土4.9825 粉质粘土3.51836粉质粘土6.11547-1粉质粘土15.42815001.2R=1.22.198(4.98+3.518+6.115+2.528)+0.3851500=1388.5kN上式计算的1.2R的值大于最大压力959.8kN,所以满足要求!2#楼（有效桩长22m） ZK36序号岩土编号岩土名称土层厚度土侧阻力特征值(kpa)土端承载特征值(kpa)14-3淤泥质粉质粘土10.14825 粉质粘土2.21836粉质粘土7.51547-1粉质粘土8.22815001.2R=1.22.198(24、10.148+2.218+7.515+2.1628)+ 0.3851500=1467.7kN上式计算的1.2R的值大于最大压力1025kN,所以满足要求!3#楼（有效桩长19m） ZK6序号岩土编号岩土名称土层厚度土侧阻力特征值(kpa)土端承载特征值(kpa)14-3淤泥质粉质粘土8.3825 粉质粘土4.91836粉质粘土4.51547-1粉质粘土11.62815001.2R=1.22.198(8.38+4.918+4.515+1.328)+ 0.3851500=1374.8kN上式计算的1.2R的值大于最大压力938.5kN,所以满足要求!4#楼（有效桩长17m） ZK32序号岩土编号岩25、土名称土层厚度土侧阻力特征值(kpa)土端承载特征值(kpa)14-3淤泥质粉质粘土4.92825 粉质粘土5.5 1836粉质粘土4.71547-1粉质粘土12.92815001.2R=1.22.198(4.928+5.518+4.715+1.8828) + 0.3851500=1382.7kN上式计算的1.2R的值大于最大压力971.4kN,所以满足要求!6#楼（有效桩长17m） ZK77序号岩土编号岩土名称土层厚度土侧阻力特征值(kpa)土端承载特征值(kpa)14-3淤泥质粉质粘土10.15825 粉质粘土2.41837-1粉质粘土16.72815001.2R=1.22.198(10.26、158+2.418+4.4528)+0.3851500=1349.7kN上式计算的1.2R的值大于最大压力971.4kN,所以满足要求!六、单桩竖向抗拔承载力计算土摩擦力作用下抗拔承载力计算：1#楼Rj=2.198(4.98+3.518+6.115+2.528)0.6=347.76kN233kN2#楼Rj=2.198(10.148+2.218+7.515+2.1628)0.6=387.3kN377.2kN3#楼Rj=2.198(8.38+4.918+4.515+1.328)0.6=340.9kN250.8kN4#楼Rj=2.198(4.928+5.518+4.715+1.8828)0.6=344.9kN258.9kN6#楼Rj=2.198(10.158+2.418+4.4528)0.6=328.4kN258.9kN上式计算Rj的值均大于最大拔力,所以满足要求!