1、目 录一、编制依据2二、工程概况2三、施工准备2四、施工部署3五、脚手架安装、拆卸规定4六、脚手架使用与保护7七、脚手架的防雷措施7八、脚手架的使用时应注意以下几个问题7九、脚手架在搭设和使用过程中，架子工班应对下列问题进行经常性检查8十、脚手架搭设的安全规定8十一、落地脚手架设计依据及荷载计算9十二、悬挑脚手架方案及计算书20十三、采光井脚手架搭设方案36十四、施工电梯卸料平台搭设方案及计算书37十五、悬挑卸料平台方案及计算书 62十六、悬挑卸料平台图纸、外脚手架立面图74一、编制依据1、xxxx五区1标北区建筑、结构施工设计图纸；2、该项目施工组织设计；3、主要规范、规程：建筑施工扣件式钢2、管脚手架安全技术规范 JGJ130-20XX建筑结构荷载规范GB50009-20XX冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-20XX建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91安全生产、文明施工手册J84-20XX二、工程概况1、工程名称：xxxx五区1标北区2、工程地址：xx市海虹路与贵都路交汇处3、建设单位：xx湾新城开发有限公司4、设计单位：xx市东大建筑设计有限公司5、监理单位：xx肯特工程顾问有限公司6、施工单位：xx程局有限公司7、建筑工程：本工程结构为框架-剪力墙结构，总建筑面积为93271.32。整个工程由地下1层及地上18层共8栋高层组成，具体情况如下表：工程名称地下部分地上3、部分层数高度（米）塔楼层数高度（米）18-B2/1447.8019-A1、20-A1/1649.8021-C/1855.7522-B1a/1653.8023-C1/1855.7524-B1a1/1653.8025-B11/1653.80三、施工准备1、人员准备施工操作人员除进行必须的入场教育外，还应按特种作业人员劳动安全管理方法的规定执行，在施工前对操作者做好书面技术交底和安全交底。2、材料准备本工程脚手架采用483.5mm钢管搭设，扣件连接，钢网片脚手板，脚手架外侧张挂密目安全网。悬挑采用16#工字钢及14mm钢丝绳。以上各种材料进场采购均应符合有关安全规定。3、材料要求（1）、钢管：采用外4、径48mm，壁厚3.5mm的高频焊接钢管，其材质符合GB700-89的相应规定，长度宜为1.5-6m。有严重锈蚀、弯曲、压扁、损伤和裂纹者严禁使用。钢管均涂防锈漆，外罩黄色、黑色及白色漆以保证外观形象。（2）、扣件：铸铁扣件，其材质符合KJ33-8的技术条件且与钢管管径规格相统一。其螺纹均应符合GB196-81普通螺纹的规定，严禁使用加工不合格及有裂纹、变形、滑丝、严重锈蚀扣件施工；扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm，扣件表面涂刷防锈漆。（3）、脚手板：脚手板采用钢网片脚手板，质量符合施工用钢网片脚手板的有关要求。（4）、安全网：安全网采用国家指定监督检查部门许可厂家生产的产品，同5、时应具备监督部门批量验证和厂家检验合格证。 四、施工部署1、项目安全防护领导小组安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无重大伤亡事故的必然保证，也是项目部创省级标化工地的根本要求。为此，项目部成立项目经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下：组 长：金泽木（项目经理） 负责总体协调副组长：汤方生（生产经理） 现场施工总指挥组 员：汪井波（技术负责） 技术协调、方案编制曹 阳、毛 勇（安全负责） 负责现场指导、检查、验收赫 强（质量验收） 负责现场指导、检查、验收杜 瑞（施 工 员） 负责现场施工组织、协调王化威（施 工 员） 负责现场施工组织、协调石雨花（6、施 工 员） 负责现场施工组织、协调2、施工方案选择（1）、根据该工程结构外形考虑，21-C、23-C楼号为圆弧形，且奇数层与偶数层左右阳台部位为错层，错层部位的悬挑长度将达到4400mm，为保证安全及外立面整体形象，此楼号将采用落地脚手架搭设至14层后再采用工字钢悬挑方式搭设脚手架，因该户型左右两端阳台为错层，故在14层梁板1a-F（7a-F）1a-C（7a-C）交1a-19（7a-19）轴位置处不采用工字钢悬挑，该位置悬挑设置在15层梁板，错层位置采用落地脚手架伸至悬挑层底部，以便减小外架悬挑长度，在确保安全的同时使外立面整体形象得到展现。（2）、23-C、24-B1a、25-B1号楼均含7、有地下室，地下外墙从基础底板面起至地下室顶板面搭设双排单立杆落地脚手架，结构施工至顶板，完成该部位的地下室外墙防水施工，在回填土前将脚手架拆除，待外墙周边土方回填完成后进行地面硬化。23-C号楼自地下室顶板起至塔楼结构14层梁板搭设双排落地脚手架，搭设部位及要求按照第（1）条进行；24-B1a、25-B1楼号在地下室周边硬化完成后，搭设落地脚手架至二层梁板处，从二层梁板处开始悬挑工字钢脚手架，每层悬挑高度不得超过6层（18米）；（3）、22-B1a、20-A、19-A、18-B2号楼不含地下室，基础施工完成后立即回填土方，对首层搭设落地脚手架的部位进行夯实并浇筑100mm厚1200mm宽的C28、0混凝土，浇筑完成后搭设首层结构施工所需的外脚手架，结构施工至二层梁板时，采取悬挑工字钢外脚手架，每层悬挑高度不得超过6层（18米）；（4）、塔楼悬挑脚手架搭设后，结构一层部分的脚手架可根据工程的实际情况，进行拆除以便进行其它工序的穿插施工，如需要的话，可以不用拆除，待外墙涂料（或干挂石材）施工完成后再进行拆除。（5）、劳动力计划：架子工40人，均须持证上岗。（6）、进度安排：根据土建施工进度，高出施工楼层平面一步，确保施工安全。（7）、脚手架钢管表面的油漆颜色选用，外立杆及剪刀撑用黄、黑颜色，护栏用红、白颜色。五、脚手架安装、拆卸规定1、一般规定（1）、架子工必须具备国家标准特种作业人员安全9、技术考核管理规则要求的条件，经培训、考核、取得安全操作证并已体检合格，方可从事脚手架安装、拆卸作业。（2）、搭设场地应平整、夯实并设置排水措施。（3）、立于混凝土垫层面之上的立杆底部应加设宽度200mm，厚度50mm的垫木，每根立杆的支垫面积应符合设计要求且不得小于0.15。（4）、在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。（5）、脚手架的搭设作业必须在统一指挥下，严格按照以下规定程序进行： 1）按施工设计放线、铺垫木、设置底座或标定立杆位置。 2）周边脚手架应从一个脚部开始并向两边延伸交圈搭设。 3）应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接10、固定，然后装设第1步的纵向和横向平杆，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设。 4）在设置第一排连墙件前，一字型脚手架应设置必要数量的抛撑，以确保构架稳定和架上作业人员的安全。 5）剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件应随搭升的架子一起及时设置。（6）、钢网片脚手板应铺平铺稳，在操作层上应满铺、铺稳，两边用12#铁丝扎在大横杆上，防止滑动，严禁在护身杆外侧铺设。（7）、装设连墙件或其他撑拉杆件时，应注意掌握撑拉的松紧程度，避免引起杆件和架体的显著变形。（8）、工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。工人必须戴安全帽和配挂安全带。不得单人进行装设较重杆配件11、和其他易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。（9）、搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆纵距作100mm的构件尺寸放大。确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交或请示技术主管人员解决。（10）、凡遇六级以上大风或下雨时，不得进行作业，雨后作业应待脚手架上雨水吹干后进行，防止滑落。（11）、在靠近电源处搭拆脚手架时，必须将电源先切断或变更位置，方可进行，不允许将电源线拉在脚手架上，以防漏电伤人。（12）、不应在脚手架上附装机械设备、悬挑平台拉缆风绳及搭（接）卸料槽（斗）等。2、搭设规定（1）、搭设双排脚手架，应先立内排立杆，后立外排立杆，立杆的垂直偏差不得大于1/20012、架高，相邻两根立杆接头应错开500mm，并不应在同一步距内。（2）、大横杆应架设在立杆内侧，同一水平面的内外大横杆接头应错开一跨间，大横杆水平偏差应控制在50mm以内。（3）、小横杆应垂直于大横杆之下，用扣件与立杆紧固连接。小横杆出大横杆之外，不应小于100mm，靠墙一面，应距墙面100 mm150 mm。小横杆应水平，不得内高外低。（4）、剪刀撑的位置应根据脚手架的长度决定，当脚手架长度小于30m时，应设置在脚手架两端双跨范围内，大于30m时，除在两端设置外，还应在每隔7.5m净距的双跨内设置。剪力撑的斜杆应设在立杆的外侧，与大横杆成45度60度夹角。（5）、为保证架子的稳定性，搭设剪刀撑时13、，应将斜杆间隔扣在立杆上和小横杆的伸出部分。（6）、用对接扣件连接大横杆时，扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓朝上，以防雨水进入。用十字扣件时，开口不得朝下，以确保安全，在安装扣件时，必须将扣件放端正后再拧紧螺栓，拧紧螺栓时，用力要适当，一般控制在4050NM。（7）、钢网片在操作层上应满铺、铺稳，两边用12#铁丝扎在大横杆上，防止滑动，严禁在护身杆外侧铺设。（8）、操作层脚手架应设置栏杆与挡脚板，栏杆高度1.2m，挡脚板亦可用加设一道低栏杆（距脚手板面0.2m）代替。（9）、脚手架与主体结构必须采用刚性连接，（钢管一端同主体结构预埋钢管拉接，另一端用扣件与立杆扣牢），不允许采用一顶一拉的柔性连14、接，连接杆应与墙面垂直，拉接点设置横向间距4.56m，竖向间距5m。3、拆卸规定（1）、拆卸脚手架应按先上后下的顺序进行，即后安装的先拆，先安装的后拆，同一部位拆除顺序是：栏杆钢筋网片剪刀撑大横杆小横杆立杆。（2）、拆除脚手架，应有专人指挥，上呼下应，左右协作，当拧开与另一人有关的扣件时，应提醒对方。拆除下来的各部件应用滑轮或绳索运送到指定位置，不得从高空向下抛掷。（3）、脚手架拆除过程中，不宜中途换人，如必须换人时，应将安全技术要求交底清楚。六、脚手架使用与保护1、脚手架使用中必须定期检查，如杆件的设置和连接，地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空，扣件螺栓是否松动等，是否超载。2、脚手架15、上施工材料应随用随运，施工荷载不得大于3KN/M2。使用的工具，材料等应尽量放在脚手架里侧，以减小倾覆力矩。3、施工过程中，应有专人负责经常检查脚手架，如发现连接部件有松动、位移及立杆落空吊脚现象时，应及时采取加固措施。4、脚手架在使用过程中，不得将模板支架、缆风绳、泵送砼和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备；严禁拆除中心节点处的纵向、横向水平杆，纵横向扫地杆和连墙件。七、脚手架的防雷措施1、本工程钢管脚手架上应设置可靠有效的防雷接地装置，防止发生雷击事故。一般每隔50m设置一处接地装置。接地件采用6钢筋作引下线。绑扎引下线的立杆高度应高出其它立杆2m以上。2、接地体采用50mm516、mm角钢，长度1.52.5m。将其一端加工成尖头，打入地下，顶端离地面不得浅于500mm。3、接地线与接地件之间采用焊接，焊点长度为角钢宽度的2倍以上。4、防雷措施施工完毕后，应及时测量其接地电阻，合格后方可使用。八、脚手架的使用时应注意以下几个问题1、作业层每1m2架面上的实用施工荷载不得超过2KN/M2。2、作业人员在架上的最大作业高度应以可以进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。3、在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件，连墙件确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取弥补措施。并在作业完毕后，及时予以恢复。4、工人在架上作业中，应注意自我安全保17、护和他人安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。5、人员上下脚手架应走设有安全防护的出入通道，严禁攀援脚手架上、下。6、每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在。在排除和解决后方可作业，如发现不安全隐患，应立即停止作业进行检查，问题解决后方可恢复正常作业，如发现异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。7、在每步架作业完成后，必须将架上剩余物品清理干净，做到工完场清。8、在任何时候都严禁在架上向下抛送物品和倾倒垃圾。九、脚手架在搭设和使用过程中，架子工班应对下列问题进行经常性检查。1、支撑体系、连墙件是否按方案实施，是否连接牢固。2、各节点18、处的诸杆件是否牢固，扣件是否松动。3、结构一层落地脚手架地基是否有积水，立杆是否悬空。4、安全网等防护措施是否被破坏，是否符合安全要求。十、脚手架搭设的安全规定：1、架子工上岗操作必须符合下列条件：（1）架子工必须经过培训，并取得架子工操作证方可上岗操作，经理论培训取得见习证的架子工必须由持证架子工带领操作；（2）架子工应每年体检，凡患有高血压、心脏病、癫痫病，年老体弱，不适于高处作业的人，禁止从事架子工作业；（3）架子工生病未愈或酒后不得上架子操作；（4）架子工上岗应将袖口扎紧，不得穿硬底鞋或拖鞋及其它易滑鞋；（5）架子工操作时，必须戴安全帽，系好安全带。2、架子工操作时必须注意下列事项：（19、1）安全带应高挂低用；（2）工具及小零件必须放在工具袋内；（3）脚手架上人员不得过分集中，严禁打闹、跑跳；（4）六级以上大风、大雾、暴雨、雷击天气或夜间照明不足时，严禁在架上操作；3、脚手架搭设过程中，项目部安全员和架子班长必须亲临现场统一调度、统一指挥，严格按施工方案逐步施工。如发现隐患及时排除，并及时制止操作工人的违章操作。不能解决的问题应及时上报项目经理。（1）作业人员要服从统一指挥，不得自行其是。（2）脚手架搭拆过程中，若杆件尚未绑稳、未扣紧或已拆开或松动时，严禁中途停止作业。（3）操作时应划出安全区域，张挂醒目标志，并派专人看护。禁止闲杂人等靠近。（4）架上作业人员应作好分工和配合，20、传递杆件应掌握好重心，平衡传递。不要用力过猛，以免引起人身或杆件失衡。每完成一道工序要相互询问并确认后才能进行下一道工序。（5）作业人员应佩戴工具袋，工具用后装于袋中，不要放在架子上，以免掉落伤人。（6）架设材料要随上随用，以免放置不当时掉落。（7）每次收工以前，所有上架材料应全部搭设上，不要存留在架子上，而且一定要形成稳定的构架，不能形成稳定构架的部分应采取临时撑拉措施予以加固。（8）在搭设作业进行中，地面上的配合人员应避开可能落物的区域，防止造成物体坠落打击事故。十一、落地脚手架设计依据1、24-B1a、25-B1号楼地下室外架搭设从基础底板处开始搭设，搭设至顶板以上1.5米，待外墙防水施21、工完成，拆除外脚手架，土方回填完成，再从顶板处搭设落地脚手架至1F顶板以下。地下室顶板以外部位，待地下室周边土方回填夯实后，浇筑100mm厚1200mm宽，强度为C20砼做垫层，方可搭设落地脚手架，搭设高度为6米，从二层结构梁板处再采用工字钢悬挑外脚手架。2、23-C号楼地下室外架搭设同24-B1a号楼，待地下室周边土方回填完成后，浇筑垫层，搭设落地脚手架至14层梁板处再采用工字钢悬挑脚手架；21-C号楼不含地下室，待基础施工完成，土方回填完成后，沿搭设脚手架位置浇筑00mm厚1200mm宽，强度为C20砼做垫层，搭设落地脚手架至14层梁板处再采用工字钢悬挑脚手架。3、落地脚手架立杆间距为1522、00mm，纵向间距为1050mm，步距为1800mm，在外侧步距每600mm设置一道用于防护的钢管，连墙件设置为2步3跨。剪刀撑按4560度设置一道。4、扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-20XX)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-20XX)、建筑结构荷载规范(GB 50009-20XX)、钢结构设计规范(GB 50017-20XX)等编制。4.1、参数信息:4.1.1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 45 米，采用双管立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.2523、米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为483.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；4.1.2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；4.1.3.风荷载参数本工程地处xx省xx市，基本风压为0.85 kN/m2；风荷载高度变化系数z为1.00，风荷载体型系数s为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用4.1.4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.124824、；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:14；脚手板类别:钢筋网片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、铁皮脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；4.1.5.地基参数地基土类型:混凝土；地基承载力标准值(kpa):160.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。4.2.大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-20XX)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚25、手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。4.2.1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=21.05/(2+1)=0.7 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.7=0.98 kN/m；图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)4.2.2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如26、下:跨中最大弯距为M1max=0.080.1721.52+0.100.981.52 =0.251 kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为 M2max= -0.100.1721.52-0.1170.981.52 =-0.297 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.251106,0.297106)/5080=58.465 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为= 58.465 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！4.2.3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值: q1= 27、P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m；活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.14315004/(1002.06105121900)+0.9900.715004/(1002.06105121900) = 1.593 mm；大横杆的最大挠度 1.593 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！4.3.小横杆的计算:根据JGJ130-20XX第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的28、最大弯矩和变形。4.3.1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=21.051.5/(2+1) =1.050 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.158)+1.4 1.05 = 1.728 kN；小横杆计算简图4.3.2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = 1.20.0381.052/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpma29、x = 1.7281.05/3 = 0.605 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.611 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.611106/5080=120.313 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =120.313 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！4.3.3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:Vqmax=50.03810504/(3842.06105121900) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 +30、 p2 + Q = 0.058+0.158+1.05 = 1.265 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:Vpmax = 1265.11050(310502-410502/9 ) /(722.06105121900) = 2.07 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.07 = 2.094 mm；小横杆的最大挠度为 2.094 mm 小于小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！4.4.扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转31、单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.05/2=0.02 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.31.051.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 21.051.5 /2 = 1.575 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.058+0.02+0.236)+1.41.57532、=2.582 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 4.5.脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.038/1.80(45.00-45.00) = 0.000； NGL1 = 0.1248+0.038+(1.502/2)0.038/1.8045.00 = 8.784；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用冲压钢脚手板，标准值为0.3 NG2= 0.3141.5(1.05+0.2)/2 = 4.095 kN33、；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14 NG3 = 0.14141.5/2 = 1.47 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.545 = 0.337 kN；经计算得到，静荷载标准值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.903 kN； NGL =NGL1+NG1+NG2+NG3+NG4 = 14.687 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 21.051.52/2 = 3.15 kN；风荷载标34、准值按照以下公式计算其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-20XX)的规定采用： Wo = 0.85 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-20XX)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.8510.645 = 0.384 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式Ns = 1.2NGL+1.4NQ= 1.214.687+ 1.43.15= 22.034 kN； Nd = 1.2NG+1.4NQ= 1.25.903+35、 1.43.15= 11.493 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为Ns = 1.2 NGL+0.851.4NQ = 1.214.687+ 0.851.43.15= 21.372 kN； Nd = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.903+ 0.851.43.15= 10.832 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW为Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.3841.51.82/10 = 0.222 kN.m；4.6.立杆的稳定性计算: 外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。4.6.1. 45.00米以上立杆稳定性计算。不考虑风36、荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N = 11.493 kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到：= 0.186 ；立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =237、05 N/mm2； = 11493/(0.186489)=126.361 N/mm2；立杆稳定性计算 = 126.361 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N = 10.832 kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/38、i 的结果查表得到：= 0.186立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； = 10831.5/(0.186489)+221952.433/5080 = 162.779 N/mm2；立杆稳定性计算 = 162.779 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！4.6.2. 45.00米以下立杆稳定性计算。不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N = 11.017 kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；计算长度附加系39、数参照扣件式规范表5.3.3得：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到：= 0.186 ；立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； = 11017/(0.186489)=121.126 N/mm2；立杆稳定性计算 = 121.126 N/mm2小于立杆的抗40、压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N =10.686 kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到：= 0.186立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压41、强度设计值：f =205 N/mm2； = 10686.15/(0.186489)+221952.433/5080 = 161.181 N/mm2；立杆稳定性计算 = 161.181 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！4.7.连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.384 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，42、按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 8.704 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 13.704 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l0/i = 250/15.8的结果查表得到=0.958，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9584.8910-4205103 = 96.035 kN；Nl = 13.704 Nf = 96.035,连墙件的设计计算满足要求！连墙件扣件连接示意图4.8.立杆的地基承载力计算: 立杆基础底43、面的平均压力应满足下式的要求 p fg地基承载力设计值:fg = fgkkc = 160 kpa；其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kpa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =43.326 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 10.832 kN；基础底面面积：A = 0.25 m2。p=43.326 fg=160 kpa 。地基承载力满足要求！十二、悬挑脚手架方案及计算书1、设计说明：该工程除23-C、21-C号楼外，其余楼号均设置悬挑脚手架，从1F顶板以上开始搭设，脚手架用483.5钢管和扣件搭设成双排架，立杆44、下部支承在用16#工字钢制作的水平悬挑梁上。工字钢悬挑外顶端用14的619钢丝绳与上一层边梁预埋铁环或墙、柱上拉接。工字钢伸进楼层的一端套在预埋的钢筋套环内，焊接牢固。工字钢上满铺15厚工程板,与建筑物间用15厚工程板封堵严密以防落物伤人。悬挑槽钢排布时应注意水电排水、落水管等其它设备管线。2、双排脚手架搭设高度为18米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.8 米，连墙件为两步三跨矩形布置；脚手架悬挑每六层为一个单元，脚手架最高悬挑单元搭设高度为18.0m，立杆遇阳台部位内立杆距阳台边0.20m，其它部位距结构边0.25m，每楼层铺设45、钢网片作为脚手板。3、施工作业层按2层计算，活荷载取值为2.0KN/m2,作业层设扶手栏杆和档脚板。脚手架外立杆内侧挂密目式阻燃安全网封闭施工。剪刀撑在外侧立面上沿高度和长度方向布置，倾角为4560，间距45个立杆纵距。4、该工程二次结构施工中，采用双笼人货施工升降机，共计10部，安装位置如下：23-C楼号电梯位置：16-216-4/16-C；24-B1a楼号电梯位置：2-262-27/2-F；25-B1楼号电梯位置：3-153-18/3-A；22-B1a楼号电梯位置：4-264-27/4-F20-A1楼号电梯位置：5-45-7/5-J5-L,5-305-33/5-J5-L；19-A1楼号电梯46、位置：6-46-7/6-J6-L,6-306-33/6-J6-L；21-C楼号电梯位置：7a-57a-7/7a-A；18-B2楼号电梯位置：8-238-27/8-F；在外架搭设施工中，需要对以上部位进行考虑，在升降机安装完成后，采用钢管进行加强。5、悬挑脚手架的计算型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-20XX)、建筑结构荷载规范GB50009-20XX、钢结构设计规范(GB 50017-20XX)等规范编制。5.1、参数信息:5.1.1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为147、.05米，立杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.25米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 150 米；采用的钢管类型为483.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 米，水平间距3 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；5.1.2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；5.1.3.风荷载参数本工程地处xx省xx市，查荷载规范基本风压为0.850，风荷载高度变化系数z为1.000，风荷载体型系数s为0.65；计算中考虑风荷48、载作用；5.1.4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.110；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:钢网片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、钢网片脚手板挡板；5.1.5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5米，建筑物内锚固段长度 2 米。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；5.1.6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1；钢丝绳安全系数为:8.000；钢丝绳与墙距离为(m)49、:3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。5.2、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-20XX)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。5.2.1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=31.05/(2+1)=1.05 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.1050、5=0.172 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41.05=1.47 kN/m；图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)5.2.2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.080.1721.52+0.101.471.52 =0.362 kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为 M2max= -0.100.1721.52-0.1171.471.52 =-0.426 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.362106,0.42651、106)/5080=83.858 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为= 83.858 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！5.2.3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m；活荷载标准值: q2= Q =1.05 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.14315004/(1002.06105121900)+0.9901.0515004/(1002.06105121900) = 2.291 mm；大横杆的最大挠度 2.291 mm 小52、于大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！5.3、小横杆的计算:根据JGJ130-20XX第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。5.3.1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=31.051.5/(2+1) =1.575 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.158)+1.4 1.5753、5 = 2.463 kN；小横杆计算简图5.3.2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = 1.20.0381.052/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = 2.4631.05/3 = 0.862 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.868 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.868106/5080=170.953 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =170.953 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足54、要求！5.3.3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:Vqmax=50.03810504/(3842.06105121900) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.575 = 1.79 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:Vpmax = 1790.11050(310502-410502/9 ) /(722.06105121900) = 2.929 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.02455、+2.929 = 2.953 mm；小横杆的最大挠度为 2.953 mm 小于小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！5.4、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值56、: P2 = 0.0381.05/2=0.02 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.31.051.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 31.051.5 /2 = 2.362 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.058+0.02+0.236)+1.42.362=3.684 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5.5、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.038/1.8018.00 =57、 2.822；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用冲压钢脚手板，标准值为0.3 NG2= 0.341.5(1.05+0.2)/2 = 1.17 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11 NG3 = 0.1141.5/2 = 0.33 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.518 = 0.135 kN；经计算得到，静荷载标准值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.457 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算58、得到，活荷载标准值 NQ= 31.051.52/2 = 4.725 kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-20XX)的规定采用： Wo = 0.85 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-20XX)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.8510.645 = 0.384 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.457+ 1.44.72559、= 11.964 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.457+ 0.851.44.725= 10.972 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW为Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.3841.51.82/10 = 0.222 kN.m；5.6、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N = 11.964 kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；60、计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到：= 0.186 ；立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； = 11964/(0.186489)=131.538 N/mm2；立杆稳定性计算 = 131.538 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式61、立杆的轴心压力设计值：N = 10.972 kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到：= 0.186立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； = 10971.63/(0.186489)+262、21952.433/5080 = 164.32 N/mm2；立杆稳定性计算 = 164.32 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！5.7、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.384 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 5.803 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl63、 = Nlw + N0= 10.803 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l0/i = 250/15.8的结果查表得到=0.958，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9584.8910-4205103 = 96.035 kN；Nl = 10.803 Nf = 96.035,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 10.803小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图5.8、悬挑梁的受力64、计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体250mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面积A = 26.1 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.24.457 +1.44.725 = 11.964 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.226.10.000178.5 = 0.246 kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支65、撑梁变形图(mm)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 15.132 kN；R2 = 9.742 kN；R3 = -0.085 kN。最大弯矩 Mmax= 1.621 kN.m；最大应力 =M/1.05W+N/A= 1.621106 /( 1.05 141000 )+ 0103 / 2610 = 10.949 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 10.949 N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！5.9、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按66、照下式计算：b = 570 9.988 235 /( 1200160235) = 2.59由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-20XX)附表B，得到b值为0.961。经过计算得到最大应力 = 1.621106 /( 0.961141000 )= 11.964 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 11.964 小于 f = 215 N/mm2 ,满足要求!5.10、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=1667、.297 kN；5.11、拉绳的强度计算:钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=16.297 kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取16.297kN，=0.82，K=8，得到：经计算，钢丝绳最小直径必须大于18mm才能满足要求！钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环68、强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=16.297kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(1629.7424/3.142125) 1/2 =13mm；5.12、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.085 kN；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8条f = 50N/mm2；所需要的水平钢69、梁与楼板压点的拉环最小直径 D=85.3784/(3.142502)1/2 =1.043 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式:其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.085kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.43N/mm2； f- 钢材强度设计值,取215N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 85.378/(3.14220170、.43)=0.95mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1420221510-3=67.51kN螺栓的轴向拉力N=0.085kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，满足要求！3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 9.742kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=14.3N/mm2；经过计算得到公式右边等于138.51 kN，大于锚固力71、 N=9.74 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!十三、采光井脚手架搭设方案本工程中21-C、23-C楼号走道部位从三层梁板以上至屋面梁板有采光井，具体位置如下图所示：该部位采光井脚手架从结构二层板面采用落地式脚手架开始搭设，脚手架架体内侧距结构梁边为250mm，搭设至14层结构板面，高度为42米；在施工结构14层板面时，在落地脚手架钢管垂直位置顶部的混凝土梁内预埋直径为16的“几”字形的圆钢，用作14层以上脚手架底部的工字钢卡箍。结构向上施工时，脚手架底部采用16的工字钢作为承载，上下位置保持垂直对齐，二次脚手架搭设至屋面梁板以上1200mm，高度为16米。在结构施工中，每个采光井按每72、两层设置连墙件，左1右1两端采光井沿长边方向间距3000mm，每边设置两道连墙件，左2右2两端采光井沿长边方向间距1500mm每边设置2道连墙件，中间采光井沿长边方向间距1500mm，每边设置两道连墙件。所有连墙件均与脚手架立杆相连，搭设要求同外脚手架。在每一层脚手架搭设完成后，每层架体操作面均采用15mm厚工程模板进行封闭，防止高空物体坠落伤人。十四、施工电梯卸料平台搭设方案及计算书本工程在主体结构及装饰装修施工阶段，将采用施工电梯进行材料及施工作业人员的垂直运输，根据工程需要，编制该施工电梯卸料平台搭设施工方案。14.1工程概况本工程为8栋高层住宅楼，均为现浇钢筋砼框剪结构，总建筑面积为973、3271.32 m2，地下建筑面积为9435.46m2，地上建筑面积为77737.82 m2。该工程分为B1、B2、B1a、A1、C五个楼型，各楼号施工电梯位置布置如下：23-C楼号电梯位置：16-216-4/16-C；24-B1a楼号电梯位置：2-262-27/2-F；25-B1楼号电梯位置：3-153-18/3-A；22-B1a楼号电梯位置：4-264-27/4-F20-A1楼号电梯位置：5-45-7/5-J5-L,5-305-33/5-J5-L；19-A1楼号电梯位置：6-46-7/6-J6-L,6-306-33/6-J6-L；21-C楼号电梯位置：7a-57a-7/7a-A；18-B274、楼号电梯位置：8-238-27/8-F；14.2编制依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-20XX），建筑施工安全检查标准（JGJ59-20XX），建筑结构荷载规范GB50009-20XX、钢结构设计规范(GB 50017-20XX)等规范编制。14.3技术要求1、本工程采用SCD200/200TD施工电梯，故搭设方案采用双排钢管脚手架卸料平台架。2、卸料平台基础浇注150mm厚的C15砼垫层。3、卸料平台对应的每层楼面处必须设置连墙杆，连墙杆预埋插管埋深不得小于250mm。4、卸料平台卸料层应满铺木脚手板，脚手板应与架体绑扎牢固，且靠近升降机侧应高于靠近建筑物侧2030mm75、。5、卸料平台在架体两侧及正面外侧两立杆之间应按标准设置扶手、靠近栏杆及挡脚板。14.4搭设材料要求1、卸料平台架、连墙杆、卸荷拉杆及预埋插管均应采用483.5mm的钢管。并应符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合国家标准碳结构钢（GB/T700）中Q235A级钢的规定。2、卸料平台架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。3、卸料平台架木脚手板应符合JGJ130中的材质要求。4、采用悬挑的工字钢及预埋件均应符合要求。14.5方案的选择 1、本工程A1型建筑高76、度49.80米，B1型建筑高度53.80米，B2型建筑高度47.80米，B1a型建筑高度53.80米，C型建筑高度55.75米。根据各楼型建筑高度，对于50米以下楼型的采用落地脚手架搭设卸料平台，对于50米以上的楼型的采用落地脚手架与悬挑脚手架相结合的卸料平台。 2、脚手架搭设范围以施工电梯左右两端以外900mm范围内开始搭设，整个搭设长度为5710mm，根据电梯安装基础施工图纸，由结构面向外1700mm，所以脚手架搭设宽度为1200mm。见下图所示：3、由于不同楼型搭设架体不同，高度小于50米的采用落地脚手架，高度大于50米的采用落地脚手架与悬挑脚手架相结合的方式。对于大于50米的，落地脚手77、架搭设至14层结构板面后，采用16号工字钢进行悬挑第二道脚手架。悬挑方案同外脚手架悬挑方案相同，悬挑长度1700mm。14.6施工要求1、搭设要求 相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，其在高度方向上错开的距离不得小于500mm，对接扣件开口应朝内。当平台架搭至连墙件的构造点时，应及时作连墙拉结。除立杆外，其余杆件应采用整根钢管搭设，严禁对接使用。 纵向水平杆应设置在立杆内侧，横向水平杆内端头距离墙面为50mm。 纵向扫地杆应固定在距底座上方200 mm的立杆上，横向扫地杆应固定在紧靠纵向地杆下方的立杆上。 连墙杆应设置于平台架沿建筑物侧立杆竖直距离主节点不大于200 mm处，连墙杆应水平设置，78、或稍向下斜，要求倾斜角度不得大于10度。 卸荷拉杆应与平台架外侧立杆连接。卸荷拉杆上端应与参埋杆连接牢固。卸荷拉杆与立杆连接处应靠近主节点，平台架卸荷层应加设水平斜杆，形成几何不变体系。 扣件规格必须与钢管外径相符。螺栓拧进扭力矩不应小于40N.M，且不应大于65N.M。各杆件端头伸出扣件盖边缘的长度为100mm。 挡脚板应铺设在立柱内。2、拆除要求 拆除作业必须按先搭后拆原则由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业。 连墙杆及卸荷拉杆必须随架体逐层拆除，严禁先将连墙杆或卸荷拉杆整层或数层拆除后再拆架体。 当拆除至下部最后一根立杆高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。 拆除时，各构79、配件应通过人工传递或运输至地面，严禁将构配件抛至地面。14.7施工程序1、施工前的准备 卸料平台搭设及拆除前应编制施工方案，并对搭设人员进行安全技术交底。 应对钢管、扣件、脚手板进行检查验收，严禁使用不合格产品。2、地基与基础 按施工方案做好卸平台架基础砼垫层，并做好排水措施，防止积水。 按照卸料平台架设计的立杆纵向距、横向距进行放线、定位。 放置垫板。 将底座准确地安放在定位线上。3、卸料平台架的搭设: 架体搭设顺序如下：立杆纵向扫地杆横向扫地杆第一步纵向水平杆第一步横向水平杆第二步纵向水平杆第二步横向水平杆连墙杆（每楼层设置一组）第三步纵向水平杆依以上顺序直至施工需要高度。 脚手板的铺设在80、卸料平台架每层沿纵向铺设脚手板，用镀锌钢丝将脚手板与平台架体绑扎牢固。 挡脚板及防护网的铺设在平台架卸料层两侧面及防护门间的空档处设置挡脚板各和防护网，并与平台架体绑扎牢固。 防护门的安装 将防护门安装在靠近施工电梯或施工电梯侧的立柱上。4、卸料平台架的拆除 拆除平台架应全面检查架体的扣件连接、连墙件、卸荷拉杆等是否符合构造要求，并对施工人员进行安全技术交底。 清除架体上的杂物及地面的障碍物。 按拆除方案拆除平台架，在拆除作业中应严格遵循拆除要求中的规定。14.8防护门的使用只有当吊笼到达卸料层时，卸料人员才能打开防护门，进行卸料工作，卸料完成后，卸料人员应及时关闭防护门，扣好防护门销后，方可81、启动施工电梯。14.9施工电梯落地脚手架卸料平台计算书该计算书采用品茗安全计算软件，根据落地卸料平台的计算依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-20XX)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-20XX)等编制。14.9.1、参数信息:1.基本参数立杆横距lb(m):0.90，立杆步距h(m)：1.80；立杆纵距la(m):1.20，平台支架计算高度H(m)：45.00；平台底钢管间距离(mm)：300.00；钢管类型(mm):483.5，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆、挡脚板自重(kN/m2):82、0.150；施工人员及卸料荷载(kN/m2):4.000；安全网自重(kN/m2):0.005；3.地基参数地基土类型:岩石；地基承载力标准值(kpa):500.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。14.9.2、板底支撑钢管计算:板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；板底支撑钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板自重(kN/m)：q1 =0.30.3 = 0.09 kN/m；(2)施工人员及卸料荷载标准值(kN/m)：Q1 = 40.3 = 1.2 kN/m；2.强度83、验算:板底支撑钢管按简支梁计算。最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:荷载设计值：q=1.2q1+1.4Q1 =1.20.09+1.41.2 =1.788kN/m；最大弯距 Mmax = 0.1251.7880.92 = 0.181 kN.m ；支座力 N = 0.51.7880.9 = 0.805 kN；最大应力 = Mmax / W = 0.181106 / (5.08103) = 35.637 N/mm2；板底钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；板底钢管的计算应力 35.637 N/mm2小于板底钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:计算公式如84、下:均布恒载: q = q1 = 0.09 kN/m； V = (50.09 (0.9103)4 )/(3842.0610000012.19104)=0.031 mm；板底支撑钢管的最大挠度为 0.031 mm 小于钢管的最大容许挠度 900/150与10 mm，满足要求！14.9.3、纵向支撑钢管计算: 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的简支梁计算；集中荷载P取板底支撑钢管传递力，P =0.805 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.483 kN.m ；最大变形 Vmax = 2.74 mm 85、；最大支座力 Qmax = 2.011 kN ；最大应力= Mmax/w=0.483106/5.08103=95.04 N/mm2；纵向钢管的计算应力 95.04 N/mm2小于纵向钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！纵向支撑钢管的最大挠度为 2.74 mm 小于纵向支撑钢管的最大容许挠度 1200/150与10 mm，满足要求！14.9.4、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取186、2.80 kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 2.011 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 14.9.5、支架立杆荷载标准值(轴力)计算:1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的结构自重(kN)：NG1 = 0.11645 = 5.225 kN；(2)栏杆、挡脚板的自重(kN)：NG2 = 0.150.95/2 = 0.338 kN；(3)脚手板自重(kN)：NG3 = 0.30.91.25/4 = 0.405 kN；(4)安全网自重(kN/m2):NG4=0.0050.945/2=0.101；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG87、1+NG2+NG3+NG4= 5.225+0.338+0.405+0.101=6.068 kN；2.活荷载为施工人员及卸料荷载:施工人员及卸料荷载标准值： NQ = 40.91.2/4 = 1.08 kN；3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.26.068+ 1.41.08 = 8.794 kN；14.9.6、立杆的稳定性验算:立杆的稳定性计算公式:其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.794 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i的值查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.5888、 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； l0 - 计算长度 (m)；参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范，由以下公式计算： l0 = kh k- 计算长度附加系数，取值为1.155； - 计算长度系数，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.3.3；取最不利值= 1.8；=h/i =1.81.8103/15.8 = 205.063 210，长细比满足要求；立杆计算长度 l0 = k89、h = 1.155 1.81.8 = 3.742 m；=l0/i =3742/15.8=236；由长细比的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.131 ；钢管立杆受压应力计算值； =8.794103 /( 0.131489 )= 137.278 N/mm2；立杆钢管稳定性验算 = 137.278 N/mm2小于立杆钢管抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！14.9.7、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg地基承载力设计值:fg = fgkkc = 500 kpa；其中，地基承载力标准值：fgk= 500 kpa ；脚手架地基承载力调整系数：90、kc = 1 ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =35.18 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 8.79 kN；基础底面面积：A = 0.25 m2。p=35.18 fg=500 kpa 。地基承载力满足要求！14.10施工电梯悬挑脚手架卸料平台计算书该计算书采用品茗安全计算软件，根据落地卸料平台的计算依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-20XX)、钢结构设计规范(GB 50017-20XX)等规范编制。14.10.1、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.2米，立杆的横距为091、.9米，立杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 150 米；采用的钢管类型为483.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 米，水平间距2.4 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处浙江省杭州市，查荷载规范基本风压为0.450，风荷载高度变化系数z为0.740，风荷载体型系数s为0.645；计算中考虑风荷载作用；4.92、静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5米，建筑物内锚固段长度 2.3 米。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1；钢丝绳安全系数为:8.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢93、丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。14.10.2、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-20XX)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.30.9/(2+1)=0.09 kN/m ；活荷载标准值: Q=20.9/(2+1)=0.6 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.09=0.154 kN/m；活荷载的设计值:94、 q2=1.40.6=0.84 kN/m；图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.080.1541.22+0.100.841.22 =0.139 kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为 M2max= -0.100.1541.22-0.1170.841.22 =-0.164 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.139106,0.164106)/5080=32.283 N/mm2；大横杆95、的最大弯曲应力为= 32.283 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.09=0.128 kN/m；活荷载标准值: q2= Q =0.6 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.128120XX/(1002.06105121900)+0.9900.6120XX/(1002.06105121900) = 0.562 mm；大横杆的最大挠度 0.562 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1200/150 mm与10 mm，满足要96、求！14.10.3、小横杆的计算:根据JGJ130-20XX第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.2 = 0.046 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.30.91.2/(2+1)=0.108 kN；活荷载标准值：Q=20.91.2/(2+1) =0.720 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.046+0.108)+1.4 0.72 = 1.193 kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆97、自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = 1.20.0380.92/8 = 0.005 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = 1.1930.9/3 = 0.358 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.363 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.363106/5080=71.365 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =71.365 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠98、度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:Vqmax=50.0389004/(3842.06105121900) = 0.013 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.046+0.108+0.72 = 0.874 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:Vpmax = 874.08900(39002-49002/9 ) /(722.06105121900) = 0.901 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.013+0.901 = 0.914 mm；小横杆的最大挠度为 0.914 mm 小于小横杆的最大容许挠度 9099、0/150=6与10 mm,满足要求！14.10.4、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.22/2=0.046 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0380.9/2=0.017 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.9100、1.2/2=0.162 kN；活荷载标准值: Q = 20.91.2 /2 = 1.08 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.046+0.017+0.162)+1.41.08=1.782 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 14.10.5、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1161 NG1 = 0.1161+(1.202/2)0.038/1.8018.00 = 2.551；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3 NG2=101、 0.361.2(0.9+0.3)/2 = 1.296 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1561.2/2 = 0.54 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.218 = 0.108 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.495 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 20.91.22/2 = 2.16 kN；风荷载标准值按照以下公式102、计算其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-20XX)的规定采用： Wo = 0.45 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-20XX)的规定采用： Uz= 0.74 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.450.740.645 = 0.15 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.495+ 1.42.16= 8.418 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.85103、1.4NQ = 1.24.495+ 0.851.42.16= 7.964 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.151.2 1.82/10 = 0.07 kN.m；14.10.6、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N = 8.418 kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = 104、kh 确定：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到：= 0.186 ；立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； = 8418/(0.186489)=92.547 N/mm2；立杆稳定性计算 = 92.547 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N = 7.964 kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm105、；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到：= 0.186立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； = 7963.92/(0.186489)+69562.504/5080 = 101.253 N/mm2；立杆稳定性计算 = 101.253 N106、/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！14.10.7、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.15 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 8.64 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 1.819 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.819 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af107、其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l0/i = 300/15.8的结果查表得到=0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 6.819 Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 6.819小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图14.10.8、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为108、与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为900mm，内排脚手架距离墙体250mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面积A = 26.1 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.24.495 +1.42.16 = 8.418 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.226.10.000178.5 = 0.246 kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1109、 = 10.178 kN；R2 = 7.607 kN；R3 = -0.017 kN。最大弯矩 Mmax= 1.408 kN.m；最大应力 =M/1.05W+N/A= 1.408106 /( 1.05 141000 )+ 0103 / 2610 = 9.511 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 9.511 N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！14.10.9、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：b = 570 9.988 235 /( 1200160235) = 2.59110、由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-20XX)附表B，得到b值为0.961。经过计算得到最大应力 = 1.408106 /( 0.961141000 )= 10.393 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 10.393 小于 f = 215 N/mm2 ,满足要求!14.10.10、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=10.962 kN；14.10.11、拉绳的强度计算:钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝111、拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=10.962 kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取10.962kN，=0.82，K=8，得到：经计算，钢丝绳最小直径必须大于15mm才能满足要求！钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N112、=RU=10.962kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(1096.2364/3.142125) 1/2 =11mm；14.10.12、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.017 kN；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=16.5174/(3.142502113、)1/2 =0.459 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式:其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.017kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.43N/mm2； f- 钢材强度设计值,取215N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 16.517/(3.142201.43)=0.184mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1114、420221510-3=67.51kN螺栓的轴向拉力N=0.017kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，满足要求！3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 7.607kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=14.3N/mm2；经过计算得到公式右边等于138.51 kN，大于锚固力 N=7.61 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!十五、 115、悬挑卸料平台方案及计算书15.1、编制依据15.1.1施工图由业主提供的xxxx五区1标北区建筑、结构施工图15.1.2主要规范、规程、手册建筑施工高空作业安全技术规范（JGJ80-91）建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）15.2、卸料平台的设计13.5.1.卸料平台采用型钢悬挑平台。B1a楼型每层设置四个，位置如下3-6/F、12-1/12/F、33-36/F、25-28/A；C楼型每层设置四个，位置如下a-4b-1/a-G、a-16b-4/a-G；A1楼型每层设置四个，位置如下3-5/A、10-12/A、25-27/A、34-36/A；13.5.2.所有卸料平台规格为2500mm20116、00mm1500mm（长宽高），高度随楼层模板拆除情况，拆除一层卸料平台上升一层。平台上设置限定荷载标牌，本工程卸料平台限重为1.0T。所需要使用的主材为：主次均梁用16号工字钢；木脚手板铺设，栏杆、木脚手板挡板。内侧钢绳与墙的距离(m)：2.70，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：1.20；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：5.10；采用直径为20的钢丝绳，安全系数K：6.00，悬挑梁与墙的接点为铰支；预埋件为直径16的圆钢。只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。15.2.3.水平支撑梁次梁水平间距ld(m)：0.40，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：0.2117、0。15.2.4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：2.5，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：3.50。平台计算宽度(m)：2.0。平台周边栏杆高度1.5米，木脚手板挡板。15.3、准备工作15.3.1、材料1）、钢材：Q235号钢，钢材应附有质量证明书并应符合设计要求及国家标准的规定。钢材断口不得有分层及表面锈蚀、麻点。2）、电焊条：使用的电焊条E4315或E4316，直径3.2，必须有出厂合格证书。施焊前应经过烘焙，严禁使用药皮脱落、焊芯生锈的焊条。15.3.2、焊接机具采用电焊机BX3-300型1台。15.4、制作技术交底15.4.1、按卸料平台图纸槽钢型号与长度下料，可采用118、氧割或锯切，其公差为2mm。15.4.2、焊接1）、持证上岗。安排持证上岗的焊工担任焊接工作，且焊工的技术水平应与焊接要求相适应，并有一年以上经验。2）、焊接前应复查组装质量和焊缝区的处理情况，修整后方可施焊。焊前应对所焊杆件进行清理，除去油污、锈蚀、浮水及氧化铁等，在沿焊缝两侧不少于20mm范围内露出金属光泽。15.4.3、焊接工艺：1）、焊条直径为3.2mm。2）、根据槽钢的厚度和以往施工经验，焊接电流暂定为160200A，现场焊工进行试焊后可自行调整焊接电流。焊接电流过大，焊接容易咬肉、飞溅、焊条烧红。焊接电流过小，电弧不易稳定，不易焊透和发生夹渣，焊接效率低，应在现场由焊工进行焊接试验119、，得出最佳焊接电流。3）、焊接速度：要求等速焊接，保证焊缝厚度、宽度均匀一致，从面罩内看熔池中铁水与熔渣保持等距离（24mm）为宜。4）、焊接电弧长度：根据所用焊条的牌号不同而确定，一般要求电弧长度稳定不变，酸性焊条以4mm长为宜，碱性焊条以23mm为宜。5）、焊条角度：根据两焊件的角度确定焊条的角度，焊条角度有两个方向，第一是焊条与焊接前进方向的夹角为600750；第二是焊条与焊件左右夹角，有两种情况：当两焊件厚度相等时，焊条与焊件的夹角为450，当两焊件厚度不等时，焊条与较厚焊件一侧的夹角应大于焊条与较薄焊件一侧的夹角。6）、起焊：在焊缝起焊点前方1520mm处的焊道内引燃电弧，将电弧拉长120、45mm，对母材进行预热后带回到起焊点，把焊池填满到要求的厚度后方可开始向前施焊。焊接过程中由于换焊条等因素而停弧再行施焊时，其接头方法与起焊方法相同。只是要先把熔池上的焊渣清除干净后方可引焊。7）、收弧：每条焊缝焊到末尾时应将弧坑填满后往焊接方向的反方向带弧，使弧坑甩在焊道里边，以防弧坑咬肉。8）、清渣：整条焊缝焊完后清除熔渣，经焊工自检确无问题后方可转移地点继续焊接。15.4.4、焊接质量标准：1）、主控项目a、焊条的牌号、性能、接头中使用的钢筋、钢板、型钢应符合要求。检查出厂证明及焊条烘焙记录。b、焊工必须经考试合格。检查焊工合格证及考核日期。2） 、一般项目a、焊缝外观应全部检查，普通121、碳素钢结构钢应在焊缝冷却到工作地点温度后进行。b、焊缝表面焊波应均匀，不得有裂缝、夹渣、焊瘤、烧穿、弧坑和针状气孔等缺陷，焊接区还不得有飞溅物。c、焊缝外观标准满足钢结构施工质量验收规范（GB50205-20XX）级焊缝质量标准要求。15.4.5、焊接注意事项：1）、焊接速度：要求等速焊接，保证焊缝厚度、宽度均匀一致，从面罩内看熔池中铁水与熔渣保持等距离（24mm）为宜。2）、焊接电弧长度：根据所用焊条的牌号不同而确定，一般要求电弧长度稳定不变，酸性焊条以4mm长为宜，碱性焊条以23mm为宜。3）、焊条角度：根据两焊件的角度确定焊条的角度，焊条角度有两个方向，第一是焊条与焊接前进方向的夹角为6122、0o75o；第二是焊条与焊件左右夹角，有两种情况：当两焊件厚度相等时，焊条与焊件的夹角为45o，当两焊件厚度不等时，焊条与较厚焊件一侧的夹角应大于焊条与较薄焊件一侧的夹角。4）、起焊：在焊缝起焊点前方1520mm处的焊道内引燃电弧，将电弧拉长45mm，对母材进行预热后带回到起焊点，把焊池填满到要求的厚度后方可开始向前施焊。焊接过程中由于换焊条等因素而停弧再行施焊时，其接头方法与起焊方法相同。只是要先把熔池上的焊渣清除干净后方可引焊。5）、收弧：每条焊缝焊到末尾时应将弧坑填满后往焊接方向的反方向带弧，使弧坑甩在焊道里边，以防弧坑咬肉。6）、清渣：整条焊缝焊完后清除熔渣，经焊工自检确无问题后方可转123、移地点继续焊接。15.5、吊装与拆除采用塔吊吊装就位方法。在吊装前，应设专人检查卸料平台与主体结构连接全部卸除，平台吊装就位后，应将其所有与主体连接的部位进行全面检查，确认完全符合设计要求后才能卸去塔吊的吊绳，确保安全。楼层内所有支撑材料及模板通过卸料平台转出以后，采用塔吊吊住后进行拆除后安装到上一楼层。15.6、操作平台安全要求1）、卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上2）、卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；3）、卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；4）、卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固124、定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；5）、卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；6）、操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。7）、槽钢及栏杆部位采用黄色防锈油漆涂刷两边，防止锈蚀。15.7、安全注意事项1）、卸料平台一侧应挂牌，注明该平台的承重量，如注明本料台最大载重量为1000Kg，切勿超载。2）、卸料平台每次搬移时，应检查平台是否有过大的变形，焊缝是否存在细小裂缝等现象。3）、卸料平台吊至上一吊点，应检查平台与主体连接点是否符合设计要求，如每个节点的构造要求。4）、卸料平台每侧两道钢丝绳拉紧程125、度是否接近，是否存在一根紧一根松的情况，否则应用倒拉链进行调整。5）、卸料平台的栏杆是否牢靠，在吊运中是否碰坏。6）、卸料平台在建筑物垂直方向上，即上下两个位置应错开，以免妨碍塔吊吊运重物。7）、卸料平台不能吊挂在阳台等部位，因为阳台等到部位结构安全度偏小，应挂靠在主体结构大梁等部位。8)、卸料平台不能与外脚手架连接，因为卸料平台存在动荷载，对外脚手架有不利影响。9)、卸料平台的吊环应采用Q235钢制作，钢丝绳与吊环之间要用卡环连接，不得将吊钩直接钩挂吊环。穿进吊环的钢丝用卡头连接固定时，卡子不得少于3个。10)、卸料平台转移到新的地点，在松卸塔吊吊钩前应检查各部位，平台搭设在主体大梁上是否稳126、定可靠，钢丝绳是否卡牢，待一切检查可行后方可松卸塔吊吊钩。11)、卸料平台外口边应略高于内口边，不可向外倾斜。12)、卸料平台外侧三面均应设置围护栏杆，当吊运构件超长时，超过平台长度应将端部防护格栅门打开，待该构件运入建筑物后，立即关闭。13)、在正式使用卸料平台前，应对作业人员进行一次安全技术交底，讲解使用卸料平台应注意的事项及平台上作业人员与塔吊司机如何保持联系，防止意外事故发生。15.8型钢悬挑卸料平台计算书由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。15.8.1、参数信息:1.荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；栏杆、挡板类别：栏127、杆、冲压钢脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.11；施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):10.00。2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：1.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：0.60；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.00；钢丝绳安全系数K：6.00，悬挑梁与墙的接点按固支计算；预埋件的直径(mm)：16.00。只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。3.水平支撑梁主梁材料类型及型号：16号工字钢；次梁材料类型及型号：16号工字钢；次梁水平间距ld(m)：0.40，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：0.20128、。4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.50，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：1.50；平台计算宽度(m)：2.00。15.8.2、次梁的验算:次梁选择 16号工字钢，间距0.4m，其截面特性为：面积 A=26.1cm2；惯性距 Ix=1130cm4；截面抵抗矩 Wx=141cm3；回转半径 ix=6.58cm；截面尺寸：b=88mm,h=160mm,t=9.9mm。1.荷载计算(1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2； Q1 = 0.35 0.40= 0.14kN/m；(2)最大的材料器具堆放荷载为10.00kN，转化为线荷载： Q2 = 10129、.00/ 4.50/ 2.00 0.40= 0.44kN/m；(3)工字钢自重荷载 Q3= 0.20kN/m；经计算得到静荷载设计值 q = 1.2(Q1+Q2+Q3) = 1.2(0.14+0.44+0.20) = 0.94kN；经计算得到活荷载设计值 P = 1.4 2.00 0.40 2.00= 2.24kN。2.内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：最大弯矩M的计算公式为：经计算得到，最大弯矩 M = 0.942.002/8+2.242.00/4=1.59kN.m。3.抗弯强度验算次梁应力：其中x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材的抗压130、强度设计值，f = 205.00 N/mm2；次梁工字钢的最大应力计算值 =1.59103/(1.05141.00)=10.75 N/mm2；次梁工字钢的最大应力计算值 =10.748 N/mm2小于次梁工字钢的抗压强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求!4.整体稳定性验算其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-20XX)附录B得到：b=2由于b大于0.6，按照下面公式调整：得到b=0.929；次梁槽钢的稳定性验算 =1.59103/(0.929141.000)=12.15 N/mm2；次梁工字钢的稳定性验算 =12.148 N/mm2小于次梁工字131、钢的抗压强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求!15.8.3、主梁的验算:根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择 16号工字钢，间距0.4m，其截面特性为：面积 A=26.1cm2；惯性距 Ix=1130cm4；截面抵抗矩 Wx=141cm3；回转半径 ix=6.58cm；截面尺寸，b=88mm,h=160mm,t=9.9mm；1.荷载验算(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11kN/m； Q1 = 0.11kN/m；(2)工字钢自重荷载 Q2=0.20kN/m 静荷载设计值 q = 1.2(Q1+Q2)132、 = 1.2(0.11+0.20) = 0.37kN/m；次梁传递的集中荷载取次梁支座力 P = (0.942.00+2.24)/2=2.06kN；2.内力验算悬挑卸料平台示意图悬挑卸料平台水平钢梁计算简图悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN) 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm) 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算，由矩阵位移法，得到： R1 = 45.045 kN； R2 = -16.555 kN；最大支座反力为 Rmax=45.045 kN；最大弯矩 Mmax=26.318 kN.m；最大挠度 V=37.250 mm。3.抗弯强度验算其133、中x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材抗压强度设计值，f = 205.00 N/mm2；主梁工字钢的最大应力计算值 =2.63107/1.05/141000.0+2.40104/2610.000=186.967 N/mm2；主梁工字钢的最大应力计算值 186.967 N/mm2小于主梁工字钢的抗压强度设计值 f=205.00 N/mm2，满足要求!4.整体稳定性验算其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-20XX)附录B得到：b=2由于b大于0.6，应按照下面公式调整：可得b=0.929；主梁槽钢的稳定性验算 = 2.63107/(0.9134、29141000.00)=200.92 N/mm2；主梁槽钢的稳定性验算 = 200.92 N/mm2小于 f=205.00,满足要求!15.8.4、钢丝拉绳的内力验算:水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算， RCi = RUisini其中 RCi - 水平钢梁的垂直支坐反力(kN)； RUi - 拉钢绳的轴力(kN)；i - 拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角； sini = Sin (ArcTan (3/(0.6+1) = 0.882；根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi = RCi / sini；RU1 = 45.045 / 0.882 = 51.0135、5 kN；15.8.5、钢丝拉绳的强度验算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU取最大值进行验算，为51.05kN；如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力计算公式：其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；计算中近似取Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取51.051kN，=0.82,K=6，得到：d=27.3mm。钢丝绳最小直径必须大于28mm才能满足要求！15.8.6、钢丝拉绳拉环的强度验算:取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴136、力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：N=RU=51050.918N。拉环强度计算公式为：其中， f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值f=50.0N/mm2；所需要的拉环最小直径 D=51050.94/(3.14250.002)1/2=36.1mm。15.8.7、操作平台安全要求:1.卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；2.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口137、；3.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；4.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；5.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；6.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。十六、悬挑卸料平台图纸、外脚手架立面、平面图纸原文已完。下文为附加文档，如不需要，下载后可以编辑删除，谢谢！施工组织设计本施工组织设计是本着“一流的质量、一流的工期、科学管理”来进行编制的。编制时，我公司技术发展部、质检科以及项目部经过精心研究、合理组织、充分利用先进工艺，特制定本施工组织设计。一、138、 工程概况：西夏建材城生活区27#、30#住宅楼位于银川市新市区，橡胶厂对面。本工程由宁夏燕宝房地产开发有限公司开发，银川市规划建筑设计院设计。本工程耐火等级二级，屋面防水等级三级，地震防烈度为8度，设计使用年限50年。本工程建筑面积:27#楼3824.75m2;30#楼3824.75 m2。室内地坪0.00以绝对标高1110.5 m为准，总长27#楼47.28m；30#楼47.28 m。总宽27#楼14.26m；30#楼14.26 m。设计室外地坪至檐口高度18.6 00m，呈长方形布置，东西向，三个单元。本工程设计屋面为坡屋面防水采用防水涂料。外墙水泥砂浆抹面，外刷浅灰色墙漆。内墙面除卫生139、间200300瓷砖，高到顶外，其余均水泥砂桨罩面，刮二遍腻子；楼梯间内墙采用50厚胶粉聚苯颗粒保温。地面除卫生间200200防滑地砖，楼梯间50厚细石砼1：1水泥砂浆压光外，其余均采用50厚豆石砼毛地面。楼梯间单元门采用楼宇对讲门，卧室门、卫生间门采用木门，进户门采用保温防盗门。本工程窗均采用塑钢单框双玻窗，开启窗均加纱扇。本工程设计为节能型住宅，外墙均贴保温板。本工程设计为砖混结构，共六层。基础采用C30钢筋砼条形基础，上砌MU30毛石基础，砂浆采用M10水泥砂浆。一、二、三、四层墙体采用M10混合砂浆砌筑MU15多孔砖；五层以上采用M7.5混合砂浆砌筑MU15多孔砖。本工程结构中使用主要材140、料：钢材：I级钢，II级钢；砼：基础垫层C10，基础底板、地圈梁、基础构造柱均采用C30，其余均C20。本工程设计给水管采用PPR塑料管，热熔连接；排水管采用UPVC硬聚氯乙烯管，粘接；给水管道安装除立管及安装IC卡水表的管段明设计外，其余均暗设。本工程设计采暖为钢制高频焊翅片管散热器。本工程设计照明电源采用BV2.5铜芯线，插座电源等采用BV4铜芯线；除客厅为吸顶灯外，其余均采用座灯。二、 施工部署及进度计划1、工期安排本工程合同计划开工日期：20XX年8月21日，竣工日期：20XX年7月10日，合同工期315天。计划20XX年9月15日前完成基础工程，20XX年12月30日完成主体结构工程141、，20XX年6月20日完成装修工种，安装工程穿插进行，于20XX年7月1日前完成。具体进度计划详见附图1（施工进度计划）。2、施工顺序基础工程工程定位线（验线）挖坑钎探（验坑）砂砾垫层的施工基础砼垫层刷环保沥青 基础放线（预检）砼条形基础刷环保沥青 毛石基础的砌筑构造柱砼地圈梁地沟回填工。结构工程结构定位放线（预检）构造柱钢筋绑扎、定位（隐检）砖墙砌筑（50cm线找平、预检）柱梁、顶板支模（预检）梁板钢筋绑扎（隐检、开盘申请）砼浇筑下一层结构定位放线重复上述施工工序直至顶。内装修工程门窗框安装室内墙面抹灰楼地面门窗安装、油漆五金安装、内部清理通水通电、竣工。外装修工程外装修工程遵循先上后下原则142、，屋面工程（包括烟道、透气孔、压顶、找平层）结束后，进行大面积装饰，塑钢门窗在装修中逐步插入。三、 施工准备1、 现场道路本工程北靠北京西路，南临规划道路，交通较为方便。场内道路采用级配砂石铺垫，压路机压。2、 机械准备设2台搅拌机，2台水泵。现场设钢筋切断机1台，调直机1台，电焊机2台，1台对焊机。现场设木工锯，木工刨各1台。回填期间设打夯机2台。现场设塔吊2台。3、施工用电施工用电已由建设单位引入现场；根据工程特点，设总配电箱1个，塔吊、搅抖站、搅拌机、切断机、调直机、对焊机、木工棚、楼层用电、生活区各配置配电箱1个；电源均采用三相五线制；各分支均采用钢管埋地；各种机械均设置接零、接地保护143、。具体配电箱位置详见总施工平面图。3、 施工用水施工用水采用深井水自来水，并砌筑一蓄水池进行蓄水。楼层用水采用钢管焊接给水管，每层留一出水口；给水管不置蓄水池内，由潜水泵进行送水。4、 生活用水生活用水采用自来水。5、 劳动力安排结构期间：瓦工40人；钢筋工15人；木工15人；放线工2人；材料1人；机工4人；电工2人；水暖工2人；架子工8人；电焊工2人；壮工20人。装修期间抹灰工60人；木工4人；油工8人；电工6人；水暖工10人。四、主要施工方法1、施工测量放线施工测量基本要求A、西夏建材城生活区17#、30#住宅楼定位依据：西夏建材城生活区工程总体规划图，北京路、规划道路永久性定位B、根据工144、程特点及建筑工程施工测量规程DBI012195，4、3、2条，此工程设置精度等级为二级，测角中误差12，边长相对误差1/15000。C、根据施工组织设计中进度控制测量工作进度，明确对工程服务，对工程进度负责的工作目的。工程定位A、根据工程特点，平面布置和定位原则，设置一横一纵两条主控线即27#楼：（A）轴线和（1）轴线；30#楼：（A）轴线和（1）轴线。根据主轴线设置两条次轴线即27#楼：（H）轴线和（27）轴线；30#楼：（H）轴线和（27）轴线。B、主、次控轴线定位时均布置引桩，引桩采用木桩，后砌一水泥砂浆砖墩；并将轴线标注在四周永久性建筑物或构造物上，施测完成后报建设单位、监理单位确认后145、另以妥善保护。C、控轴线沿结构逐层弹在墙上，用以控制楼层定位。D、水准点：建设单位给定准点，建筑物0.00相当于绝对标高1110.500m。基础测量A、在开挖前，基坑根据平面布置，轴线控制桩为基准定出基坑长、宽度，作为拉小线的依据；根据结构要求，条基外侧1100mm为砂砾垫层边，考虑放坡，撒上白灰线，进行开挖。B、在垫层上进行基础定位放线前，以建筑物平面控制线为准，校测建筑物轴线控制桩无误后，再用经纬仪以正倒镜挑直法直接投测各轴线。C、标高由水准点引测至坑底。结构施工测量A、首层放线验收后，主控轴一引至外墙立面上，作为以上务层主轴线竖身高以测的基准。B、施工层放线时，应在结构平面上校投测轴线，146、闭合后再测设细部尺寸和边线。C、标高竖向传递设置3个标高点，以其平均点引测水平线折平时，尽量将水准仪安置在测点范围内中心位置，进行测设。2、基坑开挖本工种设计地基换工，夯填砂砾垫层1100mm；根据此特点，采用机械大开挖，留200mm厚进行挖工、铲平。开挖时，根据现场实际土质，按规范要求1:0.33放坡，反铲挖掘机挖土。开挖出的土，根据现场实际情况，尽量留足需用的好土，多余土方挖出，避免二次搬运。人工开挖时，由技术员抄平好水平控制小木桩，用方铲铲平。挖掘机挖土应该从上而下施工，禁止采用挖空底脚的操作方法。机械挖土,先发出信号，挖土的时候，挖掘机操作范围内，不许进行其他工作，装土的时候，任何人都147、不能停留在装土车上。3、砌筑工程材料砖：MU15多孔砖，毛石基础采用MU30毛石。砂浆：0.00以下采用M10水泥砂浆，一、二、三、四层采用M10混合砂浆，五层以上采用M7.5混合砂浆。砌筑要求A、开工前由工长对所管辖班组下发技术交底。B、砌筑前应提前浇水湿润砖块，水率保持在1015。C、砌筑采用满铺满挤“三一砌筑法“，要求灰浆饱满，灰缝812mm。D、外墙转角处应同时砌筑，内外墙交接处必须留斜槎，槎子长度不小于墙体高度的2/3，槎子必须平直、通顺。E、隔墙与墙不同时砌筑又不留成斜槎时可于墙中引出阳槎或在墙的灰缝中预埋拉结筋，每道不少于2根。F、接槎时必须将表面清理干净，浇水湿润，填实砂浆，保148、持灰缝平直。G、砖墙按图纸要求每50mm设置26钢筋与构造柱拉结，具体要求见结构总说明。H、施工时需留置临时洞口，其侧边离交接处的墙面不少于500mm，顶部设边梁。4、钢筋工程凡进场钢筋须具备材质证明，原材料须取样试验，经复试合格后方可使用。钢筋绑扎前应仔细对照图纸进行翻样，根据翻样配料，施工前由工长对所管辖班组下发技术交底，准备施工工具，做好施工的准备工作。板中受力钢筋搭接，I级钢30d，II级钢40d，搭接位置：上部钢筋在跨中1/3范围内，下部钢筋在支座1/3范围内。钢筋保护层：基础40mm，柱、梁30mm，板20mm。保护层采用50mm50mm的水泥砂浆块。板上部钢筋用马凳按梅花状支起。149、所有钢筋绑扎，须填写隐检记录，质评资料及目检记录，验收合格后方可进行下道工序。5、砼工程水泥进场后须做复试，经复试合格后由试验室下达配合比。施工中严格掌握各种材料的用量，并在搅拌机前进行标识，注明每立方米、每盘用量。同时搅拌时，须车车进磅，做好记录。 浇筑前，对模板内杂物及油污、泥土清理干净。投料顺序：石子水泥砂子。本工程均采用插入式振捣器，一次浇筑厚度不宜超过振捣器作用部分长度的1.25倍，捣实砼的移动间距不宜大于振捣器作用半径的1.5倍。砼浇筑后1昼夜浇水养护，养护期不少于7d，砼强度未达到1.2MPa之前不得上人作业。6、模板工程本工程模板采用钢木混合模板。模板支搭的标高、截面尺寸、平整150、度、垂直度应达到质量验收标准，以满足其钢度，稳定性要求。模板支撑应牢固可靠，安装进程中须有防倾覆的临时固定措施。本工程选用851脱模剂，每拆除一次模板经清理后涂刷脱模剂，再重新组装，以保证砼的外观质量。6、 架子工程本工程采用双排架子防护，外设立杆距墙2m，里皮距墙50cm，立杆间距1.5m，顺水间距1.2m，间距不大于1m。架子底部夯实，垫木板，绑扫地杆。为加强架子的稳定性，每七根立杆间设十字盖，斜杆与地面夹角60o。为防止脚平架外倾，与结构采用钢性拉接，拉接点间距附和“垂四平六“的原则。外防护架用闭目式安全网进行封闭，两平网塔接和网下口必须绑孔紧密。结构架子高出作业层1m，每步架子满铺脚手151、板，要求严密牢固并严禁探头板。7、 装饰工程装饰工程施工前，要组织质监部门、建设、设计、施工单位四方参加的主体结构工程核验收，对已完全体分部工程进行全面检查、发现问题及时处理，清除隐患，并做好装饰前材料、机具及技术准备工作。1、根据预算所需材料数量，提出材料进场日期，在不影响施工用料的原则下，尽量减少施工用地，按照供料计划分期分批组织材料进场。2、将墙面找方垂直线，清理基层，然后冲筋，按照图纸要求，分层找平垂直，阴阳角度方正，然后拉线作灰饼。底子灰应粘结牢固，并用刮杠刮平，木抹子抹平。3、罩面应均匀一致，并应在终凝前刮平压光，上三遍灰抹子。4、油漆、涂料施工：油漆工程施工时，施工环境应清洁干净152、，待抹灰、楼地面工程全部完工后方可施工，油漆涂刷前被涂物的表面必须干燥、清洁，刷漆时要多刷多理不流坠，达到薄厚均匀，色调一致，表面光亮。墙面涂料基层要求现整，对缝隙微小孔洞，要用腻子找平，并用砂纸磨平。为了使颜色一致，应使用同一配合比的涂料，使用时涂料搅匀，方可涂刷，接槎外留在阴阳角外必须保证涂层均匀一致表面不显刷纹。8、 楼地面工程楼地面工程只作50厚豆石砼垫层。做垫层必须先冲筋后做垫层，其平整度要控制在4mm以内，加强养护45天后，才能进行上层施工。10、层面工程1、屋面保温层及找平层必须符合设计要求，防水采用防水卷材。2、做水泥砂浆找平层表面应平整压光，屋面与女儿墙交接处抹成R150mm153、圆角。3、本工程屋面材料防水，专业性强，为保证质量，我们请专业人员作防水层。4、原材料在使用前经化验合格后才能使用，不合格材料严禁使用。11、水、暖、电安装工程管道安装应选用合格的产品，并按设计放线，坡度值及坡向应符合图纸和规范要求。水、暖安装前做单项试压，完毕后做通、闭水后试验和打压试验，卫生间闭水试验不少于24小时。电预埋管路宜沿最近线路敷设，应尽量减少弯曲，用线管的弯曲丝接套丝，折扁裂缝焊接，管口应套丝用堵头堵塞。油漆防腐等均符合图纸各施工规范及质量评定标准。 灯具、插座、开关等器具安装，其标高位置应符合设计要求，表面应平直洁净方正。灯具、插座、开关等器具必须选用合格产品，不合格产品严禁154、使用。做好各种绝缘接地电阻的测试和系统调整记录，检查配线的组序一定要符合设计要求。五、预防质量通病之措施本工程按优质工程进行管理与控制，其优质工程的目标体系与创优质工程的保证措施在本工程施工组织设计中做了详述。本措施不再述。创优质工程除对各分部、分项、工序工程施工中，精心操作，一丝不苟、高标准严要求作业外，关键是防止质量通病。为此，提出防止通病的作业措施如下：1、砖墙砌体组砌方法：、组砌方法：一顺一丁组砌，由于这种方法有较多的丁砖，加强了在墙体厚度方向的连结，砌体的抗压强度要高一些。、重视砖砌体水平灰缝的厚度不均与砂浆饱满度：、水平灰缝不匀：规范规定砖砌体水平灰缝厚度与竖向灰缝宽度一般为10m155、m，但不应小于8mm，也不应小于12mm。砂浆的作用：一是铺平砖的砌筑表面，二是将块体砖粘接成一个整体。规范中之所以有厚度和宽度要求，是由于灰缝过薄，使砌体产生不均匀受力，影响砌体随载能力。如果灰缝过厚，由于砂浆抗压强度低于压的抗压可度。在荷载作用下，会增大砂浆的横向变形，降低砌体的强度。试验研究表明，当水平灰缝为12mm时，砖砌体的抗压强度极限，仅为10mm厚时的7075，所以要保证水平灰缝厚度在812mm之间。怎样确保水平灰缝的厚度呢？A、皮数杆上，一定将缝厚度标明、标准。B、砌砖时，一定要按皮数杆的分层挂线，将小线接紧，跟线铺灰，跟线砌筑。C、砌浆所用之中砂，一定要过筛，将大于5mm的砂156、子筛掉。D、要选砖，将过厚的砖剔掉。E、均匀铺灰，务使铺灰之厚度均匀一致。坚持“一块砖、一铲灰、一揉挤“的“三一“砌砖法“。砂浆必须满铺，确保砂浆饱满度。规范规定：多孔砖砌体，水平灰缝的砂浆饱满度不得低于80，这是因为，灰缝的饱满度，对砌体的强度影响很大。比如：根据试验研究，当水平灰缝满足80以上，竖缝饱满度满足60以上时，砌体强度较不饱满时，要提高23倍，怎样保证灰缝饱满度呢？A、支持使用所述的“三一“砌砖法，即“一块砖、一铲灰、一揉挤“。B、水平缝用铺浆法（铺浆长度50cm）砌筑，竖缝用挤浆法砌筑，竖缝还要畏助以加浆法，以使竖向饱满，绝不可用水冲灌浆法。C、砂浆使用时，如有淅水，须作二次拌157、合后再用。绝不可加水二次拌合。拌好的砂浆，须于3小时之内使用完毕。D、不可以干砖砌筑。淋砖时，一般以15含水率为宜。（约砖块四周浸水15mm左右）。注意砌砖时的拉结筋的留置方法：砖砌体的拉结筋留置方法，按设计要求招待。如设计没有具体规定时，按规范执行。规范规定“拉结筋的数量每12cm厚墙放1根6钢筋，沿墙高每50cm留一组。埋入长度从墙的留槎处算起，每边均100cm，末端应有弯钩”见图。规范还规定：“构造柱与墙连拉处，宜砌成马牙槎，并沿墙高每50cm设26拉结钢筋，每边伸入墙内100cm。2、预防楼梯砼踏步掉角：楼梯踏步浇筑砼后，往往因达不到砼强度要求，就因施工需要提前使用，既便有了足够强度，158、使用不慎，都会掉楞掉角。而且有了掉角，修补十分困难，且不定期牢固。为此宜采用两种方式予以防治：踏步楞角上，在浇筑砼时增设防护钢筋。踏步拆模时，立即以砂袋将踏步覆盖。（水泥袋或用针织袋装砂）既有利于砼养护，又可保护踏步楞角。3、楼梯弊端的预防：防止踏步不等高：踏步不等高，既不美观，又影响使用。踏步不等高现象，一般发生在最上或最下一步踏步中。产生的原则，一是建筑标高与结构标高不吻合。二是将结构标高误为建筑标高。三是施工粗心，支模有误。为此，浇筑楼梯之间：仔细核查楼梯结构图与建筑图中的标高是否吻合。经查核与细致计算无误后，再制作安装模板。浇筑砼中，往往由于操作与模板细微变形，也会使踏步有稍话误差。这159、一个误差，要在水泥砂浆罩面时予以调整。为使罩面有标准。在罩面之前，根据平台标高在楼梯侧面墙上弹出一道踏步踏级的标准斜线。罩面抹灰时，便踏步的外阳角恰恰落在这一条斜线上。这样做，罩面完成后，踏步的级高级宽就一致了。如果，施工出现踏步尺寸有较大误差，一定要先行剔凿，并用细石砼或高强度水泥砂浆调整生，再做罩面。4、堵好脚手眼：堵脚手眼做得好坏，直接影响装修质量。一是影响墙面抹灰之脱落、开裂也空鼓；二是洒水可沿已开裂的脚手眼进入室内。因此，堵脚手眼的工作万不可忽视、大意：将脚手眼孔内的砂浆、灰尘凿掉，清除洁净，洒水湿透眼内孔壁。将砖浸水湿透。脚手眼内外同时堵砌，绝不准用干砖堵塞。用“一砖、一铲灰、一挤160、塞“三一砌砖法堵塞，绝不准用碎块碴堵塞。砂浆必须饱满（最后的一块砖堵完后，用竹片或扁平钢筋将砂浆塞实，刮平，灰缝要均匀、实心实意，不准不刮浆干塞砖块）。5、散水砼变形缝的做法：砼散水的变形缝，常规做法是镶嵌木条，砼浇筑有足够强度后将此木条取出，再灌以沥青砂浆。其缺点是L散水板块相邻高差平整不易保证，木嵌条不可取净，取木条将板块楞角碰坏，不灌沥青砂浆而灌热沥青等。好的做法是：、事先按变形的长短、高度（板块砼厚）的制作厚为20mm的沥青砂浆板条；砼板块浇筑前，第一块板的断缝处支设模块，砼有足够强度（1.2Mpa）后，拆除侧模板，将预制沥青砂浆板条贴粘在砼板块侧缝表面，接着浇筑第二块板块砼。集资或跳161、浇散水板块。（靠墙身处不支模板，直接将沥青砂浆板条粘贴）。当板块砼都有了足够强度后，再用加热后的铁铬子，将缝处沥青砂浆板条予以慰汤，使其缝隙深浅一致，交角平顺。6、卫生间地面漏水的预防：现浇砼楼板：沿房间四周墙上翻150mm。找平层：施工前，清理面层须洁净，并湿润砼楼板表面，之后刷一层TG胶素水泥浆。找坡层用细石砼，并找出排队水坡度，坡向地漏，要平整光洁。上刷冷底油一道。防水层：用一布四涂。但沿四周墙上150mm，遇向口时，伸向口外300mm。粘结层：用1：20水泥砂浆厚20mm，沿墙四周上翻150mm并粉光。注意排水坡度与坡向或做C20细石砼。7、管道根部的渗漏预防：、浇筑钢筋砼楼板，用时准162、确地将位置、尺寸预留楼板管道孔。或埋设预留套管。、如为预留孔洞时，要预留万不可事后凿孔或扩孔。如为预留套管进，位置一定要准确。套管要焊上止水钢环。、预留孔洞的模盒或套管一棕要与楼板的模板固定防止错位。浇筑砼时派专人看护，以利及时修正。、地面的做法按设计要求进行或建议甲方按上述“地面漏水防预“中所提做法处理，但防水层必须沿套管或给排水管上翻150mm并与管子贴粘牢固。、如为预留孔洞，等管道安装就位并校正固定后，对预留洞要用与楼板同标号的砂浆（或1：21：2.5的水泥砂浆等）填实、捣固，使其与砼结合密实，决不许以碎砖、碎石、杂物随意堵塞。、做地面时，切切注意地面排水坡度与坡向。8、门窗固定用木砖的163、改进：木门传统的固定方法是：用钉子将木门框固定在预先埋设在砖内的木砖上。每边固定点不少于2处，间距1.2m。这种传统做法的弊端是：木砖容易松动，木砖漏留，木砖大小倒放等，致使门窗的安装质量受到影响。改进方法是以用C20砼制成120mm及240mm的预制块，内预埋木砖。、木砖埋入预制块模具前，须以防腐处理。、120预制块用于370墙及120墙中。240预制块用于240墙中。9、塑钢窗之固定：、塑钢窗与墙体的固定用连接点的设置：距框角180mm；间距600mm。眼下存在的问题是：设置连接点不足，甚或漏设，这不仅影响门窗板动不稳，更有甚者会影响日后擦窗人的生命安全。为此，日后一定要按图示之要求设置固164、定杠用连接点。、连接点的钉固方法：墙体砌筑时，将C20砼预制块，不论砖墙、砼墙、加气块墙、都用射钉将铁板连接条钉在墙上，更有将普通铁钉钉在墙上者，都是极不安全，极不妥的操作方法。、固定门窗框用的连接铁板与钉接：、连接铁板条：其规格为：（长宽厚）140mm20mm1.5mm射钉规格为：（直径长）3.7mm42mm或金属胀锚螺栓：（直径长）8mm65mm施工中，常常见到连接铁板条规格过小（厚不到1mm），甚至有的用0.5mm的镀锌铁皮剪成条状做连接铁板条用，用直径4mm的螺钉固定连接铁板条，都不是妥的，或直接用铁钉钉更为不妥。、连接铁板条与塑钢之连接，用塑钢抽芯铆钉，其直径5mm，不用5mm螺钉或165、4mm的自攻螺丝。、预防塑钢与铁制连接铁板条之间的电偶腐蚀L：为了防止塑钢和连接铁板条之间的电偶腐蚀，采取下列措施：、采用镀锌钢板制作连接铁板条。、或将连接用铁板条与塑钢之间用塑料膜隔开。、或用密封漆将塑钢与铁板条之间，窗框与墙之间予以封闭以免雨水浸入。10、给水管道施工给水管道安装施工比较简单。便是它是承压管，将受较高水压力，如粗心施工，也会带来管道渗漏，为此：、管子接口：、丝口连接：加工丝扣时要做到：丝扣光滑、端正、不抖丝、不乱扣、有椎度。这五点都要达到。有一点不符合要求，剔出重新加工或切去此端重做。、焊接接口：设计要要求坡口焊时，坡口加工的形式须符合设计要求。不需坡口焊时，在焊前用砂布将166、管口打磨干净，两管对口间要均匀，不可一侧大，一侧小。焊接时，焊缝高度要符合规范要求。、安装、安装前弄清图纸，查清管子位置，走向、标高。并做现场查验当实际尺寸与图纸不符合时，提出修正，以免与土建产生矛盾。、安装时，管子必须找正后再拧紧，不得倒拧，以免损坏丝扣。、下料：管道不料时，尺寸一定要准确，给水管误差5mm。为确保下料时尺寸准确，对实际安装位置与尺寸进行实测实量，不要按图纸尺寸下料。同时，必须逐根管道都要实测实量。、水压试验：、把好水压试验关，是控制管道安装质量的关键。、压力表必须精确，使用前要进行校验。、试验时，第一要查看压力表的压力降，第二要逐房间察看管道的渗漏情况。、渗水的接头、管子必167、须返工。大面积漏水的管段必须换掉或修理，并至不再出现“跑、冒、漏、渗“为止。11、注意配电箱的产品质量验收：市场采购的配电箱，不少是不符合国家标准的新产品。除新产品的外观质量外，突出的质量缺点是：、不设零线；、没有设置零线与保护接地汇流排。这种缺陷的存在，在接线时，往往将箱上的所有插座的零线串接，保护接地串接。这样，当前面的插座坏了，接在后面的几个插座就会发生零线断线或地线断线，造成搞插座没有电，或在发生漏电事故时，漏电开关不动作，严重者造成人员伤亡。为此，在采购配电箱时和安装配电箱之前，对其质量进行检查。查看是否分别设置了零线和保护地线汇流排。不合格者，不得使用。12、插座接线：、单相二线插168、座：原则是“开关永远控制相线“。、单相三线插座：面对插座的右孔接相线，左孔接零线。13、电器的接地电器安装中，首先考虑的就是用电安全。低压系统地接地保护最优形式就是“三相五线制供电形式“，它非常适用于分散的民用建筑，也适用于施工现场的临时供电。从电源时入配电箱之后，从接地板的引上线和电源中性点的焦点处，向室内分出保护线PE和进入电路的零线N，在建筑物地也不得混淆，困为，一旦线进入电路，就有电源通过，混淆后，就会引起漏保护器跳闸，影响正常使用。所以在用户配电线路中，插座中的线和线应该统一有颜色的区别。六、工程进度计划工期控制：要工程计划自20XX年8月15日开工，20XX年7月10日竣工，总工期169、330天。为保证工期目标的实现，将施工过程划分为五个阶段。1、基础施工阶段：自20XX年8月15日至9月30日为基础工程施工阶段，本阶段需要完成定位放线、挖工、砂砾垫层、条形基础砼、毛石基础、地圈梁等项目。同时，安排人员按图纸设计要求预制门、窗梁主体结构钢筋制作，模板配制，主体施工做好准备工作。2、主体施工阶段：自20XX年10月1日至20XX年12月30日是主体施工阶段，本阶段要完成墙体砌筑，预制过梁安装，现浇钢筋砼，梁、板的支模、砼等项目。主体施工阶段组织流水施工，每层主体施工15天。施工期间，水、暖、电施工人员密切配合，作好预留、预埋工作，避免事后在墙体上打洞。3、装修施工阶段：自20X170、X年3月1日至20XX年6月20日为装修工程施工阶段。4、安装工程施工阶段：自基础工程至装修工程，安装工程施工贯穿始终，从时间上虽然与土建同步进行，但本工程设计有给排水、采暖、一般电照处还有电话、有线电视，所以说，是一个水暖、电等较齐全的工程。为此，在劳动力安排上专门有水暖工、电工施工班组与土建施工密切配合，相对独立地完成水暖、电安装工程施工任务。5、工程收尾交工阶段：本阶段主要做好成品保护及清理等工作。七、施工平面布置（见附图）施工平面布置原则是：1、尽最大可能少占施工用地，对划定的施工用地，作合理安排；2、塔吊固定后，主要材料及搅拌机械的布置，以其服务业范围为准，紧凑布置。3、根据工程进度171、，动态管理施工总平面，该高速时及时调整；4、交通道路、供水、供电、消防一次到位进行布置，确保道路通畅，供水供电空耗小，供应充足，并确保工地消防安全。5、建立文明施工现场：材料、配件、工棚、厕所、大宗材料按施工平面图严格要求就位管理，周转材料堆放有序。八、施工组织措施本工程采取项目管理法，按目标进行管理与控制，以目标计划来指导管理与控制行动，变以往以行动来实现目标的被动管理方式为以目标指导行动的主动的主动管理方式。将主动管理与被动管理相结合、前馈控制与反馈控制相结合，事先控制与事中、事后控制相结合。、确保工程进度、实现合同工期的措施：1、工期目标：（平面流水、主体交叉施工）控制工期目标330天；172、其中：0.00以下工期目标45天；主体结构工期目标：90天；内、外装饰工期目标：80天；水暖电安装工期目标：90天；收尾工期目标：10天。2、确保工期目标的措施：、组建职能完善、人员配套、分工明确的施工项目管理组：项目经理：统筹工期目标，制定工期目标施工措施，决策生产要素供应与优化配置，检查平衡工期目标的实施；技术负责人：制定工期目标计划实施的技术措施，监督按工艺程序施工，解决施工技术措施实施中工期目标计划之失衡；解决施工技术措施实施中工期目标计划之实施，协调工种之穿插，布置与平衡生产要素，做好施工计划之安排与统计；料具供应员：组织材料、构配件、机具之供应，根据生产进度编制料具供应计划；财务管173、理员：根据工期安排与施工进度计划落实资金之供应，提出月奖金之收支计划，按期收取工程进度款；、按分部分项工程进度制定施工技术措施，制定合理施工流水程序，严格要求操作程序与操作要点之管理，保证工期目标计划之顺利实施；、以日调度日平衡为手段，项目经理及有关人员跟踪检查工期目标计划之实施，对工期目标计划做动态管理与监控；、采取激励措施，对工期、工程质量、安全生产、文明施工的管理者与操作者有上好成绩者予以奖励。、确保工程质量，实现人同质量目标措施：1、质量目标：工程质量总目标：合格，按合格目标进行控制与管理。其中：基础分部工程质量目标：合格；主体工程质量目标：合格；装饰工程质量目标：合格；屋面工程质量目174、标：合格；门窗工程质量目标：合格；地面楼地面工程质量目标：合格；给排水及供暖工程质量目标：合格；电气、照明工程质量目标：合格；2、确保工程质量目标计划实现的措施：、项目经理部职能组织人员分工明确、职责分明项目经理：施工项目的本权负责人，是质量第一负责人。主管质量之制定，监控质量目标计划之实施评价与激励；技术负责人：主持质量目标实施的技术措施之制定，确保质量目标与技术措施对有关工长、作业班长之技术交底、监督技术措施之执行、作好跟踪检查与操作生产调查、建议项目经理与总工长调整作业布置与调换不良作业人员；总工长：监督施工技术措施之履行、调整不良作业人员之岗位、作好材料构配件事先检查、监控配合比的严格175、执行；有关工长：跟踪检查操作要点之执行、纠正不良作业事件。作好自检、与检、交接质量检查。作好工序、分项工程、分部工程质量进行检查、验收。建议对不良作业人员进行岗位调整；有关班组长与班组质量检查员：对本班人员进行班前操作交底，进行班后作业自检与奖评，监督本班组人员严格操作要点进行作业，参与互检与交接检查，调换不良作业人员岗位；、针对本工程特点与本公司的质量通病，由技术负责人设置质量控制点，并制定操作要点与防治措施，实行重点监控；、工程质量是企业生命，工程质量人人有责，工层层确保工程质量的技术交流；、对工程质量施行“开路“、“一票否决“、“挂牌作业“。工程质量与进度发生矛盾，以质量为主；工程质量与176、人员安排发生矛盾，以质量为主调换人员；工程质量与材料发生矛盾，以质量为主调换材料；工程质量与机具发生矛盾，以质量为主调换机具；工程质量与工资挂钩，施行优质优奖；、作好材料、构配件的事先检验与控制，把好三关：把好材料、构配件进场验收关：不合格者不准进场；把好材料复试关：对主材料（钢材、水泥、骨料、砖、装饰材料）作好复验，不合格材料不准使用；把好材料使用关：正确执行配合比，做好材料计量、正确按规格、品种、数量、强度使用材料，劣材不充好材用，好材不做劣材用，物尽其用；、作好反馈工作：事先了解可能出现质量的部位与质量事件以及可能出现质量风险，并制定防范措施，予以事先控制；、完善项目经理部的质量保证体系177、与质量管理的法规体系。、确保安全目标实现，保证安全施工的措施：1、安全目标计划：本项目施工全过程中、消灭重伤事故、消灭伤亡事故、消灭多人事故、轻伤事故率：22、确保安全生产的措施、项目经理部有关要员与职能机构，对确保安全生产分工明确，职责分明；项目经理：是企业法人代表在本项目施工管理听全权委托代理人，是安全生产的第一负责人，主持安全措施之制定，组织安全教育与培训，组织安全设施之搭设，组织现场安全宣传与监控，组织项目安全交底，审核五种人员安全作业资格（电气、起重、焊接、机动驾驶、商空作业），组织劳动保护用品之购置与保证，监督安全措施之实施。技术负责人：负安全生产的技术责任，制定安全措施，主持安全178、教育的培训，监督安全措施之实施，对有关工长、专业工种、班组长作好安全交底，建议调换不重视安全生产的管理人员与作业人员。总工长：对有关工长、班组长作安全交底，监督安全措施之实施，调换不重视安全作业人员，监督设施搭设，组织施工平面之布置，监督违章作业，组织与监督有关工长与班组长安全程序施工。有关工长：对本工种作业班组及人员作安全作业交底，监督本工种有关作业规程施工操作，调换不重视安全的作业人员并作专项安全检查交底与检查。专职安全检查员：监督有关工种按作业规程作业，跟踪检查安全作业与安全设施之搭设防，建议调换违章工作人员，时时事事宣传安全作业的重要性，检查劳动保护用品之发放与使用。班组长与班组安全检179、查员：作好班前安全作业交底班后安全作业奖评，随时检查本班组作业人员按安全检查规定作业，建议奖励安全生产有功人员，随时纠正违章作业，调换不重视安全生产作业人员之岗位。、按工种特点制定工种安全作业交底与作业规程，并进行两级安全交底（技术人对总工长、工长交底；总工长、工长对班组长及作业人员交底）。、编制现场安全措施，并贯彻在施工全过程。、作好安全教育及现场安全宣传。安全教育分为新工人入场教育（项目经理及技术负责人负责）分部分项工程开工前教育（总工长、有关工长负责）工序施工的班前教育与班后奖评（有关工长、班组长负责）。现场安全宣传内容为安全标志、现场安全规则、“三宝”、“四口”利用，标志等，安全检查员180、负责监督实施。、每个月，项目经理组织一次现场安全大检查。由有关工长、总工长、专职安全员参加，随检查随整改随奖评。、五大专业工种持证上岗、本工程开工前，对施工机械、施工用电等重点编制安全技术措施。、现场文明施工措施：1、现场文明施工指标：、按施工平面图布置材料、机械、电路及管路铺设、临时设修建、道路修建、防火消防设施安设、交通要道防护；、工完场清、随时清、时时清、班后清、使现场整洁有序。食堂、宿舍清洁卫生；、现场文明标志，安全标志，施工责任标志等设齐全完整。2、确保现场文明责任制：、明确现场文明施工责任制；项目经理：负布置；有关工长：负清场责任、督促、奖评责任；有关班组长：负责场清、时时清、班后181、清责任；总工长：负机械按平面图就位责任、监督施工平面图严格执行责任。合理利用现场，科学布置施工总平面图，务使平面图规划合理，物资设备有序。、与每个月安全检查之同时，项目经理组织有关人员对文明施工进行检查，随检查、随纠偏、随整改、随奖评。、综合考评按区建议厅96年4月22日颁发的“工程现场综合考评办法”，每月末对本工地现场进行一次综合考评检查，并认真打分，由项目经理组织公司派人参加。九、工程质量控制标准、质量标准1、分项工程（1）、合格：、保证项目，必须符合相应评定标准的规定、检验批项目，抽查点应符合相应质量评定标准的合格规定；、实测项目，抽查点数中，建筑工程有80以上，建安工程有80以上的实测182、值应基本在到相应质量检验评定标准的规定。（2）、注意：当分项工程质量不符合相应质量检验评定标准合格的规定时，必须及时处理，并以按以下规定确定其质量等级。、返工重作的，可重新评定质量等级；、经加固补强或经法定检测单位鉴定能够达到设计要求时，其质量仅能评为合格；、经法定检测单位鉴定达不到原设计要求，但经设计单位签认，可满足结构安全和使用功能要求，可不加固补强的，或经加固有补强改变外形尺寸或造成永久性缺陷的，其质量可定为合格。2、分部工程、合格：所含分项工程的质量全部合格；3、单位工程：、合格：所含分部工程的质量全部合格；质量保证资料应符合本标准的规定；观感质量评定得分率达到90以上。质量保证资料应183、符合本标准的规定；观感质量评定得分率达到90及其以上。、工程分解体系：（见附图）、目标体系：1、目标保证体系：工序作业质量目标（保证）保证分项目标（保证）分部质量目标（保证）单位工程质量目标。2、目标体系：由工序作业质量目标完成，首先制定工序作业质量目标，其次制定分项质量目标，再其次制定分部工程质量目标，最后制定单位工程质量目标，这样就形成了一个单位工程的完整的目标体系。本住宅楼，其目标体系制定如下：、这一单位工程，由下列分部工程组成：地基与基础工程、主体结构工程、装饰工程、层面工程、上下水与采暖、电气六个分部工程。、地基与基础分部工程由下列分项组成：挖坑、砂砾垫层、C10砼垫层、条形基础、毛184、石基础、C30钢筋砼地梁、防潮层、回填土七道分项工程组成。、主体结构分部工程，由下列分项组成：砌体、梁、板、C20构造柱，C20圈梁等分项工程。、装饰分部工程由下列分项组成：一般室内抹灰、外墙抹灰墙面、刷涂料、楼地面、门窗五道分项工程。、屋面分部工程由下列分项组成：屋面找水平、保温层、卷材防水层、瓦屋面四道分项工程组成。、上下水与采暖分部工程由下列分项组成：上水管道安装上水管道附件与卫生器具安装、采暖管道安装、采暖器附件安装四个分项工程。电气分部工程由下列分项组成：配管及管内穿线、护套配线、电气照明灯具及配电箱安装、接地装置四道分项工程。3、质量目标制定：、首先确定单位工程的质量目标；工程质量185、目标，就是单位工程的质量评定等级，这个目标，在工程承包合同中已做了明确界定（是合格）；其次，规划六个分部工程的质量目标；要明确哪几个分部工程质量必须达到合格标准，才能确保单位工程达到合格。、质量目标制定依据：、两个承包合同：工程承包合同中规定的本单位工程的目标；项目经理经营承包合同中明确的质量责任目标；、有关法规、标准、定额；、有关图纸、招标文件、施工组织设计、资料；、生产要素的实际状况与动态；、设计要求与有关说明。、以地其基础分部工程为例，其质量目标如下：、基础分部工程的分项工程质量目标如下图：、其他分部工程的分项工程的质量目标，中标后由项目经理部制定。、目标控制与管理：1、目标控制：项目中186、在实现所定目标过程中，按预定目标计划实施（也就是将所定目标做为管理活动的中心），在实施管理的过程中，由于各因素会对之产生干扰，项目经理部就要通过检查，获取目标实施中信息，将之与原目标计划进行比较，发现偏差，采取相应措施纠正偏差，确保目标计划的正常实施，最终获得预定目标计划之实施。这是一种将经济活动和管理活动的任务，转换为具体目标加以实施和控制的主动管理法，它的精华就是以目标来指导行动。2、实行目标管理或控制，要有两个条件其一：有一个明确的目标计划体系，如上所述，首先，将施工项目进行分解，形成一个工程分解体系，其次根据工程项目的分解体系，从单位到有关工序制定目标计划，使这形成一个目标计划体系。这187、样就便于实行目标控制与管理了。其二：有一个合格的控制与管理体系。我们的控制与管理主体就是项目经理与其相应在的有关作业层（工程队），直到作业班组，这就形成了一个控制与管理的工作体系。、工程施工体系（生产体系）：、质量控制与管理体系（组织体系）：、质量控制与管理法规体系：3、施工阶段质量控制的全过程：4、施工阶段质量控制原则：、以预防为主，重点做好事前控制，防患于未然，将质量问题消除在萌芽状态；、坚持质量标准，严格检查，热情帮助；、结合工程特点，结合实际确定控制范围深度与采取的控制方法；、尊重事实，尊重科学，以理服人处理质量问题。5、施工阶段质量控制依据：、有关原材料技术标准；、有关构配件取样试验188、标准；、有关技术鉴定书；、有关操作规程；、有关规范及验收标准。、施工阶段工程质量管理与控制方法：1、有关技术文件的编制与审核：这是对施工阶段工程质量进行全面管理与控制的重要手段。、审核进入施工现场各分包单位的技术资质证明；、编写开工报告并审核上报；、编写施工方案或施工组织设计，对确保工程质量有可靠技术措施，审核后上报；、编写分部分项工程及重点部位的技术与安全操作要点，并做了全面交底；、原材料、构配件取样送验，并审查试验报告；、进行图纸会审送签署会审记录；、对生产五要素（材料、机械、人员、资金、施工方法与环境）进行事先审查。2、质量监督与检查：、检查内容：、开工之前检查：目标是检查是否具备开工条189、件，开工后能否保证工程质量，能否确保工程连续正常施工。、工序作业检查：检查是否按规范、规程与施工方案，交底文件进行作业；、工序交接检查：在自检、交接检、专职检的基础上，对主要工序和对工程质量有重大影响的工序，由有关工长、专职检查员、甲方代表、监理工程师做工序交接验收检查；、隐蔽工程检查：凡属隐蔽工程，必须由专职检查员，甲方代表或监理工程师会同一起隐蔽检查验收，并经监理工程师或甲方代表签证后，方能掩盖；、停工后再复工前的检查：需经监理工程师或甲方代表检查认可后，方能下复工令复工；、分项、分部工程，均应经监理工程师或甲方代表检查认可后，方能下复工令复工；、随班跟踪检查：对主要工序容易产生质量事故或190、通病的工序，专职检查员及有关工长，随班跟踪检查。、检查方法：、目测法：看、摸、敲、照看：根据质量标准，进行外观目测；摸：手感检查；敲：以工具敲击，进行音感检查；照：对暗阴部位以镜子反光检查；、实测法：吊、量、套、靠吊：以托线板、线锤检查垂直度；量：以测量工具、计量仪表对断在尺寸、轴线、标高、湿度、湿度检查；套：以方尺套方，辅以塞尺检查；靠：以直尺辅以塞尺进行检查；、试验检查：必须通过试验，才能对质量进行判断，此时使用此方法。3、工序的质量控制：工程项目的施工过程：由一系列相互关联，相互制约的工序所构成。工序的质量是工程项目整体质量的基础。为把工程项目的产品质量管理好，以预防为主，首先就是将工序191、质量管理好。工序质量包括两个内容：其一是工序活动条件的质量（即每道工序之投入的五要素：人、材、机、资金、技术）要符合要求；其二是工序活动效果的质量（即每道工序施工完成的工程产品要达到有关质量标准）要符合标准要求。、工序质量控制的内容：、确定工序质量控制流程：每道工序完成后（工序产品）施工自检、互检会同工长检查验收通知监理工程师或甲方代表进行工序检查，并办理工序质量验收签证下道工序施工。、如上所述，工序活动条件，是指影响工程质量的诸要素（五要素）。找出影响工程质量的重要因素，并加以控制，才可达到工序质量控制之目的。、及时检查工序质量，并进行分析判断。、设置工序质量控制点：质量控制点是指：为了保证192、工序质量而需要控制的重点或部位，或者是薄弱环节，对设之质量控制点可以首先析其可能赞成质量隐患的原因，再针对隐患原因，制定出对策予以预先控制。、工序质量控制点的设置：设置工序质量控制点，并对之进行控制，是对工序质量进行预检的有效措施，要根据工程特点、重要性、复杂程度、准确性、质量标准与要求，全面合理的选定质量控制点，它可能是结构复杂的某一工程项目，也可能是技术要求高，施工难度最大的某一结构构件，也可能是某一分部工程，也可能是影响工序质量的某一个环节。技术操作、材料、机械、施工顺序、技术参数、自然条件、工程环节都可以作为质量控制点来设置，主要视其对质量性之影响的大小及危害程度而定。举例如下：、人的193、行为：避免人的行为失误赞成质量事故。对高空、高温、水下、危险作业，易燃易爆作业，吊装作业，动作复杂而快速运转的机械作业，精密度及技术要求高的作业，都应从人的生理缺陷、心理活动、技术能力、思维方法、思想素质等方面进行考核，反复交底，以免由于行为的错误，导致违章作业，产生质量事故；、物的状态：有的工序质量控制中，以物的状态为控制重点如施工精密与施工机具有关；如计量不准与计量仪表或计量设备有关，又如主体义叉或多工种密集作业与作业有关等。、材料质量与性能：材料性能与质量直接影响到工程质量。、施工顺序：有的工序作业，必须严格控制相互之间的操作施工顺序，如有违背，将出现对质量不利影响。、技术间歇：有的工序194、作业，工序之间的技术间歇，其时间性很强，如不严格控制，就会影响工程质量。如砖墙砌筑完成后，一定要有10D的技术间歇，以便让墙体充分沉陷、稳定、干燥，然后才能抹灰，如违反，立即抹灰，会形成灰面脱落、空鼓。、技术参数：有些技术对数与质量有密切关系，必须严格控制。如：砼配合比，外加剂掺量，夯实土的最佳含水量等。、常见之质量通病：如“渗、漏、泛、堵、壳、裂、砂、锈“等通病的部位，要事先研究消除对策，采取预防措施。、新工艺、新材料、新技术之应用：都必须事先鉴定试验，或虽有鉴定与试验，但本施工单位首次采用，缺乏经验，也应设为质量控制点，严加控制。、质量不够，不合格率较高的产品：这些产品，根据数据统计，表明195、质量波动较大，不稳定，不合格率较高，应设为质量控制台点，予以控制。、施工阶段质量影响因素（五要素）的控制：（本节只涉及人、材、机、方法、环境五要素，它属于事前控制控制之范畴）1、人的控制：指直接参与工程实践的组织者、指挥者、操作者。对人进行控制之目的，是避免人的失误，并调动其积极性。其要点如下：、人的技术水平：人的技术水平高低，直接影响到工程质量之水平，为此，对技术复杂，难道大，精密要求高的工序操作，要由技术熟练、经验丰富的人来完成。必要时，对其技术水平予以考核。、人的生理缺陷：根据工程特点和作业环境，对人的生理缺陷严加控制。如反应迟钝，应变能力差的人，不能操作快速运行，动作复杂的机械设备等。196、人的心理行为：人的心理行为受社会、经济、环境、人际关系之影响，并要接受组织与管理的约束。因为，其劳动态度、注意力、情绪、责任心有不同地点、不同时间有不同变化，为保证质量万无一失，在关键工序和操作上，要控制思想活动，稳定其情绪。、对材料的质量控制：材料质量工程质量的基础，材料质量不符合要求，不可能干出符合质量标准的工程。所以，对材料质量进行控制，是提高工程质量的重要保证，材料控制要点如下：、订货：对主要装饰材料及配件，订货前，需查清生产厂家情况，看样，向甲方提供样品，同意后，才可正式订货。、主要设备：订货前，和甲方和监理工程师提出申请，核实是否符合要求；、主要材料进场时，须具备出厂合格证或化验197、单，或乙方复检单。所有材料必须具备检验单并经监理工程师验证后方可正式使用；、所有构配件，皆必须具备厂家批号及出厂合格证；、凡标志不清或有质量怀疑的材料，一定进行复试；、现场配制的材料，先提出试配要求，一定进行复试；、对材料性能、质量标准、适用范围、对施工要求等必须充分了解，慎重选用。如红色大理石或带色纹（红、暗红、金黄色纹）的大理石，因其易风人剥落，不宜用于外装饰。早强三乙醇不能用作抗冻剂等。3、施工机械的控制：施工机械对项目的施工进度及质量有着直接影响，从保证施工质量出发，必须从其选型、主要参数、使用操作三方面进行控制；、机械的选型：选择之原则是：因地制宜，因工程制宜，技术上先进，经济上合理198、，生产上适用，性能上可靠，使用上安全，操作上方便，维修便利。、主要参数：其性能参数，要能满足施工要求，保证质量要求。如选用超重机械时，必须使其参数能满足超重、超重高度、超重半径的要求。、使用与操作：合理使用，正确操作，是保证施工质量的主要环节。如超重机械要确保四限位装置齐全（行程、高度、高幅、超荷）。4、施工方案正确与否，直接影响到项目的进度、质量、成本控制施工方案考虑不妥，会拖延工期、影响质量、增加成本。为此，选定施工方案时，必须结合工程实际，从技术、组织、管理、经济等方面进行全面分析，综合考虑。5、环境因素控制：项目施工的环境因素有：技术环境（地质、水文、气象等），管理环境（质量保证体系、199、质量制度等），劳动环境（劳动组合、劳动工具、工作面等）。环境因素对质量之影响具有复杂而多变之特点，因之，对主要采取有效措施加以控制，对环境之控制，又与方案及技术措施有关。、施工阶段的工程预检：预检是指，工程未施工前所进行的预先检查。审保证质量，防患于未然的有力措施。、建筑物位置、座标、标高：预检座标标准桩、水平桩。、基础工程：预检轴线、标高、预留孔及洞、预埋件位置与数量；、砌体工程：预检墙身轴线、楼层标高、砂浆配合比划预留孔洞位置及尺寸；、钢筋砼工程：预检模板尺寸、轴线、标高、支撑、预埋件、预留孔等；钢筋型号、规格、数量、锚固长度、焊接、绑扎、保护层等；砼配合比、计量手段、外加剂、养护条件等；、主要管线工程：预检标高、位置、坡度、管线等；、构配件工程：预检安装位置、型号、标高、支承长度等；、电气工程：预检变电配位置、高低压进出口方向、电缆沟位置、标高、送电方向。、成品保护：对完成品，进行妥善保护，确保质量、顺利竣工。