1、目 录一、编制依据1二、工程概况1三、脚手架设计23。1脚手架搭设参数23。2脚手架搭设原则2四、施工准备24.1 原材料准备24.2人员准备34。3 现场准备3五、施工方法35。1 脚手架搭设步骤35。2 脚手架搭设35.3 脚手架拆除85。4 脚手架验收8六、安全注意事项9七、悬挑式扣件钢管脚手架计算书107。1参数信息107.2大横杆的计算127。3小横杆的计算137。4扣件抗滑力的计算157.5脚手架立杆荷载的计算157。6立杆的稳定性计算177。7连墙件的计算187。8悬挑梁的受力计算197.10拉绳的受力计算217。11拉绳的强度计算217.12锚固段与楼板连接的计算227。13脚2、手架配件数量匡算23一、编制依据序号名称编号1xxx金融大厦项目施工图纸2建筑结构荷载规范GB50009-20123建筑工程质量验收统一标准GB5030020014建筑施工计算手册GB5020420025建筑施工安全检查标准JGJ5920116建设施工高处作业安全技术规范JGJ80917国家、江苏、xxx地区其他相关规范、规程及规定8建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范9关于印发xxx市建设工程危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知连建质2009537号10关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知建质200987号二、工程概况序号项 目内 容1工程名称xxx经济技术开发区金融大厦3、项目2工程地址项目位于xxx市新浦区，西侧为花果山大道,南侧为银台路，东侧为规划道路，北侧为盐池西路.用地整体呈规则的矩形状，东西向长度120米，南北向长度200米。3建设单位4设计单位5监理单位6施工总包7质量目标一次性验收合格，争创国优A座共24层,结构高度107.8m，1-4层高度为22。05m，采用落地式脚手架，5-24层高度为82。2m，采用悬挑式脚手架，每四层悬挑一次,58层,912层，13-16层，17-20层,21-24层，共悬挑5次，每次悬挑架体高度为17.8m。B座共14层，结构高度63。5m，1-4层高度为22.05m，采用落地式脚手架,514层高度为41.8m,采用悬挑4、式脚手架，每四层悬挑一次，58层，912层,13-14层，共悬挑3次,每次悬挑架体高度为17。8m。三、脚手架设计悬挑脚手架使用阶段为结构施工。在结构施工期间脚手架不作为承重脚手架，仅作为维护脚手架。3.1脚手架搭设参数3.1。1钢梁悬挑架 悬挑钢梁采用 I16工字钢,钢梁水平间距1。5米；钢梁长6.0米，外挑1.30米；施工梁板时预埋光圆20锚筋。 悬挑脚手架为双排单立柱脚手架,排距b为0.9m，柱距Lb为1.50m，步距h为1。80m，内立柱距建筑外墙皮尺寸为0.3m。 3.2脚手架搭设原则 应是从下到上、分步分层搭设、分步分层固定、分步分层校正、支撑、拦杆、防护网同步搭设、分段验收的原则5、。 钢梁在第四层顶板悬挑，每四层悬挑一次，A座共悬挑5次,B座悬挑3次，最大搭设高度17。8m.四、施工准备4.1 原材料准备钢管： 外径48mm，壁厚3。0mm，应有出厂合格证明，有严重锈蚀、弯曲、压扁或有裂纹的严禁使用。 钢管必须涂有防锈漆，并严禁打孔.脚手板：脚手板采用木质脚手板，长3000、宽250、厚50，两端头用16铁丝捆绑，距端头150.4.1。3扣件： 采用可锻铸铁扣件，应有出厂合格证明，发现有脆裂、变形、滑丝的禁止使用。 扣件在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时,不得发生破坏。 扣件不得有裂纹、气孔；不宜有缩松、砂眼等缺陷；并应将影响外观质量的粘砂、浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等6、清除干净. 扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。 扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm. 扣件表面应进行防锈处理。4.2人员准备 脚手架施工设专业工长1名,对其安装、拆除、检查和围护进行管理；同时设安全监督检查人员1名，确保脚手架的搭设和使用符合方案要求；需架子工21人，3人一组，互相配合。4.2。2 架子工须体检合格并经特种作业人员安全技术管理规则考核和安全教育培训合格,持证上岗。4。3 现场准备 各种扣件应分开堆放，不同长度的钢管要分开码放。操作面内杂物应及时清理干净.五、施工方法5.1 脚手架搭设步骤熟悉方案和图纸-现场放线确定固定悬挑钢梁7、预埋铁件的位置- 铁件预埋根据外伸尺寸安装和固定钢梁在悬挑钢梁上安装立杆、纵横水平杆和扫地杆等-余下与上述同。5。2脚手架搭设5.2.1 钢梁制作 悬挑钢梁采用I16工字钢，工字钢长6.0米。 为了便于立杆的搭设，需要在工字钢上焊接两根100mm高的连接钢管或200高两根直径为20的钢筋(详见下图）.5.2.2 钢梁搭设 钢梁在首层顶板悬挑. 钢梁第一道锚筋距结构边1。1m设置，第二道锚筋距结构边2.3m布置。 钢梁搭设见下图。 锚筋采用光圆20钢筋制作,严禁采用冷加工钢筋;锚筋水平段与板下铁绑扎牢固,并且锚筋水平段压在楼板下层钢筋上面,并且平直段不得小于300mm,锚筋锚固长度不得小于6008、mm（锚筋大样详见下图）。 为加强挑梁稳定性。故在锚筋的平直段每侧增加2根C12加强筋长度700居中布置.做法详见下图： 锚筋与钢梁之间的空隙用木楔子楔死。 悬挑钢梁间距1.5m；根据计算，另用619、绳芯1、直径16的钢丝绳进行斜拉卸荷，钢丝绳的端头处卡具不少于3个（详见下图）。5.2.3 脚手架立杆 外排立杆高出檐口1。8m，里排立杆要低于檐口0。05m. 内排立杆距建筑物外皮为300mm。 立柱上的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱接头不应设在同步同跨内，两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm。 各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3，即不宜大于600mm;端部扣件的边9、缘至杆端距离不应小于100mm. 立杆垂直度的偏差不得大于架高的1/200，相邻两根立杆的接头应力求不在同一步内。 脚手架搭设必须配合施工进度进行搭设，确保至少超出施工作业面一步，且一次搭设不应超过相邻连墙件以上2步。5.2.4 脚手架纵向水平杆 纵向水平杆设于横向水平杆之下，在立柱内侧，其长度不宜小于3跨。 纵向水平杆宜采用对接口件连接.对接接头异跨错开，相邻接头水平距离不应小于500mm，并应避免设在纵向水平杆的跨中；端部扣件边缘至杆端的距离不应小于100mm。 纵向水平杆的对接扣件，开口应朝架子内侧.5.2.5 脚手架横向水平杆 横向水平杆布置时，沿垂直方向立杆两侧交替布置，沿纵向两横排10、立杆之间相向布置或相间布置，在主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除. 横向水平杆紧固于纵向水平杆上，靠近立杆的横向水平杆可紧固于立杆上. 双排脚手架横向水平杆靠墙的一端离开墙面200mm，横向水平杆靠建筑物一端挑出立杆为150mm。5.2.6 脚手架剪刀撑 在脚手架外侧立面通长方向设置剪刀撑,由底至顶连续设置。 每道剪刀撑的宽度不得超过7根立杆，斜杆与水平面夹角为4560度。 剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度宜大于1米,扣件不少于3个。 剪刀撑的斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。5.2.7 刚性连11、接 双排脚手架与结构之间采用刚性连接，刚性连接点间距为两步三跨。 宜靠近主节点设置，偏离主节点距离不应大于300mm。 双排脚手架与结构柱或预埋在结构内的钢管进行刚性连接；钢管锚固在结构内300mm，钢管外露200mm。 连墙件表面宜刷红色油漆以便检查和警示。 装修期间，如外架与框架拉接点影响施工，可改变拉接点做法，窗洞口位置，在房间内设置4根立杆，在顶板与地面之间用U托顶死，用两道水平架管与外架拉接。5.2.8 脚手板 作业层和底层必须满铺一层脚手板（底层板与结构间缝隙用8厚以上的木板封闭防护）,作业层应设置高度不小于180mm的挡脚板，及挡护高度1。2m的栏杆，且栏杆间的净高度应为0。5m12、，并使用安全立网维护。 作业层脚手板至少跨越三根横向水平杆. 脚手板采用对接平铺时,接头处必须设置两根横向水平杆,脚手板外伸长为150mm，两块脚手板外伸长度之和不应大于300mm;脚手板采用搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸向横向水平杆的长度不应小于100mm。 在拐角、斜道平台处的脚手板必须与横向水平杆进行可靠连接，防止滑动。 作业层立杆与外墙之间的空隙设置脚手板,不能有探头板. 在作业层需设置护身栏，搭设在外立杆的内侧，上栏杆上皮高度为1。2m，中栏杆居中设置.5.2.9 安全网 落地脚手架在第二步铺设一道水平龙安全网；悬挑脚手架在悬挑处铺设一道水平尼龙13、安全网。在施工期间操作层均设一层水平安全网。 脚手架外立面设立全封闭密目安全网，安全网沿外排架子内侧进行封闭,安全网之间必须连接牢固，并与架体用1618铅丝固定，严禁用火烧丝绑扎.5.3 脚手架拆除5.3.1 拆除脚手架时,地面应设围栏，派专人看管,严禁非工作人员入内。5.3.2 检查脚手架的扣件、连墙件、支撑体系是否符合安全要求。5.3.3 拆除安全及技术措施，应由单位工程负责人逐级进行技术书面交底,并做好记录。5.3.4 拆脚手架杆件必须由23人协同操作。5.3.5 拆除顺序及要求: 应由上至下进行拆除，严禁上下同时作业。 所有连接件应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚14、手架，分段拆除高度不应大于两步. 当脚手架拆至下部最后一步长立杆的高度时,应先在适当位置搭设临时抛撑加固后,再拆除连墙件. 脚手架拆除物料，应依次传下，严禁抛投至地面。所有拆除的钢管及扣件均应统一安排码放，严禁随意丢弃。5.3.6 拆至底部时，应先加临时固定措施后，再拆除。5.3.7 支搭的防护棚直到无高空作业时方可拆除.5.4脚手架验收5.4.1 脚手架的构配件质量必须进行检查，合格后方可使用。5.4.2 剪刀撑斜杆下端必须支承在垫板上.对接扣件开口应朝上或朝内安装。5.4.3 各杆件端头伸出扣件边缘长度不应小于100mm。5.4.4 脚手架在使用过程中，严格执行验收使用制度,未经验收通过的15、脚手架严禁使用。5.4.5 脚手架搭设应按下列阶段进行检查与验收，发现问题及时纠正。 脚手架搭设前； 操作层施工荷载前； 每搭完10m高度后； 达到架子搭设高度后； 遇有六级大风、大雨和大雪后; 停用超过一个月.5.4.6 脚手架由技术、质量部、安监部、工程部等部门负责人共同进行验收，并形成书面验收记录。六、安全注意事项6.1 施工时严禁将模板直接落在脚手架上.6.2 严禁将混凝土泵管与脚手架固定。6.3 脚手架经验收合格后方可投入使用。在脚手架使用期间，严禁任意拆、改脚手架.6.4 严禁将不同直径的钢管混用。6.5 架子工必须持证上岗,施工时必须戴安全带、安全帽。6.6 作业之前工长要进行详16、细书面安全交底，并做好记录，防止意外发生。6.7 架子工着装灵便(紧身紧袖），必须穿软底防滑鞋，在高处作业时，必须佩戴安全带，并与已搭好的立、横杆挂牢，工具及小零件要放在工具袋内。6.8 架子要配合工程进度搭设。在搭设过程中，要集中思想统一指挥,严禁在架子上打闹，严禁酒后上架.6.9 密目安全网只准作立网使用，严禁作水平网使用。6.10 六级以上大风,重雾，雨雪时，停止工作.6.11 照明电线禁止缠绕架子，用电设备要离开脚手架。6.12 防止高空坠物伤人，作业完毕，及时清理.6.13 作业现场设安全维护，无关人员不得进入危险区。6.14 脚手板相连接端头必须顶紧。脚手板应于其下横向水平杆拴紧,17、不得有探头板。6.15 严禁任意在脚手架基础及其临近处进行挖掘作业.6.16 大雨来临前对所有已搭设的脚手架进行全面检查，同时作好防风工作。6.17 对临边和洞口按照建筑施工高处作业安全技术规范JGJ8091的规定进行安全防护。七、悬挑式扣件钢管脚手架计算书7.1参数信息1。脚手架参数双排脚手架搭设高度为17。8 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为:立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为0。9米,立杆的步距为1。8 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根;A座脚手架沿墙纵向长度为153 米；B座脚手架沿墙纵向长度为180米；采用的钢管类型为483.0；横杆与18、立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0。80；连墙件布置取两步三跨,竖向间距3。6 米,水平间距4。5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接;2。活荷载参数施工均布荷载（kN/m2）：3。000;脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数：2 层；3.风荷载参数本工程地处江苏省xxx，查荷载规范基本风压为0。550，风荷载高度变化系数z为0。740,风荷载体型系数s为0。645；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值（kN/m2)：0。350;栏杆挡脚板自重标准值（kN/m):0.150;安全设施与安全网自重19、标准值（kN/m2):0。005;脚手板铺设层数：3 层；脚手板类别：木脚手板;栏杆挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板;5。水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1。3米,建筑物内锚固段长度1.7 米。与楼板连接的螺栓直径(mm):20。00;楼板混凝土标号：C35；6。拉绳与支杆参数支撑数量为：1;钢丝绳安全系数为:8。000；钢丝绳与墙距离为（m):3.000;悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.2 m。7。2大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）第5.2。4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算20、，大横杆在小横杆的上面.将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0。033 kN/m ；脚手板的自重标准值：P2=0。350.9/（2+1)=0。105 kN/m ；活荷载标准值： Q=30.9/（2+1）=0.9 kN/m；静荷载的设计值: q1=1。20.033+1.20.105=0.166 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40。9=1.26 kN/m；图1 大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）图2 大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。21、跨中最大弯距计算公式如下：跨中最大弯距为M1max=0.080.1661.52+0.101。261.52 =0。313 kN。m；支座最大弯距计算公式如下：支座最大弯距为 M2max= 0。100.1661。520.1171。261.52 =-0。369 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:=Max（0.313106，0.369106)/4490=82.183 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为= 82.183 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3。挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下:其中：静荷载标准值：22、 q1= P1+P2=0。033+0.105=0.138 kN/m；活荷载标准值: q2= Q =0。9 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0。6770.13815004/(1002。06105107800）+0.9900。915004/（1002。06105107800） = 2。245 mm；大横杆的最大挠度2.245 mm小于大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求!7。3小横杆的计算根据JGJ130-2001第5。2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面.用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载,在最不利荷载布置下计算小横杆23、的最大弯矩和变形.1.荷载值计算大横杆的自重标准值:p1= 0.0331。5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值:P2=0。350。91.5/（2+1)=0。158 kN；活荷载标准值：Q=30。91.5/(2+1) =1。350 kN；集中荷载的设计值： P=1.2(0.05+0。158）+1.4 1。35 = 2。139 kN；小横杆计算简图2。强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax = 1。20.0330.92/8 = 0。004 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = 2.1390.24、9/3 = 0.642 kN。m ;最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.646 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.646106/4490=143。815 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =143.815 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：Vqmax=50。0339004/(3842。06105107800) = 0。013 mm；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0。05+0.125、58+1。35 = 1.557 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:Vpmax = 1557。45900（3900249002/9 ） /（722.06105107800) = 1。815 mm;最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.013+1。815 = 1.828 mm；小横杆的最大挠度为1。828 mm小于小横杆的最大容许挠度 900/150=6与10 mm，满足要求!7.4扣件抗滑力的计算按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6。40kN.纵向或横向水平杆与立杆连接时26、，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2。5）: R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值： P1 = 0.0331.52/2=0。05 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0330。9/2=0。015 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.350.91.5/2=0.236 kN;活荷载标准值： Q = 30。91.5 /2 = 2.025 kN；荷载的设计值: R=1.2(0。05+0.015+0.236)+1.42。025=3。196 kN；R 6.40 kN,单扣件抗滑承载力的设计计27、算满足要求！ 7。5脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值（kN),为0。1248 NG1 = 0.1248+（1。502/2)0。033/1.8017.80 = 2.715；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2);采用木脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.3531.5（0.9+0.3）/2 = 0。945 kN；（3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0。15 NG3 = 0.1531.5/2 = 0.337 kN;（4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m28、2)；0.005 NG4 = 0。0051。517。8 = 0。134 kN；经计算得到,静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.131 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.经计算得到，活荷载标准值 NQ= 30。91.52/2 = 4.05 kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用： Wo = 0.55 kN/m2; Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB500092001）的规定采用: Uz= 0.74 29、； Us - 风荷载体型系数:取值为0.645；经计算得到,风荷载标准值 Wk = 0。7 0。550.740。645 = 0.184 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG+1。4NQ= 1.24。131+ 1。44.05= 10.628 kN；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为 N = 1。2 NG+0。851。4NQ = 1.24.131+ 0。851.44.05= 9.777 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW为 Mw = 0。85 1。4WkLah2/10 =0。850 1。40。1841.5 1。82/10 = 0.106 kN。m;730、.6立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N = 10.628 kN；计算立杆的截面回转半径:i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5。3。3得:k = 1。155 ;当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3。3得： = 1。5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定:l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到：= 0.188 ；立杆净截面面积： A = 4。24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩） ：W = 4。49 cm3；钢管31、立杆抗压强度设计值:f =205 N/mm2； = 10628/(0。188424）=133。326 N/mm2；立杆稳定性计算 = 133.326 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值:N = 9.777 kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得: k = 1。155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得: = 1。5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比： L0/i = 196 ;轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 32、lo/i 的结果查表得到:= 0.188立杆净截面面积： A = 4。24 cm2；立杆净截面模量（抵抗矩） :W = 4。49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值:f =205 N/mm2； = 9777。168/（0。188424）+106276。048/4490 = 146。326 N/mm2；立杆稳定性计算 = 146.326 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2,满足要求!7。7连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算: Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0。184 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16。233、 m2；按规范5。4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN）, N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN），按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 4.168 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 9。168 kN；连墙件承载力设计值按下式计算: Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l0/i = 300/15。9的结果查表得到=0.949,l为内排架距离墙的长度；又: A = 4。24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.24104205103 = 82.487 k34、N；Nl = 9。168 Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 9.168小于双扣件的抗滑力 12。8 kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图7.8悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为900mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 866。2 cm4，截面抵抗矩W = 108.3 cm3，截面积A = 21.95 cm2.受脚手架集中荷载 N=1.24。13135、 +1.44.05 = 10。628 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.221。950。000178.5 = 0.207 kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN）悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN.m）各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 12.659 kN；R2 = 9。584 kN;R3 = 0.368 kN。最大弯矩 Mmax= 1.725 kN。m；最大应力 =M/1。05W+N/A= 1.725106 /（ 1。05 108300 ）+ 0103 / 2195 = 15.172 N/mm2；水平支撑36、梁的最大应力计算值 15.172 N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2，满足要求！7.9悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16a号槽钢，计算公式如下其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：b = 570 1063 235 /( 1200160235) = 1。87由于b大于0。6，查钢结构设计规范（GB50017-2003)附表B，得到b值为0.919。经过计算得到最大应力 = 1.725106 /( 0。919108300 ）= 17.331 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 17.331 小于 f = 215 N/mm2 ，满足要求!7。10拉37、绳的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力.各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=13.635 kN；7。11拉绳的强度计算钢丝拉绳（支杆）的内力计算：钢丝拉绳（斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=13.635 kN 如果上面采用钢丝绳,钢丝绳的容许拉力按照下式计算:其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN); Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN）,计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径（mm）; - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、38、661钢丝绳分别取0.85、0。82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取13。635kN，=0.82，K=8，得到:经计算，钢丝绳最小直径必须大于17mm才能满足要求！钢丝拉绳（斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳（斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=13.635kN钢丝拉绳（斜拉杆)的拉环的强度计算公式为其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；所需要的钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环最小直径 D=（1363.4574/3.142125） 1/2 =12mm；7。12锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算39、如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.368 kN；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:其中 f 为拉环钢筋抗拉强度,按照混凝土结构设计规范10。9.8条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=368.2244/(3。142502)1/2 =2。165 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,螺栓粘结力锚固强度计算如下:锚固深度计算公式:其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.368kN； d - 楼板螺栓的直径,d = 20mm; fb - 楼40、板螺栓与混凝土的容许粘接强度,计算中取1。57N/mm2； f- 钢材强度设计值,取215N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 368.224/(3.142201。57）=3.733mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43。1420221510-3=67.51kN螺栓的轴向拉力N=0.368kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，满足要求！3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:其中 N - 锚固力,即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 9。584kN； d 楼板螺栓的直径，d = 241、0mm; b - 楼板内的螺栓锚板边长,b=5d=100mm; fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0。95fc=16.7N/mm2;经过计算得到公式右边等于161.75 kN，大于锚固力 N=9。58 kN ,楼板混凝土局部承压计算满足要求!7。13脚手架配件数量匡算A座脚手架配件数量匡算：扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算;根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算: L -长杆总长度（m）； N1 -小横杆数(根）； N2 -直角扣件数（个)； N3 -对接扣件数(个）; N4 旋转扣件数(个); S -脚手板面积(m2）； 42、n -立杆总数(根) n=103； H -搭设高度（m) H=17.8; h -步距（m) h=1。8； la-立杆纵距（m) la=1.5; lb -立杆横距(m） lb=0.9；长杆总长度(m) L =1。1 17。80 (103 + 1。50 103/1.80 - 2 1.50/1.80)=3664.72；小横杆数(根) N1 =1。1 (17。80 /1。80 1/2 + 1） 103 = 674;直角扣件数（个) N2 =2。2 (17.80 / 1。80 + 1） 103 = 2468;对接扣件数(个) N3 =3664。72 / 6.00 = 611；旋转扣件数(个） N4 =043、。3 3664.72 / 6.00 = 184；脚手板面积（m2） S = 1.1 ( 103-2） 1。50 / 0。90=185.17。根据以上公式计算得长杆总长3664.72m；小横杆674根;直角扣件2468个；对接扣件611个；旋转扣件184个;脚手板185.17m2。剪刀撑1000m。B座脚手架配件数量匡算：扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要,因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算： L 长杆总长度(m); N1 -小横杆数(根）； N2 -直角扣件数(个)； N3 -对接扣件数(个）； N4 -旋转扣件数(个)； S 脚手板面44、积(m2); n 立杆总数（根) n=121; H -搭设高度（m） H=17.8； h -步距（m） h=1。8； la-立杆纵距(m) la=1。5； lb -立杆横距(m） lb=0.9；长杆总长度(m） L =1.1 17.80 （121 + 1.50 121/1.80 2 1。50/1.80)=4310。86；小横杆数（根) N1 =1。1 （17.80 /1.80 1/2 + 1) 121 = 792；直角扣件数（个） N2 =2。2 （17。80 / 1.80 + 1) 121 = 2899；对接扣件数（个) N3 =4310。86 / 6.00 = 719；旋转扣件数(个) N4 =0。3 4310。86 / 6.00 = 216；脚手板面积（m2) S = 1。1 （ 121-2) 1.50 / 0。90=218.17。根据以上公式计算得长杆总长4310.86m；小横杆792根;直角扣件2899个；对接扣件719个；旋转扣件216个；脚手板218.17m2。合计：钢管10735m，直角扣1466个，对接扣1330个，旋转扣400个,脚手板403平米。