1、校区xx海岸大楼工程 脚手架施工专项方案目 录一、工程概况：11.工程简介：12.编制依据：2二、脚手架方案选择2三、脚手架材料选择4四、主要技术措施6五、脚手架施工安全措施：12六、质量验收要求15七、应急预案16八、落地脚手架计算书19九、悬挑脚手架计算书29附图：1. 落地脚手架平面图2. 悬挑脚手架平面图3. 脚手架搭设工况图4. 16号工字钢托架构造、装配图5. 悬挑脚手架剖面示意图6. 脚手架1-1剖面图7. 脚手架2-2剖面图8. 节点详图一9. 节点详图二10. 脚手架立面示意图一、 工程概况：1. 工程简介：工程名称 ：大楼工程 工程地址 建设单位 ： 设计单位 ： 监理单位2、 ： 总承包单位： 工程概况：本建设项目位于西校区的西南角。项目周围市政设施齐全、交通便利、地势平坦、环境整洁，建设条件良好。项目用地面积57288平方米，总建筑面积34480平方米。主要建设学校科研用房及部分地下车库。其中，地上建筑面积28559平方米，主要是xx海岸学国家重点实验室、xx市城市化生态过程与生态恢复重点实验室、地理信息科学教育部重点实验室的科研用房；另外还安排部分非实验类科研用房以及其它理工科科研用房；地下建筑面积5921平方米，主要为地下车库及配套附属用房。脚手架搭设前，施工现场室外地坪已经100%硬化地坪覆盖；室外毛地坪完成面标高约为-0.90米（相当于绝对标高+4.803、0米）。本工程根据建筑功能的划分，结构通过设置变形缝将大楼划分为A、B、C、D四个单体，如下图所示。本工程结构设计的性质和抗震设防措施等级如下图所示。结构单体地下层数地上层数结构高度A主楼11147.4mB裙房1522.2mC连廊129.1mD连廊129.1m2. 编制依据：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）建筑施工脚手架实用手册xx市颁布的有关建筑施工法令、法规及标准二、 脚手架方案选择1、 总体思路本项目上部结构为四个区域即ABCD区A区为11层主楼屋面高度为47.4m脚4、手架搭设高度为50m,B区为5层裙房屋面高度为22.50m 脚手架搭设高度为25m、C/D区为连廊屋面高度为9.1m脚手架搭设高度为11m，本工程建筑外墙装饰为干挂石材，建筑外轮廓线较为平整，立面自0.00至结构顶无较大变化，考虑到脚手架工程的经济性及施工现场场地硬化完成的情况，对本工程结构施工及外立面装饰等施工时搭设的外脚手架A区主楼四层楼板面（相对结构面标高+13.750米）以下采用落地式脚手架，四层以上采用悬挑式脚手架，B、C、D区采用落地式脚手架的形式。2、 落地式脚手架A区落地式脚手架搭设的范围：四层楼板面（相对结构面标高+13.750米）以下B区裙房落地式脚手架搭设的范围：B轴215、0轴、D轴210轴、2轴AD轴、10轴AD轴。C、D区连廊落地式脚手架搭设的范围：2、4、8、10轴DJ轴A区脚手架自地下室顶板（相对标高-1.300米）起搭设，搭设高度约为15米8步。此区域上落地式外脚手架搭设时，地下室区域结构支撑排架不得拆除，直至地下室顶板混凝土强度达到100%脚手架立杆横距1米，立杆纵距不大于1.8米，步距1.8米。扫地杆离地200mm，首步步距1.6米。小横杆在下，大横杆在上，大横杆上满铺竹笆。脚手外侧设密目网防护。立杆下统长垫放10#槽钢。B区裙房A轴210轴、D轴48轴、2轴AD轴、10轴AD轴。脚手架自地下室顶板（相对标高-1.300米）起搭设，搭设高度约为256、米（14步，其中自搭设面起6米范围内为双立杆）。此区域上落地式外脚手架搭设时，地下室区域结构支撑排架不得拆除，直至地下室顶板混凝土强度达到100%，D轴24轴、D轴810轴脚手架自连廊屋面（相对标高+9.100米）起搭设，搭设高度约为15米8步，此区域屋面上落地式外脚手架搭设时，内区域结构支撑排架不得拆除，直至屋面混凝土强度达到100%。脚手架立杆横距1米，立杆纵距不大于1.6米，步距1.8米。扫地杆离地200mm，首步步距1.6米。小横杆在下，大横杆在上，大横杆上满铺竹笆。脚手外侧设密目网防护。立杆下统长垫放10#槽钢。 C、D区连廊脚手架自地下室顶板（相对标高-1.300米）起搭设，搭设高7、度约为11米，6步。脚手架立杆横距1米，纵距不大于1.8米，步距1.8米。扫地杆离地200mm，首步步距1.6米。小横杆在下，大横杆在上，大横杆上满铺竹笆。脚手外侧设密目网防护。立杆下统长垫放10#槽钢。脚手架内排立杆距离结构500mm。3、悬挑式脚手架A区主楼为避免对后期的地下室装饰工程及C、D区屋面工程的进度造成影响，保证地下室后续工程及C、D区屋面工程正常施工，综合了经济性与技术性等各方面的因素，在此区域内搭设悬挑式脚手架。上述悬挑式脚手架自四层楼板面（相对结构面标高+13.750米）起搭设，共2挑，分别在+13.75m、+30.55m。悬挑式脚手架采用型钢挑梁的形式，型钢为16#工字钢8、，悬挑长度1.8米（脚手架内排立杆距离结构500mm，立杆横向间距1.05米；脚手立杆支座为工字钢上焊25短钢筋）。型钢挑梁结构内长度约为2米，其中锚固段长度（第一个锚固点至型钢挑梁的尾部）不小于1.95米（计算中按内外锚固点间距1.55米选取）。锚固形式采用楼板内预埋18U型螺杆，螺杆单侧锚入楼板内长度不小于100mm，型钢挑梁上盖8#角钢与螺杆用双螺帽连接，并在转角部位用20圆钢做安全拉筋。锚固段外、内锚固点处还须设置保险环一道，保险环的形式、构件规格与锚固点的形式、构件规格相同。型钢挑梁的间距不大于1.8米，距离挑梁上表面200mm设置横向扫地杆，小横杆上搭设纵向大横杆，脚手架步距1.89、米，首步步距1.6米。（U型螺杆、上盖角钢的具体加工数据及螺杆的锚入深度详见附图。）三、 脚手架材料选择l、钢管脚手架钢管选用外径48mm，壁厚3.20mm，钢材强度等级Q235-A，其化学成份与机械性能符合国家标准碳素结构钢（GBT700）的要求。钢管进场时应有生产厂家的生产许可证、产品质量证明书及质量检验报告等质量证明材料。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕等质量缺陷。钢管外径与壁厚允许偏差为-0.5mm，钢管锈蚀度及弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）的规定。本项目脚手架工程所使用的钢管均由脚手架工程专业分包提供。搭10、设脚手架前，应对钢管进行保养，除锈并统一涂色。颜色力求环境美观。脚手架立杆、横楞、隔栅、防护栏杆统一漆黄色；剪刀撑、踢脚板统一漆黄黑相间色；连墙拉结件涂红色。2、扣件钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合钢管脚手架扣件（GB158311995）的规定，由有扣件生产许可证的生产厂家提供。扣件进场时应有生产厂家的生产许可证、产品质量证明书及质量检验报告等质量证明材料。扣件不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干净平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65Nm时不得破坏，出现滑丝的螺栓必须更换。如使用旧扣件时，扣件必须取样送11、有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。本项目脚手架工程所使用的扣件均由脚手架工程专业分包提供。3、脚手板本工程采用竹笆脚手板。其材质应是韧性好而无脆性，不得使用虫蛀、枯脆、松散的竹笆板。4、连墙件本工程脚手连墙钢杆材质应符合国标碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。5、安全网使用密目式安全立网，网目密度不低于2000目/100mm2，由网体、开眼环扣、边绳和附加系绳组成。每张密目式安全立网尺寸一般高为1.8m、长为6m，重量一般不超过15kg。立网应使用已取得本市建筑安全监督管理部门准用证的密目式安全网。安全网做耐贯穿试验，颜色12、满足环境效果要求，一般为绿色。要求安全网具有一定的阻燃效果。提供安全网的厂家必须有产品生产许可证和质量合格证等相关产品质量、安全证明材料。6、机具本工程脚手搭设工具主要采用梅花板手、测力板手、铁锤、冲击电锤、钢卷尺、安全带等。四、 主要技术措施落地式脚手架1、施工准备落地式脚手架搭设施工前，应沿结构外2米以内的场地进行平整，清除障碍物，以保证落地脚手架的安全搭设。脚手架搭设前，对桩基施工区域内土体进行回填、夯实，施工现场做作硬化处理。在结构外2米范围内铺设150mm厚道渣、浇筑150mm厚C20素混凝土，作为脚手架基础。基础表面向建筑物外侧形成一定的坡度。脚手架基础完成面标高约为相对标高-0.13、900米。脚手架基础上按脚手架立杆搭设位置，立杆下统长垫放10#槽钢。经检验合格的构配件，应按品种、规格分类堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。2、搭设要求2.1搭设顺序立杆横向水平杆纵向水平杆底部纵横水平杆纵向搁栅铺设竹笆外侧栏杆剪刀撑挡脚板密目立网。2.2立杆搭设要求2.2.1本脚手架内侧立杆离外墙距离一般为0.5m，立杆横距为1.05m，立杆纵距1.6m，立杆步距为1.8m，立杆支承在10#槽钢上。2.2.2搭设时，先应立内侧立杆，后立外侧立杆，立杆架设时可先每隔6跨设置1根临时抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据现场情况拆除，以防倒塌伤人。2.2.3立杆底部必须设置纵、横向扫地杆。横向14、扫地杆用直角扣件固定在距底座上层200mm处的立杆上。纵向扫地杆固定在紧靠横向扫地杆上方的立杆上以保持脚手架底部的整体性及稳定性。2.2.4立杆接头除在顶层采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于500mm ,各接头中心距主节点的距离不得大于步距的1/3。立杆顶端宜高出女儿墙上表面1m。2.2.5当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵横水平杆后，应立即设置连墙件。2.3纵横向水平杆搭设要求2.3.1纵向水平杆设置在立杆内侧，长度不宜小于3跨；接长宜采用对接扣件交错布置。15、两根相邻纵向水平杆的接头不宜设在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵向距离的1/3。2.3.2在脚手架同一步中，纵向水平杆应四周交围，用直角扣件与内外角部为立杆固定，纵向水平隔栅用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等距设置，间距不大于330mm（按小横杆上加设两根纵向水平隔栅计算）。2.3.3横向水平杆的两端，应用直角扣件固定在立杆上。内立杆一端端头靠结构距离应小于100mm，且外伸长度250mm；外立杆一端外伸扣件100mm以上。2.3.4竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角用116、8#镀锌铁丝固定在纵向水平杆上。2.4连墙件设置要求2.4.1连墙杆应从底部第一步纵向水平杆处开始设置，以上水平间距每间隔2根立杆，竖向间距每间隔二步高度）采用483.2mm钢管与建筑物进行水平拉结，当结构空档处无法设置时，可在周围的梁、墙内加密设置，总量不能少。2.4.2连墙杆一端与脚手架立杆用直角扣件相连接，另一端通过预埋在楼层砼内的短钢管与拉结钢管扣件连接，连接钢管外端均应外伸扣件100mm以上。2.5剪刀撑搭设要求2.5.1当脚手架搭设一定高度后，每间隔4跨（5根立杆），在脚手架外侧设置一道剪刀撑，角度在50左右。2.5.2剪刀撑斜杆接长宜用搭接，搭接长度不小于1m ,应采用二个以上旋17、转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，每段钢管均应伸出扣件100mm以上。2.5.3剪刀撑应在整个脚手架立面内自下至上连续布置。2.6栏杆、挡脚板、密目网搭设要求2.6.1作业层、斜道的栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；上栏杆上皮高度为1.2m，中栏杆居中布置，挡脚板高度为180mm。2.6.2脚手架操作面临结构侧临空处，应随脚手架向上搭设，在每步设置一道防护栏杆，栏杆高度为900mm。2.6.3脚手架外侧面铺设密目立网，网目密度不低于2000目/100mm2。每一拉结点采用18#镀锌铁丝与钢管绑扎牢固。密目网下端与每排竹笆之间绑扎牢固，要求不留空隙，以防物件下坠伤人。2.6.418、脚手架最上三步应在密目网外侧设置高度为180mm、厚12mm以上的挡脚板，用18#镀锌铁丝与脚手架绑扎牢固，排列整齐。2.7门洞和内爬梯的搭设要求2.7.1落地式脚手架底部如需设置人行门洞时，宜采用上升斜杆、平行弦杆桁架结构形式。斜杆与地面的倾角应在4560之间。门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余平面内节间设置一根斜腹杆。2.7.2门洞斜腹杆应采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点距离不宜大于150mm。当斜腹杆在跨内跨越个步距时，宜在相交的纵向水平杆处，增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上。2.7.3门洞桁架下的两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度19、应高于门洞步。桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件，且紧靠主节点处扣件。2.7.4考虑到脚手架是随结构上升的，当结构内排架没有拆除时，最上2层的架子内需要搭设钢管的临时登高扶梯，方便施工人员上到最顶层的施工楼层面。3脚手拆除要点3.1拆除顺序与搭设顺序相反。3.2拆除脚手前应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合要求；并确认建筑物已施工收尾，质量验收合格有隐患处须整改落实和修复后，再实施拆除工程。3.3拆除脚手前，应由脚手施工负责人进行拆除安全技术交底工作，并且清除脚手架上杂物和地面障碍物。3.4拆除作业必须由上而下逐层进行。严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架20、，分段拆除高差不得大于步。3.5底笆拆除时，由外向里竖立、搬运，防止向外翻起后垃圾从高处坠落伤人；拆除纵向水平杆、剪刀撑时，应先拆中间扣，再拆两头扣；拆除时扣件与管件应分离，不允杆件附着扣件输送至地面。3.6当脚手架拆至下部最后一根长立杆高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件部件。3.7拆除脚手时，严禁向下抛掷物配件。应安全吊运至地面或向下传递至地面，运至地面的物配件应按规格、品种堆放整齐。4、其它脚手架搭设要求4.1严禁在脚手上堆物以及在脚手上附加附属结构。4.2严禁在脚手上拉缆风和支撑模板排架。4.3在相应位置设通行斜道，斜道宽度为1m，搭设基本按照脚手的搭设方法。坡度控制21、在1：3。4.4脚手架避雷：用10mm2铜芯线将脚手架与安装预埋避雷带可靠连接，要求测试电阻小于10欧姆。悬挑脚手架1、 施工准备楼板混凝土浇筑前，对楼板内预埋U型钢管的位置进行放线、并仔细复合，确保悬钢挑梁的的间距不大于1.6米，锚固段长度不小于1.95米。埋设U型螺杆时，有有效措施保证U型螺杆的锚固长度及垂直度。安装悬挑钢梁前应对该处楼板同条件混凝土试块进行试压，强度达到80%以上时，方可在楼板上搁置型钢挑梁。悬挑钢梁加工进度满足相应结构施工的进度。2、搭设要求2.1搭设顺序悬挑钢梁就位内外锚固点双螺帽初拧立杆横向水平杆纵向水平杆底部纵横水平杆纵向搁栅铺设竹笆外侧栏杆剪刀撑挡脚板密目立网内22、外锚固点螺帽终拧保险环双螺帽拧紧。2.2立杆搭设要求2.2.1悬挑脚手架内侧立杆离外墙距离为0.5m，立杆横距为1.05m，立杆纵距1.6m ，立杆步距为1.8m，立杆支座为悬挑钢梁上焊25带肋短钢筋。2.2.2搭设时，先应立内侧立杆，后立外侧立杆，立杆架设时可先每隔6跨设置1根临时抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据现场情况拆除，以防倒塌伤人。2.2.3立杆底部必须设置纵、横向扫地杆。横向扫地杆用直角扣件固定在距底座上层200mm处的立杆上。纵向扫地杆固定在紧靠横向扫地杆上方的立杆上以保持脚手架底部的整体性及稳定性。2.2.4立杆接头除在顶层采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。23、立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于500mm ,各接头中心距主节点的距离不得大于步距的1/3。立杆顶端宜高出女儿墙上表面1m。2.2.5当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵横水平杆后，应立即设置连墙件。2.3纵横向水平杆搭设要求2.3.1纵向水平杆设置在立杆内侧，长度不宜小于3跨；接长宜采用对接扣件交错布置。两根相邻纵向水平杆的接头不宜设在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵向距离的1/3。2.3.2在脚手架同一步中，纵向水平杆应24、四周交围，用直角扣件与内外角部为立杆固定，纵向水平隔栅用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等距设置，间距不大于330mm（按小横杆上加设两根纵向水平隔栅计算）。2.3.3横向水平杆的两端，应用直角扣件固定在立杆上。内立杆一端端头靠结构距离应小于100mm，且外伸长度300mm；外立杆一端外伸扣件100mm以上。2.3.4竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角用18#镀锌铁丝固定在纵向水平杆上。2.4连墙件设置要求2.4.1连墙杆应从底部第一步纵向水平杆处开始设置，以上水平间距每间隔2根立杆，竖向间距每间隔二步高度采用483.2mm钢管与建筑物进行水平拉结，当结构空25、档处无法设置时，可在周围的梁、墙内加密设置，总量不能少。2.4.2连墙杆一端与脚手架立杆用直角扣件相连接，另一端通过预埋在楼层砼内的短钢管与拉结钢管扣件连接，连接钢管外端均应外伸扣件100mm以上。2.5剪刀撑搭设要求2.5.1当脚手架搭设一定高度后，每间隔5跨（6根立杆），在脚手架外侧设置一道剪刀撑，角度在55左右。2.5.2剪刀撑斜杆接长宜用搭接，搭接长度不小于1m ,应采用二个以上旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，每段钢管均应伸出扣件100mm以上。2.5.3剪刀撑应在整个脚手架立面内自下至上连续布置。2.6栏杆、挡脚板、密目网搭设要求2.6.1作业层、斜道的栏杆和挡脚26、板均应搭设在外立杆的内侧；上栏杆上皮高度为1.2m，中栏杆居中布置，挡脚板高度为180mm。2.6.2脚手架操作面结构侧临空处，应随脚手架向上搭设，在每步设置一道防护栏杆，栏杆高度为900mm。2.6.3脚手架外侧面铺设密目立网，网目密度不低于2000目/100mm2。每一拉结点采用18#镀锌铁丝与钢管绑扎牢固。密目网下端与每排竹笆之间绑扎牢固，要求不留空隙，以防物件下坠伤人。2.6.4脚手架最上三步应在密目网外侧设置高度为180mm、厚12mm以上的挡脚板，用18#镀锌铁丝与脚手架绑扎牢固，排列整齐。2.7其他每步脚手隔栅上满铺脚手笆，外侧设180高挡脚板，四角用18#铅丝扎紧。脚手的外侧要27、求全部用密目网封闭。严禁在脚手上堆物以及在脚手上附加附属结构。严禁在脚手上拉缆风和支撑模板排架。为防止型钢挑梁的挠度对楼板外边缘产生破坏，型钢挑梁在楼板外边缘处搁置在垫木上。U型螺杆加工尺寸产生偏差导致有效丝扣范围（双螺帽高度）高于工字钢上表面时，在上盖角钢与工字钢悬挑钢梁之间垫带肋钢筋，垫高角钢、再于螺杆连接。U型螺杆加工尺寸产生偏差导致有效丝扣范围（双螺帽高度）低于工字钢上表面或螺杆丝扣破换不能进行连接时，在原锚固点紧邻处楼板上钻孔，U型螺杆穿楼板与上盖角钢连接。3、悬挑脚手架的拆除拆除前必须具备拆脚手前的核验手续。拆除脚手必须设置警戒区和相应的警戒人员。拆除前将脚手上的杂物清除干净。拆除28、悬挑钢梁前，先将脚手管全部拆除干净，在钢梁上搁置脚手板，做为临时施工操作面。悬挑钢梁的拆除采用人工在楼层内拖拽的方式，将钢梁拖进楼层内。悬挑脚手架的拆除顺序：安全网侧板扶手杆踩脚竹笆斜撑连墙杆（拉结点）大横杆小横杆立杆型钢梁。五、 脚手架施工安全措施：1、搭设前严格筛选所用材料。钢管、扣件、角铁、螺栓、竹笆等质量均应符合规范要求。不得采用严重锈蚀、薄壁、弯曲、有裂缝的杆件；不得采用严重锈蚀、变形、脆裂、滑丝的扣件；不得采用枯脆、单径、破损、散边的竹片作底笆。2、脚手架搭设施工人员必须通过现行国标特种作业人员安全技术培训考核管理办法考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。凡29、患有高血压、心脏病等不适应高空作业者，不得上脚手架操作。3、脚手架搭拆施工人员应严格遵循建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）有关规定，作业人员必须戴好安全帽、穿好防滑鞋、扎裹腿，高处作业一律系好安全带，外侧邻边施工挂好保险钩方能进行施工。4、脚手架搭设前，脚手施工负责人搭设方可使用应对搭设人员进行安全技术交底工作，并履行书面签证记录。搭设完毕后，相关人员，必须参加验收，确认符合设计要求并签署意见后方可投入使用；并办理验收和移交手续，归档备案。5、脚手架每步搁栅应满铺脚手竹笆，相邻脚手笆应重叠搁置，且每隔4步在内立杆与墙面间铺统长安全底笆作隔排，底笆下应加两根搁栅与挑出小横杆扎牢，底30、笆与搁栅绑牢，每笆不少于4点。6、脚手架验收合格后，应在架体醒目处悬挂验收合格牌、限载牌及安全操作规程牌。7、脚手架登高扶梯在脚手架外侧单独设置，并应与脚手架连接，严禁在脚手架等处攀登上下。8、固定出入口（通道）应搭设双层防护棚架。9、脚手架作业层施工荷载取3KN/m2，最多二步同时施工。不得在脚手上集中堆放物料，严格控制施工荷载，严禁悬挂起重设备、提升模板等。严禁在脚手架上拉缆风和设置起重把杆或搭（挂）平台。10、脚手架必须随施工进度搭设。一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。每搭完一步脚手架后，应及时校正步距，纵距、横距及立杆垂直度，使上下保持一致。11、脚手架所有扣件连接，螺栓拧紧力矩31、不应小于40Nm且不应大于65Nm，并应进行检查。12、在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处纵横水平杆或纵横扫地杆。严禁拆除连墙件，确实影响施工的，应征得施工负责人同意，落实脚手操作人员拆除、更换拉结位置，以确保脚手架的稳定性。13、当有六级及六级以上大风和浓雾、雷雨等恶劣天气及夜间照明昏暗条件下，应停止脚手架搭拆施工作业。14、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须事先申请，且有防火措施和专人看护。焊割作业点与氧气瓶、乙炔瓶等危险物品距离不得少于10米，使用时，氧气瓶与乙炔发生器的距离不得少于5米。严禁无证动用焊割工具，严格执行“十不烧”规定。15、脚手架的消防管理，必须按安全施工有关规定，设置消32、防器材，并有效进行管理。不准在操作层上吸烟。16、施工现场带电线路如无可靠的安全措施，一律不准通过脚手架；非电工不准擅自拉接电线和电器装置。沿脚手架布置的电缆放置在线槽中。17、脚手架搭设完成后，每间隔30m设一道防雷接地装置，接地线采用10mm双色线，可与建筑物接地点相连或采用L4040角钢，长度2m以上打入地下，分别与接地线用螺栓相连接，并检测接地电阻不大于10。拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。18、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看护，严禁非施工人员入内，严禁搭拆时操作人员向上或向下抛掷物件及材料，以防坠物伤人。拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另33、一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。19、施工操作人员应及时做好脚手架上落手清工作，清理脚手架上建筑垃圾及杂物，并落实专人经常性地做好脚手架维护保养工作，保持脚手架的清洁和安全。20、搭（拆）过程中不得中途停止未完工序。在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。21、 脚手架按以下项目进行日常维护检查： 各主节点杆件的安装、连墙件、支撑、焊接部位焊缝、拉结固定点、门洞等关键位置的构造是否符合施工方案要求。 地基是否有积水、下沉现象，立杆是否出现悬空34、，扣件螺栓是否有松动现象，焊缝、压环、吊环是否出现开裂变形等。 当发现脚手架某个部位发生突变时，应立即停止使用，查明原因，经加固处理验收合格后，方可继续使用。 脚手架上的建筑垃圾应随时清理，其垂直度应满足规范要求，安全防护设施必须符合设防要求。六、质量验收要求1、脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收。脚手架搭设前；作业层上施加荷载前；每搭设完10-13m高度后；达到设计高度后；遇有六级大风与大雨后；停用超过一个月；2、脚手架使用中，应定期检查下列项目：杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架的构造是否符合要求；地基是否积水、底座是否松动、立杆是否悬空；扣件螺栓是否松动；立杆沉降与垂直度35、偏差是否符合规范要求；安全防护措施是否符合要求；是否超载。2.3各种连接扣件必须扣接牢固，防止杆件打滑。立柱要垂直，大、小横杆要平正。相邻两柱的接头必须错开，不得在同一步距内。里、外、上、下相邻的两根大横杆的接头必须错开，不得集中在一组主柱间距之间驳接。搭设十字撑，应将一根斜杆扣在主柱上，另一根则扣在小横杆的伸出部分。斜杆两端的扣件与立杆节点的距离不大于20cm，最下面的斜杆与主柱的连接点离地面不大于50cm。允许偏差项目l 扣件式钢管脚手架搭设允许偏差与检验方法 项次项目允许偏差检查方法备注1立杆垂直度架高在30m以下时1/200吊线尺量检查每4m校正2立杆间距50mm尺量检查3纵向水平杆高36、差总长的1/300,不大于50mm拉线尺量检查七、应急预案7.1高处坠落应急预案7.1.1目的为确保专业施工中发生高处坠落事故后迅速有效地开展抢救工作，最大限度地降低员工及相关方面安全风险，特制定高处坠落应急准备与响应预案。7.1.2组织机构与职责由项目负责人、施工员、安全员等成立应急小组。项目负责人任应急小组组长，并负责与医院联系。施工员负责组织人员现场抢救伤员。安全员负责组织人员救护伤员。7.1.3事故处理程序高处坠落事故发生后，事故第一人向项目大声呼救，报告负责人（现场施工员）。项目管理人员获得求救信息，并确认高处坠落事故发生以后，应：立即组织项目职工自我救护，进行施救。立即向公司应急抢37、险领导小组汇报事故发生情况，并请求支持。立即向当地医疗卫生（120）、公安部门（110）电话报告。严格保护事故现场。项目指挥部接电话报告后，应立即在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。当事人送入医院，指挥部即指令善后处理人员到达现场：做好与当事人家属的接洽善后处理工作。按职能归口做好与当地有关部门的沟通，汇报工作。7.1.4通讯联系项目负责人： 手机：安全员： 手机：施工员： 手机：医院急救中心：120 火警：119 匪警：1107.1.5注意事项项目部应配备担架、急救箱等救护物质，事故发生及时投入使用。事故发生时应组织人员进行全力抢救，视情况拨打12038、急救电话和马上通知有关负责人。重伤员运送应用担架，腹部创伤及背柱受伤者，应用卧位运送，胸部伤者一般取半卧位，颅脑受伤者一般取仰卧偏头或卧位，以免呕吐、误吸。注意保护好事故现场，便于调查分析事故原因。7.2触电事故应急预案7.2.1目的为确保触电事故发生以后，能迅速有效地开展抢救工作，最大限度地降低员工及相关方生命安全风险，特制定触电应急准备与响应预案。7.2.2组织机构与职责由项目负责人、施工员、安全员等成立应急小组。项目负责人任应急小组组长，并负责与医院联系。施工员负责组织人员现场抢救伤员。安全员负责组织人员救护伤员。7.2.3事故处理程序触电事故发生后，事故第一人向项目大声呼救，报告负责人39、（现场施工员）。项目管理人员获得求救信息，并确认触电事故发生以后，应：立即采用绝缘材料等器材使触电人员脱离带电体；立即组织项目职工自我救护队伍进行施救；并立即向当地急救中心(120)、电力部门电话报告。立即向公司应急抢险领导小组汇报事故发生情况并寻求支持；严格保护事故现场。项目指挥部接电话报告后，应立即在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。当事人送入医院，指挥部即指令善后处理人员到达现场：做好与当事人家属的接洽善后处理工作。按职能归口做好与当地有关部门的沟通，汇报工作。7.2.4通讯联系 项目负责人： 手机：安全员： 手机：施工员： 手机：医院急救中心：40、120 火警：119 匪警：1107.2.5注意事项事故发生时应组织人员进行全力抢救，视情况拨打120急救电话和马上通知有关负责人。注意保护好事故现场，便于调查分析事故原因。7.3火灾消防应急预案7.3.1目的为了预防和控制潜在的火灾危害，并在发生火灾紧急情况时能迅速作出应急响应，最大限度地减少人员和财产损失，特制定触电应急准备与响应预案。7.3.2组织机构与职责由项目负责人、施工员、安全员等成立应急小组。项目负责人任应急小组组长，并负责与医院、消防、警局等联系。施工员负责组织人员现场自救扑火、抢救伤员、重要物资等。安全员负责组织人员监督日常防火工作，事故发生时组织人员救护伤员、疏散人群等。741、.3.3事故处理程序火灾事故发生后，事故第一人向项目大声呼救，报告负责人（现场施工员）。项目管理人员获得求救信息，并确认火灾事故发生以后，应：立即切断电源，寻找火源自救扑火。火情蔓延时立即拨打119请求消防队前来灭火；并立即向当地急救中心(120)、电力部门电话报告。立即向公司应急抢险领导小组汇报事故发生情况并寻求支持；严格保护事故现场。项目指挥部接电话报告后，应立即在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救、疏散和维护现场秩序。当事人送入医院，指挥部即指令善后处理人员到达现场：做好与当事人家属的接洽善后处理工作。按职能归口做好与当地有关部门的沟通，汇报工作。7.3.4通讯联系项目负责人42、： 手机：安全员： 手机：施工员： 手机：医院急救中心：120 火警：119 匪警：1109.3.5注意事项办公区域、生活区域、脚手架上应根据规定配备一定数量的灭火装置，并进行例行检查，确保可用。事故发生时应组织人员进行全力自救及疏散人员，视情况拨打119急救电话和马上通知有关负责人。注意保护好事故现场，便于调查分析事故原因。八、落地脚手架计算书落地式扣件钢管脚手架计算书（计算高度25米，立杆纵距1.6米，双立杆高度6m） 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度25.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.60米，立43、杆的横距1.05米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距1.80米。 钢管类型为483.2，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.20米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设13层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.40kN/m2，高度变化系数0.8400，体型系数0.9510。 地基承载力标准值500kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。 一、大横杆的计算: 大44、横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.050/2=0.052kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.050/2=1.575kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.052=0.109kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.575=2.205kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为45、三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.109+0.102.205)1.6002=0.587kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.109+0.1172.205)1.6002=-0.688kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.688106/5080.0=135.505N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m 活荷载标46、准值q2=1.575kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.091+0.9901.575)1600.04/(1002.06105121900.0)=4.230mm 大横杆的最大挠度小于1600.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.600=0.061kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.0501.600/2=0.084kN 活荷载标准值 Q=3.000147、.0501.600/2=2.520kN 荷载的计算值 P=1.20.061+1.20.084+1.42.520=3.703kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+3.7031.050/4=0.978kN.m =0.978106/5080.0=192.572N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如48、下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0381050.004/(3842.060105121900.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.061+0.084+2.520=2.665kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=2665.4401050.01050.01050.0/(482.06105121900.0)=2.560mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.584mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.49、2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.0501.600/2=0.084kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.600/2=2.520kN 荷载的计算值 R=1.20.040+1.20.084+1.42.520=3.677kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在2050、kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1251 NG1 = 0.12525.000=3.128kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0.100131.600(1.050+0.400)/2=1.508kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17 NG3 = 0.1701.60013/2=1.768kN (4)吊挂的51、安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.60025.000=0.400kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.804kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.6001.050/2=5.040kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.400 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB5052、009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 0.840 Us 风荷载体型系数：Us = 0.951 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.4000.8400.951 = 0.320kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.26.804+0.91.45.040=14.515kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.26.804+1.45.040=15.221kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M53、W计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.3201.6001.8001.800/10=0.209kN.m 五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=15.221kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155154、.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =15221/(0.19489)=167.547N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=14.515kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58c55、m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.209kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =14515/(0.19489)+209000/5080=256、00.865N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求! 经过计算得到 Nf2 = 294.049kN Nf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图 八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 60.88 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 15.22 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m257、)；fg = 500.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 500.00 地基承载力的计算满足要求!九、悬挑脚手架计算书悬挑式扣件钢管脚手架计算书（计算高度16.8米，立杆纵距1.8米）钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度17.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.80米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.2， 连墙件采用2步2跨，竖向58、间距3.60米，水平间距3.60米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设9层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.40kN/m2，高度变化系数0.6200，体型系数0.8720。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.80米，建筑物内锚固段长度1.55米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。59、 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.050/2=0.052kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.050/2=1.575kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.052=0.109kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.575=2.205kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 60、跨中最大弯矩为 M1=(0.080.109+0.102.205)1.4002=0.449kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.109+0.1172.205)1.4002=-0.527kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.527106/5080.0=103.746N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m 活荷载标准值q2=1.575kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大61、挠度 V=(0.6770.091+0.9901.575)1400.04/(1002.06105121900.0)=2.480mm 大横杆的最大挠度小于1400.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.400=0.054kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.0501.400/2=0.073kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.400/2=2.205kN 荷载的计算值 P=1.62、20.054+1.20.073+1.42.205=3.240kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+3.2401.050/4=0.857kN.m =0.857106/5080.0=168.656N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的63、最大挠度 V1=5.00.0381050.004/(3842.060105121900.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.054+0.073+2.205=2.332kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=2332.2601050.01050.01050.0/(482.06105121900.0)=2.240mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.264mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.064、kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.0501.400/2=0.073kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.400/2=2.205kN 荷载的计算值 R=1.20.040+1.20.073+1.42.205=3.224kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷65、载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1251 NG1 = 0.12517.000=2.127kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0.10091.400(1.050+0.500)/2=0.976kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17 NG3 = 0.1701.4009/2=1.071kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.066、101.40017.000=0.238kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.413kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.4001.050/2=4.410kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.400 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 0.620 U67、s 风荷载体型系数：Us = 0.872 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.4000.6200.872 = 0.216kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.413+0.91.44.410=10.852kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.413+1.44.410=11.469kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷68、载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2161.4001.8001.800/10=0.124kN.m 五、立杆的稳定性计算 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.469kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.890c69、m2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =11469/(0.19489)=126.248N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.852kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的70、高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.124kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =10852/(0.19489)+124000/5080=143.782N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N71、/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求! 经过计算得到 Nf2 = 288.444kN NfNl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图 七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1800mm，l = 1550mm，ml = 500mm，m2 = 1550mm； 水平支撑梁的截面惯72、性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=11.47kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.80/1.55=1.16 kl=0.50/1.55=0.32 k2=1.55/1.55=1.00 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=38.997kN 支座反力 RB=-15.235kN 最大弯矩 MA=23.910kN.m 抗弯计算强度 f=23.910106/(1.05141000.0)=161.499N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/m73、m2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=4.41+4.41=8.82kN 水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m 最大挠度 Vmax=14.066mm 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011)表5.1.8规定： 水平支撑梁的最大挠度小于3600.0/250,满足要求! 八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B74、其值b=1.07-0.282/b=0.929 经过计算得到强度 =23.91106/(0.929141000.00)=182.53N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 九、锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=15.235kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8 f = 50N/mm2； 压点处采用2个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为85.00N/mm2； 所需要的水平钢梁75、与楼板压点的拉环最小直径 D=152354/(3.141685.002)1/2=11mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 15.24kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于15235.19/(3.1416201.5)=161.7mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓76、，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 15.24kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=15.87N/mm2； 经过计算得到公式右边等于153.7kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求! 4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下： 锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 15.241.55/2 = 11.81kN.m 根据混凝土结构设计规程GB50010-2002第7.2.1条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。 截面有效高度 h0 = 120-15 = 105mm； s = 11.81106/(1.00016.7001.41000105.02)=0.0460 = 1-(1-20.0460)1/2=0.0470 s = 1-0.0470/2=0.9770 楼板压点负弯矩配筋为 As = 11.81106 / (0.9770105.0210.0) = 548.3 mm2