1、目 录第一章 编制说明03第一节 编制说明03第二节 编制依据04第二章 工程概况09第一节 工程主要情况09第二节 设计简介11第三节 工程施工条件13第三章 脚手架设计14第一节 脚手架选型14第二节 材料选择15第三节 脚手架构造设计18第四节 脚手架杆件强度、刚度及稳定性验算24第四章 脚手架施工安排63第一节 脚手架工程施工目标63第二节 脚手架施工流水段划分及工程施工顺序64第三节 脚手架工程重点和难点的施工安排及主要管理和技术措施66第四节 脚手架专项工程管理的组织机构及岗位职责68第五章 施工进度计划70第六章 施工准备与资源配置计划71第一节 施工准备计划71第二节 资源配置2、计划73第七章 施工方法及工艺要求74第一节 分部（分项）工程或专项工程施工方法及施工工艺要求74第二节 重点说明79第三节 季节性施工80第一章 编制说明第一节 编制说明一、本施工组织设计是以xx省烟草公司xx市公司在xx市xx区投资新建的xx烟草综合用房工程为对象的脚手架专项施工方案，是在xx烟草综合用房工程施工组织设计的基础上对该专项工程的内容进一步具体化，是直接指导该专项工程的施工管理和技术经济活动的专用文件。二、本施工组织设计出现下列情况时，由实施该项工程的项目经理部作出修改或补充、并报经原审批单位重新审批后执行：1、当工程设计图纸发生重大修改时,如主体结构的形式发生大的凋整等，将对3、专项施工方案进行修改；对工程设计图纸的一般性修改,视变化情况对专项施工方案进行补充;对工程设计图纸的细微修改或更正，专项施工方案不作调整；2、当有关法律、法规、规范和标准开始实施或发生变更，并涉及工程的实施、检查或验收时，专项施工方案将进行修改或补充；3、由于主客观条件的变化，施工方法有重大变更，原来的专项施工方案已不能正确地指导施工，将对专项施工方案进行修改或补充；4、当施工资源的配置有重大变更,并且影响到施工方法的变化或对施工进度、质量、安全、环境、造价等造成潜在的重大影响，将对专项施工方案进行修改或补充；5、当施工环境发生重大改变，如施工延期造成季节性施上方法变化，施工场地变化造成现场布4、置和施工方式改变等，致使原来的专项施工方案已不能正确地指导施工,将对专项施工方案进行修改或补充。三、本专项施工方案经审批后，作为工程结算依据的专用文件之一。第二节 编制依据一、与工程建设有关的法律、法规和文件1、中华人民共和国安全生产法；2、建设工程安全生产管理条例（国务院令第393号）；3、住房和城乡建设部危险性较大的分部分项工程安全管理办法(建质200987号）;4、建设部规定的十项新技术（建质2010170号)；5、建设部危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）；6、住房和城乡建设部绿色施工导则（建质2007223号）；7、公司重大危险源安全监督管理办法（六公司工字205、07119号）。二、国家现行有关标准和技术经济指标序号类 别名 称编 号1行业悬挑脚手架规范JGJ12820102国家钢管脚手架扣件GB/5831-20063国家建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-20024行业建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-20095行业施工手册 第四版6行业施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-20057行业建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20118行业建筑施工安全检查评定标准JGJ59-999国家工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分） 2011版10国家混凝土结构工程施工质量验收规范GB502042002三、工程所在地区行政主管部6、门的批准文件建设单位对施工的要求1、工程批文:建字第201012314号；四、工程施工合同或招标投标文件1、xx省烟草公司xx市公司综合经营业务用房工程招标投标文件;2、xx省烟草公司xx市公司与xx省算六工程有限公司签订的xx省烟草公司xx市公司综合经营业务用房工程施工合同。五、工程设计文件1、xx省建设工程勘察院提供的xx卷烟物流中心和综合经营业务用房岩土工程勘察报告(编号：100311)；2、长沙有色冶金设计研究院设计的xx省烟草公司xx市公司综合经营业务用房建筑施工图(编号:C6041-TJ）、结构施工图（编号：C6041-TG）、水、电、消防、装修施工图纸(编号：C6041-S、C67、041DD、C6041DX）；六、工程施工范围内的现场条件、工程地质及水文地质、气象等自然条件。1、工程建设地点的气温和变化情况:序号分 项 内 容简 要 说 明1建设地点气温变化情况年平均气温16。4,西南部山间盆地年均气温较高，北部和南部岗地段低。1月最冷,平均气温4。75。3,7月最热，月均气温26。328。4。年均无霜期为287天。2建设地点降雨变化情况年平均降水量为1300mm。气候特点体现为24月份春雨；68月份暴雨。3建设地点降雪变化情况12月次年1月寒冷.4建设地点雷电变化情况当地发生雷电情况无.5建设地点风向变化情况全年风向最多为西南风，基本风压0.45kN/m2,高度变化系8、数2。8，体型系数1。31。5冬季、雨期的期限情况冬期、雨期期限为12月至次年2月。6冬季土的冻结深度情况 无冬季土的冻结深度。2、项目施工区域地形和工程水文地址状况序号分 项 内 容简 要 说 明1施工区域地形变化和绝对标高本工程场地地貌类型属构造侵蚀低山丘陵地貌,微地貌为山麓斜坡.场地原地貌起伏较大，因城市建设，现以开挖回填平整。场地内绝对标高为（黄海）243。2245。6m。2施工区域地质构造施工区域原始地貌为山麓斜坡，场地内地层从上往下依次为：地表土，粉质粘土，灰岩。3施工区域土的性质和类别、地基土的承载力根据地质勘察报告地基波速测试报告计算结算,场地内在30m深度内场地覆盖层等效剪切9、波速平均值295m/s，按建筑抗震设计规范（GB500112008）中有关规定判定：场地土类型属II类。4施工区域地下水位的高低变化、含水层的厚度、流向、流世和水质等情况场地内上部土层呈稍湿状，水分含量较少，总体上第四系松散岩类孔隙水水量较贫乏。根据区域水位资料，拟建场地地下水主要为孔隙岩溶水，赋存于下伏灰岩岩溶及节理裂隙中，水量较丰富。七、与工程有关的资源供应情况1、当地主要材料供应条件xx当地有固定架管、扣件租赁市场，能满足本工程需要。2、当地特殊材料供应条件本工程设计中无特殊材料使用,基本为建筑常用材料,本地市场能满足施工需求。3、当地生产工艺设备供应条件当地有固定的生产工艺设备市场，能10、够满足工地生产设备需求.八、施工企业的生产能力、机具设备状况、技术水平xx省第六工程有限公司是一家集工程施工、投资开发、技术研发为一体的国有大型企业.现有总资产41亿元，年施工能力逾200亿元。工程技术人员3000多名：其中高、中级职称1000余人，注册一、二级建造师488人，注册造价工程师82人.大中型施工设备3000余台(套）。公司下辖7家直属单位、17家改制子公司和13家区域公司及省部级技术研发中心1个。 公司主要资质有：房屋建筑工程施工总承包特级；公路、市政公用、机电安装总承包一级；桥梁、公路路面及路基、钢结构、起重设备安装、装饰装潢工程和实验室、房地产开发、国家物业管理一级；建筑设计11、装饰设计及幕墙设计甲级;城市轨道交通工程专业承包以及涉及全部专业的劳务分包一级资质和其他专业资质等.公司近年来先后获得15项国家专利、5项国家级工法、3项全国新技术应用示范工程、1项国家级科学技术进步二等奖、4项xx省科技进步奖、17项省级工法、6项省级新技术应用示范工程、146项企业施工工艺标准，主编国家标准1项、行业标准1项。 公司在xx各地州市和全国30多个省、直辖市、自治区均设有分公司，并承建了利比里亚、沙特阿拉伯等国家的重点工程。业务范围涉及施工、投资、开发、设计、咨询、建材、工程设备、劳务、路桥、市政、水利、交通等建筑业上中下游产业等领域。 公司荣获十四项鲁班奖,以及国家级装饰金12、奖、国家级钢结构金奖、省芙蓉奖及其它国家级、省部级专业奖数百项.获得的主要荣誉有“全国优秀施工企业、“全国最佳施工企业”、“国家级重合同守信用企业”、“全国建筑业诚信企业”、“全国建设系统精神文明建设先进单位”、“全国工程建设质量管理优秀企业”、“xx省优秀企业”、“xx省文明单位、“xx十大国有诚信企业、“省建行AAA信用等级客户”等；是xx省第一家荣获省质量管理奖的建筑企业。第二章 工程概况第一节 工程主要情况一、工程名称、性质、地理位置和建设序号分 项 内 容简 要 说 明1项目名称xx省烟草公司xx市公司综合经营业务用房工程2项目性质性 质工业建筑使用功能地下层为设备用房和车库；裙楼为13、培训中心和食堂；112层为办公；屋面层为机房。3地理位置xx市xx区、湖天南路东侧(xx市监狱附近），揽月城南面。4建设规模占地面积6000 M2投资规模5700万元二、工程参建单位的相关情况序号分 项 内 容简 要 说 明1工程建设单位xx省烟草公司xx市公司。2工程勘察单位xx省建设工程勘察院。3工程设计单位长沙有色冶金设计研究院。4工程监理单位xx省农林工业勘察设计研究总院。5施工总包单位xx省第六工程有限公司6专业分包单位暖通、弱电、电梯（建设方未定）。三、工程承包范围和分包工程范围序号分 项 内 容简 要 说 明1工程承包范围本工程承包范围为1栋办公为主的综合楼（地下一层,地上主楼十14、二层，培训中心三层，中间连接部分二层）的相关土建(包括地下室、基础、地下室与屋面等部位的防水、主体结构)，水电安装、消防、通信、内外精装饰工程，总建筑面积19216。相关之室外工程(明沟、散水、化粪池以及化粪池至室内的地下排水管道）。2工程分包范围防水、幕墙.四、施工合同、招标文件或总承包单位对工程施工的重点要求序号分 项 内 容简 要 说 明1工程工期工程从开工到竣工验收不超过500天。2工程质量工程完工经建设工程质量监督部门对工程质量进行评定，本工程验收必须全部达到合格工程标准，达不到合同约定的质量标准，承包人按合同总造价的4%向发包人支付违约金。3职业健康安全目标工程从开工至竣工验收必须15、保证无伤亡事故。4环 境环境目标为无噪音、污水、粉尘污染.5工程文明施工工程文明施工必须符合xx市安全监督站的要求第二节 各设计简介一、施工范围内工程设计内容序号分项内容简 要 说 明1建筑规模建筑面积总建筑面积19158M2。其中：地下室4490M2；裙楼4225M2；主楼10443M2。建筑层数建筑总层数为12层。其中:地下室1层,主楼地上12层，中间连接部分裙楼2层，培训中心3层。建筑高度建筑高度47.2M.其中：主楼建筑高度为47。2m,裙楼建筑高度中间连接部分为13m，培训中心13 m。地下室层高设备用房部分为5。6M,车库部分为4.5M；主楼层高分别为：一层为5。4M 、212层为16、3。8M、屋面机房为4.5M；裙楼层高分别为:一层为5.4M、2-3层为3。8M。高度级别高度级别为二级.2建筑功能地下室地下室为设备用房和车库.裙 楼裙楼中间连接部分一层为食堂二层为大会议室,培训中心为住宿。塔 楼办公。3建筑特点建筑外形裙楼为矩形,主楼为凹形。建筑结构主楼及地下室设备用房部分为框剪结构，裙楼及地下室车库部分为框架结构。建筑材料建筑主体采用普通钢筋混凝土结构,内隔墙为MU10页岩多孔砖,外墙装饰为玻璃幕墙和铝板幕墙，内墙为普通抹灰乳胶漆墙面，地面为水泥砂浆和玻化砖地面，吊顶为普通石膏板和铝合金板吊顶.4建筑耐火工程类别一类高层建筑.耐火等级本工程耐火等级为二级。主楼一至三层为17、一个防火分区，主楼四至六层为一个防火分区，主楼七至八层为一个防火分区，主楼九至十一层为一个防火分区，主楼十二层为一个防火分区,裙楼一层一个防火分区。5外墙面装饰设计做法楼层设计做法112层铝板幕墙/玻璃幕墙+耐碱抗裂纤维布4+聚苯颗粒豹纹砂浆40+界面砂浆25+基层墙体200。其余部位楼地面底层水泥砂浆抹面做法按05ZJ001 楼1/23，面层为二次装修设计：钢筋混凝土楼板清理干净/素水泥浆结合层一遍/20厚1:2水泥砂浆压光。6门窗设计做法楼层设计做法1-12铝合金框普通中空玻璃5+9A+5，传热系数3。3,遮阳系数0。78。二、施工范围内工程相关要求进度要求开工至竣工验收不超过500天。质18、量要求符合国家相关标准及要求的合格工程.安全要求无重大伤亡事故。文明施工xx市安全文明示范工地。第三节 工程施工条件1、当地材料供应情况本工程位于xx市，xx本地有固定的脚手架用材料租赁市场，能满足本工程材料需求。2、施工条件本工程场地开阔平整，场地周边无高障碍物，外脚手架搭设不受高度等限制。第三章 脚手架设计第一节 脚手架选型本工程采用双排落地式钢管脚手架和悬挑型钢式双排钢管脚手架.其中主楼西面（T轴偏北3900至N轴)、南面（10轴至12轴）、东面（P轴至T轴)架体落在地下室顶板上，0。00至47.2m为双排落地式钢管脚手架，其中0。00至18m双立杆双排落地式钢管脚手架，18m至47.219、m为单立杆双排钢管脚手架。主楼北面（5轴至12轴)、西面（W轴至T轴偏北3900、N轴至K轴）、东面（T轴至W轴）架体落在回填土上，回填土分层夯实后浇捣C20砼垫层200厚，宽度为主楼外墙以外3000。架体落在回填土上的外架0.00至28.2m（八层楼面）为双排落地式钢管脚手架， 28.2m（八层楼面）至47.2m（屋面）为悬挑型钢式双排钢管脚手架.主楼南面(5轴至10轴）11。5m至28。2m架体落在中间连接部分屋面板上，该处支模架不拆除.主楼28。2m（八层楼面)至47。2m（屋面）为悬挑型钢式双排钢管脚手架。中间连接部分东面、西面均采用双排落地式钢管脚手架，架体落在地下室顶板上.培训中心20、均采用双排落地式钢管脚手架，基础采用素土分层夯实后浇捣C20砼垫层200厚，宽度为主楼外墙以外3000。.第二节 材料选择一、驾体结构材料选择1、钢管、脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T 13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T 3092)中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T 700）中Q235-A级钢的规定.、脚手架钢管的尺寸应采用每根钢管的最大质量不应大于25，采用直径为48壁厚为不小于3。0的钢管。、新旧钢管的质量应符合以下规定:、应有产品质量合格证；、应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T 2221、8）的有关规定，质量应符合上述规定；、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道;、钢管外径、壁厚、端面等的偏差为0。5；、钢管表面必须涂有防锈漆.2、扣件、扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件,其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831) 的规定；采用其他材料制作的扣件，应试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用；、脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏.、扣件表面应光滑，不应有裂缝、结疤等；3、悬挑用型钢、用于外脚手架悬挑型钢规格必须大于或等于18号型钢。、型钢的材质必须符合国家标准碳素结构钢GB/T 700或低合金22、高强度结构钢GB/T 1591的规定.、用于固定型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或锚固螺栓的材质必须符合现行国家标准钢筋混凝土用钢 第1部分 热轧光圆钢筋GB1499.1中HPB235级钢筋的规定。4、钢丝绳、外悬挑脚手架卸载用钢丝绳直径大于等于14，材质符合国家级行业相关规定。5、连墙件：、连墙杆的材质应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q235A级钢的规定.二、操作保护材料选择1、脚手板、挡板、脚手板应采用竹串片脚手板,脚手板规格为250502500。、挡板为木挡板，厚20高180自重为0。14KN/。2、安全网材质：聚乙烯（HDPE）、聚丙烯（HDPP)。规格：2000目/100平23、方厘米。尺寸：宽度1.2M4M长度5米、5.5米、5.8米、6米。重量：0、5kg3kg/张。安装要求：平网要能承受重100KG底面积为2800平方厘米的模拟人形沙包冲击后，网绳、边绳、系绳都不断裂（允许筋绳断裂）,冲击高度10米最大延伸率不超过1.5米。第三节 脚手架构造设计一、底座1、本工程脚手架基础部分落在地下室顶板上根据设计总说明,承载能力能够满足外脚手架的搭设要求.部分落在回填土上的外架，应在回填土完后夯实，采用强度等级C20的混凝土进行硬化200厚，宽度为外墙边以外3000。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求(具体计算数据参阅脚手架计算书）.2、脚手架底座必须设置纵、横向扫地杆24、。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500;二、立杆 1、脚手架立杆纵距1。5m，横距1.05m，步距1。8m;连墙杆间距竖直3。6m,水平4。5m（即二步三跨）:里立杆距建筑物0.3m。 2、脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置,高度方向相互错开1500mm以上,且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。 3、立杆应设置525、0厚垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。 4、立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。5、立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接.6、立杆接长除顶层顶步外,其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。7、立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m;三、大横杆1、大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设,大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。2、大横杆宜设置在立杆内侧,其长度不宜小于3跨。3、大横杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接.4、大横杆的对接扣件应交错布置：两根相邻大横杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向26、错开的距离不应小于500；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。5、搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定,端部扣件盖板边缘至搭接大横杆杆端的距离不应小于100.6、当使用钢、木、竹脚手板时，大横杆应作为小横杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。四、小横杆1、外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。2、主节点必须设置一根小横杆,用直角扣件扣接且严禁拆除。3、作业层上非主节点处的小横杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。4、当使用钢、木、竹脚手板时双排脚手架的小横杆两端均应采用直角扣件固定在大横杆上。五、连墙27、拉接1、 连墙件数量的设置除应满足本表的规定;连墙件布置最大间距脚手架高度竖向间距（h）水平间距(la）每根连墙件覆盖面积()双排50m3h3la4050m2h3la27单排24m3h3la40注：h步距；la纵距.2、连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300；3、应从底层第一步纵向水平杆处开始设置,当该处设置有困难时，应采用其他可靠措施固定；4、宜优先采用菱形布置,也可采用方形、矩形布置。5、一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4米（两步)；6、对高度24米以上的双排脚手架，必须采用钢性连墙件与建筑物可靠连接。7、连墙件中的28、连墙杆或拉筋宜水平设置,当不能水平设置时,与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接；8、当脚手架下部暂不能设置连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45度60度之间；连接点中心与主节点的距离不应大于300。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除；9、架高超过40米且有风窝流作用时，应采取抗上升翻流作用的连墙措施。六、悬挑钢梁1、悬挑梁的内置长度为外伸长度的1。25倍.2、悬挑梁与建筑物外边梁交接处应设置防滑措施。3、悬挑梁的受力点不能落在建筑物的悬挑结构上。4、固定悬挑梁用钢筋卡环必须为直径不小于20的HPB235热轧光圆钢筋。七、钢丝绳1、脚手架卸载用钢丝绳直径29、不小于14。2、用于连接钢丝绳的螺栓直径不小于25。3、固定钢丝绳用钢筋卡环必须为直径不小于20的HPB235热轧光圆钢筋。4、钢丝绳连接处卡环不少于三个，且两个卡环之间的间距不大于100。八、剪刀撑与横向斜撑1、双排落地脚手架应采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置，全部采用单杆通长剪刀撑。2、剪刀撑每4 跨设置一道，斜杆与地面的夹角在4560之间,每道剪刀撑跨越的斜杆的根数宜按下表规定确定。剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角a455060剪刀撑跨越立杆的最多根数n7653、高度在24米以下的单、双排脚手架，均必须在外侧立面的两30、端各设置一道剪刀撑，并由底至顶连续设置。4、高度在24米以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑.5、剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接,搭接长度不应小于1米，搭接范围内不少于2个连接点。6、剪刀撑斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于15cm。7、横向斜撑应在同一节间，有底层至顶层呈之字型连续布置。九、脚手板1、作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120150；2、钢、木、竹脚手板应设置在三根横向水平杆上.当脚手板长度小于2m可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻.脚手板的铺设可采用对接平铺,也可采用31、搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸应取130150，两块脚手板的外伸长度的和不应大于300；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上,搭接长度应大于200，其伸出横向水平杆的长度不应小于100;3、作业层端部脚手板探头长度应取150，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。十、安全防护1、外侧面防护脚手架外侧面满挂符合国家标准的密目安全网，密目网采用1.8m6。0m 规格,用网绳绑扎在大横杆外立杆内侧。作业层安全网应高于平台1.2m.2、水平防护在作业层下部挂一道水平兜网，在架内高度3。0m 左右设首层平网，往上每隔6步设隔层平网，施工层随层设网.3、挡脚板挡脚板随32、操作层脚手板设置，用铁丝固定在立杆上.第四节 脚手架杆件强度、刚度及稳定性验算一、设计说明本工程采用密目式安全网封闭双排脚手架进行结构施工（两层施工层）。安全网目密度为2000目/1002，脚手架采用直径483。0钢管搭设，铺四层竹脚手板。连墙件用连墙杆与脚手架相同，连墙杆与脚手架连接、连墙杆与建筑物连接采用扣件连接（各连接点采用双扣件连接）连墙布置二步三跨，脚手架搭设尺寸为：立杆横距lb=1。05m；立杆纵距la=1。5m,步距h=1.8m，脚手架内侧距外墙0。3m，脚手架立杆下用30050木垫板通长铺设.地基为钢筋砼板250厚,地基承载立标准值fgk=55KN/。施工地区基本风压值为0。433、5KN/.根据本工程特点及，28.2m以下采用落地式双排钢管扣件式脚手架搭设。28.2m以上采用型钢悬挑双排钢管脚手架。钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302011）。二、落地架计算 1、计算参数：双排脚手架，搭设高度30。0米,立杆采用单立管.立杆的纵距1.50米,立杆的横距1。05米,内排架距离结构0.30米，立杆的步距1。80米。钢管类型为483.0,连墙件采用2步3跨,竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工.脚手板采用竹串片脚手板,荷载为0.15kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用483。0，荷载为0.34、15kN/m，安全网荷载取0。0050kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面,且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.35kN/m2，高度变化系数1。2500，体型系数0。6000。地基承载力标准值170kN/m2,基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0。40。2、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形.。均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0。038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0。1501。500/2=0.113kN/m 活荷载标准值 Q=2.0001.500/2=35、1。500kN/m 荷载的计算值 q=1。20。038+1。20.113+1.41。500=2。281kN/m小横杆计算简图。抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下： M=2.2811.0502/8=0。314kN.m=0.314106/4491。0=69.998N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 荷载标准值q=0。038+0.113+1。500=1。651kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.01.6511050.04/(3842。0610510778036、。0）=1。177mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm，满足要求！3、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381。050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501。0501.500/2=0。118kN 活荷载标准值 Q=2。0001。0501。500/2=1。575kN 荷载的计算值 P=(1。20.040+1。20.118+1。41.575）/2=1.198kN大横杆计算简图。抗弯强度计算 最大弯矩考37、虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下： 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08（1。20。038）1。5002+0.1751.198=0.323106/4491.0=71.845N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!。挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下： 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770。0381500.004/（1002.060105107780。000)=0.06mm 集中荷载标准值P=(0。38、040+0.118+1.575)/2=0。867kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1.146866.7221500.003/(1002。060105107780。000)=1。51mm 最大挠度和 V=V1+V2=1。569mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!4、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2。5）： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8。0kN;(JGJ130-2011 第15页表中第三行） R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准39、值 P1=（0.038+0.04）1。500=0.117kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501。0501。500/2=0.118kN 活荷载标准值 Q=2。0001。0501。500/2=1.575kN 荷载的计算值 R=1。20。117+1.20。118+1。41.575=2.549kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时，试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12。0kN.5、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括40、以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1295NG1 = 0.129530.000=3.885kN(结构自重包括大小横杆） （2)脚手板的自重标准值（kN/m2）;本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0。15041。500(1.050+0.300）/2=0。608kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）;本例采用栏杆、木板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2)；0。005 NG4 = 0。0051.50030.000=0.225kN 经计算得到，静41、荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5。168kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3。00021.5001。050/2=4.725kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 - 基本风压（kN/m2），按照建筑结构荷载规范（GB500092001）附录表D.4的规定采用：W0 = 0.450 Uz - 风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范（GB500092001)附录表的规定采用：Uz = 1。250 Us 风荷载体型系数：Us = 0。600 经计算得到，风荷载标准42、值Wk = 0。70.4501.2500.600 = 0.236kN/m2。 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG + 0.91.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25。168+0.91.44。725=12.155kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25。168+1。44.725=12。817kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0。851。4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2）； la - 立杆的纵距 (m)；43、 h 立杆的步距 (m). 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0。91。40。2361。5001。8001.800/10=0.145kN.m6、立杆的稳定性计算:。不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9。800kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k - 计算长度附加系数，取1.155； u - 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 （m)，由公式 l0 = kuh 确定,l0=1.1551.5001.800=3.118m； A - 立杆净截面面积，A=4.239cm2; W 立杆净截面模量(抵抗矩），W=4。44、491cm3；- 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0。190；- 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2)；经计算得到 =9800/(0.19424）=121.962N/mm2; f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205。00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求！。考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.138kN； i - 计算立杆的截面回转半径,i=1。60cm； k 计算长度附加系数，取1。155； u - 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 45、(m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1。1551.5001。800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W - 立杆净截面模量（抵抗矩），W=4。491cm3;- 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0。190; MW - 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0。137kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2)；经计算得到 =9138/（0.19424)+145000/4491=145。72N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值,f=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计46、算 f,满足要求！7、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算: 其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1。283kN； NQ - 活荷载标准值，NQ = 3。150kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.1295kN/m； 经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 81。979米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米,按照下式调整且不超过50米： 经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 H = 50。000米。 考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的47、脚手架可搭设高度按照下式计算： 其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1。283kN； NQ - 活荷载标准值，NQ = 3.150kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.1295kN/m； Mwk 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0。115kN。m； 经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 68.088米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： 经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 H = 50.000米.8、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nl48、w + No 其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN），应按照下式计算： Nlw = 1。4 wk Aw wk - 风荷载标准值，wk = 0.236kN/m2； Aw - 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3。604.50 = 16。200m2； No - 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN);No = 3.000 经计算得到 Nlw = 5。358kN，连墙件轴向力计算值 Nl =8。358kN 连墙件轴向力设计值 Nf = Af 其中 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l/i=30。00/1。60的结果查表得到=0.95; A = 4.24cm49、2；f = 205。00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 82.709kN NfNl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接经过计算得到 Nl = 8。358kN大于扣件的抗滑力8.0kN，因此采用一个直角扣件不满足要求，所以连墙件应采用两个直角扣件与预埋件连接。连墙件扣件连接示意图9、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p - 立杆基础底面的平均压力 （kN/m2),p = N/A；p = 51。268N - 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 （kN)；N =12。817 A - 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg -50、 地基承载力设计值 （kN/m2)；fg = 60。00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc - 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0。40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 150.00（素土回填分层夯实）。 地基承载力的计算满足要求！4)顶板地基承载力验算N/Ad(N=13。7) 【Ad=1。50.3=0.45m2 按设计提供数据=55kN/m2 】13.7/0。45=30。4kN/m255kN/m2三、悬挑架计算钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001）.1、计算参数： 双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用双排51、单立管。 立杆的纵距1。50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.0， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米,水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2,按照铺设4层计算。挡板采用木挡板,荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0。45kN/m2,高度变化系数1。2500,体型系数0。6000. 悬挑水平钢梁采用18号工字钢,其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长52、度2.00米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构,采用直径14的钢丝绳与建筑物拉结,但钢丝绳仅为保护措施计算时不考虑钢丝绳的作用。2、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面. 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0。1501。500/2=0。113kN/m 活荷载标准值 Q=3。0001。500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1。20。038+1.20.113+1.42.250=3.331kN/m 小横杆计算简图.抗弯强度计算 最大弯矩53、考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=3。3311。0502=0.459106/4491。0=102.219N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 荷载标准值q=0.038+0。113+2.250=2。401kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.02。4011050.04/（3842.06105107780。0)=1.711mm 小横杆的最大挠度小于1050。0/150与10mm，满足要求!3、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用54、小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形.。荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381。050=0。040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0。1501.0501。500/2=0。118kN 活荷载标准值 Q=3.0001。0501.500/2=2.362kN 荷载的计算值 P=（1.20.040+1.20.118+1.42。362）/2=1。749kN 大横杆计算简图.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下： M=0。08（1。20。038)1。5002+55、0.1751.749=0。467106/4491。0=104。066N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!4.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下： 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0。6770.0381500.004/(1002。060105107780.000)=0。06mm 集中荷载标准值P=0。040+0.118+2.362=2。521kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1。1462520。9451500。003/(1002.06010556、107780。000)=4.39mm 最大挠度和 V=V1+V2=4。451mm 大横杆的最大挠度小于1500。0/150与10mm,满足要求!4、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范)： R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8。0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 1。荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=（0。038+0。04）1。500=0。117kN 脚手板的荷载标准值 P2=0。1501.0501.500/2=0.118kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501。500/2=2。362kN 荷载的计算值 57、R=1.20.117+1。20.118+1。42。362=3.589kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N。m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN;5、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载. 静荷载标准值包括以下内容： （1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m);本例为0.1295 NG1 = 0.129520。000=2.59kN （2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板,标准值为0。15 NG2 = 058、。15041。500（1。050+0。300)/2=0.608kN (3）栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m）；本例采用栏杆、木板挡板，标准值为0。15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2）；0。005 NG4 = 0。0051。50020.000=0。150kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3。798kN. 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021。5001。050/2=4.725k59、N 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 - 基本风压(kN/m2），按照建筑结构荷载规范(GB500092001)附录表D。4的规定采用:W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB500092001)附录表7。2。1的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.600 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70。4501.2500.600 = 0。236kN/m2。 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG + 0。91.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23。798+0。91.44。72560、=10.511kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG + 1。4NQ 经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力N=1。23.798+1。44.725=11.173kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0。91.4Wklah2/10 其中 Wk - 风荷载标准值(kN/m2）； la 立杆的纵距 （m); h 立杆的步距 (m). 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40。2361.5001。8001.800/10=0。145kN.m6、立杆的稳定性计算.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11。17361、kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1。60cm； k 计算长度附加系数，取1。155； u - 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1。500； l0 计算长度 （m)，由公式 l0 = kuh 确定，l0=1。1551。5001.800=3。118m； A - 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W - 立杆净截面模量（抵抗矩），W=4。491cm3；- 由长细比，为3118/16=196;- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2）；经计算得到 =11173/(0.19424)=138。692N/mm2; f62、 钢管立杆抗压强度设计值,f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f，满足要求!.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值,N=10。511kN; i - 计算立杆的截面回转半径，i=1。60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u - 计算长度系数,由脚手架的高度确定，u=1。500； l0 - 计算长度 （m）,由公式 l0 = kuh 确定,l0=1.1551.5001.800=3。118m； A 立杆净截面面积，A=4。239cm2； W - 立杆净截面模量（抵抗矩),W=4。491cm3；- 由长细比，为3118/16=196； 63、轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW - 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW=0。145kN。m; 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2);经计算得到 =10511/（0。19424）+145000/4491=162.761N/mm2; f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205。00N/mm2； 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 Nl = 8.358kN大于扣件的抗滑力8。0kN,因此采用一个直角扣件不满足要求，应采用两个扣件与固定端连接. 连墙件扣件连接示意图8、悬挑梁的受力计64、算 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点. 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l. 本工程算例中,m = 1500mm,l = 2000mm，ml = 300mm，m2 = 1350mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660.00cm4，截面模量（抵抗矩） W = 185。00cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=10。63kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1。230.600.00017.8510=0.29kN/m k=65、1.50/2.00=0.75 kl=0.30/2。00=0.15 k2=1。35/2.00=0.68 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=30。916kN 支座反力 RB=8。645kN 最大弯矩 MA=17。866kN.m 抗弯计算强度 f=17.866106/（1.05185000.0）=91。974N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2，满足要求！ 受脚手架作用集中计算荷载 N=3.35+4。73=8。07kN 水平钢梁自重计算荷载 q=30.600。00017.8510=0。24kN/m 最大挠度 Vmax=6。390mm 按照钢结构设计规范(GB50017266、003)附录A结构变形规定,受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍,即3000。0mm 水平支撑梁的最大挠度小于3000。0/400，满足要求！9、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用18号工字钢，计算公式如下 其中 b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB500172003）附录B得到：b=2。00 由于b大于0。6，按照钢结构设计规范(GB500172003)附录B其值bb=0。929 经过计算得到强度 =17.87106/（0。929185000.00)=103.95N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f，满足要求！10、锚固段与楼板连接的计算。水平钢梁与楼板压点67、采用直径20的钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=8.645kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 =8645/3。14102=27。53N/mm2 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9。8f = 50N/mm2; 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=86454/（3。1416502）1/2=11mm因此采用直径20的钢筋拉环满足要求。 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 四、卸料平台计算计算依据建筑施工安全检查标准(JGJ5999）和钢结构设计规范（GB68、500172003）。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。计算参数: 平台水平钢梁的悬挑长度3.50m，插入结构锚固长度1。50m，悬挑水平钢梁间距（平台宽度）3.00m。 水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算. 次梁采用14a号槽钢U口水平,主梁采用16a号槽钢U口水平。 次梁间距0.50m,外伸悬臂长度0.00m。 容许承载力均布荷载2。00kN/m2，最大堆放材料荷载10。00kN. 脚手板采用九层胶合板，脚手板自重荷载取0.30kN/m2. 栏杆采用五层胶合板,栏杆自重荷载取0。30kN/m。 选择637+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400Mpa。 外侧钢丝绳距离主体结构3。69、20m，两道钢丝绳距离1.20m，外侧钢丝绳吊点距离平台3.60m。1、次梁的计算 次梁选择14a号槽钢U口水平，间距0。50m，其截面特性为 面积A=18.51cm2,惯性距Ix=563。70cm4,转动惯量Wx=80。50cm3,回转半径ix=5.52cm 截面尺寸 b=58。0mm，h=140.0mm,t=9.5mm.荷载计算面板自重标准值：标准值为0.30kN/m2； Q1 = 0.300。50=0。15kN/m最大容许均布荷载为2.00kN/m2； Q2 = 2。000.50=1。00kN/m型钢自重荷载 Q3=0。14kN/m 经计算得到，均布荷载计算值 q = 1。2（Q1+Q370、）+1.4Q2 = 1。2(0.15+0。14)+1。41。00 = 1.75kN/m 经计算得到，集中荷载计算值 P = 1.410。00=14。00kN。内力计算 内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算,计算简图如下 最大弯矩M的计算公式为 经计算得到，最大弯矩计算值 M = 1.753.002/8+14。003。00/5=10。37kN。m.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材抗压强度设计值,f = 205。00N/mm2; 经过计算得到强度 =10。37106/（1.0580500。00）=122.69N/mm2； 次梁的抗弯71、强度计算 f,满足要求!.整体稳定性计算主次梁焊接成整体此部分可以不计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算: 经过计算得到 b=5709.558。0235/(3000。0140.0235。0）=0。75 由于b大于0。6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.688 经过计算得到强度 =10。37106/（0.68880500.00)=187.12N/mm2；次梁的稳定性计算 f，满足要求！2、主梁的计算 卸料平台的内钢绳按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。 主梁选择16a号槽钢U口水平,其截面特性为 面积A=2172、.95cm2,惯性距Ix=866.20cm4，转动惯量Wx=108。30cm3，回转半径ix=6.28cm 截面尺寸 b=63.0mm,h=160。0mm,t=10。0mm。荷载计算栏杆自重标准值：标准值为0.30kN/m Q1 = 0。30kN/m型钢自重荷载 Q2=0.17kN/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2（Q1+Q2） = 1。2(0.30+0.17) = 0.56kN/m 经计算得到,各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为 P1=（(1.20.30+1。42。00)0.253.00/2+1。20.143.00/2）=1.44kN P2=(1.20。30+1.42.00）0.73、503.00/2+1.20.143。00/2）=2.63kN P3=(1.20。30+1。42.00)0。503.00/2+1.20。143.00/2)=2。63kN P4=(1.20。30+1。42.00)0。503。00/2+1.20。143.00/2）=2。63kN P5=（(1。20。30+1.42。00)0.503。00/2+1。20。143。00/2)+14.00/2=9.63kN P6=（(1。20。30+1。42。00）0。503。00/2+1.20.143。00/2)=2.63kN P7=(（1。20。30+1.42。00）0.503.00/2+1.20.143。00/2）=74、2.63kN P8=（(1。20。30+1.42。00）0.253.00/2+1.20。143.00/2)=1.44kN。内力计算 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台主梁计算简图 经过连续梁的计算得到 主梁支撑梁剪力图（kN） 主梁支撑梁弯矩图(kN。m） 主梁支撑梁变形图（mm) 外侧钢丝绳拉结位置支撑力为12.11kN 最大弯矩 Mmax=8。70kN。m。抗弯强度计算 其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05; f - 钢材抗压强度设计值,f = 205。00N/mm2； 经过计算得到强度 =8.70106/1.05/108375、00。0+10.771000/2195。0=81。43N/mm2主梁的抗弯强度计算强度小于f，满足要求！。整体稳定性计算主次梁焊接成整体此部分可以不计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=57010.063。0235/(3500。0160。0235.0）=0.64 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范（GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0。638 经过计算得到强度 =8.70106/(0。638108300.00)=125.90N/mm2; 主梁的稳定性计算 50m2h3la27单排24m3h3la40注：h步距;la纵距。连墙件宜76、靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300;应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其他可靠措施固定；宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4米(两步);对高度24米以上的双排脚手架，必须采用钢性连墙件与建筑物可靠连接.连墙件中的连墙杆或拉筋宜水平设置,当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接,不应采用上斜连接;当脚手架下部暂不能设置连墙件时可搭设抛撑.抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45度60度之间;连接点中心与主节点的距离不应大于300。抛撑应77、在连墙件搭设后方可拆除；架高超过40米且有风窝流作用时，应采取抗上升翻流作用的连墙措施.脚手架开洞:在一层出入口处要预留门洞供施工人员出入，脚手架开洞采用平等弦杆桁架结构，斜杆与横杆、立杆的交点应尽可能靠近中心节点（偏离应小于150mm）,两边立杆设双立杆，洞口两边的连接杆应加密。剪刀撑与横向斜：双排落地脚手架应采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置,全部采用单杆通长剪刀撑； 剪刀撑每4 跨设置一道，斜杆与地面的夹角在4560之间,每道剪刀撑跨越的斜杆的根数宜按下表的规定确定;剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角a455060剪刀撑78、跨越立杆的最多根数n765高度在24米以下的单、双排脚手架，均必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并由底至顶连续设置;高度在24米以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接,搭接长度不应小于1米，搭接范围内不少于2个连接点;剪刀撑斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于15cm；横向斜撑应在同一节间，有底层至顶层呈之字型连续布置;斜道与卸料平台：人行并兼作材料运输的斜道的高度大于6米的脚手架宜采用之字形斜道；斜道宜附着外脚手架或建筑物设置,运料斜道宽度不宜小于1.5米，坡道宜采用1:6;人行斜79、道宽度不宜小于1米，坡道宜采用1：3；拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度；斜道两侧以及平台外围均应设置栏杆以及挡脚板，栏杆高度应为1。2米，挡脚板高度不小于180；运料斜道两侧、平台外围和端部均应设置连墙件，每步应加设水平斜杆,并应按规范设置剪刀撑和横向斜撑；斜道脚手板铺设时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于500mm；脚手板横铺时，接头宜采用搭接；下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处宜采用三角木填顺;人行斜道和运料斜道的脚手板上应每隔250300mm设置一根防滑木条,木条厚度宜为2030mm。卸料平台，为方便施工和材料的运输、堆放，每层设置一个卸料平台。卸料平80、台的搁支点与上部拉节点，必须位于建筑物上,不得放置在脚手架等施工设备上；平台上应显著地标明容许荷载值，平台上的人员和物料的总重量严禁超过设计的容许荷载.第二节 重点说明一、易发生质量通病的工序1、立杆搭设时的间距和垂直度。2、剪刀撑的搭接和剪刀撑的角度。3、连墙件、脚手板和安全网的设置是否与脚手架同步。二、易出现安全问题的工序1、连墙件、剪刀撑的设置。2、脚手板、安全网的设置和固定。三、施工难度大的分项工序1、悬挑脚手架型钢的布置和就位.第三节 季节性施工措施一、雨季、台风和暴雨的施工要密切与气象部门联系，提前做好雨季施工的各项准备工作.脚手架基础外侧挖明沟排水，坡度不小于3.严禁脚手架基础积81、水。 施工用的外架要做好接地防雷设施,经常进行检查和加固,特别是外脚手架及卸料平台架的附墙点必须认真检查加固,卸料平台用保险钢丝绳与建筑物拉结牢固。 台风和暴雨期间停止所有室外作业，尽量调整安排室内作业,风雨过后，重新对塔吊和外用电梯附墙装置、外脚手架、卸料平台等进行认真检查、整改、加固，并经专职人员检查合格后方可上人进行施工,由专职机电人员对电缆、电线、机电设备等进行检查合格，并经试运转正常后方能投入使用。二、夏季施工措施高温天气期间，做好各种降温工作. 制定好夏季质量安全的具体措施，调整作息时间，配备饮用水或凉茶、降温药物等防暑用品。三、冬期施工措施按照冬期施工期限划分原则：根据当地多年气象资料统计，当室外日平均气温连续5天稳定低于5即进入冬期施工；当室外日平均气温连续5天高于5时解除冬期施工。xx本地一般情况下基本没有冬期施工。但为了保证冬期施工的安全,特制定如下安全施工措施。 严格按照建筑工程冬期施工规范（JGJ10497）的标准去执行,并结合我公司冬季施工措施规定了有关工序、工种冬季施工应遵守的事项,本工程施工将严格按照本规定进行操作.严格遵守有关冬季施工的安全规定，特别是雾、大风天气，严禁外架作业，加强对大型机械的管理。 加强冬季消防、规范用电的管理，严禁在室内烧火、用碘钨灯、电炉等取暖。高处作业人员不能穿硬底鞋、带钉鞋，并力求衣着灵敏，特别强调要系好安全带.