1、模板工程施工方案一、 工程概况： 本工程为xxxx都四期高工程4#楼项目，位于北仑区新大路与黄山路交界处，总建筑面积20239l，地下1层，层高3.65m；地上18层，层高2.9m。0.000相称于黄海高程4.200米，室外标高为黄海标高3.400米。 本工程结构采用现浇钢筋混凝土框剪结构，结构安全等级二级，抗震设防烈度为七度。本工程桩基采用钻孔灌注桩，基础采用筏板式基础，地下室底板厚15501800mm，承台面与底板面相平，厚度10504400mm不等，地下室连续钢筋砼墙板厚300mm。砼强度等级：7层及以下梁、板采用C30砼，7层以上梁、板采用C25砼；6层及以下柱、墙采用C40砼， 7层2、至11层柱、墙采用C35砼，12层及以上柱、墙采用C30砼。整个地下室底板、外墙及顶板混凝土均采用掺膨胀剂的补偿收缩混凝土，抗渗等级为S6级。主体结构砼浇筑方法采用泵送。二、施工设计计算依据及基本条件1.现场拟采用的施工组织设计方案；2.建筑结构荷载规范（GB50009-2023）;3.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2023）；4.钢结构设计规范（GB50017-2023）；5.混凝土结构设计规范（GB50010-2023）；6.木结构设计规范（GB5005-2023）；7.混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-92）； 三、各种模板的施工设计（一）地下室外墙钢筋3、砼墙模板设计及验算：取地下室最大直墙段即长，厚，理论高度，为计算模板的控制段。每层墙柱一般分两次浇筑，第一次的施工高度为当层高度减去顶板框架梁最高值，再减去技术间隙，即查设计图纸，墙顶处的梁最高者为850；为考虑砼对梁底钢筋、箍筋等的包裹，预留柱头高度应比梁高增长；即有因此，其余墙高度含梁板为第二次浇筑的量，其高度900mm。1、模板结构：1.1模板的组成及材料本工程拟采用的重要模板材料见表2表2 模板重要材料表序号使用部位及名称材料规格材质及用途1一般内模板胶合板模板2大梁底、内模板胶合板模板3固定支撑、承托模板方木，楞方托梁4固定支撑、承托模板方木，楞方托梁5固定或支撑方木，楞方托梁6支撑4、支架、脚手架等48、3.25焊缝钢管7蝴蝶扣螺帽、对拉螺杆钢、固定模板1.2模板的安装：1.2.1模板的加工与施工前的准备a.按模板设计图加工成不同的现场合需的部件，保证单件及整体的刚度及稳定；b.弹好墙身底边线，标高线；c.墙身钢筋绑扎完毕，相关的电线管，电线盒预埋件，钢筋办完隐蔽验收；d.局部找平并在适本地方设立清扫口，以便灌注砼前清扫无用弃物；e.搭设必要的脚手架。1.2.2按划线安装压脚板：压脚板宜用厚的胶合板，预留内模板自身板厚的空间，宜在底板砼标号强度不太高以前用钢钉与底板牢固连接。1.2.3拼装墙身模板或安装模板组件：按胶合板尺寸，短边平行地面，长边垂直，立好第一节模板，重要工5、艺技术有：(a) 同一侧邻板，可用拼块用本钉拉联；(b) 对拉螺杆内垂直焊两根间距与砼厚度相等的定位杆，定位杆为长度100左右的1012 钢筋。对拉螺栓的长度应依墙厚、内板厚，楞木厚以及竖向支架厚计算拟定，一般可由式下式计算：式中：为砼墙厚度，此处为内侧胶合板厚，为水平支撑杆件的厚度，钢管用50，方木也用，即为竖向固定杆，用钢管蝴蝶扣或其它方木，此处按钢管计，为或的螺帽及垫圈的厚度，一般按计：则计算段的对拉螺杆长度为：(c)各层整板范围内设五道横向支撑肋条，一般用50钢管或厚50的方木，初始时用钉与铁丝固定在模板的位置上，根据单快板全高，将上下各取l1为悬臂，中间间距400500设一道。初拟，6、。(d) 用双排立杆或长方木设外排竖向支撑，用对拉螺杆螺帽、蝴蝶扣固定。竖向支撑的距离按一块板宽915，两边各悬臂，中间间隔495设支撑和对拉螺杆。对拉螺杆竖向层距及螺杆大小一般由计算拟定，此处先拟定螺杆为12，每列对拉螺栓的层距。单块板拉杆立面见图1。 (e) 内侧竖向支撑的高度应按下式计算拟定：（在板下）（在梁下）(f) 按墨线弹出的理论位置进行调较尺寸和空间位置，并增设一些辅助斜撑来固定模位。B按相同的方法，以首层模板为基准安装第二层。因最顶层高度不同，所以模板高度也不规则，可留在初次砼施工以后再安装。(a) 每层模板搭接，应在板外侧沿对接缝用其它杂木板钉一块定位防漏块。(b) 根据高度7、不同，增设临斜向支撑保证安装期间稳定。 模板的受力验算： 1.基本参数次楞间距(mm):240；穿墙螺栓水平间距(mm):480；主楞间距(mm):480；穿墙螺栓竖向间距(mm):480；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.25；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm8、2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度9、，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 23.042 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值23.042 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=23.042kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑10、在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =240.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.4800.900=11.945kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.480.90=1.210kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.111.945240.02+0.1171.210240.02= 7.70104Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -11、面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 48018.018.0/6=2.59104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 7.70104 / 2.59104 = 3.0N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =3N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足规定！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =240.012、mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.4800.900=11.945kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.480.90=1.210kN/m；面板的最大剪力：V = 0.611.945240.0 + 0.6171.210240.0 = 1899.2N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1899.2N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 480mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13、1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =31899.2/(248018.0)=0.330N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.33N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足规定！ 3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 23.040.48 = 11.060N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 240mm； E-面板的弹性模量: E =14、 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 481.81.81.8/12=23.33cm4；面板的最大允许挠度值: = 0.96mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67711.062404/(10060002.33105) = 0.177 mm；面板的最大挠度计算值: =0.177mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.96mm，满足规定！墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 588/61= 53.333cm3；I = 5888/1215、1= 213.333cm4； 次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =480.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.2400.900=5.972kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.240.90=0.605kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.15.972480.02+0.1170.605480.02= 1.54105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力16、(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=5.33104mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 1.54105/5.33104 = 2.9 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 2.9 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足规定！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =480.0mm； 新浇混凝17、土侧压力设计值q1: 1.223.0420.2400.900/1=5.972kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.240.90/1=0.605kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.65.972480.0+ 0.6170.605480.0 = 1899.2N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 1899.2N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 80.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N18、/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =31899.2/(250.080.01)=0.712N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =0.712N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足规定！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 23.040.24=5.53 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =480.0mm ； E-次楞弹19、性模量(N/mm2)：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=2.13106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.6775.53/14804/(10090002.13106) = 0.104 mm；次楞的最大允许挠度值: = 1.92mm；次楞的最大挠度计算值 =0.104mm 小于 次楞的最大允许挠度值 =1.92mm，满足规定！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.25mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =4.7912= 9.582cm3；I =11.4982= 22.20、996cm4；E = 206000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.223.040.240.481.420.240.483.508kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 480mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 1.82105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 9.58103 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最21、大应力计算值: = 1.82105/9.58103 = 19 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =19N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足规定！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 2062.9N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 913.811mm2 ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =22062.9/913.811=4.515N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =4.5122、5N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足规定！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.12mm；主楞的最大允许挠度值: = 1.92mm；主楞的最大挠度计算值 =0.12mm 小于 主楞的最大允许挠度值 =1.92mm，满足规定！穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大允许拉力值: N = 1.7023、1057.6010-5 = 12.92 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 3.75 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=3.747kN 小于 穿墙螺栓最大允许拉力值 N=12.92kN，满足规定！ (二)柱模板设计及验算：根据表的数据，地下室中间柱KZ11为最高最粗者，截面为,理论高度为，分两个施工段，第一段浇筑高度至较大梁底为3.65m-0.9m=2.75m。1、模板结构：（1）安装模板需用的材料同表2；（2）模板的安装工艺，同墙模板；（3）柱模板安装后的简图见附图。2、模板受力计算：柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以24、支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓互相拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m。 计算简图参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:3；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.25；柱箍的间距(mm):400；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；25、高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.2226、t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。柱模板面板的计算模板27、结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 275 mm，且竖楞数为 3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =275.0mm； q-作用在模板上的侧压力28、线荷载，它涉及: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.400.90=8.656kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.400.90=1.008kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =8.656+1.008=9.664 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.1 9.664275275= 7.31104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 40018.29、018.0/6=2.16104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 7.31104 / 2.16104 = 3.383N/mm2；面板的最大应力计算值 =3.383N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足规定！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:V=0.625ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =275.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它涉及: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.400.90=30、8.656kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.400.90=1.008kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =8.656+1.008=9.664 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6259.664275.0 = 1660.923N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1660.923N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 400mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/m31、m2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =31660.923/(240018.0)=0.346N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.346N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足规定！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.521ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.040.408.01 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =275.0mm ； E-面板弹性32、模量(N/mm2)：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 40018.018.018.0/12 = 1.94105 mm4；面板最大允许挠度: = 275 / 250 = 1.1 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.5218.01275.04/(1006000.01.94105) = 0.205 mm；面板的最大挠度计算值 =0.205mm 小于 面板最大允许挠度设计值 = 1.1mm,满足规定！竖楞计算模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为400mm，因此按均布荷载作用下的三跨33、连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 508080/61 = 53.33cm3；I = 50808080/121 = 213.33cm4； 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它涉及: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.2750.900=5.951kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2750.900=0.693kN/m； q = 5.9534、1+0.693=6.644 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.16.644400.0400.0= 1.06105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.33104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.06105/5.33104 = 1.993N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =1.993N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足规定！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如35、下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它涉及: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.2750.900=5.951kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2750.900=0.693kN/m； q = 5.951+0.693=6.644 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.66.644400.0 = 1594.486N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.36、6ql= 0.66.644400=1594.486N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31594.486/(250.080.01)=0.598N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.598N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足规定！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100E37、I)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.040.28 = 6.64 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm ； E-竖楞弹性模量(N/mm2)，E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.13106；竖楞最大允许挠度: = 400/250 = 1.6mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6776.64400.04/(1009000.02.13106) = 0.060 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.06mm 小于 竖楞最大允许挠度 =1.6mm ，满足规定！B方向柱箍的38、计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.25mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.7912=9.58cm3；I = 11.4982=23cm4；按集中荷载计算(附计算简图)： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 20.040.9 + 1.4 20.9)0.275 0.4 = 2.66 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 2.657 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.724 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.933 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强39、度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 724162.43 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 9582 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 71.98 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =7.24108/(1.059.58106)=71.98N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足规定!2. 柱箍挠度验算通过计算得到: = 0.933 mm；柱箍最大允许挠度: = 600 / 250 = 2.4 mm；柱箍的最大挠度 =0.933mm 小于 柱箍最大允许挠度 =40、2.4mm，满足规定!B方向对拉螺栓的计算 B方向没有设立对拉螺栓！H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.25mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.7912=9.58cm3；I = 11.4982=23cm4；按计算(附计算简图)： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.220.040.9+1.420.9)0.275 0.4 = 2.66 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 2.657 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.724 kNm； H方向柱箍变形图(mm)最大变形41、: = 0.933 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 724162.43 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 9582 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 71.976 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =7.24108/(1.059.58106)=71.976N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足规定!2. 柱箍挠度验算通过计算得到: = 0.933 mm；柱箍最大允许挠度: = 600 / 250 = 2.4 42、mm；柱箍的最大挠度 =0.933mm 小于 柱箍最大允许挠度 =2.4mm，满足规定!H方向对拉螺栓的计算H方向没有设立对拉螺栓！(三)梁模板的施工设计及验算：查设计图柢,在地下室顶板梁WKL19， 0.450.857.8m，横截面面积较大。因此，取此梁为本设计计算的梁。1、模板结构：使用的材料还是如表2列，但内侧板底厚用20mm的胶合板。1.1支架与模板的分界：本设计计算的模板，涉及内侧胶合板（与砼接触面）；支承胶合板的楞方；固定支撑楞方的托架；1.2梁模结构要点A梁模板支撑横断面见图。B深梁的底模与边模同样重要并且都需验算其强度、刚度。底模及楞方，支架的有关验算： 支撑架的计算依据建筑施43、工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2023)、混凝土结构设计规范GB50010-2023、建筑结构荷载规范(GB 50009-2023)、钢结构设计规范(GB 50017-2023)等规范编制。 梁段:WKL19。参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.45；梁截面高度 D(m)：0.85；混凝土板厚度(mm)：160.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：3.65；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑44、形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增长承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：1445、.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.3；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：400；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，450mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根46、数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：80.00；梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m247、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 401.81.8/6=21.6cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的两跨连48、续梁计算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，涉及：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.417.85=8.567kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.44=2.24kN/m；计算跨度: l = (850-160)/(3-1)= 345mm；面板的最大弯矩 M= 0.125(8.567+2.24)(850-160)/(3-1)2 = 1.61105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.25ql=1.25(8.567+2.240)(850-160)/(3-1)/1000=4.661 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.61105 / 49、2.16104=7.4N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；面板的受弯应力计算值 =7.4N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足规定！ 2.挠度验算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 8.567N/mm； l-计算跨度: l = (850-160)/(3-1)=345mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 401.81.81.8/12=19.44cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.5218.567(85050、-160)/(3-1)4/(10060001.94105) = 0.542 mm；面板的最大允许挠度值: = l/250 =(850-160)/(3-1)/250 = 1.38mm；面板的最大挠度计算值 =0.542mm 小于 面板的最大允许挠度值 =1.38mm，满足规定！梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 4.661/0.400= 11.651kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1588/6 = 51、53.33cm3；I = 15888/12 = 213.33cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)通过计算得到最大弯矩 M = 0.186 kNm，最大支座反力 R= 5.126 kN，最大变形 = 0.107 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.86105/5.33104 = 3.5 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 3.5 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足规定！(2)次楞的52、挠度验算次楞的最大允许挠度值: = 400/400=1mm；次楞的最大挠度计算值 =0.107mm 小于 次楞的最大允许挠度值 =1mm，满足规定！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.126kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)通过计算得到最大弯矩 M= 0.615 kNm，最大支座反力 R= 6.664 kN，53、最大变形 = 0.546 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 6.15105/8.99103 = 68.5 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =68.5N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足规定！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.546 mm主楞的最大允许挠度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.546mm 小于 主楞的最大允许挠度值 =0.75mm，满足规定！梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算54、的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 266.671818/6 = 1.44104mm3； I = 266.67181818/12 = 1.30105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.85+0.300.27=7.032kN/m；施工荷55、载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.27=1.493kN/m；q=7.032+1.493=8.525kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.1258.5252252=5.39104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.3757.0320.225+0.4371.4930.225=0.74kNRB=1.25ql=1.258.5250.225=2.398kN =Mmax/W=5.39104/1.44104=3.7N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.7 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计56、值 f=15N/mm2，满足规定！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=5.860kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =225.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =225.00/250 = 0.900mm；面板的最大挠度计算值: = 0.5217.0322254/(10060001.30105)=0.121mm；面板的最大挠度计算值: =0.121mm 小于 面板57、的最大允许挠度值: =0.9mm，满足规定！梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.398/0.267=8.992kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=588/6 = 53.33 cm3；I=5888/12 = 213.33 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.158、ql2= 0.18.9920.2672 = 0.064 kNm；最大应力 = M / W = 0.064106/53333.3 = 1.2 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 1.2 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.68.9920.267 = 1.439 kN；方木受剪应力计算值 = 31.4391000/(25080) = 0.539 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.3 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.539 N/mm2 小59、于 方木抗剪强度设计值 1.3 N/mm2,满足规定!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6778.992266.6674 /(1009000213.333104)=0.016mm；方木的最大允许挠度 =0.2671000/250=1.067 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.016 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.067 mm，满足规定！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.740kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=2.398kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中60、力：P3=0.2000.267(1.20.16024.000+1.42.000)+1.220.267(0.850-0.160)0.300=0.528kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)通过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=2.467 kN；最大弯矩 Mmax=0.825 kNm；最大挠度计算值 Vmax=2.832 mm；最大应力 =0.825106/4490=183.7 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 183.7 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足规定!梁跨度方向钢管的计61、算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.467 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.526 kNm ；最大变形 max = 1.087 mm ；最大支座力 Rmax = 8.059 kN ；最大应力 =M/W= 0.526106 /(4.49103 )=117.2 N/mm2；支撑钢管的抗弯62、强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 117.2 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足规定!支撑钢管的最大挠度max=1.087mm小于800/150与10 mm,满足规定!扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取12.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向63、水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.059 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足规定! 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它涉及：纵向钢管的最大支座反力： N2 =8.059kN；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.1253.65=0.547kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(1.00/2+(0.90-0.45)/2-0.200)0.800.30+(1.00/2+(0.90-0.45)/2-0.200)0.800.16064、(1.50+24.00)=2.208kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4(2.000+2.000)1.000/2+(0.900-0.450)/2-0.2000.800=2.352kN；N =N2+N3+N4+N5=8.059+0.547+2.208+2.352=13.165kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗65、压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取两者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.6,1.6+20.1= 3.142m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m； 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3141.6 / 15.9 = 198；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.184；钢管立杆受压应66、力计算值；=13164.749/(0.184424) = 168.7N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 168.7N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足规定！ (四)砼板的模板的施工设计及验算：模板结构：查设计图，因本工程地下室顶板厚度普遍为160mm，标准层板厚为90120mm，所以对地下室顶板及标准层板（120厚）各取一块进行支架及模板设计。4.1地下室顶底板模板支架设计：参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.47；采用67、的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):15；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽68、度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):80.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.161+0.351 = 4.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 11= 1 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql69、2其中：q=1.24.35+1.41= 6.62kN/m最大弯矩M=0.16.623002= 59580 Nmm；面板最大应力计算值 =M/W= 59580/54000 = 1.103 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=15 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.103 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 15 N/mm2,满足规定!3、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 4.35kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6774.353004/(100600048.6104)=0.082 mm； 面板最大允许挠度 =300/ 250=1.70、2 mm；面板的最大挠度计算值 0.082 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足规定!模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=588/6 = 53.33 cm3；I=bh3/12=5888/12 = 213.33 cm4； 方木楞计算简图(mm)1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.30.16+0.350.3 = 1.305 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.3 = 0.3 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q 71、= 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.21.305+1.40.3 = 1.986 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.98612 = 0.199 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.199106/53333.33 = 3.724 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.724 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.9861 = 1.192 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.19210372、/(2 5080) = 0.447 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.3 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.447 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.3 N/mm2，满足规定!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.305 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.30510004 /(10090002133333.333)= 0.46 mm；最大允许挠度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.46 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足规定!板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作73、用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.986kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.669 kNm ；最大变形 Vmax = 1.933 mm ；最大支座力 Qmax = 7.223 kN ；最大应力 = 668540.56/4490 = 148.895 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 148.895 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足规定!支撑钢管的最大挠度为 1.933mm 小于 74、1000/150与10 mm,满足规定!扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取12.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为9.6kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取9.6 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 7.223 kN；R 9.6 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足规定! 模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载涉及静荷75、载和活荷载。1.静荷载标准值涉及以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1253.47 = 0.433 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.1611 = 4 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.783 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 11 = 3 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.94 kN；立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f其中 N76、 - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.94 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取两者间的大值，即L0=max1.1551.71.6，1.677、+20.1=3.142； k - 计算长度附加系数，取1.155； - 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=3.142；L0 / i = 3141.6 / 15.9=198 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.184 ；钢管立杆受压应力计算值；=9939.667/(0.184424) = 127.405 N/mm2；立杆稳定性计算 = 127.405 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足规定！4.2 四十78、八层砼板模板支架设计：参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.30；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):2.78；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:单扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm79、2):15；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):80.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模80、板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 11= 1 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.35+1.41= 5.42kN/m最大弯矩M=0.15.423002= 48780 Nmm；面板最大应力计算值 =M/W= 48780/54000 = 0.903 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=15 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.903 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 15 N/mm2,满足规定!3、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(81、100EI)=l/250其中q =q1= 3.35kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.353004/(100600048.6104)=0.063 mm； 面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.063 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足规定!模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=588/6 = 53.33 cm3；I=bh3/12=5888/12 = 213.33 cm4； 方木楞计算简图(mm)1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 282、50.30.12+0.350.3 = 1.005 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.3 = 0.3 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.21.005+1.40.3 = 1.626 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.62612 = 0.163 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.163106/53333.33 = 3.049 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.049 N/mm2 小于方木的抗弯83、强度设计值 13 N/mm2,满足规定!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.6261 = 0.976 kN；方木受剪应力计算值 = 3 0.976103/(2 5080) = 0.366 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.3 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.366 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.3 N/mm2，满足规定!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.005 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.00510004 /(100900021384、3333.333)= 0.354 mm；最大允许挠度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.354 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足规定!板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.626kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.547 kNm ；最大变形 Vmax = 1.582 mm ；最大支座力 Qmax = 5.913 kN ；最大应力 = 547354.96/4490 = 121.905 N/mm2；85、支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 121.905 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足规定!支撑钢管的最大挠度为 1.582mm 小于 1000/150与10 mm,满足规定!扣件抗滑移的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为0.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R=86、 5.913 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足规定! 模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载涉及静荷载和活荷载。1.静荷载标准值涉及以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1422.78 = 0.394 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.1211 = 3 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.744 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 11 = 3 kN；3.立杆的87、轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.692 kN；立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.692 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；根88、据扣件式规范，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取两者间的大值，即L0=max1.1551.71.3，1.3+20.1=2.553； k - 计算长度附加系数，取1.155； - 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=2.553；L0 / i = 2552.55 / 15.9=161 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.271 ；钢管立杆受压应力计算值；=8692.378/(0.271424) = 75.689、49 N/mm2；立杆稳定性计算 = 75.649 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足规定！四、模板施工的操作要点模板工程是主体结构质量的重要保证，将直接影响砼的质量和施工进度，是主体结构施工阶段占用工期最长成本最高的分项工程，模板配料方案必须从质量、进度、成本和可操作性等方面综合考虑。1、剪力墙模施工的操作要点本工程为框架剪力墙结构，故剪力墙模板的施工对保证整个工程进度及工程质量有至关重要的影响。所有剪力墙模板尽量采用大块模板进行安装，大模板用1830x915mm的固定块进行现场拼装，其中，对拉螺栓与两道钢管用蝴蝶扣互相固定，从顶至底设多组钢管，上组钢管90、距板底约25cm，下组钢管距层面25cm。采用d=12对拉螺栓，间距约500X500，在上口间距可适当放大，外墙板及水池壁等有防水规定的墙板，对拉螺栓应加焊钢板止水片。在具体操作上，重点做好以下几点：按放线位置钉好压脚板，然后进行木模板的拼装，边安装边插入穿墙螺栓和套管。(2)有门窗洞口的墙体，宜先安好一侧模板，待弹好门窗洞口位置线后再安另一侧模板，且在安另一侧模板之前，应清扫墙内杂物。(3)根据模板设计规定安装墙模的拉杆或斜撑。一般内墙可在两侧加斜撑，若为外墙时，应在内侧同时安装辅助拉杆和斜撑，应边安装边校正平整度和垂直度。(4)模板安装完毕，检查一遍扣件，螺栓、拉顶撑是否牢固，模板拼缝以及91、距底边缝隙是否过大，特别是门窗洞边的模板支撑是否牢固。(5)楼梯间剪力墙支模时，特别要注意楼梯间剪力墙之间的尺寸，加强支架的稳定性，保证剪力墙轴线位置，平整度及垂直度。(6)电梯井剪力墙支模时，剪力墙模的长度符合模数，支设的模数其标高、位置要准确，支架应牢固，墙模根都要用水泥砂浆堵严，防止跑浆，配模时要考虑留设浇筑口及清扫口。2、楼板模板施工的操作要点 楼板模板支拆模工艺：(1)支模工艺：立中调支撑安装模板主（托）梁安装水平支撑安装斜撑调平撑顶面安装模板次（楞方）梁铺设平模板面板拼缝粘胶带（刷脱模剂）模板预检进行下道工序。(2)拆模工艺：待楼(顶)板达成可拆的设计强度后开始降下模板主梁拆除斜撑92、及上部水平支撑拆除模板主次梁拆除面板拆除下部水平支撑清理拆除支撑件运至下一流水段。楼板模板安装时重点做好以下几点：(1)采用多层支架支撑时，支顶应垂直，上下层支顶应在同一竖向中心线并且要保证多层支架间在竖向与水平向的稳定。(2)支顶与托架的排列排列应根据的混凝重量和施工荷载大小在模板设计中拟定，一般情况下支顶间距为800-1200mm，托架间距为1000-1200mm，楞方间距为400-600mm,支顶排列要考虑设立施工通道。(5)楼面模板铺完后，应检查支柱是否牢固，然后将楼面清扫干净。(6)每层楼面浇完混凝土待混凝土终凝后，应立即进行平面弹线定位工作，规定测量人员和木工翻样师傅认真审阅纸仔细93、放线，并遵循先整体，后局部。上步工作不复验，不得进行下步测量的原则；使测量工作做到准确无误。3、柱模板施工的操作要点柱截面较大，柱模板可用20-25mm厚层扳加方木制作，根据柱的截面尺寸和柱模板安装时重点做好以下几点：(1)按照放线位置钉好压脚板。(2)按柱模板设计图的模板位置，由下至上安装模板，模板之间角楔形插销插紧，转角位置用联接角模将两模板连接。(3)安装柱箍；柱箍可用钢管、型钢等制成，柱箍及其间距应根据柱模尺寸，侧压力大小等因素进行设计选择，必要时可增长穿柱螺栓。(4)安装柱模的拉杆或斜撑：柱模每边的拉杆或顶杆，固定于事先预埋在楼板内的钢筋环上，用花篮螺或可调螺杆调节校正模板的垂直，拉94、杆或顶杆的支承点要牢固可靠，与地面的夹角宜不大于45度。4、梁模板施工的操作要点梁底模板采用25厚胶合板，侧模采用19mm厚胶合板加50*80方木制成，根据梁的高度、长度拼制而成。梁高小于700mm的采用先支模，后扎筋，梁高大于700的采用底模后先扎筋后支边模。模板支架采用钢管搭设，考虑到模板自重、砼自重、振捣砼产生荷载、施工人员重量等其它荷载对模板的影响，按计算拟定梁下钢管排架立杆间距，梁模板支设时，对梁长超过4m的梁底模板应起拱02-03，梁与梁之间应用钢管或方木对拉支撑，梁高大于700的中间应加设对拉螺栓，梁模板安装时，应特别注意梁与柱连接点，梁与板及梁与墙连接点的解决。梁模板安装时重点95、做好以下几点：(1)在柱子上弹出轴线、梁位置线和水平线。(2)梁支架的排列、间距要符合模板设计和施工方案的规定。(3)按设计标高调整支柱的标高，然后安装托架和楞方，铺上梁底板，并拉线找平。当梁底板跨度等于及大于4m以上时，梁底模板应按施工规范规定起拱，起拱高度为梁跨的0.1-0.3%(4)支顶之间应设水平拉杆和剪刀撑，其竖向间距不大于1.5m。(5)梁的两侧模板通过联接模用U型卡或插销与底板连接。(6)当梁高超过700mm，模宜增长穿梁螺栓或对拉铁片。(7)梁柱接头的模板构造应根据工程特点进行设计和加工。5、楼梯模板施工的操作要点休息平台、梯梁、梯段底板模支设方式可参照楼面梁板支模方法，楼梯侧96、楼梯模板施工前应根据实际层高放样，先安装平台梁模板，再安装楼梯底模板，然后安装楼梯外帮侧板，外帮侧板应先在其内侧弹出楼梯底板厚度线，用板画出踏步铡板位置线，钉好固定踏步侧板的挡木，在现场装钉侧板，踏步高度要均匀一致，特别要注意最下一步的高度，必须考虑到楼地面层粉刷厚度防止由于粉面层厚度不同而形成踏步高度不协调。楼梯施工缝应留设在楼梯板剪力最小处，楼梯底模支设时，可以在施工缝处的底模上支有块10cm宽的活动抽板，便于在下次混凝土浇筑前清理。6、模板复核：本工程质量规定高，为保证剪力墙、柱梁轴线的垂直度、平整度准确是重点之一，因此，必须严格执行技术复核制度，防止出现技术差错，各级技术管理人员及班组97、长均须认真严格地执行技术复核制度，做好技术复核记录，根据施工进度要分段分次进行，做到施工一个分项工程，复核一次，不得漏掉，不得互相代替，不经验收，技术负责人未签署技术复核记录，不得进入下一道工序施工。7、模板拆除施工的操作要点混凝土浇筑后，侧面模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而损坏时方可拆除，楼板底模板跨度小于2m的在砼强度达成50后方可拆除，跨度在2m-8m的砼强度达成75后方可拆除，跨度8m砼强度达成100后方可拆除；梁底模板跨度小于8m的达成75强度后拆除，跨度大于8m的梁及悬挑梁在砼强度达成100后方可拆除，对拆除的模板要及时清理，对楼梯踏步、墙柱等易损坏的混凝土棱角加设钢98、管包角模板予以保护。楼板拆除的顺序和方法，遵循先支后拆，后支先拆，先非承重部位和后承重部位以及自上而下的原则，拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。，待该片段模板所有拆除后，方准将模板、配件、支架等运出堆放。拆下的模板等配件，严禁抛扔，等有人接应传递，按指定地点堆放，并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。(1)柱子模板拆除：先拆掉斜拉杆或斜支撑，然后拆掉柱箍及对拉螺栓，接着拆连接模板的U型卡或插销等附件，然后用撬棍撬动模板，使模板与混凝土脱离。(2)剪力墙墙模拆除，拆掉斜拉杆或斜支撑，再拆穿螺栓及纵横楞方接着拆连模板的U型卡或插销等附件，然后用99、撬棍撬动模板，使模板与混凝土脱离。(3)楼板、梁模板拆除a、先将支柱上的可调上托松下，使楞方与模板分离，并让楞方降至水平拉杆上，接着拆下所有U型卡或插销及连接模板的附件，再用钢钎撬动模板，拿下模板，然后拆除水平拉杆及剪力撑和支杆。b、拆除模板时，操作人员应站在安全的地方。c、拆除跨度较大的梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端拆除；d、楼层较高，支模采用双层排架时，先拆上层排架，使龙骨和模板落在底层排架上，待上层模板所有运出后再拆下层排架。五、安全文明施工及与各工种的协调措施：1、认真贯彻执行安全施工的各项规章制度和安全操作规程。2、作好安全施工的宣传，坚持安全活动工日制度，针对现场实际经常进100、行安全教育，使操作人员重视安全，人人管安全。3、模板拆除时，作业人员不能在同一垂直面工作，操作人员要积极避让吊物，拆模时一次性拆除，不留下无撑模板。4、模板堆放整齐，保持现场文明。5、与钢筋班组协调，注意施工顺序，该先支撑的先支模，该后支模的后支模。6、与水电班组协调、水电预埋与木工班必须互相配合。7、与架子班组协调，架子必须验收合格后，才可以支模。墙模板计算报审表工程名称xx都四期B区4#楼工程审核部位墙模板计算参数次楞为1根支撑，间距240mm；主楞为2根支撑，间距480mm；穿墙螺栓水平间距480mm；穿墙螺栓竖向间距480mm。设计示意图搭设材料主楞采用圆钢管；次楞采用木方；模板采用胶101、合面板厚度为18mm；对拉螺栓采用M12型。材料参数序号审核要点计算过程结论1墙模板面板的计算面板截面的最大应力计算值: =3N/mm2 f=13N/mm2;符合规定面板截面的最大受剪应力计算值: =0.33N/mm2 =1.5N/mm2;符合规定面板的最大挠度计算值: =0.177mm =0.96mm符合规定2墙模板内楞的计算次楞的最大应力计算值: =2.9N/mm2 f=13N/mm2符合规定次楞截面的受剪应力计算值: =0.712N/mm2 fv=1.5N/mm2符合规定次楞的最大挠度计算值: =0.104mm =1.92mm符合规定3墙模板外楞的计算主楞的最大应力计算值: =19N/m102、m2 f=205N/mm2符合规定主楞截面的受剪应力计算值 =4.515N/mm2 fv =120N/mm2符合规定主楞的最大挠度计算值 =0.12mm =1.92mm符合规定4穿墙螺栓的计算穿墙螺栓所受的最大拉力: N=3.747kN N=12.92kN 符合规定结论符合规定审核人总监理工程师编制人审核时间注：此表数据来源于计算书，具体计算过程请查阅计算书。柱模板计算报审表工程名称xx都四期B区4#楼工程审核部位柱模板计算参数柱截面宽度B方向对拉螺栓0根；柱截面宽度B方向竖楞3根；柱截面高度H方向对拉螺栓0根；柱截面高度H方向竖楞3根；柱箍的间距400mm；柱箍肢由为2根。设计示意图搭设材料103、模板采用胶合面板；竖楞采用圆钢管；柱箍采用木方；对拉螺栓采用M12型。材料参数序号审核要点计算过程结论1柱模板面板的计算面板的最大应力计算值: =3.383N/mm2 =13N/mm2;符合规定面板截面的受剪应力: =0.346N/mm2 fv=1.5N/mm2;符合规定面板的最大挠度计算值: =0.205mm =1.1mm;符合规定2竖楞方木的计算竖楞的最大应力计算值: =1.993N/mm2 =13N/mm2;符合规定竖楞截面最大受剪应力计算值: =0.598N/mm2 fv=1.5N/mm2;符合规定竖楞的最大挠度计算值: =0.06mm =1.6mm;符合规定3B方向柱箍的计算B边柱箍104、的最大应力计算值:=7.24108/(1.059.58106)=71.98N/mm2 f=205N/mm2;符合规定柱箍的最大挠度:=0.933mm =2.4mm;符合规定4B方向对拉螺栓计算柱箍材料非木方，无需要抗剪强度验算。符合规定5H方向柱箍的计算B方向没有设立对拉螺栓！符合规定H边柱箍的最大应力计算值:=7.24108/(1.059.58106)=71.976N/mm2 f=205N/mm2;符合规定6H方向对拉螺栓计算柱箍的最大挠度: =0.933mm =2.4;符合规定结论符合规定审核人总监理工程师编制人审核时间注：此表数据来源于计算书，具体计算过程请查阅计算书。梁模板(扣件钢管架105、)计算报审表工程名称xx都四期B区4#楼工程审核部位梁模板(扣件钢管架)计算参数立杆梁跨度方向间距0.8m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.1m；立杆步距1.6m；梁支撑架搭设高度3.65m；梁两侧立杆间距0.9m；梁模板支撑采用梁底小楞垂直梁截面；立杆承重连接方式采用双扣件；梁底纵向支撑根数为3根；水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度0.45m；梁截面高度0.85m；主楞间距400mm；次楞根数3；主楞竖向支撑点数量2；固定支撑水平间距400mm；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，450mm。模板自重为0.3kN/m2，钢筋自重为1.5kN/m3，施工荷载为2kN/m2，新浇混凝土荷106、载侧压力为17.848kN/m2，振捣混凝土对梁底模板荷载为2kN/m2，振捣混凝土对梁侧模板荷载为4kN/m2。设计示意图搭设材料模板支架采用483钢管及可锻铸铁扣件搭设；梁底模板支撑采用方木；主楞材料圆钢管；直径48mm；壁厚3mm；次楞材料：木方；宽度50mm；高度80mm；模板采用胶合面板厚度为18mm；材料检测参数序号审核要点计算过程结论1梁侧模板面板的计算面板的受弯应力计算值 =7.4N/mm2 f=15N/mm2;符合规定面板的最大挠度计算值 =0.542mm =1.38mm;符合规定2梁侧模板支撑的计算次楞最大受弯应力计算值: =3.5 N/mm2 f=13 N/mm2;符合规107、定次楞的最大挠度计算值: =0.107 mm =1 mm;符合规定主楞的受弯应力计算值 =68.5N/mm2 f=205N/mm2符合规定主楞的最大挠度计算值： =0.546mm =0.75mm符合规定3穿梁螺栓的计算为固定支撑，无需计算穿梁螺栓符合规定4梁底模板计算梁底模面板计算应力 =3.7 N/mm2 f=15N/mm2;符合规定面板的最大挠度计算值:=0.121 mm =0.9mm。 符合规定5梁底支撑的计算方木的最大应力计算值 =1.2 N/mm2 f= 13 N/mm2符合规定方木的受剪应力计算值 =0.539 N/mm2 = 1.3 N/mm2符合规定方木的最大挠度计算 =0.0108、16 mm = 1.067 mm 符合规定6梁跨度方向钢管的计算支撑钢管的最大应力计算值=117.2N/mm2 f=205N/mm2;符合规定支撑钢管的最大挠度1.087mm 800/150与10 mm;符合规定7扣件抗滑移的计算双扣件实际抗滑承载力为12kN扣件所受应力 R=8.06kN 12kN符合规定8立杆的稳定性计算钢管立杆稳定性计算 = 168.7 N/mm2 f = 205N/mm2 符合规定结论符合规定审核人总监理工程师编制人审核时间注：此表数据来源于计算书，具体计算过程请查阅计算书。地下室顶板模板(扣件钢管架)计算报审表工程名称xx都四期B区4#楼工程审核部位板模板(扣件钢管架109、)计算参数立杆纵距1m立杆横距1m，立杆步距1.6m，模板支架搭设高度为3.47m，立杆上端伸出至模板支撑点的长度为0.1m，板底支撑间距为300mm，水平杆与立杆连接采用双扣件；施工均布荷载标准值1kN/m2。设计示意图搭设材料模板支架采用483.0钢管及可锻铸铁扣件搭设；板底支撑采用方木支撑；材料检测参数序号审核要点计算过程结论1模板面板计算面板的最大应力计算值为 =1.103 N/mm2 f=15 N/mm2符合规定面板的最大挠度计算值 =0.082 mm =1.2 mm符合规定2模板支撑方木的计算方木的最大应力计算值为 =3.724 N/mm2 f=13 N/mm2符合规定方木的受剪应110、力计算值 =0.447 N/mm2 =1.3 N/mm2符合规定方木的最大挠度计算值 =0.46 mm =4 mm符合规定3板底支撑钢管计算支撑钢管的最大应力计算值=148.895N/mm2 f=205N/mm2;符合规定支撑钢管的最大挠度1.933mm 1000/150与10 mm;符合规定4扣件抗滑移的计算双扣件抗滑承载力R=7.22kN 9.6kN符合规定5立杆的稳定性计算立杆稳定性计算= 127.405 N/mm2 f= 205 N/mm2 符合规定结论符合规定审核人总监理工程师编制人审核时间注：此表数据来源于计算书，具体计算过程请查阅计算书。4-18层板模板(扣件钢管架)计算报审表工111、程名称xx都四期B区4#楼工程审核部位板模板(扣件钢管架)计算参数立杆纵距1m立杆横距1m，立杆步距1.3m，模板支架搭设高度为2.78m，立杆上端伸出至模板支撑点的长度为0.1m，板底支撑间距为300mm，水平杆与立杆连接采用单扣件；施工均布荷载标准值1kN/m2。设计示意图搭设材料模板支架采用483.0钢管及可锻铸铁扣件搭设；板底支撑采用方木支撑；材料检测参数序号审核要点计算过程结论1模板面板计算面板的最大应力计算值为 =0.903 N/mm2 f=15 N/mm2符合规定面板的最大挠度计算值 =0.063 mm =1.2 mm符合规定2模板支撑方木的计算方木的最大应力计算值为 =3.04112、9 N/mm2 f=13 N/mm2符合规定方木的受剪应力计算值 =0.366 N/mm2 =1.3 N/mm2符合规定方木的最大挠度计算值 =0.354 mm =4 mm符合规定3板底支撑钢管计算支撑钢管的最大应力计算值=121.905N/mm2 f=205N/mm2;符合规定支撑钢管的最大挠度1.582mm 1000/150与10 mm;符合规定4扣件抗滑移的计算单扣件抗滑承载力R=5.91kN 6.4kN符合规定5立杆的稳定性计算立杆稳定性计算= 75.649 N/mm2 f= 205 N/mm2 符合规定结论符合规定审核人总监理工程师编制人审核时间注：此表数据来源于计算书，具体计算过程请查阅计算书。