1、塔吊基础施工方案一、工程概况本工程为温州xx街道C23地块(xx)工程。建设用地面积约82586。370m,总建筑面积240807.35m，其中地上面积184079。21 m，地下室面积56728。14 m，架空层建筑面积2824。80,建筑占地面积37158.67 m。本工程由20幢商业市场和一幢办公楼及一幢五星级酒店组成，层数商业市场为4层, 办公楼及酒店均为23层，地下一层。框架剪力墙结构体系.建筑物高度18.3米、91。7米、99。9米。根据本工程平面尺寸及建筑总高度，材料的堆放和加工制作场地的位置,本工程的垂直运输在结构工程施工阶段选用七台xx制造有限公司生产的QTZ100(60132、）型自升塔式起重机（具体位置总平面布置图)，主要用于施工中钢筋、模板等的垂直运输。二、编制依据施工组织设计岩土工程勘察报告建筑地基基础设计规范GB50007-2002混凝土结构设计规范GB50010-2002GB5144-2006塔式起重机安全规程JG/T1001999塔式起重机操作使用规程GB/T94621999塔式起重机技术条件QTZ80A（5512)塔式起重机提供的技术资料。三、塔吊选型根据本工程特点及QTZ100(6013)塔吊相关技术参数,拟选用七台QTZ100型塔吊，多层五台塔吊为不附墙独立塔吊，搭设高度为33.6 m或36。4m,办公楼及酒店塔吊搭设高度为98和106.4m，塔吊3、具体位置详见附后平面布置图，可满足本工程施工垂直运输的要求.四、塔吊位置及附墙1、为最大限度的满足施工需要，通过综合考虑,塔吊布置的具体位置详见总平面布置图。（附图)2、各塔吊附墙位置见下表：20号楼塔吊塔吊附墙位置表附墙位置8F楼面16F楼面23F楼面29F楼面标高（m）21号楼塔吊塔吊附墙位置表附墙位置8F楼面16F楼面22F楼面28F楼面标高(m）五、塔吊基础1、塔吊基础采用地下节形式塔机的混凝土基础。2、地质条件根据地质报告，塔吊坐落处的地质为：（12#楼最浅塔吊桩位置Z124勘探孔）。自然地面往下序号土层主要成分描述厚度10杂填土杂色，局部灰黄、黄褐色,松散状，湿，主要由块石、碎石、4、砾石、建筑垃圾、砂、粘性土等组成，局部地段含杂物与生活垃圾等。堆积物粗颗粒一般占3560，土质均一性差，结构疏松，未经压密夯实，为新近人工堆填土。局部地表为砼地面。全场均有分布,直接出露地表，厚度0.501。80m。1。3m2粘土 （a1-lQ43）灰黄色，软塑-可塑状，中-高压缩性，局部含粉细砂团块、粉粒，夹少量铁锰质氧化斑点和半炭化物。刀切面平整粗糙。局部为粉质粘土、淤泥质粘土.全场均有分布，层顶埋深0.501。80m,厚度0.301。70m。09m31淤泥 (mQ42)灰色，流塑状，高压缩性，含少量粉细砂、贝壳及半炭化物碎屑。刀切面平整，有腐臭味.全场均有分布，层顶埋深1。402。70m5、，厚度7.8012.50m。88m42卵石 （alQ42）灰、灰黄色,饱和-很湿,稍密中密状,局部密实状。砾卵石呈亚圆形,岩性为中风化火山碎屑岩。砾卵石粒径一般1060mm，少数70mm,偶夹漂石，含量一般为6080，砂含量占1025，粘性土为515。全场均有分布，层顶埋深10.4018。40m，厚度1.509。90m。8。6m521粉质粘土(allQ42)灰黄、灰色，可塑状,中压缩性.含粉砂团块、粉粒，刀切面较粗糙。为2卵石层的软弱夹层。少数钻孔揭露，层顶埋深15。8017.40m，厚度0。601.20m。4m61含角砾粘性土(alPlQ41）灰黄、灰色,很湿湿，可塑状,中压缩性，刀切面较粗6、糙。碎砾石呈亚棱角形，岩性为强中风化凝灰岩。粒径一般540mm，个别50mm,含量一般占1030，砂含量占1020%.该层局部角砾、碎石与粘性土含量变化较大,土质均一性差。局部分布，层顶埋深16。8018。90m，厚度1.908。30m。3.3m72强风化凝灰岩 (J3x)灰黄、黄褐、浅灰黄色，岩体完整性程度为破碎。原岩结构隐约可见，岩石风化成碎块状、碎裂状。风化裂隙很发育，裂隙面偶见有铁锰质氧化物。岩芯呈碎块状，块径一般30120mm,锤击易碎,声哑。局部地段下部岩芯渐趋完整(过渡至中风化）。大部钻孔揭露，层顶埋深20。8053.90m,厚度0。4014.80m.0.7m83中风化凝灰岩 (7、J3x）灰、浅灰色，属较硬-坚硬岩.风化裂隙稍发育，节理、裂隙平均14条/米，呈微张与闭合状态，裂隙面偶见有铁锰质氧化物渲染.原岩结构清晰,晶屑矿物成分为长石、石英1020%，凝灰质含量8090。岩芯呈短柱、柱状，一般0.20。4m,RQD=3273，锤击不易碎，声脆。岩体完整性程度为较破碎，基本质量等级为级.在揭露深度内无洞穴、临空面、破碎岩体及软弱岩层的分布。全场均有分布,层顶埋深21。7058.90m，已揭露厚度2。806。30m。均未揭穿.中风化入岩1米93、基础设计据所确定的塔吊位置、塔吊类型、地质条件，确定塔吊基础尺寸如下：（附计算书） QTZ100型基础均采用冲孔灌注桩，其桩径为8、700,桩长30-60m之间,均入中风化岩1米，数量4根，桩位于矩形承台的四角。矩形承台为5m5m1.2m，承台顶标高为5.38m，桩钢筋锚入承台40d，桩顶嵌入承台100mm。20号楼塔吊承台标高为6.3m，21号楼塔吊承台标高为-6。3m.六、塔基施工1、塔基冲孔灌注桩，委托在现场施工工程桩施工队伍施工，按桩基专项施工方案进行。2、塔基基坑开挖及承台施工，为了确保塔吊的位置准确性、安全性，塔吊承台顶标高12楼设5.38m，7#楼6.3m,8#楼-6.3m。开挖时采用三排500搅拌桩，桩长6.25米或采用双排钢板桩围护桩施工。承台基础采用片石灌砂浆垫层厚150，其上再用100厚C15砼垫层，9、垫层每边比承台宽出100。支模时在一角处暗设排水管DN100,通至集水坑,以便承台砼施工前排水。七、施工准备1、材料及主要机具1。1原材料的进场及见证取样程序首先对所进材料的厂家进行考察，并要求厂家提供材料样品、厂家资质证书及经营执照、经营许可证等；材料科对所进原材料的品种、级别、规格进行自检，要求其必须符合设计要求，并有出厂合格证和试验报告；材料科开出材料进场复检通知单与合格证、试验报告一并交资料员；资料员填写好材料报审表并与合格证、试验报告一起报送至监理（建设）方;会同监理按见证取样规范要求现场取样，一起送至材料检验所（试验室）进行检测。1。1。1 钢筋：品种、级别、规格符合设计要求，有出10、厂合格证和试验报告,表面清洁无污锈。1.1.2承台砼： C30商品砼。1.1.3模板材料1。1。4 砂浆垫块： 用1:3水泥砂浆埋入22号铁丝提前预制,使用时应达到强度。1。3 主要机具1。3.1 浇筑混凝土：插入式振捣器一套；尖头铁锹、手推车、胶皮管、木抹子等按施工要求配备齐全.2、 劳动力准备2。1 钢筋工： 2人2。2 木 工： 3人2.3 砼 工：2人3、施工工艺流程基坑基槽开挖砌砖胎模基底捡平清理浇捣砼垫层测量弹线绑扎钢筋浇捣承台砼养护。4、 技术准备：4.1开出钢筋下料单。4.2 混凝土配合比设计。4.3 技术资料文件的编制.八 、施工步骤及施工方法1 钢筋绑扎施工步骤钢筋绑扎钢筋11、核对、分类、就位钢筋绑扎预留、预埋绑扎垫块2 混凝土浇筑施工步骤商品混凝土浇灌振捣找平养护九、砼浇筑质量保证措施生产技术部门、机械设备部门分别对班组、机械操作工、计量员在砼浇筑前进行详细的技术交底，砼浇筑时施工技术员、设备管理员对其进行指导和监督。材料试验部门对砼原材料及外加剂进行严格检查。砼浇筑前对计量器进行严格检查。材料试验部门对砂、石的含水量和含泥量进行严格的检测。现场砼配料严格按配合比进行。严格按投料顺序各规定的搅拌时间进行砼的搅拌。砼振捣必须密实，不漏振、欠振、过振.要快插慢拔，振点布置均匀.对施工缝、预埋件处要加强振捣，振捣时尽量不触及模板钢筋、止水带，以防位移变形。每道工序都派专12、人检查，先由班组的质安员进行自检合格后再叫施工员进行复检,最后再由项目质安员进行检查，未按要求进行操作的,一旦查出进行重罚。十、应注意的质量问题1 蜂窝、露筋：模板拚接不严，混凝土露浆易产生蜂窝；振捣不足，混凝土不密实，易造成露筋现象。2 缺棱、掉角：混凝土配合比不准，搅拌不匀或拆模过早、养护不够，易导致混凝土棱角损伤。十一、保证安全生产措施首先必须明确项目经理是安全生产第一责任人，项目经理有义务检查发现安全生产中的各种问题,有权力责成各部门提出安全技术措施.重申安全生产责任制，明确个人、班长、施工员及各个部门的安全责任，办公室张贴，印发到班组。重申安全生产责任制和纪律.室内外张榜公布，并以此13、为内容经常进行安全教育，安全标志要齐全。搞好安全防护工作,尤其基坑上口临边的安全防护栏杆并随时检查维护。安全用电由电工全权负责，需要什么材料，先造计划，项目经理批准后及时购买决不影响安全生产,夜间施工要有足够照明。施工机械安全生产由各机长负责,施工机械一律不得带病工作.混凝土浇捣时，施工运输道和施工平台必需搭设通畅,安全。禁止非施工人员入场，对影响场内外安全的施工活动要有专人警戒。十二、计算书矩形板式桩基础计算书 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T1872009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑桩基技术规范JGJ94-2008 4、建筑地基基础设14、计规范GB50007-2011 一、塔机属性塔机型号QTZ100（浙江建机）塔机独立状态的最大起吊高度H0（m）42。7塔机独立状态的计算高度H(m）45塔身桁架结构型钢塔身桁架结构宽度B（m)1。64 二、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0（kN)667。77起重臂自重G1(kN)66.5起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)30.82小车和吊钩自重G2(kN)5小车最小工作幅度RG2（m）0最大起重荷载Qmax(kN）60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax（m）14.6最小起重荷载Qmin（kN)13最大吊物幅度RQmin（m)60最大起重力矩M2(kN15、m）Max6014。6，1360876平衡臂自重G3（kN）16平衡臂重心至塔身中心距离RG3（m)6。3平衡块自重G4(kN）48.2平衡块重心至塔身中心距离RG4（m)11.8 2、风荷载标准值k(kN/m2）工程所在地浙江 温州市基本风压0(kN/m2)工作状态0。2非工作状态0。6塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类（田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数z工作状态1.588非工作状态1.667风压等效高度变化系数z1。313风荷载体型系数s工作状态1。95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00。35风荷载标准值k（kN/m16、2)工作状态0.81。21。5881。951。3130。20。781非工作状态0.81。21。6671.951。3130.62.458 3、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)667。77+66.5+5+16+48.2803。47起重荷载标准值Fqk（kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)803。47+60863。47水平荷载标准值Fvk（kN)0.7810。351.644520。173倾覆力矩标准值Mk（kNm）66。530.82+514。6-166。3-48.211。8+0.9(876+0。520。17345)2649。873非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN）Fk117、803。47水平荷载标准值Fvk（kN)2。4580。351.644563.49倾覆力矩标准值Mk(kNm）66。530。82+50166。348。211.8+0。563.49452808.495 4、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1（kN)1.2Fk11.2803.47964。164起重荷载设计值FQ（kN)1。4FQk1.46084竖向荷载设计值F(kN)964.164+841048.164水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1。420.17328。242倾覆力矩设计值M（kNm)1。2（66.530.82+514。6-166。348.211.8)+1.40。9(87618、+0.520。17345）3419.229非工作状态竖向荷载设计值F（kN)1。2Fk1。2803。47964。164水平荷载设计值Fv（kN)1.4Fvk1.463。4988.886倾覆力矩设计值M（kNm)1.2（66.530.82+50-166。348。211.8)+1.40。563。49453655.899 三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h（m)1.2承台长l(m)5承台宽b(m)5承台长向桩心距al(m）3。8承台宽向桩心距ab（m)3.8桩直径d（m）0.7承台参数承台混凝土等级C30承台混凝土自重C（kN/m3)25承台上部覆土厚度h（m)0承台上部覆土的重度(kN19、/m3）19承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值: Gk=bl(hc+h)=55（1.225+019)=750kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2750=900kN 桩对角线距离:L=(ab2+al2)0.5=（3。82+3.82)0.5=5.374m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=（Fk+Gk)/n=(803.47+750）/4=388.368kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下: Qkmax=（Fk+Gk）/n+（Mk+FVkh)/L =(803.47+750)/4+（2808。495+63.491。2）20、/5。374=925.151kN Qkmin=（Fk+Gk）/n(Mk+FVkh）/L =（803.47+750）/4-（2808.495+63。491.2）/5.374=-148。416kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+（M+Fvh）/L =（964.164+900)/4+（3655.899+88.8861.2)/5.374=1166。181kN Qmin=(F+G）/n（M+Fvh)/L =(964.164+900)/4（3655。899+88.8861。2)/5.374=234.099kN 四、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C321、0桩基成桩工艺系数C0。85桩混凝土自重z（kN/m3）25桩混凝土保护层厚度（mm）35桩入土深度lt（m）28。6桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型钢筋混凝土桩身普通钢筋配筋HRB400 1216桩裂缝计算钢筋弹性模量Es(N/mm2）200000法向预应力等于零时钢筋的合力Np0（kN）100最大裂缝宽度lim(mm）0.2普通钢筋相对粘结特性系数V1预应力钢筋相对粘结特性系数V0。8地基属性地下水位至地表的距离hz(m)0承台埋置深度d(m）3.58是否考虑承台效应是承台效应系数c0.1土名称土层厚度li（m)侧阻力特征值qsia（kPa）端阻力特征值qpa（kPa)抗拔系数承22、载力特征值fak（kPa)杂填土2.2111000。765淤泥8。852000。745卵石8.6353400。7270粘性土4112000。765角砾粘土3。3252000。7160强风化岩0.74500.7800中风化岩56535000.71700 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3。140。7=2.199m 桩端面积:Ap=d2/4=3.140。72/4=0。385m2 承载力计算深度:min(b/2,5)=min(5/2,5)=2。5m fak=（2.265+0.345）/2.5=156。5/2.5=62。6kPa 承台底净面积：Ac=(blnAp)/n=（5540.38523、）/4=5。865m2 复合桩基竖向承载力特征值： Ra=uqsiali+qpaAp+cfakAc=2。199(7。425+8.635+411+3.325+0。745+4.5865）+35000。385+0。162.65。865=3129。331kN Qk=388。368kNRa=3129.331kN Qkmax=925.151kN1。2Ra=1.23129.331=3755.197kN 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=-148。416kN0 按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk=148。416kN 桩身位于地下水位以下时,位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算， 桩身24、的重力标准值：Gp=ltAp（z-10)=28.60.385(2510)=165.099kN Ra=uiqsiali+Gp=2。199（0。77。425+0.78。635+0。7411+0.73。325+0.70.745+0。74。5865)+165。099=1387。059kN Qk=148.416kNRa=1387.059kN 满足要求! 3、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=123。142162/4=2413mm2 （1）、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=1166。181kN cfcAp+0.9fyAs=(0.85140.25、385106 + 0.9(3602412.743)）103=5546。38kN Q=1166。181kNcfcAp+0.9fyAs=5546.38kN 满足要求! (2)、轴心受拔桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q=Qmin=234。099kN fyAS=3602412.743103=868.588kN Q=234.099kNfyAS=868.588kN 满足要求！ 4、桩身构造配筋计算 As/Ap100=(2412.743/(0。385106）)100=0.627%0.6% 满足要求! 5、裂缝控制计算 裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。 (1)、纵向受拉钢筋配筋率 有效26、受拉混凝土截面面积：Ate =d2/4=7002/4=384845mm2 te=（As+Aps)/Ate=（2412。743+0)/384845=0。006 0.01 取te=0.01 （2)、纵向钢筋等效应力 sk=Qk/As=148。416103/2412.743=61.514N/mm2 （3）、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1。1-0。65ftk/(tesk)=1.1-0.652。01/(0。0161。514）=-1。024 取=0.2 （4)、受拉区纵向钢筋的等效直径 dep=nidi2/niidi=(12162+010.72)/（12116+00。810.7）=16mm (5）27、最大裂缝宽度 max=crsk(1.9c+0.08dep/te）/Es=2.70。261.514(1.935+0.0816/0.01）/200000=0.032mmlim=0.2mm 满足要求！ 五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 20120承台底部短向配筋HRB400 20120承台顶部长向配筋HRB400 18180承台顶部短向配筋HRB400 18180 1、荷载计算 承台有效高度：h0=1200-5020/2=1140mm M=(Qmax+Qmin）L/2=(1166。181+（234.099)）5。374/2=2504。51kNm X方向：Mx=Mab/L=2504.28、513.8/5。374=1770。956kNm Y方向：My=Mal/L=2504.513。8/5。374=1770。956kNm 2、受剪切计算 V=F/n+M/L=964。164/4 + 3655.899/5。374=921.333kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1140)1/4=0。915 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离:a1b=（abBd）/2=(3。8-1.64-0。7)/2=0.73m a1l=(al-Bd)/2=（3.81.64-0.7)/2=0。73m 剪跨比:b=a1b/h0=730/1140=0。64，取b=0。64; l= a1l/h0=730/11429、0=0。64，取l=0。64; 承台剪切系数:b=1.75/（b+1)=1.75/(0。64+1）=1。067 l=1.75/（l+1）=1。75/（0.64+1)=1.067 hsbftbh0=0。9151。0671。4310351.14=7958。999kN hslftlh0=0.9151.0671。4310351。14=7958。999kN V=921.333kNmin(hsbftbh0， hslftlh0）=7958。999kN 满足要求！ 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1。64+21.14=3.92m ab=3。8mB+2h0=3。92m，al=3。8mB+2h30、0=3.92m 角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算! 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fcbh02）=1770.956106/(1.0414。3500011402)=0。018 1=1-（1-2S1）0。5=1-(1-20.018）0.5=0.018 S1=11/2=10。018/2=0.991 AS1=My/（S1h0fy1）=1770。956106/（0。9911140360）=4356mm2 最小配筋率：=max(0。2，45ft/fy1）=max(0。2,451。43/360）=max（0。2,0.179)=0.2% 梁底需要配筋：A131、=max(AS1, bh0）=max(4356，0.00250001140）=11400mm2 承台底长向实际配筋:AS1=13405mm2A1=11400mm2 满足要求! (2）、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/(2fcbh02）=1770。956106/(1。0414。3500011402)=0.018 2=1-（1-2S2)0。5=1（1-20.018）0。5=0.018 S2=1-2/2=10。018/2=0。991 AS2=Mx/(S2h0fy1）=1770.956106/(0。9911140360)=4356mm2 最小配筋率：=max（0.2,45ft/fy1)=max（032、.2，451.43/360）=max(0。2,0。179）=0.2% 梁底需要配筋：A2=max（9674， lh0）=max（9674，0.00250001140)=11400mm2 承台底短向实际配筋：AS2=13405mm2A2=11400mm2 满足要求！ （3）、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3=7324mm20。5AS1=0.513405=6703mm2 满足要求! (4）、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS4=7324mm20。5AS2=0。513405=6703mm2 满足要求！ (5）、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10500。 六、配筋示意图承台配筋图 桩配筋图