1、厂房落地式钢管扣件支撑架卸料平台施工方案 目 录 一、编制依据及编制说明 2 二、工程概况.。.2 三、落地平台设计概况 。3 四、落地平台构造要求.3 五、落地平台扣件钢管支撑计算书.8 一、编制依据及编制说明 1。编制依据 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001，2008年版）； 钢结构设计规范(GBJ17-2003）； 建筑施工安全检查标准(JGJ 5999)； 建筑结构荷载规范（GB500092001）; 混凝土结构设计规范（G13500102002）； 建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ 80-91）; 建筑施工手册第四版； 有关法律、法规、规章、管理文件. 2、2.编制说明 本方案通过对落地式双排钢管脚手架、型钢悬挑式双排钢管脚手架、悬挑卸料平台的核算确定了外架的整体搭设要求,确保外架安全生产. 二、工程概况 工程名称：xx工业厂区厂房A、厂房B、厂房C、厂房D 建设单位：深圳市xx实业有限公司 总建筑面积:47185.3 建筑总高度：22.150m 结构类型：框架结构 建筑分为4栋厂房组成，其中其中A#厂房四层，建筑面积为 12705。83，建筑总高度为22.150 m；一层高7.9 m；二层四层均为4.7m 。B厂房四层，建筑面积为 12705.83，建筑总高度为22.150 m；一层高7。9 m；二层四层均为4.7m。C#厂房四层，建筑面积为 3、10886.82，建筑总高度为22.150 m;一层高7。9 m；二层四层均为4。7m。D厂房四层，建筑面积为 10886。82,建筑总高度为22.150 m；一层高7。9 m;二层四层均为4。7m。 三、落地卸料平台设计概况 落地式卸料平台从一层地面开始搭设,搭设高度为7.9米，平台采用逐层加接式，按照楼层高度搭设为一次。采用纵向5排横向3排立管,平台长6m宽3m,堆放荷载按4.8KN考虑,立杆的纵距 b=1。 0米，立杆的横距 L= l。5米,立杆的步距1.5米,平台底面的扫地杆距离为0。2米，立杆与建筑物距离1.0米.采用的钢管类型为 483.0. 四、落地卸料平台构造要求 1。立杆 （4、1）立杆接头除在顶层可采用搭接外,其余均采用对接扣件连接。 （2）立杆上的对接扣件应交错布置，两个相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。 2。水平杆 （1）纵向水平杆设于横向水平杆之下,在立杆的内侧，并用直角扣件与立杆扣紧。 （2)水平杆采用对接扣件连接。 a。对接扣件应交错布置，不应设在同步同跨内，相邻接头水平距离不应大于500mm，并应避免设在跨中。 b。当采用搭接接头时，搭接接头长度不应小于1m，并应等距设置3个旋转扣件固定，端扣件盖板边缘至杆端的距离不宜小于100mm。 3.连墙件 连墙件采用刚5、性连接，水平向沿墙体边设置拉结点，按纵向每立杆一条拉接，平台外侧两角加两条与墙体呈“八”字形对撑连接。连墙件用483。0 的钢管，其与架体的连接采用直角和斜角扣件,连墙件与预埋在梁上的48 钢管锁紧,连墙件中的连墙杆尽量呈水平设置,当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不得采用上斜连接；连墙件在无预埋时与柱用抱柱形式连接. 4.剪刀撑 沿落地卸料平台架体外侧满设剪刀撑，剪刀撑与地面夹角为60,在外侧立面沿架长及架高连续设置。斜杆接长采用旋转扣件搭接,搭接长度不小于500mm,设置2个旋转扣件，端部钢管伸出扣件边缘不得少于100mm。 5。材质要求 5.1钢管 （1）采用焊接钢管,为Q6、235A钢。 （2）外径为48，壁厚3.0mm，长度主要有6m、4m等。 （3）新钢管的质量要求 a。新钢管须有产品质量合格证,钢管材质检验报告。 b。钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕和硬弯。 c。外径和壁厚允许偏差为0。5mm。 d.端部应平整，端面切斜的允许偏差为1.7mm。 (4）旧钢管外观质量要求 a。钢管须进行涂防锈漆的处理。 b.钢管应无锈蚀，钢管内外表面锈蚀的深度之和不大于0.5mm. c。钢管尽量无弯曲，当有弯曲时，端部弯曲不大于5mm，立杆弯曲不大于20mm,栏杆、支撑体系钢管不大于30mm。 d。钢管应无裂纹，严禁打孔。 5。2扣件 (1）扣件有三种：直角扣件、旋7、转扣件和对接扣件。 （2)扣件不得有裂纹、气孔.不宜有疏松、砂眼或其它影响使用的铸造缺陷,并应将影响外观质量的粘砂、裂缝、毛刺、氧化皮等清除干净。 （3）扣件与钢管贴面须严格整形,应保证与钢管扣紧时接触良好。 (4)扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙小于1mm。 (5）当扣件夹紧钢管时,开口处的最小距离应不大于5mm. (6)扣件表面应进行防锈处理。 (7）新扣件必须有产品质量合格证，生产许可证，专业检测单位测试报告. (8）扣件螺栓为12,不得滑丝，扣件螺栓拧紧扭紧扭力矩达70N.m时，可锻铸铁扣件不得破坏。 5。3 安全网 安全网采用密目式绿色安全网，安全网在出厂前,必须有国8、家指定的监督检测部门批量验证和检验合格证，已使用过的安全网必须经过检查和试验合格后方可使用,超过使用期限的安全网严禁使用.安全网在储运中，必须通风、遮光、隔热，同时要避免化学物品的侵蚀，搬方案 运时禁止使用钩子。 5.4 脚手板 本工程脚手板采用木脚手板，木脚手板厚度不小于25mm，材质不低于国家二等标准的松木板，两端用 4mm 镀锌铁丝捆紧，禁止使用有扭纹、破裂严重的脚手板。 5。落地式卸料平台搭设施工 5。5搭设顺序 地基处理C15砼垫层定位设置垫板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（栅格）剪刀撑连墙杆铺脚手板搭防护栏杆绑扎安全网 5。6施工工艺 (1）定位定距：根据构造要求量出内9、外立杆距墙距离，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用白灰点出立杆标记。垫板准确放在定位线上，垫板必须铺放平稳,不得悬空。 （2）在搭设首层脚手架的过程中，沿每框架格内设一道斜支撑，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。 （3）当卸料平台操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施,直至连墙件搭设完毕后方可拆除。 (4）落地卸料平台架体搭设，宜先立里排立杆，然后依次向外。每排立杆宜先立两头，再立中间的一根,互相看齐后再立中间部分各立杆。立杆接长时，应先立外排，后立内排。 6.卸料平台的拆除 （1）架子拆除时应划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，地面设有专人指挥,严禁非作业10、人员入内。 （2)拆除的高处作业人员，必须戴安全帽，系安全带，扎裹脚,穿软底防滑鞋。 （3）拆除顺序应遵循由上而下，先搭后拆,后搭先拆的原则。即先方案 拆脚手板、斜拉杆，后拆横杆、纵杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除作业。 （4）拆立杆时,应先稳住立杆再拆开最后两个扣。 (5）连墙点应随拆除进度逐层拆除。 （6)拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调,当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以免坠落。 (7）拆除时如附近有外电线路，要采取隔离措施。严禁架杆接触电线。 （8）拆除时不应碰坏门窗、玻璃、落水管、房檐片、地下明沟等物品。 （9）拆下的材料，应用绳索拴住，利11、用滑轮徐徐下运，严禁抛掷,运至地面的材料应按指定地点,随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件或铁丝要集中回收处理。 （10）在拆架过程中，不得中途换人，如必须换人时,应将拆除情况交代清楚后方可离开。 7。安全防护 (1)栏杆和挡脚板应搭设在外排立杆的里侧。 (2)操作层上栏杆的上皮高度1.2m，中栏杆居中设置。 (3）安全网须满挂在外侧立杆的的里侧，用铁丝绑扎牢固，不留缝隙,四周应交圈. （4)堆料时卸料平台堆放材料总重量不能超过0。5t，严格控制堆料的重量。 (5）栏杆用钢管及木板密封。 8。安全技术措施及注意事项 (1）脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。 (2）脚12、手架操作人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。 （3)脚手架的构配件必须合格。 （4）脚手架搭设应分阶段进行检查，发现问题及时校正。 （5）不得将模板支撑、缆风绳固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备. （6)六级及六级以上大风和雾、雨天应停止脚手架作业，雨、雾后上架操作应有防滑措施，。 (7)在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件： a.主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆、立杆 b.钢管连墙件 c.栏杆 （8）临近道路搭设的落地卸料平台外侧应有防护措施，以防坠物伤人。 （9)应根据实际情况设置脚手架的接地及避雷装置. （10）拆除脚手架时，地面应设围栏警戒标志，并派专人看守，严禁一切非操13、作人员入内。 五、落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书 （一）、计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范、扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。卸料平台支架搭设高度为20米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1。0米,立杆的横距 L=1.5米，步距 h=1.5米。 （二)、平台的计算 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001）。 计算依据2施工技术2002.3。扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。 计算参数： 模板支架搭设高度为20.0m， 立杆的纵距 b=1。00m，立杆的横距 l=1。50m,立杆的步距 h=1.50m。 脚手板自重0.30kN/m2，栏杆自重0.14、15kN/m，材料最大堆放荷载5。00kN/m2，施工活荷载1。00kN/m2。 地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.360m2，地基承载力调整系数1。00。 图 落地平台支撑架立面简图 图 落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为483.0. A、基本计算参数同上 B、纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5。08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4; 纵向钢管计算简图 1。荷载的计算： （1）脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m)： q1 =0。3000。200=0。060kN/m (2）堆放材料的自15、重线荷载(kN/m)： q21 = 5。0000.200=1.000kN/m （3）施工荷载标准值（kN/m）： q22 = 1。0000。200=0.200kN/m 经计算得到，活荷载标准值 q2 = 0。200+1.000=1.200kN/m 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩. 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 静荷载 q1 = 1。200。060=0.072kN/m 活荷载 q2 = 1.400。200+1.401。000=1.680kN/m 最大弯矩 Mmax=（0。116、00。072+0.1171。680)1.0002=0.204kN。m 最大支座力 N = （1。10.072+1。21。68）1。00=2.095kN 抗弯计算强度 f=0.204106/5080。0=40.11N/mm2 纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！ 3。挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载 q1 = 0。060kN/m 活荷载 q2 = 0.200+1。000=1.200kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0。6770。060+0.9901.200)1000.04/(1002。06105121900。017、）=0。095mm 纵向钢管的最大挠度小于1000。0/150与10mm，满足要求！ C、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2。10kN 2.10kN 2.10kN 2。10kN 2。10kN 2。10kN 2。10kN 2。10kN 2.10kN 2.10kN 2。10kN 2。10kN 2.10kN 2.10kN 2.10kN 2。10kN 2.10kN 支撑钢管计算简图 1。006 支撑钢管弯矩图(kN。m) 支撑钢管剪力图(kN） 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 1.17kN 1.17kN 18、1。17kN 1.17kN 1。17kN 1.17kN 1。17kN 1。17kN 1.17kN 1。17kN 1。17kN 1。17kN 1。17kN 1.17kN 1.17kN 1.17kN 0.102 支撑钢管变形图（mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=1.556mm 最大支座力 Qmax=11.482kN 抗弯计算强度 f=1.006106/5080。0=197。97N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！ 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! D、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按19、照下式计算： R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8。00kN; R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=11。48kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求, R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN<；R 12.0 kN时，应采用双扣件；Rgt;12。0kN时,应采用可调托座。 E、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： （1)脚手架钢管的自重(kN）： NG1 = 0.12920。000=2。58kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可20、根据情况修改。 (2)栏杆的自重（kN）： NG2 = 0。1501。000=0.150kN （3）脚手板自重（kN): NG3 = 0.3001.0001.000=0.300kN （4）堆放荷载（kN)： NG4 = 5。0001。0001。000=5。000kN 经计算得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 8。03kN。 2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 1。0001.0001.000=1.000kN 3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ F、立杆的稳定性计算 立杆的稳21、定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 11.66kN 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 （cm）；i = 1.58 A - 立杆净截面面积 （cm2)； A = 4。89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5。08 - 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2); f 钢管立杆抗压强度设计值,f = 205。00N/mm2； l0 - 计算长度 (m); 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1）或(2）计算 l0 = k1uh （1) l0 = （h+2a） (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；22、 u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3。3;u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m； 公式(1）的计算结果：l0=1。1671。700 1。50=2。976m =2976/15.8=188.345 =0。203 =11658/(0.203489)=117.377N/mm2，立杆的稳定性计算 公式(2）的计算结果:l0=1。500+2 0.500=2。500m =2500/15.8=158.228 =0。280 =11658/(0。280489)=85。010N/mm2，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全23、因素，适宜由公式（3）计算 l0 = k1k2(h+2a） (3） k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.053； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671。053(1。500+2 0.500）=3.072m =3072/15。8=194。438 =0。191 =11658/(0。191489)=124.530N/mm2，立杆的稳定性计算 <； f,满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 G、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p - 立杆基础底面的平均压力 （kN/m2)，p = N/A;p = 32。38 N - 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN);N = 11.66 A 基础底面面积 (m2)；A = 0。36 fg 地基承载力设计值 (kN/m2）；fg = 170。00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1。00 fgk - 地基承载力标准值；fgk = 170。00 地基承载力的计算满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。