1、来宾市xx区安置房工程模板搭拆工程施工方案编制:审核:审批：编制单位（章）：编制日期： 年 月 日1 编制依据11。1 施工合同11.2 施工组织设计11.3 施工图纸（详见表1-1）11。4 主要规程、规范（详见表12)22 工程结构概况23 施工方案44 施工准备54。1 技术准备54。2 材料选择54.3 材料计划(详见表31）74。4 中小型机械需用计划(详见表3-2）74。5 劳动力计划（详见表33)84.6 模板加工及堆场85 模板工程施工方法95。1 统一要求95.2 地下室底板模板105。3 竖向模板115。4 楼层、梁、板模板:125.5 特殊部位模板155。6 模板工程的冬2、期施工176 模板的拆除187 模板制作、安装技术措施207。1 进场模板质量标准207。2 模板安装质量要求217.3 其他注意事项257。4 脱模剂及模板堆放、维修258 质量通病及预防措施268。1 模板加工268.2 墙模板268。3 顶板模板269材料节约措施2710成品保护2711 安全、环保、文明施工2812 模板计算3012.1 剪力墙模板计算3012.2 柱模板计算3912。3 350800梁模板计算5112。4 16001800梁模板计算（详见高大梁模板专项施工方案）6412.5 500800梁模板计算6412.6 地下室顶板模板计算7712.7 标准层板模板计算851 编3、制依据1。1 施工合同xx房地产开发有限责任公司与xx集团有限公司签署的来宾市xx区安置房1#、2#、3、4、5、6#、7#楼工程施工合同。1.2 施工组织设计来宾市xx区安置房工程施工组织设计。1。3 施工图纸(详见表11） 部位 图纸类别 编 号 出图日期1#楼建筑施建ZT-12011年10月结构施结GS-0A2011年10月2楼建筑施建ZT12011年10月结构施结GS-0A2011年10月3#楼建筑施建ZT-12011年10月结构施结GS-0A2011年10月4#楼建筑施建ZT12011年10月结构施结GS-0A2011年10月5楼建筑施建ZT-12011年10月结构施结GS-0A204、11年10月6#楼建筑施建ZT-12011年10月结构施结GS0A2011年10月7楼建筑施建ZT-12011年10月结构施结GS-OA2011年10月1.4 主要规程、规范（详见表1-2）规范一览表表 1-2类 别名 称编 号国 家混凝土结构工程施工质量验收规范GB 502042002建筑工程施工质量验收统一标准GB 503002001钢筋混凝土高层建筑结构技术与施工规程JGJ 32002建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001木结构设计规范GBJ588地 方建筑安装工程施工安全操作规程DBJ 016220022工程结构概况2.1 本工程为全现浇钢筋混凝土框架-剪力墙结构：地5、下1层、1、2#、3#、4#、5#、6、7#地上30层。建筑物主要构件尺寸详见表21。建筑物主要构件尺寸一览表表21部 位1楼2#楼层高地下4。5m4.5m地上标准层为2。8m裙楼3层4。8m、4。5m、4。8m;标准层为2。8m地下主要结构尺寸底板厚度250250顶板厚度180180墙体厚度300、400350、300、240、框梁截面框柱截面500500、400900800800、600500、500600上部主要结构尺寸楼板厚度100、120、150墙体厚度240、300、350框梁截面3001000、300500、3001800、300550、240600、200600、240700、6、300450、200500、240800、300600240600、300600、240500、240400、200500、240550框柱截面350900、400900、240600450800、400600、600400部 位3楼4楼层高地下4.5m4。5m地上裙楼3层4。8m、4.5m、4.8m;标准层为2.8m裙楼3层4.8m、4.5m、4。8m;标准层为2.8m地下主要结构尺寸底板厚度250250顶板厚度180180墙体厚度350、300、240350、300、240框梁截面框柱截面800800、600500、500600800800、600500、500600上部主要结构尺寸楼板厚7、度100、120、150墙体厚度240、300、350框梁截面240600、300600、240500、240400、200500、240550240600、300600、240500、240400、200500、240550框柱截面450800、400600、600400450800、400600、600400部 位5#楼6#、7#楼层高地下4。5m4.5m地上裙楼3层4。8m、4。5m、4。8m；标准层为2.8m裙楼3层4.8m、4。5m、4.8m;标准层为2。8m地下主要结构尺寸底板厚度250250顶板厚度180180墙体厚度200、300、240、350200、300、240框梁截面框8、柱截面800800、6006004001250、800800、500950、4002050、400650、4001050、700900、10001450上部主要结构尺寸楼板厚度120、150墙体厚度200、300、240框梁截面240600、240400、200550、200400、200500、240550240600、300600、240500、240400、200400、240550框柱截面450800、4006004002050、400650、4001050、600700、500950、750750、40012502.2重大危险源的识别高处坠落、坍塌（具体预防措施详见高大模板专项施工方9、案)。3施工方案根据工程特点和项目材料供应等情况考虑，本工程采用支模方案选择为：梁侧、梁底板、楼板底板均采用18mm厚胶合板；梁及板的搁栅及压方均采用截面宽高为50100mm长2000mm杉木枋子；地下室、裙楼和13层加固及支承采用扣件式483。5mm钢管和满堂红钢管脚手架,加固用螺栓采用12（柱、梁）、14（墙）及26型3型扣拉结；4层及以上层加固采用扣件式483.5mm钢管，支承采用杉木(尾径不少于100mm），加固用螺栓采用12（柱、梁)、14（墙）及26型3型扣拉结.根据地下室剪力墙防水需要,地下室剪力墙墙壁模板加固用的止水螺栓（螺栓型号为14中间加焊50503mm止水片，纵、横45010、mm）在浇捣完剪力墙混凝土后埋在剪力墙混凝土内,待剪力墙模板拆除后用人工割掉两边(每边外露250mm）外露的螺栓，再在割的螺栓断口处刷防锈漆。 柱、剪力墙、梁板支撑搭设完毕后经验收合格后，先浇捣墙和柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，柱子或剪力墙入梁或板的钢筋与梁板连接采用焊接连接，支模架与浇好并有足够强度的柱、剪力墙和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门钢筋和架子验收合格后方可浇捣梁板砼.浇捣按对称施工由两端向中间推进,由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。 模板拆除的顺序：先支的后拆，后支的先拆.施工段划分：地下室按标段划分为A、B、C三个标段11、区，按后浇带划分为十七个区,0。00以上主楼按每一楼层为1个流水施工段，副楼地下室顶板按后浇带划分成每个区域一个流水施工段。施工机械：圆盘锯、平刨机、压刨机、台钻等，垂直运输：以塔吊为主。4施工准备4。1 技术准备（1）组织施工技术人员在施工前认真学习技术规范、标准、工艺规程，熟悉图纸,了解设计意图,核对建筑和结构及土建与设备安装专业图纸之间的尺寸是否一致。（2）编制模板施工方案,对施工队组进行技术交底。(3）对施工人员进行安全和技术培训，加强队组的技术素质.4.2 材料选择4。2.1设计要求按混水混凝土的要求进行模板设计,在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角12、模板统一整齐。4.2.2模板材料（1）地下室底板模板：底板四周采用240 砖胎模,电梯井坑和集水坑采用500mm 厚砖胎模。(2）墙体模板1#、2#、3#、4、5、6、7#、地下室楼的墙采用18mm厚木胶合板，50100 木方和钢管作楞,配套穿墙螺栓（14）使用，根据地下室剪力墙防水需要，地下室剪力墙墙壁模板加固用的止水螺栓（螺栓型号为14中间加焊50503mm止水片，纵、横450mm)在浇捣完剪力墙混凝土后埋在剪力墙混凝土内，待剪力墙模板拆除后用人工割掉两边（每边外露250mm）外露的螺栓，再在割的螺栓断口处刷防锈漆。模板使用前将表面清理干净，涂刷油性脱模剂，严禁脱模剂沾污钢筋与混凝土接触处13、.竖向背楞采用50100 木方400,水平背楞采用48钢管500（起步200mm,以上连续两道间距400mm,其余间距500mm），加固通过在双钢管处打孔拉结穿墙螺栓500,用“3”型卡子固定在双钢管上。斜向用钢管托上中下三道进行600 加固以保证其稳定，外墙外侧模支顶在坑壁。地下室外墙和临空墙螺栓采用止水螺栓，内墙采用普通可回收螺栓。（3）独立柱模板：采用18mm 厚木胶合板在施工现场制作组拼，背楞采用50100方木，加固采用483。5 钢管围檩300400 加固,超过500 宽的柱，采用可回收12对拉螺栓进行加固（地下室外柱采用止水螺栓）.采用双向钢管对称斜向加固（尽量取45),柱与柱之间14、采用拉通线检查验收.柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆.（4）梁、板模板:采用18mm 厚木胶合板和50100、木方现场拼制，48钢管顶撑现场拼制，地下室、裙楼和13层支撑采用钢管脚手架，4层及以上层支撑采用用杉木(尾径不少于100mm)，两种支撑均由立杆、横杆、支座、支托组成。50100木方作次楞，48钢管作主楞，顶撑间距800mm 和1200mm。（5）楼梯本工程楼梯采用木胶合板,钢管作楞，钢管顶撑，4层及以上层支撑采用用杉木（尾径不少于100mm）.4.3 材料计划（详见表3-1)材料计划一览表表31序号材料名称规格单位数量备注1木胶合板18厚张4532092018402木方50100m12515、02m长3钢管483。5t119012m=1/4;33.2m=2/2;56=1/44扣件十字只1150005套接只112006转向只130007杉木3m长条48532尾径不少于100mm4.4 中小型机械需用计划（详见表32）中小型机械需用计划一览表表32序号机械名称型号数量单机功率1平刨机MB573A154KW2圆盘锯MJ104A683KW3压刨机MB10482。2KW4电焊机BX1-500632KVA5台钻MK362556砂轮机立式257套丝机ZITR2-5044.5 劳动力计划(详见表3-3)劳动力计划表表3-3栋号木模工电焊工合计备注1楼506025262上部主体607026373地下16、结构2#楼506025262上部主体607026373地下结构3#楼506025262上部主体607026373地下结构4楼506025262上部主体607026373地下结构5#楼506025262上部主体607026373地下结构6#楼506025262上部主体607026373地下结构7#楼506025262上部主体607026373地下结构副楼607026373地下结构4。6 模板加工及堆场根据现场特点，组织施工人员搭设钢架木工棚。具体位置见主体阶段施工现场平面布置图.本工程木模板由现场加工：依据图纸、方案、交底、现场实际尺寸,经项目部审核后交队组施工。根据现场特点，模板堆放处,用钢管17、围挡隔开。在木模板堆放区放置足够数量的灭火器。5模板工程施工方法5。1 统一要求5.1.1模板组拼模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处贴上胶带，以防漏浆，拼装完成后先用钢丝把模板和竖向钢管绑扎固定，以保持模板的整体性。拼装要求详见表4-1。拼装的精度要求一览表表41序号项目允许偏差1两块模板之间拼缝12相邻模板之间高低差13模板平整度24模板平面尺寸偏差35。1.2模板定位当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（1.2MPa)，即用手按不松软、无痕迹,方可上人开始进行轴线投测.根据轴线位置放出墙柱截面位置尺寸线、模板500 控制线18、，以便于墙模板的安装和校正。当墙混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm 标高控制线，并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到墙上。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道墙轴线,根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线,施工前三线必须到位，以便于模板的安装和校正。5。1。3模板的支设模板支设前用空压机将楼面清理干净。不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除,用水冲净。所有内侧模板必须刷油性脱模剂.5.2 地下室底板模板5。2.1施工缝地下室底板按后浇带划分施工流水段，底板施工缝就留在后浇带。根据设计要求，地下室外墙水平施19、工缝留设在底板以上500mm 处，500mm 的墙体与地下室底板同时浇筑。5.2。2砖模底板四周采用砖模，在底板垫层上砌上来。底板防水卷材贴好后,卷到砖模上,翻到外面,在砖模上口增加3 皮砖压住卷材。砖模采用MU10 砖砌筑，砂浆采用M5 水泥砂浆。内侧面用1:2.5 水泥砂浆抹平.砖模厚度240mm。钢筋绑扎后底板混凝土浇筑前用50100 木方在外侧支撑加强。5.2.3地下室吊模底板以上500mm 外墙与底板同时浇筑，采用木胶合板吊模，模板下面采用“L形钢筋焊接在底板上层附加筋上，以固定模板位置，防止模板跑位。电梯井坑、集水坑等用木胶合板和木方制作成筒模，钢筋绑扎完成后,用塔吊将筒模吊到安装20、部位安装，在混凝土浇筑前压上配重,防止上浮。5。3 竖向模板5.3.1 墙体、水池壁模板1）模板安装工序：弹模板就位线做砂浆找平层合模前钢筋隐检安装内模安装穿墙螺栓安装外模固定调整模板垂直度预检浇筑混凝土拆模清理。2）施工缝：墙体水平施工缝留在顶板底面向下2030mm处，混凝土浇筑完后,剔凿软弱层到坚硬的石子.地下室墙板竖向施工缝留在后浇带处.墙、板用18mm厚木胶合板;50100木方配套穿墙螺栓(14）使用。3)模板安装:木模板使用前模板表面清理,涂刷隔离剂，严禁隔离剂沾污钢筋与混凝土接槎处。竖向内背楞采用50100 木方250，水平采用248 钢管500(起步200mm,以上连续续道间距421、00，其余间距500mm）,加固通过背楞上打孔拉结穿墙螺栓500500,用“3”型长子扣固定在双钢管上.斜向用钢管托上、中、下三道600加固以保证其稳定，外墙外侧模支顶在坑壁（支顶处加木方垫木）。地下室外墙和临空墙用14对拉螺栓带止水片,端头带小木块限位片，以防地下水沿对拉螺栓渗入墙内。对拉螺栓水平间距同双钢管竖楞,竖向间距同48钢管水平背楞间距，最下面三道对拉螺栓两侧加双螺母。内墙采用普通可回收穿墙螺栓。支模后，要求木工班组和工长及质检员认真检查支模质量情况，填写好模板分项工程质量检验批记录表,明确责任。4）墙体模板施工注意事项：(1）混凝土浇筑速度对模板侧压力影响较大,施工中，混凝土分层浇22、筑，浇筑速度不大于2m/h。（2）拆模时，混凝土强度遵照GB50204-2002有关规定，不得提前松动对拉螺栓,有人防要求的穿墙螺栓应留在砼里面，根据天气、温度掌握、控制在混凝土初凝后即可拆模，但不得超过时间过长。(3）拆模时,不得使用大锤,以防止模板碰撞墙体开裂及损坏模板，如拆除困难，可用撬棒从模板底部撬动.(4）在顶板上放出墙边线、模板边线、500 控制线、门窗洞口定位控制线;在外墙上放出阳角控制线以及弹出楼梯起、止步线及墙体500 线，并经专业工程师验收合格。5。3。2独立柱模板采用18mm厚胶合板模板在木工车间制作施工现场组拼,背楞采用50100方木，加固采用483。5钢管间隔500m23、m一道加固，四周加钢管抛撑.边长大于500mm 的柱用两排可回收的12普通穿墙螺栓加固.(独立柱支模图）采用双向钢管对称斜向加固（尽量取45），柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。5.4 楼层、梁、板模板：5.4。1楼板模板支设(1）顶板模板采用18mm厚木胶合板,50mm100mm木方做次楞,中心间距300mm（板厚180210）和400（板厚100130），80mm100mm木方作主楞，立杆间距1000mm(三层以下）和1200mm(四层以上)，满堂钢管顶撑系统。（2)楼面混凝土浇筑后能上人时,根据立杆位置在平面上弹线,搭设间距为1000mm（三层以下）或1200m24、m(四层以上),从墙根300mm开始弹第一道线，向中间布置。多余小于1000mm的尺寸留在中间，保证上下立杆支撑一致、对齐。钢管支撑下垫200mm200mm20mm（长)木板以增大楼面受压面积.(3)纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平，特别是四周的格栅，保持在同一标高上，模板第一排支楞次方需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm,否则用腻子封条;板与格栅用50mm长钉子固定,间距为300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用水平靠尺找平，铺设四周模板时，与墙接触的木胶合板周边贴密封条，避免漏浆。(4）顶板模板施工时注意以下几点：1）支撑钢管必须在楼面弹线下垫木方；25、2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通,上下层支顶位置一致,连接件需连接牢固，水平拉撑连通；3）模板第一排次楞木方需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔,模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用粘胶带封缝；4）根据房间大小，决定顶板模板起拱大小：4 开间不考虑起拱，4L6起拱10mm，6 的起拱15mm；5）顶板模板支设，支撑用钢管满堂架（高于4 m的支架按高支模要求搭设)，立杆的支撑下垫垫板。顶板纵横格栅拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上,板与格栅用50mm长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体“吃模”，板模26、周转使用时,将表面的水泥砂浆清理干净,涂刷脱模剂,对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。6）从墙根起步300mm立第一根立杆以后按1000mm（三层以下）或1200mm(四层以上）的间距立支撑，这样可保证立柱支撑上下层位置对应.水平拉杆要求设上、中、下三道,考虑到人行通道，在支撑中留一条通道，中、下两道水平不设（在顶板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）。地下室人防顶板厚度为180mm、210mm,顶板钢管顶撑间距统一按1000mm1000mm, 13层顶板按高支模搭设，顶板钢管顶撑间距统一按1000mm1000mm,四层以上楼27、板顶撑均按12005.4。2 梁支模框架梁采用18mm 厚木胶合板，50100 木方纵向布置，间距300400mm。横向支承为48钢管。梁一般高度为500mm和800mm，部分有1m以上，净高度为700mm的加一道12穿墙螺栓，大于7001000mm 之间的加两道12穿梁螺栓，净高度大于1000mm 的加三道穿梁螺栓，同时增加顶撑，保证顶撑间距不得大于1000mm。截面大于0.6 m2以上的梁做法参照转换层梁,详见高大模板专项施工方案。5。4。3满堂模板和高支撑架的构造要求(1).模板支架的构造要求:立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度;梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不28、同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变.（2）.立杆步距的设计：高支撑架步距为1.5m。(3)顶部支撑点的设计:a。最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆,且不宜大于200mm；（4)剪刀撑的设计:a.满堂模板支架四周外立面与中间每隔4排支架立杆设一道纵向剪刀撑,由底到顶连续设置;b.高于4 m的模板支架,立杆顶端必须设置纵横双向水平杆和水平剪刀撑，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设一道水平剪刀撑。剪刀撑只能搭接接长。（5）。支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开29、在不同的框格层中设置;b。确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4560N。m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。e.水平网设置，在首步架上满布水平网。5。5 特殊部位模板5。5。1电梯井及集水坑模板电梯井及集水坑模板用木胶合板、木方制成定型筒模，内用钢管对顶支撑，对顶钢管间距600mm，加两道斜撑,模板底部用钢丝网铺一道，防止底部混凝土上浮,钢丝网卷上积水坑及电梯井两边各15cm。模板底部打眼用钢丝与底板上铁拉接，以防浇筑混凝土时模板上浮。为防止模板整体位移，在集水30、坑四周,利用底板钢筋做依托，以钢筋头焊接，上下口顶死模板，不得有缝隙。值得注意的一点,就是在模板底面要钻眼，主要用来出气,防止混凝土浇筑不实。5。5。2门窗洞口模板门窗洞口模板用木胶合板制作成工具式模匣。为防止模板跑位用顶模撑顶死,水平支撑间距控制在600mm 以内，每面不少于3 道。在门洞部加设45的斜撑，以确保窗洞的侧模刚度,在斜撑上设水平拉杆，以增强整体刚度。5.5.3 楼梯模板地下楼梯踏步模板采用50mm80mm 方木与25厚松木板制作而成，主龙骨用483。5钢管,支撑采用483.5钢管顶撑系统.楼梯模板底模采用18mm厚木胶合板，侧模采用25厚木板，踏步立模采用25mm厚松木板,施工31、前根据实际层高放样,先安装休息平台梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设楼梯底模，安装外帮侧模和踏步模板。安装模板时要特别注意斜向支柱（斜撑）的固定，防止浇筑混凝土时模板移动。楼梯支模时要求注意考虑到装修厚度的要求，使上下跑之间的梯阶线在装修后对齐，确保梯阶尺寸一致。按这样的要求施工时,踏步要向里移动20mm.5。5.4 地上电梯间模板本工程电梯井采用18木胶合板支模.5。5。5阳台模板阳台底板模板采用木龙骨、木胶合板加钢管的支撑体系,次龙骨采用50mm100mm 方木，次龙骨间距500mm。主龙骨以垂直于次龙骨的方向布置，间距1200mm1200mm（不足1200mm用900mm代替）。阳台侧32、面及梁模板用方木加木胶合板铺设，用木斜撑加以固定。阳台板的钢筋随顶板一起绑扎。5.5。6 施工缝模板施工缝处理的好坏,将影响混凝土的外观质量，本工程对其处理如下:（1）顶板施工缝的堵缝必须采用绑扎拦阻混凝土用的钢板网及带槽口木胶合板（间距符合钢筋间距），外用木方加固封堵,以防止跑位、漏浆。拆模时将钢丝网、木模拆除,剔除软弱混凝土层并清理干净，才可以进行下一区的钢筋绑扎和模板施工.顶板预留的通风、排烟洞等需要断筋的洞口，外加工槽型固定洞口模板。施工缝留置在板跨中1/3 范围内。（2）楼梯施工缝：留置在梯段板跨中1/3 范围内，梁位置在墙上留出洞口，进墙250mm。板施工缝处理同上。（3）墙体施工33、缝的堵缝必须采用与顶板相同的堵缝形式。拆模后将施工缝清理干净,才可以进行下一区的模板施工。禁止使用钢板网加方木直接封堵。施工缝留置在门窗洞1/3 范围内。5。5.7后浇带模板（1）支设底板模板时，在后浇带处用木板支设施工缝处模板，钢筋从木板中打孔穿过，木板下打一条厚度为钢筋保护层厚度的水泥砂浆带，既可防止浇筑板混凝土时漏浆，又可以保证钢筋保护层厚度。（2）地下室底板、顶板后浇带模板采用绑扎拦阻混凝土用的钢丝网及带槽口木胶合板（间距符合钢筋间距），外用木方加固封堵，同顶板施工缝处理方法.（3)在支设板模板时，将后浇带处模板按独立体系一同支上并与其他模板相脱开,待板混凝土达到一定强度之后，其他地方34、混凝土模板拆除，留下后浇带处模板及支撑。(4)为防止后浇带内存留垃圾，后浇带上方用木板覆盖。5。6模板工程的冬期施工5.6。1模板在支设前必须将模板表面清理干净，并刷涂脱模剂，不得粘有杂物或冰雪,然后采取塑料布等覆盖措施以便提高模板所处的环境温度。5.6.2顶板拆模按气温和混凝土的实际强度来确定，按规范要求拆模。墻体模板和保温层必须待混凝土强度大于临界强度,且混凝土的温度降至5时才能拆除;拆模时混凝土温度与环境温度差大于20时，拆模后的混凝土表面需及时覆盖，使其缓慢冷却.模板拆除需经项目技术人员同意后方可进行。5.6.3楼板模板采用四层顶撑，在每一间中，取中间一排作为找补，与大面模板分开，单独35、加顶撑，拆模时,该处顶撑和模板不拆.6模板的拆除6。1模板拆除根据现场同条件的试块指导强度,符合设计要求的百分率后（表51）,并报监理,由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模.6。2模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求.在拆除侧模时，混凝土强度要达到1。2MPa（依据拆模试块强度而定)，保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除.混凝土的底模,其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。混凝土强度等级表51结构类型结构跨度（m)按设计的混凝土强度标准值的百分率（）板2502， 8758100梁8758100悬臂构件1006。3拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆.636、。3.1墙模板拆除墙模板在混凝土强度达到1。2MPa，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。拆墙模板时，首先拆下穿墙螺栓,再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开.不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的支撑，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏,跨度大于1m 的洞口拆模后要加设临时支撑。6。3。2楼板模板拆除楼板37、模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板,其余模板均落在满堂脚手架上.拆除板模板时要保留板的养护支撑。6.3.3高支架拆除:拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆横向水平杆、纵向水平杆、立杆等，不准在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时,应先拆中间扣件,然后托住中间，再解端头扣。分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。杆件应传递而下，扣件装袋顺传而下.拆除过程中应采取措施保证架体的稳定，38、必须采取有效的防倾覆临时固定设施,防止架子变形。拆模时下方不能有人,拆模区应设警戒线，必须有人维护警戒，以防有人误入被砸伤.拆下的材料应及时清理,分类堆放，做到工完场清6.4模板拆除吊至存放地点时,模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理,以保证使用质量。6。5模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。7模板制作、安装技术措施7。1 进场模板质量标准模板要求：7.1.1技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。7。1.2外观质量检查标准(通过观察检验）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边39、缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2 .7.1。3规格尺寸标准厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差.翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺)量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。7。2 模板安装质量要求必须符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB 50204-2002）及相关规范要求。即“模板及其支架应具有足够40、的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载”。7.2.1主控项目（1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查.检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。（2）在涂刷模板隔离剂时,不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察。7。2.2一般项目（1)模板安装应满足下列要求:1）模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前,木模板应浇水湿润,但模板内不应有积水；2）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；3)浇筑混凝土前,模板内的杂物应清理干净；检查数41、量:全数检查.检验方法：观察。（2)对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱.检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对板,应按有代表性的自然间抽查10,且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。（3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏,且应安装牢固，其偏差应符合表61 的规定。检查数量：按规范要求的检验批（对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不得小于3 间）。检验方法:钢尺检查.7。2。3现浇结构模板安装的偏差应符合表61 的规定.检查数量：按规42、范要求的检验批（对梁、柱,应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板,应按有代表性的自然间抽查10%，且不得小于3 间).现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表6-1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。)模板安装允许偏差和检验方法表61项 次项目允许偏差（mm）检查方法国家规范标准1轴线位移柱、墙、梁5尺量2底模上表面标高5水准仪或拉线、尺量3截面模内尺寸基础10尺量柱、墙、梁4,54层高垂直度层高不大于5m6经纬仪或拉线、尺量层高大于5m85相邻两板表面高低差2尺量6表面平整度5靠尺、塞尺7阴阳角方正方尺、塞尺垂直拉线843、预埋铁件中心线位移拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位移3拉线、尺量螺栓外露长度+10、-010预留孔洞中心线位移+10拉线、尺量尺寸+10、011门窗洞口中心线位移拉线、尺量宽、高对角线12插筋中心线位移5尺量外露长度+10、07.2。4模板垂直度控制（1）对模板垂直度严格控制,在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。（2）模板拼装配合，质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；(3)模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。7。2.5顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点,测量抄出混凝土墙上的500 线,根据层高3300mm及板厚，沿44、墙周边弹出顶板模板的底标高线。7。2。6模板的变形控制(1）墙模支设前,竖向梯子筋上,焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。(2）浇筑混凝土时，做分层尺竿,并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振,使模板变形.（3）门窗洞口处对称下混凝土；（4)模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形,跑位；（5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；(6)禁止模板与脚手架拉结.7。2.7模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞;7。2。8窗洞口模板在窗台模板下口中间留置2 个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气,造成混凝土浇筑不密实。7。2。9清扫口的留置45、楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物,清理干净后，用木胶合板背订木方固定。7.2。10跨度小于4m不考虑起拱，46m的板起拱10mm；跨度大于6m的板起拱15mm。7。2.11与安装配合合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合,合模通知书发放后方可合模。7.2.12混凝土浇筑时,所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。7.2.13为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。7.3 其他注意事项在46、模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底.7。3。1胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。7.3。2进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。7.3。3模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。7.3.4墙模板安装基层找平,并粘贴海绵条,模板下端与事先做好的定位基准靠紧,以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆,在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直.7。3。5墙模板的对拉螺栓孔平直相47、对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少23mm。7。3.6门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。7。3。7支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。7。4 脱模剂及模板堆放、维修7。4。1木胶合板选择水性脱模剂,在安装前将脱膜剂刷上,防止过早刷上后被雨水冲洗掉。钢模板用油性脱模剂，机油:柴油2：8.7。4.2模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木.垫木间距要适当，避免模板变形或损伤.7。4.3装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放.7.4.4拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进48、行修理.破损的板面及时进行修补。8质量通病及预防措施8.1 模板加工现象：后台模板加工质量粗糙，拼缝不严，板面变形,尺寸偏差大。门窗及预留洞模板制作马虎。防治措施：模板制作中严格按翻样尺寸配制,接缝要严密，所有龙骨加工精度,对加工的模板严格检查验收。8.2 墙模板现象：胀模、漏浆、混凝土出现蜂窝，烂根。墙混凝土表面粘模、掉角。防治措施：支模前按图纸弹好轴线和断面尺寸，矫正钢筋位置，防止漏浆烂根.8.3 顶板模板现象：板中部下挠，板底与墙、梁四周不平，板模伸入墙、梁内“吃模”，板缝跑浆，出现麻面、蜂窝.防治措施：板模下部支撑按详图间距布置，支撑垫木方。拉好水平杆和剪力撑，支撑采用满堂红架子。纵横49、格栅经过压刨，保证尺寸一样大,并拉通线找平，保证在同一标高上。板铺完后，用水准仪校正标高,并用靠尺找平。板模多次周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净,涂刷膜剂,对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密,板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净。9材料节约措施（1)在使用钢管作支撑和横杆时，要以大局出发,精心规划、计算,钢管长切短时,要满足一定的工程模数,并根据工程具体结构高度和尺寸进行施工。根据本工程的特点，顶撑立杆以2。9m、5.0m为主,1。2m 和0.9m 的立杆为辅，这样可以有效的提高周材使用效率.（2）不得在放置好的木模上随意践踏、重物冲击;木背楞分类堆放，不得随意切断或锯、割50、.(3)根据图纸精心排板,每根板、每根梁尽量少拼缝.（4)安装多余扣件和钉子要装入专用背包中按要求回收，不得乱丢乱放.（5)模板拆除扣件不得乱丢,边拆边进袋。（6）拆除模板按标识吊运到模板堆放场地,由模板保养人员及时对模板进行清理、修正、刷脱模剂，标识不清的模板重新标识；做到精心保养,以延长使用期限。（7）制定材料节约管理奖罚制度：拆除模板要按操作要求施工，严禁猛撬、生砸、及大面积撬落,尽可能不损坏木模板，便于周转使用，对拆下的模板及时清除表面油污。并进行整修刷好脱模剂，以便再用。对故意破坏模板，且不整修、不保养。重新用新料配置上层模板等按配置模板量的实际进场价格罚款.10成品保护(1）上操作51、面前模板上的脱模剂不得流坠，以防污染结构成品。（2）为防止破坏模板工序必须做到：不得重物冲击已支好模板、支撑；不准在模板上任意拖拉钢筋；在支好的顶板模板上焊接钢筋时，加垫薄钢板或或其他阻燃材料；在支好顶板模上进行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点,需用木方作垫进行。（3）拆下的模板，如有变形，及时进行修理。(4）门窗洞口、墙的阳角注意护角保护。(5)楼梯踏步用18mm 厚碎木胶合板保护。(6）进场后的模板临时堆放时，要放稳垫平，必须用编织布临时遮盖，使用前,必须涂刷水性脱模剂，遇雨时，及时覆盖塑料布。（7）模板拆除时，严禁用撬棍乱撬和高处向下抛掷，以防口角损坏并保证安全。（8）施工过程中，严52、禁用利器或重物乱撞模板，以防模板损坏或变形。11安全、环保、文明施工（1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。（2）支模前必须搭好相关脚手架(见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）.(3)在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂“禁止通行安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。(4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及53、时组织处理。(5）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查,使用中随时检查）;且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置.使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用;使用木工机械严禁戴手套;长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。（6）用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥,严格遵守相关安全操作规程.模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊54、运二块模板。（7）钢模板堆放时，使模板向下倾斜30，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。（8）大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护,阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后,要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人.(9）在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15时,混凝土浇筑速度不大于2m3/h。(10）环保与文明施工夜间22:006:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃55、圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果.12模板计算12.1 剪力墙模板计算一、参数信息1.基本参数次楞（内龙骨）间距(mm）：250；穿墙螺栓水平间距（mm）:500;主楞（外龙骨）间距(mm)：500；穿墙螺栓竖向间距（mm)：500；对拉螺栓直径（mm）:M14；2。主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型：圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I（cm4）:12.19;钢楞截面抵抗矩W(cm3)：5。08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料：木楞；次楞肢数：1；宽度（mm）：50。00；高度(mm）:10056、。00;4。面板参数面板类型：胶合面板；面板厚度(mm)：18。00;面板弹性模量(N/mm2）:9500。00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2）:13.00；面板抗剪强度设计值（N/mm2):1.50；5。木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E（N/mm2）:9500。00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1。50;钢楞弹性模量E（N/mm2)：206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2)：205.00;墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算其中 - 混凝土的重力密度,取24。000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间,可按现场57、实际值取，输入0时系统按200/(T+15）计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20。000; V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度,取2.800m；1- 外加剂影响修正系数，取1。200;2- 混凝土坍落度影响修正系数,取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;分别计算得 57。246 kN/m2、67.200 kN/m2，取较小值57.246 kN/m2作为本工程计算荷载.计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=57。246kN/m2;倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2.三、墙模板面板的计算面板为58、受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算.面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下:其中， M-面板计算最大弯距（Nmm）; l计算跨度(内楞间距): l =250.0mm; q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250。500.90=30。913kN/m;其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42。000。500.90=1.2659、0kN/m； q = q1 + q2 =30。913+1.260=32.173 kN/m；面板的最大弯距：M =0.132.173250。0250。0= 2。01105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算:其中， -面板承受的应力（N/mm2）； M -面板计算最大弯距(Nmm); W -面板的截面抵抗矩 ： b：面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50018。018.0/6=2.70104 mm3; f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 2。01105 / 2。70104 = 7.447N/mm2；面板60、截面的最大应力计算值 =7.447N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:其中，-面板计算最大剪力(N）； l计算跨度(竖楞间距)： l =250.0mm； q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1： 1.257.250.500.90=30。913kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500。90=1.260kN/m; q = q1 + q2 =30.913+1.260=32。173 kN/m;面板的最大剪力：V = 0.632。173250。0 = 4825.926N；截面抗剪强度必须满足61、：其中， 面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力（N)：V = 4825.926N; b-构件的截面宽度(mm）:b = 500mm ； hn面板厚度(mm）：hn = 18。0mm ； fv面板抗剪强度设计值(N/mm2）：fv = 1。500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值： T =34825.926/（250018。0)=0.804N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1。500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.804N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值 T=1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据规范,刚度验算采用标准荷载，同62、时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下：其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 57。250.5 = 28.62N/mm； l-计算跨度(内楞间距)： l = 250mm; E-面板的弹性模量： E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩： I = 501。81。81.8/12=24.3cm4；面板的最大允许挠度值： = 1mm;面板的最大挠度计算值： = 0。67728。622504/（10095002.43105） = 0。328 mm；面板的最大挠度计算值: =0。328mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1mm，满足要求!四、墙模板内外楞的计算(一）。内楞（木或钢）直63、接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算.本工程中，内龙骨采用木楞，宽度50mm，高度100mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 = 83。33cm3；I = 50100100100/12 = 416。67cm4；内楞计算简图1。内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：其中， M内楞跨中计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.250.90=15。456kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1。42.000.250.9064、=0。630kN/m，其中,0。90为折减系数。 q =(15。456+0.630）/1=16.086 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.116。086500。0500.0= 4。02105N。mm；内楞的抗弯强度应满足下式：其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距（Nmm)； W -内楞的截面抵抗矩（mm3），W=8.33104； f -内楞的抗弯强度设计值（N/mm2)； f=13.000N/mm2;内楞的最大应力计算值: = 4.02105/8。33104 = 4。826 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 4。65、826 N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中， V内楞承受的最大剪力; l-计算跨度（外楞间距）: l =500。0mm； q作用在内楞上的线荷载,它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1： 1。257。250。250。90=15.456kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42。000。250.90=0。630kN/m，其中，0。90为折减系数。 q =(15。456+0.630）/1=16.086 kN/m;内楞的最大剪力：V = 0.616.086500。0 = 4825。926N66、；截面抗剪强度必须满足下式：其中, -内楞的截面的最大受剪应力（N/mm2); V-内楞计算最大剪力（N）:V = 4825。926N； b-内楞的截面宽度（mm)：b = 50。0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv内楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：fv = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值： =34825.926/（250.0100。0)=1。448N/mm2;内楞截面的受剪应力计算值 =1.448N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1。5N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册,刚度验算采用荷载标准值，67、同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中， -内楞的最大挠度(mm)； q作用在内楞上的线荷载（kN/m）: q = 57.250.25/1=14。31 kN/m； l-计算跨度（外楞间距）: l =500.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2)：E = 9500.00 N/mm2； I-内楞截面惯性矩（mm4），I=4.17106；内楞的最大挠度计算值: = 0。67714.31/15004/(10095004.17106) = 0。153 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.153mm 小于内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！（二)。外楞(68、木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算.本工程中,外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 5。08cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 12。19cm4;外楞计算简图1。外楞的抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式:其中，作用在外楞的荷载: P = （1.257。25+1.42）0.250。5/2=4。02kN；外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距)： l = 500mm；外楞最大弯矩：M = 0。1754021。61500.00= 3.52105 Nmm；强度验算公式：其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M 69、- 外楞的最大弯距（Nmm）;M = 3.52105 Nmm W - 外楞的净截面抵抗矩; W = 5。08103 mm3; f -外楞的强度设计值(N/mm2),f =205。000N/mm2；外楞的最大应力计算值： = 3。52105/5。08103 = 69。27 N/mm2；外楞的最大应力计算值 =69。27N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！2。外楞的抗剪强度验算公式如下:其中，P-作用在外楞的荷载： P = （1。257。25+1。42）0.250。5/2=4.022kN； V-外楞计算最大剪力（N）；外楞的最大剪力：V = 0.654021。60570、 = 1。31103N；外楞截面抗剪强度必须满足:其中， -外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； V-外楞计算最大剪力(N）：V = 1.31103N； A -钢管的截面面积（mm2):A = 500mm2； fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 205N/mm2;外楞截面的受剪应力计算值: =21.31103/500。000=5.228N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =5。228N/mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值 fv=205N/mm2，满足要求！3。外楞的挠度验算根据建筑施工计算手册,刚度验算采用荷载标准值,同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，P-内71、楞作用在支座上的荷载(kN/m）：P = 57。250。250。50/23。58 kN/m; -外楞最大挠度(mm）； l计算跨度(水平螺栓间距): l =500。0mm ; E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 206000。00 N/mm2； I外楞截面惯性矩(mm4），I=1。22105；外楞的最大挠度计算值： = 1.1467.16100/25003/(1002060001。22105） = 0。204mm；外楞的最大容许挠度值： = 2mm；外楞的最大挠度计算值 =0.204mm 小于外楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求!五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:其中 N 穿墙螺栓所受的72、拉力; A 穿墙螺栓有效面积 （mm2）； f 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得:穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积： A = 105 mm2;穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051。05104 = 17.85 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =57。2460.50.5 = 14。312 kN.穿墙螺栓所受的最大拉力 N=14。312kN 小于穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！12。2柱模板计算柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 5000973、2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范（GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞)组成，第一层为直接支撑模板的竖楞,用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱模板设计示意图柱截面宽度B（mm):800。00；柱截面高度H（mm）：800。00；柱模板的总计算高度:H = 4.80m;根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时,倾倒混凝土产生的荷载标准值为2。00kN/m2；计算简图一、参数信息1。基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截74、面宽度B方向竖楞数目：6；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2;柱截面高度H方向竖楞数目:6；对拉螺栓直径（mm)：M12；2。柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483。5；钢楞截面惯性矩I（cm4）：12.19;钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm）:500;柱箍合并根数：2；3。竖楞信息竖楞材料：木楞；竖楞合并根数：1；宽度（mm):50。00；高度（mm):100。00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度（mm）:18。00；面板弹性模量（N/mm2）：9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2）：13.00；面板抗剪强度设计值（N/mm2)：1.50;75、5。木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc（N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2)：1。50;钢楞弹性模量E（N/mm2):210000.00;钢楞抗弯强度设计值fc（N/mm2）:205。00;二、柱模板荷载标准值计算其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5。714h; T 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2。500m/h； H - 模板计算高度，取4.80m；1- 外加剂影响修正系数,取176、。000；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1。000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 47。705 kN/m2、115。2kN/m2，取较小值47。705 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2.三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件,按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算.强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.由前述77、参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大,为l= 290 mm，且竖楞数为 6,面板为大于 3 跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中， M-面板计算最大弯距(Nmm); l-计算跨度(竖楞间距): l =290。0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247。700.500。90=25.761kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1。42。000.500.90=1。260kN/m；式中，0.90为按施工手册78、取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =25.761+1。260=27。021 kN/m；面板的最大弯距：M =0.127。021290290= 2。27105N.mm；面板最大应力按下式计算：其中， -面板承受的应力(N/mm2）; M -面板计算最大弯距(Nmm)； W 面板的截面抵抗矩 ： b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50018。018.0/6=2.70104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值（N/mm2）； f=13。000N/mm2;面板的最大应力计算值: = M/W = 2.27105 / 2。70104 = 8。416N/mm2；面板的最大应力计算79、值 =8.416N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，-面板计算最大剪力(N); l计算跨度(竖楞间距）： l =290。0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。247.700.500.90=25。761kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1。42.000.500。90=1.260kN/m;式中，0。90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =25。761+1.260=27。021 kN/m；面板的最大剪力: = 0。62780、.021290。0 = 4701.602N;截面抗剪强度必须满足下式:其中， -面板承受的剪应力(N/mm2);-面板计算最大剪力(N): = 4701。602N； b-构件的截面宽度（mm）：b = 500mm ； hn-面板厚度（mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值（N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值： =34701.602/（250018。0)=0。784N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.784N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求!3。81、面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下：其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载（kN/m）： q = 47。700.5023.85 kN/m； -面板最大挠度（mm）； l-计算跨度（竖楞间距): l =290.0mm ; E-面板弹性模量(N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2； I面板截面的惯性矩(mm4)； I= 50018。018.018。0/12 = 2.43105 mm4;面板最大容许挠度： = 290 / 250 = 1.16 mm；面板的最大挠度计算值： = 0。67723。85290.04/(1009500.02.43105） = 0。82、495 mm；面板的最大挠度计算值 =0。495mm 小于面板最大容许挠度设计值 = 1。16mm,满足要求!四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算.本工程柱高度为5.5m,柱箍间距为500mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,竖楞采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 = 83。33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4;竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式:其中， M竖楞计算最大弯距(Nmm); l-计算跨度（柱83、箍间距): l =500.0mm; q作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.700。270.90=13。911kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.270。90=0。680kN/m； q = （13.911+0。680）/1=14.591 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.114.591500.0500.0= 3.65105N。mm；其中， 竖楞承受的应力（N/mm2）； M 竖楞计算最大弯距（Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3),W=8。33104; f -竖楞的抗弯强度设计值（N/mm2)； f=13。000N/mm2；竖楞的84、最大应力计算值: = M/W = 3。65105/8。33104 = 4。377N/mm2;竖楞的最大应力计算值 =4.377N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下:其中，-竖楞计算最大剪力(N）； l-计算跨度（柱箍间距）: l =500.0mm； q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.700.270.90=13。911kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1。42。000。270。90=0。680kN/m； q = (13.911+0。680)/1=14。5985、1 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0。614.591500。0 = 4377.353N；截面抗剪强度必须满足下式：其中, -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2）；-竖楞计算最大剪力(N）： = 4377.353N； b-竖楞的截面宽度（mm）：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm):hn = 100.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2）：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =34377.353/（250.0100.0)=1.313N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1。500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =1。31386、N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1。5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m): q =47.700.27 = 12。88 kN/m； -竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距)： l =500。0mm ； E竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500。00 N/mm2 ; I-竖楞截面的惯性矩（mm4），I=4.17106；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67712.88500.04/(1009500。04.17106) = 0.138 mm；竖楞87、的最大挠度计算值 =0.138mm 小于竖楞最大容许挠度 =2mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞,截面类型为圆钢管483。5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 12。19 cm4；柱箍为大于 3 跨，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1。2 47。70.9 + 1.4 20。9）0。27 0.5/2 = 3.65 kN；B方向柱箍剪力图（kN)最大支座力： N = 7。372 kN；B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩88、: M = 0.389 kN.m;B方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.369 mm；1。 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值： M = 0。39 kN。m;弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩： W = 5。08 cm3；B边柱箍的最大应力计算值： = 72。97 N/mm2;柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2;B边柱箍的最大应力计算值 =72。97N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.369 mm;柱箍最大容许挠度： = 466。7 / 250 = 1.867 mm89、；柱箍的最大挠度 =0。369mm 小于柱箍最大容许挠度 =1.867mm，满足要求！六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下：其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2）； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号： M12 ；对拉螺栓的有效直径: 9。85 mm；对拉螺栓的有效面积： A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 7.372 kN。对拉螺栓最大容许拉力值： N = 1。701057。6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=7.372kN 小于对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，90、对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中,柱箍采用钢楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞,截面类型为圆钢管483。5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3;钢柱箍截面惯性矩 I = 121。9cm4；柱箍为大于 3 跨,按三跨连续梁计算（附计算简图)：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN）； P = (1.247.70。9+1。420。9）0。29 0。5/2 = 3。92 kN；H方向柱箍剪力图（kN）最大支座力: N = 7。868 kN；H方向柱箍弯矩图（kNm）最大弯矩: M = 91、0.441 kN.m;H方向柱箍变形图（mm)最大变形： V = 0.466 mm;1。柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:其中,柱箍杆件的最大弯矩设计值： M = 0.44 kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；H边柱箍的最大应力计算值： = 82。707 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值： f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =82。707N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！2。 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0.466 mm;柱箍最大容许挠度： V = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大92、挠度 V =0.466mm 小于柱箍最大容许挠度 V=2mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2); f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径： M12 ；对拉螺栓有效直径: 9.85 mm;对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值： N = 1。701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 7.868 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=7。868kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求！12。3350893、00梁模板计算（梁截面在0.080.20的梁包括： 200400 mm，200500 mm,240550 mm,240500 mm,240600 mm，240800 mm等,以240800 mm梁截面做为代表值进行计算.)高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）、钢结构设计规范(GB 500172003)等规范编制.因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证.为此计算中还参考了施工技术2002(3）:扣件式钢管模板高94、支撑架设计和使用安全中的部分内容.梁段:L1.一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B（m):0.24；梁截面高度 D（m）:0。80；混凝土板厚度（mm）:120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m）：1.00;立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m)：0。10；立杆步距h（m）:1.50;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m）:0。80；梁支撑架搭设高度H(m）：6。10；梁两侧立杆间距(m）:0。80;承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向;梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483。5；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板自重(kN/m2）：0。35；钢筋自重(kN95、/m3）：1.50；施工均布荷载标准值（kN/m2）:2.5；新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2)：19。2；倾倒混凝土侧压力(kN/m2）：2.0;振捣混凝土荷载标准值（kN/m2)：2。0；3.材料参数木材品种:马尾松；木材弹性模量E（N/mm2）：10000。0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0;木材抗剪强度设计值fv（N/mm2)：1。5；面板类型：胶合面板;面板弹性模量E（N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2）：13。0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50。0;梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撑的间距(mm)：396、00.0；面板厚度（mm)：18。0；5。梁侧模板参数次楞间距（mm）：350 ，主楞竖向根数：2;主楞间距为：300mm；穿梁螺栓水平间距(mm）：600；穿梁螺栓直径（mm）：M12；主楞龙骨材料：木楞，宽度80mm，高度100mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm;二、梁模板荷载标准值计算1。梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.其中 - 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/（T+15)计算，得5。714h； T -97、 混凝土的入模温度,取20。000; V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m；1- 外加剂影响修正系数，取1。000；2 混凝土坍落度影响修正系数，取1。150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 42.495 kN/m2、19。200 kN/m2，取较小值19。200 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。面板计算简图(单位：mm)1.强度计98、算跨中弯矩计算公式如下:其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1002.12.1/6=73。5cm3; M 面板的最大弯距(Nmm）； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2） f 面板的抗弯强度设计值（N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q - 作用在模板上的侧压力,包括：新浇混凝土侧压力设计值： q1= 1。2119。20。9=20。74kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1。4120.9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 20.736+2。520 = 23.256 kN/m；计算跨度（内楞间距): l = 350mm;面板的最大弯距 M= 0。12523。299、563502 = 3.56105Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3。56105 / 7.35104=4。845N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.845N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求！ 2.挠度验算 q作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q=23.26N/mm; l-计算跨度（内楞间距)： l = 350mm; E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2; I-面板的截面惯性矩： I = 1001.81.81.8/12=48.6cm4;面板的最大挠度计算值: = 523.263504100、/(38495004。86105） = 0.984 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm;面板的最大挠度计算值 =0.984mm 小于面板的最大容许挠度值 =1。4mm,满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1。内楞计算内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm,截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6821/6 = 64cm3；I = 6831/12 = 256cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下：其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)101、; M 内楞的最大弯距(Nmm）; W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值（N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中,作用在内楞的荷载,q = （1。219。20。9+1。420。9)1=23.26kN/m；内楞计算跨度(外楞间距): l = 300mm；内楞的最大弯距: M=1/823。26300.002= 2。62105Nmm；最大支座力：R=1。123。2560。3=8.954 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 2。62105/6.40104 = 4。088 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值： f = 13N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 4.0102、88 N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中 l-计算跨度(外楞间距):l = 300mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=23。26 N/mm； E - 内楞的弹性模量: 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 2。56106mm4；内楞的最大挠度计算值： = 0.67723。263004/（100100002。56106） = 0。384 mm；内楞的最大容许挠度值： = 300/250=1.2mm;内楞的最大挠度计算值 =0.384mm 小于内楞的最大容许挠度值 =1.2mm,满足要求！2。外楞计算外楞（103、木或钢）承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力8.954kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,外龙骨采用2根木楞,截面宽度80mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 81022/6 = 266.67cm3；I = 81032/12 = 1333。33cm4；（1）。外楞抗弯强度验算其中 - 外楞受弯应力计算值（N/mm2) M 外楞的最大弯距（Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值（N/mm2).根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=Fa=3.256 kNm；其中，F=1/2qh=9.302，h为梁高为0。8m，a为次楞间距104、为350mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 3.26106/2。67105 = 12.209 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值： f = 13N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =12.209N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2)。外楞的挠度验算其中E外楞的弹性模量：10000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力标准值：F=9。302kN；l计算跨度:l=600mm；I-外楞的截面惯性矩：I=13333333。333mm4；外楞的最大挠度计算值：=1.6159302。400600。003/(10010000.00013333333.333)=0。243105、mm；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.243 mm外楞的最大容许挠度值： = 600/250=2。4mm；外楞的最大挠度计算值 =0.243mm 小于外楞的最大容许挠度值 =2。4mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下：其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 （mm2）; f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2;查表得：穿梁螺栓的直径: 12 mm；穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm;穿梁螺栓有效面积： A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力： N =(1.219。2+1。42)0.50.225 =2.907 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值： N 106、= 17076/1000 = 12。92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.907kN 小于穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12。92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算.强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 3501818/6 = 1.89104mm3; I = 350181818/12 = 1。70105mm4107、；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中， 梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300。00mm; q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0。350.800。90=7.71kN/m;模板结构自重荷载：q2：1。20。350。350。90=0。13kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值:q3: 1。42.000。350.90=0。88kN/m；q = q1 + q2 + q3=7.71+0.13+0.88=8。73kN/m108、;跨中弯矩计算公式如下：Mmax = 0。108.7260.32=0.079kNm； =0。079106/1.89104=4。155N/mm2;梁底模面板计算应力 =4.155 N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的压力线荷载： q =（24.0+1.50)0。800+0。35）0.35= 7。26KN/m； l-计算跨度（梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量： E = 9500。0N/mm2;面板的最大允许挠度109、值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值： = 0。6777.2633004/（10095001。70105）=0。246mm；面板的最大挠度计算值： =0。246mm 小于面板的最大允许挠度值： = 300 / 250 = 1。2mm,满足要求!七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1）钢筋混凝土梁自重（kN/m)： q1= （24+1。5）0.80。3=6。12 kN/m;(2）模板的自重荷载（kN/m）： q2 = 0。350。3(20。8+0.35)/ 0。35=0。585 kN/m；（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）:经计110、算得到，活荷载标准值 P1 = （2。5+2）0.3=1.35 kN/m；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值 q=1。26。120+1。20。585=8.046 kN/m；活荷载设计值 P=1.41。350=1.890 kN/m；荷载设计值 q = 8。046+1。890 = 9.936 kN/m.本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=51010/6 = 8。33101 cm3；I=5101010/12 = 4.17102 cm4；3.支撑方木验算：最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩,计算简图及内力、变形图如下：弯矩图（kNm)剪力图(kN)变形图(mm111、）方木的支座力N1=N3=1。739 KN；方木最大应力计算值： =0.543106 /83333.33=6.52 N/mm2；方木最大剪力计算值： T=31.7391000/(250100）=0.522N/mm2；方木的最大挠度：=0。814 mm；方木的允许挠度： =0。8001000/250=3。200 mm;方木最大应力计算值 6。520 N/mm2小于方木抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0。522 N/mm2小于方木抗剪强度设计值 T=1。500 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0。814 mm 小于方木的最大允许挠度 =3。200112、 mm，满足要求!八、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等，通过方木的集中荷载传递。托梁采用:钢管(单钢管） :48 3。5；W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；1.梁两侧托梁的强度计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1。739 KN。托梁计算简图托梁计算弯矩图(kNm)托梁计算变形图（mm）托梁计算剪力图（kN)最大弯矩 Mmax = 0.585 kNm ;最大变形 Vmax = 1.496 mm ;最大支座力 Rmax = 6.324 kN ；最大应力 = 0.585106 /（5.08103 ）=115.222 N/mm2113、;托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 115.222 N/mm2小于托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求!托梁的最大挠度Vmax=1.496mm小于1000/150与10 mm，满足要求!九、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式1。梁两侧立杆稳定性验算：其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括:纵向钢管的最大支座反力： N1 =6.324 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1。20.1296.1=0.945 kN； N =6。324+0.945=7。269 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到; i - 计算立杆114、的截面回转半径 (cm）:i = 1。58； A - 立杆净截面面积 （cm2）： A = 4。89； W - 立杆净截面抵抗矩（cm3)：W = 5。08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2; lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架,按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数,参照扣件式规范表5。3.3，u =1。7;上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1。1551.71。5 = 2.945 m；Lo/i = 2945。25115、 / 15。8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值；=7268.61/（0。207489） = 71。808 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 71.808 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！12。4 16001800梁模板计算(详见高大梁模板专项施工方案）梁截面在0。52.88以上的梁包括： 5001000 mm，6001600 mm，8001800 mm,14001800 mm,16001800 mm等(该区段以16001800 mm梁截面做为代表值进行计算）.12.5116、 500800梁模板计算(梁截面在0.30.4的梁包括： 400800 mm，500800 mm等,以500800 mm梁截面做为代表值进行计算。）高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 500092001）、钢结构设计规范（GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段：L1。一、参数信息1.模板支撑及117、构造参数梁截面宽度 B(m）:0.50；梁截面高度 D（m)：0。80;混凝土板厚度（mm)：180。00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0。10；立杆步距h（m）:1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）：1。20；梁支撑架搭设高度H（m）：5.34；梁两侧立杆间距(m）:1.20;承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483。5；立杆承重连接方式：可调托座；2。荷载参数模板自重(kN/m2）：0.35；钢筋自重(kN/m3）：1。50;施工均布荷载标准值(kN/m2)：2。5;新浇混凝土118、侧压力标准值（kN/m2):24。0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2)：2.0;振捣混凝土荷载标准值(kN/m2)：2。0；3。材料参数木材品种：马尾松；木材弹性模量E（N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm（N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2)：1.5；面板类型:胶合面板;面板弹性模量E（N/mm2）：9500.0；面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：13.0；4。梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm):50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撑的间距（mm）：200。0；面板厚度(mm)：18。0；5。梁侧模板参数次楞间距（mm）：119、300 ，主楞竖向根数：2;主楞间距为:100mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500;穿梁螺栓直径（mm）：M12;主楞龙骨材料:木楞，宽度80mm，高度100mm；主楞合并根数：2;次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；二、梁模板荷载标准值计算1。梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.其中 - 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算,得5.714h； T 混凝土的入模温度，取20。000； V 混凝土的浇筑速度，取1。500m/120、h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取1.000m；1- 外加剂影响修正系数，取1.000；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1。000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 36.952 kN/m2、24。000 kN/m2，取较小值24。000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。面板计算简图(单位：mm)1。强度计算跨中弯矩计算公式如下：其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1002。12.121、1/6=73。5cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm）； - 面板的弯曲应力计算值（N/mm2） f - 面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中,q - 作用在模板上的侧压力,包括:新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21240。9=25.92kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值： q2= 1.4120。9=2。52kN/m;q = q1+q2 = 25。920+2。520 = 28。440 kN/m;计算跨度（内楞间距): l = 300mm；面板的最大弯距 M= 0。12528.443002 = 3。20105Nmm;经计算得到,面板的受弯应力计算值: = 122、3.20105 / 7.35104=4.353N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4。353N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=28.44N/mm； l-计算跨度（内楞间距）： l = 300mm； E-面板材质的弹性模量： E = 9500N/mm2； I面板的截面惯性矩: I = 1001.81。81.8/12=48。6cm4；面板的最大挠度计算值: = 528。443004/(38495004.86105） = 0。65 mm；面板的最大容许挠度值： =123、 l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值 =0.65mm 小于面板的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1。内楞计算内楞（木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 6821/6 = 64cm3；I = 6831/12 = 256cm4；内楞计算简图（1）。内楞强度验算强度验算计算公式如下：其中, - 内楞弯曲应力计算值（N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩; f - 内楞的强124、度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q = (1。2240。9+1。420。9)1=28。44kN/m;内楞计算跨度（外楞间距）: l = 100mm；内楞的最大弯距: M=1/828。44100.002= 3.56104Nmm；最大支座力:R=1.128。440。1=9.385 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 3.56104/6.40104 = 0.555 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0。555 N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠125、度验算其中 l计算跨度(外楞间距）：l = 500mm; q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=28。44 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩:I = 2。56106mm4;内楞的最大挠度计算值： = 0.67728.445004/（100100002。56106) = 0.47 mm;内楞的最大容许挠度值： = 500/250=2mm;内楞的最大挠度计算值 =0.47mm 小于内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求!2。外楞计算外楞（木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力9.385kN，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本126、工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度80mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 81022/6 = 266.67cm3；I = 81032/12 = 1333。33cm4；（1).外楞抗弯强度验算其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2） M 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩; f 外楞的强度设计值（N/mm2）。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=Fa=3。413 kNm；其中，F=1/2qh=11。376，h为梁高为0.8m，a为次楞间距为300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值： = 3.41106/2.67105 = 12。798127、 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2;外楞的受弯应力计算值 =12。798N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!（2）。外楞的挠度验算其中E外楞的弹性模量：10000N/mm2;F作用在外楞上的集中力标准值:F=11。376kN；l计算跨度：l=500mm；I-外楞的截面惯性矩:I=13333333。333mm4；外楞的最大挠度计算值：=1。61511376.000500。003/(10010000。00013333333。333）=0.172mm;根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0。172 mm外楞的最大容许挠度值： = 500/250=128、2mm；外楞的最大挠度计算值 =0.172mm 小于外楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求!五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2）； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径： 12 mm；穿梁螺栓有效直径： 9.85 mm；穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力： N =(1。224+1。42）0。50。225 =3.555 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值： N = 17076/1000 = 12。92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3。555kN 小于穿梁螺栓最大129、容许拉力值 N=12。92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 5001818/6 = 2.70104mm3; I = 500181818/12 = 2。43105mm4；1。抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2)； M 130、计算的最大弯矩 （kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距)： l =200.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m）；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1： 1.2(24.00+1.50）0。500。800。90=11。02kN/m；模板结构自重荷载:q2:1。20。350.500。90=0。19kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3： 1.42.000.500.90=1.26kN/m；q = q1 + q2 + q3=11。02+0。19+1.26=12.46kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax = 0.1012.4650.22=0.05kNm； =0。05106131、/2.70104=1。847N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.847 N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2。挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：其中，q-作用在模板上的压力线荷载： q =（(24.0+1.50）0。800+0。35）0.50= 10。38KN/m； l计算跨度（梁底支撑间距): l =200.00mm； E面板的弹性模量： E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200。00/250 = 0。800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67710。37520132、04/（10095002.43105）=0。049mm；面板的最大挠度计算值: =0。049mm 小于面板的最大允许挠度值: = 200 / 250 = 0。8mm，满足要求！七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重（kN/m）： q1= （24+1。5）0。80。2=4.08 kN/m；(2)模板的自重荷载（kN/m)： q2 = 0。350。2（20。8+0.5)/ 0。5=0.294 kN/m；(3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = （2.5+2）0.2=0。9 kN/m；2。木方的传递集中力验算：静荷载设133、计值 q=1.24.080+1。20.294=5。249 kN/m；活荷载设计值 P=1。40。900=1.260 kN/m;荷载设计值 q = 5.249+1。260 = 6.509 kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=51010/6 = 8.33101 cm3;I=5101010/12 = 4.17102 cm4；3.支撑方木验算：最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下：弯矩图(kNm）剪力图(kN）变形图(mm)方木的支座力N1=N3=1.627 KN；方木最大应力计算值： =0.773106 /83333.33=9134、.275 N/mm2;方木最大剪力计算值： T=31。6271000/（250100)=0.488N/mm2；方木的最大挠度:=2.593 mm；方木的允许挠度: =1。2001000/250=4。800 mm;方木最大应力计算值 9.275 N/mm2小于方木抗弯强度设计值 f=13。000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.488 N/mm2小于方木抗剪强度设计值 T=1。500 N/mm2，满足要求!方木的最大挠度 =2。593 mm 小于方木的最大允许挠度 =4。800 mm，满足要求!八、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等，通过方木的集135、中荷载传递。托梁采用：钢管(双钢管) ：48 3.5；W=10。16 cm3;I=24.38 cm4；1.梁两侧托梁的强度计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1。627 KN.托梁计算简图托梁计算弯矩图(kNm)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.781 kNm ;最大变形 Vmax = 1。087 mm ；最大支座力 Rmax = 8。917 kN ；最大应力 = 0.781106 /（10.16103 ）=76.885 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 76.885 N/mm2小于托梁的136、抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！托梁的最大挠度Vmax=1。087mm小于1000/150与10 mm，满足要求!九、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算：其中 N - 立杆的轴心压力设计值,它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =8.917 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1。20.1295.34=0.827 kN; N =8.917+0。827=9。744 kN; 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 （cm）：i = 1。58； A - 立杆净截面面积 （cm2）： A = 4.89； W 137、- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5。08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为:1。155 ； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5。3。3，u =1.7;上式的计算结果:立杆计算长度 Lo = k1uh = 1。1551。71。5 = 2.945 m；Lo/i = 2945。25 / 15。8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。207 ；钢管138、立杆受压应力计算值；=9744.426/（0.207489） = 96。267 N/mm2;钢管立杆稳定性计算 = 96。267 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！12。6 地下室顶板模板计算高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001）、钢结构设计规范（GB 500172003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：139、扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息：1。模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距（m)：1.00；步距(m)：1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:0。10；模板支架搭设高度(m）：4。50；采用的钢管（mm):483.5 ；板底支撑连接方式：方木支撑;立杆承重连接方式:可调托座；2。荷载参数模板与木板自重（kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重（kN/m3）：25。000；施工均布荷载标准值（kN/m2）:2。500；4。材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm;板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2）:9500；面板抗弯强度设计值(N/140、mm2）:13；木方抗剪强度设计值（N/mm2）:1。400；木方的间隔距离（mm）：300。000；木方弹性模量E(N/mm2)：9500。000；木方抗弯强度设计值(N/mm2)：13.000;木方的截面宽度(mm）：50.00；木方的截面高度（mm）:100。00；托梁材料为:木方 : 80100mm；5。楼板参数钢筋级别：二级钢HRB 335(20MnSi）;楼板混凝土强度等级：C30；每平米楼板截面的钢筋面积（mm2）:654。500；楼板的计算长度（m）：1.00；施工平均温度（）:25。000；楼板的计算宽度（m)：1。00；楼板的计算厚度（mm）：210.00；图2 楼板支撑架141、荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001。82/6 = 54 cm3；I = 1001。83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):q1 = 250。211+0。351 = 5。6 kN/m；（2）活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m）:q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：其中：q=1。25142、.6+1。42。5= 10.22kN/m最大弯矩M=0.110。220。32= 0.092 kNm；面板最大应力计算值 = 91980/54000 = 1.703 N/mm2;面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1。703 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q = 5。6kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6775.63004/(100950048。6104)=0.067 mm;面板最大允许挠度 V=300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.067 mm 小于面板的最大允许挠度 1。143、2 mm，满足要求！三、模板支撑方木的计算:方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木楞计算简图1。荷载的计算:（1）钢筋混凝土板自重（kN/m)：q1= 250.30。21 = 1.575 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m）:q2= 0.350。3 = 0.105 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):p1 = 2。50.3 = 0.75 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如144、下：均布荷载 q = 1。2 （q1 + q2）+ 1。4 p1 = 1。2(1。575 + 0。105)+1。40。75 = 3.066 kN/m；最大弯矩 M = 0.125ql2 = 0。1253。06612 = 0。383 kNm;方木最大应力计算值 = M /W = 0。383106/83333。33 = 4.599 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13。000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.599 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2，满足要求！3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0。6253.0661 145、= 1。916 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.916103/（2 50100) = 0.575 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.575 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1。4 N/mm2,满足要求!4。挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2 = 1.68 kN/m；最大挠度计算值 = 0。5211.6810004 /(10095004166666。667）= 0。221 mm;最大允许挠度 V=1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0。221 m146、m 小于方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求！四、托梁材料计算：托梁按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算；托梁采用：木方 ： 80100mm;W=133.333 cm3;I=666。667 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P = 3。832 kN；托梁计算简图托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm） 托梁计算剪力图（kN) 最大弯矩 Mmax = 1.613 kNm ;最大变形 Vmax = 1。137 mm ；最大支座力 Qmax = 15。872 kN ；最大应力 = 1612524。375/133333。333 = 12.094 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=13147、 N/mm2;托梁的最大应力计算值 12.094 N/mm2小于托梁的抗压强度设计值 13 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 1。137mm 小于 1000/250,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力）:作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1）脚手架的自重(kN):NG1 = 0.1384。5 = 0。623 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0。3511 = 0。35 kN;（3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.2111 = 5。25 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG148、1+NG2+NG3 = 6。223 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = （2.5+2 ) 11 = 4。5 kN；3。不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算N = 1。2NG + 1。4NQ = 13。767 kN；六、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式:其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN） ：N = 13.767 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积（cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净149、截面模量（抵抗矩)（cm3）：W=5。08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m）；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数,取值为1。155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5。3。3；u = 1.7; a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0。1 m；上式的计算结果:立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m;L0/i = 1700 / 15。8 = 108 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得150、到轴心受压立杆的稳定系数= 0。53 ；钢管立杆的最大应力计算值；=13767.36/（0.53489） = 53。121 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 53。121 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2（h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1。7 按照表2取值1.002 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2（h+2a） = 1.1851。002（1.5+0.12） = 2。019 m；Lo/i =151、 2018.529 / 15。8 = 128 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.406 ；钢管立杆的最大应力计算值;=13767.36/（0.406489) = 69.345 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 69.345 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。12。7 标准层板模板计算模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB500152、10-2002、建筑结构荷载规范(GB 500092001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制.一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m)：1.20；纵距（m):1.20；步距(m):1。50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)：0。10；模板支架搭设高度(m):2。90；采用的钢管（mm）：483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式：可调托座；2。荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重（kN/m3):25。000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：1.000;3.楼板参数钢筋级别：二级钢HRB 335(20MnSi);153、楼板混凝土强度等级:C30；每平米楼板截面的钢筋面积（mm2)：654。500;楼板的计算长度（m）：1。00；施工平均温度():25。000；楼板的计算宽度(m）:1.00；楼板的计算厚度(mm）:120.00；4。材料参数面板采用胶合面板,厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E（N/mm2)：9500;面板抗弯强度设计值(N/mm2)：13；木方弹性模量E（N/mm2)：9500.000;木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2）：1.400；木方的间隔距离（mm）：400。000；木方的截面宽度(mm):60。00;木方的截面高度(mm):154、80.00；托梁材料为:木方 : 80100mm;图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算：面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48。6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：q1 = 250。121+0。351 = 3。35 kN/m；（2)活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m)：q2 = 11= 1 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载155、的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：其中：q=1。23。35+1。41= 5.42kN/m最大弯矩M=0。15.420。42= 0。087 kNm；面板最大应力计算值 = 86720/54000 = 1。606 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.606 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q = 3。35kN/m面板最大挠度计算值 v = 0。6773。354004/(100950048.6104）=0。126 mm；面板最大允许挠度 V=400/ 250=1.6 mm；面板的最大156、挠度计算值 0.126 mm 小于面板的最大允许挠度 1。6 mm,满足要求！三、模板支撑方木的计算:方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=688/6 = 64 cm3;I=6888/12 = 256 cm4；方木楞计算简图（mm)1.荷载的计算：(1）钢筋混凝土板自重（kN/m）:q1= 250。40。12 = 1。2 kN/m；(2）模板的自重线荷载(kN/m)：q2= 0。350.4 = 0。14 kN/m ;(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1 = 10.4 = 0。4 kN/m；2。强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算157、值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载 q = 1.2 （q1 + q2）+ 1.4 p1 = 1。2（1。2 + 0。14）+1.40。4 = 2.168 kN/m;最大弯距 M = 0。125ql2 = 0.1252。1681.22 = 0.39 kNm;方木最大应力计算值 = M /W = 0。39106/64000 = 6.098 N/mm2;方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 6。098 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2，满足要求！3。抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力： V= 0.62158、52。1681。2 = 1。626 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1。626103/(2 6080) = 0。508 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2;方木的受剪应力计算值 0。508 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4 N/mm2,满足要求！4。挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2 = 1.34 kN/m;最大挠度计算值 = 0.5211。3412004 /(10095002560000)= 0.595 mm;最大允许挠度 V=1200/ 250=4。8 mm;方木的最大挠度计算值 0159、.595 mm 小于方木的最大允许挠度 4.8 mm，满足要求！四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算;托梁采用:木方 ： 80100mm；W=133。333 cm3；I=666。667 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 3。252 kN;托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm） 托梁计算剪力图(kN） 最大弯矩 Mmax = 1.301 kNm ；最大变形 Vmax = 1.349 mm ；最大支座力 Qmax = 11.924 kN ；最大应力 = 1301043.88/133333.333 = 9。758 N/mm2；托梁的抗压强度设160、计值 f=13 N/mm2；托梁的最大应力计算值 9.758 N/mm2小于托梁的抗压强度设计值 13 N/mm2，满足要求!托梁的最大挠度为 1。349mm 小于 1200/250，满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值（轴力）：作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1292.9 = 0.374 kN；(2）模板的自重（kN）：NG2 = 0。351.21.2 = 0.504 kN；(3）钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250。121。21.2 = 4。32 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3161、 = 5。198 kN；2。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = （1+2 ） 1.21.2 = 4.32 kN；3。立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.286 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式其中 N - 立杆的轴心压力设计值（kN） ：N = 12。286 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径（cm） ：i = 1。58 cm; A - 立杆净截面面积（cm2)：A = 4。89 cm2； W - 立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3)：W=5162、.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 （N/mm2）; f- 钢管立杆抗压强度设计值:f =205 N/mm2; L0- 计算长度 （m)；如果完全参照扣件式规范,由下式计算： l0 = h+2a a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m;得到计算结果：立杆计算长度 L0 = h + 2a = 1。5+20.1 = 1.7 m ;L0 / i = 1700 / 15.8=108 ;由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.53 ;钢管立杆受压应力计算值;=12286.068/（0。53489） = 47.405 N/mm2；立杆稳定性计算 = 47.405 N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！