1、一、编制依据：1.1、高层建筑施工手册1.2、实用建筑施工手册 1。3建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302001 J84-2001； 1。4河北省地方性标准河北省市政工程施工安全操作规程DBJ01562001； 1.5建筑安装工程安全操作规程 1。6建筑施工脚手架实用手册 1。7保定市施工现场安全防护基本标准 1。8我公司架子工安全技术操作规程 1.9建设施工安全检查标准（JGJ5999）1.10、施工图纸1.11、施工组织设计二、 工程概况:工程名称xx小区三期住宅楼工程地址本工程位于xx市结构类型框架剪力墙建筑类别居住建筑层数地上17层 地下2层建筑高度 49.55m建筑面2、积8。8万m2节能标准 65%抗震设防烈度七耐火等级 二级开工时间年4月结构使用年限 50年预计竣工时间年10月三、脚手架施工部署7、8、9、10#楼结构施工在二层以上均采用悬挑全封闭双排单杆扣件式脚手架,装修施工时均采用外挂电动吊篮。脚手架外满挂密目安全网.结构内脚手架采用碗扣式满堂红脚手架。3。1 二层及以下采用落地式双排钢管脚手架，外架立杆直接支撑在外伸的筏板基础上。三层至十七层为悬挑扣件式双排外架，此阶段施工层高均为2.8米高，每六层为一个外悬挑单位，共设计三个悬挑单位可满足施工要求.3。2 悬挑脚手架采用型钢工字钢。3。2。1 悬挑工字钢在三层、九层、十五层设置,立杆横距0。85m,3、纵距1.5m，步距1。5m，连墙件采用2步2跨,竖向间距3m，水平间距3m。悬挑脚手架立面图详见附图。3。3 悬挑装置设计。3。3.1 悬挑梁采用16#工字钢，每一米五距离设置一根。钢梁锚固通过预埋箍筋与楼板连接外，端部还利用U托钢管等结构与顶板板底抵紧加固，局部加顶杆。3。3.2 悬挑梁挑出长度为1.25m，锚固长度为1.75m。详见平面布置图。3.4 特殊部位的设置。3。4。1 阳台：阳台部位悬挑长度为2.1m，锚固长度为2。4m，为单排脚手架。做法详见附图.3。4。2 阳角：阳角部位悬挑长度为2m,锚固2m。做法详见附图。3。4.3 预埋箍筋：预埋筋均采用16钢筋,加工成U型.在三、九、4、十五层楼地面浇注砼时预埋。做法详见附图。3。4。4 悬挑梁端部:在悬挑梁端部放置立杆位置焊接18钢筋头，长度为150mm，焊接位置在离墙300mm，至850mm处各焊接一根。搭设时钢管插在钢筋头上固定,有效防止钢管滑移。2.4。5 悬挑梁支撑：在工字梁外伸1。1m处用钢丝绳斜兜钢梁。局部地方利用大模板螺栓眼斜撑。做法见附图。四、双排脚手架搭设（一）、脚手架组成立杆、纵向水平杆、横向水平杆、扣件（直角扣件、对接扣件、旋转扣件)、脚手板、剪刀撑、横向支撑、连墙件、悬挑钢梁、斜兜钢丝绳等。(二)、结构尺寸规定 本工程采用双排杆扣件式脚手架，立杆横距850 mm，立杆纵距为1500mm，内立杆距建筑物5、外墙皮距离300 mm,脚手架步距为1500mm；（三）、连墙点设置规定 脚手架与墙拉接点布置，竖向间距3米，水平距离为3米，小横杆间距为750 mm。利用钢管与砼墙或柱建立刚性连接.(四）、剪刀撑设置 1、外脚手架的外侧面满设剪刀撑.2、剪刀撑的斜杆与水平杆的夹角为500 （在450600之间），水平投影宽度为6。0m（共跨5根立杆），竖向投影为7.2m。3、脚手架斜向剪刀撑接头为搭接，搭接长度不小于1m，并等间距设置3个旋转扣件，杆件端部出扣件不小于100mm.4、脚手架两端应设置横向支撑,中间应每隔六跨设置一道横向支撑的做法为自下而上“之”字型连续布置斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立6、柱或水平杆的伸出端上。(五）、杆件连接和构造规定 1、脚手架上下相邻水平杆、左右相邻立杆的接头要相互错开，并置予不同的框架内.2、搭接杆件的搭接长度：扣件式钢管脚手架搭接长度800mm，搭接部分连接不少于三道，且搭接点的间距不大于600mm。3、杆件连接处的端头伸出长度不小于100mm。4、连墙杆和斜杆应尽量靠近立杆和水平杆的连接位置。5、在脚手架立杆底端之上200mm设扫地杆一道，并与立杆连接牢固。(六）、安全防（围)护1、作业层外侧边缘必须设置高度为1。2m防护栏杆及高20cm挡脚板，且栏杆间距为500mm。2、外脚手架外侧采用全封闭密目安全网，首层、作业层以及层间每隔四层设一道水平截网.7、3、上下脚手架的坡道、爬梯以及本建筑的南北侧楼梯均设置扶手、栏杆，确保人员上下安全。4、电梯井道每四层设双层截网，电梯井门口设钢筋栏杆，宽度大于200mm的楼板洞口、施工缝须封盖。 （七）、搭设高度7#楼高49。9m8#楼高49.9m 9楼高49。55m 10#楼高49。55m 五、脚手架具体布置及构造要求（一）、立杆 1、立杆上的对接扣件应交错布置，相邻跨的立杆接头位置应错开布置在不同的步距内，两相邻跨的立柱在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。立杆的垂直偏差不大于架高的1/200，不大于50mm。2、立杆与大横杆应用直角扣件扣紧，不得隔步设置8、或遗漏，其顶端应高于建筑1.5m。3、双立杆的副立杆钢管长度不小于6m, 双管立杆向单管立杆的过渡区做法为：副立杆高度应超过单、双立杆分隔线(18.40m）1。5m、2。8m或4m，插花取值，禁止在同一高度截断副立杆,主立杆与副立杆在最后一步内用不少于3个旋转扣件连接。（二)、纵向水平杆1、纵向水平杆设于横向水平杆之下，在立柱内侧，用直角扣件与立柱扣紧。2、纵向水平杆的对接接头应交错布置，不应设在同步同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm,避免设在水平杆的跨中；搭接接头长度不小于1m，等距设3个旋转扣件，端部扣件边缘距至杆端的距离不应小于100mm。 ，见附图（41)。3、同一排杆的水平偏9、差不大于该片脚手架总长度的1/250，且不大于50mm。（三)、横向水平杆1、每一主节点处设一横向水平杆，用直角扣件与纵向水平杆扣紧，该杆轴线偏离主节点的距离不大于150mm, 靠墙一侧外伸不大于500mm.2、操作层上每相邻立杆间加设一根横向水平杆,其他部位根据需要添加。（四）、脚手板1、木脚手板一般应设置在三根小横杆上，并将其两端用12#铅丝与小横杆固定.2、木脚手板采用平铺,构造见下图。(五）、连墙件1、刚性连墙件梅花形排列,从底步第一根纵向水平杆处开始设置.连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点距离不大于300mm。开始搭设若不能设连墙件，可先设抛撑，与地面倾角450600，连接点距主节点10、不大于300mm,连墙件搭设后方可拆除。2、连墙件应垂直与墙（柱）面设置，其与墙、窗洞连接的做法见附图（42,4-3）.（六）、护栏和挡脚板在铺脚手板的层面上必须设两道护栏和挡脚板，上栏高度1.2m。挡脚板为脚手板立放，高度为200mm。(七）、门洞、通道采用挑空二根立杆的方式，7、8、9、10楼门洞设在楼北侧楼梯间入口处。1、入口处增设的斜杆应采用旋转扣件，优先固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，扣件中心距中心节点距离不大于150mm。2、两侧增设的横向支撑应伸出增设的斜杆端部;增设的短斜杆端部应增设一个安全扣件。a、为便于上下工作面，在施工电梯里面设置上人爬梯（其位置见附图）。b、护头棚11、搭设在结构以外通道处或人流经过处，构造见附图，护头棚尺寸可根据实际情况做适当调整。门洞作法见附图（4-4），护头棚作法见附图(4-5）。（八)、卸料平台卸料平台的作法为在脚手架外侧悬挑桁架，卸料平台根据需要设置，限重1.5吨,上下要错开设置，以免吊装材料时受影响。卸料平台设计计算、构造做法及安全使用见后表和附图A、卸料平台组装及材质要求：1、卸料平台成型有效尺寸为长4。5m，宽2m,平台表面积9m2。平台位置详平面布置图，用于顶板模板拆除吊运.2、卸料平台主梁采用2根20a工字钢，次龙骨采用3根20a工字钢钢,双面满焊，厚度不小于12mm3、卸料平台三侧防护栏杆采用48的钢管与主梁焊接，防护栏12、高度1.5m,并刷红白相间漆以做警示标志。4、防护栏杆内侧立挂密目安全网后，再立放竹胶板并固定牢.5、卸料平台底板采用50mm厚的脚手板加竹编板捆绑牢固。6、主梁外侧提升吊环及斜拉吊点采用15mm厚钢板与工字钢边延满焊，焊缝厚度不小于12mm，内侧各设两处提升吊点。 平台投入使用前,必须对其进行全面检查，各主次梁型钢的牢固性，各焊缝、焊点的牢固性、平台的锈蚀情况等均需详细检查,如有不合格的地方,必须进行处理,经验收合格后方可投入使用.B、悬挂点布置及钢丝绳使用：1、卸料平台通过4根钢丝绳与结构梁连接(具体见附图)，钢丝绳直径20。钢丝绳端部采用钢丝绳夹，且端部接头处钢丝绳夹不得少于三个,另外绳13、头还必须设置不小于500mm的安全弯，当接头处的钢丝绳发生滑动时，安全弯即被拉直，此时就应当立即采取措施.2、钢丝绳悬挂点采用30的光圆钢筋制作,端部弯成圆环，环口焊死，焊缝双面焊150mm，通过梁预埋孔与钢丝绳和架体连接。圆环钢筋与梁连接处内侧设置垫片，垫片为15mm厚钢板制作,100mm见方，使用时为双垫片双螺母.(见详图）3、根据钢丝绳悬挂受力原理,为使钢丝绳均匀受力，达到钢丝绳的最佳受力效果,钢丝绳角度50-60度为宜，而且钢丝绳不得有松弛不受力的现象。4、 本工程中钢丝绳与框架梁通过预埋双螺栓连接牢固,卸料平台挑出有效使用长度4。5m，层高2.8米。C、后锚固点设置：1、为防止卸料平14、台位移，需在结构墙体内侧与卸料平台间设置别杠。2、在卸料平台两根主梁末端留有预留孔，用48钢管将两个预留孔与预埋套环连接。D、限重牌的设置与荷载数量要求：1、 卸料平台使用中要严格限制荷载量,为使施工人员明确这一概念，使卸料平台不超重运行，卸料平台内侧必须同时挂设限重牌，最大荷载量1。5t。2、 现将荷载量1。5t做量化处理。卸料平台限重1.5t，吊运只允许放置一种材料1510方木（4米一根）=10kg可放量为150根21010方木（4米一根）=20kg可放量为75根3钢管1.2米长一根=6kg可放量为250根4竹胶板1。222.44米（块）=30kg可放量为50块5600mm可调上下托杆一根15、=6kg可放量为250根6碗扣杆长2.1米=11kg可放量为135根E、提升、安装和使用的安全措施：1、 卸料平台组装完毕时,需用卡环与平台连接，不得将吊钩直接挂在平台吊环上。2、 卸料平台就位后，必须将四根悬吊绳与结构连接牢固和内别杠就位后，方可摘掉塔吊大钩。3、 卸料平台使用前需进行验收,做荷载试验时间不少于4小时，合格后填写验收单，方可交付使用。4、 卸料平台提升前，首先清理平台上的物料，挂钩人员挂好吊钩并离开平台后,方可发出信号。稍提升再拆除固定钢丝绳和别杠,然后塔吊小车向外行走，待平台全部离开墙体后，方可将平台升至上层。5、 平台升至上层位置后，按安装程序进行.6、 平台上放物时,应16、该尽量居中平衡设置，外端600mm内不得堆放重物。7、 卸料平台不得长时间存放材料，做到随码放随吊运，在码放材料时不得高于1。2m，并不得将材料码放在护栏上，短于1m的材料要装容器吊运。8、 避免交叉作业，卸料平台在提升过程中,其下边不得有人作业或走动，操作人员严禁从平台向下抛扔物料，也不得向平台内抛扔物料，无关人员不得随意进入平台。9、 吊运物料应捆绑牢固，不得长短料混吊，待作业人员离开平台后方可起吊.10、 加强对平台检，使用前应对吊环、吊绳、后别杠进行全面检查，未发现异常后方可上人操作，如发现异常情况，应立即进行整改和完善。11、 吊挂使用的钢丝绳，每半年进行一次强度检查，合格后方可继续17、使用,否则要及时更换，工作中的钢丝绳不得与其他物体相摩擦，特别是带棱角的金属物体。12、 安装过程中平台上需两人配合作业，并配备专业信号工协调指挥.卸料平台详图及平面布置图六、脚手架配件的质量要求1、杆件：钢管采用普通48 3.5焊管,钢管端部切口应平整。严禁使用有明显变形、裂纹和严重锈蚀的钢管。2、脚手架连接件：应使用与钢管管径相配合的、符合标准的可煅铸铁扣件，严禁使用加工不合格、锈蚀和有裂纹的扣件。3、 脚手板：木脚手板应符合设计要求,表面应有防滑构造.4、型钢、钢丝绳、螺栓:(1）材质、规定和产品质量应符合设计和相应标准的规定.(2）钢丝绳、吊索以及用于悬挂用途的杆配件和材料的准用和报废18、均应遵守对吊具和索具的规定。（3)严禁使用加工不合格、有显著变形、锈蚀、裂缝的型钢、钢丝绳、螺栓和扣件。七、脚手架的搭设、使用和拆除 (一）、施工准备1、单位工程各级负责人应按双排脚手架设计方案中的要求逐级对架设和使用人员进行技术交底.2、应对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格的配件不得使用,经检查合格的配件应按品种、规格分类,堆放整齐平稳，堆放场地不得有积水。3、主要材料：48钢管、十字扣、转角扣、接头扣、20050mm板材、油漆、脚手板、安全网、铁丝、防锈漆等. (二）、搭设1、悬挑梁的安装 （1）根据结构施工时预留的洞口位置，进行钢梁的安装和调整加固。（2）按脚手架的柱距、排距要求19、进行调整钢梁、定位。2、杆件搭设（1)搭设尺寸：脚手架高度随结构高度，步距1.5m，柱距1。5m,排距0.85m；与结构拉结，按设计水平间距每3。0m拉结,竖向每3。0m拉结。(2）脚手架搭设顺序如下：放置纵向扫地杆立柱横向扫地杆第一步纵向水平杆第一步横向水平杆连墙杆（或加抛撑）第二步纵向水平杆第二步横向水平杆(3）搭设立柱的注意事项： 相邻立柱的对接扣件不得在同一高度内应错开500mm设置。 开始搭设立柱时，应每隔6跨设置一根抛撑,直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除. 当搭至有连墙件的构造层时，搭设完该处的立柱，纵向水平杆、横水平杆后向,应立即设置连墙件.（4）搭设纵、横向水平杆的注意事20、项：A、脚手架的同一步纵向水平杆角部，用直角扣件与内、外角柱固定.B、双排脚手架的横向水平杆靠堵一端至墙装饰面的距离不应大于500mm(5）扣件安装注意事项 扣件规格（48）必须与钢管外径相同，扭紧力矩在40 N.m 65N。m之间. 对接扣件的开口应朝上或朝内。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm，各杆件、扣件距主节点不大于150mm。（6）铺设脚手板注意事项：应铺满、铺稳、靠墙一侧离墙面距离不应大于150mm。 脚手板的探头应采用直径3。2mm(10#)的镀锌铁丝固定在支撑杆上。 脚手板接头缝隙不能大于50mm(7)搭设栏杆、挡脚板的注意事项: 挡脚板、栏杆应搭设在外排立柱的21、内侧. 挡脚板高度不应小于200mm. 上栏杆上皮高度1。2m,中栏杆居中设置。 (8)安全网的搭设垂直安全网：双排脚手架最外排钢管内侧满挂密目安全网围护,安全网应封严与外脚手架固定牢靠.水平安全网：安全网应固定在双排脚手架中间.要求网绳不破损，生根要牢固、紧绷、拼接严密。（9）架子立杆、横杆刷黄色油漆；剪刀撑、转角处立杆刷绿色油漆。（三)、脚手架搭设质量的检查验收规定 双排脚手架搭设好后，组织相关人员进行检查、验收，合格后方可使用。 1、脚手架的验收标准： 构架结构要符合前述的规定和设计要求,个别部位尺寸变化应在可调整的范围内.结点要连接可靠，扣件的拧紧程度为4065Nm，8#铁丝十字交叉应22、拧紧两圈后箍紧.立杆垂直度：应按架高的1/4001/600，且同时控制其最大垂直偏差不大于75mm;横杆水平偏差1/300，且全架长的水平偏差不大于50mm.作业层铺板、安全防护措施应符合前述规定。2、脚手架的验收和日常检查按下列规定进行，检查合格后，方允许投入使用（如有特殊情况停用）。 搭设完毕后； 施工途中停止使用15天,在重新使用之前应进行复查; 在遭受大风、暴雨等强力因素作用之后，应进行检查.3、脚手架的使用规定:作业层每1m2架面上实用的施工荷载(人员、材料和机具重量)不得超过以下的规定值: 施工荷载（人员、材料和机具重量）：300公斤； 砂浆和容器重:150公斤； 施工设备重：1023、0公斤； 使用人力在架子上搬运和安装的构件自重：250公斤。在架面上堆放的材料应码放整齐稳固，不得影响施工操作和人员通行。严禁上架人员在架面奔跑、退行。 作业人员在架上的最大作业高度应可进行正常操作。 在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本杆件、整体杆件、连接紧固件和连墙件.确因临时需要拆除时，必须经主管人员同意，采取相应措施，并在作业完毕后,及时予以修复。 工人在架上作业时,应注意自我安全保护和他人安全,避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上嬉戏和坐在栏杆上或躺卧。4、钢管必须除锈，油漆面层应做到不起泡、不掉皮、不流坠，色质分明. (四）、拆除1、拆除前必须完成以下准备工作： （1)全面检查脚手架24、的扣件连接、连墙杆、支撑体系是否符合安全要求。 （2）根据检查结果,补充完善设计中的拆除顺序,经主管部门批准后方可实施。 （3）拆除安全技术措施应由单位工程负责人逐级进行技术交底。 （4）清除脚手架上杂物及地面障碍物.2、拆除应符合以下要求:A、拆除顺序应逐层由上而下进行，严禁上下同时作业。B、所有连墙件应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架;分段拆除高差不应大于2步，如果高差大于2步，应增设连墙件加固。C、当脚手架拆至下部最后一根立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆连墙件，以保证拆除安全顺利进行。3、卸料应符合以下要求:（1）各构配件必须及时分25、段集中运至地面，严禁抛仍.（2）运至地面的构配件应按要求立即检查、整修和保养，并按品种规格随时码堆存放，置于干燥通风处，防止锈蚀。八、安全措施（一）人员要求 1、脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准特种作业人员安全技术考核管理规则考试合格的熟练专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可上岗作业. 2、脚手架的搭设人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。（二）搭设阶段 1、脚手架的构配件质量按规定进行检验，合格后方可使用。2、脚手架搭设应按下列阶段进行质量检查，发现问题应及时校正.（1） 基础完工后及脚手架搭设前；（2） 操作层上施工荷载前；（3） 每搭设完10m高度后；（4） 达到设计高度后。326、脚手架在搭设时,下方应设警戒区，并排专人看守.搭设质量必须经检查验收合格后方能投入使用。（三)使用阶段 1、操作层上的施工荷载每平方米300Kg，不得超载。不得将模板支撑、缆风绳、泵送砼及砂浆的运输管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂超重设备。2、六级或六级以上大风和雾、雪天应停止脚手架作业，雨、雪后上架操作应有防滑措施，应扫除积雪。3、应设专人负责对脚手架进行经常检查和维修。（1） 在大雨或六级以上大风后必须对脚手架进行检查。（2） 检查维修项目 各节点处诸杆件的安装,连墙件、支撑、门洞口的构造是否符合设计要求. 地基是否积水，底座是否松动，立柱是否悬空。 扣件螺栓是否松动。 安全防护措施是否27、符合要求。 脚手板完好情况。4、脚手架使用期间严禁任意拆除下列杆件。（1） 主节点处的纵、横向扫地杆;（2） 连墙件；（3） 支撑；（4） 栏杆、挡脚板。要拆除以上任一杆件均应采取安全措施，并报主管部门批准后方可实施。5、严禁任意在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业,否则应采取安全措施，并报主管部门批准。6、搭设的双排脚手架于外排钢管内侧满挂密目安全网,以防坠物伤人.7、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。8、工地临时用电线路的架设及脚手架接地，避雷措施等应按国家规定标准施工现场临时用电安全技术规范有关规定执行,并电专业明确接地防雷措施。(四）拆除阶段拆除脚手架时，地面应设围28、栏和警戒标志，并派专人看守，严禁一切非操作人员入内。（五)其它安全措施临边作业I、对临边高处作业，必须设置防护措施,并应符合下列规定：1. 基坑周边,尚未安装栏杆或栏板的阳台、料台与挑平台周边,雨蓬与挑檐边，无外脚手的屋面与楼层周边及水箱与水塔周边等处，都必须设置防护栏杆.2. 头层墙高度超过3。2m的二层楼面周边，以及无外脚手的高度超过3。2m的楼层周边，必须在外围架设安全平网一道。3. 分层施工的楼梯口和梯段边，必须安装临时护栏.顶层楼梯口应随工程结构进度安装正式防护栏杆。4. 井架与施工用电梯和脚手架等与建筑物通道的两侧边,必须设防护栏杆.地面通道上部应装设安全防护棚.双笼井架通道中间，29、应予分隔封闭。5. 各种垂直运输接料平台，除两侧设防护栏杆外，平台口还应设置安全门或活动防护栏杆。II、临边防护栏杆杆件的规格及连接要求，应符合下列规定：钢管横杆及栏杆柱均采用48（2。753.5）mm的管材，以扣件或电焊固定。以其它钢材如角钢等作防护栏杆杆件时，应选用强度相当的规格，以电焊固定.III、搭设临边防护栏杆时，必须符合下列要求：1、防护栏杆应由上、下两道横杆及栏杆柱组成，上杆离地高度为1.01.2m,下杆离地高度为0.50。6m，坡度大于1：2.2的屋面,防护栏杆应高1。5m，并加挂安全立网。除经设计计算外，横杆长度大于2m时必须加设栏杆柱。2、栏杆柱的固定应符合下列规定：2。130、当在基坑四周固定时，可采用钢管并打入地面5070cm深。钢管离边口的距离,不应小于50cm.当基坑周边采用板桩时，钢管可打在板桩外侧。2。2、当在混凝土楼面、屋面或墙面固定时，可用预埋件与钢管或钢筋焊牢.采用竹、木栏杆时，可在预埋件上焊接30cm长的L505角钢，其上下各钻一孔，然后用10mm螺栓与竹木栏杆栓牢。2。3、当在砖或砌块等砌体上固定时，可预先砌入规格相适应的806弯转扁钢作预埋铁的混凝土块,然后用上项方法固定。3、栏杆柱的固定及其与横杆的连接，其整体构造应使防护栏杆在上杆任何处，能经受任何方向的1000N的外力。当栏杆所处位置有发生人群拥挤、车辆冲击或物件碰撞等可能时，应加大横杆31、截面或加密柱距。4、防护栏杆必须自上而下用安全立网封闭，或在栏杆下边设置严密固定的高度不低于18cm的挡脚板或40cm的挡脚笆。挡脚板与挡脚笆上如有孔眼，不应大于25mm，板与笆下边距离底面的空隙不应大于10mm。接料平台两侧的栏杆,必须自上而下加挂安全立网或满扎竹笆。5、当临边的外侧面临街道时,除防护栏杆外，敞口立面必须采取满挂安全网或其他可靠措施作全封闭处理。洞口作业 A、进行洞口作业以及在因工程或工序需要而产生的,使人与物有坠落危险或危及人身安全的其它洞口进行高处作业时，必须按下列规定设置防护措施;1. 板与墙的洞口，必须设置牢固的盖板、防护栏杆、安全网或其他防坠落的防护设施。2. 电梯32、井口必须设置废钢筋焊接开启式门，要求门必须侧开，禁止上开；电梯井内应每隔两层并最多隔10m设一道安全网.3. 钢管桩、钻孔桩等桩孔上口，杯形、条形基础上口，未填土的坑槽，以及人孔、天窗、地板门等处，均应按洞口防护设置稳固的盖件。4. 施工现场通道附近的各类洞口与坑槽等处，除设置防护设施与安全标志外,夜间还应设红灯警示。B、洞口根据具体情况采取设防护栏杆、加盖件、张挂安全网与装栅门等措施时,必须符合下列措施:1. 楼板、屋面和平台等面上短边尺寸小于25cm但大于2。5cm的洞口，必须用坚实的盖板盖没。该板应能防止挪动移位。2. 楼板面等处边长为2550cm的洞口、安装预制构件时的洞口以及缺件临时33、形成的洞口，可用竹、木等作盖板，盖住洞口。盖板须能保持四周搁置平衡，并有固定其位置的措施.3. 边长为50150cm的洞口,必须设置以扣件扣接钢管而成的网格，并在其上满铺竹笆或脚寿板.也可采用贯穿于混凝土内的钢筋构成防护网，钢筋网格间距不得大于20cm。4. 边长在150cm以上的洞口，四周设防护栏杆，洞口下张设安全平网.5. 垃圾井道和烟道，应随楼层的砌筑或安装而消除洞口,或参照预留洞口作防护。管道井施工时，除按上款办理外，还应加设明显的标志。如有临时性拆移，须经施工负责人核准，工作完毕后必须恢复防护设施。6. 位于车辆行使道旁的洞口、深沟与管道坑、槽,所加盖板应能承受不小于当地额定卡车后轮34、有效承载力2倍的荷载。7. 墙面等处的竖向洞口，凡落地的洞口应加装开关式、工具式或固定式的防护门，门栅网格的间距不应大于15cm,也可采用防护栏杆。8. 下边沿至楼板或底面低于80cm的窗台等竖向洞口,如侧边落差大于2m时,应加设1。2m高的临时护栏。9. 对临近的人与物有坠落危险性的其他竖向的孔、洞口，均应予以盖没或加以防护,并有固定其位置的措施。九、 脚手架的防雷措施1、避雷针可用直径2532mm，壁厚不小于3mm的镀锌钢管或直径不小于12mm的镀锌钢筋制作，设在房屋四角脚手架的立杆上,高度不小于1m,并将所有最上层的大横杆全部接通，形成避雷网络。2、接地线可采用直径不小于8mm的圆钢或厚35、度不小于4mm的扁钢,接地线的连接应保证接触可靠。3、在施工期间遇有雷雨时，钢脚手架上的操作人员应立即离开。十、 卸料平台计算书型钢悬挑卸料平台计算书由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。（一）、参数信息：1。荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35;栏杆、挡板类别：栏杆、竹夹板挡板,栏杆、挡板脚手板自重（kN/m)：0。14；施工人员等活荷载(kN/m2)：2。00，最大堆放材料荷载(kN):14。70。2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m):5.40,外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m）：0。50；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离（m)：536、.30；钢丝绳安全系数K：6.00，悬挑梁与墙的接点按 铰支 计算；预埋件的直径(mm）：20.00。只对外侧钢绳进行计算;内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算.3.水平支撑梁主梁材料类型及型号:20a号工字钢；次梁材料类型及型号:20a号工字钢；次梁水平间距ld（m）:1.30，建筑物与次梁的最大允许距离le（m）：0。88.4。卸料平台参数水平钢梁(主梁）的悬挑长度(m）：6。40，水平钢梁（主梁）的锚固长度(m)：0。50；平台计算宽度（m)：2.00。（二)、次梁的验算:次梁选择 20a号工字钢 ，间距1。3m，其截面特性为：面积 A=35。5cm2；惯性距 Ix=2370cm4；截面37、抵抗矩 Wx=237cm3；回转半径 ix=8.15cm；截面尺寸：b=100mm,h=200mm,t=11.4mm。1。荷载计算(1）脚手板的自重标准值:本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2; Q1 = 0.35 1。30= 0。45kN/m;(2)最大的材料器具堆放荷载为14。70kN,转化为线荷载: Q2 = 14。70/ 6。40/ 2。00 1。30= 1。49kN/m；(3)工字钢自重荷载 Q3= 0.27kN/m；经计算得到 静荷载设计值 q = 1.2(Q1+Q2+Q3） = 1.2(0。45+1.49+0。27） = 2.67kN;经计算得到 活荷载设计值 P = 138、.4 2。00 1.30 2。00= 7。28kN。2。内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下： 最大弯矩M的计算公式为： 经计算得到，最大弯矩 M = 2.672。002/8+7.282.00/4=4。97kN。m. 3。抗弯强度验算次梁应力： 其中 x - 截面塑性发展系数,取1.05； f 钢材的抗压强度设计值，f = 205.00 N/mm2;次梁工字钢的最大应力计算值 =4.97103/（1。05237。00)=19。98 N/mm2；次梁工字钢的最大应力计算值 =19。983 N/mm2 小于 次梁工字钢的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足39、要求!4。整体稳定性验算 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,查表钢结构设计规范(GB500172003)附录B得到：b=2由于 b大于0.6，按照下面公式调整： 得到 b=0.929;次梁槽钢的稳定性验算 =4.97103/(0。929237。000)=22.59 N/mm2；次梁工字钢的稳定性验算 =22。586 N/mm2 小于 次梁工字钢的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！（三)、主梁的验算:根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算.主梁选择 20a号工字钢 ,间距1.3m，其截面特性为：面积 A=35。5cm2；惯性距 Ix=240、370cm4；截面抵抗矩 Wx=237cm3；回转半径 ix=8。15cm；截面尺寸，b=100mm,h=200mm,t=11。4mm；1.荷载验算（1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆、竹夹板挡板,标准值为0.14kN/m； Q1 = 0.14kN/m；(2)工字钢自重荷载 Q2=0.27kN/m 静荷载设计值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.14+0.27） = 0.50kN/m； 次梁传递的集中荷载取次梁支座力 P = (2。672。00+7.28)/2=6。31kN; 2。内力验算 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN） 41、悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图（kN.m) 悬挑水平钢梁支撑梁变形图（mm） 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算，由矩阵位移法,得到： R1 = 22.028 kN; R2 = 18.982 kN； 最大支座反力为 Rmax=22.028 kN；最大弯矩 Mmax=21。940 kN。m；最大挠度 V=15。798 mm。3.抗弯强度验算 其中 x - 截面塑性发展系数，取1。05； f - 钢材抗压强度设计值，f = 205.00 N/mm2;主梁工字钢的最大应力计算值 =2。19107/1。05/237000。0+2.45104/3550。000=95.072 N/mm242、；主梁工字钢的最大应力计算值 95.072 N/mm2 小于 主梁工字钢的抗压强度设计值 f=205。00 N/mm2，满足要求!4.整体稳定性验算 其中b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范（GB50017-2003）附录B得到：b=0。692由于 b大于0.6,应按照下面公式调整： 可得 b=0.662；主梁槽钢的稳定性验算 = 2。19107/(0.662237000。00）=139.74 N/mm2；主梁槽钢的稳定性验算 = 139。74 N/mm2 小于 f=205。00，满足要求!（四）、钢丝拉绳的内力验算：水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计43、算， RCi = RUisini其中 RCi - 水平钢梁的垂直支坐反力（kN); RUi - 拉钢绳的轴力（kN)； i - 拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角； sini = Sin (ArcTan (5.3/（0。5+5.4)） = 0.668；根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi = RCi / sini；RU1 = 22。028 / 0.668 = 32.96 kN；(五）、钢丝拉绳的强度验算:钢丝拉绳(斜拉杆）的轴力RU取最大值进行验算，为32。96kN;如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力计算公式: 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力（kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断44、拉力总和(kN)； 计算中近似取Fg=0.5d2,d为钢丝绳直径（mm）； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数,对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0。82和0.8; K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取32。964kN，=0。82，K=6,得到：d=22.0mm。钢丝绳最小直径必须大于22mm才能满足要求！(六）、钢丝拉绳拉环的强度验算：取钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：N=RU=32963。526N。拉环强度计算公式为: 其中， f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8所述在物件的自重标准值作用下,每个拉环按2个截面计算的.拉环的应力不应45、大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值f=50.0N/mm2；所需要的拉环最小直径 D=32963。54/(3.14250.002）1/2=29.0mm。(七）、操作平台安全要求:1.卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；2.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加 补软垫物，平台外口应略高于内口；3。卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；4。卸料平台吊装,需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳,经过检验后才能松卸起重吊钩;5。卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；6。操作平台上46、应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督.十一、 悬挑脚手架计算书普通型钢悬挑脚手架计算书 型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范（GB 50017-2003）等规范编制。 (一）、参数信息:1。脚手架参数双排脚手架搭设高度为 16。8 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1。5米,立杆的横距为0。85米，立杆的步距为1.5 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根;脚手架沿墙纵向长度为 15047、 米；采用的钢管类型为 483。5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80;连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3 米，水平间距3 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接;2。活荷载参数施工均布荷载(kN/m2）：3.000；脚手架用途:结构脚手架;同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处河北省保定市，查荷载规范基本风压为0。400，风荷载高度变化系数z为0.740,风荷载体型系数s为0。645;计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m2）：0。1394；脚手板自重标准值(kN/m2):0。350;栏杆挡脚板自重标准值（kN/48、m)：0.140；安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）：0。005；脚手板铺设层数：6 层;脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、竹夹板挡板;5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.25米，建筑物内锚固段长度 1.75 米.与楼板连接的螺栓直径（mm)：16。00；楼板混凝土标号：C25；6.拉绳与支杆参数支撑数量为：1； 钢丝绳安全系数为：8。000；钢丝绳与墙距离为（m）:3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.1 m。 （二）、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2。49、4条规定,大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形.1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值：P2=0.350。85/（2+1)=0.099 kN/m ;活荷载标准值: Q=30.85/（2+1)=0。85 kN/m;静荷载的设计值： q1=1。20.038+1。20。099=0。165 kN/m;活荷载的设计值: q2=1.40.85=1.19 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度） 图2 大横杆设计荷载组合简图（支座最50、大弯矩）2。强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下： 跨中最大弯距为M1max=0.080.1651.52+0。101.191.52 =0.297 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0。100.1651.520。1171.191。52 =0.35 kN。m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max（0。297106，0.35106)/5080=68.898 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 68.898 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3。挠度验算：最大挠度考虑为51、三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.099=0。138 kN/m； 活荷载标准值： q2= Q =0。85 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0。6770.13815004/（1002.06105121900）+0.9900。8515004/（1002。06105121900） = 1.884 mm;大横杆的最大挠度 1。884 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ （三）、小横杆的计算：根据JGJ130-2001第5.2。4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小52、横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1。荷载值计算大横杆的自重标准值:p1= 0。0381.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0。350。851.5/(2+1）=0。149 kN；活荷载标准值：Q=30.851。5/(2+1) =1。275 kN；集中荷载的设计值： P=1.2（0.058+0.149)+1.4 1。275 = 2。033 kN; 小横杆计算简图2。强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下： Mqmax = 1。20。053、380.852/8 = 0。004 kN。m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.0330.85/3 = 0.576 kN。m ;最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0。58 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0。58106/5080=114。187 N/mm2 ;小横杆的最大弯曲应力 =114。187 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求!3。挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.0388504/（3842。054、6105121900) = 0。01 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0。149+1。275 = 1.481 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1481.35850(3850248502/9 ) /（722。06105 121900） = 1。286 mm;最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.01+1。286 = 1.296 mm;小横杆的最大挠度为 1。296 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 850/150=5。667与10 mm,满足要求! (四）、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1。7,55、直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取6。40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.52/2=0。058 kN；小横杆的自重标准值： P2 = 0.0380.85/2=0。016 kN；脚手板的自重标准值： P3 = 0.350.851。5/2=0。223 kN;活荷载标准值: Q = 30.851。5 /2 = 156、。912 kN；荷载的设计值: R=1。2(0。058+0.016+0。223)+1.41.912=3。034 kN；R 6.40 kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ (五)、脚手架立杆荷载的计算： 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容: （1)每米立杆承受的结构自重标准值（kN)，为0.1394 NG1 = 0。1394+（1.502/2)0。038/1。5016.80 = 2.987；(2)脚手板的自重标准值（kN/m2）；采用木脚手板,标准值为0。35 NG2= 0.3561。5（0。85+0.3）/2 = 1。811 kN；（3）栏杆与挡脚手板57、自重标准值（kN/m）；采用栏杆、竹夹板挡板,标准值为0.14 NG3 = 0.1461。5/2 = 0。63 kN；（4）吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2）；0。005 NG4 = 0。0051。516.8 = 0.126 kN;经计算得到,静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.554 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 30。851。52/2 = 3.825 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压（kN/m2),按照建筑结构荷载规范(GB500058、92001）的规定采用： Wo = 0。4 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范(GB500092001）的规定采用: Uz= 0.74 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0。40.740.645 = 0.134 kN/m2；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1。4NQ= 1.25.554+ 1。43。825= 12。02 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1。2 NG+0.851.4NQ = 1.25。554+ 0。851。43.825= 11.217 kN59、；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0。85 1。4WkLah2/10 =0.850 1.40。1341。5 1。52/10 = 0。054 kN。m； (六)、立杆的稳定性计算： 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 :N = 12.02 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm;计算长度附加系数参照扣件式规范表5。3。3得 :k = 1。155 ;当验算杆件长细比时，取块1。0；计算长度系数参照扣件式规范表5。3。3得 ： = 1。5 ；计算长度 ，由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 2.599 m；长细比 Lo/i = 16460、 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.262 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 12020/（0.262489）=93.821 N/mm2；立杆稳定性计算 = 93。821 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2,满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 :N = 11。217 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3。3得61、 : k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5。3.3得 ： = 1。5 ；计算长度 ，由公式 l0 = kuh 确定:l0 = 2。599 m；长细比： L0/i = 164 ；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.262立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩） ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 11216。898/(0。262489）+53674。772/5080 = 98。117 N/mm2；立杆稳定性计算 = 98.117 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值62、 f = 205 N/mm2,满足要求！ （七）、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0。134 kN/m2;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 9 m2；按规范5.4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN）, N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：Nlw = 1。4WkAw = 1。684 kN;连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6。684 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数; 由长细63、比 l0/i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度;又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.89104205103 = 95。133 kN；Nl = 6。684 Nf = 95。133，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 6.684小于双扣件的抗滑力 12。8 kN,满足要求! 连墙件扣件连接示意图 （八）、悬挑梁的受力计算：悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点. 本方案中，脚手64、架排距为850mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1100mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3,截面积A = 26.1 cm2.受脚手架集中荷载 N=1.25。554 +1。43.825 = 12.02 kN;水平钢梁自重荷载 q=1.226。10。000178.5 = 0。246 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN） 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm） 悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN.m）各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 15。265 kN; R65、2 = 9。772 kN； R3 = -0.259 kN。 最大弯矩 Mmax= 1.884 kN.m;最大应力 =M/1。05W+N/A= 1.884106 /（ 1。05 141000 ）+ 0103 / 2610 = 12。725 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 12。725 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2，满足要求! （九)、悬挑梁的整体稳定性计算： 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算: b = 570 9.988 235 /（ 1100160235) = 2。82由于b大于0.6，66、查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.97.经过计算得到最大应力 = 1.884106 /（ 0.97141000 )= 13。774 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 13.774 小于 f = 215 N/mm2 ,满足要求! （十）、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=16。259 kN； （十一）、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳（支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取67、最大值进行计算，为RU=16。259 kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算: 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力（kN）； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0。5d2，d为钢丝绳直径（mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0。85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取16。259kN,=0.82，K=8,得到：经计算，钢丝绳最小直径必须大于18mm才能满足要求! 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N,为N=RU=16。259kN钢68、丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度,取f = 125N/mm2;所需要的钢丝拉绳(斜拉杆）的拉环最小直径 D=（1625。8774/3.142125) 1/2 =13mm; (十二)、锚固段与楼板连接的计算： 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下:水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0。259 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10。9。8条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=259。0544/（3.142502）1/2 =1。816 69、mm;水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面,并要保证两侧30cm以上搭接长度。2。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下:锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力,N = 0.259kN； d 楼板螺栓的直径，d = 16mm; fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.27N/mm2； f- 钢材强度设计值,取215N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度,经过计算得到 h 要大于 259.054/(3。142161.27)=4。058mm.螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1416221510-3=43.21kN螺栓的轴向拉力N=0。259kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=43。206kN，满足要求！3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下:混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式： 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 9.772kN； d 楼板螺栓的直径，d = 16mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=80mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0。95fc=11.9N/mm2；经过计算得到公式右边等于73.77 kN，大于锚固力 N=9.77 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!十二、 附图卸料平台平面布置图-