1、目 录一、编制依据02二、工程概况03三、施工要求04四、选材及施工方法04五、模板安装07六、模板安装允许偏差及检验方法09七、计算书 10八、模板工程安全施工措施及注意事项49九、模板拆除61十、应急预案63一、编制依据主要根据施工图纸、施工组织设计、各有关规范和规程,具体见表11。 表1-1序 号名 称编 号备 注1xx豪庭58#楼工程建筑施工图xx豪庭58楼工程结构施工图2xx豪庭58楼工程施工组织设计3建筑施工模板安全技规范混凝土结构工程施工质量验收规范高层建筑混凝土结构技术规程建筑工程冬期施工规程建筑机械使用安全技术规程建筑施工安全检查标准JGJ162-2008GB502042002、2JGJ3-2002JGJl04-1997JGJ332001JGJ5999编制人：二、工程概况1. 工程建设概况1.1 工程名称：xx豪庭58楼1.2 建设单位：1.3 设计单位:1。4 工程地点： 本建筑物位于二大桥头。2. 建筑设计概况2.1 建筑面积：44214。6m22。2 层数：地下一层（含人防）,地上17层2。3 建筑总高度：62。52 m2.4 建筑功能： 平时负一层为停车场、战时为人防地下室及设备用房；0.00以上一二层为商铺，四至17层为住宅。2.6结构体系:框支剪力墙结构本工程为框支剪力墙结构，整体现浇楼面，模板需求量较大，模板工程质量将直接影响到整个工程质量，为确保模板工3、程施工安全、优质完成，针对该工程特制定如下施工方案.三、施工要求1、保证工程结构和构件各部位形状尺寸及相互位置的正确。2、具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠的承受新浇砼的自重和侧面压力以及在施工过程中所产生的荷载。3、构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎、安装和砼的浇筑、养护等要求。4、模板的接搓缝不得漏浆，空隙大时可用胶带纸贴闭密实。5、模板与砼的接触面应涂隔离济，对油质类等影响结构或防碍装饰工程的隔离济不得采用，严禁隔离济沾污钢筋砼接搓处.四、选材及施工方法1、隔离剂选用大型模板的隔离剂选用油性隔离，即采用油性脱模剂.2、 承台梁及基础梁模板：采用MU10普通粘土砖，M10水泥砂浆砌4、120240厚砖胎模,用1:2水泥砂浆抹面。3、 挡土墙及剪力墙的模板挡土墙模采用91183018mm厚的木胶合板,5070mm木方作竖楞(方木均经压刨找平，483。0mm架子钢管作横楞，12mm450mm对拉止水螺栓和钢管斜支撑加固。直段墙模板内竖楞5070mm方木间距200mm,阴、阳错位外模楞用2483。0mm，架子管间距为450mm，内墙采用12mm穿墙螺栓布置，间距450mm，与3型扣件配套使用，在其上、中、下部各加一排483.0mm钢管斜撑间距为600mm,上下排交错布置，斜撑将力传至预埋在底板25锚筋上。阴阳角模板现场定型加工，阴角模板按45角拼缝对接、阳角模板、直接对拼，在次龙5、骨上用100mm长706mm等边角钢加固，在角钢上打孔，每边用两个木螺丝固定在方木上，模板加工好后由塔吊吊装到作业面上安装。模板拼接处，次龙骨用M12螺栓600锁死,防止模板拼缝处搓台。为了保证整体墙模的刚度和稳定性，另沿高度设三四道抛地斜撑，从而形成了整套的墙体模板体系.4、 柱模板柱模板采用18mm厚木胶合板制作整体模板,竖楞采用5070mm方木，方木均经压刨找平，每20cm一道。柱箍采用5070方木(单面刨光）,每50cm一道，最底一层距地面30cm，其板块与板块竖向接缝处理做成企口式拼接，然后加柱箍，支撑体系将柱固定，支撑采用483。0mm架子管刚性支撑。5、 梁模板直梁模板直梁底模与6、侧模均采用18mm厚木胶合板,主龙骨采用5070mm600mm单面刨光方木，次龙骨选用5070mm双面刨光方木，梁侧模、梁底模按图纸尺寸进行现场加工，由塔吊运至作业面组合拼装。然后加横楞并利用支撑体系将梁两侧夹紧，在梁h/2处加M12穿墙螺栓600。6、 顶板模板顶板模板采用18mm厚木胶合板,主龙骨采用483.0mm400钢管,次龙骨选用5070mm100mm双面刨光方木,为保证顶板的整体砼成型效果，将整个顶板的多层板按同一顺序,同一方向对缝平铺，必须保证接缝处下方有龙骨,且拼缝严密，表面无错台现象，若与柱相交,则不刻意躲开柱头,只在该处将多层板锯开与柱尺寸相应洞口下垫方木作为柱头的龙骨。77、 楼梯模板楼梯模板为18mm厚木胶合板制作，踏步侧板两端钉在梯段侧板木档上，靠墙的一端钉在反三角木上，踏步板龙骨采用50mm厚方木，制作时在梯段侧板内划出踏步形状与尺寸，并在踏步高度线一侧留出踏步侧板厚度定上木档.8、 电梯井、门窗洞口的模板采用18mm厚的木胶合板制成定型窗模,其角用定型工艺固定，并用螺栓拉牢，侧面用铁钉将多层板固定在木板上,木螺丝要凹进多层板表面.上、下用边梁加内控式定位筋分左、中、右三边支撑定位，左右两侧与暗柱内控式定位筋分上、中、下固定。9、 模板加工柱梁模板加工必须满足尺寸,两对角线误差小于1mm，尺寸过大的模板需进行刨边，否则禁止使用。10、模板加工管理模板加工完8、毕后，必须经过项目经理部技术人员、质检人员验收合格后方可使用.五、模板安装1、 竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装，安装前要清除杂物,焊接式修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆.2、 墙体模板安装顺序及技术要点顺序：模板定位、垂直度调整模板加固验收砼浇捣拆模技术要点：安装前要对墙体接缝处凿毛，清除杂物,做好测量放线工作。3、 梁模板安装顺序及技术要点安装顺序:搭设和调平模板支架按标高铺梁底模板拉线找直绑扎梁钢筋技术要点：按设计要求起拱（跨度大于4m时，起拱2）并注意梁的侧模包住底模，下面龙骨包住侧模。4、 楼板模板安装顺序及技术要点安装顺序：“9、满堂红”支模脚手架主龙骨次龙骨柱头模板龙骨柱头模板、顶板模板拼装顶板内外墙柱头模板龙骨模板调整验收进行下道工序。技术要点：楼板模板当采用单块就位时,竖以每个铺设单元从四周先用阳角模板与墙、梁板连接，然后向中央铺设。按设计要求起拱（跨度大于4m时，起拱2）起拱部位为中间，四周不起。5、 柱模板安装顺序及技术要点顺序：搭设支模柱模就位安装安装柱模安设支撑固定柱模验收浇筑砼拆除脚手架、模板清理模板。六、模板安装允许偏差及检验方法。见表序号项 目允许偏差（ mm）检查方法1基础轴线位移5尺量检查2柱、墙、梁轴线位移3尺量检查3标高2、5用水准仪或拉线和尺量检查4基础截面尺寸10尺量检查5柱、墙、梁截面10、尺寸+2、5尺量检查6每层垂直度3线垂或2m托线板检查7相邻两板表面高低差1用直尺和尺量检查8表面平整度3用2m靠尺和楔形塞尺检查9预埋件中心线位移3拉线尺量检查10预埋管顶留孔中心线位移3拉线尺量检查11预埋螺栓中心线位移2拉线尺量检查12预埋螺栓外漏长度+10、0拉线尺量检查13预留洞口中心线位移10拉线尺量检查14预留洞口截面内部尺寸+10、0拉线尺量检查七、计算书剪力墙模板计算书（一）、墙模板基本参数模板面板材料:胶合板模板面板厚度;h=18(mm)内龙骨材料:木楞 支撑根数；n=1(根）木楞截面宽度；50（mm) 木楞截面高度;70(mm）次楞（内龙骨)间距;l=0。2(mm）外龙骨11、材料：圆形钢管 支撑根数;n=1(根）圆形钢管直径：48(mm） 圆形钢管壁厚:3(mm）主楞（外龙骨）间距;b=0。6(mm)穿墙螺栓型号：M12 间距;B1=0。4（mm）（二）、荷载计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：其中:c 为混凝土重力密度;取c=25（kN/m3)；t 新浇混凝土的初凝时间，取3（小时）V 混凝土的浇筑速度;取V=20（m/h）；1 外加剂影响系数；取1=12 混凝土坍落度影响修正系数.取2=0。850H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度；取H=1。5(m12、）经计算得到新浇混混凝土侧压力F1=37。5（kN/m2）倾倒（振捣）混凝土时产生的荷载标准值 F2 = 4（kN/m2)（三）、墙模板面板的计算面板为受弯构件，按照受均布荷载三跨连续梁计算,跨度为内楞间距.1、面板强度验算模板所受的荷载计算值:q=1.237。50。6+1。440。61000=30。36(kN/m)面板的最大弯矩：其中:l 次楞（内龙骨）间距；取l=0。2(m）q 作用在模板上荷载计算值 q = 30。36 kN/m经计算得到：M=30.360。2210=0。12(kN。m）面板强度计算值:其中: W 面板的净截面抵抗矩 W = 32.4 cm3M 面板的最大弯距 M = 013、。12 kN.m经计算得到：f=0.121000000(32.41000）=3。7(N/mm2)面板的强度设计值；取f=15（N/mm2)面板的强度计算值小于面板的强度设计值;故满足要求！2、挠度计算作用在模板上的荷载标准值:q=37.50。6=22。5(kN/m）最大挠度计算公式：其中： l 内楞间距，l=0.2（m)；I 面板的截面惯性矩 I = 29。16 cm4E 面板的弹性模量 E = 7000 N/mm2q 作用在模板上荷载标准值 q = 22.5 kN/m经计算得到：v =0.67722.5(0.21000)4（100700029.1610000）=0。12（mm）v 面板的最大14、允许挠度值：v=0。21000250=0。8（mm).计算结果：面板的最大挠度计算值小于面板的最大允许挠度值;故满足要求!（四)、墙模板内楞的计算内楞直接承受模板面板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算.1、抗弯强度计算作用在内楞的荷载计算值q=（1.237。5+1.44）0.2=10。12(kN/m）内楞的最大弯矩：其中： l 外楞间距；取l=0.6(m)q 作用在内楞的荷载计算值 q = 10。12 kN/m经计算得到：M=10。120.6210=10。12（kN.m）内楞强度计算值：其中： W 内楞的净截面抵抗矩 W = 40。83 cm3M 内楞的最大弯距 M = 0。36 15、kN.m经计算得到:f=0。36（40.8310）=8.82（N/mm2)内楞强度设计值;取f=11（N/mm2）内楞强度计算值小于内楞强度设计值；故满足要求！2、内楞的挠度计算作用在内楞上的荷载标准值q=37。50.2=7.5(kN/m）内楞的最大挠度:其中：l 外楞间距;l=0。6（m）E内楞的弹性模量，E=7000(N/mm2)；I 内楞的截面惯性矩 I = 142。92 cm4q 作用在内楞上荷载标准值 q = 7.5 kN/m经计算得到：V=0.6777.5（0。61000）4（1007000142.9210000)=0。66(mm）内楞的最大允许挠度值：v=0.61000250=216、。4(mm）。内楞的最大挠度小于内楞的最大允许挠度值;故满足要求!（五)、墙模板外楞的计算外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。1、外楞强度计算作用在外楞的荷载计算值P=（1.237。5+1.44)0.20。6=6.07（kN）外楞的最大弯矩其中: l 螺栓间距;取l=0。4（m）P 作用在外楞的荷载计算值 P = 6.07 kN经计算得到:M=0.1756。070.4=0。42（kN.m)外楞抗弯强度计算值： 其中: W 外楞的净截面抵抗矩 W = 40。83 cm3M 外楞的最大弯距 M = 0.42 kN。m经计算得到f=0.421000000(40.831000）=117、0.29(N/mm2）外楞强度设计值;取f=15（N/mm2)；外楞抗弯强度计算值小于外楞强度设计值;故满足要求！2、外楞的挠度计算作用在外楞的荷载标准值：P=37.510000。20。6=4.5（kN）外楞的最大挠度计算值：其中：l 穿墙螺栓水平间距；取l=0.4（m)E 弹性模量;取E=10000(mm2）P 作用在外楞的荷载标准值 P = 4。5 kNI 截面惯性矩 I = 142.92 cm4经计算得到:V=1。1464.5（0.41000)3(10010000142.9210000)=0.23（mm）外楞的最大允许挠度值:v=0。41000250=1。6(mm)。外楞的最大挠度计算值18、小于外楞的最大允许挠度值；故满足要求！(六）、穿墙螺栓的计算其中： F1 新浇混凝土侧压力 F1 = 37.5 kN/mF2 倾倒（振捣)混凝土时产生的荷载标准值 F2 = 4 kN/mB1 穿墙螺栓间距 B1 = 0。4 mb 主楞(外龙骨）间距 b = 0。6 m经过计算: N=(1。237。5+1.44）0。40.6=12.14（kN)穿墙螺栓最大容许拉力值;N=12。90(kN）穿墙螺栓所受的最大拉力小于穿墙螺栓的容许拉力值；故满足要求！6001200梁模板方木垂直计算书（一)、梁模板基本参数梁截面宽度；取B=600(mm)；梁截面高度;取H=1200（mm）;梁侧模板厚度；h=18（19、mm）;立档方木宽度；取b1=50（mm)； 立档方木高度;取h1=70（mm)；横撑木截面的宽度；取b3=50（mm)； 横撑木截面的高度；取h3=70(mm）;梁侧横撑间距;取b=600(mm）;立档间距；取a2=0.2(m)；对拉穿墙螺栓型号:M12；螺栓间距;取L=0。4(m)； 支架搭设高度；取L=2.6（m);脚手架步距;取h1=1。2(m）;立杆纵距;取al=1(m);立杆的横距；取l=0.6(m）;梁底支撑方木宽度；取b=50(mm）；梁底支撑方木高度；取d=70(mm）;梁底支撑方木间距;取a2=0。3（m);（二）、梁模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混20、凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中:c 为混凝土重力密度；取24（kN/m3）；t 新浇混凝土的初凝时间，取3（小时）V 混凝土的浇筑速度;取V=5（m/h)；1 外加剂影响系数;取1=1。202 混凝土坍落度影响修正系数。取2=1.15H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度;取H=1200(mm)经计算得到:F1=28。8（kN/m2)倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2 = 4 kN/m2（三）、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算,计算简图如下:1、强度计算作用在梁侧模板的均布荷载:q=（1。228。8+1.4421、）1200=48.19（kN/m）计算的最大弯矩:其中：l 取梁侧立档间距，取l=0.2(m）经计算得到：M=0.1048.190。22=0。19(kN。m）梁侧模板的强度计算值：其中： W 截面抵抗矩 W = 64。8 cm3经计算得到：f=0.19100064.8=2.93 N/mm2梁侧模板的抗弯强度设计值；f=15(N/mm2)梁侧模板的强度计算值小于梁侧模板的强度设计值；故满足要求!2、抗剪计算最大剪力的计算公式如下:其中：l 梁侧立档间距;取l=0.2（m)经计算得到最大剪力Q=0.648.190.2=5.78(kN）截面抗剪强度计算值：其中：b 取梁截面高度；取b=1200(mm22、）；h 取梁侧面板厚度;取h=18（mm）经计算得到：T=3(5。781000）(2120018）=0。4（kN)截面抗剪强度设计值，T=2.0(N/mm2)截面抗剪强度计算值小于截面抗剪强度设计值;故满足要求！3、挠度计算梁均布荷载q=28.8(12001000)=34.56（kN/m)最大挠度计算公式如下：其中： l 立档间距 l=0。2 mE 面板弹性模量 E=5200 N/mm2I 面板截面的惯性矩 I=58.32 cm4经计算得到：v=0。67734。56（0.21000）4（100520058。3210000)=0。12 mmv 梁侧模板的允许挠度：v=0.21000250=0。823、（mm).梁侧模板的挠度计算值小于梁侧模板的挠度设计值;故满足要求!（四）、梁侧立档计算梁侧立档为受面板传递荷载作用的受弯构件，按两跨梁计算。1、荷载的计算：作用在梁侧模板的均布荷载:q= （1.228.8+1.44)0.2=8。03(kN/m）2、强度计算最大弯矩计算公式:其中：l 横撑间距;取l=600(mm）经计算得到：M=-0。1258。03(6001000）2=0.36(kN.m)强度计算值：其中： W 截面抵抗矩 W = 40.83 cm3经计算得到：f=0.36100040.83=8。82（N/mm2）木材强度设计值；f=15(N/mm2)抗弯强度计算值小于木材强度设计值;故满足24、要求！3、抗剪计算最大剪力计算公式：其中：l 横撑间距；取l=600（mm)经计算得到：Q=-0。6258。036001000=-3.01（kN）抗剪强度计算值：其中：b 立档宽度；取b=50（mm）h 立档高度；取h=70(mm）经计算得到:T=33。011000(25070）=1。29（N/mm2)抗剪强度设计值；T=2.0（N/mm2）抗剪强度计算值小于抗剪强度设计值;故满足要求!4、挠度计算最大挠度计算公式:其中:l 横撑间距；取l=600（mm)E 底模面板弹性模量 E=5200（N/mm2）I 底模面板截面惯性矩 I=142.92 cm4经计算得到：=0。5215.766004（125、005200142。9210000)=0。14（mm）最大允许挠度值：v=600250=2.4（mm）.立档最大挠度小于立档允许挠度;故满足要求!（五）、梁侧横撑计算梁侧横撑为受立档传递集中荷载的受弯构件，按照2跨梁计算。1、荷载计算:横撑所受集中荷载：F(1。228。8+1。44)0。26001000=4.82(kN)2强度计算最大弯矩计算公式:其中：l 螺栓间距；取l=0。4（m)经计算得到：M=0。1754。820.4=0。34（kN.m)强度计算值：其中： W 截面抵抗矩 W = 40。83 cm3经计算得到：f=（0.34100040。83=8.33（N/mm2）木材强度设计值；f=26、15(N/mm2）抗弯强度计算值小于木材强度设计值;故满足要求！3抗剪计算最大剪力计算公式：经计算得到：Q=-0。654.82=-3.13(kN）抗剪强度计算值：其中:b 立档宽度;取b=50(mm)h 立档高度;取h=70(mm）经计算得到：T=33.131000（25070）=1。34（N/mm2)抗剪强度设计值;T=2。0(N/mm2)抗剪强度计算值小于抗剪强度设计值；故满足要求！4挠度计算横撑所受集中荷载标准值:F=28.80.26001000=3.46（kN）最大挠度计算公式:其中：l 螺栓间距 l=0.4（m）E 横撑木弹性模量 E=5200（N/mm2)I 横撑木截面的惯性矩 I27、=142。92 cm4经计算得到：=1.1463.461000(0。41000)3（1005200142.9210000)=0.34（mm)梁侧撑允许挠度:v=1000250=1.6(mm)。立档最大挠度小于立档允许挠度；故满足要求！（六）、对拉螺栓的计算对拉螺栓所受的最大拉力：N=(1.228。8+1.44）0.46001000=9。64(kN)对拉螺栓最大容许拉力值;N=12。9（kN）穿墙螺栓所受的最大拉力小于穿墙螺栓最大容许拉力值;故满足要求！（七）、底模板面板计算面板为均布荷载作用下的受弯构件。1、荷载计算混凝土自重荷载：P1=240.612001000=17.28(kN/m)钢筋自28、重荷载:P2=1.50。612001000=1。08(kN/m）施工均布活荷载:P3=2。50.6=1。5(kN/m)振捣荷载:P4=40。6=2.4(kN)静荷载计算值:q1=1。2（17。28+1。08)=22。03（kN/m)活荷载计算值q2=1.4（1。5+2.4)=5.46(kN/m)2、抗弯强度计算最大弯矩计算公式：其中:l 方木间距；取l=0。3（m)经计算得到:M=0.125（22。03+5。46）0.32=-0.31(kN.m)面板的强度计算值其中: W 截面抵抗矩 W = 32。4 cm3经计算得到：f=0。31100032。4=9.57（N/mm2)面板的强度设计值;f=29、15(N/mm2)面板的强度计算值小于面板的强度设计值；故满足要求!3、抗剪计算最大剪力的计算公式如下：其中:l 方木间距；取l=0.3（m）经计算得到：Q=-0。625(22.03+5。46）0。3=-5。15(kN)截面抗剪强度计算值:其中:b 梁宽;取b=600（mm)h 面板厚度;取h=18(mm）经计算得到：T=3（5.15)1000（260018）=0。72(N/mm2)截面抗剪强度设计值T=2.0(N/mm2)截面抗剪强度计算值小于截面抗剪强度设计值;故满足要求！3。挠度计算静荷载标准值：q1=17。28+1.08=18。36(kN/m)活荷载标准值:q2=1。5+2。4=3.930、(kN/m)面板最大挠度计算公式：其中:l 方木间距;取l=0。3（m）E 面板弹性模量 E=5200(N/mm2）I 面板截面惯性矩 I=32。4 cm4经计算得到：v=0.52118.36（0.31000）4（100520032.410000）+0.1923。9(0.31000）4（100520032。410000)=0.5（mm）面板最大允许挠度值:v=0。31000250=1.2(mm）。面板最大挠度计算值小于面板最大允许挠度值；故满足要求！（八）、梁底支撑方木的计算作用于支撑木方的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等, 支撑方木按照均布荷载作用下的连续梁计算。一、荷载计算混凝土自重31、荷载：N1=24(12001000）0。3=(kN/m）钢筋自重荷载：N2=1.5(12001000）0.3=0.54(kN/m）模板自重荷载:N3=0.50。3=0.15（kN/m）施工荷载标准值:N4=2.50.3=0。75(kN/m)振捣荷载：N5=40。3=1。2（kN)方木静荷载计算值：q1=1.2（8。64+0。54+0。15）=11.2（kN/m）方木活荷载计算值:q2=1。4（0.75+1。2）=2。73（kN/m）2、方木的强度计算：方木最大弯矩:其中:l 立杆的横距；取l=0。6（m）经计算得到:M=0.1011。20。62-0。1172。730.62=-0。52（kN.m32、）面板的强度计算值：其中： W 截面抵抗矩 W = 40。83 cm3经计算得到：f=0。52100040.83=12.74(N/mm2)方木强度设计值；f=15(N/mm2）方木强度计算值小于方木强度设计值；故满足要求！3、抗剪计算:方木最大剪力的计算公式如下:其中：l 立杆横距；取l=0。6（m）经计算得到：Q=-0.611.20.60.6172。730.6=-5.04（kN）方木抗剪强度计算值其中:h 梁底支撑方木高度;取h=70(mm)b 梁底支撑方木宽度;取b=50（mm）经计算得到：T=35.041000(25070)=0（N/mm2)方木抗剪强度设计值；T=2.0(N/mm2）方33、木抗剪强度设计值小于或等于方木抗剪强度设计值;故满足要求！4、挠度计算：方木静荷载标准值:q1=8。64+0.54+0。15=9。33（kN/m）方木活荷载标准值:q2=0。75+1.2=1.95(kN/m)方木最大挠度计算公式：其中:l 立杆横距;取l=0.6（m)E 方木弹性模量 E=5200(N/mm2）I 方木截面惯性矩 I=142。92 cm4经计算得到:v=0。6779。33(0。61000)4(1005200142。9210000)+0.9901.95（0.61000）4（1005200142.9210000)=1。44(mm)方木允许挠度:v=0。61000250=2。4(mm34、).方木最大挠度计算值小于或等于方木最大允许挠度；故满足要求!（九）、梁底支撑钢管的计算1、荷载计算:混凝土自重荷载:q1=24120010000.30。6=5。18(kN）钢筋自重荷载：q2=1.5120010000。30。6=0。32(kN)模板自重荷载:q3=0.50.30。6=0.09(kN）施工活荷载：q4=2.50.30.6=0.45(kN)振捣荷载:q5=40。30。6=0。72(kN)支撑钢管所受的集中荷载计算值:q=1.2（5.18+0。32+0。09)+1。4(0。45+0.72）=8.35（kN)2、抗弯强度计算:最大弯矩计算公式:/n其中:l=0.5(m)；/n经计算得35、到：M=0.1888。350。5=0。78(kN。m)抗弯强度计算值:其中:W 钢管截面抵抗矩;W=5.08（cm3)经计算得到：f=0。7810005。08=153.54(N/mm2）钢管的抗弯强度计算值小于或等于钢管抗压强度设计值；故满足要求！3、挠度计算支撑钢管所受的集中荷载标准值：F=5.18+0。32+0.09+0。45+0.72=6.76(kN）最大挠度计算公式如下：其中: l 跨度 l=l*1000/2=500 mE 梁底支撑钢管弹性模量 E=206000(N/mm2）/nI 梁底支撑钢管截面惯性矩 I=12。19 cm4经计算得到:v=0。9116。761000500(100236、0600012.1910000)=0.31 mm允许挠度:v=11000250=4（mm)。梁底支撑钢筋最大挠度计算值小于或等于梁底支撑钢筋最大允许挠度;故满足要求!（十）、扣件抗滑移的计算1、荷载计算混凝土自重荷载：q1=246001000120010000.62=5.18(kN）钢筋自重荷载：q2=1.56001000120010000。62=0。32（kN)模板自重荷载:q3=0。5(6001000+212001000)0。62=0.45(kN）施工活荷载：q4=2.560010000.62=0.45（kN)R=1。2（5.18+0.32+0。45）+1。40.45=7。77(kN)纵向37、或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：式中: Rc 扣件抗滑力设计值 Rc = 20（kN)R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。R = 7.77(kN）纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值小于或等于扣件抗滑承载力设计值；故满足要求！（十一）、立杆的稳定性计算1、荷载的计算：混凝土自重荷载:q1=246001000120010000.62=5.18（kN）钢筋自重荷载：q2=1.56001000120010000。62=0。32(kN）模板自重荷载：q3=0。5(6001000+212001000)0.62=0。45(kN)施工活荷载：q4=2.560010038、00。62=0.45(kN)脚手架钢管的自重： q5 = 02.6 = 0（kN）荷载的计算值: N=1。2(5.18+0.32+0。45+0）+1。40。45=7。77（kN)1、长细比计算长细比计算立杆的计算长度 lo =2。36（m）顶撑的回转半径 i =1.58（cm）经过计算： =2.361.58= 1502、立杆的稳定性计算公式其中：立杆的轴心压力设计值；取N=7.77（kN)立杆净截面面积；取A=4.89(cm2）轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 查表得到；=0。339经计算得到：=7.77(0。3394。89)=46。87（N/mm2)钢管立杆抗压强度计算值f=205（N/mm39、2)钢管立杆抗压强度计算值小于钢管立杆抗压强度设计值，故满足要求柱模板计算书一、基本参数：柱高度；L=3。3（m）柱截面宽度;B=1500(mm）;柱截面高度;H=1500（mm）; 面板的厚度；h=18(mm)；竖楞方木截面宽度；b=50（mm）；竖楞方木截面高度;h=70（mm)；B方向竖楞间距；b1=0.25（m)；H方向竖楞间距;h1=0。25(m）；柱箍材料：圆形钢管；柱箍圆形钢管直径:48（mm)柱箍圆形钢管壁厚：3(mm)柱箍间距；b=0。45(m）对拉螺栓型号;M12B方向螺栓间距；L1= 0.25(m）H方向螺栓间距；L2=0。5(m)二、柱模板荷载标准值计算：新浇混凝土侧压40、力公式为下式中的较小值：其中:c为混凝土重力密度；25(kN/m3)；t 新浇混凝土的初凝时间，取6。5（小时)V 混凝土的浇筑速度;0.5（m/h）；1 外加剂影响系数；12 混凝土坍落度影响修正系数。0。85H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度,3.3(m)取新浇混混凝土侧压力：F1=21.49(kN/m2）倾倒（振捣)混凝土时产生的荷载标准值 F2 = 4(kN/m2)三、柱模板面板计算面板按照均布荷载下的三跨连续梁计算1、B方向柱模板面板的计算(1）、面板荷载计算面板荷载计算值 q=（1。221。49+1.44）0。45=14.12(kN/m)(2)、面板抗弯强度计算面板41、最大弯矩设计值其中：l B方向竖楞方木间距；取l=0.25（m)q 面板荷载计算值 q = 14。12 kN/m经计算得到：M=-0。1014。120.252=-0.09（kN.m)面板强度计算值其中: W 面板截面抵抗矩 W = 24。3 mm3M 面板最大弯矩设计值 M = -0.09 kN。m经计算得到:f=0。091000000(24.31000）=3.7（N/mm2）面板抗弯强度设计值 f = N/mm2面板强度计算值小于或等于侧模抗弯强度设计值，故满足要求!（3）、面板抗剪强度计算面板最大剪力设计值其中: l B方向竖楞方木间距;取l=0。25（m)q 面板荷载计算值 q = 1442、。12 kN/m经计算得到:V=1.114.120。25=3.88（kN)面板的抗剪强度设计值:其中:b 取柱箍间距；b=0。45(m)h 面板厚度；取h=18（mm）V 面板最大剪力设计值；取V=3.88（kN）经计算得到：T=33。881000（20。45100018）=0.72（N/mm2）抗剪强度设计值 T = 2。0 N/mm2面板的抗剪强度小于或等于抗剪强度设计值，故满足要求!（4)、面板挠度计算面板荷载标准值q=21。490。45=9.67（kN/m）面板的挠度设计值：其中: l B方向竖楞方木间距;取l=0。25(m）E 弹性模量;取E=5200（N/mm2）I 面板截面惯性矩43、；取I=21。87（cm4)经计算得到：V=0。6779.67(0。251000）4(100520021.8710000）=0。22（mm）v 面板的最大允许挠度值：v=0.251000250=1（mm）。面板的挠度设计值小于或等于最大允许挠度，故满足要求!2、H方向柱模板面板的计算(1)、面板荷载计算面板荷载计算值 q=(1.221.49+1。44）0.45=14.12（kN/m)（2）、面板抗弯强度计算面板最大弯矩设计值其中：l H方向竖楞方木间距;取l=0。25（m)q 面板荷载计算值 q = 14。12 kN/m经计算得到：M=0.1014.120.252=-0。35(kN.m)面板强44、度计算值其中: W 面板截面抵抗矩 W = 24。3 mm3M 面板最大弯矩设计值 M = -0。35 kN。m经计算得到：f=0。351000000（24。31000）=14.4（N/mm2）面板抗弯强度设计值 f = N/mm2面板强度计算值小于或等于侧模抗弯强度设计值，故满足要求!(3）、面板抗剪强度计算面板最大剪力设计值其中： l H方向竖楞方木间距；取l=0。25(m）q 面板荷载计算值 q = 14。12 kN/m经计算得到:V=1.1014.120.25=4.27(kN）面板的抗剪强度设计值：其中：b 取柱箍间距；b=0.45(m）h 面板厚度；取h=18（mm)V 面板最大剪力45、设计值；取V=4。27（kN）经计算得到：T=34。271000(20。45100018)=0.79（N/mm2）抗剪强度设计值 T = 2.0 N/mm2面板的抗剪强度小于或等于抗剪强度设计值，故满足要求!（4)、面板挠度计算面板荷载标准值q=21。490。45=9.67（kN/m）面板的挠度设计值：其中: l H方向竖楞方木间距；取l=0。25（m)E 弹性模量;取E=5200（N/mm2）I 面板截面惯性矩；取I=21.87(cm4)经计算得到:V=0。6779。67(0.251000)4（100520021.8710000)=0。22（mm）v 面板的最大允许挠度值:v=0。2510046、0250=1(mm）.面板的挠度设计值小于或等于最大允许挠度，故满足要求！四、竖楞方木的计算竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下1、B方向竖楞方木的计算（1)、方木荷载计算方木荷载计算值:q=(1.221。49+1。44）0.25=7。85(kN/m）（2)、方木抗弯强度计算最大弯矩计算公式:其中：l 柱箍的距离；取l=0。45（m)q 面板荷载计算值 q = 7。85 kN/m经计算得到：M=0。107。850.452=0。16(kN.m）竖楞方木强度：其中： W 方木截面抵抗矩 W = 40.83 cm3M 最大弯矩 0。16 = M kN。m经计算47、得到：f=0。16100040。83=3。92（N/mm2)竖楞方木抗弯强度设计值 f = 15 N/mm2竖楞方木抗弯强度计算值小于竖楞方木抗弯强度设计值;故满足要求！(3)、方木抗剪强度计算最大剪力的计算公式如下：其中:l 柱箍的间距；取l=0。45（m）q 方木荷载计算值 q = 7。85 kN/m经计算得到：Q=0.67。850.45=2。12(kN）截面抗剪强度计算值：其中：b 竖楞方木截面宽度;取b=50（mm）h 竖楞方木截面高度；取h=70（mm）Q 最大剪力 Q = 2.12 kN经计算得到:T=32.121000（25070）=0.91（N/mm2）截面抗剪强度设计值;T=48、2（N/mm2）截面抗剪强度计算值小于截面抗剪强度设计值；故满足要求！(4)、方木挠度计算竖楞荷载标准值：q=21.490。25=5。37(kN/m)最大挠度计算公式如下：其中:l 柱箍的距离；取l=0。45(m）E 弹性模量；取E=10000(N/mm2)I 面板截面惯性矩；取I=142。92(cm4)经计算得到：v=0.6775.37(0。451000)4(10010000142.921000)=0.1（mm)内楞的最大允许挠度值：v=0.451000250=1.8（mm）。竖楞方木最大挠度计算值小于竖楞方木最大允许挠度;故满足要求！2、H方向竖楞方木的计算（1）、方木荷载计算方木荷载计算49、值:q=（1.221.49+1.44）0.25=7.85(kN/m）（2)、方木抗弯强度计算最大弯矩计算公式:其中：l 柱箍的距离；取l=0。45（m)q 面板荷载计算值 q = 7.85 kN/m经计算得到：M=-0.107。850.452=0。16（kN.m）竖楞方木强度：其中： W 方木截面抵抗矩 W = 40。83 cm3M 最大弯矩 M = 0.16 kN.m经计算得到：f=0.16100040.83=3。92(N/mm2）竖楞方木抗弯强度设计值 f = 15 N/mm2竖楞方木抗弯强度计算值小于竖楞方木抗弯强度设计值;故满足要求！(3)、方木抗剪强度计算最大剪力的计算公式如下：其中50、:l 柱箍的间距;取l=0.45(m)q 方木荷载计算值 q = 7。85 kN/m经计算得到：Q=0.67.850.45=2。12（kN）截面抗剪强度计算值:其中：b 竖楞方木截面宽度；取b=50（mm)h 竖楞方木截面高度；取h=70（mm)Q 最大剪力 Q = 2.12 kN经计算得到:T=32.121000(25070)=0.91（N/mm2）截面抗剪强度设计值；T=2(N/mm2）截面抗剪强度计算值小于截面抗剪强度设计值；故满足要求!(4)、方木挠度计算竖楞荷载标准值q=21。490.25=5。37（kN/m）最大挠度计算公式如下：其中：l 柱箍的距离；取l=0。45(m）E 弹性模51、量；取E=10000（N/mm2)I 面板截面惯性矩;取I=142。92(cm4)经计算得到：v=0.6775.37（0.451000）4（10010000142.921000）=0。1(mm）竖楞的最大允许挠度值：v=0.451000250=1.8(mm).竖楞方木最大挠度计算值小于竖楞方木最大允许挠度；故满足要求!五、柱箍的计算2、H方向柱箍的计算(1）、荷载计算竖楞方木传递到柱箍的集中荷载:F=（1。221.49+1。44）0.450.25=3.53(kN)(2)、弯矩计算柱箍最大弯矩计算公式：柱箍抗弯强度计算值：其中：W 柱箍的净截面抵抗矩；W=4.49(cm3）M 柱箍最大弯矩 M 52、= 0。31 kN。m经计算得到:f=0。31100000（4.491000）=69.04（N/mm2)柱箍抗弯强度设计值 f = 17 N/mm2柱箍抗弯强度计算值大于柱箍抗弯强度设计值;故不满足要求！（3）、挠度计算竖楞方木传递到柱箍的集中荷载标准值：F= 21.490。450.25=2.42(kN)柱箍挠度设计值计算其中：I 柱箍的截面惯性矩；取I=10.78(cm4);l 竖楞间距；取l=0。25(m);E 柱箍的弹性模量;取E=9000(N/mm2）经计算得到：v=1.146(2.421000（0.251000）3（100900010。7810000）=0.45（kN.m）内楞的最大53、允许挠度值：v=0.251000250=1（mm)柱箍挠度设计值小于柱箍最大允许挠度;故满足要求!六、对拉螺栓的计算1、B方向对拉螺栓的计算对拉螺栓所受的拉力：N=(1。221.49+1。44)0。250.45=3。53(kN）对拉螺栓强度设计值 N = 12.9 kN对拉螺栓所受的拉力小于对拉螺栓强度设计值；故满足要求！2、H方向对拉螺栓的计算对拉螺栓所受的拉力:N=（1。221。49+1.44）0。50。45=7。06（kN）对拉螺栓强度设计值 N = 17。8 kN对拉螺栓所受的拉力小于对拉螺栓强度设计值;故满足要求!标准层模板及支架计算书一、基本参数：面板材料：胶合板面板的厚度；取h=54、18（mm)方木的截面高度；取h1=70(mm）;方木的截面宽度；取b=70（mm);方木间距;取a1=0.25（m)钢管型号：483。0；脚手架拉搭设高度;取H=2。7（m)；立杆纵距；取b=1（m)；立杆横距;取l=1（m）;支架步距；取h=1.35(m)；计算楼板的长边长度：取b=8。9（m);计算楼板短边长度;取a2=3。4（m);施工平均温度;取T=30();标准层施工天数;取n=5(天);楼板厚度；取h3=100（m）；钢筋等级:热轧钢筋级二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的按照三跨连续梁计算.1、荷载计算新浇混凝土自重荷载：N1=24(10010055、0)1=2。4(kN/m）钢筋自重荷载：N2=1.1（1001000）1=0。11（kN/m）施工人员及设备荷载：N3=2.51=2.5(kN/m)倾倒混凝土时产生的荷载:N4=21=2(kN/m)静荷载计算值：q1=1。2(2.4+0.11）=3。01（kN/m)活荷载计算值：q2=1.4（2.5+2)=6。3（kN/m)2、强度计算面板的最大弯矩计算公式如下：其中:l 方木间距；取l=0.25（m）经计算得到：M=-0。103.016.30.2520.1776。30.252=-0.09（kN。m）面板强度计算公式如下：其中： W 方木截面抵抗矩 W = 54 cm3经计算得到：f=0。0956、1000/54=1。67（N/mm2）面板的抗弯强度设计值；f=15(N/mm2）面板强度计算值小于面板的强度设计值;故满足要求!3、抗剪计算最大剪力计算公式如下:其中:l 方木间距;l=0。25(m）经计算得到：Q=-0.603.010。250.6176.30。25=1.42（kN）截面抗剪强度计算公式如下：其中：b 立杆横距；b=1（m）h 面板厚度;取h=18 (mm)经计算得到:T=31。422（11000）18=0.12（N/mm2）截面抗剪强度设计值；T=0。15（N/mm2)面板强度计算值小于面板的强度设计值；故满足要求!4、挠度计算静荷载标准值：q1=2。4+0.11=2。5157、（kN/m）活荷载标准值q2=2。5+2=4.5(kN/m)面板最大挠度计算值:其中：l 方木间距;取l=0.25(m）E 面板的弹性模量 E = 5200 N/mm2I 截面的惯性矩 I = 48。6 cm4经计算得到：v=0.6772。51(0。251000)4（100520048。610000)+0.994.5(0。251000)4（100520048。610000）=0.1(mm）v 面板的最大允许挠度值：v=0。251000250=1（mm).面板最大挠度计算值小于面板最大允许挠度值；故满足要求！三、模板支撑方木的计算方木按照均布荷载下连续梁计算。1。荷载计算模板及支架自重荷载:N158、=0.50。25=0。13(kN/m)混凝土自重荷载：N2=24(1001000）0.25=0。6(kN/m）钢筋自重荷载：N3=1.1（1001000）0.25=0.03(kN/m)施工人员及设备荷载：N4=2。50。25=0.63(kN/m）倾倒混凝土时产生的荷载：N5=20。25=0。5（kN/m)静荷载计算值：q1=1。2(0.13+0.6+0.03）=0。91(kN/m） 活荷载计算值:q2=1。4（0。63+0。5)=1.58(kN/m)2、强度计算最大弯矩计算公式如下：其中：l 立杆的横距；取l=1（m）经计算得到:M=0.10。91120。1771。5812=0.37（kN。m59、）抗弯强度设计值公式如下：其中: W 方木截面抵抗矩 W =20.83 cm3经计算得到：f=0。371000000（20.831000)=17。76（N/mm2)方木抗弯强度设计值;f=20(N/mm2）方木抗弯强度设计值小于方木抗弯强度设计值;故满足要求！3、抗剪计算最大剪力的计算公式如下：其中:l 立杆的横距;取l=1（m)经计算得到：Q=-0.60。9110。6171。581=-1.52（kN）截面抗剪强度计算公式如下:其中：b 方木截面宽度；取b=50（mm)h 方木截面高度;h=50（mm)经计算得到：T=31.5225050=0。91(N/mm2）抗剪强度设计值；取T=2。8（N60、/mm2）截面抗剪强度计算值小于截面抗剪强度设计值； 方木的抗剪强度计算满足要求！4、挠度计算静荷载设计值q1=0.13+0。6+0.03=0.76(kN/m)活荷载标准值q2=0.63+0.5=1。13（kN/m）方木的最大挠度计算公式如下：其中：l 立杆的横距；取l=1(m)E 方木的弹性模量 E = 12000 N/mm2I 截面的惯性矩 I = 52。08 cm4经计算得到：v=0.6770。76（11000)4(1001200052.0810000)+0.991。13(11000)4（1001200052.0810000）=2。61（mm)方木的最大允许挠度值:v=11000250=61、4（mm)方木的最大挠度小于方木的允许挠度;故方木的最大挠度满足要求！四、板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。1、荷载计算模板及支架自重荷载：N1=0。50.251=0。13(kN)混凝土自重荷载:N2=24(1001000)10.25=0。6(kN)钢筋自重荷载:N3=1.1(1001000）10。25=0.03(kN)施工人员及设备荷载：N4=2.50。251=0。63(kN)倾倒混凝土时产生的荷载：N5=20.251=0。5（kN）荷载计算值:F=1.2(0。13+0。6+0.03)+1.4（0。63+0。5）=2.49（kN）2、抗弯强度计算最大弯矩计算公式如下：其62、中：l 立杆的纵距;l=1（m)经计算得到：M=0。4172.491=-1。04（kN.m)抗弯强度设计值计算公式如下：其中：W 钢管截面抵抗矩;取W=5。08（cm3）经计算得到：f=-1。0410005.08=204.72(N/mm2)钢管的强度标准值；f=205（N/mm2）板底支撑钢管抗弯强度设计值小于钢管的强度设计指标；故满足要求！3、挠度计算荷载标准值：F=0。13+0。6+0。03+0。63+0。5=1.89（kN)最大挠度计算公式如下:其中：l 取立杆的纵距b的值；l=1(m）;I 截面惯性矩；取I=12.19（cm4）;E 钢管弹性模量;取E=206000(N/mm2).经计63、算得到:v=3。0291。89（11000)3（10020600012。1910000)=2.28(mm)v 最大允许挠度值：v=11000250=4(mm).支撑钢管最大挠度小于或等于支撑钢管最大允许挠度；故满足要求!五、扣件抗滑移的计算模板及支架的自重荷载:q1=0.511=0。5(kN）混凝土自重荷载：q2=24(1001000）11=2.4(kN)钢筋自重荷载:q3=1。1(1001000）11=0.11(kN）施工人员及设备荷载标准值：q4=2。511=2.5(kN)倾倒混凝土时产生的荷载标准值：q5=211=2（kN)纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值: R=1.2（0。564、+2.4+0。11）+1.4(2.5+2)=9.91(kN)纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算。其中:Rc 扣件抗滑承载力设计值,取Rc=12(kN）；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值小于扣件抗滑承载力设计值； 故满足要求!1、静荷载标准值脚手架的自重：NG1 = 0.03763（1+1+1。35)3+0。01353 = 0.46（kN)模板及支架的自重：NG2=0。511=0。5（kN）混凝土自重：NG3=24（1001000)11=2.4(kN）钢筋自重：NG4=1。1(1001000)11=0。11(kN)2、活荷载为施工荷载标准值与倾倒混凝土时产生的荷65、载施工人员及设备荷载标准值:NG5=2。511=2.5(kN）倾倒混凝土时产生的荷载标准值:NG6=211=2(kN）3、立杆的轴向压力设计值经计算得到：N=1。2（0.46+0。5+2。4+0.11）+1.4(2.5+2）=10.49(kN）七、立杆的稳定性计算长细比计算立杆的计算长度 lo =2。65(m)顶撑的回转半径 i =1.58(cm）经过计算： =2。651。58= 168立杆的稳定性计算公式其中：N 立杆的轴心压力设计值 N = 10.49（kN）A 立杆净截面面积 A=4.89（cm2） 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 查表得到 =0。276经计算得到：=10。49(0。266、764。89）=77。72（N/mm2）钢管立杆抗压强度计算值小于钢管立杆抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求八、楼板验算1、计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑宽度范围内配筋热轧钢筋级，配筋面积As=1709.03mm2，fy=340N/mm2板的截面尺寸为 bh=3。41000mm100mm，截面有效高度 h0=80mm。按照楼板每5天浇筑一层,所以需要验算5天、10天.。.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2、计算楼板混凝土第1周期（第5天)的强度是否满足承载力要求楼板计算范围内摆放脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载第2层楼板所需承受的荷载为： q = 267、1.2(24+1.1)1001000+11.2（0.5+0。3）+1。4（2.5+2）=13.28 kN/m2计算单元板带所承受均布荷载： q = 8.913。28=118.2 kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算: Mmax = 118.20 3.42=0 kN。m验算楼板混凝土强度的平均气温为30,查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到5天后混凝土强度达到60%，C25混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=16.760100 = 10.02 N/mm2矩形截面相对受压区高度： h = 1709.03340(8。910008010。02） = 0。08钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能68、力计算系数： s = 0。08（1 0。082) = 0.08此层楼板所能承受的最大弯矩为: Mi = 0.088。9（801000）2(110。021000) = 44.59 kN。m结论: Mi = 44。59 Mmax = 0所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载,第2层以下的模板支撑可以拆除.4。8m层楼板模板及支架计算书一、基本参数:面板材料：胶合板面板的厚度；取h=18（mm)方木的截面高度；取h1=70（mm）;方木的截面宽度；取b=70（mm）；方木间距；取a1=0.2(m)钢管型号:483.0;脚手架拉搭设高度;取H=4.68(m);立杆纵距；取b=0.69、8（m）；立杆横距；取l=0.8(m);支架步距;取h=1。5（m）;计算楼板的长边长度:取b=4.1(m);计算楼板短边长度;取a2=2.95（m);施工平均温度;取T=29（）；标准层施工天数;取n=0（天);楼板厚度;取h3=120（m）；钢筋等级：热轧钢筋级二、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的按照三跨连续梁计算。1、荷载计算新浇混凝土自重荷载:N1=24(1201000)0.8=2.3（kN/m）钢筋自重荷载：N2=1.1（1201000）0.8=0。11（kN/m）施工人员及设备荷载：N3=2。50.8=2(kN/m）倾倒混凝土时产生的荷载:N4=4070、.8=3。2（kN/m）静荷载计算值:q1=1。2（2。3+0。11)=2。89（kN/m）活荷载计算值:q2=1。4（2+3.2)=7。28（kN/m）2、强度计算面板的最大弯矩计算公式如下:其中:l 方木间距;取l=0。2(m)经计算得到:M=-0.102。897。280。22-0.1777.280。22=-0.06(kN。m）面板强度计算公式如下：其中: W 方木截面抵抗矩 W = 43。2 cm3经计算得到：f=0.061000/43。2=1.39（N/mm2)面板的抗弯强度设计值；f=15(N/mm2）面板强度计算值小于面板的强度设计值;故满足要求！3、抗剪计算最大剪力计算公式如下:71、其中：l 方木间距;l=0.2(m）经计算得到:Q=-0.602。890.2-0。6177。280.2=1。25（kN)截面抗剪强度计算公式如下:其中:b 立杆横距；b=0.8（m)h 面板厚度;取h=18 （mm）经计算得到:T=31。252（0.81000）18=0.13(N/mm2）截面抗剪强度设计值；T=2.2(N/mm2)面板强度计算值小于面板的强度设计值；故满足要求！4、挠度计算静荷载标准值：q1=2。3+0.11=2.41(kN/m)活荷载标准值q2=2+3.2=5。2(kN/m）面板最大挠度计算值：其中:l 方木间距；取l=0。2（m)E 面板的弹性模量 E = 5200 N/72、mm2I 截面的惯性矩 I = 38。88 cm4经计算得到：v=0。6772.41(0。21000）4(100520038。8810000)+0。995.2(0。21000）4（100520038.8810000)=0。05（mm)v 面板的最大允许挠度值：v=0.21000250=0。8（mm）。面板最大挠度计算值小于面板最大允许挠度值;故满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照均布荷载下连续梁计算.1.荷载计算模板及支架自重荷载:N1=0.50。2=0.1（kN/m）混凝土自重荷载:N2=24（1201000)0.2=0。58（kN/m）钢筋自重荷载：N3=1。1（1201000）0.273、=0.03（kN/m）施工人员及设备荷载：N4=2。50.2=0。5（kN/m）倾倒混凝土时产生的荷载：N5=40。2=0.8(kN/m）静荷载计算值：q1=1。2（0.1+0.58+0。03)=0。85（kN/m) 活荷载计算值:q2=1。4（0。5+0。8）=1.82（kN/m）2、强度计算最大弯矩计算公式如下：其中：l 立杆的横距；取l=0。8(m）经计算得到：M=0.10.850.820。1771。820.82=-0。26（kN.m）抗弯强度设计值公式如下:其中: W 方木截面抵抗矩 W =20.83 cm3经计算得到:f=0。261000000(20。831000）=12。48(N/74、mm2)方木抗弯强度设计值；f=17（N/mm2）方木抗弯强度设计值小于方木抗弯强度设计值；故满足要求！3、抗剪计算最大剪力的计算公式如下：其中：l 立杆的横距;取l=0。8(m）经计算得到：Q=-0。60。850。8-0.6171.820。8=-1。31(kN）截面抗剪强度计算公式如下:其中：b 方木截面宽度;取b=50（mm）h 方木截面高度；h=50(mm）经计算得到：T=31。3125050=0。79（N/mm2)抗剪强度设计值；取T=1。7(N/mm2）截面抗剪强度计算值小于截面抗剪强度设计值； 方木的抗剪强度计算满足要求！4、挠度计算静荷载设计值q1=0。1+0。58+0.03=075、.71(kN/m）活荷载标准值q2=0。5+0。8=1。3(kN/m)方木的最大挠度计算公式如下：其中：l 立杆的横距；取l=0。8（m）E 方木的弹性模量 E = 10000 N/mm2I 截面的惯性矩 I = 52.08 cm4经计算得到：v=0.6770.71（0.81000)4(1001000052.0810000）+0.991.3（0。81000）4(1001000052。0810000)=1.39(mm）方木的最大允许挠度值：v=0。81000250=3.2（mm）方木的最大挠度小于方木的允许挠度；故方木的最大挠度满足要求！四、板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算76、。1、荷载计算模板及支架自重荷载：N1=0。50.20.8=0。08（kN）混凝土自重荷载:N2=24(1201000)0。80.2=0.46(kN)钢筋自重荷载：N3=1.1(1201000)0。80。2=0。02（kN)施工人员及设备荷载:N4=2.50。20。8=0.4(kN)倾倒混凝土时产生的荷载：N5=40。20.8=0。64(kN)荷载计算值：F=1.2(0.08+0.46+0.02)+1.4(0。4+0.64）=2。13（kN）2、抗弯强度计算最大弯矩计算公式如下：其中：l 立杆的纵距；l=0。8（m）经计算得到：M=0.4172。130。8=0。71（kN。m）抗弯强度设计值计77、算公式如下:其中：W 钢管截面抵抗矩;取W=5.08(cm3）经计算得到：f=0.7110005.08=139.76(N/mm2）钢管的强度标准值;f=205(N/mm2）板底支撑钢管抗弯强度设计值小于钢管的强度设计指标;故满足要求！3、挠度计算荷载标准值：F=0。08+0。46+0。02+0.4+0.64=1.6(kN）最大挠度计算公式如下:其中：l 取立杆的纵距b的值；l=0。8（m）；I 截面惯性矩；取I=12。19(cm4);E 钢管弹性模量；取E=206000(N/mm2).经计算得到：v=3.0291.6（0。81000)3(10020600012.1910000)=0.99（mm78、)v 最大允许挠度值：v=0。81000250=3.2(mm）。支撑钢管最大挠度小于或等于支撑钢管最大允许挠度;故满足要求!五、扣件抗滑移的计算模板及支架的自重荷载:q1=0.50。80.8=0。32（kN）混凝土自重荷载:q2=24（1201000）0。80.8=1。84(kN）钢筋自重荷载：q3=1。1（1201000）0.80.8=0。08（kN)施工人员及设备荷载标准值：q4=2。50.80.8=1。6（kN)倾倒混凝土时产生的荷载标准值:q5=40。80。8=2。56(kN)纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值： R=1。2（0。32+1。84+0.08）+1。4（1。6+2。79、56)=8。51(kN)纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算。其中：Rc 扣件抗滑承载力设计值,取Rc=12(kN）；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值小于扣件抗滑承载力设计值； 故满足要求！1、静荷载标准值脚手架的自重:NG1 = 0。03763(0。8+0.8+1。5)4+0.01354 = 0。57(kN)模板及支架的自重：NG2=0.50.80.8=0。32（kN）混凝土自重：NG3=24（1201000）0.80。8=1.84（kN）钢筋自重:NG4=1。1(1201000）0。80。8=0。08（kN）2、活荷载为施工荷载标准值与倾倒混凝土时产生的荷载80、施工人员及设备荷载标准值:NG5=2.50。80。8=1。6(kN)倾倒混凝土时产生的荷载标准值：NG6=40。80。8=2。56(kN)3、立杆的轴向压力设计值经计算得到：N=1。2(0.57+0.32+1。84+0.08）+1.4(1.6+2.56)=9。23（kN)七、立杆的稳定性计算长细比计算立杆的计算长度 lo =1。94(m）顶撑的回转半径 i =1。58(cm)经过计算： =1.941。58= 123立杆的稳定性计算公式其中：N 立杆的轴心压力设计值 N = 9.23(kN）A 立杆净截面面积 A=4.89（cm2） 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 查表得到 =0。475经计算81、得到：=9。23（0。4754。89)=39.74(N/mm2）钢管立杆抗压强度计算值小于钢管立杆抗压强度设计值，故满足要求八、楼板验算1、计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑宽度范围内配筋热轧钢筋级，配筋面积As=1709。03mm2,fy=340N/mm2板的截面尺寸为 bh=3.41000mm100mm，截面有效高度 h0=80mm。按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天.。.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2、计算楼板混凝土第1周期(第5天)的强度是否满足承载力要求楼板计算范围内摆放脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载第2层楼板所需承受的荷载为: q 82、= 21.2（24+1。1）1001000+11。2（0.5+0.3)+1。4（2.5+2）=13。28 kN/m2计算单元板带所承受均布荷载: q = 8.913.28=118.2 kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算: Mmax = 118。20 3.42=0 kN。m验算楼板混凝土强度的平均气温为30,查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到5天后混凝土强度达到60，C25混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=16.760100 = 10.02 N/mm2矩形截面相对受压区高度： h = 1709.03340（8.910008010。02） = 0.08钢筋混凝土受弯构件正截面抗83、弯能力计算系数： s = 0.08(1 0.082） = 0.08此层楼板所能承受的最大弯矩为: Mi = 0.088。9(801000)2(110。021000) = 44.59 kN。m结论: Mi = 44.59 Mmax = 0所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载，第2层以下的模板支撑可以拆除.八、模板工程安全施工措施及注意事项1一般要求a。模板上架设电线和使用电动工具采用多极保护，一机一闸.b.登高作业时,各种配件放在工具箱内或工具袋内,严禁放在模板或脚手架上。c.装拆施工时，上下有人接应，随拆随运转,并把活动部件固定牢靠,严禁堆放在脚手板上或抛掷.d.设防雷84、击措施。e。安装墙柱模板时，随时支撑固定，防止倾覆.f.预拼装模板的安装,边就位、边校正、边安设连接件，并加设临时支撑稳固。g.拆除承重模板,设临时支撑，防止突然整块塌落。h.安装整块柱模板，不得将柱子钢筋代替临时支撑. i.吊装模板时,必须在模板就位并连接牢固后，方可脱钩,并严格遵守吊装机械使用安全有关规定。j。拆除模板时由专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。操作人员佩挂好安全带，禁止站在模板的横杆上操作，拆下的模板集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。k.拆模起吊前，复查拆墙螺栓是85、否拆净,再确定无遗漏且模板与墙体完全脱离方可吊起.l。雨、雪及六级大风等天气情况下禁止施工。m。基础及地下工程模板安装时，先检查坑土壁、壁边坡的稳定情况,发现有坡、塌方危险时,必须先采取有效加固措施后方可施工。n。操作人员上下基坑要设扶梯。基坑上口边缘1m以内不允许堆放模板构件和材料，模板支在护壁上时，必须在支点上加垫板。o。模板放置时不得压有电线、气焊管线等。p.大模板放置角度大于其自然稳角。q.清理模板和涂刷大模板隔离剂时，必须将模板支撑牢固，两板中间保持不少于60cm的走道。r.模板拆除时严禁使用大杠或重锤敲击。拆除后的模板及时清理混凝土渣块.由专人负责校对几何尺寸，偏差过大及时修理。s86、.板、梁保证三层支撑，且支撑点在同一位置。2、 模板要求a。平模立放满足7580自稳角要求，采用两块大模板板面对板面对放，中间留出50cm宽作业通道，模板上方用拉杆固定.b.没有支撑或自稳角不足的大模板（阴阳角在、异型角模）存放于专用插放架里，存放地点硬化,模板上方用拉杆固定。c.大模板按编号分类码放。d.存放于施工楼层上的大模板必须有可靠的防倾倒措施，不得沿建筑物周边放置，要垂直于建筑物外边线存放.e.平模叠放时，垫木必须上下对齐，绑扎牢固。f.大模板拆除后在涂刷隔离剂时要临时固定。g.大模板堆放处严禁坐人或逗留。h.大模板上操作平台应有护身栏杆,脚手板固定牢固,备好临时上人梯道。九、模板拆87、除1、各类砼构件模板的拆除:非承重侧模以能保证砼表面及棱角不受损坏时(大于1.2mpa）方可拆除，承重模板应按砼结构工程施工及验收规范的有关规定执行。对于墙、柱模板，要求砼浇筑后强度达到1。2mpa才能拆除。对于梁板，要求在砼强度达到设计强度的75后才能拆除，对大跨度梁板及悬挑梁板，必须待砼强度达到100后拆除,如因需要必须提前拆除的，则必须加钢顶、木顶支撑予以加固。2、拆模时,操作员要站在安全处,以免发生安全事故，从一边向另一边分段拆除待该段模板全部拆完后，方准将模板、配件、支架等运出进行堆放，拆模时严禁将模板直接从高处往下扔，以防止模板变形和损坏。拆下的模板等配件,要有人接应传递,按指定地88、点堆放，并做到及时清理、维修和涂刷脱模剂,以备待用。3、柱子模板拆除:先拆掉柱斜拉杆或斜支撑，卸掉柱箍和对拉螺栓,再把连接杆件拆掉，然后用撬棍轻轻撬动模板，使模板与砼脱离。4、梁板模板拆除：a、应先拆梁侧帮模板，再拆除楼板模板，拆楼板模板先拆掉水平拉杆,然后拆除支柱.b、有穿对拉螺栓的部位，要先拆掉对拉螺杆和梁托架,再拆除梁底模.5、剪力墙大模板的拆除:a、在常温条件下拆模时，墙体砼强度必须达到1.2Mpa，冬期施工时,其外墙砼强度在7。5Mpa以上，内墙砼强度在5Mpa以上才准拆模,拆模要以同条件养护试块抗压强度为准。b、撤除模板顺序与安装模板顺序相反,应先拆外侧模板，再拆除内侧模板。先拆纵89、墙模板后拆横墙模板,首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓,使模板向外倾斜与墙体脱离。如果模板与砼墙面吸附或粘结不能离开时,可用撬棍子撬动模板下口，但不得在墙上口撬模板板或用大锤砸模板。要保证拆模时不晃动砼墙体，尤其在拆门窗洞模板时不能用大锤砸模板。c、清除模板平台上的杂物,检查模板是否有钩挂兜绊的地方，调整塔吊臂至被拆除的模板上方，将大模板吊出。d剪力墙大模板拆除后要进行定期的检查与维修，以保证使用的质量。6、 拆模必须一次性拆清,不得留下无撑模板.拆下的模板要及时清理，堆放整齐。十、应急预案为防止万一施工过程中支承体系出现严重变形或者失稳现象，因此砼浇捣前必须做好如下应急措施。1、 宜在白天进行90、砼浇捣；不宜采用地泵输送砼，应用汽车进行砼浇捣，以减少施工活荷载。2、 砼浇捣时禁止集中再摊开做法，必须按顺序由内向外分层浇灌为宜。避免支承系统局部集中受力过大发生意外.3、 准备监测支承体系技术人员、从开始浇灌砼至完成一直进行监测顶架受力后的变形数据，并做好记录。4、 准备好跟班的木工、架子工管理人员和工人、材料、工具；发现支承系统变形时必须马上进行针对性加固措施。现场专职安全员要专人跟踪检查各工种人员是否到 位。5、 发现支承系统变形达到规范规定最大值时，必须立即停止砼浇捣。并立即撤离所有工人离开施工现场。6、 尽可能清走已浇捣的砼,减轻对顶架的压力。7、 安排专业技术人员检查顶架的扣件、立杆、横杆及整个系统。应立即对整个系统进行针对性加固、加强处理。8、 当支承体系变形达到极限值，立即撤离工人同时，应将楼面的梁侧或楼板模板局部拆除（梁侧模和板支模时局部必须预留可方便拆卸的活口），将砼排出模板外。以减轻砼对顶架压力.9、 待顶架系统加固完成，并经过相关单位验收合格后，方可重新进行砼浇捣。