1、施工组织设计（方案）报审表工程名称：xx大酒店改扩建工程（大堂）编号：致: (监理单位）我方已根据施工合同的有关规定完成了模板( 9 米高）工程施工组织设计(方案）的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准,请予以审查。附：施工组织设计（方案）本方案经专家论证,根据专家的意见对方案进行了修改和完善。 承包单位（章） 项目经理 日 期 年 月 日 专业监理工程师审查意见：专业监理工程师 日 期总监理工程师审查意见： 项目监理机构 总监理工程师 日 期xx大酒店改扩建工程（大堂）模板支架(搭设高度 9 米）专项施工方案( （通过专家论证）年 8 月 2 日目录一、编制依据1二、工程概况1三、总体设计2、及施工部署1（一）、总体筹划1(二)、安全领导小组1四、材料选择2(一）、梁模板（扣件钢管架)2(二）、板模板(扣件钢管高架)2五、搭设参数及施工工艺2（一）、模板安装的一般要求2（二）、模板定位3(四)、+8.95模板安装要求4（五）、模板支架搭设参数4(六）、扣件钢管架模板支架6六、模板拆除技术措施8七、劳动力及施工器具配置9八、施工管理9（一）、材料管理9（二）、过程管理10(三）、验收管理11(四）、混凝土浇捣管理12九、重大危险源识别及安全管理措施12（一)、重大危险源辨识12（二)、安全管理措施13十、环境保护措施14十一、监测措施16十二、板模板设计计算17一、参数信息17二、模3、板面板计算18三、模板支撑方木的计算19四、木方支撑钢管计算20五、扣件抗滑移的计算20六、模板支架立杆荷载设计值(轴力）22七、立杆的稳定性计算22八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求24十三、梁模板设计计算25一、参数信息25二、梁侧模板荷载计算27三、梁侧模板面板的计算27四、梁侧模板支撑的计算29五、梁底模板计算31六、梁底支撑的计算33七、梁跨度方向钢管的计算36八、扣件抗滑移的计算38九、立杆的稳定性计算39十、梁模板高支撑架的构造和施工要求41模板支架专项施工方案一、编制依据1、依据xx大酒店改扩建工程（大堂）施工设计图纸及变更文件；2、各类参考规范、图书:建筑施工手册第四版4、;建筑结构荷载规范（GB50009-2001）;混凝土结构设计规范（GB50010-2002）；钢结构设计规范(GB500172003）;钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程（DG/TJ0816-2011）；建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则 建质2009 254号二、工程概况本工程位于逸仙路270号xx大酒店。建筑面积2200m,地上三层,框架结构。一,二层层高4.5m。大堂局部层高9m.采用钢管扣件式垂直支撑系统,其中9m跳空部分224.5。楼板厚度110mm，有一根跨梁,梁高900mm，梁宽500mm 长度13m。地坪为C25混凝土硬地坪。三、总体设计及施工部署（一）、总体筹5、划本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求,故在选择方案时，充分考虑以下几点:1、 架体的结构设计，力求做到结构安全可靠。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用,便于保养维修。4、结构选型时,力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便,便于检查验收；5、结合以上脚手架设计原则,同时结合本工程的实际情况,综合考虑了以往的施工经验,决定采用以下脚手架方案：梁模板（扣件钢管架）、板模板(扣件钢管高架）（二）、安全领导小组搭设过程中，因处在施工高峰期，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员.水平和垂直材料运输必须6、设置临时警戒区域,谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：郑海亮（项目经理）组长，负责协调指挥工作;薛世杰（质量员)-组员，负责现场施工指挥，技术交底;王云福（安全员）-组员，负责现场安全检查工作；陆艾贵（架子工班长）-组员，负责现场具体施工；四、材料选择在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度,阴阳角模板统一整齐。本工程模板支架所用钢材强度等级Q235，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，脚手架施工前必须将入场钢管取样送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学7、试验，试验结果满足设计要求后,方可在施工中使用。（本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准(JGJ22-85)的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供,不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活,夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm.钢管螺栓拧紧力矩达65 Nm时不得破坏。扣件必须取样，并送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。(钢管扣件见复试报告）（一）、梁模板(扣件钢管架）在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度,阴阳角模板统一整齐。具体材料8、见下表：模板支架材料类型梁模板(扣件钢管架）面板材料15mm厚胶合面板主楞材料木方次楞材料木方梁底支撑方木支架钢管483.5（二）、板模板（扣件钢管高架）在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下,尽可能提高表面光洁度,阴阳角模板统一整齐.具体材料见下表:模板支架材料类型板模板（扣件钢管高架)面板材料15mm厚胶合面板板底支撑方木支撑立杆材料钢管：483.5五、搭设参数及施工工艺（一）、模板安装的一般要求竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物,焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆.模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整9、体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子,以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：1、两块模板之间拼缝 12、相邻模板之间高低差 13、模板平整度 24、模板平面尺寸偏差 3(二）、+8。95m模板安装要求1。板模板安装顺序及技术要点模板安装顺序”满堂”脚手架主龙骨次龙骨柱头模板龙骨柱头模板、顶板模板拼装顶板内、外墙柱头模板龙骨模板调整验收进行下道工序技术要点楼板模板当采用单块就位尺寸，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设,按设计要求起拱（跨度大于4m时，起拱0。1），起拱部位为中间起10、拱，四周不起拱。 2。柱模板安装顺序及技术要点模板安装顺序搭设脚手架柱模就位安装安装柱模安装支撑固定柱模浇筑混凝土拆除脚手架、模板清理模板技术要点板块与板块竖向接缝处理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撑体系将柱固定。板模板（扣件钢管高架)参数表一、基本参数立杆纵向间距或跨距lb（m）0.9立杆横向间距或排距la（m）0.9立杆步距h（m）1。8立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）0。1模板支架计算高度H（m)9楼板的计算厚度（mm)110立杆承重连接方式扣件抗滑承载力系数0.8是否验算地基承载力否是否计算拆模时间否板底木方、木托梁计算方法是否进行模板材料匡算否二、材料参数木方(圆木）的间隔距11、离(mm)250木方的截面宽度B（mm）40木方的截面高度H（mm）900木方(圆木)弹性模量E（N/mm2)9000木方（圆木)抗弯强度设计值（N/mm2）13木方(圆木）抗剪强度设计值(N/mm2）1.4面板类型胶合面板面板厚度(mm)15面板弹性模量E（N/mm2）9500面板抗弯设计值fm（N/mm2）13三、荷载参数模板与木板自重（kN/m2)0。3混凝土与钢筋自重（kN/m3)25施工均布荷载（kN/m2）3梁模板(扣件钢管架）参数表一、基本参数梁段信息KL-500900楼板混凝土厚度（mm)110梁截面宽度B（m)0。5梁截面高度D(m)0。9承重架及模板支撑设置梁底支撑小楞垂直12、梁截面方向立杆沿梁跨度方向间距la（m）0。4立杆步距h(m）1。8梁两侧立杆间距lc(m）0。9梁底增加承重立杆根数1板底承重立杆横向间距或排距lb(m）1。8梁底模板支撑小楞材料方木钢管类型(mm)483。5立杆承重连接方式双扣件扣件抗滑承载力系数0。8立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）0。1梁模板支架计算高度H（m)9是否计算边梁否是否验算地基承载力否模板自重(kN/m2）0。3钢筋自重(kN/m3）1。5施工荷载（kN/m2）2振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2）2振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/m2）4新浇混凝土侧压力（kN/m2）14.4考虑荷载折减系数否是否进行模板材料匡算13、否是否自定义梁两侧楼板计算长度是自定义梁两侧楼板计算长度（m)0.8二、材料参数木材品种松木弹性模量E(N/mm2)9000抗压强度设计值fc（N/mm)10抗弯强度设计值fm(N/mm2）11抗剪强度设计值fv（N/mm2)1。4面板类型胶合面板面板抗弯设计值fm（N/mm2）13面板厚度(mm)15面板弹性模量E(N/mm2）6000三、梁底模板参数梁底方木截面宽度（mm）40梁底方木截面高度（mm）90梁底纵向支撑根数3梁底木方、木托梁计算方法按三跨连续梁计算梁底支撑小横杆根数16四、梁侧模板参数主楞（外龙骨）方向竖向设置主楞间距(mm）500次楞根数（mm)3主楞竖向支撑杆数量3对拉螺14、栓的直径（mm）M14对拉螺栓水平间距(mm）800第1根次楞支撑类型固定支撑点第1根次楞支撑点至梁底距离150第2根次楞支撑类型固定支撑点第2根次楞支撑点至梁底距离300第3根次楞支撑类型固定支撑点第3根次楞支撑点至梁底距离450主楞材料木方主楞宽度(mm）40主楞高度（mm)90主楞合并根数2次楞材料木方次楞宽度（mm）40次楞高度(mm）90次楞合并根数1采用斜撑否（六)、扣件钢管架类模板支架1、水平杆每步纵横向水平杆必须拉通。水平杆件接采用搭接。2、立杆立杆平面布置图(详见附图）搭接要求：本工程所有部位立杆接长全部采用对接扣件连接,接头位置要求如下。扫地杆设置3、剪刀撑水平剪刀撑：模板15、支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑.设置时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3;竖向剪刀撑：模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔4排立杆设置一道纵横向剪刀撑，由底至顶连续设置;4、周边拉结在4.5m高用抱柱的方式与已完成结构柱连接,(如下图）,以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。六、模板拆除技术措施1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度,符合设计要求的百分率后,由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1。2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而16、受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合现浇结构拆模时所需混凝土强度规定后方可拆除.3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆.4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放。脱模剂。5、其他技术要求：(1）拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录,交底双方履行签字手续。（2）支拆模板时,2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施.拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。（3）模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。1）侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除。2）底模拆除梁长8米,混凝土强度17、达到100%；8米混凝土强度达到75；悬臂构件达到100%后方可拆除.3)板底模2米,混凝土强度达到50%，2米8米混凝土强度达到75,8米，混凝土强度达到100方可拆除。4）模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。5)柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离,然后一块块往下传递到地面.6）楼板、梁模拆除,应先拆除楼板底模，再拆除侧帮模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱,每排留12根支柱暂不拆,操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落,再用钩子将模板钩下.等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆18、放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高,支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆,再拆除梁侧模和底模。七、劳动力及施工器具配置1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设按下表配置人力资源,操作工均有上岗作业证书。2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构,搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任.3、外脚手架的搭设和拆除,均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具.(一）、劳动力安排表工种人数技术管理219、安全监督2质量检查1测量放线2木工10架子工5(二）、机具配备机具名称数量备注架子扳手10把架子工搭设和拆除架子用力矩扳手4把检查架子扣件拧紧力度是否达到要求倒链1把调整架子水平弯曲度八、施工管理（一）、材料管理1、钢材技术性能必须符合碳素结构钢（GB70088）的要求。2、胶合板技术性能必须符合混凝土模板用胶合板（ZBB7000688）要求。3、木方必须符合质量标准要求。4、支架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管(GB/T3092）中规定的 3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700)中Q235级钢的规定。5、每根钢管的最大20、质量不应大于25kg,钢管表面应保持干燥、无明显锈蚀、无裂纹等表观现象。6、钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：（1）应有产品质量合格证；(2）应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合本规范第3.1。1条的规定；(3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；(4）钢管外径、壁厚、断面等的偏差,应分别符合规范规范（JGJ130-2001）的规定;（。(二）、过程管理1、施工前管理（1）材料管理材料质量满足方案设计和相关规程要求，搭设模板支架用的钢管、扣件,使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按21、有关规定执行.未经检测和检测不合格的一律不得使用。（2)交底管理交底的形式分为技术交底和安全交底，均由项目技术负责人对相关班组成员、管理岗位人员进行交底,并落实相关签字手续。2、施工中管理要点（1）竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工。(2）模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过相关部门验收.（3)混凝土浇筑方式符合施工方案要求,控制堆载，避免上部荷载集中化.（4）模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求.拆模以接到拆模通知书为准,不得私自拆除任何构件。3、质量管理措施（1）认真仔细地学习和阅读施工图纸,吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处22、，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据,施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范(GB502042002）和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导.（2）认真做好各道工序的检查、验收关,对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧,并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的,均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节,提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。(3)严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。（4）混凝土浇筑过23、程中应派专人1-2名看模，严格控制模板的位移和稳定性,一旦产生移位应及时调整，加固支撑.(5)对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正,维修质量不合格的模板和配件不得发放使用.（6）要防止模底烂根。(7）所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均确保混凝土不漏浆.(8）模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性.严格控制预期拼模板精度.（9)严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞。（10)每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据,并要及时记24、录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正.(11）所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中,拼缝要牢固。(12)阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理.（13）为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题,支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处,下料尺寸应略为缩短等。（三）、验收管理1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，相关人员签字。2、施工过程中加强管理,加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费.确保一次验收通过25、.3、混凝土结构观感质量符合相关验收标准,少量的缺陷修补完善。4、预埋件和预留孔洞的允许偏差项目允许偏差预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10,0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，05、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查（四)、混凝土浇捣管理1、隐蔽工26、程，模板工程均验收合格后,方出商品混凝土采购单，采购单详细填写工程地址,施工部位，强度等级,需求方量,添加剂，坍落度,浇筑时间等相关信息，正式施工前24小时电话再次确认混凝土站材料储备，供应能力等相关信息.确保混凝土浇筑正常进行。2、根据实验室混凝土配合比，派相关人员在搅拌站进行监督和检测；3、开盘前检查混凝土配合比报告，实测混凝土坍落度,符合要求，方可进行浇筑,浇筑过程中按相关要求进行抽查.4、混凝土浇筑前输送管线的布置方式符合方案要求，浇筑过程中坚决避免堆载过大现象。5、柱和梁板分开浇筑，竖向结构达一定强度后方可作为模板支架的约束端。九、较大危险源识别及安全管理措施（一)、较大危险源辨识本27、模板工程涵盖了钢筋、混凝土、模板等工程，施工过程中存在的主要危险源有以下几点:1、机械伤害形成原因：木工棚、机械缺陷误操作，防护不到位应采取的控制措施：（1)设专人负责，按规范操作经常检查电锯、电刨等的防护罩,分料器、推料器等设施,确保安全有效。（2）停机时要拉闸、断电、上锁。2、触电形成原因：漏电开关失效，违规接送电源.应采取的控制措施：(1）机械设备必须做到“一机一闸一漏电”。（2）按、拆电源应由专业电工操作。(3)漏电开关等必须灵敏有效.(4）现场电缆布设规范。(5）设备必须使用按扭开关严禁使用倒顺开关。3、火灾形成原因：明火。应采取的控制措施：(1)严禁烟火;（2）严禁存放易燃易爆物品28、；(3）操作间必须配齐消防器材。4、物体打击形成原因:模板搬运违章作业 、支模设施设备缺陷.应采取的控制措施：(1）轻拿慢放，规范作业，注意安全。（2)应经常检查所用工具，确保安全有效。5、高处坠落形成原因:高处支模防护不到位。应采取的控制措施:脚手架作业面应采取铺板或平挂安全网等防护措施，且工人应规范操作，勿猛拉猛撬。6、坍塌形成原因:木料等堆放不规范，支撑体系基础不满足受力要求。应采取的控制措施:(1）应分散放料，并严格控制堆放高度，严禁超过规定载荷.（2）基础符合设计要求,达到设计的承载力，检测条件缺乏的情况下,可做堆载实验.（3）被吊物严禁从人上方通过,人员严禁在被吊物下方停留.（4）29、经常检查吊索具，并且保持安全有效.（5）遇有6级以上强风、大雨、大雾等天气严禁吊物。（6）整个预防措施过程都比必须安排有专门人员进行监控.(二）、安全管理措施1、应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。2、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。3、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上,各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落.4、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运,并应把活动的部件固定牢靠,严禁堆放在脚手板上和抛掷.5、装拆模板时，必须搭设脚手架.装拆施工时, 除操作人员外,下面不得站人。高30、处作业时，操作人员要扣上安全带.6、安装柱模板时，要随时支设固定,防止倾覆。 7、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志,并指定专人监护。 8、搭设应由专业持证人员安装;安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。9、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。十、文明安全保护措施1、安全警示标志牌所有施工和生产现场必须按照施工规范标准和规定等的要求，在重要部位设置齐全的安全文明生产标志、标牌等标识。2、现场围挡搭、拆模板时必须进行围挡并派专人看守。3、场容场貌进入现场一切材料必须按施工现场平31、面布置图指定位置一次性放置到位，各类材料分类码放,按贯标要求挂牌,控制高度符合要求，保持现场材料整齐统一.建筑物内外的零散料及时清理,施工及生活垃圾要分开堆放，及时外运,做到活完场清。4、材料堆放建筑物内外存放的各种物资要分类别、规格按施工平面布置图码放整齐,符合其具体要求。构件、半成品、模板、块料必须指定地点分类存放整齐，堆放平稳。现场工人操作做到活完料净脚下清.现场施工垃圾集中堆放,及时分拣、回收、清运。施工作业面建筑垃圾及时清理。现场余料、包装容器及时回收，堆放整齐。5、垃圾清运垃圾集中堆放,并且定期清运出去。 6，为防止水污染，现场采取如下具体措施：施工现场道路平整,做到不积水.运输车32、辆冲洗污水、地泵污水等设二级沉淀池后,排入市政污水管线。7,做好施工现场环境保护的监督检查工作.十一、监测措施1、监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。2、监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L形直径12钢筋头.3、监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。4、仪器设备配置名称规格数量精度经纬仪J221水准仪12”检测板手15、监测说明(1）班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查；（2）模板工程日常检查重点部位：1)杆件的设置和连33、接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求;2）连墙件是否松动；3）架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4）施工过程中是否有超载现象；5)安全防护措施是否符合规范要求；6）支架与杆件是否有变形现象；6、监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。（1)本工程立杆监测预警值为10mm,立杆垂直偏差在24mm以内。（2)监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理成品保护1、不得在配好的模板上随意践踏、重物冲击；木背楞分类堆放,不得随意切断或锯、割.不34、准在模板上任意拖拉钢筋.在支好的顶板上焊接钢筋（固定线盒)时,必须在模板上加垫铁皮或其它阻燃材料,以及在顶板上进行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点,须用木方作垫进行。十三、板模板设计计算板模板(扣件钢管高架） 计算书因本工程模板支架高度为9米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证.为此计算中还参考了施工技术2002(3）:扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息1。模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距（m)：0.90;步距（m）：1。80；立杆上端伸出至模板支撑点长度（m):0.10；模板支架搭设高度（m）:9。00;采用的钢管35、（mm）:483.5；立杆承重连接方式：，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重（kN/m2）:0。30;混凝土与钢筋自重(kN/m3）：25。000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：3.000;3。材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木;面板弹性模量E（N/mm2）:9500；面板抗弯强度设计值（N/mm2）：13；木方抗剪强度设计值(N/mm2）:1。400；木方的间隔距离（mm）：250.000;木方弹性模量E(N/mm2）：9000.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）：13.000;木方的截面宽度（mm):40。;木方的36、截面高度（mm):90；4。楼板参数楼板的计算厚度（mm）：110;二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 901。52/6 = 33。75cm3；I = 901。53/12 = 25。3cm4；模板面板按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）:q1 = 250。110。9+0.50。9 = 2.92kN/m;（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：q2 = 30。9= 2.7 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0。1ql2其中:q=37、1。22。92+1。42。7= 7.28kN/m最大弯矩 M=0。17。282502= 45500kNm；面板最大应力计算值 =M/W= 45500/33750= 1。34 N/mm2;面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为1.34N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2，满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0。677ql4/（100EI）=l/250其中q =q1=2.68kN/m面板最大挠度计算值 = 0。6772。682504/（100950025。3104）=0。028mm;面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 38、0。028 mm 小于面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=bh2/6=499/6 = 54 cm3；I=bh3/12=4999/12 = 243 cm4；方木楞计算简图1。荷载的计算：(1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m）：q1= 250.250。11+0。500.25 = 0。812kN/m ;（2)活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m)：q2 = 30.25 = 0.75 kN/m；2.强度验算：计算公式如下：M=0。1ql2均布荷载 q = 1。2 q1 + 1。4 q2 = 1。239、0。812+1。40.75 = 2。00 kN/m;最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0。12。00。92 = 0。162 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0。162104/54000 = 3N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13。000 N/mm2；方木的最大应力计算值为3 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求！3。抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0。62.00.9 = 1。08kN；方木受剪应力计算值 = 3 1。08103/(2 4090） = 0。452 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1。40、4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.452 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1。4 N/mm2，满足要求！4.挠度验算:计算公式如下:=0.677ql4/(100EI）=l/250均布荷载 q = q1 = 0.812 kN/m;最大挠度计算值 = 0。6770.8129004 /（9090004166666。667）= 0。062 mm;最大允许挠度 =900/ 250=3。6mm；方木的最大挠度计算值 0.062 mm 小于方木的最大允许挠度 3。6mm，满足要求！四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P1。644kN；支41、撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图（kNm) 支撑钢管计算变形图（mm） 支撑钢管计算剪力图（kN) 最大弯矩 Mmax = 0.442 kNm ;最大变形 Vmax = 0。853 mm ;最大支座力 Qmax = 5。834 kN ；最大应力 = 442146。094/4490 = 98。474 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2;支撑钢管的最大应力计算值 98.474 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求!支撑钢管的最大挠度为 0.853mm 小于900/180与10 mm，满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架42、安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页,双扣件承载力设计值取16。00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的双扣件承载力取值为12。80kN .纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 5。834 kN；R 12.80 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 六、模板支架立杆荷载设计值（轴力）作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1。静荷载标准值包括以下内容：(1）脚手架的自重(kN）：NG1 = 0。1389 = 1。242 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。（2）模板的自重（kN）:NG2 = 0.50.90。9 = 0。405 kN;(3)钢筋混凝土楼板43、自重（kN）：NG3 = 250.110。90。9 = 2.23 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3。877kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载.经计算得到，活荷载标准值 NQ = (3+2 ） 0。90.9 = 4.05kN；3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算N = 1。2NG + 1。4NQ = 10。32kN;七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式： =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值（kN） ：N = 10。32kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回44、转半径（cm） ：i = 1。59 cm; A - 立杆净截面面积（cm2）：A = 4。24 cm2； W - 立杆净截面模量（抵抗矩)(cm3）：W=4。49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 （N/mm2）； f- 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2;l0- 计算长度 （m）；按下式计算： l0 = h+2a = 1。8+0。12 = 2。0m； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0。1 m；l0/i = 200/ 1.59= 125；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值；=1032045、/(0.537424） = 46。294 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 46.294 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求!模板承重架利用梁柱作为连接连墙件。八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求除了要遵守扣件架规范的相关要求外,还要考虑以下内容1。模板支架的构造要求:a。本方案模板梁板高支撑架采用单立杆能够满足要求；b。立杆之间按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度；c。梁和楼板荷载相差较大，立杆间距不变，梁下立杆加密一根.2。立杆步距的设计：a。本方案为等步距设置；3。整体性构造层的设计：a. 单水平加强层以每4-6米沿水平结构46、层设置水平剪刀撑，与立杆连接。 b。高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层）设水平加强.4。剪刀撑的设计:a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔6m设置。5. 顶部支撑点的设计：a.顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆，且不宜大于200mm；b。支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置;b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c。确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4560N。m，钢管不能选用已经长期使用发生变47、形的； d。地基支座的设计要满足承载力的要求。7。施工使用的要求：a。精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放;c.浇筑过程中,派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决.十四、梁模板设计计算梁模板（扣件钢管架)计算书本工程梁支架高度为9米,梁段：KL-500900一、参数信息1。模板支撑及构造参数梁截面宽度 B（m)：0.5；梁截面高度 D（m）：0.9;混凝土板厚度（mm)：110。00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)48、:0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0。10;立杆步距h(m):1。80；板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）：0。9；梁支撑架搭设高度H（m）：9.00；梁两侧立杆间距（m)：0。90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1;间距450mm。采用的钢管类型为483。5；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80;2。荷载参数新浇混凝土重力密度（kN/m3）:24.00;模板自重(kN/m2)：0。30；钢筋自重（kN/m3)：1。50；施工均布荷载标准值（kN/m2)：2。0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/49、m2）：14。4；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2）：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/m2）:4.0；3.材料参数木材品种：松木；木材弹性模量E（N/mm2）:9000。0;木材抗压强度设计值fc（N/mm)：10。0；木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）:11。0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：1.4;面板材质：胶合面板;面板厚度（mm):18。00；面板弹性模量E(N/mm2）：6000。0;面板抗弯强度设计值fm（N/mm2):13.0;4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b（mm）：40.0；梁底方木截面高度h（mm)：90.0；梁底纵向支撑根数:3；5.梁侧模板参数主50、楞间距（mm）：500；次楞根数：4;主楞竖向支撑点数量：4；固定支撑水平间距(mm）：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：60mm,260mm，520mm，660mm；主楞材料:木方;宽度（mm）：40.00；高度（mm)：90.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度（mm）：4.00；高度（mm）：90。00;二、梁侧模板荷载计算按施工手册,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0。22t12V1/2 F=H其中 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，取2。000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V51、 混凝土的浇筑速度,取1.500m/h; H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0。600m；1- 外加剂影响修正系数,取1。200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、14.400 kN/m2,取较小值14。400 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算.面板计算简图（单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f52、其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 401。51.5/6=15cm3; M 面板的最大弯矩(Nmm); - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2） f - 面板的抗弯强度设计值（N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算:M = 0。1q1l2+0.117q2l2其中，q 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值： q1= 1。20。514。4=8。64kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1。40.54=2.8kN/m；计算跨度： l = （900-110）/（4-1）= 263。3mm；面板的最大弯矩 M= 0。18。64(900-110)/（4-1）2 + 53、0。1172.8（900-110）/（41）2= 8.06104Nmm；面板的最大支座反力为： N=1.1q1l+1。2q2l=1。18.640(900110)/（4-1)/1000+1.12。800（900110）/(4-1）/1000=3.345 kN；经计算得到,面板的受弯应力计算值： = 8。06104 / 2。70104=3N/mm2；面板的抗弯强度设计值： f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0。677ql4/（100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值54、： q = q1= 8。64N/mm； l计算跨度: l = (900110）/（41）=263。3mm； E面板材质的弹性模量： E = 6000N/mm2; I面板的截面惯性矩: I = 401。51。51.5/12=10。3cm4;面板的最大挠度计算值： = 0.6778.64(900110）/（41）4/（10060002。43105） = 0。172mm；面板的最大容许挠度值： = l/250 =（900110)/（41）/250 = 1.05mm;面板的最大挠度计算值 =0。172mm 小于面板的最大容许挠度值 =1。05mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1。次楞计算次楞直接承55、受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算.次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到:q = 3。345/0.500= 6.689kN/m次楞采用木方,宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W = 1499/6 = 54cm3;I = 14999/12 = 243cm4；E = 9000。00 N/mm2;计算简图剪力图(kN）弯矩图（kNm）变形图（mm）经过计算得到最大弯矩 M = 0.167 kNm，最大支座反力 R= 3。679 kN，最大变形 = 0。077 mm(1）次楞强度验算强度验算计算公式如下： = M/Wf经计算得到,56、次楞的最大受弯应力计算值 = 1。67105/5。4104 = 3.07 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 3。07 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2,满足要求!（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值： = 500/400=1。25mm；次楞的最大挠度计算值 =0。077mm 小于次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求!2。主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3。679kN，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算.主楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别57、为：W = 2499/6 = 108cm3;I = 24999/12 = 486cm4；E = 9000.00 N/mm2;主楞计算简图主楞弯矩图（kNm)主楞变形图（mm）经过计算得到最大弯矩 M= 0。221 kNm，最大支座反力 R= 3。659 kN，最大变形 = 0。029 mm（1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 2。21105/1.67105 = 1.3 N/mm2;主楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =1。3N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算58、得到主楞的最大挠度为 0。029 mm主楞的最大容许挠度值: = 263/400=0。65mm;主楞的最大挠度计算值 =0。029mm 小于主楞的最大容许挠度值 =0.65mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的两跨连续梁计算.强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 23。531515/6 = 882mm3； I = 23.5315159、515/12 = 6.610mm4;1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算: = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值（kN/m）:q1=1。2（24。00+1。80)0.90+0。300.02=0。56kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值（kN/m)：q2=1.4（2。00+2。00)0。02=0。112kN/m;q=0。56+0。112=0。672kN/m;最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0。1250.6722252=4。20103Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0。3750.6560。225+0。4370。132060、.225=0。068kNRB=1.25ql=1。250。6720。225=0.19kN =Mmax/W=4。2103/1。27103=3.34N/mm2；梁底模面板计算应力 =3。34 N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2。挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0。521ql4/（100EI)=l/250其中,q-作用在模板上的压力线荷载：q =q1/1。2=0。547kN/m; l-计算跨度(梁底支撑间距)： l =225.00mm； E面板的弹性模量： E = 6000。0N/mm2；面板的61、最大允许挠度值： =225.00/250 = 0。900mm；面板的最大挠度计算值: = 0.5210.6562254/（9060006600）=0。258mm；面板的最大挠度计算值： =0.258mm 小于面板的最大允许挠度值： =0。9mm,满足要求!六、梁底支撑的计算强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1。荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到:q=0.19/0。024=8.06kN/m2。方木的支撑力验算方木计算简图方木强度验算:计算公62、式如下:最大弯矩 M =0。1ql2= 0.18。060。0242 = 0.001 kNm;最大应力 = M / W = 0。001106/48600= 0。22N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值0。22 N/mm2小于方木抗弯强度设计值 13 N/mm2，满足要求！方木抗剪验算:截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0）其中最大剪力： V =0.68。060。024 = 0。116kN；方木受剪应力计算值 = 30.1161000/(24090） = 0。048 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2;方木的受剪应力计算值 0。04863、N/mm2小于方木抗剪强度设计值 1。4 N/mm2，满足要求!方木挠度验算：计算公式如下： = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6778。0623。54 /（909000416。667104)=0。012mm;方木的最大允许挠度 =0。0241000/250=0.094 mm；方木的最大挠度计算值 = 0。012mm 小于方木的最大允许挠度 =0。094 mm，满足要求！3。支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.068kN梁底模板中间支撑传递的集中力:P2=RB=0。222kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力64、:P3=0。8000.024（1.20.11024。000+1.42。000）+1。220.024（0。900.110）0。300=0。131kN简图（kNm)剪力图（kN）弯矩图（kNm）变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.077 kN;N2=0。467 kN；最大弯矩 Mmax=0。014 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0。006 mm;最大应力 =0。014106/4490=3。1 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2;支撑小横杆的最大应力计算值 3.1 N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2，满足要求！七、梁跨度方向钢管的65、计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力.钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3;I=10。78 cm4；E= 206000 N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0。077 kN支撑钢管计算弯矩图（kNm）支撑钢管计算变形图(mm）最大弯矩 Mmax = 0.052 kNm ；最大变形 max = 0.026 mm ；最大支座力 Rmax = 1.362 kN ；最大应力 =M/W= 0.052106 /(4。49103 )=11。6 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=2066、5 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 11。6 N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度max=0。026mm小于400/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0。467 kN支撑钢管计算弯矩图（kNm）支撑钢管计算变形图（mm）最大弯矩 Mmax = 0。316 kNm ;最大变形 max = 0。157 mm ；最大支座力 Rmax = 8。263 kN ;最大应力 =M/W= 0。316106 /(4.49103 ）=70。5 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计67、值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 70.5 N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0。157mm小于400/150与10 mm，满足要求！八、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2。5)： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12。80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8。263 kN；R 12.80 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性68、计算公式 = N/（A)f1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0。467 kN ；纵向钢管的最大支座反力： N2 =8.263 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1。20。1299=1。393 kN;楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1。2（1。80/2+（0。900.5）/20。900)0。450.30+（1.80/2+（0。900.5）/20。900）0。450。110(1。80+24。00）=0。202 kN;施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1。4(2.000+2。000）1.800/2+（0。90069、-0。50）/20。9000.450=0。280 kN；N =N1+N2+N3+N4+N5=0.467+8.263+1.393+0。202+0.28=10。465 kN； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到; i - 计算立杆的截面回转半径 （cm）:i = 1.59； A 立杆净截面面积 (cm2): A = 4。24； W 立杆净截面抵抗矩（cm3）：W = 4.49； 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 （m)；根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+70、2a，为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671。71。5，1。5+20。1= 2。976 m； k 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5。3.3,=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0。1m； 得到计算结果: 立杆的计算长度lo/i = 2975。85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。205 ；钢管立杆受压应力计算值;=12464.596/（0.205424) = 143。4 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 143。4 N/mm2小于钢71、管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2,满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：其中 N - 立杆的轴心压力设计值,它包括:横向钢管的最大支座反力:N1 =0.467 kN ；纵向钢管的最大支座反力：N2 =8。263 kN ；脚手架钢管的自重: N3 = 1.20.129（90.9）=。1。253 kN;N =N1+N2+N3 =0。467+8。263+1.253=9。983 kN ; - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 （cm）：i = 1。59； A 立杆净截面面积 （cm2）： A = 4.24； W 立杆净截72、面抵抗矩（cm3)：W = 4。49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 （ N/mm2）； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 （m）；根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1。1671。71。5，1。5+20。1= 2。976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； 计算长度系数,参照扣件式规范表5。3。3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0。1m; 得到计算结果： 立杆的计算长度lo/i = 2975。85 /73、 15。9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ;钢管立杆受压应力计算值;=11843.568/（0.205424） = 136.3 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 136。3 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算lo= k1k2(h+2a） = 1。1671.058(1。8+0。12） = 2。099 m；k1 计算长度附加系数按照表1取值1。167； k2 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.058 ；lo/i = 2098。966 / 15。9 = 132 ;由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。386 ；钢管立杆的最大应力计算值;= 12464。596/（0。386424） = 72.4 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 72。4 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2,满足要求！