1、*住宅小区*4#楼工程模板分项工程安全施工方案*建筑工程有限公司一、工程概况xx鹤鸣小区6、7#楼位于xx县城两程路与振兴路交叉口，建筑面积：7#楼13229。39；6#楼27526。78.地下一层,地上33层，其中地下室为储藏间，地下室层结构高度为3.65米。地上一二层为4。2米、三层及以上楼层均住宅标准层，结构层高2.9米。建筑物总高度94。5米，该工程计划工期540天。该工程采用筏板基础，结构形式为剪力墙结构，剪力墙截面宽度：地下室内外墙为300mm-250mm，标准层内外墙为200mm。楼层板厚：地下室顶板180mm，标准层顶板厚100mm、120mm、130mm.模板施工方案编制依据2、：建筑施工安全检查标准（JGJ5999）建筑施工模板安全技术规范（JCJ1622008）河南省（建筑施工安全检查标准）实施细则二、施工准备本工程楼层均采用柱梁板组合一次成型。梁、顶板、柱均采用15mm厚镜面胶合板，所使用木方统一采用50mm100mm，所用钢管为48mm3.5mm，采用的镜面胶合板要求平整、光洁度好、硬度、强度高的，以保证混凝土结构的观感质量。直径12mm防水对穿螺栓,山型玛钢卡件及水溶性脱模剂。支撑体系采用扣件式钢管满堂架支撑，水平支撑连通。本工程采用商品砼,砼自重c=24KN/m3，强度等级C35,坍落度160180mm,采用混凝土泵运料，砼入模温度为200C，用插入式振捣3、器振捣，浇筑速度为18m3/h.设计计算如下:砼侧压力：按F=0.22ct012V1/2和F=cH计算，取较小值：式中：F新浇砼时模板的最大侧压力（KN/m2）c混凝土的重力密度（KN/m3）t0新浇筑砼的初凝时间（h），可按实测定。当缺乏实验资料时，可采用t0=200/（T+15）计算,（T为砼的温度）V混凝土的浇筑速度（m/h）H-混凝土侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度(m）1-外加剂影响修正系数,不掺外加剂时取1.0,掺具有缓凝作用时取1。2。2-混凝土坍落度影响修正系数,当坍落度小于30mm时，取0。85；5090mm时,取1。0；110150mm时，取1。15.F1=0。22c4、t012V1/2=0。2224000200/（20+15）1.21。151441/2(0.51/2) =0。22240005。711.21。1512（0.717) =29。414KN/m2F2=cH=243=72KN/m2F=F11。21.15=41。4KN/m2 (取F130KN/m2）倾倒砼时用导管向模板内供料产生的水平荷载=2 KN/m2荷载设计值21。40.9=2。52 KN/m2荷载组合值F/=41.4+2。52=43.92 KN/m2选用12对拉螺栓,A12=2=3.14（12/2）2=113mm2设计强度为210N/mm2113=23。7KN，则每平方米需用对拉螺栓数量=43。95、223。7=1.8根，考虑1.5倍的保险系数1。81.5=2.8根,选3根。一平方3根，即1/3=/1 =0.3m2螺栓间距0。6m时，面积为0.36，接近0.3。选间距0.6m一根螺栓.稳定性和刚度平台模板采用钢木组合模板体系，其强度可达10Kpa，完全满足施工需要，采用钢管顶撑,沿高度方向每0。91m一定水平杆，保证支撑刚度，内外每1.5m高加一道斜撑，以保证模板的稳定性和垂直度.三、工程拟采用如下方案（梁、板计算书计算书附后）： 1、梁模板底模采用2根木方位于角部平放，侧模用木方间距200mm竖向摆布；采用钢管架支撑，纵距为1000mm，横距为600mm，步距1500mm；2、顶板模板内6、龙骨（板底方木）间距150mm；架体为钢管脚手架,搭设高度为3米,立杆纵距1200mm，横距1000mm，四、模板的施工一)、施工前的准备工作1、安装前,并作好模板的定位基准工作，工作步骤为:a、进行中心线位置的放线：首先引测建筑的控制线，并以控制线为准，引测每条轴线。b、基础模板放线时，根据施工图用墨线弹出模板的内边线和中心线,墙模板要弹出模板的边线和外侧控制线，以便于模板安装和校正。c、做好标高测量工作：用水准仪把建筑物水平标高根据实际标高的要求,直接引测到模板安装位置。d、进行找平工作：模板底部应予先找平，以保证模板位置正确，防止模板底部漏浆。找平方法为沿模板边线用1：3水泥砂浆抹找平层7、。2、按施工需要的模板及配件对其规格数量逐项清点检查，未经修复的部件不得使用。二）、模板的支设安装1、模板的支设安装，应遵守下列规定：a、按配板设计遵循拼装，以保证模板系统的稳定性；b、配件必须装插牢固，支柱下的支撑面应平整垫实，要求足够的受压面积；c、预埋件和预留洞必须位置准确，安设牢固；d、支柱所有水平撑和剪刀撑，应按构造和整体稳定性布置;e、多层支设的支柱，上下应设置在同一竖向中心线上。2、板安装时应符合下列要求:a、墙模板的对拉螺栓孔应平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶;b、宜采用整根杆件，接头应错开设置。3、模板的支设方法（1)墙模板a、按位置线安装门洞口模板；b、把预先拼装好的一面模板8、按位置线就位，然后在预先钻好孔的位置安装管和穿墙螺栓，穿墙螺栓采用12圆钢加工制作，间距60cm；c、清扫墙内杂物,再安装另一侧模板，使模板垂直后，拧紧穿墙螺栓；d、模板安装完毕后，检查一遍扣件，螺栓是否紧固，模板拼缝是否严密。（2)楼板模板a、楼层地面立支柱前垫木块，采用多层支架支模时,支柱应垂直，上下层支柱应在同一竖向中心线上；b、从边跨一侧开始安装,先安第一排支杆，再安第二排支柱，依次逐步安装，同时安装大龙骨，支柱的间距为80120cm,大龙骨（48,壁厚3。5mm）间距为60120cm,调整支柱高度，将大龙骨找平，铺小龙骨（510cm方木），间距为20cm；c、铺胶合板模板，平台铺完后9、,用水准仪测量模板标高进行校正；d、标高校完后，支柱之间加水平拉杆,一般情况下离地面2030cm处一道，往上纵横每隔1.6m左右一道，并应经常检查，保证完整牢固.(3）楼梯模板a、施工前应根据实际层高放样,先安装休息平台梁模板,再安装楼梯模板斜撑,然后铺设楼梯底模；安装外侧模和踏步模板。b、安装模板时要特别注意斜向支柱（斜撑)的固定，防止浇筑混凝土时模板移位。4、模板支撑(1）、支撑梁、板的支架立柱构造与安装应符合下列规定：1。1、梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。1.2、钢管立柱底部应设垫木和底座,顶部应设可调支托,U形支托与楞梁两侧间如有间隙,必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于210、00，螺杆外经与立柱钢管内径的间隙不得大于3，安装时应保证上下同心。1.3、在立柱底部距地面200高处,沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足横板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下,进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。 1.4、钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用483。5钢管，用扣件与钢管立柱扣牢.钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500,并11、应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100处进行固定。（2)、施工时，在已安装好的模板上的实际荷载不得超过设计值。已承受荷载的支架和附件，不得随意拆除或移动。（3）、当采用扣件式钢管作立柱支撑时，其构造与安装应符合下列规定：3。1、钢管规格、间距、扣件应符合设计要求.每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50.3.2钢管支架立柱间距、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑的设置应符合规范第6.1。9条规定。当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于2跨，高低差不得大于1m,立杆距边坡上方边缘不得小于0。5m.3.3、立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在12、同步内,切对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。3.4、严禁将上段的钢管立柱与下段钢管的立柱错开固定在水平拉杆上。3。5、满堂模板和共享空间模板支架立柱,在外侧周围应设由下至上的竖向连续式剪刀撑;中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为46m,并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑（见下附图一）。剪刀撑杆件的底部应与地面顶紧,夹角宜为4560.当建筑层高在连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每隔剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑(见下附图二）。当建筑层高度超过20m时，在满足以上规定的基础上，应将所有之13、字斜撑全部改为连续式剪刀撑（见下附图三）。3。6、当之间立柱高度超过5m时，应在立柱周围外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点。（4）梁测模板采用150胶合面板作为面板,木方作为楞间距300,双肢483.5钢管作为外楞，并采用M12普通螺栓加固，竖向有两个拉螺栓加固，间距200+300+200.梁底模板采用150胶合面板作为面板，木方纵向布置作为内楞，水平间距300。横向支撑为48*3.5钢管，横向间距为1000，扣件式钢管脚手架作为支撑系统，脚手架梁跨方向横距1000，梁两侧立杆间距1200、步距1500.（5）板模板采用木方作为板底支撑,中心间距14、150，外楞支撑为483。5钢管,间距700，扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架排距700，跨距1200，步距1500，支撑木方的横杆与立杆连接。(6）墙模板竖向内楞采用木方间距150,水平外楞48*3。5钢管，间距450，加固通过背楞上打孔拉结穿墙螺栓水平间距600,竖向间距450，外楞用四排加固点和支撑架子连结以保证其稳定性。五、模板的拆除(1)墙、柱模板拆除:先拆除穿墙螺栓等附件，再拆除斜撑，用撬杆轻轻撬动模板,使模板离开墙体.（2）楼板、梁模板拆除应先拆梁侧模，再拆除楼板模板；楼板模板先拆上部水平拉杆，然后拆除楼板模板支柱，每根龙骨留12根支柱暂不拆.操作人员站在已拆除的空隙,拆去近旁15、余下的支柱，使其在龙骨自由坠落。拆除区域应设警示线。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆上层排架，使龙骨和模板落在底层排架上,上层模板全部运走后，再拆底层排架.（3)柱模板拆除时,砼强度能保证其表面及棱角不因拆模受损,方可拆模;墙模板拆除时砼强度必须超过强度50时，方可拆除；当板与梁模板拆模、梁板跨度8m时，砼强度须达到75%，梁板跨度8m时为100%。（4）拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂,拆下的扣件及时归堆收集入库。(5）拆模顺序和方法，应近照模板施工方案进行，遵循先支后拆,先非承重部位，后承重部位及自上而下的原则。拆模时,严禁用锤子和撬棍硬砸硬撬。（6)拆模时间要严格控制，侧模应待混凝16、土强度大于1.0N/mm2时才能拆模，这是能保证表面及棱角不受损伤。梁板底模待混凝土强度大于设计强度的80%时,才能进行拆模，如果跨度大于8m或悬挑结构时，混凝土强度必须达到100%时，才能进行拆除。拆模强度的确定由同条件养护试块强度试验报告为依据，拆除时必须有拆模令方可进行拆模施工.六、质量标准1、保证项目模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性,其支承部分应有足够的支承面积.2、基本项目a、模板接缝宽度不得大于1mm；b、模板表面清理干净并涂刷隔离剂。3、允许偏差项目a、墙、梁、柱轴线位移5mm；b、标高控制在+5、5mm之间；c、墙、柱、梁截面尺寸在+4、5mm之间；d、层高不大于517、m垂直度6mm;e、相邻两板表面高低差2mm；f、表面平整度误差5mm;g、预埋管、预留孔中心线位移3mm；h、预留洞中心线位移3mm。六、施工注意事项1、尽量避免工程质量通病，及时校正钢筋，校正后才能进行钢筋安装。2、在切割穿墙螺栓用的套管时,尺寸要准确，且截面不得爆口、裂缝等，以免浇筑时入浆而无法拆卸穿墙螺栓。3、必须使穿墙螺栓穿过外墙模板及钢管扣件并拧紧螺栓，螺杆要突出螺母外面23牙.4、梁模板容易产生的问题是：梁身不平直、梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口尺寸加大，梁板中部下挠。5、墙模板容易产生的问题是：墙体砼厚薄不一致，上口过大，墙体烂根等。七、安全技术措施1、登高作业时，各种配件应放入18、工具箱或工具袋中。严禁放在模板或脚手架上；各种工具应系挂在操作人员身上或放入工具袋，防止掉落。2、高层建筑施工时,应有防雷措施.3、装拆模板时,上下应有人接应，随拆随运转，并应把活动部件固定牢固,严禁堆放在脚手架上和抛掷。4、装拆模板时，必须采用稳固的登高工具，高度超过5米时,必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员应挂上安全带.5、安装墙、柱模板时，应随时支撑固定，防止倾覆。6、拆除承重模板时，必要时应先设立临时支撑,防止突然整块坍落。八、成品保护1、吊装模板时，轻起轻放,不准碰撞已完楼板等处，也防止模板变形。2、拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤表19、面和棱角。3、拆下的模板，如发现不平或损坏变形应及时处理。4、木模在使用过程中应加强管理，分规格堆放.九、设计计算书（一)剪力墙模板计算墙模板的计算参照建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001）、混凝土结构设计规范GB500102002、钢结构设计规范（GB 50017-2003)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨,即外龙骨。组装墙体模板时,通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结,每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用容量为大于0。8m3 的运输器具时,倾倒混凝土产20、生的荷载标准值为6。00kN/m2；墙模板的总计算高度（m）：H6.00；模板在高度方向分 2 段进行设计计算。第1段（墙底至墙身高度3。00米位置；分段高度为3。00米）：一、参数信息1。基本参数次楞(内龙骨）间距(mm）:150；穿墙螺栓水平间距（mm）：600;主楞(外龙骨）间距(mm):300；穿墙螺栓竖向间距(mm)：300;对拉螺栓直径(mm)：M14；2。主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5;钢楞截面惯性矩I(cm4）:12.19；钢楞截面抵抗矩W（cm3）：5。08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料：木楞；次楞肢数:2；宽度(mm）：90。00；高度（mm)：521、0。00；4。面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):12。00；面板弹性模量（N/mm2）：9500.00;面板抗弯强度设计值fc(N/mm2）：13。00；面板抗剪强度设计值（N/mm2）：1.50；5。木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc（N/mm2)：13。00；方木弹性模量E(N/mm2)：9500.00；方木抗剪强度设计值ft（N/mm2）：1。50；钢楞弹性模量E(N/mm2)：206000。00；钢楞抗弯强度设计值fc（N/mm2)：205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算其中 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间,取24.022、00h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2。500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m; 1- 外加剂影响修正系数,取1.200; 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0。850。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 204。369 kN/m2、144。000 kN/m2，取较小值144.000 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=72kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强23、度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下：其中， M面板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(内楞间距）： l =150.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载,它包括： 新浇混凝土侧压力设计值q1： 1。272.000.300。90=23。328kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.46.000。300。90=2。268kN/m； q = q1 + q2 =23.324、28+2.268=25.596 kN/m；面板的最大弯距:M =0。125。596150.0150。0= 5.76104N。mm;按以下公式进行面板抗弯强度验算:其中， 面板承受的应力（N/mm2）； M -面板计算最大弯距（Nmm）； W -面板的截面抵抗矩 ： b：面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 30012。012。0/6=7.20103 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值（N/mm2）； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 5.76104 / 7.20103 = 7。999N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =7.999N/mm2 小于25、 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!2.抗剪强度验算计算公式如下：其中，-面板计算最大剪力(N）； l计算跨度(竖楞间距）： l =150。0mm; q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1： 1。272.000。300.90=23.328kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.46.000.300。90=2。268kN/m; q = q1 + q2 =23。328+2.268=25.596 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.625。596150。0 = 2303.640N；截面抗剪强度必须满足:其中， -面板截面的最大受剪应力（N/m26、m2)； V面板计算最大剪力（N)：V = 2303。640N; b构件的截面宽度（mm):b = 300mm ； hn-面板厚度(mm）：hn = 12.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2）：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =32303.640/（230012.0）=0.960N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2;面板截面的最大受剪应力计算值 T=0。96N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1。5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据规范,刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用.挠度计算公式如下27、：其中，q作用在模板上的侧压力线荷载: q = 720.3 = 21。6N/mm； l-计算跨度（内楞间距）： l = 150mm; E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩： I = 301。21。21。2/12=4.32cm4；面板的最大允许挠度值: = 0。6mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67721.61504/（10095004。32104） = 0.18 mm；面板的最大挠度计算值： =0.18mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.6mm，满足要求!四、墙模板内外楞的计算(一)。内楞（木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨28、连续梁计算.本工程中，内龙骨采用木楞,宽度90mm，高度50mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 905050/6 = 37。5cm3；I = 90505050/12 = 93.75cm4；内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：其中, M-内楞跨中计算最大弯距（Nmm）； l-计算跨度(外楞间距）： l =300.0mm； q-作用在内楞上的线荷载,它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.272。000。150。90=11.664kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.46.000。150。90=1。134kN/m,其 中,0.90为折减系数。 q 29、=(11.664+1.134)/2=6.399 kN/m;内楞的最大弯距：M =0.16.399300。0300.0= 5。76104N。mm；内楞的抗弯强度应满足下式：其中, 内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距（Nmm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3）,W=3。75104； f 内楞的抗弯强度设计值（N/mm2）； f=13.000N/mm2;内楞的最大应力计算值： = 5。76104/3.75104 = 1.536 N/mm2;内楞的抗弯强度设计值： f = 13N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 1.536 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/m30、m2，满足要求！2。内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中， V内楞承受的最大剪力； l计算跨度(外楞间距）： l =300.0mm; q作用在内楞上的线荷载,它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。272。000.150.90=11.664kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1。46。000。150。90=1。134kN/m，其 中，0.90为折减系数。 q =(11.664+1。134)/2=6。399 kN/m；内楞的最大剪力：V = 0.66。399300.0 = 1151。820N;截面抗剪强度必须满足下式：其中， 内楞的截面的最大受剪应31、力(N/mm2)； V-内楞计算最大剪力(N）:V = 1151.820N； b-内楞的截面宽度（mm）：b = 90.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 50。0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2）：fv = 1。500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: =31151.820/(290.050.0)=0.384N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =0。384N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3。内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值,同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：其中, -内楞32、的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载（kN/m）： q = 72.000。15/2=5.40 kN/m； l-计算跨度（外楞间距): l =300.0mm ; E内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I内楞截面惯性矩（mm4），I=9.38105；内楞的最大挠度计算值: = 0。67710。8/23004/（10095009。38105） = 0.033 mm；内楞的最大容许挠度值： = 1。2mm;内楞的最大挠度计算值 =0。033mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！（二）.外楞（木或钢）承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三33、跨连续梁计算。本工程中,外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面类型为圆钢管483.5;外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3;外钢楞截面惯性矩 I = 12。19cm4；外楞计算简图1。外楞的抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式：其中，作用在外楞的荷载: P = (1.272+1。46）0。150.3/2=1。92kN; 外楞计算跨度（对拉螺栓水平间距）: l = 600mm；外楞最大弯矩：M = 0.1751919。70600.00= 2.02105 Nmm；强度验算公式：其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2） M - 外楞的最大弯距(Nmm）；M = 2。02105 34、Nmm W 外楞的净截面抵抗矩； W = 5。08103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2），f =205。000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 2。02105/5.08103 = 39。679 N/mm2;外楞的最大应力计算值 =39.679N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2.外楞的抗剪强度验算公式如下：其中，P-作用在外楞的荷载： P = (1.272+1.46）0。150.3/2=1.92kN； V-外楞计算最大剪力（N)；外楞的最大剪力：V = 0。651919.700 = 7.49102N;外楞截面抗剪强度必须满足:其中, 35、-外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； V-外楞计算最大剪力（N）:V = 7。49102N； A -钢管的截面面积(mm2）:A = 500mm2； fv-外楞的抗剪强度设计值（N/mm2)：fv = 205N/mm2;外楞截面的受剪应力计算值: =27.49102/500。000=2。995N/mm2;外楞截面的受剪应力计算值 =2.995N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=205N/mm2，满足要求!3。外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中,P内楞作用在支座上的荷载(kN/m）:P = 72.00036、。150.30/21.62 kN/m； -外楞最大挠度（mm)； l计算跨度（水平螺栓间距）: l =600.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩（mm4），I=1。22105;外楞的最大挠度计算值： = 1.1463。24100/26003/(1002060001.22105) = 0.16mm；外楞的最大容许挠度值： = 2.4mm;外楞的最大挠度计算值 =0.16mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2。4mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下：其中 N 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 （mm2)37、; f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值： N = 1.701051。0510-4 = 17.85 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =720.60.3 = 12.96 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=12。96kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17。85kN，满足要求！第2段（墙身高度3.00米):一、参数信息1。基本参数次楞(内龙骨)间距（mm）：150;穿墙螺栓水平间距(mm)：600;主楞（外龙骨)间距(mm）:30038、；穿墙螺栓竖向间距（mm）:300；对拉螺栓直径(mm):M12；2。主楞信息龙骨材料：钢楞;截面类型：圆钢管483.0；钢楞截面惯性矩I(cm4）:10.78；钢楞截面抵抗矩W（cm3):4。49；主楞肢数:2；3。次楞信息龙骨材料：木楞；次楞肢数：1;宽度(mm）：50。00；高度(mm）:90.00；4.面板参数面板类型:钢面板；面板厚度（mm）：18。00；面板弹性模量（N/mm2):210000。00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2）：205.00;面板抗剪强度设计值（N/mm2):1。50;5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc（N/mm2)：13。00;方木弹性模量E（N/mm39、2）：9500.00；方木抗剪强度设计值ft（N/mm2)：1.50;钢楞弹性模量E(N/mm2):210000。00；钢楞抗弯强度设计值fc（N/mm2）:205。00;墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力标准值 F1=40。549kN/m2;倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6 kN/m2.三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算.面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计40、算公式如下:其中， M面板计算最大弯距（Nmm）； l-计算跨度（内楞间距）： l =150.0mm； q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括： 新浇混凝土侧压力设计值q1： 1。240。550.300.85=12。408kN/m; 其中0.85为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1。46。000。300.85=2.142kN/m； q = q1 + q2 =12。408+2.142=14。550 kN/m；面板的最大弯距：M =0.114。550150。0150.0= 3。27104N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中， 面板承受的应力（N/mm2)； 41、M -面板计算最大弯距(Nmm); W -面板的截面抵抗矩 ： b：面板截面宽度，h：面板截面厚度； W= 30018.018。0/6=1。62104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2）； f=205。000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 3。27104 / 1。62104 = 2.021N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =2。021N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2。抗剪强度验算计算公式如下:其中，面板计算最大剪力（N）； l-计算跨度（竖楞间距): l =150。0mm; q-作用在模板上的侧压力线42、荷载,它包括： 新浇混凝土侧压力设计值q1： 1.240。550。300。85=12。408kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1。46.000。300.85=2。142kN/m； q = q1 + q2 =12。408+2.142=14.550 kN/m；面板的最大剪力：V = 0。614.550150。0 = 1309。499N；截面抗剪强度必须满足：其中， 面板截面的最大受剪应力（N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1309。499N； b构件的截面宽度(mm):b = 300mm ； hn-面板厚度(mm）：hn = 18。0mm ； fv-面板抗剪强度设计值（N43、/mm2）：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =31309。499/(230018.0）=0.364N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.364N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.5N/mm2，满足要求! 3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:其中,q-作用在模板上的侧压力线荷载： q = 40.550。3 = 12。16N/mm; l-计算跨度(内楞间距）: l = 150mm; E-面板的弹性模量: E = 210000N/mm44、2； I-面板的截面惯性矩: I = 301.81。81.8/12=14.58cm4；面板的最大允许挠度值： = 0.6mm；面板的最大挠度计算值： = 0.67712。161504/（1002100001。46105） = 0。001 mm;面板的最大挠度计算值: =0.001mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.6mm,满足要求!四、墙模板内外楞的计算（一)。内楞（木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,内龙骨采用木楞，宽度50mm，高度90mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 509090/6 = 67。5cm3；I = 509090945、0/12 = 303。75cm4；内楞计算简图1。内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：其中， M-内楞跨中计算最大弯距（Nmm)； l-计算跨度(外楞间距）： l =300。0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括： 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。240.550。150.85=6.204kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.46。000。150.85=1。071kN/m，其 中，0.85为折减系数。 q =(6。204+1.071)/1=7.275 kN/m;内楞的最大弯距：M =0。17。275300。0300.0= 6。55104N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式：46、其中， 内楞承受的应力(N/mm2); M -内楞计算最大弯距（Nmm)； W -内楞的截面抵抗矩（mm3)，W=6.75104; f -内楞的抗弯强度设计值（N/mm2）； f=13。000N/mm2；内楞的最大应力计算值: = 6.55104/6。75104 = 0。97 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 0。97 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2。内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度（外楞间距）: l =300。0mm；47、 q-作用在内楞上的线荷载，它包括： 新浇混凝土侧压力设计值q1： 1.240。550.150.85=6.204kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1。46。000。150.85=1。071kN/m，其 中,0.85为折减系数. q =（6。204+1.071)/1=7.275 kN/m；内楞的最大剪力：V = 0.67。275300.0 = 1309.499N；截面抗剪强度必须满足下式:其中, -内楞的截面的最大受剪应力（N/mm2）； V-内楞计算最大剪力（N）：V = 1309.499N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn =48、 90.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2）:fv = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: =31309。499/（250。090.0）=0.436N/mm2;内楞截面的受剪应力计算值 =0。436N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：其中， -内楞的最大挠度(mm）； q-作用在内楞上的线荷载（kN/m)： q = 40。550.15/1=6。08 kN/m； l-计算跨度（外楞间距)： l =300。0mm ; 49、E-内楞弹性模量（N/mm2)：E = 9500.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4），I=3.04106；内楞的最大挠度计算值: = 0.6776.08/13004/（10095003。04106) = 0。012 mm;内楞的最大容许挠度值： = 1。2mm；内楞的最大挠度计算值 =0。012mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！（二)。外楞（木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3;外钢楞截面惯性矩 I 50、= 10。78cm4；外楞计算简图1。外楞的抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式：其中，作用在外楞的荷载： P = (1.240.55+1。46)0。150.3/2=1.09kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距）： l = 600mm;外楞最大弯矩:M = 0.1751091。25600。00= 1.15105 Nmm；强度验算公式:其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2） M 外楞的最大弯距（Nmm);M = 1。15105 Nmm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 4。49103 mm3； f -外楞的强度设计值（N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值：51、 = 1。15105/4.49103 = 25.519 N/mm2；外楞的最大应力计算值 =25。519N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2。外楞的抗剪强度验算公式如下：其中，P-作用在外楞的荷载: P = (1。240。55+1。46)0.150.3/2=1.091kN; V-外楞计算最大剪力(N）；外楞的最大剪力：V = 0。651091。250 = 4.26102N；外楞截面抗剪强度必须满足：其中， 外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2）； V-外楞计算最大剪力(N)：V = 4。26102N； A -钢管的截面面积（mm2)：A = 400mm2；52、 fv外楞的抗剪强度设计值(N/mm2）：fv = 205N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值： =24。26102/400.000=2。128N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =2。128N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=205N/mm2,满足要求！3.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下:其中，P内楞作用在支座上的荷载(kN/m）：P = 40。550。150。30/20。91 kN/m； -外楞最大挠度（mm)； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =600.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）:53、E = 210000.00 N/mm2 ; I-外楞截面惯性矩（mm4），I=1.08105；外楞的最大挠度计算值: = 1。1461。82100/26003/(1002100001。08105) = 0.1mm；外楞的最大容许挠度值: = 2.4mm；外楞的最大挠度计算值 =0.1mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2。4mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下：其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号： M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11。55 mm；穿墙螺栓有效面积: 54、A = 105 mm2;穿墙螺栓最大容许拉力值： N = 1。701051.05104 = 17。85 kN;穿墙螺栓所受的最大拉力: N =40.5490。60。3 = 7.299 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=7。299kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17。85kN,满足要求！(二)梁模板计算高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001）、混凝土结构设计规范GB500102002、建筑结构荷载规范(GB 500092001）、钢结构设计规范(GB 50017-2003）等规范编制。梁段：L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m）55、:0。30；梁截面高度 D（m）:0。65;混凝土板厚度(mm):150。00；立杆沿梁跨度方向间距La（m）:1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m）：0.10；立杆步距h（m）：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1。00;梁支撑架搭设高度H（m)：3。00；梁两侧立杆间距(m）：0。60；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:0；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2。荷载参数模板自重(kN/m2):0.35;钢筋自重(kN/m3）:1.50；施工均布荷载标准值（k56、N/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：15.6；倾倒混凝土侧压力（kN/m2）：4.0；振捣混凝土荷载标准值（kN/m2)：2。0；3.材料参数木材品种：东北落叶松;木材弹性模量E(N/mm2）：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：1.6；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500。0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0;4。梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm）：50.0；梁底方木截面高度h（mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度（mm）：18。0；5.梁侧模板参数次楞57、间距（mm)：350 ，主楞竖向根数：4；主楞间距为:100mm，100mm，150mm；穿梁螺栓水平间距（mm）：500；穿梁螺栓直径(mm）：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5;主楞合并根数:2；次楞龙骨材料：木楞,宽度60mm，高度80mm；次楞合并根数:2；二、梁模板荷载标准值计算1。梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取24.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1。500m/h58、； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0。650m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数,取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 186。240 kN/m2、15。600 kN/m2，取较小值15.600 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图（单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中,W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1059、02。12.1/6=73。5cm3; M 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值（N/mm2） f - 面板的抗弯强度设计值（N/mm2);按以下公式计算面板跨中弯矩：其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括： 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1。2115.60.9=16。85kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4140.9=2。52kN/m；q = q1+q2 = 16。848+2.520 = 19。368 kN/m；计算跨度（内楞间距)： l = 350mm；面板的最大弯距 M= 0.12519。3683502 = 2。97105Nmm；经计算得到,面板的受60、弯应力计算值： = 2.97105 / 7.35104=4。035N/mm2；面板的抗弯强度设计值： f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4。035N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求！ 2.挠度验算 q作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=19。37N/mm; l-计算跨度（内楞间距）: l = 350mm; E面板材质的弹性模量： E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1001。81.81。8/12=48.6cm4;面板的最大挠度计算值： = 519.373504/（38495004.86105) = 0.82 mm；面61、板的最大容许挠度值： = l/250 =350/250 = 1。4mm；面板的最大挠度计算值 =0.82mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1。内楞计算内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算.本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6822/6 = 128cm3；I = 6832/12 = 512cm4; 内楞计算简图(1）。内楞强度验算强度验算计算公式如下：其中, - 内楞弯曲应力计算值（N/mm2）； M 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净62、截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值（N/mm2）.按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q = （1.215。60.9+1。440。9)1=21.89kN/m； 内楞计算跨度（外楞间距): l = 117mm； 内楞的最大弯距: M=0。10121。89116.672= 3。01104Nmm； 最大支座力:R=1.121.8880。117=8.427 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 3.01104/1.28105 = 0。235 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值： f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0。235 N/mm2 小于 内楞的抗弯强63、度设计值 f=17N/mm2,满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中 l-计算跨度(外楞间距):l = 500mm; q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=21.89 N/mm； E 内楞的弹性模量: 10000N/mm2; I 内楞的截面惯性矩：I = 5.12106mm4；内楞的最大挠度计算值： = 0。67721.895004/(100100005。12106) = 0。181 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0。181mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2。外楞计算外楞（木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座64、力8。427kN，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10。16cm3;外钢楞截面惯性矩 I = 24。38cm4；（1）。外楞抗弯强度验算其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2） M - 外楞的最大弯距（Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2).根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=Fa=1。102 kNm；其中,F=1/4qh=3。147，h为梁高为0。65m，a为次楞间距为350mm;经计算得到,外楞的受弯应力计算值: = 1.101065、6/1.02104 = 108。421 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =108。421N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！（2）。外楞的挠度验算其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2;F-作用在外楞上的集中力标准值：F=3。147kN； l-计算跨度：l=500mm; I-外楞的截面惯性矩:I=243800mm4；外楞的最大挠度计算值：=1.6153147.300500.003/(100206000。000243800。000)=0.127mm；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.127 mm66、外楞的最大容许挠度值： = 500/400=1。25mm；外楞的最大挠度计算值 =0。127mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2;查表得: 穿梁螺栓的直径： 12 mm; 穿梁螺栓有效直径： 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1。215。6+1.42）0。50。225 =2.421 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12。92 67、kN;穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.421kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12。92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度.计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载.本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 10001818/6 = 5。40104mm3； I = 1000181818/12 = 4.86105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面68、板抗弯强度验算：其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 （kNm)； l-计算跨度（梁底支撑间距）: l =100.00mm； q 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m);新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1： 1。2（24.00+1。50）1。000。650。90=17.90kN/m；模板结构自重荷载：q2：1.20.351.000.90=0。38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1。42.001.000。90=2。52kN/m;q = q1 + q2 + q3=17。90+0.38+2.52=20.80kN/m;跨中弯矩计算公式如下：Mm69、ax = 0。1020。7990。12=0。021kNm； =0.021106/5。40104=0.385N/mm2;梁底模面板计算应力 =0。385 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2,满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：其中,q作用在模板上的压力线荷载: q =（24。0+1。50)0。650+0.35）1.00= 16。93KN/m； l计算跨度(梁底支撑间距)： l =100.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =100。00/270、50 = 0。400mm;面板的最大挠度计算值: = 0.67716。9251004/(10095004。86105）=0.002mm；面板的最大挠度计算值: =0。002mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 100 / 250 = 0.4mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载.1。荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重（kN/m)：q1 = （24+1。5）0。650。1=1。657 kN/m；（2)模板的自重线荷载(kN/71、m)：q2 = 0.350。1(20.65+0.3)/ 0。3=0。187 kN/m；（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）:经计算得到,活荷载标准值 P1= （2。5+2)0。1=0.45 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1。21.657+1。20.187=2.213 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40。45=0。63 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=599/6 = 67.5 cm3; I=5999/12 = 303.75 cm4；方木强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与72、活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：线荷载设计值 q = 2.213+0.63=2。843 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0。12.84311= 0.284 kN。m；最大应力 = M / W = 0。284106/67500 = 4.212 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2;方木的最大应力计算值 4。212 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力： V = 0。62。8431 = 1。706 kN； 方木受剪应力计算值 = 31705.8/（25090） = 0.569 N/m73、m2；方木抗剪强度设计值 = 1。6 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.569 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1。6 N/mm2，满足要求！方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：q = 1.657 + 0。187 = 1.844 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6771.84410004 /(10010000303。75104）=0。411mm；方木的最大允许挠度 =1。0001000/250=4。000 mm;方木的最大挠度计算值 = 0.411 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢74、管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下:（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m2）:q1 = （24.000+1。500)0.650= 16。575 kN/m2;（2)模板的自重(kN/m2):q2 = 0。350 kN/m2;(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= （2。500+2.000）=4。500 kN/m2;q = 1.2(16。575 + 0.350 ）+ 1。44.500 = 26。610 kN/m2；梁底支撑根数为 n,立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h，梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时：当n2时75、： 计算简图(kN） 变形图（mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到:支座反力 RA = RB=4。265 kN；最大弯矩 Mmax=0.906 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=1。311 mm；最大应力 =0。906106/5080=178。302 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 178.302 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、扣件抗滑移的计算：按规范表5.1。7,直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或76、横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2.5）： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取6。40 kN; R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=4。265 kN；R 6。40 kN ， 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁内侧立杆稳定性验算：其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力: N1 =4.265 kN ; 脚手架钢管的自重： N2 = 1。20.1293=0。465 kN； 楼板的混凝土模板的自重: N3=1.2（1.077、0/2+(0.600。30）/2）1。000。35=0.273 kN; 楼板钢筋混凝土自重荷载： N4=1。2（1.00/2+（0。60-0。30）/2)1.000。150（1.50+24.00）=2。984 kN； N =4.265+0。465+0.273+2.984=7.986 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 （cm）：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2）： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5。08; - 钢管立杆轴心受压应力计算值 （ N/mm2）； f - 钢管立杆抗压78、强度设计值:f =205 N/mm2； lo - 计算长度 （m);如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh （1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1。155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3。3，u =1.7；上式的计算结果:立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551。71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945。25 / 15。8 = 186 ;由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ;钢管立杆受压应力计算值 ；=7985。76/(0。207489） = 78.893 N/mm2；钢管立杆稳定79、性计算 = 78.893 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2,满足要求！2。梁外侧立杆稳定性验算：其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 = 4.265/Sin75o = 4。415 kN ; 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20。129（3-0.65）/Sin75o = 0。377 kN; N = 4.415+ 0。377 = 4。792 kN； 边梁外侧立杆与楼地面的夹角：= 75 o； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净80、截面面积 (cm2）： A = 4。89; W - 立杆净截面抵抗矩(cm3）：W = 5。08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2); f 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh/Sin （1) k1 - 计算长度附加系数,取值为：1。155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3。3,u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh/Sin = 1.1551.71。5/0.966 = 3.049 m;Lo/i = 3049.147 / 15。8 =81、 193 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。193 ;钢管立杆受压应力计算值 ；=4791.84/（0.193489） = 50.773 N/mm2;钢管立杆稳定性计算 = 50.773 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求!十、立杆的地基承载力计算： 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1200。4=48 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0。4 ; 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =782、。986/0.25=31.943 kPa ;其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 7。986 kN；基础底面面积 ：A = 0。25 m2 .p=31。943 fg=48 kPa 。地基承载力满足要求！ （三）顶板模版计算模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001)、混凝土结构设计规范GB500102002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001）、钢结构设计规范(GB 50017-2003）等规范编制。一、参数信息:1。模板支架参数横向间距或排距（m）:0.60；纵距(m)：0.60；步距（m）：1。50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m83、）：0.10；模板支架搭设高度(m)：3。00；采用的钢管（mm）:483.5 ；板底支撑连接方式：钢管支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数：0。80；板底钢管的间隔距离（mm）:300。00;2。荷载参数模板与木板自重（kN/m2)：0。350；混凝土与钢筋自重（kN/m3）：25.000；施工均布荷载标准值（kN/m2):1。000；3.楼板参数钢筋级别：二级钢HRB 335(20MnSi）；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数：7；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2)：654。500;楼板的计算长度(m）：4。50；施工平均温度(）：25.000；楼板的计算宽度(m84、)：4。00；楼板的计算厚度（mm):120.00；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为12mm；板底支撑采用钢管；面板弹性模量E(N/mm2)：9500;面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001。82/6 = 54 cm3;I = 1001。83/12 = 48。6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m)：q85、1 = 250。121+0.351 = 3.35 kN/m；（2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m）：q2 = 11= 1 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：其中：q=1.23.35+1.41= 5。42kN/m最大弯矩M=0.15.420。32= 0。049 kNm；面板最大应力计算值 = 48780/54000 = 0.903 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.903 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求！3、挠度计算挠度计算公式为其中q = 3.3586、kN/m面板最大挠度计算值 v = 0。6773.353004/（100950048.6104）=0。04 mm； 面板最大允许挠度 V=300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0。04 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm，满足要求！三、纵向支撑钢管的计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 w=5。08cm3；截面惯性矩 I=12。19cm4; 方木楞计算简图1.荷载的计算：（1)钢筋混凝土梁自重(kN/m）：q11= 250。30。12 = 0.9 kN/m；（2)模板的自重线荷载(kN/m）：q12= 0.350。3 = 0。105 kN/87、m ；（3)活荷载为1施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：q2 = (1 + 2）0。3 = 0。9 kN/m;2。强度验算:最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下：最大弯矩计算公式如下:静荷载：q1 = 1.2 （q1 + q2) = 1.2（0.9+0.105） = 1。206 kN/m;活荷载：q2 = 1.40.9 = 1。26 kN/m；最大弯距 Mmax = (0。11.206+0。1171。26 ） 0。62 = 0.096 kN.M；最大支座力 N = ( 1.1 1。206 + 1。21.88、26）0。6 = 1。703 kN ；最大应力计算值 = M / W = 0。096106/5080 = 18。994 N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2;纵向钢管的最大应力计算值为 18。994 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压强度设计值 205.0 N/mm2,满足要求!3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载 q1 = q11 + q12 = 1。005 kN/m活荷载 q2 = 0。9 kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V= (0.6771。005+0。9900。9)6004/( 10020.610512.1989、 ) =0。081 mm；支撑钢管的最大挠度小于600/150与10 mm，满足要求！四、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1。703 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm） 支撑钢管计算变形图（mm) 支撑钢管计算剪力图（kN） 最大弯矩 Mmax = 0.179 kNm ;最大变形 Vmax = 0.168 mm ；最大支座力 Qmax = 3.662 kN ；最大应力 = 178865.872/5080 = 35。21 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值90、 35。21 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度为 0。168mm 小于 600/150与10 mm,满足要求！五、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页,双扣件承载力设计值取16。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2。5)： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN; R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力91、,R= 3.662 kN；R Mmax= 13。051所以第7天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。（四）柱模板计算柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范（GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 500172003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞)组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力;柱箍之间用对拉螺栓相互拉接,形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B（mm)：300。92、00；柱截面高度H(mm）：300.00;柱模板的总计算高度：H = 3。00m；根据规范，当采用容量为0.20.8m3 的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为4.00kN/m2； 计算简图一、参数信息1。基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目：1;柱截面高度H方向竖楞数目：3；对拉螺栓直径（mm）：M12；2。柱箍信息柱箍材料：钢楞;截面类型：圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I（cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3）:5。08;柱箍的间距（mm)：350;柱箍合并根数:2；3。竖楞信息竖楞材料：木楞；竖楞合并根数：293、；宽度（mm)：60.00；高度（mm）：80.00；4。面板参数面板类型:钢面板；面板厚度(mm）：12.00；面板弹性模量(N/mm2):210000。00;面板抗弯强度设计值fc（N/mm2）:205。00；面板抗剪强度设计值（N/mm2）:1.50；5。木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2）:13.00；方木弹性模量E（N/mm2)：9500.00;方木抗剪强度设计值ft（N/mm2）：1。50；钢楞弹性模量E（N/mm2):210000。00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00;二、柱模板荷载标准值计算其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3; t -94、 新浇混凝土的初凝时间，取24.000h； T - 混凝土的入模温度，取20。000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m; 1- 外加剂影响修正系数，取1。200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1。000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;分别计算得 240.434 kN/m2、72。000 kN/m2,取较小值72.000 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=72kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4 kN/m2.三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件95、，按简支梁或连续梁计算.本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 220 mm，且竖楞数为 3，面板为2 跨,因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行计算. 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中， M-面板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距）: l =220。0mm； q作用在模板上的侧压力线荷载，它96、包括： 新浇混凝土侧压力设计值q1： 1。272。000。350。85=25。704kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1。44.000。350。85=1。666kN/m；式中，0。85为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =25。704+1.666=27。370 kN/m;面板的最大弯距：M =0.125 27。370220220= 1。66105N.mm；面板最大应力按下式计算:其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm）； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h：面板截面厚度; W= 35012.012.0/6=8。497、0103 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=205.000N/mm2;面板的最大应力计算值： = M/W = 1。66105 / 8。40103 = 19。713N/mm2；面板的最大应力计算值 =19.713N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =205N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下:其中， -面板计算最大剪力(N)； l计算跨度(竖楞间距）: l =220.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载,它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。272.000。350。85=25.704kN/m； 倾倒混凝土侧98、压力设计值q2: 1。44.000。350.85=1.666kN/m； 式中，0。85为按施工手册取用的临时结构折减系数. q = q1 + q2 =25。704+1.666=27.370 kN/m;面板的最大剪力： = 0。62527.370220.0 = 3763.375N;截面抗剪强度必须满足下式:其中， -面板承受的剪应力（N/mm2)； 面板计算最大剪力(N）: = 3763。375N； b-构件的截面宽度（mm）：b = 350mm ； hn-面板厚度（mm)：hn = 12.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2）：fv = 205.000 N/mm2；面板截面受剪应力99、计算值： =33763.375/（235012.0)=1.344N/mm2；面板截面抗剪强度设计值： fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =1.344N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2,满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下:其中,q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m）: q = 72。000。3525.20 kN/m； -面板最大挠度(mm）； l-计算跨度(竖楞间距): l =220.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 210000。00 N/mm2 ; I面板截面的惯性矩(mm4)100、； I= 35012。012。012.0/12 = 5.04104 mm4；面板最大容许挠度： = 220 / 250 = 0。88 mm；面板的最大挠度计算值： = 0。52125.20220。04/(100210000。05.04104) = 0.029 mm；面板的最大挠度计算值 =0.029mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0。88mm，满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.0m，柱箍间距为350mm,竖楞为大于 3 跨,因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯101、性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4;竖楞方木计算简图1。抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中， M-竖楞计算最大弯距（Nmm）； l-计算跨度(柱箍间距）： l =350。0mm; q作用在竖楞上的线荷载，它包括： 新浇混凝土侧压力设计值q1： 1。272。000。220.85=16.157kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1。44。000。220.85=1。047kN/m； q = (16。157+1。047）/2=8.602 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0。18。602350。0350.0= 102、1。05105N。mm;其中， -竖楞承受的应力(N/mm2); M -竖楞计算最大弯距(Nmm）； W -竖楞的截面抵抗矩（mm3),W=6。40104; f -竖楞的抗弯强度设计值（N/mm2）； f=13。000N/mm2；竖楞的最大应力计算值： = M/W = 1.05105/6。40104 = 1.646N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =1。646N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2。抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度（柱箍间距)： l =350.0mm； q-作用在模板上的103、侧压力线荷载,它包括： 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.272.000.220.85=16.157kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.44。000。220。85=1。047kN/m； q = （16.157+1.047）/2=8.602 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.68。602350。0 = 1806。420N；截面抗剪强度必须满足下式:其中, -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2); -竖楞计算最大剪力（N)： = 1806。420N； b-竖楞的截面宽度（mm）：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度（mm)：hn = 80。0mm ； fv竖楞的抗剪强度设计值(104、N/mm2）：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31806。420/(260.080.0)=0。565N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1。500N/mm2;竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.565N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求!3。挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中，q-作用在竖楞上的线荷载（kN/m）： q =72.000.22 = 15.84 kN/m； 竖楞最大挠度（mm）； l计算跨度（柱箍间距）: l =350。0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2):E = 9500.00 N/105、mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4),I=2。56106；竖楞最大容许挠度: = 350/250 = 1。4mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67715。84350。04/(1009500。02.56106) = 0。066 mm;竖楞的最大挠度计算值 =0。066mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1。4mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：钢柱箍截面抵抗矩 W = 5。08 cm3;钢柱箍截面惯性矩 I = 12。19 cm4;柱箍为2 跨,按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图106、其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN)； P = (1。2 720.85 + 1。4 40。85)0.22 0。35/2 = 3.01 kN；B方向柱箍剪力图（kN)最大支座力: N = 4.678 kN;B方向柱箍弯矩图（kNm)最大弯矩： M = 0.094 kN。m；B方向柱箍变形图（mm）最大变形: V = 0.027 mm;1。 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.09 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3;B边柱箍的最大应力计算值: = 17.64 N/mm2;柱箍的抗弯强度设计值: f107、 = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =17.64N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！2。 柱箍挠度验算经过计算得到： = 0.027 mm;柱箍最大容许挠度： = 250 / 250 = 1 mm；柱箍的最大挠度 =0.027mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1mm，满足要求！六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 （mm2）; f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得: 对拉螺栓的型号: M14 ； 对拉螺栓的有效直径： 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积：108、 A= 105 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力： N = 4。678 kN。对拉螺栓最大容许拉力值： N = 1。701051。0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=4。678kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求！七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本工程中，柱箍采用钢楞,截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：钢柱箍截面抵抗矩 W = 5。08cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 121.9cm4；柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图):H方向柱箍计算简图其109、中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN）； P = (1.2720.85+1。440。85)0.22 0.35/2 = 3。01 kN；H方向柱箍剪力图（kN）最大支座力： N = 4.678 kN；H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.094 kN.m；H方向柱箍变形图（mm）最大变形: V = 0。027 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式：其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.09 kN.m; 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 17。636 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值： f = 2110、05 N/mm2;H边柱箍的最大应力计算值 =17。636N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2。 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0.027 mm;柱箍最大容许挠度： V = 250 / 250 = 1 mm；柱箍的最大挠度 V =0.027mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=1mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170 N/mm2;查表得： 对拉螺栓的直径: M14 ； 对拉螺栓有效直径： 11.55 mm； 对拉螺栓有效面积： A= 105 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值： N = 1。701051。0510-4 = 17。85 kN;对拉螺栓所受的最大拉力： N = 4。678 kN。对拉螺栓所受的最大拉力： N=4.678kN 小于 N=17。85kN，对拉螺栓强度验算满足要求！结论：计算所得数据均满足设计要求。