1、 xx达观上院项目塔吊基础施工方案编制人：审核人：批准人：编制单位：编制日期： 目 录目 录2第一章 工程概况31、工程概况3第二章 工程地质条件及水文地质条件31、地层条件32、水文条件4第三章 编制依据4第四章 塔吊布置5第五章 塔吊基础设计7第六章 主要施工工艺101、测量工程103、钢筋工程114、混凝土工程13七、安全文明施工16第八章 塔吊基础计算书16第一章 工程概况1、工程概况本工程位于xx省xx市仲恺高新区和畅六路，总建筑面积为62126.58平方米。整个工程由1栋4栋（28-29层）住宅、商业、物业管理用房、社区中心、垃圾房、地下停车库等组成。占地面积为2458.38M2，2、总建筑面积为：62126.58M2，其中，住宅2-（28/29）F建筑面积为41065.02M2，商业1-2F建筑面积为3300.77M2，物业管理用房1F建筑面积为221.35M2，社区中心、垃圾房1F建筑面积为153.45M2，地下停车库建筑面积为15843.7M2，首层架空停车1F建筑面积为1070.84M2，屋面花园架空建筑面积为471.43M2。本工程抗震设防类别为丙类，场地抗震设防烈度为6度，工程重要性等级为二级，岩土工程勘察等级为乙级，结构形式为框架剪力墙结构。建设单位：xx市公司设计单位：xx市惠院有限公司勘察单位：xx省勘察院监理单位：xx市建设监理公司 施工单位：工程有限公3、司工程概况详见施工组织设计。第二章 工程地质条件及水文地质条件1、地层条件根据xx省工程勘察院提供的岩土工程勘查报告及有关技术资料，地层结构特征分列如下表:1人工填土（Q4ml）：1-1素填土：杂色等，稍湿湿，结构松散，土质主要由风化土、风化岩块、少量粘性土堆填而成，硬杂质含量为5%40%，块石直径一般为28cm的。层厚1.508.50m，平均4.83m。1残积层（Qel）：2-1粉质粘土：黄褐色、灰白色等，稍湿，可塑，干强度、韧性中等，为下伏基岩残积土。层厚1.509.30m，平均厚度5.53m，层顶高程11.5421.05m，平均18.16m，层顶深度0.008.50m，平均2.14m。14、侏罗系（J）泥质粉砂岩：3-1全风化：棕褐色、黄褐色、红褐色等，原岩结构完全破坏但尚可辨识,矿物成分大部分已风化成土,岩心呈土柱状,残余原岩结构强度，层厚0.5015.40m，平均厚度6.88m，层顶高程7.0821.20m，平均14.34m，层顶深度0.0013.60m，平均6.02m。为极软岩，极破碎，岩体基本质量等级为级。3-2强风化：棕褐色、灰褐色等，原岩结构大部分破坏,矿物成分显著变化,裂隙很发育,岩心呈半岩半土状或短柱状或块状,用手可折断,风化不均,局部夹中风化块状，层厚0.5030.90m，平均厚度10.71m，层顶高程-16.6620.85m，平均3.53m，层顶深度0.0035、6.70m，平均16.86m。为极软岩，极破碎，岩体基本质量等级级。3-3中风化：棕褐色、灰褐色等，细粒结构，中厚层状构造，岩体较破碎，岩芯主呈短柱状，局部块状，裂隙较发育。层厚0.508.30m，平均厚度3.43m，层顶高程-20.3215.45m，平均-7.17m，层顶深度5.1041.00m，平均27.57m。岩石为软岩，岩体较破碎，岩体质量等级为级。2、水文条件场地地下水类型为第四系孔隙水和泥质粉砂岩裂隙水，以裂隙水为主，强、中风化部分含水，场区填土层中有少量上层滞水分布。地下水主要补给来源为大气降水（地表水）的垂直入渗及邻近水系侧向补给，主要以大气蒸发/岩土层间侧向渗流排泄完成地下水6、的循环交替。地下水位埋深为7.108.30m，地下水位标高11.7413.80m。地下水受季节降水影响，水位变化幅度为12m。第三章 编制依据1、xx市惠城建筑设计院有限公司设计的xx达观上院项目工程设计蓝图；2、xx省工程勘察院提供的岩土工程勘查报告及有关技术资料；3、地基与基础施工验收规范；4、塔吊使用说明书；5、塔式起重机安全规程 GB5144-2012；6、塔式起重机操作使用规程 ZBJ80012-89；7、混凝土结构设计规范 GB50010-2010；8、建筑地基基础设计规范 GB5007-2002；9、建筑施工安全检查标准JGJ59-2011第四章 塔吊布置1、由于xx达观上院项目7、施工场地狭窄，给本场区塔吊布置带来困难，根据现场实际情况及建设单位工期要求：xx达观上院项目塔吊布置如下：1#、2#塔吊：TC6013A型（2#楼北侧、3#楼北侧）；具体布置示意图见后附图。2、各塔吊的具体定位见下图：1#塔吊布置在2#楼北侧，具体定位见下图：2#塔吊布置在3#楼北侧：第五章 塔吊基础设计1、根据甲方提供的地勘报告，各岩土层的设计计算参数如下：各岩土层承载力特征值地层编号及岩性状态推荐承载力特征值fak（kPa）压缩模量（Es01-0.2）（Mpa）1人工填土松散80/2粉质粘土可塑1504.693-1 全风化泥质粉砂岩全风化300 5.773-2强风化泥质粉砂岩强风化600 8、/4-2中风化泥质粉砂岩中风化1200/1#塔吊的持力层为第-2层（强风化泥质粉砂岩层），该土层的地基承载力特征值为=600kpa,2#塔吊的持力层为第-1层（全风化泥质粉砂岩层），该土层的地基承载力特征值为=300kpa,经过计算（计算书见附件），1#-2#塔吊均可采用天然地基基础。1#-塔吊基础承台做法如下： 塔吊基础承台配筋图塔吊各塔吊承台底标高（m）备注1#塔吊-10.950注：1#承台基地须坐落在第-2层强风化泥质粉砂岩层上，地基承载力特征值为600kpa，2#承台基地须坐落在第-1层全风化泥质粉砂岩层上，地基承载力特征值为300kpa，。2#塔吊-10.950塔吊基础施工过程中注意9、事项：基础开挖至老土找平，施工垫层，周边砌砖后再行编筋浇筑混凝土，基础周围地面低于混凝土表面100mm以上以利排水。垫板下混凝土填充率95，四垫板上平面保证水平，垫板允许嵌入混凝土内5-6mm。四组地脚螺栓（16根）相对位置必须准确，组装后必须保证地脚螺栓孔的对角线误差不大于2mm，确保固定基节的安装。允许在固定基节与垫板之间加垫片，垫片面积必须大于垫板面积的90，且每个支腿下面最多只能加两块垫片，确保固定基节的安装后的水平度小于1/750，其中心线与水平面垂直度误差为1.5/1000。塔吊基础混凝土强度等级为C35。2、布置于建筑物基坑内的塔吊基础施工塔基与底板连接处的构造1#、2#塔吊由于10、施工现场制约，布置在车库内，为了减小塔吊自重及运行期间的动荷对建筑物地基的扰动影响，塔基应下卧于建筑物基础底板，且塔基与建筑物基础底板须分离，在它们之间设一层级配砂石垫层，夯填密实，起缓冲作用。塔基断面构造见下图：塔基处建筑物基础底板的后浇处理a、为了避免塔吊运行时的动荷载对建筑物基础结构的影响，浇筑建筑物基础底板时在塔基处留设一块后浇，其大小根据塔吊标准节平面尺寸确定(应稍大)。b、为了使塔基处建筑物基础底板后浇部分的防水效果不受影响，在进行卷材防水层施工时，施工缝处卷材应留甩头(要有足够长度，须考虑搭接)，还可在施工缝处建筑物基础底板侧面设止水钢板或膨胀止水条，进行防水的加强处理。c、建筑11、物基础底板浇筑后，在施工缝边砌筑200高挡土墙，避免雨后周边雨水流人坑内。同时在塔基上方齐挡土墙搭设密闭棚架，避免建筑垃圾落人坑内，以利于后浇混凝土前坑内的清理。d、塔吊拆除后，建筑物基础底板补浇前应将坑内杂物、积水清理干净。将盘在坑内的防水卷材甩头展开，并作局部防水加强处理。将施工缝处松动石子、浮浆剔除干净，洒水湿润，刷水泥素浆，然后浇筑混凝土。混凝土强度等级取较原设计强度等级高一级，内掺适量微膨胀剂。浇筑完毕将表面收刮平整，及时认真做好混凝土的养护工作。第六章 主要施工工艺1、测量工程采用平面坐标法：根据建设单位提供本工程的高程与坐标，并依据四周的永久性控制桩上的坐标点，画出放线简图，经建12、设单位、监理工程师进行审定后进行定位，定位后将建筑轴线引出，设立基准控制桩，并据此来测定塔吊基础的正确性。为保证塔吊基础工程的相对位置及细部轴线的正确，从基础开挖到基础结束，均由全站仪进行测定，在塔吊基础工程的四大角及轴线根据甲方给定的建筑坐标设立定位桩，基线由经纬仪投测到各个基础上。标高传递由水准仪进行测定。测量放线用50m、水平尺等仪器，测量用仪器必须合格方可使用。2、土方工程为了不占用工期及塔吊安装的方便，当基坑开挖在塔基部位挖至接近基底设计标高(留一定厚度进行人工清底)时，即应及时进行塔基的放线、开挖、混凝土浇筑，利用其他部位挖土及基坑支护的时间进行混凝土的养护和塔吊的安装。根据现场实13、际情况，土方开挖主要采用机械挖土，人工挖土辅助。1#、2#塔吊由于位于基坑内，为了避免塔吊运行时的动荷载对建筑物基础结构的影响，根据本方案第五章第二节的做法，土方开挖深度应低于车库底板2.9m左右。基础施工完毕、塔吊安装完毕后及时进行土方回填工作。 在机械施工挖不到的土方，配合人工随时进行挖掘，并用手推车把土运到机械能挖到的地方，以便及时用机械挖走。施工注意事项：a对定位标准桩、轴线引桩、标准水准点等，挖运土时不得撞碰。并应经常测量和校核其平面位置、水平标高和边坡坡度是否符合设计要求。定位标准桩和标准水准点也应定期复测和检查是否正确。b土方开挖时，应防止邻近构筑物，道路、管线、围挡等发生下沉和14、变形。与设计单位或建设单位协商，采取防护措施，并在施工中进行沉降或位移观测。c如发现有测量用的永久性标桩或地质、地震部门设置的长期观测点等，应加以保护。在敷设有地上或地下管线、电缆的地段进行土方施工时，应事先取得有关管理部门的书面同意，施工中应采取措施，以防止损坏管线，造成严重事故。3、钢筋工程钢筋必须按照不同的钢种、等级、牌号、规格分批堆存，不得混杂，并且设立识别标志。钢筋在存放过程中，应避免锈蚀和污染，钢筋漏天堆置时，应垫高并加覆盖。钢筋制作前进行质量检验，钢筋进场后，应做拉伸（抗拉强度、屈服点、伸长率）和冷弯试验。钢筋在加工之前，表面必须洁净、无油渍、漆污、水泥浆、铁锈等。钢筋应平直，无15、局部弯曲，成盘的钢筋和弯曲的钢筋必须调直。用冷拉法矫直钢筋时，I级钢筋的冷拉率不大于2，II级钢筋的冷拉率不大于1。3.1 承台基础钢筋承台钢筋采用级钢25各30根双层双向，架立筋为级钢12-225，马凳采用级钢251000,保护层厚度为50mm，钢筋绑扎参图集11G101-3.基础钢筋的绑扎a、把基础底层钢筋按要求间距放好画好钢筋分档标志，最后绑其余横筋。钢筋绑扎完毕后，各种操作人员不准任意蹬踏钢筋。b、钢筋绑扎：绑扎钢筋网片时不准跳扣，应满绑，底板钢筋为双层时，在上下钢筋网片之间应设马凳，马登间距1.0M,以保证钢筋位置正确，网片绑扎时应注意相邻钢筋绑扎点的绑扎扣应成八字形，以防钢筋变形。16、C、模板合模以后，对钢筋进行进一步修整，浇注混凝土时指定专人看管钢筋及埋件位置。施工中注意的事项：（1）在加工前出具详细的加工配料单(下料单)交项目部技术负责人审核。（2）班前对职工进行技术安全教育。（3）画出施工钢筋绑扎分布图，重要部位画出节点。（4）对机械操作人员进行培训，持证上岗。（5）所有机械操作，必须维护完好。（6）钢筋的品种和质量必须符合设计要求和有关标准的规定。（7）钢筋表面应保持清洁，无老锈和斑点。（8）钢筋的规格、形状、尺寸、数量、锚固长度、接头设置必须符合设计要求和施工规范规定要求。（9）钢筋焊接、机械连接必须符合施工规范规定要求。（10）钢筋绑扎完毕后，必须加强对成品保护17、。4、埋设件埋设按塔吊厂家提供资料，对预埋地脚螺栓位置进行定位，核实无误后，预埋地脚螺栓，对地脚螺栓采取必要的加固措施。将4件10.9级高强度螺栓及垫板与预埋螺栓定位框装配在一起。为了便于施工，当钢筋捆扎到一定程度时，将装配好的预埋螺栓和预埋螺栓定位框整体吊入钢筋网内。再将8件30的钢筋将预埋螺栓连接。吊起装配好的预埋螺栓和预埋螺栓定位框整体，浇筑混凝土。在预埋螺栓定位框上加工找水平，保证预埋后定位框中心线与水平面的垂直度小于1.5/1000。固定支腿周围混凝土充填率必须达到95%以上，机脚螺丝应严格按说明书要求的平面尺寸设置，允许偏差不得大于5mm。浇筑混凝土时注意对地脚螺栓保护，并用测量仪18、器观察，如发现移位，立即纠正。塔吊基础用206的镀锌扁铁与两个接地体进行连接。5、混凝土工程本工程基础采用商品混凝土，由搅拌站统一供应混凝土。混凝土强度等级为C35。承台混凝土浇筑均采用自卸。本工程混凝土工程的施工均要满足混凝土结构施工质量验收规范（GB50204-2002）的要求。5.1、承台混凝土承台周边模板采用370mm厚砖胎模，用水泥标准砖砌筑，M5.0水泥砂浆。砌筑高度超出承台基础顶面100mm。基础厚度1350mm，采用分层投料，分层浇筑，一次性成型的浇筑方法。预先在底板四周外模上留设泄水孔，浇筑过程中混凝土的泌水要及时处理，以免使粗骨料下沉，混凝土表面水泥砂浆过厚致使混凝土强度不19、均和产生收缩裂缝。根据混凝土温度应力和收缩应力的分析，必须严格控制各项温度指标在允许范围内，才能避免混凝土产生裂缝。控制指标：混凝土内外温差不大于25；降温速度不大于1.52/d；控制混凝土出罐和入模温度（按规范要求）。加掺合料及附加剂：掺粉煤灰，替换部分水泥，减少水泥用量，降低水化热；掺减水剂，减少水灰比，防止水泥干缩。使用插入式振动器，振动器正确方法，应做到“快插慢拔”。在振捣过程中，宜将振动棒上下略为抽动，以使混凝土上下振捣均匀。混凝土分层浇筑，每层混凝土的厚度应符合规范要求。在振捣上层混凝土时，应插入下层内50mm左右，以消除两层间的接缝。同时在振捣上层混凝土时，要在下层混凝土初凝前进20、行。每一插点要掌握准振捣时间，过短不易密实，过长能引起混凝土产生离析现象。一般应视混凝土表面呈水平，不再显著沉降、不再出现气泡及表面泛出灰浆为准。振动器插点要均匀排列。浇筑混凝土时应经常观察模板、钢筋、预埋件等有无移动、变形情况，发现问题应立即停止浇灌，并应在已浇筑的混凝土凝结前修正完好。混凝土浇筑后，应及时进行养护。混凝土表面压平后，先在混凝土表面覆盖一层塑料薄膜，采用浇水覆盖方式养护14天。养护过程设专人负责。 在本工程施工过程中必须保证结构混凝土的强度等级符合设计要求。用于检查结构构件混凝土强度的试件，应在混凝土的浇筑地点随机抽取。塔吊基础砼浇筑后应按规定制作试块，本工程留置不少于2组同21、条件和2组标养试块，试块强度达到100%时才能开始安装塔吊。基础塔吊砼拆模后应在四角设置沉降观测点，并完成初始高程测设，在上部结构安装前再测一次，以后在上部结构安装后每半月测设一次，发现沉降过大、过快、不均匀沉降等异常情况应立即停止使用，并汇报公司工程技术部门分析处理后，方可决定可断续使用或不能使用。6、地下室顶板处理措施在地下室顶板上预留3m*3m的预留洞，按顶板配筋预留一个搭接长度，塔吊拆除后用搭接方式连接，并用高一强度等级的微膨胀混凝土封闭。在预留顶板洞口周边砌筑200高的砖墙挡水，素水泥浆抹光，并沿洞口加设1.2m高的防护栏杆,三道横杆，间距0.6M。 第七章、安全文明施工1、进入施工22、现场，正确佩戴安全帽，不得穿拖鞋，要树立“安全第一 预防为主”的思想。2、挖机在作业时，严禁任何人上下机械，传递任何物件，严禁工人进入作业半径。3、需要斜坡横向作业时，需要先填平，使机身保持平稳。4、基坑周边设置牢固醒目的防护栏杆，夜间设置红色标志灯。5、认真贯彻实环保条例，车辆经过道路要及时清扫并洒水除尘。6、施工车辆严格按照指定路线，指定时间通行，采取严格有效的降噪措施，保证居民的生活区安静。第八章 塔吊基础计算书1、天然地基选用最具代表性的TC6013A型塔吊进行计算矩形板式基础计算书 工程信息： 工程名称：xx达观上院项目；编制日期：2017/6/12。施工单位：中建二局第四建筑工程有23、限公司；地上层数：28；地下层数：2层；建筑高度：94米；建筑面积：62511米2；总工期：520天；结构类型：框架； 计算依据： 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)、塔式起重机设计规范（GB/T 13752-92）、混凝土结构设计规范（GB 50010-2002）、建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）、建筑结构荷载规范（GB 50009-2001(2006年版)）编制。 一、参数信息 1)塔吊基本参数 塔吊型号:QT80A，塔吊最大起吊高度H0110m，塔身宽度B1.8m； 2)塔机自重参数 塔身自重G0698kN，起重臂自重G171.54kN24、，小车和吊钩自重G229.4kN，平衡臂自重G363.7kN，平衡块自重G4122.89kN，最大起重荷载Qmax58.8kN，最小起重荷载Qmax16.66kN； 3)塔机尺寸参数 起重臂重心到塔身中心的距离RG127m，小车和吊钩重心到塔身中心的距离RG211.5m，平衡臂重心到塔身中心的距离RG36.8m，平衡块重心到塔身中心的距离RG411.8m，最大起重荷载到塔身中心的距离RQmax2.5m，最小起重荷载到塔身中心的距离RQmin55m； 4)塔吊承台参数 承台长度b5.5m，承台宽度l5.5m，承台高度h1.35m，承台混凝土强度等级：C35，承台混凝土自重40.8kN/m3，承台25、上部覆土厚度d0m，承台上部覆土重度0kN/m3； 5)塔吊基础参数 地基承载力特征值fa300kN/m2，基础宽度地基承载力修正系数b0.3，基础埋深地基承载力修正系数d1.6，基础埋深地基承载力修正系数25kN/m3，基础底面以上的土的加权平均重度m25kN/m3，承台埋置深度D2.95m，修正后的地基承载力特征值fa298.75kN/m2； 6)风荷载参数 塔身桁架杆件类型为：型钢或方钢管，地面粗糙度类型为：B类 城市郊区，塔机计算高度h46m，塔身前后片桁架平均充实率00.35，塔身风向系数1.2，基本风压W00.55kN/m2(工程所在地：惠阳，取50年一遇)，风荷载高度变化系数z126、.35，风荷载体型系数s1.95，风荷载风振系数z1.66； 7)承台配筋参数 承台底面长向配筋：使用HRB335钢筋，直径为25mm，间距为184mm； 承台底面短向配筋：使用HRB335钢筋，直径为25mm，间距为184mm； 二、荷载计算 1、自重荷载及起重荷载 1)塔机自重标准值 Fk1698+71.54+29.4+63.7+122.89985.53kN； 2)基础自重标准值 Gk5.55.5(1.3540.8+00)1666.17kN； 丰水期：Gk5.55.5(1.35(40.8-10)+00)1257.79kN； 3)起重荷载标准值 Fqk58.8kN； 2、风荷载计算 计算公式27、如下： 1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 工作状态下00.2kN/m2 z1.35 s1.95 z1.59 00.35 1.2 计算结果：k0.67kN/m2 qsk0.51kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 FvkqskH23.46kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk0.5FvkH539.58kNm 2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 非工作状态下00.55kN/m2(惠阳，取50年一遇) z1.35 s1.95 z1.66 00.35 1.2 计算结果： k128、.92kN/m2 qsk1.45kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 FvkqskH66.7kN c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk0.5FvkH1534.1kNm 3、塔机的倾覆力矩 塔机自身产生的倾覆力矩，向前(起重臂方向)为正，向后为负。 1)大臂自重产生的向前力矩标准值 M171.54271931.58kNm 2)最大起重荷载产生的最大向前起重力矩标准值 (Qmin比Qmax产生的力矩大) M216.6655916.3kNm 3)小车位于上述位置时的向前力矩标准值 M329.411.5338.1kNm 4)平衡臂产生的向后力矩标准值 M4-63.76.8-433.1629、kNm 5)平衡重产生的向后力矩标准值 M5-122.8911.8-1450.1kNm 计算结果： 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 MkM1+M3+M4+M5+0.9(M2+Msk)1696.71kNm 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 MkM1+M4+M5+Msk1582.42kNm 三、地基承载力验算 修正后的地基承载力特征值fa298.75kN/m2 1)工作状态下 Mk1696.71kNm a.当轴心荷载作用时： FkFk1+Fqk1044.33kN Pk(1044.33+1666.17)/(5.55.5)89.6kN/m2 Pkfa298.75，满足要求。 b.当偏心荷载30、作用时： 基础长宽比b/l5.5/5.51 基础长宽比小于等于1.1，按方形基础计算 Wxlbb/627.73m3 Wyllb/627.73m3 MkxMkb/(b2+l2)0.51199.76kNm MkyMkl/(b2+l2)0.51199.76kNm Pkmin3.07kPa Pkmin=0，偏心荷载合力作用点在核心区内，按下式计算： Pkmax176.13kN/m2 Pkmax1.2fa358.5，满足要求。 2)非工作状态下 Mk1582.42kNm a.当轴心荷载作用时： FkFk1985.53kN Pk(985.53+1666.17)/(5.55.5)87.66kN/m2 Pkf31、a298.75，满足要求。 b.当偏心荷载作用时： 基础长宽比b/l5.5/5.51 基础长宽比小于等于1.1，按方形基础计算 Wxlbb/627.73m3 Wyllb/627.73m3 MkxMkb/(b2+l2)0.51118.94kNm MkyMkl/(b2+l2)0.51118.94kNm Pkmin6.96kPa Pkmin=0，偏心荷载合力作用点在核心区内，按下式计算： Pkmax168.36kN/m2 Pkmax1.2fa358.5，满足要求。 四、基础抗剪验算 依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.2.7条。 验算公式如下: 式中 hp受冲切承载力截面高度影响32、系数，取 hp=0.95； ft混凝土轴心抗拉强度设计值，承台使用C35混凝土，取 ft=1570kN/m2； am冲切破坏锥体最不利一侧计算长度: am=1.8+(1.8 +2(1.35-0.05)/2=3.1m； h0承台的有效高度，取 h0=1.35- 0.051.3m； Pj（小偏心）最大压力设计值： 工作状态下 P1176.13-(5.5-1.8)/2(176.13-3.07)/1.8-1.74kN/m2； Pj176.13+-1.74174.39kN/m2； 非工作状态下P1168.36-(5.5-1.8)/2(168.36-6.96)/1.8168.36kN/m2； Pj168.33、36+168.36336.72kN/m2； Fl实际冲切承载力： 工作状态下 Fl174.39(5.5-1.8)5.5/21774.42kN； 非工作状态下Fl336.72(5.5-1.8)5.5/23426.13kN； 允许冲切承载力： 0.70.9515703.11.34207.52kN 验算结果： 工作状态下实际冲切承载力不大于允许冲切承载力，满足要求！ 非工作状态下实际冲切承载力不大于允许冲切承载力，满足要求！ 五、承台配筋验算 依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.2.7条。 计算简图如下(小偏心)： 1)、承台底面长向配筋验算 1.1)、抗弯计算，计算公式如下: 34、式中 a1截面I-I至基底边缘的距离，取 a1(5.5-1.8)/21.85m； l承台宽度,l=5.5m； a塔身宽度,取 a=1.8m； P截面I-I处的基底反力: 工作状态下P(5.5-1.85)/5.5(176.13-(3.07)-(3.07)117.92kN/m2； 非工作状态下P(5.5-1.85)/5.5(168.36-(6.96)-(6.96)114.07kN/m2； 经过计算得： 工作状态下MI1.852(25.5+1.8)(1.35176.13+1.35117.92-21.351666.17/(5.55.5)+(1.35117.92)5.5/121029.55kN.m； 非35、工作状态下MI1.852(25.5+1.8)(1.35168.36+1.35114.07-21.351666.17/(5.55.5)+(1.35114.07)5.5/12963.98kNm； 取最不利的MI1029.55kNm； 1.2)、配筋面积计算,公式如下: 依据混凝土结构设计规范GB 50010-2002 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定，承台使用C35混凝土，故11； fc混凝土抗压强度设计值，承台使用C35混凝土，取16700kN/m2； h0承台的计算高度，取1.35-0.051.3m； 1.36、3)、承台底面长向配筋验算： fy钢筋强度设计值，使用HRB335钢筋，取300000kN/m2； 钢筋直径25mm； 钢筋间距184mm； 配筋数量31根； 经过计算得： s1029.55/(1167005.51.32)0.007 1-(1-20.007)0.50.007 s1-0.007/20.996 As=1029.55/(0.9961.3300000)10000002650.474mm2； 承台底面长向需要配筋：As1lh 0.0015 As10.00155.51.35100000011137.5mm2； 承台底面长向需要配筋： A1Max(As,As1)11137.5mm2； 承台底37、面长向实际配筋： A23.14(25/2)23115209.375mm2； 验算结果：A2=A1，满足要求。 2)、承台底面短向配筋验算 2.1)、抗弯计算，计算公式如下: 式中 b承台长度，b=5.5m； l承台宽度，l=5.5m； a塔身宽度，取 a=1.8m； b塔身宽度，取 b=1.8m； 经过计算得： 工作状态下MII(5.5-1.8)2(25.5+1.8)(1.35176.13+1.353.07-21.351666.17/(5.55.5)/48340.26kN.m； 非工作状态下MII(5.5-1.8)2(25.5+1.8)(1.35168.36+1.356.96-21.3516638、6.17/(5.55.5)/48321.13kN.m； 取最不利的MII340.26kN.m； 2.2)、配筋面积计算,公式如下: 依据混凝土结构设计规范GB 50010-2002 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定，承台使用C35混凝土，故11； fc混凝土抗压强度设计值，承台使用C35混凝土，取16700kN/m2； h0承台的计算高度，取1.35-0.051.3m； 2.3)、承台底面短向配筋验算： fy钢筋强度设计值，使用HRB335钢筋，取300000kN/m2； 钢筋直径25mm； 钢筋间距184mm； 配筋数量31根； 经过计算得： s340.26/(1167005.51.32)0.002 1-(1-20.002)0.50.002 s1-0.002/20.999 As=340.26/(0.9991.3300000)1000000873.335mm2； 承台底面短向需要配筋：As1bh 0.0015 As10.00155.51.35100000011137.5mm2； 承台底面短向需要配筋： A1Max(As,As1)11137.5mm2； 承台底面短向实际配筋： A23.14(25/2)23115209.375mm2； 验算结果：A2=A1，满足要求。