1、商业住宅楼项目模板工程专项施工方案目 录1 工程概况51.1 工程主要情况51.2 支模体系搭设概况52 编制依据52.1 与工程建设有关的法律、法规52.2 工程设计文件63 施工计划63.1 材料和设备计划63.2 施工进度计划104 施工工艺技术104.1基础处理104.2模板及支撑配设114.2主要技术措施114.3支架验收274.3混凝土施工275施工安全保证措施295.1模板专项工程管理的组织机构295.2模板施工安全技术措施295.3模板拆除安全技术措施316 劳动力计划436.1专职安全生产管理人员436.2 特种作业人员437 计算及相关图纸44附件1 板模板及支撑计算书452、附件2 梁模板及支撑计算书56附件3 附图711 工程概况1.1 工程主要情况本工程结构形式为 ，建筑高度为 米。地下 层为地下室，其层高为 米； 至 层为商业用房，层高为 米； 层为公寓式办公用房，层高为 米。0.00米相当于绝对高程 米。工程地点 。 （明确工程地点、结构形式、建筑高度、层高、建筑主要功能布局等）1.2 支模体系搭设概况支模体系搭设梁、板截面尺寸特征，具体参数见下表：表1 梁、板截面尺寸特征楼层部位断面尺寸支模架搭设高度（m）支模架持力层梁板2 编制依据2.1 与工程建设有关的法律、法规中华人民共和国安全生产法；建设工程安全生产管理条例（国务院令第393号）；建设工程施工现3、场消防安全技术规范GB50720建筑施工组织设计规范GB/T50502混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204建筑施工模板安全技术规范JGJ162建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ231建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3建筑施工安全检查评定标准JGJ59建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ 300施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46住房和城乡建设部危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）；工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）20114、版（注意引用最新规范）2.2工程设计文件（勘察报告名称）（结构施工图）3 施工计划3.1 材料和设备计划表3-1 模板工程材料计划序号材料名称规格型号计量单位计划数量附注说明周转材料1直插双自锁型多功能钢管m搭支模架、脚手架用2木胶合模板m2墙、梁、柱、板模3木方m用作次楞4安全网m2防护6可调支托个墙柱梁板顶撑加固7竹架板块作业层交通与防护3.2 施工进度计划施工进度计划（示例）序号工作名称有效工作时间（日）日期246810121416182022242628303234363840424446481地下室顶板加固7东、西段2支撑架搭设13东、西段3梁底模支设2东、西段4梁钢筋绑扎3东、西段5、5梁侧模支设4东、西段西2次西3次6板底模支设1东、西段7板钢筋绑扎1东、西段8检查验收1东、西段9混凝土浇捣6西1次东段西2次西3次4 施工工艺技术4.1 基础处理4.1.1 回填土部分支架基础处理（根据实际情况按规范要求填写处理措施）示例：基坑土体已作回填，回填时采用分层夯实，分层厚度为 mm,保证压实度大于等于 ，支架搭设前采用 吨高频震动压路机对面层土体进行压实，压实后取样送检达到保证支架基础承载力 设计要求。回填土压实后，立即浇筑支模支撑体系垫层。垫层厚度按 mm宽度超出高支模支撑体系 mm。垫层混凝土强度等级按 配制，采用商品混凝土。图4-1 脚手架排水沟示意图4.2模板及支撑配设6、4.2.1 模板及支撑配设1 板模板配设(1)板底支撑立杆纵向间距 mm、横向间距为 mm。(2)纵横水平扫地杆距地0.35mm、纵横水平杆步距 m。板底水平杆与立杆的连接采用顶托。示例图 楼板支撑架立面图2) 梁模板配设(1)主龙骨采用 mm钢管（双管），横向设置，共 道示例图：梁模板组装示意图(2)次龙骨采用 60mm80mm 杉木方，沿梁长（跨度）方向布置。(3)垂直梁长方向（横向）受力计算有效立杆为 根，间距分别为 mm、 mm、 mm。沿梁长方向（纵向）受力计算有效立杆间距为 mm。示例图 梁模板支撑架立面简图 (4)纵横水平扫地杆距地0.35mm、纵横水平杆步距 m。梁底水平杆与立7、杆的连接采用顶托。4.3 剪刀撑的设置(根据实际情况按规范要求填写剪刀撑的设置情况) 示例：为加强整个支模架体系的整体稳定性，在满堂红架子中，纵横向均应设垂直方向剪刀撑，剪刀撑间距6.0米。高于4m的模板支架，其四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑采用普通钢管与立杆连接。4.4 主要技术措施4.4.1 支模支撑体系安装 板的承插盘扣支撑 施工工艺流程立杆定位摆放立杆垫块立起步层4根立杆架体单元加设立杆、水平杆、斜杆向外扩展搭设成整体支撑体系立上层4根立杆架体单元加设立杆、水平杆、斜杆向外扩展搭设成整体支撑体系安装斜杆及剪力撑安放立杆托撑拉线找平托撑。 主要施工8、方法 立杆定位：由于承插盘扣支撑架受水平杆固定长度控制，基本架体单元立杆定好位后，整体架子立杆随之而定、无法再随意调整。因此，在搭设承插盘扣支撑架前，必须根据搭设区域面积，先进行立杆定位计算，再按计算结果定好立杆位置，才能进行搭设，不得随意搭设。承插盘扣支撑架立杆定位计算方法为：先按第一跨或单元搭设梁支模架，再根据梁的定位支模架向外扩展（由于是采用盘扣支模架，立杆定位已确定，无须进行立杆尺寸定位），同时按立杆配置间距计算立杆排数，再对不足一个立杆间距的剩余尺寸进行如下处理： 当剩余尺寸大于或等于500时，加设一排间距为500的立杆（再剩余的尺寸肯定小于500）；最后对小于500的剩余尺寸按两端9、均分，以保证端立杆距墙边或梁中净距500/2250，从而确定出所有立杆位置。 有梁板按上述排立杆间距时如遇到有梁的部位还应进行以下处理：首先确保立杆距梁边净距不小于250，当小于250时，通过对梁边立杆间距调成500之后，立杆距梁边余尺肯定小于500250=750；此时，将梁对应该处的梁外排支撑立杆延伸至板底，加托撑后作为板支撑，梁支撑改用双扣与主龙骨连接。 弹定位线：按上述要求计算确定出立杆位置后，应在楼地面上弹出边立杆和变间距立杆（梁墙边不足配置间距的立杆）处黑色十字墨线，然后以黑色十字墨线交叉点作为架体立杆整体控制定位点。 支撑架搭设： 先搭设基本架体单元。以立杆定位十字墨线交叉点为准，10、布置可调底座，插入四根立杆，将水平杆、斜杆通过扣接头上的楔形插销扣接在立杆的连接盘上，从而形成基本的架体单元（如下图所示）。然后以此为准，根据支模对支撑的要求，先进行架体水平延伸，之后再进行架体垂直升高。23456承插型盘扣式钢管支架基本单元示意图71注：1 可调托座；2盘扣节点；3立杆；4可调底座；5水平斜杆；6竖向斜杆；7水平杆。 再进行架体水平延伸。根据支模对支撑的要求，架体需要水平方向架体延伸时，以基本架体单元为准，向外扩展，最后搭设成整体支撑体系。 再进行架体垂直升高。根据支模对支撑的要求，架体需要垂直方向升高时，应在水平方方向搭设完成一层后，再按水平延伸方法搭设次层，以此类推。 斜11、杆及剪力撑安装： 斜杆及剪刀撑加设方法：本工程承插盘扣支撑架只用于支撑地下室顶板模，但局梁线荷载大于15kn/m，属于大支模，应进行专家论证后才能实施；本工程满堂模板支架的架体高度不超过4节段立杆，因此，只加设垂直剪刀撑，不加设水平剪刀撑。 斜杆及剪刀撑加设：承插盘扣支撑架斜杆及剪力撑应在支撑架立杆及水平杆搭设成整体后及时加设。按本工程模板支撑架配设（见前述）及建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程相关规定，剪力撑应按以下方法进行安装：“当搭设高度不超过8m的满堂模板支架时，支架架体四周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆，并应在架体内部区域每隔5跨由12、底至顶纵、横向均采用扣件钢管搭设的大剪刀撑。” 斜杆及剪刀撑安装示意如下：1234注： 1立杆；2水平杆；3斜杆；4大剪刀撑。斜杆及剪刀撑安装示意 承插盘扣立杆托撑安装及找平：承插盘扣支撑架搭设成整体支撑体系后即可在立杆顶端插入托撑，然后根据梁、板主龙骨的标高，旋转托撑托环，先行调准每排两端头托撑标高，然后拉线对其余托撑进行标高调准，最后摆放梁、板双钢管主龙骨，完成承插盘扣支撑架搭设。 承插盘扣支撑架施工要点： 可调底座和垫板应准确地放置在定位线上，并保持水平，垫板应平整、无翘曲，不得采用已开裂垫板。可调底座调节螺母离地高度不得大于300mm。承插盘扣支撑架应设置扫地水平杆，作为扫地杆的水平杆13、离地高度应小于550mm。 立杆应通过立杆连接套管连接，在同一水平高度内相邻立杆连接套管接头的位置应错开；水平杆扣接头与连接盘通过插销连接，应采用榔头击紧插销，保证水平杆与立杆连接可靠。本工程为多层连续施工，还应保证上下层支撑立杆在同一轴线上。 当可调底座调节螺母离地高度不大于200mm时，第一层步距可按照标准步距设置，且应设置竖向斜杆，并可间隔抽除第一层水平杆形成施工人员进入通道，与通道正交的两侧立杆间应设置竖向斜杆。 当模板支架搭设成独立方塔架时，每个侧面每步距均应设竖向斜杆。当有防扭转要求时，应按下图所示，在顶层及每隔34步增设水平层斜杆或钢管水平剪刀撑。独立支模塔架A-A剖面A123414、A24注：1立杆；2水平杆；3斜杆；4水平层斜杆。 每搭完一步支模架后，应及时校正水平杆步距，立杆的纵、横距，立杆的垂直偏差与水平杆的水平偏差。控制立杆的垂直偏差不应大于H/500，且不得大于50mm。 竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为4560，水平剪刀撑与支架纵（或横）向夹角应为4560。搭接长度不应小于1m，并应采用不少于2个旋转扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。 模板承插盘扣支撑架搭设应与模板施工相配合，利用可调底座和可调托座调整底模标高。但必须注意：承插盘扣模板支撑架15、立杆可调托座的伸出顶层水平杆的悬臂长度（图下图示）严禁超过650mm，可调托座插入立杆长度不得小于150mm；架体最顶层的水平杆步距应比标准步距缩小一个盘扣间距。132231注：1可调托座；2立杆悬臂端；3顶层水平杆立杆带可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度 支架搭设完成后混凝土浇筑前应由项目技术负责人组织相关人员进行验收，符合专项施工方案后方可浇筑混凝土。 一般梁、板承插盘扣支撑架搭设见后附支模配置及支设方式示意图。 梁的钢管、扣件支撑 梁的钢管、扣件支撑架仅用于地下室有梁板的梁的模板支撑架，是在已搭设板的承插盘扣架内加设，小横杆利用承插盘扣水平杆，大横另外加设。 施工工艺流程 立杆定位摆放立杆16、垫块及底座在承插盘扫地水平杆上摆放梁长方向扫地杆紧靠承插盘扣水平杆逐根树立立杆，随即与承插盘扣水平扫地杆及梁长方向大横杆扣紧立杆与第1步承插盘扣水平杆扣紧安沿梁长方向第1步大横杆并与各立杆扣紧立杆与第2步承插盘扣水平杆扣紧安沿梁长方向第2步大横杆并与各立杆扣紧往上按步距1.2m与承插盘扣水平杆扣紧、安梁长方向大横杆并扣紧加设纵横剪刀撑杆顶加托撑摆放梁底主龙骨铺脚手板。 主要施工方法 弹位置线：先将轴线、标高引入混凝土楼、地面上，做好基准点并复核无误；根据基准点，弹出梁中心及梁两边支撑立杆中心线。 放垫块和底座：在基础上墨线交叉点摆放硬木垫块及底座，将立杆按纵、横向插于底座上。 支撑搭设： 受力17、构造：支撑立杆全部采用483.0单钢管。垂直梁长方向每排3根，横向间距350。纵向间距与板的盘扣支撑架一致。垂直梁长方向扫地杆及上部水平杆均为利用板盘扣支撑架水平杆与立杆扣接，沿梁长方向扫地杆离楼（地）面150200，沿满设，大横杆步高1200（不得超过1500），沿梁长方向满设并应紧贴立杆。立杆顶部全部采用可调托撑支承主龙骨。托撑上承板钢管主龙骨必须是双管。 支撑搭设：先将立杆与垂直梁长方向的板盘扣支撑架水平杆扣接。后再在立杆上加设沿梁长方向大横杆，使其形成稳固框架。按上述程序安装其他立杆及水平杆。 安装剪刀撑：梁体模板支撑架与板的承插盘扣支撑共同考虑，只安装垂直剪刀撑、不设水平剪刀撑。剪刀18、撑间距见承插盘扣支撑架间距要求。剪力撑应在支撑架立杆及水平杆搭设成整体后及时加设。 立杆顶托撑安装及找平：支撑架搭设成整体支撑体系后即可在立杆顶端插入托撑，然后根据梁、板主龙骨的标高，旋转托撑托环，先行调准每排两端头托撑标高，然后拉线对其余托撑进行标高调准，最后摆放梁、板双钢管主龙骨，完成梁的支撑架搭设。现场搭设过程中注意可调托撑螺杆伸出长度不宜超过200mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。 施工要点：立杆接长必须采用对接扣件连接。斜撑与立杆和大横杆的连接应用旋转扣件，斜撑的纵向接长采用旋转扣件。钢管接驳长度不得小于1000mm，接驳用扣件不得少于2个，严禁采用铰接接立杆。接头位置要错开19、，且须设置在不同的网格内。杆件搭设要求横平竖直，平整通顺、连接牢固、受荷安全、有安全操作空间。竖杆下部采用定型钢支座垫牢，斜撑下部用木楔塞紧。所有主受力结点处加设保险扣件加固。支模架搭设标高控制要求严格，所有立杆要求在搭设前做好标高标识。项目部技术人员和质安员在支模架搭设完毕以后应参照所提要求和有关规范组织进行详细的检查。 梁体一般钢管、扣件支撑架搭设见后附图示。4.4.2 梁模板安装 1 先在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，然后才钉柱头模板。2 按设计标高调整支顶的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁跨度4m 时，在梁底模板的跨中处要起拱，起拱高度为全跨长度的23。施工时，起拱高度须符合20、设计及规范要求。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。 3 根据墨线安装梁侧面面模板、杉木次骨、钢管主龙骨、对拉螺栓、斜撑等。梁侧面面模板制作高度应根据梁高及楼板模板碰旁或压旁确定。 4.4.3 顶板模板安装1 通线调节支顶的高度，将钢管主龙骨拉平，架设杉木次龙骨。 2 铺模板时可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。3 顶板模板铺完后，应复核模板面标高和板面平整度，预埋件和预留孔洞不得漏设并应位置准确。模板梁面、板面应清扫干净。 4.4.4 安全防护1 安全网必需与脚手架同步安装，施工过程中严禁拆除。2 为保证操作时人员安全，在脚手架搭设时每隔10米设置一道安全平网。4.521、 支架验收4.5.1 支模板支撑系统搭设前，先由项目技术负责人组织对需要压实的地基、基础进行验收，并留存记录。应保证基础承载能力能达到时方案设计要求。4.5.2 支模专项工程的结构材料按以下要求进行验收、抽检和检测，并留存记录、资料： 1 对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。 2 对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的 30%，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行 100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样）送法定专业检测机构进行检测。3 对地基承载力、支撑体系立杆的纵横间距、水平杆步距、顶22、部设置、纵横竖向剪刀撑、水平剪刀撑、纵横竖杆和水平杆节点的留置要求、周边连接以及扣件螺栓的紧固力矩等进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的规定，对梁底扣件应进行100%检查。4 支模板支撑系统在搭设过程中，由项目负责人组织验收，验收人员应包括公司、分公司和项目部三级技术人员、安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师验收合格，经项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。5 模板支架体系及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收： 基础完工后模板支架体系搭设前； 一步架搭设完成后； 作业层上施加荷载前； 整体或分段达到设计高度后23、； 遇六级大风或大暴雨后； 停用超过一个月。6 模板支架体系使用中，应定期检查下列项目： 承载杆件，加固杆件，连接件、斜撑、剪刀撑、孔洞通道的构造是否符合要求； 场地地表是否积水，底座是否松动，立杆立柱是否悬空，外侧立杆立柱是否被车辆冲撞过； 立杆立柱的沉降与垂直度的偏差是否符合要求； 扣件、连接件是否松动； 是否超载。 4.6 混凝土施工4.6.1 混凝土浇筑1框架结构中，柱和梁板的混凝土浇筑顺序，应按先浇筑柱混凝土，后浇筑梁板混凝土的顺序进行。2混凝土梁的施工应采用从跨中向两端对称进行分层浇筑，每层厚度不得大于400mm。5 施工安全保证措施（明确到责任人）5.1 模板专项工程管理的组织机24、构 项目经理技术负责人生产经理经营核算 科技术资料科质安监督科物资科综合办公 室生产科图5-1 模板专项工程管理组织管理机构专业施工员：安全员专业支架搭设班长木工班长钢筋班长混凝土班班长5.2 模板施工安全技术措施5.2.1搭设支模板支撑架体的作业人员必须经过培训，取得建筑施工脚手架特种作业操作资格证书后方可上岗。其他相关施工人员应掌握相应的专业知识和技能。5.2.2支撑系统搭设前，项目技术负责人或方案编制人员应当根据专项施工方案和有关规范、标准的要求，对现场管理人员、操作班组、作业人员进行安全技术交底，并履行签字手续。安全技术交底的内容应包括模板支撑工程工艺、工序、作业要点和搭设安全技术要求25、等内容，并保留记录。安装和拆除模板时，操作人员应配戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用。扣件式钢管脚手架材料进场前应提供材质单、合格证、复检报告等资料报验进行质量检查；模板及配件进场应有出厂合格证或当年的检验报告，安装前应对所用部件(立柱、楞梁、吊环、扣件等)进行认真检查，不符合要求者不得使用。5.2.6施工过程中的检查项目应符合下列要求：1 立柱底部基土应回填夯实。2 垫木应满足设计要求。3 底座位置应正确，顶托螺杆伸出长度应符合规定。4 立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。5 扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等的设置应符合规定，固定应可靠。6 安26、全网和各种安全设施应符合要求。在高处安装和拆除摸板时，周围应设安全网或搭脚手架，并应加设防护栏杆。作业时，摸板和配件不得随意堆放，模板应放平放稳，严防滑落。脚手架或操作平台上临时堆放的模板不宜超过3 层，连接件应放在箱盒或工具袋中，不得散放在脚手板上。脚手架或操作平台上的施工总荷载不得超过其设计值。对负荷面积大和高4m 以上的支架立柱采用扣件式钢管、门式钢管脚手架时，除应有合格证外，对所用扣件应采用扭矩板手进行抽检，达到合格后方可承力使用。施工用的临时照明和行灯的电压不得超过36V；当为满堂模板、钢支架及特别潮湿的环境时，不得超过12V。照明行灯及机电设备的移动线路应采用绝缘橡胶套电缆线。5.27、2.11有关避雷、防触电和架空输电线路的安全距离应符合国家现行标准施工现场临临时用电安全技术规范JGJ46 的有关规定。施工用的临时照明和动力线应采用绝缘线和绝缘电缆线，且不得直接固定在钢模板上。夜间施工时，应有足够的照明，并应制定夜间施工的安全措施。施工用临时照明和机电设备线严禁非电工乱拉乱接。同时还应经常检查线路的完好情况，严防绝缘破损漏电伤人。5.2.12模板安装高度在2m 及以上时，应符合国家现行标准建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80 的有关规定。5.2.13模板安装时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。且不得将模板支搭在门窗框上，也不得将脚手板支搭在模板上，并严禁将模板与上料井28、架及有车辆运行的脚手架或操作平台支成一体。5.2.14支模过程中如遇中途停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空。拆摸中途停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人。5.2.15作业人员严禁攀登模板、斜撑杆，拉条或绳索等，不得在高处的墙顶、独立梁或在其模板上行走。5.2.16模板施工中应设专人负责安全检查，发现问题应报告有关人员处理。当遇险情时，应立即停工和采取应急措施；待修复或排除险情后，方可继续施工。5.2.17在大风地区或大风季节施工时，模板应有抗风的临时加固措施。5.2.18当遇大雨、大雾、沙尘、大雪或6 级以上大风等恶劣天气时，应停29、止露天高处作业。5 级及以上风力时，应停止高空吊运作业。雨，雪停止后，应及时清除模板和地面上的积水及冰雪。使用后的木模板应拔除帙钉，分类进库，堆放整齐。若为露天堆放，顶面应遮防雨篷布。5.3 模板拆除安全技术措施 1、模板拆除应符合现行规范混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042002）相关规定。底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表的规定。侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。表5-1 底模拆除时的混凝土强度要求序号构件类型构件跨度混凝土立方体抗压强度达到设计标准值的百分率(%)1板2m 502，8 75 8 1002梁拱30、壳 8 75 8 1003悬臂构件- 1002、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。3、模板的拆除措施应经技术主管部门或负责人批准。当混凝土未达到规定强度或已达到设计规定强度，需提前拆模或承受部分超设计荷载时，必须经过计算和技术主管确认其强度能足够承受此荷载后，方可拆除。4、拆模前应检查所使用的工具有效和可靠，扳手等工具必须装入工具袋或系挂在身上，并应检查拆模场所范围内的安全措施。5、模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设围栏，其内不得有其他工种作业，并应设专人负责监护。拆下的模板、零配件严禁抛掷。6、拆摸的顺序和方法应按模板的设计规定进行。当设计无规定时31、，可采取“先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板”，并应从上而下进行拆除。拆下的模板不得抛扔，应按指定地点堆放。7、多人同时操作时，应明确分工，统一信号或行动，应具有足够的操作面，人员应站在安全处。8、高处拆除摸板时，应符合有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍，操作层上临时拆下的模板堆放不能超过3 层。9、在提前拆除互相搭连并涉及其他后拆模板的支撑时，应补设临时支撑。拆模时，应逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒。10、拆模如遇中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动部件必须一次拆除。11、已拆除了模板的结构，应在混凝土强度达到设计强度值后方32、可承受全部设计荷载。若在未达到设计强度以前，需在结构上加置施工荷载时，应另行核算，强度不足时，应加设临时支撑。12、遇6 级或6 级以上大风时，应暂停室外的高处作业。雨、雪、霜后应先清扫施工现场，方可进行工作。13、拆除有洞口模板时，应采取防止择作人员坠落的措施。洞口模板拆除后，应按国家现行标准建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80 的有关规定及时进行防护。14、当立柱的水平拉杆超出2 层时，应首先拆除2 层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。15、当拆除48m 跨度的粱下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧一片拉倒的拆除方法。133、6、对于多层楼板模板的立柱，当上层及上楼板正在浇筑混凝土时，下层楼板立柱的拆除，应根据下层楼板结构混凝土强度的实际情况，经过计算确定。17、拆除平台、楼板下的立柱时，作业人员应站在安全处。18、粱、板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。19、拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善传递或用绳钩放至地面。严禁作业人员站在悬臂结构边缘敲拆下面的底模。6 劳动力计划6.1 专职安全生产管理人员表6-1 项目部专职安全生产管理人员序号安全生产管理人员姓名职责34、岗位备注1项目经理2项目总工3生产经理4安全员6.2 特种作业人员表6-2 模板专业工种劳动力计划表工 种人数专业要求工作内容木 工负责模板的安装架子工持证上岗负责扣件式支撑架的搭设7计算及相关图纸（示例）计算单元的选取 承插型盘扣式220mm厚板支模架，计算结果满足要求。 扣件钢管式4002000（bh）梁支模架，计算结果满足要求。 4002000（bh）梁支模，计算结果满足要求。计算书一：承插型盘扣式钢管楼板模板支架计算书本次计算按步距为1.5m计算满足要求，现场实际搭设为步距为1.2m更能确保支模安全性。 依据规范:建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010建筑施工模35、板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 计算参数: 盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为5.0m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，脚手架步距 h=1.50m。 立杆钢管类型选择：A-LG-1500(603.21500);横向水平杆钢管类型选择：A-SG-9036、0(482.5840);纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-1200(482.51140);横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-900(482.5840); 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方5070mm，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用双钢管482.8mm。 模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。 倾倒混凝土荷载标准值1.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 地基为地下室现浇混凝土底板，本37、次不进行验算。盘扣式楼板支撑架立面简图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.2200.900+0.2000.900=5.150kN/m活荷载标准值 q2 = (1.000+2.500)0.900=3.150kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=48.600cm3；I=43.740cm4(1) 抗弯强度计算：f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；38、 M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.125ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.11910001000/48600=2.451N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2) 挠度计算： v = 5ql4 / 384EI v = l / 400面板最大挠度计算值 v = 55.1503004/(3846000437400)=0.207mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1. 荷载的计算(1) 钢筋混凝39、土板自重(kN/m)：q11 = 25.1000.2200.300=1.657kN/m(2) 模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.2000.300=0.060kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+1.000)0.300=1.050kN/m静荷载 q1 = 1.201.657+1.200.060=2.060kN/m活荷载 q2 = 1.401.050=1.470kN/m计算单元内的木方集中力为(1.470+2.060)0.900=3.177kN2. 木方的计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布40、荷载 q = P/l = 3.177/0.900=3.530kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9003.530=1.906kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9003.530=3.495kN木方的截面力学参数为： 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.007.007.00/6 = 40.83cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.007.007.007.00/12 = 142.92cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1) 木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.286106/40833.3=7.00N/41、mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2) 木方抗剪计算最大剪力的计算公式为:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31906/(25070)=0.817N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3) 木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=1.717kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.717900.04/(1009000.001429167.0)=0.593mm木42、方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 3.495kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.075kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 11.665kN经过计算得到最大变形 V= 0.642mm顶托梁的截面力学参数为，截面抵抗矩 W = 8.50cm3；截面惯性矩 I = 20.39cm4；(1) 顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.043、02106/1.05/8496.0=112.32N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2) 顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.642mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1. 静荷载标准值包括以下内容：(1) 脚手架钢管的自重(kN)：NG1 = 0.1275.000=0.636kN钢管的自重计算参照盘扣式规范附录A 。(2) 模板的自重(kN)：NG2 = 0.2000.9000.900=0.162kN(3) 钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.1000.244、200.9000.900=4.473kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2) = 5.271kN。2. 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+1.000)0.9000.900=2.835kN3. 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式：N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式：其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.29kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 2.01 A 立杆净截面45、面积 (cm2)； A = 5.71 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 7.70 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 300.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照盘扣式规范2010，由公式计算 顶部立杆段：l0 = h+2ka (1) 非顶部立杆段：l0 = h (2) 计算长度修正系数，取值为1.200； k 计算长度折减系数，可取0.7； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；l0=1.800m；=1800/20.1=89.552, =0.558 =10294/(0.558571)=37.725N/m46、m2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3000.6000.600=0.108kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.1080.9001.5001.500/10=0.028kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 立杆Nw=1.2005.271+1.4002.835+0.91.4047、00.028/0.900=10.332kNl0=1.8m；=1800/20.1=89.552, =0.558 =10332/(0.558571)+28000/7700=43.291N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、盘扣式模板支架整体稳定性计算盘扣式模板支架架体高度小于8m，依据规范不需要进行整体抗倾覆验算。七、 地基与基础计算 本工程支模架基础为现浇混凝土底板，在此不进行验算。二、300900梁模板及支撑强度、刚度及稳定性验算（示例） 1、梁侧模验算 侧模基本参数 计算断面宽度300mm，高度900mm，两侧楼板厚度48、120mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距150mm，内龙骨采用6080mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+500mm，断面跨度方向间距450mm，直径16mm。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图如下： 模板组装示意图 侧模荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝49、土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F128.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值： F10.950.00045.000kN/m2 考50、虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值： F20.96.0005.400kN/m2。 侧模面板的计算 侧模面板验算内容面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。 侧模面板验算方法模板面板的按照简支梁计算。 侧模面板荷载计算 面板的计算宽度取0.15m。 荷载计算值 q 1.245.0000.150+1.405.4000.1509.234kN/m 侧模面板计算简图 计算简图 侧模面板截面力学参数计算 面板截面抵抗矩 W 15.001.501.50/6 5.63cm3； 面板截面惯性矩I 15.001.501.501.50/12 4.22cm4； 侧模面板内力及变形计算 内力计算弯矩51、图(kN.m) 剪力图(kN) 变形计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1 0.554kN N2 1.524kN N3 1.524kN N4 0.554kN 最大弯矩 M 最大变形 V 0.091mm 侧模面板抗弯强度验算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f 0.02010001000/56253.556N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 侧模面板抗剪验算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T3831.0/(2150.00015.000) 52、0.554N/mm2 面板截面抗剪强度设计值 T 1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T T，满足要求! 侧模面板挠度验算 面板最大挠度计算值 v 0.091mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求! 侧模内龙骨的计算 侧模内龙骨验算内容梁侧模板内龙骨为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。 侧模内龙骨计算方法梁侧模板内龙骨直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载多跨连续梁计算。 侧模内龙骨荷载计算 内龙骨强度计算均布荷载q 1.20.1545.00+1.40.155.409.234kN/m 挠度计算荷载标准值q0.1545.006.750kN/m 侧模内龙骨计算简图内龙骨计算简图 侧53、模内龙骨内力及变形计算 内力计算 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN) 变形计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到 最大弯矩 M 最大支座 F 4.466kN 最大变形 V 0.131mm 侧模内龙骨截面力学参数计算 截面抵抗矩 W 6.008.008.00/6 64.00cm3； 截面惯性矩I 6.008.008.008.00/12 256.00cm4； 侧模内龙骨抗弯强度验算 抗弯计算强度 F 0.185106/64000.02.89N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 侧模54、内龙骨抗剪验算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T32618/(26080) 0.818N/mm2 截面抗剪强度设计值 T 1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! 侧模内龙骨挠度验算 最大变形 v 0.131mm 内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 侧模外龙骨的计算 侧模外龙骨验算内容梁侧模板支撑钢管外龙骨为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。 侧模外龙骨验算方法 支撑钢管外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 侧模外龙骨荷载计算 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 侧模外龙骨计算简图 支撑钢管外龙骨按照集55、中荷载作用下的连续梁计算。 支撑钢管计算简图 侧模外龙骨内力及变形计算 内力计算 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax0.144mm 最大支座力 Qmax14.811kN 侧模外龙骨抗弯强度验算 抗弯计算强度 f 0.636106/8982.070.81N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 侧模外龙骨挠度验算 最大变形 v 0.144mm 支撑钢管的最大挠度小于450.0/1556、0与10mm,满足要求! 对拉螺栓的计算 计算公式: N N fA 其中： N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；对拉螺栓的直径(mm): 16；对拉螺栓有效直径(mm):14；对拉螺栓有效面积(mm2): A 144.000 f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N 14.811 对拉螺栓强度验算满足要求!2、300mm900梁底模验算 底模计算参数: 模板支架搭设高度为52.8m，梁截面 BD300mm900mm，立杆的纵距(跨度方向) l0.40m，立杆的步距 h1.57、20m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方6080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 0.80m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.12m，梁两侧的楼板计算长度0.55m。 扣件计算折减系数取0.80。 梁模板支撑架立面简图如下： 梁模板支撑架立面简图 底模荷载计算 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分58、项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S 1.2(25.500.90+0.50)+1.402.0030.940kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S 1.3524.000.90+0.71.402.0031.120kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.400.98 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F 1.3525.5000.1200.5500.4000.909kN。 采用的钢管类型为483.0。 底模面板计算 底模面板验算内容面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。 底模面板验算方法模板面板59、的按照多跨连续梁计算。 底模面板荷载计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 25.5000.9000.400=9.180kN/m 模板的自重线荷载(kN/m)： q2 0.5000.400(20.900+0.300)/0.300=1.400kN/m 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到， 活荷载标准值 P1 (0.000+2.000)0.3000.4000.240kN 均布荷载 q 1.359.180+1.351.40014.283kN/m 集中荷载 P 0.980.2400.235kN 底模面板截面力学参数计算60、 截面抵抗矩 W 40.001.801.80/6 21.60cm3； 截面惯性矩 I 40.001.801.801.80/12 19.44cm4； 底模面板计算简图 计算简图 底模面板内力及变形计算 内力计算 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1 0.554kN N2 1.706kN N3 1.706kN N4 0.554kN 最大变形 V 0.006mm 底模面板抗弯强度验算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f 0.01610001000/216000.741N61、/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 底模面板抗剪强度验算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T3874.0/(2400.00018.000)=0.182N/mm2 截面抗剪强度设计值 T 1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! 底模面板挠度验算 面板最大挠度计算值 v 0.006mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求! 梁底支撑木方的计算 梁底支撑木方计算内容梁底支撑木方为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。 梁底支撑木方计算方法 按照三跨连续梁计算； 梁底支撑木方荷载计算均布荷载 q 1.706/0.62、4004.266kN/m 梁底支撑木方内力计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩 M 0.1ql2 最大剪力 Q0.60.4004.2661.024kN 最大支座力 N1.10.4004.2661.877kN 梁底支撑木方截面力学参数为 截面抵抗矩 W 6.008.008.00/6 64.00cm3； 截面惯性矩 I 6.008.008.008.00/12 256.00cm4； 梁底支撑木方抗弯强度验算 抗弯计算强度 f0.068106/64000.01.07N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 梁63、底支撑木方抗剪强度验算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T31024/(26080) 0.320N/mm2 截面抗剪强度设计值 T 1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! 梁底支撑木方挠度验算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.910kN/m 最大变形 v 0.6772.910400.04/(1009500.002560000.0) 0.021mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 梁底支撑横向钢管计算 梁底支撑横向钢管计算内容梁底支撑钢管为受弯结构,需要验64、算其抗弯强度和刚度。 梁底支撑横向钢管计算方法 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 梁底支撑横向钢管荷载计算集中荷载P取木方支撑传递力。 梁底支撑横向钢管计算简图取定 支撑横向钢管计算简图 梁底支撑横向钢管内力及变形计算 内力计算 支撑横向钢管弯矩图(kN.m) 支撑横向钢管剪力图(kN) 变形计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑横向钢管变形计算受力图 支撑横向钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax0.042mm 最大支座力 Qmax4.851kN 梁底支撑横向钢管抗弯强度验算 抗弯计算强度 f0.146106/4465、91.032.50N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 梁底支撑横向钢管挠度验算 梁底支撑横向钢管最大挠度计算值 v 0.042 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求! 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R4.85kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公66、式 N/A+ MW/W f 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N14.85kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 1.350.11252.8007.999kN N 4.851+7.99912.850kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f 205.00N/mm2； z 风荷载高度变化系数，1.77 s 风荷载体型系数，67、1.34 0 基本风压，0.35 KN/m2 K 0sz0.83 KN/m2 MW 风荷载设计值产生的弯矩MW 0.91.4Kla h2 /1060238Nmm l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 l0 k1(h+2a) (1) l0 k2h (2) k 计算长度附加系数，按照表取值为1.291； 1，2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；1 1.596,2 2.128 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a 0.20m； 计算结果：取整体稳定最不利值 l03.297m 3297/16.0206.690 0.171 立杆的稳定性验算 立杆的内应力 12850/(0.171424)60238/4490190.652N/mm2， 立杆的内应力 f,满足要求!