1、住宅楼项目住宅楼项目模板工程模板工程专项专项施工方案施工方案目目录录第一章第一章 编制说明及依据编制说明及依据.3 3第二章第二章 工程概况工程概况.4 42.12.1 工程概述工程概述.42.22.2 模板工程特点及模板体系模板工程特点及模板体系.72.32.3 施工要求和技术保证条件施工要求和技术保证条件.102.42.4 模板工程的构造设计模板工程的构造设计.19第三章第三章 施工部署施工部署.25253.13.1 管理机构设置管理机构设置.253.23.2 小组成员职能分工：小组成员职能分工：.253.33.3 工艺流程工艺流程.273.43.4 模板加工模板加工.27第四章第四章 施2、工工艺及方法施工工艺及方法.27274.14.1 模板支撑体系施工方法模板支撑体系施工方法.274.24.2 筏板基础底板后浇带模板施工方法筏板基础底板后浇带模板施工方法.334.34.3 模板支撑体系施工措施模板支撑体系施工措施.36第五章第五章 劳动力计划及安全措施劳动力计划及安全措施.38385.15.1 人员配置人员配置.385.25.2 搭设安全技术措施搭设安全技术措施.395.35.3 拆除安全技术措施拆除安全技术措施.415.45.4 安全措施安全措施.435.55.5 预防坍塌事故的技术措施预防坍塌事故的技术措施.445.65.6 预防高空坠落事故安全技术措施预防高空坠落事故安3、全技术措施.44第六章第六章 质量检查标准及质量安全保证措施质量检查标准及质量安全保证措施.45456.16.1 质量检查标准一般规定质量检查标准一般规定.456.26.2 支撑体系检查验收支撑体系检查验收.466.36.3 模板安装检查验收模板安装检查验收.516.46.4 检查验收程序：检查验收程序：.56第七章第七章施工应急救援预案施工应急救援预案.5757第八章第八章计算书及相关图纸计算书及相关图纸.6464附附 1 1：KL34KL34 框架梁框架梁 200200400400MMMM框架梁模板钢管支撑架计算书框架梁模板钢管支撑架计算书.69附附 2 2：-0.11-0.11M M标高4、顶板模板钢管支撑架计算书。标高顶板模板钢管支撑架计算书。.94附附 3 3：地下室挡土墙及构造边缘柱：地下室挡土墙及构造边缘柱(厚度厚度 250250MMMM)模板计算书模板计算书.105第一章第一章编制说明及依据编制说明及依据序号名称1建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082建筑施工计算手册第二版3危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法（建设部文件）4建筑施工手册第五版5*一标段 20-22、25#楼工程图纸6建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-20117直缝电焊钢管GB/T13793-20088钢管脚手架扣件GB15831-20069木结构设计规范GB5、50005-200310混凝土模板用胶合板GB/T17656-200811建筑结构荷载规范 GB50009-2001（2006年修改版）12冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-200213混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011版）14建筑施工现场管理标准DBJ14-033-200515建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-201316木结构工程施工质量验收规范GB-50206-200217建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-9118建筑施工安全方案设计计算软件第二章第二章工程概况工程概况2.12.1 工程概述工程概述工程名称：*一标段 20-22、25#6、楼建设单位：*房地产开发有限公司设计单位：设计工程有限公司监理单位：市政监理咨询有限公司施工单位：建设有限公司项目地址：*。结构类型：本工程为框架-剪力墙结构，主楼基础筏板基础。施工面积：单个楼座 15656.80 平方米建筑层数及高度：地下 2 层，地上 18 层，高 58.8 米。表 1 结构概况一览表序号项目内容1结构形式基础结构形式筏板基础主体结构形式现浇钢筋混凝土框架-剪力墙结构屋盖结构形式现浇钢筋砼结构2土质、水位基底以上土质分层情况自下而上分为：粉质粘土、含砂粉质粘土、中粗砂、粉质粘土、岩石层地下水位水位埋深在-7.8m 米左右，主要依靠大气降水及地下迳流渗流补给地下水质具有微腐7、蚀性3地基持力层以下土质类别粉质粘土、中砂地基承载力331kpa4地下防水混凝土自防水筏板及地下室外墙 C30P6材料防水聚乙烯丙纶卷材5混凝土强度等级部位详见以下 5-1 附表6抗震等级工程设防烈度设防烈度为七度抗震等级四级7钢筋类别强度等级HRB400、HPB300、HRB400E8钢筋接头形式冷挤压无直螺纹直径18 的采用直螺纹连接搭接绑扎直径2,8758100梁8758100悬臂构件100虽然达到了拆模强度，但强度尚不能承受上部施工荷载时应保留部分支撑。2)侧模拆除结构构件侧模拆除时，需在混凝土强度以能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏，预埋件或外露钢筋插铁不因拆模而松动。严防模板拆模过8、早，出现柱、墙混凝土粘连。3)模板的拆除顺序为：柱墙模板楼板模板梁侧模梁底模模板拆除应遵循先支后拆，后支先拆，先拆非承重部位模板，后拆承重部位模板，以及自上而下的原则，拆下的模板不得抛扔，严禁用大锤和撬棍硬砸硬橇。8模板的维修模板拆下后应及时清理在模板上的混凝土灰浆，配件分类、分规格码放，螺栓、螺母及时清理灰浆上油保养，及时修复变形和损坏的部位或配件。穿墙螺栓、螺母、等应进行清理灰浆、涂防锈油保养。处理好的模板按规格堆码整齐，挂牌标识，以便下次周转使用。4.24.2 筏板基础底板后浇带模板施工方法筏板基础底板后浇带模板施工方法后浇带施工按图纸设计留置，并用钢筋骨架+1 层钢板网+1 层钢丝网+9、快易收口网挡好，留成直搓。继续施工时，接缝处混凝土中先凿去浮浆，用水湿润并浇一层水泥浆或与混凝土成分相同的水泥砂浆，使新旧混凝土接合良好，然后才继续浇筑混凝土。1施工工艺流程后浇带基层工作完成底板下皮第 1、2 排钢筋绑扎钢筋骨架+1层钢丝网+快易收口网焊接钢板止水带底板上层钢筋绑扎钢筋骨架+1层钢丝网+快易收口网快易收口网内侧焊接对拉螺栓与底板钢筋拉结快易收口网外侧设置水平钢管及竖向钢管外侧设钢管顶撑加固体系整体调整验收底板后浇带钢筋骨架+1 层钢丝网+快易收口网。采用钢筋作为骨架，铺 1 层钢板网+1 层钢丝网作为侧模支护，内侧钢丝网采用 10 目，外侧钢板网采用 3 目。2操作要点1)快10、易收口网的安装（1）由于底板钢筋密且穿过后浇带的排数多，快易收口网安装必须与底板钢筋绑扎同步进行，即钢筋绑扎一层，快易收口网安装一层。为保证快易收口网的整体性及接缝不漏浆，快易收口网接缝处必须搭接，为便于钢筋绑扎施工，确定单片快易收口网安装高度为 3d(d为底板钢筋直径)，快易收口网相邻两片搭接长度上下均为 1d，左右搭接长度均50mm，下片在内、上片在外，成品大片快易收口网用铁皮剪剪成所需高度的小片使用。最底片用铁皮剪剪成豁口，插入混凝土挡浆条内侧。（2）为保证快易收口网与钢筋交接部位缝隙最小，安装快易收口网必须待钢筋(对应层)绑扎完毕后，现场对应开豁口，套至钢筋上绑扎固定。（3）为防止混凝11、土中的砂浆从快易收口网与钢筋交接部位渗漏，每层快易收口网安装完毕并与底板钢筋绑扎牢固后，其内侧再安装绑扎一层镀锌钢丝网，堵塞钢筋穿过快易收口网位置的小缝隙，若快易收口网自身有残缺破损或搭接处不严密，也应用镀锌钢丝网+钢板网堵塞，镀锌钢丝网、钢板网固定优先采用与底板钢筋绑扎固定，其次再采用与快易收口网绑扎固定。（4）快易收口网作为模板面板使用，自身的强度低，且易变形，需要安装在钢筋支架上才能作为模板体系使用。在底板下皮钢筋与上皮钢筋之间，因后浇带高度大，必须先焊接安装钢筋支架，快易收口网挂设绑扎在已安装完毕的钢筋支架上。快易收口网水平放置，上下左右的搭接长度均50mm。2）快易收口网钢筋支架安装12、及加固方式对于超高层建筑的基础底板后浇带而言，一般厚度大，底板钢筋直径粗、间距小且排数多，若模板加固若稍有欠缺，将会出现涨模、跑模现象，后浇带将被泄漏的混凝土灌填，清理极为困难，甚至无法清理，对结构安全造成影响。因此对快易收口网模板体系的加固方式是本工法非常重要的措施之一。（1）快易收口网钢筋支架为保证快易收口网模板体系的刚度及整体性，并方便快易收口网的安装，在底板下皮钢筋与上皮钢筋之间、后浇带两侧立面位置安装钢筋支架，快易收口网挂设绑扎在钢筋支架上，形成有一定刚度的整体性模板。快易收口网钢筋支架采用|_ 16mm250mm 竖向受力钢筋与|_ 16mm400mm 水平构造钢筋组成，其位置关系13、及施工顺序为：|_ 16竖向钢筋与底板下皮钢筋焊接，|_ 16 水平钢筋在外侧与|_ 16 竖向钢筋绑扎，形成受力钢筋网快易收口网水平挂设在|_ 16 竖向钢筋内侧，并与|_ 16 竖向钢筋绑扎底板上皮钢筋绑扎完毕后，再将|_ 16竖向钢筋与底板上皮钢筋焊接，形成无需拆模的快易收口网钢筋支架整体模板体系。为保证浇筑过程中不出现倾斜，采用|_ 16 钢筋对撑焊接和以 45和 60斜撑焊接固定，间距为 500（2）钢管顶撑加固方式因底板下、上皮钢筋之间的高度大，快易收口网钢筋支架模板体系不足以抵抗超厚底板混凝土浇筑时受产生的侧压力，还必须增加可靠的加固措施。但后浇带宽度只有 1000mm，单采用通14、常单一的钢管支顶加固方式，很难满足模板受力要求，本项目所采取的加固措施为：在快易收口网模板体系内侧设置钢筋骨架，作为主加固方式；在快易收口网模板体系外侧设置钢管顶撑，作为辅助加固方式。当后浇带一侧底板混凝土浇筑后，再浇筑另一侧底板混凝土时，快易收口网模板体系加固方式可单采用在模板外侧设置钢管顶撑，钢管端部支顶在后浇带另一侧已浇筑完毕的混凝土侧壁上。4.34.3 模板支撑体系施工措施模板支撑体系施工措施1模板工程施工质量控制措施1)梁、板模板施工时，首先用仪器测定柱高和梁的中心线和梁的底标高及板的底标高，以水平标高测定模板上每层的梁、板底标高。进行梁模施工，先铺设梁底，随后绑扎梁钢筋，再立梁帮加15、固校正、固定，较浅的梁可先支梁模，后绑钢筋，然后支平台模板按板底标高架设主龙骨、次龙骨、铺覆塑木胶板，经有关部门验收后，进行下道工序，绑扎楼板钢筋。2)柱子与梁交接时，此部位模板为单独加工制作，在梁柱节点尺寸相同的部位周转使用。3)为防止对拉螺栓配套使用的“3”形件、山形件被拉断及螺母受力后滑丝，框架柱及墙体模板底部向上严格按方案要求在同一个紧固点上都安放两个。4)为保证墙、柱模板底部在混凝土浇筑过程不位移，可在底板或楼板混凝土浇筑工程中预埋短钢筋，短钢筋直径在2025，长度不小于 20cm，伸出混凝土表面长度为 10cm，控制柱模板的短钢筋每个控制面不少于 3 点，墙体模板间距不大于 1.216、m。5)为防止柱墙模板根部漏浆，柱墙模板支设完毕、自检合格后立即用水泥砂浆将模板根部的缝隙堵塞，以防止漏浆出现“烂根”。6)若后浇带模板与周围梁板模板未分开支设，则先拆除板底模板及支撑，然后在后浇带两侧各加两排立杆回顶，纵横向间距不大于900mm。后浇带两侧板下立杆回顶完毕后方可拆除梁底模板，梁顶模板拆除后，后浇带两侧梁底也各加设两排立杆回顶，间距不大于600mm(当主梁宽度小于 600mm，后浇带每侧梁底回顶立杆也不得少于四根)。所有后浇带两侧回顶立杆还必须加设纵横向水平杆连接，横杆步距同模板支撑架。当后浇带两侧结构承重体系不完整时，后浇带模板及支撑脚手架必须在后浇带混凝土浇筑完毕后，并达到17、设计强度的 100%后方可拆除。2模板工程成品保护措施1)模板支设时不得在承重架和平台模板上集中堆放重物。模板支模成型后及时清理干净板面多余材料。2)安装预留、预埋在支模时配合进行，不得随意在模板上开孔穿管。3)采用泵送混凝土时活动泵管不得直接靠压于框架模板上，连接泵管在管路弯折处加强支撑和拉结，以防过大冲击力撞坏模板。3)快易收口网钢筋支架的立筋上、下端与底板钢筋连接要焊接牢固，若立筋与底板钢筋未顶牢，可以在与底板钢筋交接处再增加一根通长水平钢筋(同底板钢筋)与立筋外侧顶牢，并将增加的通长水平钢筋与底板钢筋的交点全部焊接或绑扎牢固。4)与快易收口网外侧立钢管相连的对拉螺栓，下面两道螺栓的“318、”形扣件及紧固螺母均安装双扣件、双螺母，以避免连接件材料质量不合格，造成对拉螺栓与螺母拉脱或将“3”形扣件拉坏。第五章第五章劳动力计划及安全措施劳动力计划及安全措施5.15.1 人员配置人员配置本工程模板施工全部利用专业施工队伍，配置专职安全生产管理人员 1 名：王震、木工专业工程师 1 名：张恒。木工 70 人。确保完成本项目施工任务。5.25.2 搭设安全技术措施搭设安全技术措施1.应遵守高处作业安全技术规范有关规定。2.架子作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，铺脚手架不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，严禁在脚手架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱意乱抛乱扔19、，吊运材料工具的下方不准站人。3.凡遇六级以上大风、浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑，对脚手架进行经常检查，凡遇大风或停工段时间再使用脚手架时，必须对脚手架进行全面检查，如发现连接部分有松动，立杆、大横杆、小横杆、顶撑有左右上下位移，铁丝解除，脚手板断裂等现象，应及时加固处理。4.立杆接头与相近大横杆的距离不宜大于步高的三分之一，相邻立杆接头应相互错开，不应在同步高和同一跨距内，相邻接头的高度宜500mm。以免形成薄弱层面，造成支撑体系失稳,见下图。立杆接头布置示意图立杆接头布置示意图5.同一水平的和上下相邻的两根大横杆的接头均应相互错开，不得出现在同一跨间内，相邻20、的水平间距应500mm。见下图。大横杆接头布置示意图大横杆接头布置示意图6.所有钢管等材料必须经检验合格，无缺陷方可使用。7.模板及其支撑系统在安装过程中必须设置可靠的临时防倾覆措施。8.施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。9.高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护。10.模板安装、钢筋绑扎、混凝土浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。11.不准存在探头板及未固定的杆件。12.模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫木。13.安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登21、上下。14.支模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其他不稳固的物件上。在混凝土浇筑过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象。要及时加固和修理，防止塌模伤人。15.在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。16.二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。17.安装柱、梁模板应设临时工作台，应作临时封闭，以防误踏和坠物伤人。18.模板支撑架搭设前必须铺设 50mm 脚手板，一旦发现有悬空现象，需及时用木楔子顶实。5.35.3 拆除安全技术措施拆除安全技术措施1.模板拆除须待混凝土强度达到规范要求后进行，防止倒22、塌事故发生。2.拆除模板时，应经施工技术人员按试块强度检查，确认混凝土已达到拆模强度时，方可拆除，本工程高架支模部分为屋面梁板，浇筑砼后，上部无附加荷载，故底模及其支架拆除时的砼强度可按下表执行。3.拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除承重模板，禁止抛掷模板。底模及其支架拆除时的砼强度应符合下表要求底模及其支架拆除时的砼强度应符合下表要求.工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，构件类别构件跨度（m）达到设计砼抗压强度的百分比（%）板2502，8758100梁8758100%工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。5.拆除模板采用长撬杆，严禁操作人23、员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板作平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。6.在混凝土墙体、平台上有预留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全防护，或将板的洞盖严。5.45.4 安全措施安全措施1、脚手架搭设前，应按建筑施工钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2011）和本方案向搭设和使用人员做好安全、技术交底。2、对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。3、脚手架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。4、水平加固杆、剪刀撑安装应符合24、构造要求，并与脚手架的搭设同步进行。5、水平加固杆应设在脚手架立杆内侧，剪刀撑应设于脚手架立杆外侧并连牢。6、交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑等杆件不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，经项目工程师同意并采取加固措施后方可拆除，施工完毕后应立即恢复。7、应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。8、定期派专人检查脚手架，发现杆件松动等问题及时处理。9、作业面下满挂安全平网，安全平网上的垃圾及时清理掉，不合格的平网及时更换。5.55.5 预防坍塌事故的技术措施预防坍塌事故的技术措施1.模板作业前，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收25、，经验收合格签字后，方可作业。2.模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。3.楼面上堆放模板时，应严格控制数量、重量，防止超载。4.安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高施工作业面至少 1.2m。5.65.6 预防高空坠落事故安全技术措施预防高空坠落事故安全技术措施1.所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。2.高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不26、准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。3.安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。4.满堂架不允许直接座落在砼表面，必须加 200*200*12 木胶板垫底，防止砼表面被破坏。第六章第六章质量检查标准及质量安全保证措施质量检查标准及质量安全保证措施6.16.1 质量检查标准一般规定质量检查标准一般规定1模板及其支架应根据工程结构形式、荷载大小、施工设备和材料供应等条件进行设计。模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性27、，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。2.在浇筑混凝土之前，应对模板工程进行验收，模板安装和浇筑混凝土时，应对模板及其支架进行观察和维护。发生异常情况时，应按施工技术方案及时进行处理。3.模板及其支架拆除的顺序及安全措施应按本专项施工方案执行。6.26.2 支撑体系检查验收支撑体系检查验收6.2.16.2.1 主控项目主控项目1.模板支撑体系所用的钢管、方木、立柱支托、扣件和面板等的品种、规格、型号和质量必须符合技术参数等要求。检查方法：采用随机抽样的方法，使用游标卡尺和小钢尺测量和观察检查；抽查数量：各种材料分别全部数量的 30%，但分别不少于 10 件。2、立杆、水平杆件和主28、次楞间距应小于或等于设计技术参数。检查方法：采用随机抽样的方法，使用小钢尺测量外围尺寸，然后观察检查；抽查数量：全部数量的 50%，但分别不少于 20 处。3、剪刀撑的布设位置、与地面的夹角和形式必须符合设计要求。检查方法：采用随机抽样的方法，使用角度尺和小钢尺测量和观察检查；抽查数量：全部数量的 60%，但分别不少于 10 处。4、直接承担竖向荷载传递的梁板底部立杆与水平杆件连接的扣件数量和拧紧力矩（设计值40N.m）必须符合设计要求。检查方法：使用电子扭力矩测试仪检测；抽查数量：全部数量检查。6.2.26.2.2 一般项目一般项目1、水平杆件步距应按设计技术参数尺寸搭设。检查方法：采用随机29、抽样的方法，使用小钢尺测量外围水平杆件步距，然后拉线观察；抽查数量：全部数量的 60%，但分别不少于 10 件。允许偏差：+100mm。2、扫地杆和立杆支托下水平杆件分别距地面和梁板底部主楞的距离应按200mm 设置。检查方法：采用随机抽样的方法，使用小钢尺测量外围距离，然后拉线观察；抽查数量：全部数量的 60%，但分别不少于 10 件。允许偏差：+100mm。6.2.36.2.3 允许偏差项目允许偏差项目模板支架搭设的技术要求和允许偏差：模板支架搭设的技术要求和允许偏差：项次项目技术要求允许偏差（mm）示意图检查方法1垫板不晃动2立杆垂直度垂直度偏差Hmax=20mH/200100吊线卷尺或30、经纬仪搭设中垂直度偏差的高度不同设计高度设计时允许偏差（mm）吊线卷尺或经纬80m60m40m20mH=10m13172550项次项目技术要求允许偏差（mm）示意图检查方法仪3间距步距偏差20钢板尺柱距偏差50排距偏差204纵向平杆高差一根杆两端20水平仪或水平尺同跨中内外纵向水平杆高差10项次项目技术要求允许偏差（mm）示意图检查方法5横向平杆外伸长度偏差外伸 500506扣件安装主节点处各扣件距端点间距离a150mm钢卷尺同步立柱上两个相邻对接扣件高差500钢卷尺立杆上对接扣件距主节点距离h/3纵向水平杆的接头距主节点的距离L/3项次项目技术要求允许偏差（mm）示意图检查方法7扣件螺栓的拧31、紧力矩不小于40Nm扭力扳手8剪刀撑斜杆与地面夹角450600伸长6.36.3 模板安装检查验收模板安装检查验收模板安装应符合国家现行规范 混凝土结构工程施工质量验收规范GB-50204-2002（2011 版）的相关规定。6.3.16.3.1 主控项目主控项目1安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。2在梁底涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察6.3.26.3.2 一般项目一般项目1模板安装应满足下列要32、求：1）模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。2）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。3）浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。4）对清水混凝土工程及装饰混凝土工程，应使用能达到设计效果的模板。检查数量：全数检查。检验方法：观察。2对跨度不小于 4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的 21000。检查数量：在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的 10，且不少于 3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查 10，早不少于 3间；对大空间结构，板可按纵、横33、轴线划分检查面，抽查 10，且不少于 3 面。检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。3固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合下表规定。检查数量：在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的 10，且不少于 3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查 10，且不少于 3 间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度 5m左右划分检查面，板可按纵横轴线划分检查面，抽查 10，且均不少于 3 面。检验方法：钢尺检查。预埋件和预留洞的允许偏差预埋件和预留洞的允许偏差项目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10.0预埋34、螺栓中心线位置2外露长度+10.0预留洞中心线位置10尺寸+10.0注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。4现浇结构模板安装的偏差应符合下表规定。检查数量：在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的 10%，且不少于 3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于 3 间；对大空间结构，墙可按相邻轴线高度 5m 左右划分检查面，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查 10%，且不少于 3 面。现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内35、部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于 5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于 5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m 靠尺和塞尺检查注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值.5.模板垂直度控制：1）对模板垂直度需严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复核，无误后，方可进行模板安装。2）工长及质检员要逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过 2mm。3）模板就位前，检查顶模板位置、间距是否满足要求。6顶板模板标高控制：每层顶板需抄测标高控制点，在竖向构件的钢筋上测量抄出+500mm 控制线，36、根据板厚在现浇板钢筋上焊接短钢筋作为板上平标高控制桩。7模板拼缝、接头不严密时，用双面海绵密封条堵塞。6.46.4 检查验收程序：检查验收程序：模板分项工程经施工单位项目专业技术、质量和安全检查员自检达到合格后方可提交验收，并由项目专业质量检查员填好“模板分项工程质量验收记录”，检查结论栏内应由项目专业技术负责人签署“合格”并签字后交监理和建设单位验收。模板分项工程质量验收应由监理工程师（建设单位项目技术负责人）组织施工单位项目专业技术、质量和安全负责人等进行验收，经验收合格后，方可进行下道工序施工。第七章第七章施工应急救援预案施工应急救援预案本工程模板支撑体系，施工危险源多，必须认真对危险源37、进行识别，开展应急知识教育和应急演练，提高现场操作人员应急能力，减少突发事件造成的损失和不良影响，其应急准备和相应工作流程如下图。1、风险分析本工程危险因素是梁板模板支撑体系高度大，如果实际施工与模板支撑体系设计发生偏差，可能因支撑稳定性不足导致倒塌事故，发生人员伤亡，结构破坏等。必须做好危险因素发生时的应急方案。2、风险防范措施1）施工工作面外脚手架必须高于工作面 1.5m 并满铺一层脚手板及垂直面满挂安全网。2）本方案施工前必须经过公司评审签字，报监理单位总监审批同意后方可执行。3）模板支撑体系施工完毕后，先进形班组自检合格后，报项目部质检组组织详细逐项检查验收合格后，报监理检查验收合格后38、，方可进行下到工序施工。4）承担竖向荷载传递的扣件进行逐个检查拧紧力矩必须达到40N.m 以上，并逐根立杆检查是否与垫板顶牢。5）未尽事宜严格按照本方案的技术保证条件、技术参数和施工技术措施施工。危险源辨识编制应急预案应急准备和响应工作流程图应急准备和响应工作流程图3、应急资源配置应急资源的设备是应急救援工作的重要保障，项目部根据潜在事件性质和后果分析，配备应急救援所需的救援手段、救援设备、交通工具，医疗设备药品，生活保障物资等如下表。成立抢险领导小组组织抢险队伍、救护车配备应急物资、设备应急知识教育培训实施应急预案定期评审进行评审、修订主要应急救援物资设备表主要应急救援物资设备表序号材料设备39、名称单位数量存放地点1小车台1现场2药箱及药品个/批1现场3对讲机部10现场4手机部8现场5担架副1现场4、组织机构设置组长：刘涛副组长：董鹏组员：文涛王震张恒宋鲁李宝弟孟明伟5、应急组织的分工职责1）组长职责（1）决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接控制。（2）复查和评估事故可能发展的方向，确定其可能的发展过程。（3）指导设施的部分停工，并与领导小组的有关人员配合指挥现场人员撤离，确保任何伤害着都能得到足够的重视。与现场外应急机构取得联系，及时对紧急情况的记录做出安排。（4）在场内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工40、作，在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。2）副组长职责（1）评估事故的规模和发展趋势，建立应急步骤，确保员工的安全，减少设施和财产损失。（2）如果必要，在救援服务机构来之前直接参与救护工作。安排寻找受伤者及安排重伤人员撤离现场到安全地带集中。（3）设立与应急救援中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。（4）协助组长组织指挥，协调救援工作，组长不在现场时，可代替组长的职责。3）、组员职责在组长和副组长的指挥下，负责现场的维护、抢救、警戒等工作，具体落实执行组长或副组长下达的救援方法、措施的指令等。6、教育训练在工程进行施工前一周，由组长组织救援小组人员进41、行抢险知识教育，及应急预案演练，全面提高应急救援能力。7、签订救援协议项目部应事先与附近医院签订救援协议，以便在事故发生时得到外部救援力量和资源的援助。8、应急响应出现事故时，在现场的任何人员都必须立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断出事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场开展救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各种情况由公司向上汇报。9、模板支撑体系倒塌事故的应急救援1）模板及支架倒塌事故42、的主要危害模板支撑体系倒塌事故主要造成人员伤亡、财产损失、作业环境破坏。2）应急救援方法（1）有关人员的安排组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力，组织立即抢救工作。（2）人员疏散、救援方法人员的疏散由组长安排小组组员进行具体指挥，把人员疏散到安全地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员被支架或其他物品压住时，应先对支架进行观察，如需局部进行加固的，立即组织人员进行加固处理后，方可进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒43、塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。（3）伤员救护1 休克、昏迷的伤员救援让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高 30 度，若属于心源性休克同时伴有心力衰竭、气急，不平平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必须要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通和实行人工呼吸。2 受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。3 立即拨打 120 急救电话或送医院。（4）现场保护由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。3）现场恢复充分辨识恢复过程中存在的危险源，当安全隐患彻底44、消除后，方可恢复正常施工状态。第八章第八章计算书及相关图纸计算书及相关图纸本方案模板支撑体系验算选取一层楼面梁板，板厚 160mm，受力复核支模部分及结构构件布置详见下图所示。1.1822 轴交 H 轴 KL34 框架梁：断面尺寸 200400（梁支撑架体从-3.03m 标高到-0.51m 标高），架体支撑体系支设高度 2.76m，板厚 160mm，按此进行设计计算。具体设计参数见下表：梁与支架参数梁截面宽度0.2m梁截面高度0.4m支架高度2.92m楼板厚度0.16mm立杆梁跨度方向间距 la1m钢管类型48.33.2mm梁两侧与梁底立杆梁两侧立杆间距 1m,梁下设置 1 根立杆,间距50045、,500mm水平杆最大步距1.4m立杆伸出水平杆长度 a0.3m面板12mm 厚木胶合板梁底次楞5080mm 方木，5 根（验算按 5080mm）梁底主楞单钢管48.33.2（验算按 483.0）梁侧次楞5080mm 方木，间距 180mm梁侧主楞双钢管48.33.20，间距 400mm（验算按 483.0）穿梁螺栓穿梁螺栓直径 14mm，间距：400mm450mm荷载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.5kN/m2支架自重0.124kN/m可变荷载施工人员及设备荷载2.5kN/m2倾倒砼荷载4kN/m2振捣砼对梁底模板荷载2kN/m2振捣砼对梁侧模板荷46、载4kN/m2梁宽：200mm，梁高：400mm;梁支撑架体搭设高度 2.92m，梁模板选用 12mm 厚覆塑木胶板，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 12.5N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm4；内龙骨采用方木 50mm80mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，（GB50005-2003GB50005-2003 第第 4.2.34.2.3 条条 中取中取值为值为 1717，根据经验计算时折减为，根据经验计算时折减为 1313）弹性模量 9000.0N/mm4（GB50005-2003GB50005-2003 第第 4.2.34.2.3 条条 中取值为中取值47、为 1000010000，根据经验计算时折减根据经验计算时折减为为 90009000）。木方垂直梁截面支设方式，梁底增加 1 根承重立杆，立杆的纵距(跨度方向)0.9m，立杆的步距 h=1.40m；梁底采用 5 根 50mm80mm 的木方。梁两侧立杆间距 0.8m，立杆上端伸出至模板支撑点的长度 0.3m。框架梁 200400 框架梁受力复核详见附附 1 1：KL34KL34 框框架梁架梁 200200400mm400mm 框架框架梁模板钢管高支撑架计算书梁模板钢管高支撑架计算书。2.-0.11m 标高现浇板：板厚 160mm，支撑架体从-3.03m 标高到-0.27m 标高，支模高度 2.48、76m。按此进行设计计算。具体设计参数见下表：楼板与支架参数砼楼板厚度0.16m支架高度2.76m立杆纵距0.9m立杆横距0.9m水平杆步距1.2m伸出长度a0.3m钢管类型48.33.2（验算按 483.0）面板木胶合板厚度：12mm次楞方木 50mm80mm，间距 0.2m（受力复核按 50mm80mm）主楞单钢管48.33.2（验算按 483.0）荷载参数永永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.5kN/m2支架自重0.128kN/m可变荷载施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆2.5kN/m21.5kN/m21kN/m2面板与次楞施工人员及设备集中荷载2549、kN/m2模板面板采用 12mm 厚覆塑木胶板，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 12.5N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm4。板底采用木方支撑形式，木方尺寸：50mm80mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，（GB50005-2003GB50005-2003 第第 4.2.34.2.3 条条 中取值为中取值为 1717，根据经验计算时折减，根据经验计算时折减为为1313）弹性模量 9000.0N/mm4，（GB50005-2003GB50005-2003 第第 4.2.34.2.3 条条 中取值中取值为为1000010000，根据经验计算时折减为，根据经50、验计算时折减为 90009000）木方间距 200mm。模板支撑架采用卡扣式钢管架。顶部底托采用可调托撑（即支托传力）即支托传力），步距1.5m，横距 0.9m，纵向间距 0.9m。满堂模板支撑架的四边与中间及每隔 4 排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。剪刀撑采用48.332mm（受力复核按钢管壁厚 3.0 计算），通过旋转扣件与钢管立杆连接。对其支架复核详见附附 2 2：-0.11m-0.11m 标高顶板标高顶板模板钢模板钢管支撑架计算书。管支撑架计算书。附附 1 1：KL34KL34 框架梁框架梁 200200400mm400mm 框架梁模板钢管支撑架计算书框架梁模板钢管支撑51、架计算书高支撑架的计算依据 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。梁段:KL34。一、参数信息一、参数信息1.1.模板支撑及构造参数模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.20；梁截面高度 D(m)：0.40；混凝土板厚度(mm)：160.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；立杆步距h(m)：1.40；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭52、设高度H(m)：2.92；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.2.荷载参数荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：9.6；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.3.材料参数材料参数木材品种：柏木；53、木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：12.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：12.5；4.4.梁底模板参数梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：2；5.5.梁侧模板参数梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：5；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁54、底距离依次是：100mm，200mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22t12V1/2F=H其中 -混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T-混凝土的入模温度，取20.000；V-混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.400m；1-外加剂影响修55、正系数，取1.200；2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、9.600 kN/m2，取较小值9.600 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.1.强度计算强度计算材料抗弯强度验算公式如下：M/W f其中，W-面板的净截面抵抗矩，W=401.21.2/6=9.6cm3；M-面板的最大弯矩(Nmm)；-面56、板的弯曲应力计算值(N/mm2)f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q-作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.20.49.60.9=4.147kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.40.440.9=2.016kN/m；计算跨度:l=(400-160)/(5-1)=60mm；面板的最大弯矩 M=0.14.147(400-160)/(5-1)2+0.1172.016(400-160)/(5-1)2=2.34103Nmm；面板的最大支座反力为:N=1.1q1l+1.2q2l=1.157、4.147(400-160)/(5-1)/1000+1.22.016(400-160)/(5-1)/1000=0.419 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:=2.34103/9.60103=0.2N/mm2；面板的抗弯强度设计值:f=12.5N/mm2；面板的受弯应力计算值 =0.2N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=12.5N/mm2，满足要求！2.2.挠度验算挠度验算=0.677ql4/(100EI)=l/250q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=q1=4.147N/mm；l-计算跨度:l=(400-160)/(5-1)=60mm；E-面板材质的弹性模量:E58、=6000N/mm2；I-面板的截面惯性矩:I=401.21.21.2/12=5.76cm4；面板的最大挠度计算值:=0.6774.147(400-160)/(5-1)4/(10060005.76104)=0.001 mm；面板的最大容许挠度值:=l/250=(400-160)/(5-1)/250=0.24mm；面板的最大挠度计算值=0.001mm 小于 面板的最大容许挠度值=0.24mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算四、梁侧模板支撑的计算1.1.次楞计算次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=0.4159、9/0.400=1.047kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=1588/6=53.33cm3；I=15888/12=213.33cm4；E=9000.00 N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.017 kN m，最大支座反力 R=0.461kN，最大变形=0.010 mm（1 1）次楞强度验算）次楞强度验算强度验算计算公式如下:=M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 =1.68104/5.33104=0.3 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:f=13N/mm60、2；次楞最大受弯应力计算值 =0.3 N/mm2小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2 2）次楞的挠度验算）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:=400/400=1mm；次楞的最大挠度计算值=0.01mm 小于 次楞的最大容许挠度值=1mm，满足要求！2.2.主楞计算主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力0.461kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=24.493=8.99cm3；I=210.783=21.57cm4；E=206000.00 N/mm2；主楞计算简图主61、楞弯矩图(kNm)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.041 kN m，最大支座反力 R=1.474kN，最大变形=0.005 mm（1 1）主楞抗弯强度验算）主楞抗弯强度验算=M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值:=4.15104/8.99103=4.6 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:f=205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =4.6N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2 2）主楞的挠度验算）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.005 mm主楞的最大容许挠度值:=100/400=0.25mm；主楞的最大挠度计算值=62、0.005mm 小于 主楞的最大容许挠度值=0.25mm，满足要求！五、梁底模板计算五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=10001212/6=2.40104mm3；I=1000121212/12=1.44105mm4；1.1.抗弯强度验算抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：=M/Wf钢筋混凝63、土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.40+0.501.000.90=11.556kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)1.000.90=5.040kN/m；q=11.556+5.040=16.596kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=ql2/8=1/816.5962002=8.30104Nmm；RA=RB=0.5ql=0.516.5960.2=1.66kN=Mmax/W=8.30104/2.40104=3.5N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯64、强度设计值 f=12.5N/mm2，满足要求！2.2.挠度验算挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：=5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q=q1/1.2=9.630kN/m；l-计算跨度(梁底支撑间距):l=200.00mm；E-面板的弹性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:=200.00/250=0.800mm；面板的最大挠度计算值:=511.5562004/(38460001.44105)=0.279mm；面板的最大挠度计算值:=0.279mm小于 面板的最大允许挠度值:=065、.8mm，满足要求！六、梁底支撑的计算六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.1.荷载的计算荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=1.66/1=1.66kN/m2.2.方木的支撑力验算方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=588/6=53.33 cm3；I=5888/12=213.33 cm4；方木强度验算方木强度验算计算公式如下:66、最大弯矩M=0.1ql2=0.11.6612=0.166 kNm；最大应力=M/W=0.166106/53333.3=3.1 N/mm2；抗弯强度设计值f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 3.1 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足:=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.61.661=0.996 kN；方木受剪应力计算值 =30.9961000/(25080)=0.373 N/mm2；方木抗剪强度设计值 =1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.373 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.4 N/m67、m2,满足要求!方木挠度验算方木挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值=0.6771.6610004/(1009000213.333104)=0.585mm；方木的最大允许挠度=1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值=0.585 mm 小于 方木的最大允许挠度=4 mm，满足要求！3.3.支撑小横杆的强度验算支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.660kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=(0.800-0.200)/41.000(1.20.16024.000+1.42.68、000)+1.221.000(0.400-0.160)0.500=1.399kN简图(kNm)剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.263 kN；N2=5.592 kN；最大弯矩 Mmax=0.201 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.036 mm；最大应力=0.201106/4490=44.7 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 44.7 N/mm2 小于支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算七、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需69、要计算.八、扣件抗滑移的计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=5.592 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!九、立杆的稳定性计算九、立杆的稳定性计算立杆的稳70、定性计算公式=N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N-立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力：N1=0.263 kN；脚手架钢管的自重：N2=1.20.1352.92=0.473 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(0.90/2+(0.80-0.20)/4)1.000.50+(0.90/2+(0.80-0.20)/4)1.000.160(1.50+24.00)=3.298 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)0.900/2+(0.800-0.200)/41.000=3.360 kN；N=N1+N2+N3+N471、=0.263+0.473+3.298+3.36=7.394 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W-立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；lo-计算长度(m)；根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max1.1551.71.4,1.4+20.3=2.749 m；k-计算长度附加系数，取值为：1.155；-计72、算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m;得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2748.9/15.9=173；由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.237；钢管立杆受压应力计算值；=7393.523/(0.237424)=73.6N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =73.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N-立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1=5.592 kN；脚手架钢管的自重：N2=1.20.1373、5(2.92-0.4)=0.473 kN；N=N1+N2=5.592+0.408=6 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W-立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；lo-计算长度(m)；根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max1.1551.71.4,1.4+20.3=2.749 m；k-计算长度附加系数74、，取值为：1.155；-计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m;得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2748.9/15.9=173；由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.237；钢管立杆受压应力计算值；=6000.474/(0.237424)=59.7N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =59.7 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205 N/mm2，满足要求！附附 2 2：-0.11m-0.11m 标高顶板模板钢管支撑架计算书。标高顶板模板钢管支撑架计算书。模板支架的计算依据 建筑施工扣件式钢75、管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。一、参数信息一、参数信息1.1.模板支架参数模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.40；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；模板支架搭设高度(m):2.76；采用的钢管(mm):483.0；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.75；2.2.荷载参数荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与76、钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.3.材料参数材料参数面板采用胶合面板，厚度为12mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):12.5；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):80.00；11图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进77、行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=901.22/6=21.6 cm3；I=901.23/12=12.96 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1 1、荷载计算、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25.50.160.9+0.50.9=4.122 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=2.50.9=2.25 kN/m；2 2、强度计算、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.24.122+1.42.25=8.096kN/m最大弯矩M=0.18.0963002=72867.6 78、Nmm；面板最大应力计算值=M/W=72867.6/21600=3.374 N/mm2；面板的抗弯强度设计值f=12.5 N/mm2；面板的最大应力计算值为 3.374 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 12.5 N/mm2,满足要求!3 3、挠度计算、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q=q1=4.122kN/m面板最大挠度计算值=0.6774.1223004/(100600012.96104)=0.291 mm；面板最大允许挠度=300/250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.291 mm 小于 面板的最大允许挠度1.2 mm,满足要求!79、三、模板支撑方木的计算三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=588/6=53.33 cm3；I=bh3/12=5888/12=213.33 cm4；方木楞计算简图（mm）1.1.荷载的计算荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25.50.30.16+0.50.3=1.374 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=2.50.3=0.75 kN/m；2.2.强度验算强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载q=1.2 q1+1.4 q2=1.21.374+1.40.75=2.680、99 kN/m；最大弯矩M=0.1ql2=0.12.6990.92=0.219 kNm；方木最大应力计算值=M/W=0.219106/53333.33=4.099N/mm2；方木的抗弯强度设计值f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.099 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.3.抗剪验算抗剪验算截面抗剪强度必须满足:=3V/2bhn 其中最大剪力:V=0.62.6990.9=1.457 kN；方木受剪应力计算值 =3 1.457103/(2 5080)=0.547 N/mm2；方木抗剪强度设计值 =1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 81、0.547 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.4.挠度验算挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载q=q1=1.374 kN/m；最大挠度计算值=0.6771.3749004/(10090002133333.333)=0.318 mm；最大允许挠度=900/250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.318 mm 小于 方木的最大允许挠度3.6 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算四、板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.429kN;支撑钢管计算简图支撑钢82、管计算弯矩图(kNm)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax=0.583 kNm；最大变形 Vmax=1.525 mm；最大支座力 Qmax=7.935 kN；最大应力=583086.519/4490=129.863 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 129.863 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.525mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘83、群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力,R=7.935 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!六、模板支架立杆荷载设计值六、模板支架立杆荷载设计值(轴力轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1=84、0.1352.76=0.373 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2=0.50.90.9=0.405 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.50.160.90.9=3.305 kN；静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3=4.082 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载活荷载标准值 NQ=(2.5+2)0.90.9=3.645 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=10.002 kN；七、立杆的稳定性计算七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式=N/(A)f其中N-立杆的轴心压力设计值(kN)：N=10.002 kN；-轴心85、受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59 cm；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.24 cm2；W-立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；-钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；L0-计算长度(m)；根据扣件式规范，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max1.1551.71.4，1.4+20.3=2.749；k-计算长度附加系数，取1.155；-考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7；a-立86、杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=2.749；L0/i=2748.9/15.9=173；由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.237；钢管立杆受压应力计算值；=10001.88/(0.237424)=99.533N/mm2；立杆稳定性计算=99.533 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！附附 3 3：地下室挡土墙及构造边缘柱：地下室挡土墙及构造边缘柱(厚度厚度 250mm)250mm)模板计算书模板计算书墙模板的计算参照建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝87、土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB50017-2003)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据建筑施工手册，当采用容量为0.20.8m3的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为3.00kN/m2；一、参数信息一、参数信息1.1.基本参数基本参数次楞间距(mm):200；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；2.88、2.主楞信息主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.3.次楞信息次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):80.00；4.4.面板参数面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):14.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.5.木方和钢楞木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；89、钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22t12V1/2F=H其中 -混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T-混凝土的入模温度，取20.000；V-混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H-模板计算高度，取3.000m；1-外加剂影响修正系数，取1.200；2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 23.042 kN/m90、2、72.000 kN/m2，取较小值23.042kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=23.042kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=3 kN/m2。三、墙模板面板的计算三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.1.抗弯强度验算抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，M-面板计算最大弯矩(Nmm)；l-91、计算跨度(次楞间距):l=200.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.223.0420.5000.900=12.443kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.43.000.500.90=1.890kN/m；其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M=0.112.443200.02+0.1171.890200.02=5.86104Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：=M/W f其中，-面板承受的应力(N/mm2)；M-面板计算最大弯矩(Nmm)；W-面板的截面抵抗矩:W=bh2/6=50014.014.0/6=1.63104 mm3；f-面板截面的抗弯强度设计值(92、N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：=M/W=5.86104/1.63104=3.6N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =3.6N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.2.抗剪强度验算抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)；l-计算跨度(次楞间距):l=200.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.223.0420.5000.900=12.443kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.43.000.500.90=1.890kN/m；面板的最大剪力：V=0.612.493、43200.0+0.6171.890200.0=1726.3N；截面抗剪强度必须满足:=3V/(2bhn)fv其中，-面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；V-面板计算最大剪力(N)：V=1726.3N；b-构件的截面宽度(mm)：b=500mm；hn-面板厚度(mm)：hn=14.0mm；fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值:=31726.3/(250014.0)=0.370N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值=0.37N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值=1.5N/mm94、2，满足要求！3.3.挠度验算挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载:q=23.040.5=11.521N/mm；l-计算跨度(次楞间距):l=200mm；E-面板的弹性模量:E=6000N/mm2；I-面板的截面惯性矩:I=501.41.41.4/12=11.43cm4；面板的最大允许挠度值:=0.8mm；面板的最大挠度计算值:=0.67711.522004/(10060001.14105)=0.182 mm；面板的最大挠度计算值:=0.182mm 小于等于面95、板的最大允许挠度值=0.8mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算四、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=588/62=106.666cm3；I=5888/122=426.666cm4；次楞计算简图1.1.次楞的抗弯强度验算次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，M-次楞计算最大弯矩(Nmm)；l-计算跨度(主楞间距):l=500.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.223.0420.2000.900=496、.977kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.43.000.200.90=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M=0.14.977500.02+0.1170.756500.02=1.47105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式：=M/W f其中，-次楞承受的应力(N/mm2)；M-次楞计算最大弯矩(Nmm)；W-次楞的截面抵抗矩，W=1.07105mm3；f-次楞的抗弯强度设计值；f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值：=1.47105/1.07105=1.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:f=13N/mm2；次楞的最大应力计算值 =1.4 N/mm297、 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.2.次楞的抗剪强度验算次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V次楞承受的最大剪力；l-计算跨度(主楞间距):l=500.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.223.0420.2000.900/2=2.489kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.43.000.200.90/2=0.378kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V=0.62.489500.0+0.6170.378500.0=863.2N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2b98、h0)其中，-次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；V-次楞计算最大剪力(N)：V=863.2N；b-次楞的截面宽度(mm)：b=50.0mm；hn-次楞的截面高度(mm)：h0=80.0mm；fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值:=3863.2/(250.080.02)=0.162N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =0.162N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.3.次楞的挠度验算次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：=99、0.677ql4/(100EI)=l/250其中，-次楞的最大挠度(mm)；q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)：q=23.040.20=4.61 kN/m；l-计算跨度(主楞间距):l=500.0mm；E-次楞弹性模量（N/mm2）：E=9000.00 N/mm2；I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=4.27106mm4；次楞的最大挠度计算值:=0.6779.22/25004/(10090004.27106)=0.051 mm；次楞的最大容许挠度值:=2mm；次楞的最大挠度计算值=0.051mm 小于 次楞的最大容许挠度值=2mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的100、三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.4932=8.986cm3；I=10.7832=21.566cm4；E=206000N/mm2；主楞计算简图主楞计算剪力图(kN)主楞计算弯矩图(kNm)主楞计算变形图(mm)1.1.主楞的抗弯强度验算主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载:P1.223.040.20.51.430.20.53.185kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=600mm；强度验算公式：=M/W f其中，-主楞的最大应力计算值(N/mm2)M-主楞的最大弯矩(Nmm)；M=3.63105 NmmW-主楞的净101、截面抵抗矩(mm3)；W=8.99103 mm3；f-主楞的强度设计值(N/mm2)，f=205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值:=3.63105/8.99103=40.4N/mm2；主楞的最大应力计算值 =40.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.2.主楞的抗剪强度验算主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中，-主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；V-主楞计算最大剪力(N)：V=3472.2N；A-钢管的截面面积(mm2)：A=848.23mm2；fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=120 N/mm2；主102、楞截面的受剪应力计算值:=23472.2/848.230=8.187N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =8.187N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！3.3.主楞的挠度验算主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值:=0.411mm；主楞的最大容许挠度值:=2.4mm；主楞的最大挠度计算值=0.411mm 小于 主楞的最大容许挠度值=2.4mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N-穿墙螺栓所受的拉力；A-穿墙螺栓有效面积(mm2)；f-穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号:M14；穿墙螺栓有效直径:11.55 mm；穿墙螺栓有效面积:A=105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值:N=1.701051.0510-4=17.85 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为:N=6.34 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=6.339kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！