1、18层框架剪力墙住宅楼模板工程安全专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目 录1、编制依据131.1、施工图纸131.2、现行国家或地方规范、标准、图集131.3、批准执行的施工组织设计161.4、公司和总包部的质量、环境、职业安全健康体系文件16表 公司和总包部质量体系文件清单161.5、其他依据17XX市住宅工程质量通病防治条例172、工程概况172.1、建设概况182.2、工程结构设计概况182.3、工程特点、难点分析及对策193、施工部署203.1、施工目标203.2、施工组织机构213.3、施工进度计2、划安排223.4、资源配置计划23、主要劳动力配置计划23、主要施工机械设备配备计划24、主要周转材料需用计划24、主要原材料需用计划254、施工准备工作254.1、施工平面布置254.2、现场作业条件准备264.3、技术措施准备27模板分项工程的主要技术措施准备工作 285、施工方法及技术措施285.1、模板材料的选用285.2、基础模板29、主要施工方法要点295.3、墙柱模板31、主要施工方法要点325.4、梁板模板33、主要施工方法要点335.5、楼梯模板37、主要施工方法要点375.6、斜屋面板模板395.7、模板拆除41图 非防水结构对拉螺杆套管洞口封闭处理示意图425.8、输送泵3、立管洞口处理425.9、异形构件及零星构件模板43、异形构件模板43、零星构件模板48、变形缝模板50、砼墙中门洞口模板505.10、电梯井模板515.11、楼层边缘的梁板模板处理515.12、楼板高低差部位的吊模处理525.13、非防水构件的对拉螺杆放大示意图525.14、季节性技术措施：535.14.1、模板分项工程夏季主要施工技术措施535.14.2、模板分项工程雨季主要施工技术措施535.14.3、模板分项工程冬期主要施工技术措施546、质量保证管理及技术措施546.1、建立健全模板分项工程质量管理体系546.2、明确质量标准556.3、施工过程中的主要质量控制措施586.4、制定并执4、行常见质量通病防治措施596.5、模板分项工程施工中的成品保护措施637、安全文明施工管理及技术措施637.1、建立健全模板分项工程职业健康安全管理体系637.2、施工过程中的主要职业健康安全控制措施647.3、施工过程中主要文明施工控制措施668、环保施工管理及技术措施668.1、建立健全模板分项工程环境保护管理体系668.2、施工过程中的主要环境保护控制措施679、其他应注意事项及措施68附件清单68附件一基础侧模板计算书691、编制依据1.1、施工图纸XX二期工程的设计施工图（图别包括建施、结施、电施、水施等）。1.2、现行国家或地方规范、标准、图集、现行国家及地方有关法律法规见下表。表5、 适用的主要现行法律、法规序号文件名称文件编号生效日期发布机构备注1中华人民共和国建筑法2中华人民共和国招投标法法3中华人民共和国合同法4中华人民共和国产品质量法5建设工程质量管理条例院令279号国务院6房屋建筑工程质量保修办法部令80号建设部7房屋建筑工程和市政基础设施工程竣工验收暂行规定建建200042号2000.6.30.建设部8房屋建筑工程和市政基础设施工程竣工验收备案管理暂行办法部令78号2000.4.4.建设部9房屋建筑工程和市政基础设施工程实行见证取样和送检的规定建建2000211号2000.9.26.建设部10建筑工程施工许可管理办法部令91号1999.12.1.建设部11城市6、建设档案管理规定部令90号2001.7.4.建设部12工程项目施工质量管理责任制（试行）建建199642号建设部13建设施工企业项目经理资质管理办法建建19951号1995.1.7.建设部14国家基本建设大中型项目实行招标投标的暂行规定计建设19971466号1997.8.18.建设部15工程建设重大事故报告和调查程序的规定部令3号1989.12.1.建设部16实施工程建设强制性标准监督规定部令81号2000.8.21.建设部17建设领域推广应用新技术管理规定部令109号2001.11.29.建设部18淘汰落后生产能力、工艺和产品的目录（第三批）国家经贸委32号令2002.7.1.国家经贸委17、9淘汰落后生产能力、工艺和产品的目录（第二批）国家经贸委16号令2000.1.1.国家经贸委20国家质量监督检验检疫总局关于公布特种设备行政许可工作程序(试行)的通知质检锅函200380号2003.11.28.国家质检总局21关于印发工程质量监督工作导则的通知2003.8.5.建设部22国家质量监督检验检疫总局关于印发杂物电梯监督检验规程的通知国质检锅200333号2003.5.1.国家质检总局23关于印发超限高层建筑工程抗震设防专项审查技术要点的通知建质200346号2003.3.9.建设部24关于印发建设工程质量责任主体和有关机构不良记录管理办法(试行)的通知建质2003113号2003.8、7.1.建设部25全国超限高层建筑工程抗震设防审查专家委员会抗震设防专项审查办法建办质200311号2003.3.10.建设部26建设部办公厅关于加强大型公共建筑质量安全管理的通知建办质200435号2004.6.12.建设部27关于印发建设部推广应用新技术管理细则的通知建科2002222号2002.9.6.建设部28关于做好农民进城务工就业管理和服务工作的通知国办发20021号2003.1.5.国务院办公厅29房屋建筑和市政基础设施工程施工分包管理办法部令124号2004.4.1.建设部30实施工程建设强制性标准监督规定部令2000第81号2000.12.12.建设部31关于加强建设系统重大9、质量安全事故快报工作的通知建办质200323号2003.4.10.建设部32关于加强工程建设标准强制性条文实施工作的通知建标2000248号2000.11.3.建设部33建设工程重大质量安全事故应急预案建质200475号2004.4.30.建设部34关于印发建设工程质量监督机构监督工作指南的通知建建质200038号2000.12.6.建设部35产品质量仲裁检验和产品质量鉴定管理办法国家技术监督局4号令1999.3.10.国家技术监督局3637关于印发房屋建筑工程施工旁站监理管理办法（试行）的通知建市2002189号2003.1.1.建设部3839建筑施工附着升降脚手架管理暂行规定建建2000210、30号2000.4建设部、现行国家及地方、企业规范、标准见下表。表 所适用的主要现行国家、地方和企业的规范、规程、标准类别名 称编号或文号备注国家标准1建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20012建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-20023砌体工程施工质量验收规范GB50203-20024混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20025地下防水工程质量验收规范GB50208-20026工程测量规范GB50026-937地下工程防水技术规范GB50108-20018建设工程文件归档整理规范GB/T5032820019城市建设档案著录规范GB/T503232001111、0建设工程监理规范GB50319200011建设工程项目管理规范GB/T50326200112质量管理术语基础与术语GB/T19000-200013质量管理体系要求GB/T19001-200014职业健康安全管理体系规范GB/T28001-200115环境管理体系规范及使用指南GB/T24001-1996行业标准1建筑变形测量规程JGJ/T8-972建筑桩基技术规范JGJ94-943高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-20024高层建筑箱形与筏板基础技术规程JGJ6-995建筑工程冬期施工规程JGJ104976高层建筑箱形与筏形基础技术规范JGJ6997工程网络计划技术规程JGJ/T1219912、8建筑高处作业安全技术规程JGJ80-919建筑施工安全检查标准JGJ59-9910建筑施工机械使用安全技术规程JGJ33-200111施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005、现行国家、地方标准图集表 所适用的主要标准图集类别图集名称图集编号备注国标图集1混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图03G101-12钢筋混凝土过梁03G3223建筑物抗震构造详图03G329-24平屋面建筑构造(一)99J201-15防水套管02S4041.3、批准执行的施工组织设计、批准执行的施工组织总设计；1.4、公司和总包部的质量、环境、职业安全健康体系文件表 公司和总包部质量体系文件清单13、序号文件名称文件编号适用范围质量环境安全1质量手册CSCEC/QHSE/QM/20042环境手册CSCEC/QHSE/EM/20043职业健康安全管理手册CSCEC/QHSE/OHSM/20044内审程序CSCEC/QHSE/PRO/0015纠正与预防措施程序CSCEC/QESH/PRO/0026文件控制程序CSCEC/QESH/PRO/0037记录管理程序CSCEC/QESH/PRO/0048交流、沟通与协商程序CSCEC/QHSE/PRO/0059能力、意识与培训程序CSCEC/QESH/PRO/00610与产品有关要求的确定与评审程序CSCEC/QESH/PRO/00711项目策划程序C14、SCEC/QESH/PRO/00812物资管理程序CSCEC/QHSE/PRO/00913分包管理程序CSCEC/QESH/PRO/01014监视与和测量装置控制程序CSCEC/QESH/PRO/01115环境因素识别与评价程序CSCEC/QESH/PRO/01216危险源识别与风险评价程序CSCEC/QHSE/PRO/01317施工控制程序-质量CSCEC/QESH/PRO/01418施工控制程序-环境CSCEC/QESH/PRO/01519施工控制程序-安全CSCEC/QESH/PRO/01620应急准备和响应程序CSCEC/QHSE/PRO/01721法律法规获取与识别程序CSCEC/Q15、HSE/PRO/01822质量计划编制指导CSCEC/QHSE/GR/00123环境保护作业指导书CSCEC/QHSE/GR/00224环境计划编制指导CSCEC/QHSE/GR/00325职业健康安全管理计划编制指导CSCEC/QHSE/GR/0042627281.5、其他依据XX市住宅工程质量通病防治条例2、工程概况本工程中包括：4-6层商住楼8栋、11-18层高层住宅楼5栋、半地下室车库2座、地下室1座。 各拟建物特征一览表建筑物编号建筑物名称层数结构类型基础型式柱网备注G5住宅楼18+1框架剪力墙柱基46高层住宅楼下设连体地下室1层，净高约3.6mG1、G2、G3、G4住宅楼11+1框16、架剪力墙柱基46D1地下室框架柱基461#、2#、9#、10#住宅楼5砖混设半层阁楼及车库3#、4#、5#、6#、11#住宅楼6砖混设半层阁楼及车库,3#楼局部5层7#、8#住宅楼6+1框架柱基461-2层商业,3-6层住宅,设半层阁楼D2、D3半地下室1框架柱基46层高约2.4m2.1、建设概况 工程建设概况一览表 表2.1.工程名称XX二期工程地址建设单位勘察单位设计单位监理单位质量监督部门总包单位主要分包单位建设工期合同工期总投资额约1.2亿元合同工程投资额工程主要功能或用途本工程主要为住宅楼, 其中地下室有贮藏室、人防、车库.2.2、工程结构设计概况结构概况一览表 表建筑物编号建筑物名17、称层数结构类型基础型式柱网备注G5住宅楼18+1框架剪力墙柱基46高层住宅楼下设连体地下室1层，净高约3.6mG1、G2、G3、G4住宅楼11+1框架剪力墙柱基46D1地下室框架柱基461#、2#、9#、10#住宅楼5砖混设半层阁楼及车库3#、4#、5#、6#、11#住宅楼6砖混设半层阁楼及车库,3#楼局部5层7#、8#住宅楼6+1框架柱基461-2层商业,3-6层住宅,设半层阁楼D2、D3半地下室1框架柱基46层高约2.4m另外，除了上面表中描述的抗渗结构模板要采取加强处理措施以外，还有一些特殊部位在安装模板时需要采取措施进行处理的，具体是：、在建筑物外墙面上设计有部分异型的装饰线条，女儿墙18、也设计为异形截面的构件。、在楼层中部分位置设计有平面异形的阳台。、在住宅楼的顶层设计有部分跃层形式的套房，其中部分有梁板结构需要安装模板支架的高度大一些，因此，在进行模板设计计算时要按高支架来计算，以确保该模板的稳定性和安全性。2.3、工程特点、难点分析及对策工程特点、难点分析及对策一览表 表2.3序工程特点工程特点简要说明本工程拟采取的主要对策备注1地质条件相对较差本工程拟建场地属岗丘-冲沟地貌，经人类活动改造，原始形态已经改变。采取多种方式对施工场地进行适当的地基处理，以满足现场施工需求，如在支架下面的地基土上铺设通长木跳板等；在土石方开挖过程中，尽量留置能够作为回填土使用的土石方，而尽量19、将软弱土外运处理，并请建设单位协调指定弃土场地，同时，对于房心和道路回填不足的土石方，请建设单位予以协调解决购土换填的问题。3工期紧3个单位工程组织平行的流水作业。4现场临建用地比较紧张由于小区内建筑物密度相对比较大，使现场临建布置用地比较紧张，现场最多仅满足施工生产临建的用地需求，而现场施工人员的生活临建解决难度大。我项目部已经在附近租了民用房屋解决工人住宿。5有许多需要采取措施加强模板处理的构件如前面描述的有抗渗构件、异形构件等，都需要采取相应的处理措施。针对这些构件模板，在编制方案时绘制其相应的模板节点详图，并制定专门的措施加强技术交底，确保这些构件符合设计要求。3、施工部署3.1、施工20、目标根据项目部编制的施工组织设计中的总体质量、环境、职业健康安全目标原则，并结合本工程模板分项工程的实际情况制定质量、环境、职业健康安全目标如下表3.1：模板分项工程质量、环境、职业健康安全目标 表3.1序类别总体目标模板分项工程的目标备注1质量目标工程一次交验合格率100%，争取1个“琅琊杯”优质工程奖。模板分项工程检验批一次交验合格率100%，优质率达到70%。2环境保护目标噪声投诉处理率100%；噪声投诉率年平均降低率20%、争取30%；现场道路硬化率100%；搅拌站封闭率100%；易飞扬材料入库率100%；主要污染物品达标排放率100%；垃圾、废弃物品分类管理率100%；水消耗下调率521、%、争取6%；电消耗下调率5%、争取6%。现场木工房封闭率100%以尽量降低现场噪声，并尽量减少楼层木材加工量，模板分项工程的噪声投诉处理率100%；模板分项工程的噪声投诉率年平均降低率30%、争取40%；木工房内产生的锯沫及时收集，模板分项工程在现场产生的废旧木材及时收集，尽量重复利用，不能重复利用的用于现场临时食堂燃料的补充使用，从而促使现场垃圾、废弃物品分类管理率100%，进而使现场主要污染物品达标排放率100%；现场临时用水的龙头和阀门使用完毕后随手关闭，避免长流水；确保现场木工机械不空转，木工房内保证人走灯灭。3职业健康安全管理目标严格控制死亡、重伤、火灾、设备等重大事故和职业病的发22、生；事故负伤频率控制在千分之一点五以内；无业主、社会相关方和员工的重大投诉；施工现场安全检查必须全部达到JGJ59-99合格以上标准，确保优良率达到40，争取达到50；确保浦口区安全文明达标工地，争创南京市安全文明达标工地。杜绝模板分项工程中死亡事故和职业病的发生；模板分项工程中的轻伤事故频率控制在1以内；按照建筑施工安全检查标准JGJ59-99中的表进行检查模板工程安全管理时，必须确保其中保证项目的60分的得分率为100%、一般项目的得分必须确保使表3.0.6得分率75%、争取80%，并确保按照JGJ59-99其它相关表（如表3.0.2、3.0.3、3.0.7、3.0.8、3.0.10、3.23、0.11、3.0.13等）中关于模板工程检查项目的得分率75%、争取80%。3.2、施工组织机构制定本工程的模板分项工程施工组织机构框图如下图3.2：总承包部项目部项目经理：技术负责人： 生产经理：木工工长各施工班组图3.2 模板分项工程管理机构示意图3.3、施工进度计划安排根据本工程的模板分项工程实际情况（无法按照施工总进度计划那样编制总的进度计划网络，对于单独的分项工程只能单独制定其相应的主要进度目标），制定下列施工进度目标如下表3.3：模板分项工程施工进度目标 表3.3序号部位进度计划目标备注1垫层模板2天完成2基础模板2天完成3一层柱模板4天完成4一层梁、板模板6天完成5主体墙、柱模板24、3天完成6主体梁、板模板6天完成7出屋面层墙、柱模板3天完成8出屋面层梁、板模板7天完成说明上述进度计划目标是只每栋、每层施工的进度目标，具体总体结构施工的进度计划目标仍然按照施工组织设计中的要求执行；、上述进度计划目标虽然是仅仅针对模板分项工程来制定的，但还有可能需要与钢筋、砼等分项工程之间穿插进行组织施工（其穿插关系应如下图3.3示意）。作业层放线搭设楼层支架绑扎承台、基础梁钢筋安装梁板模板（但梁仅先安装一侧模板）绑扎柱子或墙钢筋安装承台、基础梁模板安装柱子或墙模板绑扎梁钢筋浇灌基础砼安装梁另一侧模板绑扎楼板钢筋浇灌楼层砼图3.3 模板工程与其它结构工序之间的穿插关系示意图3.4、资源配置25、计划、主要劳动力配置计划 主体结构模板分项工程劳动力计划表 表序号专业工种名称需要人数备注1木工102550505050102电工2222222各栋共用而且与其它工种共用的工种3电焊工26666664塔吊司机0014141414145塔吊指挥00999996机修工22222227测量工2222222、主要施工机械设备配备计划主要施工机械设备需要量计划表 表序号施工机具名称规格型号电功率需用量使用时间备注1手提圆盘锯24开工2手提电钻20基础浇筑完成3木工圆锯机MJ106-4605.5KW8开工4刨木机MB5047.5KW8开工5塔吊QTZ4028.9KW6基础施工6塔吊QTZ50A17.5KW26、2基础施工、主要周转材料需用计划模板工程需要的主要周转材料需用量计划表 表序号材料名称规格型号需用总量单位进场数量备注栋号总量1钢管483.5多层75t10202025小高层65t10152020高层70t102015252扣件多层35000颗5000100001000010000小高层30000颗500050001000010000高层32000颗5000100005000120003木枋50100多层110m330403010小高层90m320303010高层100m3204030104胶合板915183018多层3000张50050010001000小高层2600张4006008008027、0高层3100张500600100010005木跳板502502500多层10m310小高层8m38高层9m36说明上述周转材料中仅仅计算了模板工程所需要的周转材料用量，未计算外脚手架、楼层安全防护栏杆等部位需要的周转材料用量。、主要原材料需用计划由于模板工程中没有直接使用于工程部件中的原材料，主要是要使用上述周转材料，而唯一需要使用（但不直接用于工程部件中）的材料就是脱模剂、用于加工模板对拉螺杆的级圆钢、用于穿对拉螺杆的UPVC管，下面制定脱模剂的需用计划如下表：主要材料需用量计划表 表序号材料名称规格型号需用总量单位进场数量备注栋号总量1脱模剂多层2t0.50.5小高层2t0.50.5高层28、2t0.50.52钢筋12多层2t11小高层2t11高层2t113UPVC管14多层40m40小高层40m40高层30m30说明除地下室抗渗结构使用的对拉螺杆不能拔出重复利用以外，其余部位使用的对拉螺杆在施工过程中利用UPVC套管穿过而拔出重复利用，上述计算的用于非抗渗结构中的钢筋用量，仅仅是按照第一次全部加工完并在后期适量补充一部分的方式来计算的。4、施工准备工作4.1、施工平面布置在施工组织设计中已经绘制了本工程现场施工总平面布置示意图，这里仅仅针对模板分项工程所需的总平面布置情况进行描述：、模板分项工程所需的场地主要场地布置见下表4.1。模板分项工程所需场地一览表 表4.1用途层数面积（29、m2）主要做法需要建设时间备注办公楼23456彩钢板夹芯房10天与其它工序共用职工宿舍楼213824彩钢板夹芯房20天（男女）厕所1230红砖砌筑7天（男女）浴室150红砖砌筑3天职工食堂1180红砖砌筑10天门卫18彩钢板夹芯房2天木工房1100钢管搭设2天模板堆场150地面硬化1天周转材料堆场150地面硬化1天废旧模板堆场1100地面硬化2天小计782说明： 4.2、现场作业条件准备主要现场作业条件准备工作见下表4.2。模板分项工程的主要现场作业条件准备工作 表4.2工作内容基本要求完成时间负责部门/人员备注木工房建设在模板工程施工以前，先在现场建设木工房统一集中加工模板07.12.20工30、程部/高荣 堆场设置在模板工程施工以前，先在现场设置好模板、周转材料堆场，以便于能够及时让材料进场07.12.25工程部/高荣组织材料进场在模板工程施工以前，组织模板、周转材料等进场，以便于作好制作、安装模板的准备07.12.1物资部/王恩生测量放线在每个施工作业层面提前先对主要轴线、构件位置线以及标高控制点进行测量放样，为模板安装提供施工依据技术部/邵长江模板提前加工针对部分构件的模板，预先统一集中在现场木工房内按照模板加工图要求加工好，为现场安装提供方便工程部/高荣柱子或墙钢筋绑扎在柱子或墙模板安装以前，现场柱子或墙的钢筋要先绑扎好并及时进行隐蔽验收和质量验收工程部/高荣模板材料的转运在现31、场安装模板以前，提前将周转材料、模板材料转运到作业层面上工程部/高荣主体楼层模板拆除转运在主体施工过程中，周转材料、模板材料周转使用时，要先提前将前期满足拆模条件的模板拆除并分类堆放好，同时，还要提前将转出楼层的卸料平台搭设或安装好，以便于能够及时转出材料并运输到需要的作业层面上工程部/高荣加工或补充对拉螺杆在现场模板安装以前，先根据需要提前加工或补充对拉螺杆工程部/高荣加工对拉螺杆套管在现场模板安装以前，先根据需要提前加工好对拉螺杆套管工程部/高荣调制砂浆在安装柱子或墙侧面模板以前，提前调制好座浆砂浆工程部/高荣准备封缝材料在现场模板安装以前，提前准备好相关的模板缝隙密封材料（如胶带等）工程32、部/高荣临时用水管线和高压泵准备为了在模板安装完成以后及时清理模板内的杂物，提前将临时用水管线引接到作业层面上，同时，还准备好高压水泵和喷枪（可以采用洗车的类似设施）水电工/许少华涂刷脱模剂对接触砼面的模板面提前涂刷好脱模剂工程部/高荣4.3、技术措施准备主要技术措施准备工作见下表4.3。模板分项工程的主要技术措施准备工作 表4.2工作内容基本要求完成时间负责部门/人员备注施工方案编制在模板工程正式施工以前，先安排专人编制模板施工方案，并对主要模板进行设计计算技术部/邵长江技术交底项目部技术负责人将模板施工方案向主要管理人员交底技术部/邵长江针对特殊部位（如装饰线条、截面相对比较大的构件、地下33、室外墙水平施工缝以下部位的模板、厨卫间或屋面的防水反梁等），在其正式施工以前进行专门的技术交底技术部/邵长江新技术交底，即：针对早拆模板支撑体系等技术措施进行专门的交底技术部/邵长江现场工长向作业班组进行交底技术部/邵长江现场测量复核和验收现场测量放样以后，组织专人进行复核，经复核无误以后及时填写相关验收资料报请现场监理工程师验收技术部/邵长江5、施工方法及技术措施5.1、模板材料的选用考虑到本群体工程各单体结构形状变化多样性的问题，决定在本工程中主要模板选材如下页表.1：本工程模板选材原则 表.1模板构件选材原则备注模板面以183091520胶合板为主，局部用20厚木模板镶拼模板背枋501034、0木枋模板支撑483.03.5钢管扣件支撑体系侧面模板拉结构件1214的对拉螺杆，其中非防水砼构件中的对拉螺杆用UPVC套管安装在拆模后拔出重复利用，防水砼结构中的对拉螺杆不加套管模板隔离剂尽量选用非油质等不影响装饰效果的隔离剂（被回填隐蔽的基础可不受严格的限制）地下室钢筋砼底板下面的构件地下室钢筋砼底板下面的构件（如电梯井、基础梁等）采用砖胎模，采用M5.0水泥砂浆砌筑Mu10普通烧结砖（24011553），砖胎模厚度根据计算情况来确定5.2、基础模板、施工工艺流程见下页图。测量定位放线安装侧面模板安装侧面支撑校正模板垂直度并复核模板标高检查验收进入下道工序图 基础模板施工工艺流程示意图、主35、要施工方法要点A、测量定位放线时将基础边线弹在垫层上，再沿基础边线安装模板，并采取临时稳固措施（如采用钉子将模板之间和模板与木枋之间连接起来等）。B、在制作模板以前项目部绘制出详细的模板拼装图和制作大样图用来指导模板的制作和安装工作。现绘制桩基承台、基础梁和电梯井承台的模板安装示意图如下面的图5.2B-1、5.2B-2、5.2B-3。图5.2B-1 桩基承台模板安装示意图图5.2B-2 基础梁模板安装示意图图5.2B-3 电梯井承台模板安装示意图C、B0708#楼的半地下室顶板模板安装方式与上部主体结构的梁板结构模板安装方式相同（请参见后面的第5.4条中的有关内容），只不过是其立杆间距应根据其36、特殊的楼板厚度（120mm厚）计算确定，计算书请参见后面的附件二的有关内容。D、安装模板支撑体系并同步校正模板的垂直度、平整度阴阳角角度、复核模板标高特征值（基础、基础梁顶部等处的标高）。E、模板的主要技术参数复核确认无误以后，做好相关记录并报请现场监理工程师验收模板质量。5.3、墙柱模板、施工工艺流程见下图5.3A。绑扎墙柱钢筋安装支撑体系安装墙柱模板测量定位放线穿插安装对拉螺杆校正模板垂直度并复核模板标高检查验收进入下道工序图5.3A 墙柱模板施工工艺流程示意图、主要施工方法要点A、测量定位放线时将柱子边线弹在基层上，再沿柱子边线安装模板，并采取临时稳固措施（如采用钉子将模板之间和模板与木37、枋之间连接起来等）。B、在制作模板以前绘制出详细的模板拼装图和制作大样图用来指导模板的制作和安装工作，现初步绘制方柱、墙模板的安装示意图见下页图5.3B和5.3C。C、根据现场实际情况在方柱或墙模板上用电钻开对拉螺杆的穿孔，并安装对拉螺杆及其套管。对拉螺杆的布置间距等技术指标根据设计图纸要求的尺寸、砼浇灌时拌和物单位时间供应数量等现场实际情况来计算确定。其中最大截面的柱子的模板计算书请参见后面的附件四的有关内容，浇灌高度最高的墙（标准层层高2800mm）的模板计算书请参见后面的附件五的有关内容。 图5.3B 方柱子模板安装示意图图5.3C 墙模板安装示意图D、安装模板支撑体系并同步校正模板的垂38、直度、平整度阴阳角角度、复核模板标高特征值（柱顶、墙顶、梁柱节点部位等处的标高）。E、模板的主要技术参数复核确认无误以后，做好相关记录并报请现场监理工程师验收模板质量。5.4、梁板模板、施工工艺流程见下页图5.4A。、主要施工方法要点A、测量定位放线时将梁边线弹在基层上（通过控制梁边线来同时控制楼板平面位置），再采用吊线锤将梁边线引测到支模脚手架上并沿梁边线位置安装梁或楼板模板。测量定位放线搭设满堂支模架安装梁底模和其中一侧模板绑扎梁钢筋安装梁另一侧模板安装楼板模板复核模板技术参数检查验收模板质量进入下道工序图5.4A 梁板模板施工工艺流程示意图B、在制作模板以前绘制出详细的模板拼装图和制作大39、样图用来指导模板的制作和安装工作，现初步绘制梁板结构模板的安装示意图如下页图5.4B。同时，在安装梁侧面模板以前，先在梁侧面模板的上边裁一个小倒角（在木工房内用刨木机刨一个小倒角），如第35页页图5.4D示意，这样便于在没有拆除梁底模以前可以先拆除梁侧面模板来周转使用。图5.4B 梁板模板安装示意图C、在楼层上采用48钢管和铸铁扣件根据弹线位置搭设满堂支模架，支架的立杆间距、大小横杆间距、支架横杆步高、斜撑杆间距等技术参数在以后编制模板施工方案时再根据梁板结构设计尺寸和现场实际情况来计算确定。其中最大的梁模板计算书请参见后面的附件五的有关内容，其中楼板按照一般情况的最大厚度（120mm）计算的40、计算书请参见后面的附件六的有关内容。图5.4D 梁或墙侧模倒角处理示意图D、在支架根部要按照混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）第条的要求铺设通长的垫板，采用木垫板时至少要保证宽度在250mm及其以上、厚度50mm及其以上、长度2500mm及其以上。同时，当进行B09号楼的首层梁板结构和B07、B08号楼半地下室顶板结构模板安装时，支架是支承在土层上，可采取以下方式组织施工，具体是：在基础施工完成并认真回填夯实并保证回填土能够承担支架荷载以后，从回填土层上搭设首层支架。E、为了保证满堂支架不受现场施工荷载的影响（如砼输送泵管道的水平荷载影响等），在每个楼层的支架搭设完成以41、后，要在支架中适当增加部分剪刀撑，剪刀撑的布置间距原则上要按照每间隔46跨来布置。F、对梁板结构中跨度大于4m的要按照规范GB50204-2002第条要求起拱，起拱的预拱度根据跨度大小等实际情况在13之间选择。一般情况下，模板的预拱度按照下面的表5.4G中的推荐值来选择。跨度大于4m的梁板结构模板预拱度推荐值 表5.4G序跨度模板预拱度推荐值备注14m不起拱24m、6m136m、8m248m3说明、上述跨度是指净跨尺寸；G、模板的主要技术参数（如模板平面位置、几何尺寸、标高等）复核确认无误以后，做好相关记录并报请现场监理工程师验收模板质量。H、在进行楼层结构施工过程中，按照南京市住宅工程质量通42、病防治导则第条的要求，在厨房、卫生间等用水房间除门洞口以外的砌体位置处安装好防水反梁模板（吊模），如下图5.4J示意。图5.4J 厨房、卫生间等用水房间砌体下防水反梁模板安装示意图J、在进行屋面板模板安装时，要提前先设置好穿过屋面的烟道等预留洞口边缘的砼反檐模板（如下页图5.4K示意），以便于在浇灌屋面板砼时一并浇筑。如设计图纸中没有该节点构造要求，提前以技术核定单形式报请设计同意以后实施。K、根据楼板配筋情况、楼板设计强度等级以及每层施工进度要求情况计算确定楼层连续施工需要保存的模板支撑体系层数为3层，即在施工过程中需要一次性配备4层的梁板模板才能满足周转使用要求，其计算书请参见后面的附件七43、中的有关内容，而柱子、墙的模板只要配备一层半就完全可以满足周转使用了。图5.4K 屋面洞口处防水反檐模板安装示意图5.5、楼梯模板、施工工艺流程见下页图5.5A。、主要施工方法要点A、测量定位放线时将楼梯位置线弹在基层上，再采用吊线锤将楼梯位置线引测到支模脚手架上并安装楼梯模板。B、在制作模板以前绘制出详细的模板拼装图和制作大样图用来指导模板的制作和安装工作，现绘制楼梯结构模板的安装示意图如下图5.5B。测量定位放线搭设满堂支模架安装楼梯板底模绑扎楼梯钢筋楼梯踏步吊模复核模板技术参数检查验收模板质量进入下道工序图5.5A 楼梯模板施工工艺流程示意图图5.5B 楼梯模板安装示意图C、在楼层上采用44、48钢管和铸铁扣件根据弹线位置搭设楼梯的满堂支模架，楼梯支架的立杆间距、大小横杆间距、支架横杆步高等技术参数与梁板结构模板支架保持一致，但对于特殊的厚大截面楼梯还是要另外计算确定支架的技术参数。D、在安装楼梯模板时，要将模板下面的木枋沿斜向（纵向）布置，以免沿横向布置时引起木枋倾倒，同时，还要采取措施将木枋固定在支架上（如采用铁丝捆绑等）。E、在每个楼层的楼梯支架搭设完成以后，要在楼梯部分的支架中增加部分剪刀撑，剪刀撑的布置间距原则上要在楼梯支架的侧面布置剪刀撑并在楼梯支架中间按照每间隔46跨来布置。F、模板的主要技术参数（如模板平面位置、几何尺寸、标高等）复核确认无误以后，做好相关记录并报请45、现场监理工程师验收模板质量。5.6、斜屋面板模板、施工工艺流程：见下页图5.6A。、主要施工方法要点：A、测量定位放线时将斜屋面板构件位置线弹在基层上，再采用吊线锤将斜屋面板位置线引测到支模脚手架上并安装模板。B、在制作模板以前绘制出详细的模板拼装图和制作大样图用来指导模板的制作和安装工作，为了保证斜屋面板砼的浇灌密实度质量，要求在斜屋面板的上表面也安装模板，现绘制斜屋面板结构模板的安装示意图如下图5.6B。测量定位放线搭设满堂支模架安装斜屋面板底模绑扎斜屋面板钢筋安装斜屋面板上层模板和对拉螺杆复核模板技术参数检查验收模板质量进入下道工序图5.6A 斜屋面板模板施工工艺流程示意图图5.6B 斜46、屋面板模板安装示意图C、在楼层上采用48钢管和铸铁扣件根据弹线位置搭设斜屋面板的满堂支模架，其支架的立杆间距、大小横杆间距、支架横杆步高等技术参数与梁板结构模板支架一样，抗浮对拉螺杆的间距也要预先计算确定，抗浮对拉螺杆的计算书请参见后面的附件的有关内容。D、与楼梯类似在安装斜屋面板模板时，要将模板下面的木枋沿斜向（纵向）布置，以免沿横向布置时引起木枋倾倒，同时，还要采取措施将木枋固定在支架上（如采用铁丝捆绑等）。E、在每个斜屋面板支架搭设完成以后，要在斜屋面模板的支架中增加部分剪刀撑，剪刀撑的布置间距原则上按照每间隔46跨来布置。F、斜屋面板的对拉螺杆参照防水砼构件对拉螺杆的要求来处理，以保证47、斜屋面板砼结构的防水效果，即按照下面图5.6F示意的方式进行处理。图5.6F 斜屋面板抗浮对拉螺杆防水处理示意图G、模板的主要技术参数（如模板平面位置、几何尺寸、标高等）复核确认无误以后，做好相关记录并报请现场监理工程师验收模板质量。5.7、模板拆除在砼结构浇灌完毕并达到拆模条件以后才允许开始拆除模板，其主要施工要点如下：、拆模条件：见下表5.7。拆模条件 表5.7构件部位拆模条件备注墙、柱子侧模板在砼浇筑后保证砼表面和棱角不受损伤时才允许拆除（一般情况下浇灌24h左右即可拆除，但冬期施工期间适当延长）根据经验结合实际确定梁、板、楼梯等底模拆除条件如下规定构件跨度构件跨度（m）要求砼强度必须满48、足设计等级的立方体抗压强度的下列百分率方可拆除板250%通过留置的早期同条件养护试块强度判定2875%8100%梁875%8100%悬臂构件/100%后浇带侧面模板参照上述侧面模板要求执行后浇带底模板后浇带这一跨全部暂时保留不拆除，而待后浇带达到设计要求的浇灌砼条件浇灌完砼以后，再按照上述梁板构件的拆模条件执行；在保证上述要求的同时，还要根据后浇带所在跨的跨度情况，并结合构件的设计配筋情况把后浇带两侧构件当作拆除模板后的悬臂构件计算其相应的承载力，从而计算出需要增加顶撑的技术参数，按照计算要求增加后浇带两侧构件的顶撑，保证构件不变形。、梁板、楼梯模板支架拆除条件：在拆除梁板、楼梯等抗弯构件的模49、板支架以前，还要通过计算确定保留多少层的支架才能保证拆除模板支架以后，楼层的施工荷载不至于将已经拆除支架的楼层构件破坏。具体计算将在编制模板施工方案时进行。、拆除顺序原则：一般情况下，模板拆除顺序是逆安装顺序来组织拆除的。、拆模后的对拉螺杆处理：防水砼构件的对拉螺杆处理按照前面第5.2条有关要求执行，对于非防水砼构件的对拉螺杆，在拆除模板以后将对拉螺杆从UPVC套管中拔出重复利用，并割除UPVC露出砼面的部分，在套管孔洞两端采用掺有微膨胀剂的1：3水泥砂浆封堵，封堵深度至少要保证在50mm及其以上。如下图示意。图 非防水结构对拉螺杆套管洞口封闭处理示意图、模板拆除以后先全面清理模板面的杂物，分50、类并分散堆放在楼层上，避免集中堆放而引起结构破坏，同时及时分批清运到楼层的卸料平台上再通过塔吊转运到上面楼层或者地面模板堆场，每批转运重量控制在卸料平台计算确定的使用荷载范围内，同时在向工人交底时在交底内容中将卸料平台的控制荷载转换成某个模板材料的数量，例如，某个卸料平台要求控制的使用荷载为1t的话，就应写成控制的使用荷载为：260m钢管或600颗扣件或250m50100的木枋或62m2的胶合板模板（约合36张915183018的胶合板）。5.8、输送泵立管洞口处理当采用拖式输送泵输送砼到楼层时，除了要按照砼工程施工方案中要求的原则预先确定好输送泵立管的位置以外，同时还要求输送泵立管的支撑架与51、模板支架脱开，如下页图5.8示意处理。图5.8 输送泵立管与模板支架之间的关系示意图5.9、异形构件及零星构件模板、异形构件模板、圆弧阳台模板A、圆弧阳台的底模板仍然按照前面梁板结构的模板安装方式组织施工，这里就不再赘述。B、阳台板和阳台圆弧梁的侧模板，预先按照设计高度尺寸加工好的胶合板在现场依据底模板上测量定位放出的圆弧线弯曲成型并安装就位，圆弧线在现场放线方式采用如下图.1B示意，同时，在划分等距控制点之间的距离x时要使小段圆弧线的最大矢高满足规范要求的模板偏差值规定（4mm），这样在现场基本上可以采用所放出的每两个相邻控制点之间的连接起来的折线作为接近的圆弧线位置来控制，而且还可以使折线52、与圆弧线之间的误差满足规范要求。图.1B 圆弧构件放线点控制示意图C、阳台圆弧梁侧面模板用预先加工好的圆弧钢管加固，钢管在预先加工前也参照上面的图.1B示意的方式计算好钢管加工尺寸，采用现场的钢管校正器将直钢管弯曲到计算要求的弧度，在工程完工以后再用钢管校正器将钢管调直，阳台圆弧梁的模板安装方式与普通梁板基本差不多，但因平面圆弧的制约因素而与普通梁的模板安装方式略有不同，如下页图5.9.1.1C示意。同时，圆弧梁的底模板也是预先参照上述放线的方式计算好加工尺寸，并在木工房内提前加工好运输到现场去安装。图5.9.1.1C 圆弧梁模板安装示意图D、因阳台是属于建筑物外围构件，既是受力构件也是外立面53、装饰构件，因此其上下阳台的垂直度就比较重要了，所以，在每次阳台模板安装完毕以后，立即对上下阳台吊线复核其垂直度。、异形装饰腰线模板装饰腰线中比较复杂的就是其中有部分圆弧截面的线条，而其中的圆弧截面线条模板预先在木工房内加工好，运输到现场现场就位安装，其安装示意图如下页图.2（这里仅举例绘制其中一种构件，其余构件类似处理）。图.2 装饰腰线模板安装示意图（仅举例绘制其中一种）、女儿墙模板屋面女儿墙结构也大多是异形截面结构的，现选择具有代表性的截面形式绘制其模板安装示意图用于指导现场施工，如下页图.3示意。图.3 女儿墙模板安装示意图（仅举例绘制其中两种）同时，在屋面女儿墙施工时，还要沿女儿墙长度54、方向每间隔1820m以内设置变形缝（如设计没有明确时应提前与设计联系确定），变形缝的做法可以参照后面的第条内容执行或在变形缝处安装与缝宽等厚的泡沫板，另外，将来在女儿墙受阳光直接照射面的抹灰层上再沿长度方向每间隔6m弹线切一条25mm宽的缝，为了美观，尽量让女儿墙上的缝与屋面面层做法中设置的缝对齐。、弧形门窗顶部梁模板图.4 弧形门窗顶部梁模板安装示意图、零星构件模板、阳台栏板模板图.1 阳台栏板模板安装示意图（仅举例绘制其中一种）、构造柱模板构造柱一般是在砌筑过程中预先留置马牙槎，然后将马牙槎砌体分别当作两个面的模板来使用，另外两个侧面采用胶合板模板安装，但是，由于很多构造柱顶部位于原来已经55、浇灌好砼的梁或板下面，一方面没有浇灌口也没有振捣操作口，同时，顶部的砼还不容易浇灌密实，因此，就要在安装构造柱模板时预先在顶部设置斜模板作为浇灌口和振捣操作口，同时，在构造柱中部高度处设置一个门子板预留洞口，如下页图.2示意。图.2 构造柱模板安装示意图、窗台板、窗眉板、空调板模板图.3 窗台板、窗眉板模板安装示意图（空调板参照执行）、变形缝模板图 变形缝模板安装示意图、砼墙中门洞口模板图 砼墙中的门洞口模板安装示意图同时，在浇灌砼过程中，要在门洞口两侧均匀对称地下料，以防止门洞口移位或变形。5.10、电梯井模板图 电梯井模板安装示意图（普通胶合板模板形式）5.11、楼层边缘的梁板模板处理图556、.11 楼层边缘梁板模板处理示意图5.12、楼板高低差部位的吊模处理图5.13 楼板高低差部位的吊模处理示意图5.13、非防水构件的对拉螺杆放大示意图图5.14 非防水构件对拉螺杆放大示意图5.14、季节性技术措施：5.14.1、模板分项工程夏季主要施工技术措施、夏季尽量少让胶合板在阳光直接照射的地方堆放，以免使板面脱层起皮影响砼构件外观质量。、夏季尤其要注意楼层作业面的防火措施，必须要在每个模板作业楼层摆放适量的灭火器材。、夏季尽量减少正午高温天气状况下安排工人安装模板，避免工人中暑。5.14.2、模板分项工程雨季主要施工技术措施、夏季尽量少让胶合板在雨水直接淋刷的地方堆放，以免使板面脱层起57、皮影响砼构件外观质量。、雨季施工过程中，模板清扫口要及时发挥重要作用，安排专人及时将模板内的积水排除出去，以免影响砼质量。、雨季施工基础时，要严格按照施工组织总设计、施工组织设计、土石方施工方案中有关要求采取有效措施防止塌方而影响模板施工，同时，还要在进入基坑的主要出入口放置麻袋或草袋擦脚，以免施工人员将泥土带入已经安装好的模板内。、在遇到狂风暴雨的天气时暂停模板施工作业，并在狂风暴雨过后立即组织专人全面检查现场模板支架、脚手架等设施，确认无重大安全隐患才能继续施工。、确保现场排水设施正常畅通，及时将冲洗模板的楼层用水排除出去，不得使现场积水。、雨季也往往伴随着夏季，因此，也同样要按照前面的要58、求在楼层模板作业场所放置适量的灭火器材。5.14.3、模板分项工程冬期主要施工技术措施、冬期施工来临以前（根据南京地区气象资料显示至少要在每年12月8日以前），要提前将现场水管包裹好保温层（采用专用的保温泡沫或用草绳缠绕），防止水管冻裂而影响模板施工。、冬期施工期间，模板内的积水或冰雪清除工作尤其重要，同样采用高压水枪冲刷模板内的冰雪，必要时可采用热水来冲刷。、冬期施工期间冲洗模板用的水在楼层上尤其要安排好有组织的排放，以免使楼层到处结冰打滑而引起安全事故。、冬期施工期间，要采取严格的奖罚措施，禁止工人在现场燃烧模板或其他木材取暖，同时，现场还要严格按照前面的有关要求在模板作业的楼层上配置适量59、的灭火器材。、当气温低于-5时，确实需要浇灌砼而需要在现场生火盆取暖时，要安排专人看管火盆，不得让火盆靠近模板支架钢管或木材，防止烧坏钢管或引起火灾，同时，还要注意适当通风防止工人煤气中毒。6、质量保证管理及技术措施除了按照B区的施工组织总设计和第214项目部编制的施工组织设计中质量保证措施有关要求执行以外，在模板分项工程的施工管理过程中还要执行下列主要措施：6.1、建立健全模板分项工程质量管理体系制定本工程的模板分项工程施工施工质量管理组织机构框图如下图总包部第214项目部项目经理（）技术负责人项目副经理（商务部实验组测量组质安组物资部动力组技术组工长/木工班组负责主体部位图6.1 模板分项60、工程管理机构示意图其相应的质量管理制度仍按照B区的施工组织总设计和第214项目部编制的施工组织设计中质量保证措施中的有关要求执行，这里就不再赘述。6.2、明确质量标准明确模板分项工程检验批的质量标准如下表6.2。模板分项工程检验批质量标准 表6.2检验项目质量标准要求检验方法备注主控项目1、模板承载能力模板应根据其工程结构形式、荷载大小、地基土类别、施工设备和材料供应等情况进行设计，模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠第承担浇灌砼时的上部荷载、侧压力及施工荷载，楼层的模板支架立杆应上下对准，并铺设垫板。对照模板设计计算书和施工方案观察检查2、隔离剂污染影响涂刷隔离剂时，不得沾61、污钢筋和砼接槎处。观察检查3、水平受力构件底模板拆除时砼的强度要满足前面表5.7的要求。检查同条件养护的早期砼试件强度报告数据4、后浇带模板支顶和拆除后浇带模板的支顶和拆除都要按照技术方案进行按照施工方案观察检查本工程无此项一般项目1、接缝处理、隔离剂影响、模板效果等、模板的接缝不应漏浆，在浇灌砼以前木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；观察检查、模板与砼接触面应清理干净并刷隔离剂，但不得采用影响结构性能及装饰效果的隔离剂；即不得使用油质隔离剂、浇灌砼以前，模板内的杂物应清理干净；一一般项目1、同上、对清水砼及装饰砼工程，应使用能达到设计效果的模板。本工程无此项2、地胎模要求作模板的地坪、胎模62、应平整光洁，不得产生影响构件质量的下沉、裂缝、起砂或起鼓。观察检查3、大跨度模板起拱对于跨度4m的现浇砼梁、板，其模板应按照设计要求起拱，当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的13。水准仪或拉线、钢尺检查4、预埋件和预留孔洞质量固定在模板上的预埋件、预留孔、预留洞不得遗漏，且安装牢固，其偏差应符合下列规定检查子项允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3钢尺测量检查预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔洞中心线位置10尺寸+10，05、现浇结构模板偏差检查子项允许偏差（mm）轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面63、内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8相邻两板高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查6、预制构件模板偏差检查子项允许偏差（mm）本工程只有门窗过梁等小型预制构件长度板、梁5钢尺量两角边，取其中较大值薄腹梁、桁架10柱0，-10墙、板0，-5一般项目6、预制构件模板偏差宽度板、墙板0，-5钢尺量一端及中部，取其中较大值本工程只有门窗过梁等小型预制构件（表中l为构件长度）梁、薄腹梁、桁架、柱+2，-5高（厚）度板+2，-3钢尺量一端及中部，取其中较大值墙板0，-5梁、薄腹梁、桁架、柱+2，-5侧向弯曲梁、板、柱l/1000且15拉64、线，钢尺量最大弯墙板、薄腹梁、桁架l/1000且15曲处板的表面平整度32m靠尺和塞尺检查相邻两板高低差1钢尺检查对角线差板7钢尺量对角线墙板5翘曲板、墙板l/1500调平尺在两端量测设计起拱薄腹梁、桁架、梁3拉线，钢尺量跨中7、侧模拆除条件侧模拆除时砼强度应保证其表面及棱角不受损伤。观察检查8、拆除模板堆积的荷载控制模板拆除时不应对楼层形成冲击荷载，拆除的模板和支架宜分散堆放、及时清运。观察检查6.3、施工过程中的主要质量控制措施、模板安装过程中要密切与钢筋绑扎、水电安装预留预埋（如柱子钢筋接地连接、楼板中电线管预埋等）配合施工。、模板选用的隔离剂要求：要选用非油质的隔离剂，并选用不会影响装65、饰效果的隔离剂，（但被回填土掩埋的基础部位隔离剂可不受严格限制），同时，模板与砼接触面要提前先刷好隔离剂，并且在梁板钢筋绑扎前还要等刷隔离剂基本干燥不会污染钢筋时才开始现场绑扎。、对于墙柱模板要在模板根部预留200200左右的清扫口，在模板安装并清扫完毕以后再采用预先留置的相应尺寸的门子板封闭。、在砼结构上安装墙柱模板时，用水泥砂浆座浆安装侧模板，以防止浇灌砼时漏浆造成砼结构烂根现象的缺陷。、在搭设梁板模板支架时，要求放线控制使上下楼层的模板支架立杆平面位置保持一致。、在浇灌砼的过程中，项目部要督促模板班组安排专人值班，负责看护模板构件不受破坏和变形，一旦在值班巡查过程中发现异常立即采取措施补66、救。、对于模板拼装缝隙，柱子、墙、梁的侧面模板缝隙采用双面胶带（或橡胶条）粘贴在模板侧边处理，对于楼板的底模板缝隙采用透明胶带粘贴封闭。、对于异形截面构件的模板，事先在向操作班组进行交底时专门绘制模板安装示意图进行交代，以保证构件截面符合设计要求。、对于设计图纸中要求个别部位的大截面构件，要认真按照截面尺寸计算其模板荷载，并根据其计算确定的技术参数安装模板，确保模板构件不变形。、模板在验收合格后并在浇灌砼以前先浇水湿润，但还需将水从前面描述的清扫口排除，不得让模板内积水，（当然也可以让浇水湿润模板与清扫模板内的杂物结合在一起进行）。6.4、制定并执行常见质量通病防治措施常见质量通病的预防措施要67、点 表6.4序号分项工程存在的质量通病针对质量通病采取的预防措施1主体工程质量通病的防治技术措施模板工程1、轴线位移2、模板变形3、标高偏差4、接缝不严5、脱模剂使用不符合要求6、模内清理不符合要求7、封闭或竖向的模板无排气孔、浇捣孔。1、模板轴线放线后，要有专人进行复核，复核无误后才能支模。墙、柱模板根部和顶部必须设限位措施。支模时要拉水平、竖向通线，并设竖向总垂直度控制线，以保证模板、竖向位置准确。2、根据砼结构特点，对模板进行专门设计，以保证模板及其支架具有足够强度、刚度和稳定性。浇捣前，对模板轴线、支架、顶撑、螺栓进行认真检查、复核，发现问题及时进行处理。砼浇掏时，要均匀、对称下料，浇68、灌高度要控制在施工规范允许的范围内。3、模板及支架系统设计时，应考虑其本身自重，施工荷载及砼浇捣时侧向压力和振捣时产生荷载，以保证模板及支架有足够承载能力和刚度。4、梁底支撑间距应能保证在砼重量和施工荷载作用下不产生变形。组合小钢模拼装时，连接件应按规定放置，围檩及对销螺栓间距、规格应按计算要求设置。5、梁、柱模板若采用卡具时，其间距要按规定设置，并要卡紧模板，其宽度比截面尺寸略小。浇捣砼时，要均匀、对称下料，控制浇灌高度，特别是门窗口模板两侧，既要保证砼振捣密实，又要防止过分振捣引起的模板变形。6、梁、柱模板上部必须有临时撑头，以保证砼浇捣时梁、墙上口宽度。梁、板当跨度大于或等于4米时，模板69、中间应起拱，当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨度的1/10003/1000。7、每楼层设标高控制点，竖向模板根部须做找平。模板顶部设标高标记，严格按标记施工。楼梯踏步模板安装时应考虑装修层厚度。8、木模板制作时拼缝要严密。木模板安装周期不宜过长，浇捣砼时，木模板要提前浇水湿润，使其适量膨胀紧密拼缝。9、梁、柱交接部位支撑要牢靠，拼缝严密，发生错位要校正好。10、拆膜后，必须清除模板上遗留砼残浆，尔后再刷脱模剂。严禁用废机油作脱模剂，脱模剂材料选用原则为：既便于脱模又便于砼表面装饰。1主体工程质量通病的防治技术措施模板工程1、轴线位移2、模板变形3、标高偏差4、接缝不严5、脱模剂使用不符合要求70、6、模内清理不符合要求7、封闭或竖向的模板无排气孔、浇捣孔。11、脱模剂涂刷要均匀，一般以2度为宜，以防漏刷，也不能涂刷过厚。在封模前，将模内垃圾清理干净。墙、柱根部的拐角，梁柱接头处留清扫孔，模内垃圾清除完毕后及时将清扫口处封模。12、钢筋绑扎完毕，用压缩空气或压力水清除模内垃圾。13、墙体的大型预留洞口底模开设排气孔，使砼浇筑时气泡及时排出，确保砼浇筑密实。高柱高墙（超过3M）侧模要开浇捣孔（留门子板），以便于砼浇捣和振捣。2墙体裂缝的防治技术措施在结构施工期间没有及时施工防水反梁引起墙体裂缝1、对于卫生间、厨房等用水房间及出屋面墙体等的墙体底部，在结构施工期间，应设置一道素砼反梁，以增强71、上述部位的防水效果。卫生间、厨房墙体反梁做法见下图1。出屋面墙体底反梁做法见下页图2：2、在安装楼层模板过程中，所有反梁模板按照前面要求先安装好，以便于使反梁与楼层同步浇灌砼。3楼地面渗漏防治技术技术措施楼地面出现渗漏现象1、预先在用水房间内预留洞口时，有意识地将洞口留置成上大下小的形式，如下图示意：2、现浇板预留洞堵塞前，应将洞口清洗干净、毛化处理、涂刷加胶水泥浆作粘结层。洞口堵塞分二次浇筑，待混凝土凝固后进行4小时蓄水试验，无渗漏后，用掺入抗裂防渗剂的水泥砂浆堵塞。管道安装后，应在洞口进行24小时蓄水试验。4门窗渗漏防治技术措施门窗不能很好地固定而引起门窗渗漏1、在安装主体结构模板过程中，72、要同步考虑好个别门窗的过梁是否与楼层结构梁存在碰撞现象，如存在时，要将过梁与楼层结构梁同步施工，因而过梁的模板也要一起考虑安装。2、在安装窗台板、窗眉板模板时，要严格控制好门窗洞口尺寸，不得出现将来凿打洞口的现象而引起门窗不好固定。3、在主体结构模板安装过程中，要核对建施图纸中门窗的位置，如存在门窗靠近柱子或砼墙安装时，要注意一并将木门的预埋防腐木砖和金属门的预埋铁件考虑安装好，并采取措施固定好防止位移。5栏杆焊接质量差预埋铁件偏位引起焊接点不符合要求1、在安装阳台栏板、门窗洞口构件（低窗的窗台板）、楼层大预留洞临边（如商场错层临边等）构件的模板时，一定要严格按照图纸要求预先埋设好预埋件。2、73、在模板工程施工以前，如发现个别部位的设计预埋件没有确定的要立即报请设计确定，如确实不能确定的就建议设计单位同意采用预埋通长扁铁或通长角钢。6屋面渗漏防治技术措施屋面渗漏1、防水层收头设置在在女儿墙凹槽内固定，凹槽上方还要设置宽度不小于60mm的小悬挑挡水线条，收头处应用防腐木条加盖金属条固定，钉距不得大于450mm，并用密封材料将上下口封严。这里的凹槽和挡水线条一定要在安装模板时一并安装好，不得在拆除模板以后再来凿打或修补处理。7室内标高和几何尺寸控制1、施工过程中，由专人进行测量，各种测量仪器应定期校验。2、主体结构施工阶段应及时弹出标高和轴线的控制线，准确测量，认真记录，并确保现场控制线标74、识清楚。3、在安装楼层模板时采用便携式激光测距仪（或采取其他有效措施）来控制模板标高，在混凝土浇筑前，应做好现浇板厚度的控制标识，每1.52m2范围内设置一处。4、装修阶段严格按所弹出的标高和控制轴线施工，发现超标时及时处理。5、以三个楼层为一个检验批，按批进行建筑物室内标高、轴线、楼板厚度的测量，并认真做好测量记录。6、在进行质量验收时，室内标高、轴线位置的检测数量，每检验批按10的房间数且不少于5间进行抽查。7、在进行质量验收时，楼板厚度的检测数量，每检验批按10的楼板数且不少于5块板进行抽查。8爆模浇灌砼时模板不能承担砼侧压力而变形引起砼构件截面大于设计要求1、针对不同的构件，认真进行模75、板构件内力的分析计算，同时，在模板安装过程中，严格按照施工方案和计算书的要求安装斜撑杆和对拉螺杆等抵抗侧压力的构件。2、严格按照计算时采用的浇灌速度（指砼浇灌面在模板内上升的速度），不得使浇灌速度超过计算采用的速度，如有超过，应根据实际情况对模板预先采取加固措施以后才能浇灌砼。3、在浇灌砼过程中，安排专人巡回检查模板情况，发现有异常变形的立即采取措施加固以后才能继续浇灌砼。9模板支架变形没有认真计算或没有严格按照计算书要求安装模板引起模板支架变形1、针对不同的构件，认真进行模板构件内力的分析计算，同时，在模板安装过程中，严格按照施工方案和计算书的要求安装模板支架的构件。2、严格控制浇灌砼时现场76、的施工荷载，不得集中站人或集中堆放设备或集中堆积砼拌和物，不得使现场施工荷载超过计算书中采用的活荷载。3、在浇灌砼过程中，安排专人巡回检查模板支架情况，发现有异常变形的立即采取措施加固以后才能继续浇灌砼。10模板构件歪斜没有在模板支架中设置剪刀撑引起模板构件歪斜1、在模板构件安装完以后要立即安装模板支架中的剪刀撑加固模板。2、在采用拖式输送泵安装输送管道浇灌砼时，除了要安装剪刀撑以外，还要严格按照前面第5.8条的有关内容处理好输送立管、水平管的支撑问题，要让立管支撑架与模板支架脱开，并让水平管在支撑架上垫活动钢管自由前后运动，以防止输送管将模板支架推动发生位移或歪斜。6.5、模板分项工程施工中77、的成品保护措施、建立严格的奖罚措施，让现场安装好的模板构件不得随意拆除或焊割。、要严格按照施工方案和计算书要求控制好每个楼层侧面模板的对拉螺杆钻孔位置，将模板编号管理尽量能够使模板在相同或类似位置周转使用，减少模板废除率。、要严格按照设计图纸并结合砌块规格尺寸要求控制好砌体拉结筋钻孔位置，将模板编号管理尽量能够使模板在相同或类似位置周转使用，减少模板废除率。、与水电安装班组密切配合好，控制好水电管线钻孔位置，将模板编号管理尽量能够使模板在相同或类似位置周转使用，减少模板废除率。、对于实在不能将就钻孔位置的模板，可在原来被废除的模板钻孔位置处用切削好的木楔钉入钻孔内，并将其木楔外露部分刨平重复使78、用。、为了保护模板并提高模板周转使用率，预先在模板边角部位定铁皮保护模板边角，同时还可以在一定程度上防止现场工人随意乱切割模板。、模板（尤其是胶合板）要堆放在遮阳避雨的地方，以免被晒脱皮或被雨水浸泡脱皮。、拆除模板时禁止直接向地面或楼层抛掷，同时，拆除的模板要及时清理分类堆码好，及时对损坏的模板构件进行维修。7、安全文明施工管理及技术措施除了按照B区的施工组织总设计和第214项目部编制的施工组织设计中职业健康安全保证措施有关要求执行以外，在模板分项工程的施工管理过程中还要执行下列主要措施：7.1、建立健全模板分项工程职业健康安全管理体系制定本工程的模板分项工程施工职业健康安全管理组织机构框图如79、下图7.1：项目总承包部项目经理：技术负责人：项目执行经理：机管员：材料员：资料员：综治员：安全员：质检员：施工员：专业施工工长:图7.1 模板分项工程职业健康安全管理机构示意图其相应的职业健康安全管理制度仍按照项目部编制的施工组织设计中职业健康安全保证措施中的有关要求执行，这里就不再赘述。7.2、施工过程中的主要职业健康安全控制措施、在模板安装工作进行以前，要先根据现场实际情况将现场安全防护设施设置好，尤其是主体结构施工时所在楼层的外脚手架等安全防护设施。、模板构件吊运时，一次性吊运重量要控制在相应塔吊的限重范围内，同时，吊运到楼层上的模板构件不得集中堆放而要适当分散堆放，在浇灌砼并达到拆模80、条件以后拆除的模板构件也要分散堆放。、楼层中拆除的模板构件，及时分批转运到外脚手架外面的卸料平台上，再用塔吊转运到需要的施工楼层上，卸料平台上堆放的模板构件重量不得超过其相应的限载重量（具体限载重量要按照后面第6.4条中规定的主要原则在将来编制脚手架和卸料平台方案时计算确定）。、所有现场模板机械临时用电线路都要按照规范要求敷设。、在模板制作、安装、拆除施工的场所附近要放置灭火器材，尤其是施工的楼层。、在拆除模板以后留下的临边、洞口等危险地点的安全防护措施要在拆除模板以后立即恢复。、拆除模板后的钉子也是经常引起安全隐患的因素，因此，要求班组将拆除后的模板及时清理钉子，或者将模板以钉子向下的方式堆81、放。、模板安装时，必须严格按照施工方案和计算书有关要求进行施工，不得随意更改模板技术参数。、模板及支撑在支设过程中，先设置临时支撑，防止倾覆，待模板支撑全部安装稳固以后才允许拆除临时支撑。、模板拆除时，应划出警戒区，严禁非操作人员进入工作区。、梁板底模板拆除时，操作人员要站在远离准备拆除的模板下面的地方使用撬棍，严禁站在正方拆除模板。、已拆除的模板、拉杆、支撑杆应及时运走或分类妥善堆放，防止操作人员因扶空或踏空而坠落。、遇六级或六级以上大风时，暂停室外模板安装或拆除作业。、交叉作业时严禁在同一垂直面上上下同时作业。、拆除模板时应逐块拆除，严禁成片松动或拉倒。、严禁站在悬臂构件上撬拆模板。、在木82、工圆锯机的锯片外露部分要设置好防护罩，并在送木材的一边设置好挡板，现场使用的手提圆锯机要有可靠的而且会自动回缩的防护罩。、在向圆锯机或刨木机送料并接近完结时，不得用手直接送料而改用木棍送料。7.3、施工过程中主要文明施工控制措施、在模板安装工作进行以前，要先根据现场实际情况将现场安全防护设施设置好，尤其是主体结构施工时所在楼层的外脚手架等安全防护设施。、楼层中拆除的模板构件，及时分批转运到外脚手架外面的卸料平台上，再用塔吊转运到需要的施工楼层上，卸料平台上堆放的模板构件重量不得超过其相应的限载重量。、拆除模板过程中，严禁直接向地面或楼层直接抛掷模板构件的野蛮行径。、现场堆放模板构件要整齐划一。83、严格控制模板清洗用水，不得出现楼层或现场污水横流的现象。8、环保施工管理及技术措施除了按照B区的施工组织总设计和第214项目部编制的施工组织设计中环境保护措施有关要求执行以外，在模板分项工程的施工管理过程中还要执行下列主要措施：8.1、建立健全模板分项工程环境保护管理体系制定本工程的模板分项工程施工环境管理组织机构框图如下页图8.1：项目总承包部项目经理：技术负责人：项目执行经理：机管员：材料员：资料员：综治员：安全员：质检员：施工员：专业施工工长:图8.1 模板分项工程环境管理机构示意图其相应的环境管理制度仍按照项目部编制的施工组织设计中环境管理保证措施中的有关要求执行，这里就不再赘述。884、.2、施工过程中的主要环境保护控制措施、模板施工机具是制造现场施工噪音的重要噪音源之一，因此，现场加工模板的机具要切合现场实际情况采取措施尽量降低噪音，如将木工房采取封闭措施以阻隔噪音传播途径、经常及时检修木工机具并适当润滑传动机构降低噪音等措施。、模板隔离剂要保管好，防止泄露或挥发引起环境污染。、模板工程造成的现场施工垃圾要分类收集处理。、尽量让浇水湿润模板的过程与清扫模板内杂物结合在一起进行，以节约水资源而间接保护环境。、经常检修木工机械，一方面除了按照前面要求防止传动机构缺少润滑油而造成噪音过大，另一方面还要防止机械漏油而污染环境。、采取有效的奖罚措施，保证木工房内人走灯灭，节约能源而间85、接保护环境。、采取有效的奖罚措施，保证清洗模板的水龙头或阀门随手关闭，避免长流水，节约水资源而间接保护环境。、尽量将切割后的小模板用来安装零星构件的局部模板，节约木材保护森林资源而间接保护环境。9、其他应注意事项及措施、尽量结合设计构件尺寸采用早拆模板体系新技术，节约模板资源，从而降低成本。、对梁板模板配置要严格控制，尽量做到顶棚砼面光洁不抹灰，从而节约资源、降低成本，也达到间接保护环境的目的。、尽量按照前面要求的措施，严格控制对拉螺杆、砌体拉结筋、水电管线钻孔位置，并将模板编号管理尽量利用在同类位置或类似位置，以提高模板周转使用率，从而节约模板材料、节约成本，也达到间接保护环境的目的。、现场86、冲洗模板尽量利用回收、沉淀的水，同时，采用清洗汽车的高压泵和高压水枪来冲洗，既提高效率，又节约水资源，从而达到降低成本、间接保护环境的目的。、按照前面的要求，预先在模板边角部位定铁皮保护模板边角，提高模板周转使用效率，同时还可以在一定程度上防止现场工人随意乱切割模板，以达到节约成本、间接保护环境的目的。附件清单一、基础侧模板计算书（其中包含桩基承台、电梯井承台计算书）；二、地下室顶板结构模板计算书（其中包含120厚楼板、地下室梁模板计算书）；三、柱子模板计算书（其中包含2800层高情况下的500500及3000层高的400400的柱子模板计算书）；四、墙模板计算书（层高2800的墙模板计算书）87、；五、楼板计算书（其中包含120厚楼板模板计算书）；六、主体梁模板计算书（其中包含250600的梁以及大截面250450的梁的梁模板计算书）。附件一基础侧模板计算书第一部分：桩基承台模板计算一、桩基承台模板基本参数1、桩基承台厚度1200mm，单桩承台平面尺寸为800800，两桩承台平面尺寸为8002000和10002500，三桩承台平面尺寸为8002000+（2000800）1050和10002500+（25001000）1300，四桩承台平面尺寸为25002500；电梯井承台平面尺寸为40004000；2、桩基承台模板的背部支撑由两层龙骨（一层木楞和一层钢管）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙88、骨（50100木楞，但计算按照4590计算）,即内龙骨；3、用以支撑内层龙骨为外龙骨，为483.0钢管（因目前市场上目前的钢管很多都达不到3.5mm壁厚，这里按照3.0mm厚计算）；外龙骨组装成承台侧模板时，对于单边长度（或宽度）600mm的通过对拉螺栓将承台两片模板拉结，每个对拉螺栓成为外龙骨的支点，承台中的对拉螺栓是通过在基础中的钢筋端头上焊接螺栓头形成的，对拉螺栓直径为12，根据实用五金手册（第六版）第9.29.4页查表得到12螺纹的螺距P=1.75mm，按照螺纹内净直径计算公式D1=D-1.082532P计算净截面直径，计算得出12螺栓切削螺纹后的净截面直径为10mm；4、松木板胶合板89、模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=4000N/mm2，抗弯强度设计值f=15N/mm2、顺纹抗剪强度设计值fv=1.2N/mm2；5、内楞采用方木，毛截面50100mm（按4590mm计算），每道内楞1根方木，间距400mm，按照TC13级别的松木计算方木，其抗弯强度设计值为f=13N/mm2、顺纹抗压强度设计值fc=10N/mm2、顺纹抗拉强度设计值为ft=8.0N/mm2、顺纹抗剪强度设计值为fv=1.4N/mm2、弹性模量为E=9000N/mm2、截面抵抗矩为W=bh2/6=60750mm3、截面惯性矩I=bh3/12=2733750mm4；6、外楞采用圆钢管483.0，每道外楞2根90、钢管，间距600mm；483.0钢管的抗弯强度设计值为f=210N/mm2、抗剪强度设计值为fv=125N/mm2、截面面积A=（D2-d2）/4=424mm2、截面惯性矩为I=（D4-d4）/64=107831mm4、截面抵抗矩为W=（D4-d4）/（32D）=4493mm3、截面回转半径i=（I/A）1/2=15.9mm；7、对拉螺栓水平距离500mm，对拉螺栓竖向距离1050mm、水平间距600mm，直径12mm，净截面直径10，其净截面面积A=d2/4=78mm2、其抗拉强度设计值为f=210N/mm2；8、电梯井承台采用砖胎模，采用M5.0水泥砂浆砌筑Mu10普通烧结砖240厚，并且91、在砌筑砖胎模后回填土帮助砖胎模抵抗砼侧压力；9、桩基承台模板组装示意图：见前面方案中的图5.2B-1；10、电梯井承台模板组装示意图：见前面方案中的图5.2B-3。二、基础侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载、振捣砼产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，我们砼中加入缓凝剂以后，一般初凝时间为68小时，因此计算时取6.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑92、速度，实际上就是砼在模板内每小时浇灌上升的速度，我们以最大的速度来计算，一般情况下集中搅拌站每小时至少供应15m3砼给每个项目部（或每台泵），而我们桩基承台最小的平面尺寸为800800，因此，计算出上升速度V=15/（0.80.8）=23m6m/h，按照规定当计算的速度6m/h时取6.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200；2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据前面公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=111.550kN/m2 根据后面公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=30.000kN/m2 93、因此，按照上述规定取较小值，所以，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=30.000kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。 振捣砼产生的荷载标准值 F3=2.000kN/m2。三、基础侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小。按支撑在内楞（方木）上的三跨连续梁计算。同时，我们基础模板中的方木间距是按照400来布置的，因此，其计算简图如下：q 靠模板顶 靠模板底 400 400 400 面板计算简图其中计算简图中的荷载q的计算：因为砼的侧压力F1分布的情况是沿着模板高度方向呈三角形和矩形分布的，如下94、图示意： 三角形h高度分布的是指侧压力有效高度（未初凝前的部分） 总高度H 矩形分布的是指已经进入初凝状态后的那一部分因我们这里前面计算取的F1=30N/m2是沿整个模板高度（1.2m）范围呈三角形分布的，而我们在计算最大的模板承担侧压力时是要计算下面的那几根方木支承下的模板所承担的荷载，将面分布荷载计算成为线分布荷载时要按照外楞间距600mm来考虑计算，因此，这里的线均布荷载q就计算为：新浇砼侧压力产生的荷载q1=1.2（300）0.6=21.60kN/m（我们计算还是简略地认为全部是在最下面对拉螺杆处的侧压力（21.6/1.2）1.05=18.9kN/m来作为均布荷载看待计算）而倾倒砼产生95、的荷载q2=1.46.00.6=5.04kN/m振捣砼产生的荷载q3=1.42.00.6=1.68kN/m因此，q=18.9+5.04+1.68=25.62kN/m即计算简图按照下图示意来看待：q 400 400 400 面板计算简图（近似看待的示意图） 1.面板的抗弯强度计算 = M/W f 其中 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩,W = 600182/6=32400mm3； f 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)。参照施工手册（第四版）中类似荷载类型的内力分析表得到最大弯矩公式：M =-0.10ql2 （在支座处出现的负弯矩最大96、），取绝对值计算 其中 q 作用在模板上的侧压力，按照上面计算取q=23.6kN/m；l 计算跨度(内楞间距),l = 400mm=0.4m；M=0.1025.620.42=0.40992kNm=409920Nmm 面板的抗弯强度设计值f = 15.000N/mm2； 经计算得到，面板的抗弯强度计算值=409920/32400=12.652N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f，因此，面板在背后方木400的情况下抗弯满足要求! 2.面板的抗剪强度计算 = VS/Ib fv 其中 面板的抗剪强度计算值(N/mm2)； V 面板的最大剪力(N)； I 面板的净截面惯性矩,I = 600183/12=97、291600mm4； b 面板的计算宽度(mm)，b=600mm； S 剪切面以上的截面面积对中性轴的面积矩（mm3），S=0.560018（9/2）=24300mm3； fv 面板的抗剪强度设计值(N/mm2)。参照施工手册（第四版）中类似荷载类型的内力分析表得到最大剪力公式：V = 0.60ql 其中 q 作用在模板上的侧压力，按照上面计算取q=7.4kN/m；l 计算跨度(内楞间距),l = 400mm=0.4m；V=0.6025.620.4=6.1488kN=6148.8N 面板的强度设计值fv = 1.2N/mm2； 经计算得到，面板的抗剪强度计算值=6148.824300/（29198、600600）=0.854N/mm2； 面板的抗剪强度验算 fv，因此，面板在背后方木400的情况下抗剪满足要求! 3.面板的挠度计算参照施工手册（第四版）中类似荷载类型的内力分析表得到最大挠度公式： w = 0.677ql4 / 100EI w = l/250且4mm（规范规定模板的截面内几何尺寸允许偏差值） 其中 q 作用在模板上的侧压力，前面计算的q =25.62kN/m=25.62N/mm含有倾倒砼和振捣砼产生的荷载，这里将其扣除以后为q=18.9kN/m=18.9N/m； l 计算跨度(内楞间距),l = 400mm=0.4m； E 面板的弹性模量,E = 4000N/mm2； I 99、面板的截面惯性矩,I = 600183/12=291600mm4； 面板的最大允许挠度值,w = 400/250=1.6mm4mm； 面板的最大挠度根据上述数据计算，其数值为： w = 0.67718.94004/（1004000291600）=2.808mm； 虽然从上述计算情况来看，面板的挠度验算 w w中的1.6mm，但w中的4mm，并没有超出规范允许偏差范围的1.5倍（6mm），所以，也可以基本上认为满足要求，因此，面板在背后方木400的情况下挠度基本上满足要求!四、基础侧模板内外楞的计算(一).内楞（方木）计算 内楞(方木)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。其100、计算简图如下图示意：q 600 600 600内楞（方木）计算简图 龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W按照前面计算情况分别为: W = 60750mm3； I = 246037500mm4；但是，这里的线分布荷载q就要根据次龙骨（方木）布置的间距来计算：q = (1.230.00+1.46.00+1.42.0)0.40=18.544kN/m 1.内楞的抗弯强度计算 = M/W f 其中 内楞强度计算值(N/mm2)； M 内楞的最大弯距(N.mm)； W 内楞的净截面抵抗矩；f 内楞的强度设计值(N/mm2)。同样，参照施工手册（第四版）中类似荷载类型的内力分析表得到最大弯矩公式： M 101、= ql2 / 10 其中 q 作用在内楞的荷载，q = 18.544kN/m=18.544N/mm；l 内楞计算跨度(外楞间距),l = 600mm；得到最大弯矩M=18.5446002/10=667584Nmm 内楞抗弯强度设计值f = 13.000N/mm2； 经计算得到，内楞的强度计算值=667584/60750=10.989N/mm2； 内楞（方木）的强度验算 f，因此，内楞在外楞600的情况下抗弯满足要求! 2.内楞的抗剪强度计算 = VS/Ib fv 其中 内楞的抗剪强度计算值(N/mm2)； V 内楞的最大剪力(N)； I 内楞的净截面惯性矩,I =2733750mm4； b 102、内楞的计算宽度(mm)，b=45mm； S 剪切面以上的截面面积对中性轴的面积矩（mm3），S=0.54590（45/2）=45562.5mm3； fv 内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)。同样，参照施工手册（第四版）中类似荷载类型的内力分析表得到最大剪力公式：V =0.60ql 其中 q 作用在模板上的侧压力，按照上面计算取q=18.544kN/m；l 计算跨度(内楞间距),l = 600mm=0.6m；V=0.6018.5440.6=6.676kN=6676N 外楞的强度设计值fv = 1.4N/mm2； 经计算得到，内楞（方木）的抗剪强度计算值=667645562.5/（27337504103、5）=2.473N/mm2fv，但是，在内楞（方木）与外楞钢管之间有2根钢管垂直交叉，而且这2根钢管还用蝶形扣件固定而使两根钢管之间的中心距离为70mm左右，进而将方木的计算净跨缩小了70mm，因此，按照2根计算就是V=5897N，而且方木抗剪强度按2根钢管分担时就是1.092N/mm2fv，这样也可以基本上认为满足要求。 内楞在外楞600的情况下抗剪基本上满足要求! 3.内楞的挠度计算 w = 0.677ql4 / 100EI w = l/250且4mm（规范规定模板的截面内几何尺寸允许偏差值） 其中 E 内楞的弹性模量,E = 9000.00N/mm2； 内楞的最大允许挠度值,w = 60104、0/250=2.4mm4mm； 因上述计算中的q中含有倾倒砼和振捣砼产生的荷载，将其扣除以后为q=14.4kN/m/mm 内楞的最大挠度计算值, w = 0.67714.46004/（10090002733750）=0.513mm； 内楞（方木）的挠度验算 w w，因此，内楞在外楞600的情况下挠度满足要求!(二).外楞（钢管）的计算 外楞(钢管)承受内楞传递的荷载，一般情况下是可以按照集中荷载下的三跨连续梁计算的，但由于1.2m高基础侧模板中支承外楞的只有上下2道对拉螺杆，而且螺杆是利用基础中钢筋端头焊接螺杆头形成的，而基础下层钢筋保护层为100mm、上层为50mm，因此，就实际上是只有如下105、图示意的集中荷载作用下的1跨简支结构了。 P1 P2 P3 靠模板顶 靠模板底 125 2400=800 125 外楞计算简图这里的集中力P1P3的具体数值与模板背面的内外楞间距有关，同时与新浇砼侧压力、倾倒砼产生的荷载、振捣砼产生的荷载有关，根据前面受力分析的情况来计算出集中荷载计算出外楞的最大内力：因为其中新浇砼的侧压力分布是呈三角形分布的，一般情况下三角形的重心就在距离三角形顶的2/3部位处，因此，按照此原理来计算方木传递给外楞钢管的集中力为：P1=（50+125+400/3）/1000（1.225）0.6/2+（50+125+400/3）/1000（1.46.0+1.42.0）0.6=106、4.847kNP2= （50+125+400/3）/1000（1.225）+（50+125+400+400/3）/1000（1.225）0.6/2+（400/1000）（1.46.0+1.42.0）0.6=11.838kNP3=（50+125+400+400/3）/1000（1.225）+（1200/1000）（1.225） 0.6/2+（4002/3+125+100）/1000（1.46.0+1.42.0）0.6=20.479kN按照上述三个集中力作用的情况，计算出上述情况下的支座反力（即上下对拉螺杆承受的拉力）和简支梁（内楞钢管）承受的内力：假定上下两个对拉螺杆承担的拉力分别为N1、N2，107、可以得到方程式：N1+N2=4.847+11.838+20.4791.05N2-4.847（0.125+0.4）-20.479（0.125+0.8）=0可以计算出：N1=12.627kNN2=24.537kN进而计算外楞钢管的最大内力：最大弯矩点根据上述集中力分布情况来看，可以将其粗略地认为在距离模板顶2/3的部位左右来计算， M=12.627（1.22/3-0.05）-4.847（1.22/3-0.05-0.125）-11.838（1.22/3-0.05-0.125-0.4）=3.777kNm最大剪力就是支座位置处的上述计算的最大反力，即：V=N2=24.537kN 1.外楞钢管抗弯强度计算108、 = M/W f 其中 外楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 外楞的最大弯距(N.mm)； W 外楞的净截面抵抗矩； f 外楞的强度设计值(N/mm2)。 外楞抗弯强度设计值f = 210N/mm2； 经计算得到，外楞的抗弯强度计算值=3.777106/4493/2=840.641N/mm2； 从计算情况来看，外楞钢管仅仅靠上下600的对拉螺杆来支承而且布置单根外楞钢管时是远远不能满足抗弯要求的，因而，要按照每道2根外楞钢管来布置，这样，其计算抗弯强度计算值为：=3.777106/4493/2=420.320N/mm2（比抗弯强度设计值大一倍），还是不能满足要求，因此，在基础模板中间高度上再109、增加一道对拉螺杆，这样就将原来的1跨简支构件变成了二等跨构件了，如此，其计算简图又变成了如下图示意： P1 P2 P3 靠模板顶 靠模板底 125 400 400 125 外楞计算简图（增加中部对拉螺杆以后的示意图）为了方便计算，这里可以将P1、P2、P3的力数据都当作与这三个力平均值相等的数据（12.388kN）来粗略计算，并参照施工手册（第四版）中类似荷载类型的内力分析情况，得出最大内力计算公式：最大弯矩M=0.156Fl=0.15612.3880.525=1.015kNm最大剪力V=0.688F=0.68812.388=8.523kN（位于中间支座处）0.6（1.46.0+1.42.0）110、=4.324kN，因此最大挠度w=0.911Fl3/（100EI）=0.911（4.3241000）5253/（21002.05105107831）=0.129mm如此，再次重新计算外楞钢管的抗弯强度=1.015106/4493/2=112.953N/mm2f另外，为了防止模板侧向位移或变形，还必须在1.2m的基础模板中部和顶部再增加600的斜撑钢管，并通过坚硬的木垫板支撑在上基坑边坡上或基坑底面上，而且，斜钢管与竖向外楞钢管的连接支撑点还应位于模板高度的1/3处（即距离模板底部高度1/3处），这样才能保证模板不会变形。 每道外楞2根钢管仅仅通过上下钢筋端头焊接600的对拉螺杆时，计算的外楞钢111、管抗弯强度验算 f是不能满足要求的!但是，通过采取如方案中图5.2B-1示意的那样在模板中部1/2高度处增加一道对拉螺杆并在距离模板底部1/3高度处安装钢管斜撑杆后才满足要求！ 2.外楞钢管抗剪强度计算 = V/Afv 其中 外楞的抗剪强度计算值(N/mm2)； V 外楞的最大剪力(N)，按照上面的计算为8.523N； A 外楞截面面积，A=424mm2； fv 内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)。 外楞钢管的强度设计值fv = 125N/mm2； 经计算得到，外楞钢管的抗剪强度计算值=8.5231000/424=20.101N/mm2； 外楞钢管的抗剪强度验算 fv ，因此，外楞抗剪满足要求112、! 3.外楞钢管的挠度计算 w=0.911Fl3/（100EI） w = l/400且4mm（规范规定模板的截面内几何尺寸允许偏差值） 其中 E 外楞的弹性模量,E = 210000.00N/mm2； 外楞的最大允许挠度值,w = 525/400=1.313mm4mm； 外楞的最大挠度前面已经计算过的计算值w = 0.128mm； 外楞的挠度验算 w w,满足要求! 五、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取210N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 113、10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 78.5mm2 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 78.5210=16.485kN 对拉螺栓所受的最大拉力(kN):按照前面计算的最大拉力为外楞钢管的最大剪切力V，即： N = V=8.523kN因此，上述公式N N是成立的。但是要注意对拉螺杆头与基础中的钢筋焊接时要保证单面焊接的搭接长度为10d（d为对拉螺杆的直径，即12mm），同时，焊接对拉螺杆的那一根钢筋是绝对不能采用绑扎搭接的，至少要焊接连接。 从上述计算情况来看，对拉螺栓强度验算满足要求!第二部分：电梯井承台模板计算1、电梯井承台厚度1200mm，电梯井承台平面尺寸为4000400114、0；2、电梯井电梯井承台采用砖胎模，采用M5.0水泥砂浆砌筑Mu10普通烧结砖240厚，并且在砌筑砖胎模后回填土帮助砖胎模抵抗砼侧压力；查阅砌体结构设计规范（GB50003-2001）第条有关规定，得知：M5.0水泥砂浆砌Mu10砖砌体的沿通缝弯曲抗拉强度设计值ftm=0.11N/mm2、抗剪强度设计值fv=0.11N/mm2。3、电梯井承台模板组装示意图：见前面方案中的图5.2B-3。二、基础模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载、振捣砼产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度，取25115、.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，我们砼中加入缓凝剂以后，一般初凝时间为68小时，因此计算时取6.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，实际上就是砼在模板内每小时浇灌上升的速度，我们以最大的速度来计算，一般情况下集中搅拌站每小时至少供应15m3砼给每个项目部（或每台泵），而我们电梯井承台平面尺寸为40004000，因此，计算出上升速度V=15/（44）=0.938m6m/h，按照规定当计算的速度6m/h时按照计算值取； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响116、修正系数，取1.200；2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据前面公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=44.106kN/m2 根据后面公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=30kN/m2 因此，按照上述规定取较小值，所以，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=30kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。 振捣砼产生的荷载标准值 F3=2.000kN/m2。三、基础侧面砖胎模的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小。按支撑在内楞（方木）上的三跨连续梁计算。同时，我们基础模板中的方木间距是按照4117、00来布置的，因此，其计算简图如下：q 靠模板顶 靠模板底 1200 面板计算简图其中计算简图中的荷载q的计算：因为砼的侧压力F1分布的情况是沿着模板高度方向呈三角形和矩形分布的，如下图示意： 三角形h高度分布的是指侧压力有效高度（未初凝前的部分） 总高度H 矩形分布的是指已经进入初凝状态后的那一部分因我们这里前面计算取的F1=30N/m2是沿整个模板高度（1.2m）范围呈三角形分布的，而我们在计算最大的侧压力时是要计算下面的那那一匹砖缝所承担的荷载，将面分布荷载计算成为线分布荷载时暂时按照1m长度来考虑计算，因此，这里的线均布荷载q就计算为（为了方便计算这里暂时以1m长的砖胎模来计算）：新浇118、砼侧压力产生的荷载q1=1.2（300）1.0=360kN/m而倾倒砼产生的荷载q2=1.46.01.0=8.4kN/m振捣砼产生的荷载q3=1.42.01.0=2.8kN/m因此，最大处的：q=36+8.4+2.8=47.2kN/m，最小处的q=8.4+2.8=11.2kN/m即计算简图按照下面的两个示意图叠加起来计算，其中示意来看待：q2+q3 靠模板顶 靠模板底 1500面板计算简图（倾倒砼和振捣砼部分） 靠模板顶 靠模板底 1500面板计算简图（新浇砼侧压力部分）如此以来，最大的弯矩计算值为（底部支座处）：M=（q2+q3）l2/2+q1 l2/3=11.21.52/2+361.52/119、3=39.6kNm最大的剪力计算值为（底部支座处）：V=（q2+q3）l+q1 l/2=11.21.5+361.5/2=43.8kN 1.砖胎模的弯曲抗拉强度计算 = M/W ftm 其中 砖胎模的弯曲抗拉强度计算值(N/mm2)； M 砖胎模的最大弯距(N.mm)； W 砖胎模的净截面抵抗矩,W = 10002402/6=9600000mm3； ftm 砖胎模的沿通缝弯曲抗拉强度设计值(N/mm2)。 砖胎模的沿通缝弯曲抗拉强度设计值ftm = 0.11N/mm2； 经计算得到，砖胎模的弯曲抗拉强度计算值=46.35106/9600000=4.828N/mm2； 已经远远大于砖胎模的沿通缝弯120、曲抗拉强度设计值了，还不要说考虑砖胎模砌筑以后到浇灌砼时还没有完全达到28天养护龄期的问题，因此还必须采取背面加强措施。 显然从计算的情况来看，砖胎模的弯曲抗拉强度验算 ftm，因此，单独靠砖胎模来承担浇灌砼的侧压力是完全不能满足要求的!还必须先将砖胎模背后土回填了来帮助抵抗砼的侧压力。 回填土以后，在砼没有浇灌以前，砖胎模反而还承受土的侧压力作用（此时是主动土侧压力），下面先验算回填土以后而没有浇灌砼时的弯曲抗拉强度： 而土的侧压力分布情况也是呈三角形分布的，如下图示意： 土的主动侧压力计算公式为： F=（+q）ztg2（45-/2）-2ctg（45-/2） 其中：c土层的粘聚力（kPa），121、按照本工程地质勘察报告反映的情况，我们这里仅按杂填土来考虑计算，杂填土的c=13.0kPa； 土层的重度（kN/m3），按照本工程地质勘察报告反映的情况，我们这里仅按杂填土来考虑计算，杂填土的=18.0kN/m3； z土层计算侧压力点的深度，最大深度为1.1m（因为在回填土以后上面还有一部分位置要浇灌100mm厚的砼垫层，所以1.2m-0.1m=1.1m）； 土层的内摩擦角（），按照本工程地质勘察报告反映的情况，我们这里仅按杂填土来考虑计算，杂填土的=8； q砖胎模顶部的施工荷载（kN/m2），一般情况下在现场的施工荷载都按照2.5kN/m2来计算； 因此，计算出最大的土侧压力为：F=（18+122、2.5）1.5tg2（45-8/2）-213.0tg（45-8/2）=0.635kN/m2 最小的土侧压力为：F=0-213.0tg（45-8/2）= -22.601kN/m2（负值应按0计算）将上述计算出来的土层侧压力按照1m单元长度来计算出的前面悬臂构件的线荷载q1时，q1=0.635kN/m，这样再计算土层对砖胎模产生的最大弯矩为（底部支座处）：M=q1 l2/3=0.6351.52/3=0.476kNm同样最大的剪力计算值为（底部支座处）：V=q1 l/2=0.6351.5/2=0.476kN此时验算土层作用下砖胎模的弯曲抗拉强度=M/W=0.476106/9600000=0.050N123、/mm2ftm=0.11 N/mm2（砂浆强度在养护7天以后能够达到设计强度的70%左右，基本上在砌筑7天以后回填1.1m是没有问题的） 砖胎膜的弯曲抗拉强度验算 ftm，因此，砖胎模在回填杂填土1.1m高而且在没有浇灌砼以前时，砖胎模在土层侧压力作用下的弯曲抗拉强度满足要求! 在浇灌砼时，由于砼的侧压力作用，使砖胎模背后的土层对砖胎模产生被动土侧压力，而被动土侧压力的计算公式为： F=（+q）ztg2（45-/2）+2ctg（45-/2） 其中公式中的符号意义与前面相同。 因此，计算出最大的土侧压力为：F=（18+2.5）1.5tg2（45-8/2）+213.0tg（45-8/2）=45.8124、38kN/m2，按照1m单元长度计算的作用在砖胎模上的线荷载为45.838kN/m47.2kN/m2，而二者最大的差值为1.362kN/m，也就是说在砖胎模的底部位置处土层的侧压力还差一点才能完全抵消砼对砖胎模产生的荷载 最小的土侧压力为：F=0+213.0tg（45-8/2）= 22.601kN/m2，前面计算的最小砼荷载11.2kN/m，也就是说在砖胎模的顶部土层侧压力完全能够抵消完砼的荷载将上述土层侧压力与砼荷载的差值代入前面的公式中进行计算：砖胎模的最大弯矩为（底部支座处）：M=q1 l2/3=1.3621.52/3=1.022kNm同样最大的剪力计算值为（底部支座处）：V=q1 l/125、2=1.3621.5/2=1.022kN此时验算回填土以后在浇灌砼时砖胎模的弯曲抗拉强度=M/W=1.022106/9600000=0.106N/mm2ftm=0.11 N/mm2（砂浆强度在养护14天以后能够达到设计强度的90%左右，基本上在砌筑7天以后回填、再在7天以后完成基础的钢筋绑扎和模板安装工作再来浇灌砼，这样让砖胎模养护14天左右也基本上没有什么大问题） 通过计算砖胎膜的弯曲抗拉强度验算 ftm，因此，砖胎模在回填杂填土1.1m高而且在14天左右时，浇灌砼时砖胎模的弯曲抗拉强度满足要求! 2.砖胎模的抗剪强度计算 V fvbz z=I/S 其中V 砖胎模的最大剪力(N)，按照前面的126、情况分析有两个数据，一是砖胎模背面回填土并未浇灌砼以前的V=0.476kN，二是砖胎模背面回填土以后在浇灌砼时的V=1.022kN； I 面板的净截面惯性矩,按前面计算I = 10002403/12=1152000000mm4； b 面板的计算宽度(mm)，b=1000mm； S 截面面积矩（mm3），S=0.51000240（120/2）=7200000mm3； Z内力臂，矩形截面时取z=2/3h（h为截面高度），如此，z=2402/3=160mm； fv 砖胎模的抗剪强度设计值(N/mm2)，取0.11N/mm2。在砖胎模回填土但没有浇灌砼时，砖胎模的抗剪能力为：fvbz=0.111000127、160=17600N=17.6kN0.476kN在砖胎模回填土以后再浇灌砼时，砖胎模的抗剪能力为：fvbz=0.111000160=17600N=17.6kN1.022kN 从上述计算情况来看，砖胎模在背面回填1.1m高的土的情况下抗剪能力满足要求! 附件二地下室顶板结构模板计算书第一部分：地下室顶板（120厚楼板）计算书 模板支架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 模板支架搭设高度为3.65米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.8米，立杆的横距 l=0.8米，立杆的步距 h=1.80米。 模板下面的方木毛截面50100，计算时采用净截面4590计算。图128、1 楼板支撑架立面简图（此图仅为了方便与计算参数对应而绘制，具体安装示意图按照方案中的图5.4B执行）图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板的计算 面板按照三等跨连续梁计算，面板的截面力学参数为 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 801.81.8/6 = 43.2cm3=43200mm3； I = 801.81.81.8/12 =38.88cm4=388800mm4；q 350 350 350 面板计算简图（按均布荷载计算的示意图） 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.0000.1200.8=2.400kN/m129、 (2)模板的自重线荷载(kN/m)： 这里的模板均布荷载就是面板本身的自重荷载，面板一般为9kN/m3，因此，这里的面板自重荷载转换成沿面板计算跨度分布的线荷载为： q2 = 90.0120.8=0.0864kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土、振捣砼时产生的荷载(kN或kN/m)： 经计算得到，倾倒砼和振捣砼时产生的活荷载标准值 q3 = (6.000+2.000)0.8=6.400kN/m； 施工荷载有三种情况： A、在计算模板及方木抗弯承载力时，对均布荷载取2.5kN/m2，另以P1=2.5kN的集中力再行验算，比较所得的弯矩值，按照其中较大者取用，因此，将2.5kN/m130、2均布面荷载转化成沿面板计算跨度分布的线荷载时，q4=2.50.8=2.000kN/m； B、在计算支承方木的钢管抗弯承载能力时，均布荷载取2kN/m2； C、在计算支架立杆及其他支承结构的构件承载能力时，均布荷载取1.0kN/m2。 1.抗弯强度计算 = M/W f 其中 面板的强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩,W = 80.01.801.80/6=43.2cm3=43200mm3； f 面板的强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在模板上的线荷载， q=1.2（2.4+0.0864）+1.4（6.4+200）131、=14.744kN/m； l 计算跨度(内楞间距),l = 350mm； 面板的强度设计值f = 15.000N/mm2； 经计算得到，M=14.7440.352/10=0.180614kNm； 面板的强度计算值 =180614/43200=4.181N/mm2； 另外再将施工荷载作为2.5kN的集中力来验算，单独集中力荷载作用下的计算简图为： P q P P 350 350 350 面板计算简图（施工活荷载作为集中力验算的示意图） 此时，将上面的q变成q=1.2（2.4+0.0864）+1.46.4=11.944kN/m； 而P=1.42.5kN=3.5kN； 如此，最大弯矩的计算公式为：M132、=0.08ql2+0.175Pl 与 M=0.1ql2+0.15Pl 两者中的较大值 按照前面公式计算得到，M=0.0811.9440.352+0.1753.50.35=0.331426kNm 按照后面公式计算得到，M=0.111.9440.352+0.153.50.35=0.330064kNm 因此，取上面的最大数据M=331426Nmm 计算得到， =331426/43200=7.673N/mm2； 在方木350的情况下面板的强度验算 f,满足要求! 2.抗剪强度计算 = VS/Ib fv 其中 面板的抗剪强度计算值(N/mm2)； V 面板的最大剪力(N)； I 面板的净截面惯性矩,I 133、=800183/12=388800mm4； b 面板的计算宽度(mm)，b=800mm； S 剪切面以上的截面面积对中性轴的面积矩（mm3），S=0.580018（9/2）=32400mm3； fv 面板的抗剪强度设计值(N/mm2)。参照施工手册（第四版）中类似荷载类型的内力分析表得到最大剪力公式：V = 0.60ql 其中 q 作用在模板上的线荷载，按照上面计算取q=14.744kN/m；l 计算跨度(内楞间距),l = 350mm=0.35m；V=0.6014.7440.35=3.096kN=3096N 面板的强度设计值fv = 1.2N/mm2； 经计算得到，面板的抗剪强度计算值=30134、9632400/（388800800）=0.323N/mm2； 面板在方木350时的抗剪强度fv，满足要求！ 3.挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250 其中 q 作用在模板上的线荷载，将上述q=14.744kN/m中的振捣和倾倒砼的荷载扣除以后q = 5.784KN/m； l 计算跨度(内楞间距),l =350mm； E 面板的弹性模量,E = 4000N/mm2； I 面板的截面惯性矩,I = 80.001.801.801.80/12=38.88cm4=388800mm4； 面板的最大允许挠度值,v = 350/250=1.400mm4mm（规范规定的模板内135、截面尺寸允许偏差值）； 面板的最大挠度计算值, v =0.6775.7843504/（1004000388800）= 0.378mm； 面板在方木350时的挠度验算 v v,满足要求! 二、模板支撑方木的计算 方木按照三等跨连续梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3=60750mm3； I = 4.509.009.009.00/12 = 273.375cm4=2733750mm4；q 800 800 800 方木楞计算简图 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.136、0000.1200.350=1.05kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.7500.350=0.263kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土、振捣砼时产生的荷载(kN或kN/m)： 经计算得到，倾倒砼和振捣砼时产生的活荷载标准值 q3 = (6.000+2.000)0.350=2.800kN； 施工荷载有三种情况： A、在计算模板及方木抗弯承载力时，对均布荷载取2.5kN/m2，另以P1=2.5kN的集中力再行验算，比较所得的弯矩值，按照其中较大者取用，因此，将2.5kN/m2均布面荷载转化成沿方木计算跨度分布的线荷载时，q4=2.50.35=0.875kN137、/m； B、在计算支承方木的钢管抗弯承载能力时，均布荷载取1.5kN/m2； C、在计算支架立杆及其他支承结构的构件承载能力时，均布荷载取1.0kN/m2。 2.抗弯强度计算 先全部按照均布荷载来计算方木的抗弯强度，其最大弯矩计算公式为： M=ql2/10 均布荷载q=1.2（1.05+0.263）+1.4（2.8+0.875）=6.721kN/m； 最大弯矩M=6.7210.82/10=0.430144kNm； 截面应力=430144/60750=7.081N/mm2f=13.0N/mm2。 再按照上述规定，将施工活荷载作为集中力P=2.5kN来验算强度，此时，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的138、计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: M=0.08ql2+0.175Pl 与M=0.1ql2+0.15Pl中的较大值 均布荷载 q = 1.2（1.05+0.263）+1.42.8=5.496kN/m 集中荷载 P = 1.42.5=3.5kN 最大弯矩 M =0.771395与0.771744中的大值，就是0.771744kN.m 最大支座力 N = 3.5/2+5.4960.80/2=3.948kN 截面应力 =525785/60750.0=8.655N/mm2f=13.0N/mm2。 从上面的计算情况来看，方木350并在钢管支架小横杆800时其的计算抗弯强度13.0N/mm2,能满足139、要求! 3.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql + 0.65P 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh Rc，且12KN,因此要使用双扣件. 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑使用两颗扣件! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、模板支架荷载设计值(轴力)计算: 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.垂直荷载设计值包括以下内容： (1)上部模板传递下来的荷载设计值： N=R=9.97kN (2)支架140、的自重设计值(kN)： 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）附录A中的表A-2规定得到： 直角扣件自重标准值为13.2N/颗； 旋转扣件自重标准值为14.6N/颗； 对接扣件自重标准值为18.4N/颗； 483.0钢管自重标准值为33.284N/m； 根据上述基本参数可以计算出每米立杆的自重荷载标准值为（暂不计算扫地杆的自重，因为扫地杆仅仅设置在最下面的那一步支架中而且扫地杆下面的立杆长度非常短，其短立杆的稳定性是没有问题的）： (3.65+220.8)33.284+413.2/3.65=0.077kN/m； 因此，计算支架的自重荷载设计值为： NG1 = 1.2141、0.0773.650=0.337kN 综合上面的计算情况得到： 最上面的那一步支架立杆承担的荷载设计值为：NG = 9.97kN； 最下面的那一步支架立杆承担的荷载设计值为：NG = 9.97+0.337=10.347kN。 2.风荷载设计值包括以下内容： 根据建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的有关规定，南京地区的50年一遇的风荷载标准值为W0=0.40kN/m2，同时，风荷载的设计值为： W=1.4Wk=1.4zzsW0 其中z高度z处的风振系数，按照公式z=1+z/z计算；脉动增大系数，根据W0T12的数值查规范GB50009-2001表取值，其中T1参照规范GB50009-2142、001附录E.2.1条钢结构T1=（0.10.15n计算，而n就是指钢结构层数，这里可以理解为支架的步数；脉动影响系数，按照规范GB50009-2001表-1取值；z振型系数，按照计算点的高度与总高度的比例（相对高度）参照规范GB50009-2001附录F的F.1.1取值；z风高变化系数，根据计算位置的海拔高度或距离地面高度按照规范GB50009-2001表取值；s风荷载体形系数，按照规范GB50009-2001表取值并根据钢管的体形情况参照该表第36项取值； 根据上述要求，分别查阅系数计算如下： 取值：按照n=2计算时，T1=0.2，而W0T12=0.016kNs2/m2，因此，=1.53；143、 取值：因为我们这里的模板支架总高度为3.65m，因此，查表=0.72； z取值：对上面的那一步支架按照z/H=0.5取z=0.34，而对于下面那一步支架按照z/H=0.1取z=0.02； s取值：查表并按照0取z=1.0； z取值：按照距离地面3.65m以内的高度，并按照本工程所处的地面粗糙程度（田野、乡村类的B类取值），s=1.0； 可以计算出z的数值：对于上面的那一步支架z=1+1.530.720.34/1.0=1.375，对于下面的那一步支架z=1+1.530.720.02/1.0=1.022； 这样，按照上述数据计算出风荷载设计值为： 对于上面的那一步支架W=1.41.3751.01144、.00.4=0.770kN/m2； 对于下面的那一步支架W=1.41.0221.01.00.4=0.572kN/m2； 五、立杆的稳定性计算: 1、在外架上采用全封闭安全网挡风以后，基本上不考虑风荷载时,下面那一步支架的立杆可以按照轴心受压构件计算，此时的立杆稳定性计算公式： 其中 N 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N =10.347 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）附录C中的表C得到，而压杆的计算长度l0就是步高1800mm，根据计算的长细比=l0/0.7i=162得=0.268； i 计算立杆的截面回转半径 (m145、m)；i = 15.9 A 立杆净截面面积 (mm2)； A = 424 W 立杆净截面抵抗矩(mm3)；W = 4493 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；按照上述公式计算出： =10.3471000/（0.268424）=91.057N/mm2 f。 最下面立杆800800在不考虑风荷载作用时的稳定性强度计算 f,满足要求! 2、最下面的那一步支架立杆在考虑风荷载作用时的计算公式为： N/AM/W（1-N/NEX）f M=WDl02/8 其中D就是钢管直径48mm 用欧拉公式计算的临界压力NEX=2EA/1.12 根据上述146、公式计算出： M=0.5720.0481.82/8=0.011120kNm=11120Nmm； NEX=2205000424/（1.11622）=29716N=29.716kN； N/AM/W（1-N/NEX）=10347/（0.268424）11120/4493（1-0.26810347/29716）= 93.787或88.327N/mm2。全部都f 最下面立杆800800在考虑风荷载作用时的稳定性强度计算 f,满足要求! 3、在外架上采用全封闭安全网挡风以后，基本上不考虑风荷载时,上面那一步支架的立杆可以按照轴心受压构件计算，此时的立杆稳定性计算公式： N/AM/W（1-N/NEX）f M147、= NGe 其中e就是横向钢管与竖向钢管轴心之间的偏心距离，一般为53mm 用欧拉公式计算的临界压力NEX=2EA/1.12 根据上面的公式计算出： M=9.970.053=0.0.52841kNm=528410Nmm N/AM/W（1-N/NEX）=9970/（0.268424）528410/4493（1-0.2689970/29716）=204.817N/mm2或30.488（取掉负数）f。 最上面立杆800800在不考虑风荷载作用时的稳定性强度计算 f,满足要求! 4、最上面的那一步支架立杆在考虑风荷载作用时的计算公式为： N/AM/W（1-N/NEX）f M= NGe+ WDl02/8148、 用欧拉公式计算的临界压力NEX=2EA/1.12 根据上面的公式计算出： M=9.970.053+0.7700.0481.82/8=543379Nmm N/AM/W（1-N/NEX）=9970/（0.268424）543379/4493（1-0.2689970/29716）= 203.627N/mm2或35.148（取掉负数）f。 最上面立杆800800在考虑风荷载作用时的稳定性强度计算 f,满足要求! 六、楼板强度的计算: 1.计算楼板强度说明 因为地下室顶板结构模板支承于地下室底板上，无须再计算底板砼强度考虑拆模时间问题。第二部分：地下室梁模板扣件钢管支架模板计算书 梁支撑架的计算参照建149、筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 同时，由于现场楼层搭设所有支架时为了方便操作，会将梁与楼板的支架立杆间距设置成同一个技术参数，因此，这里的梁支架仍然采用前面计算的地下室顶板模板的800800立杆间距。 模板支架搭设高度为3.65米， 基本尺寸为：地下室顶板中最大的梁截面 BD=250mm600mm，其余小截面梁的模板也同样按照该梁的技术参数来安装模板，梁支撑立杆的横距(沿梁跨度方向) l=0.80米、纵距（沿梁长度方向）0.8米，立杆的步距 h=1.80米， 梁底和梁侧面模板背后的方木采用50100毛截面，计算时采用4590计算，方木间距：梁底方木200、梁侧面150、方木400。 梁模板安装示意图按照前面方案中的图5.4B。 采用的钢管类型为483.0。 一、梁底模板面板的计算 250宽的梁底模板面板按照简支梁计算，梁底方木250，在计算面板承载力时按照250mm宽计算，面板的截面力学参数为： 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 801.818/6 = 43.2cm3=43200mm3； I = 801.81.81.8/12 =38.88cm4=388800mm4；q 250 面板计算简图（按均布荷载计算的示意图） 荷载的计算 (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.60.8=12.000kN/m (2)模板的自重线荷151、载(kN/m)： 这里的模板均布荷载就是面板本身的自重荷载，面板一般为9kN/m3，因此，这里的面板自重荷载转换成沿面板计算跨度分布的线荷载为： q2 = 90.0120.8=0.0864kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土、振捣砼时产生的荷载(kN或kN/m)： 经计算得到，倾倒砼和振捣砼时产生的活荷载标准值 q3 = (6.000+2.000)0.8=6.400kN/m； 施工荷载有三种情况： A、在计算模板及方木抗弯承载力时，对均布荷载取2.5kN/m2，另以P1=2.5kN的集中力再行验算，比较所得的弯矩值，按照其中较大者取用，因此，将2.5kN/m2均布面荷载转化成沿面152、板计算跨度分布的线荷载时，q4=2.50.25=0.325kN/m； B、在计算支承方木的钢管抗弯承载能力时，均布荷载取1.5kN/m2； C、在计算支架立杆及其他支承结构的构件承载能力时，均布荷载取1.0kN/m2。 1.抗弯强度计算 = M/W f 其中 面板的强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩,W = 80.01.801.80/6=43.2cm3=43200mm3； f 面板的强度设计值(N/mm2)。 M = 0.125ql2 其中 q 作用在模板上的线荷载， q=1.2（12.0+0.0864）+1.4（6.4+0.625）=24.3153、39kN/m； l 计算跨度(内楞间距),l = 250mm； 面板的强度设计值f = 15.000N/mm2； 经计算得到，M=0.12524.3390.252=0.121695kNm； 面板的强度计算值 =121695/43200=2.817N/mm2； 另外再将施工荷载作为2.5kN的集中力来验算，单独集中力荷载作用下的计算简图为：P q 250 面板计算简图（施工活荷载作为集中力验算的示意图） 此时，将上面的q变成q=1.2（12.000+0.0864）+1.46.4=23.464kN/m； 而P=1.42.5kN=3.5kN； 如此，最大弯矩的计算公式为：M=0.125ql2+0.2154、5Pl 按照公式计算得到，M=0.12523.4640.252+0.253.50.25=0.402063kNm 计算得到， =402063/43200=9.307N/mm2； 梁底在方木250的情况下面板的强度验算 f,满足要求! 2.抗剪强度计算 = VS/Ib fv 其中 面板的抗剪强度计算值(N/mm2)； V 面板的最大剪力(N)； I 面板的净截面惯性矩,I = 600183/12=291600mm4； b 面板的计算宽度(mm)，b=600mm； S 剪切面以上的截面面积对中性轴的面积矩（mm3），S=0.560018（9/2）=24300mm3； fv 面板的抗剪强度设计值(N/155、mm2)。参照施工手册（第四版）中类似荷载类型的内力分析表得到最大剪力公式：V = 0.60ql 其中 q 作用在模板上的线荷载，按照上面计算取q=18.298kN/m；l 计算跨度(内楞间距),l = 200mm=0.2m；V=0.62518.2980.2=2.287kN=2287N 面板的强度设计值fv = 1.2N/mm2； 经计算得到，面板的抗剪强度计算值=228724300/（291600600）=0.318N/mm2； 梁底面板在方木200时的抗剪强度fv，满足要求！ 3.挠度计算 v = 0.521ql4 / 100EI v = l/250 其中 q 作用在模板上的线荷载，将上述156、q=24.339kN/m中的振捣和倾倒砼的荷载扣除以后q = 15.379N/mm； l 计算跨度(内楞间距),l =250mm； E 面板的弹性模量,E = 4000N/mm2； I 面板的截面惯性矩,I = 80.001.801.801.80/12=38.88cm4=388800mm4； 面板的最大允许挠度值,v = 250/250=1.000mm4mm（规范规定的模板内截面尺寸允许偏差值）； 面板的最大挠度计算值, v =0.52115.3792504/（1004000388800）= 0.082mm； 梁底面板在方木250时的挠度验算 v v,满足要求! 二、梁侧模板面板的计算 600157、高的梁侧模板面板按照二等跨连续梁计算，虽然梁底方木400，而梁侧模板总高度还不足800宽，但这里在计算面板承载力时仍暂时按照800mm高计算，面板的截面力学参数为： 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 801.818/6 = 43.2cm3=43200mm3； I = 801.81.81.8/12 =38.88cm4=388800mm4；q400 400 面板计算简图（按均布荷载计算的示意图） 1.荷载的计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载、振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中158、 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，集中搅拌砼中加入了缓凝剂，一般可以使初凝时间达到68小时，因此计算时取6.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，由于其中单独一个梁平面面积也不大，一般在按6m长计算时300宽的梁平面面积为1.8m2，另外集中搅拌站每小时供应的砼数量可以达到15m3/h，因此15/1.8=8.3m/h6m/h，因此按照规定取6m/h计算； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.6m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影159、响修正系数，取1.150。 根据前面的公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=115.550kN/m2 根据后面的公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=15.0kN/m2 根据上述规定取小值，因此，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=15.0kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。 振捣砼产生的荷载标准值 F3=2.000kN/m2。 2.抗弯强度计算 = M/W f 其中 面板的强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩,W = 80.01.801.80/6=43.2cm3=43200mm3； f 面板的强度设160、计值(N/mm2)。 M = 0.125ql2 其中 q 作用在模板上的线荷载， q=1.215.00.8+1.4（6+2）0.8=23.36kN/m； l 计算跨度(内楞间距),l = 400mm； 面板的强度设计值f = 15.000N/mm2； 经计算得到，M=0.12523.360.42=0.4672kNm； 面板的强度计算值 =467200/43200=10.815N/mm2； 梁侧在方木400的情况下面板的强度验算 f,满足要求! 3.抗剪强度计算 = VS/Ib fv 其中 面板的抗剪强度计算值(N/mm2)； V 面板的最大剪力(N)； I 面板的净截面惯性矩,I = 8001161、83/12=388800mm4； b 面板的计算宽度(mm)，b=800mm； S 剪切面以上的截面面积对中性轴的面积矩（mm3），S=0.580018（9/2）=32400mm3； fv 面板的抗剪强度设计值(N/mm2)。参照施工手册（第四版）中类似荷载类型的内力分析表得到最大剪力公式：V = 0.60ql 其中 q 作用在模板上的线荷载，按照上面计算取q=23.36kN/m；l 计算跨度(内楞间距),l = 400mm=0.4m；V=0.62523.360.4=5.84kN=5840N 面板的强度设计值fv = 1.2N/mm2； 经计算得到，面板的抗剪强度计算值=584032400/（162、388800800）=0.608N/mm2； 梁侧面板在方木400时的抗剪强度fv，满足要求！ 4.挠度计算 v = 0.521ql4 / 100EI v = l/250 其中 q 作用在模板上的线荷载，将上述q=23.36kN/m中的振捣和倾倒砼的荷载扣除以后q = 14.4N/mm； l 计算跨度(内楞间距),l =400mm； E 面板的弹性模量,E = 4000N/mm2； I 面板的截面惯性矩,I = 80.001.801.801.80/12=38.88cm4=388800mm4； 面板的最大允许挠度值,v = 400/250=1.600mm4mm（规范规定的模板内截面尺寸允许偏差值163、）； 面板的最大挠度计算值, v =0.52114.44004/（1004000388800）= 1.235mm； 梁侧面板在方木400时的挠度验算 v v,满足要求! 三、梁底支撑方木的计算 作用于支撑的荷载包括梁与模板自重荷载、倾倒砼产生的荷载、振捣砼产生的荷载、施工活荷载等。 梁底方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为： 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3=60750mm3；I = 4.509.009.009.00/12 = 273.375cm4=2733750mm4； 方木楞计算简图 1.荷载的计算： (1)164、钢筋混凝土梁自重荷载标准值(kN/m)： q1 = 25.0000.8000.250=5.000kN/m (2)模板的自重线荷载标准值(kN/m)： 因梁模板的自重不比楼板模板的自重荷载，梁侧面的模板荷载此时一起并入梁底模板中来计算时，可以将梁的模板自重荷载标准值取为1.5kN/m2； q2 = 1.5000.250=0.375kN/m (3)振捣与倾倒混凝土时产生的荷载标准值(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 = (6.000+2.000)0.250=2.000kN/m (3)施工荷载标准值： 施工荷载有三种情况： A、在计算模板及方木抗弯承载力时，对均布荷载取2.5kN/m2，另以165、P1=2.5kN的集中力再行验算，比较所得的弯矩值，按照其中较大者取用，因此，将2.5kN/m2均布面荷载转化成沿方木计算跨度分布的线荷载时，q4=2.50.25=0.625kN/m； B、在计算支承方木的钢管抗弯承载能力时，均布荷载取1.5kN/m2； C、在计算支架立杆及其他支承结构的构件承载能力时，均布荷载取1.0kN/m2。 2.梁底方木楞的抗弯强度计算： 先全部按照均布荷载来计算方木的抗弯强度，其最大弯矩计算公式为： M=ql2/8 均布荷载q=1.2（5.000+0.375）+1.4（2.000+0.625）=10.125kN/m； 最大弯矩M=10.1250.82/8=0.81k166、Nm； 截面应力=810000/60750=12.81N/mm2f=13.0N/mm2。 再按照上述规定，将施工活荷载作为集中力P=2.5kN来验算强度，此时，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2（5.000+0.375）+1.42=9.25kN/m 集中荷载 P = 1.42.5=3.5kN 最大弯矩 M = 3.50.8/4+9.250.80.8/8=1.091kN.m 最大支座力 N = 3.5/2+6.1260.80/2=4.201kN 截面应力 =1091000/60750.0=17.952N/mm2f=13.0N/mm2，167、但是，仅仅比f大4.2%5%，也基本上可以认为满足要求。 从上面的计算情况来看，梁底方木250并在钢管支架小横杆800时其的计算抗弯强度13.0N/mm2,但是计算的抗弯强度仅仅比设计强度大4.2%，基本上认为能满足要求! 3.梁底方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql + 0.65P 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.69.250.8+0.653.5=6.715kN 截面抗剪强度计算值 T=36715/(24590)=1.658N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 从上述计算来看，方木的抗剪强度TT，不能满足要求，但168、是，一般情况下T是指松木的顺纹抗剪强度，而横纹抗剪强度可以达到1.9N/mm2；而方木一般都是纵向顺纹的、横向横纹的，因此，即使方木中间没有典型的节疤还是高于1.9N/mm2，而且比1.9N/mm2大16.9%，仍然存在问题，所以这里还必须采取加强措施解决。 可以在支架上面沿梁长度方向800小横杆中间再增加1根垂直于梁纵向中心线的小横杆，将小横杆变成400，这样再重新按照上述公式计算剪切强度： 其中最大剪力 Q=0.69.250.4+0.653.5=4.495kN 截面抗剪强度计算值 T=34495/(24590)=1.110N/mm2T，这样才能满足要求。因为将方木的计算跨度变小了一倍，所以169、前面计算已经满足要求的方木抗弯强度就无须再重新计算了。 从计算情况来看，方木250在小横杆800时计算的抗剪强度不能满足顺纹抗剪强度设计值，即使方木没有典型的节疤影响也不能满足横纹抗剪强度，只有将小横杆加密到400时方木的抗剪强度计算才满足要求! 4.梁底方木挠度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，但活荷载中不计算振捣和倾倒砼的荷载，并将施工荷载作为集中荷载来看待，并按照前面加密后的300mm跨度来计算。计算公式如下: 将上述均布荷载中的振捣和倾倒砼的荷载扣除以后 q = 1.2（5.000+0.375）=6.450kN/m 集中荷载 P = 1.42.50.40.2170、5=0.35kN 最大变形 v =3504003/（4890002733750）+56.450400.04/(38490002733750) =0.106mm v=400/250=1.6mm4mm（规范规定的模板内截面尺寸允许偏差） 方木的最大挠度vv,满足要求! 四、梁侧支撑的计算 (一).梁侧支撑方木计算 作用于梁侧方木支撑的荷载包括新浇砼的侧压力、倾倒砼产生的荷载、振捣砼产生的荷载等。 梁侧方木也同样按照简支梁计算，方木的截面力学参数为： 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3=60750mm3；I = 4.509.171、009.009.00/12 = 273.375cm4=2733750mm4； q 方木楞计算简图 1.荷载的计算： (1)新浇混凝土侧压力荷载标准值(kN/m)： 根据前面计算采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=15.0kN/m2 (2)倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。 (3)振捣砼产生的荷载标准值 F3=2.000kN/m2。 2.梁侧方木楞的抗弯强度计算： 其最大弯矩计算公式为： M=ql2/8 均布荷载q=1.2150.4+1.4（6.0+2.0）0.4=11.680kN/m； 最大弯矩M=11.680.82/8=0.5256kNm； 截面应力=525600/6172、0750=8.652N/mm2f=13.0N/mm2。 从上面的计算情况来看，梁侧方木400并在外侧钢管800时其的计算抗弯强度f=13.0N/mm2,满足要求! 3.梁侧方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.5ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.511.680.8=4.672kN 截面抗剪强度计算值 T=34672/(24590)=1.154N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 从计算情况来看，方木250在外侧钢管800时计算的抗剪强度TT，满足要求! 4.梁侧方木挠度计算 计算公式如下: v =5ql4/384EI 173、将上述均布荷载中的振捣和倾倒砼的荷载扣除以后 q = 1.2150.4=7.2kN/m 最大变形 v =57.2800.04/(38490002733750) =1.56mm v=800/250=3.2mm4mm（规范规定的模板内截面尺寸允许偏差） 方木的最大挠度vv,满足要求! (二).梁侧支撑钢管计算 作用于梁侧钢管支撑的荷载包括新浇砼的侧压力、倾倒砼产生的荷载、振捣砼产生的荷载等。 梁侧钢管先暂时按照悬臂梁计算，钢管的截面力学参数为： W = 4493mm3；I = 107831mm4； q 梁侧钢管计算简图 1.荷载的计算： (1)新浇混凝土侧压力荷载标准值(kN/m)： 根据前面计算174、采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=15.0kN/m2 (2)倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。 (3)振捣砼产生的荷载标准值 F3=2.000kN/m2。 1.荷载的计算： (1)新浇混凝土侧压力荷载标准值(kN/m)： 根据前面计算采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=15.0kN/m2 (2)倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。 (3)振捣砼产生的荷载标准值 F3=2.000kN/m2。 2.梁侧钢管的抗弯强度计算： 其最大弯矩计算公式为： M=ql2/2 均布荷载q=1.2150.8+1.4（6.0+2.0）0.8=23.36kN/m； 最大175、弯矩M=23.360.482/2=2.691072kNm； 截面应力=2691072/4493=598.948N/mm2f=210N/mm2； 看来还必须增加斜撑杆来加强（如方案中的图5.4B示意），这样，梁侧钢管就按照简支梁计算，这如此，M= M=ql2/8=23.360.482/8=0.672768kNm； =672768/4493=149.737N/mm2f=210N/mm2； 从上面的计算情况来看，梁侧钢管800并在外侧加斜撑钢管时的计算抗弯强度f=210N/mm2,满足要求! 3.梁侧钢管抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.5ql 截面抗剪强度必须满足: T = Q/A 176、T 其中最大剪力 Q=0.523.360.48=5.606kN 截面抗剪强度计算值 T=5606/424=13.222 N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=125N/mm2 从计算情况来看，梁侧钢管800并在外侧加斜撑钢管时计算的抗剪强度TT，满足要求! 4.梁侧钢管挠度计算 计算公式如下: v =5ql4/384EI 将上述均布荷载中的振捣和倾倒砼的荷载扣除以后 q = 1.2150.8=14.4kN/m 最大变形 v =514.4480.04/(384205000107831) =0.450mm v=480/250=1.92mm4mm（规范规定的模板内截面尺寸允许偏差） 梁侧钢管800并在177、外侧增加斜撑钢管时的最大挠度vv,满足要求! 4.梁侧钢管与小横杆之间的扣件抗滑验算 在上述梁侧钢管800并在外侧增加斜撑钢管时，垂直钢管与小横杆之间的那一颗扣件承担的力就是上面计算的Q=5.606kNRc=8kN（每颗扣件承担最大的抗滑力）。 但是斜撑钢管承担的水平力为Q=5.606kN，一般斜撑钢管与垂直钢管的夹角为4560，如果按照45布置斜撑钢管时，计算如下： 斜钢管承担的压力为5.6061.414=7.927kN，而这里斜钢管与两根钢管之间的扣件承担的力也是7.927kNRc=8kN；而此时扣件使钢管之间产生了53mm的偏心距离，也使斜钢管产生了偏心弯矩，偏心弯矩=7.9270.05178、3=0.420131kNm，进而偏心弯曲强度为420131/4493=93.508N/mm2f=210N/mm2。 如果是按照60布置的斜钢管，那么斜钢管承担的力和两颗扣件承担的力都是5.606/sin60=6.473kNRc=8kN；而此时扣件使钢管钢管产生的弯曲强度更小也f。 梁侧钢管800并在外侧增加斜撑钢管时，斜撑钢管的承载力满足要求!扣件抗滑也满足要求！ 五、梁底支撑水平钢管的计算 钢管的规格: 圆钢管483.0； 钢管截面抵抗矩 W = 4.493cm3=4493mm3； 钢管截面惯性矩 I = 10.7831cm4=107831mm4； 1.梁底支撑小横杆钢管的计算 小横杆按照最179、不利状况下布置荷载来计算，并按照简支结构计算，计算简图如下： P P P 200 2200 200 梁底小横杆计算简图 按照上述荷载计算情况，将方木的线荷载换算成加在小横杆上的集中力P，但是这里计算时采用的施工荷载按照前面规定应采用1.5kN/m2来计算，而上面计算时采用的都是2.5kN/m2，因此，P的计算就是： P=10.1250.4-（2.5-1.5）0.250.4=3.95kN 先计算上面的支座反力RA和RB： RA+RB=3.953 3.95（0.2+0.40+0.60）- RB0.8=0 计算出RA=RB=3.95kN 进而计算简支结构的最大内力： 最大弯矩M=3.950.4-3.180、950.20=0.79kNm； 最大剪力V=3.95kN； 最大挠度v=Pl3/48EI+2（Pb/9Eil）（a2+2ab）3/31/2=39504003/（48205000107831）+23950200/（9205000107831800）（6002+2200600）3/31/2=2.902mm； 根据上述计算情况复核： 抗弯强度=M/W=395000/4493=87.915N/mm2f=210N/mm2； 抗剪强度=V/A=3950/424=9.316N/mm2fv=125N/mm2； 挠度v=2.902mm4mm（规范规定的模板内截面尺寸允许偏差值）。 支撑钢管中的小横杆400、大横181、杆800时小横杆的计算弯曲强度、抗剪强度和挠度全部都满足要求! 2.梁底支撑大横杆钢管的计算： 小横杆支承于大横杆上面的，按照上面的计算需要将小横杆加密为300，因而支撑钢管按照三等跨连续梁来计算，为了简化计算忽略小横杆与立杆之间的53mm偏心距离，将其看作作用于立杆支座上面的集中力，因此，其计算简图如下： P P P P P P P 800 800 800 梁底大横杆计算简图 因这种荷载布置情况的计算实际上就是下面两个示意图叠加起来的结果： P P P 800 800 800 梁底大横杆计算简图（分离之一） P P P P 800 800 800 梁底大横杆计算简图（分离之二） 计算集中力P182、的数据： 因为上面计算的小横杆支座反力为3.95kN，那么P=3.95kN。 按照上面的分离示意图计算出的内力为： 最大弯矩M1=0.175Pl=0.1753.950.8=0.533kNm 最大剪力V1=0.650P=0.6503.95=2.568kN 最大挠度v1=1.146Pl3/100EI=1.14639508003/（100205000107831）=1.048mm 按照下面的分离示意图计算出的内力为： 最大弯矩M2=0 最大剪力V2=3.95kN 最大挠度v2=0 因此，按照上述计算结果合计计算叠加以后的内力为： 最大弯矩M=0.553kNm 最大剪力V=6.518kN 最大挠度v=183、1.048mm 经过连续梁的计算得到： 截面抗弯应力 =0.553106/4493.0=123.080N/mm2f=210N/mm2； 截面抗剪强度 =6518/424=15.373N/mm2fv=125N/mm2； 挠度 v=1.048mmv=800/400=2mm4mm（规范规定的模板内截面尺寸允许偏差值）。 支撑钢管中的小横杆400、大横杆800时大横杆的计算弯曲强度、抗剪强度和挠度全部都满足要求! 六、扣件抗滑移的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作184、用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=6.518kN，但是这里的力中是按照施工荷载1.5kN/m2来计算的，要按照前面的规定这里的施工荷载应按照1.0kN/m2来计算，因此，这里的R=6.518-（1.5-1.0）0.80.8=6.198kNRc，满足要求。 因此，上述公式R Rc是成立的。 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 七、立杆的荷载计算: 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.垂直荷载设185、计值包括以下内容： (1)上部楼板和上部梁模板传递下来的荷载设计值： N=6.873+6.918=13.071kN (2)支架的自重设计值(kN)： 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）附录A中的表A-2规定得到： 直角扣件自重标准值为13.2N/颗； 旋转扣件自重标准值为14.6N/颗； 对接扣件自重标准值为18.4N/颗； 483.0钢管自重标准值为33.284N/m； 根据上述基本参数可以计算出每米立杆的自重荷载标准值为（暂不计算扫地杆的自重，因为扫地杆仅仅设置在最下面的那一步支架中而且扫地杆下面的立杆长度非常短，其短立杆的稳定性是没有问题的）： 36.5+186、220.8+（0.8+0.4）/233.284+413.2/36.5=0.038kN/m； 因此，计算支架的自重荷载设计值为： NG1 = 1.20.0383.650=1.664kN 综合上面的计算情况得到： 最上面的那一步支架立杆承担的荷载设计值为：NG = 13.071kN； 最下面的那一步支架立杆承担的荷载设计值为：NG = 13.071+1.664=14.735kN。 2.风荷载设计值包括以下内容： 根据建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的有关规定，南京地区的50年一遇的风荷载标准值为W0=0.40kN/m2，同时，风荷载的设计值为： W=1.4Wk=1.4zzsW0 其中z187、高度z处的风振系数，按照公式z=1+z/z计算；脉动增大系数，根据W0T12的数值查规范GB50009-2001表取值，其中T1参照规范GB50009-2001附录E.2.1条钢结构T1=（0.10.15n计算，而n就是指钢结构层数，这里可以理解为支架的步数；脉动影响系数，按照规范GB50009-2001表-1取值；z振型系数，按照计算点的高度与总高度的比例（相对高度）参照规范GB50009-2001附录F的F.1.1取值；z风高变化系数，根据计算位置的海拔高度或距离地面高度按照规范GB50009-2001表并根据钢管的体形情况参照该表第36项取值；s风荷载体形系数，按照规范GB50009-2188、001表取值； 根据上述要求，分别查阅系数计算如下： 取值：按照n=2计算时，T1=0.2，而W0T12=0.016kNs2/m2，因此，=1.53； 取值：因为我们这里的模板支架总高度为3.25m，因此，查表=0.72； z取值：对上面的那一步支架按照z/H=0.5取z=0.34，而对于下面那一步支架按照z/H=0.1取z=0.02； z取值：查表并按照0取z=1.0； s取值：按照距离地面3.65m以内的高度，并按照本工程所处的地面粗糙程度（田野、乡村类的B类取值），s=1.0； 可以计算出z的数值：对于上面的那一步支架z=1+1.530.720.34/1.0=1.375，对于下面的那一步189、支架z=1+1.530.720.02/1.0=1.022； 这样，按照上述数据计算出风荷载设计值为： 对于上面的那一步支架W=1.41.3751.01.00.4=0.770kN/m2； 对于下面的那一步支架W=1.41.0221.01.00.4=0.572kN/m2； 八、立杆的荷载计算: 1、在外架上采用全封闭安全网挡风以后，基本上不考虑风荷载时,下面那一步支架的立杆可以按照轴心受压构件计算，此时的立杆稳定性计算公式： 其中 N 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 14.735 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）附190、录C中的表C得到，而压杆的计算长度l0就是步高1800mm，根据计算的长细比=l0/0.7i=162得=0.268； i 计算立杆的截面回转半径 (mm)；i = 15.9 A 立杆净截面面积 (mm2)； A = 424 W 立杆净截面抵抗矩(mm3)；W = 4493 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；按照上述公式计算出： =14.7351000/（0.268424）=129.673N/mm2 f。 最下面立杆800800在不考虑风荷载作用时的稳定性强度计算 f,满足要求! 2、最下面的那一步支架立杆在考虑风荷载作用时的计191、算公式为： N/AM/W（1-N/NEX）f M=WDl02/8 其中D就是钢管直径48mm 用欧拉公式计算的临界压力NEX=2EA/1.12 根据上述公式计算出： M=0.5720.0481.82/8=0.011120kNm=11120Nmm； NEX=2205000424/（1.11622）=29716N=29.716kN； N/AM/W（1-N/NEX）=14735/（0.268424）11120/4493（1-0.26814735/29716）=132.517或126.829N/mm2。全部都f 最下面立杆800800在考虑风荷载作用时的稳定性强度计算 f,满足要求! 3、在外架上采用192、全封闭安全网挡风以后，基本上不考虑风荷载时,上面那一步支架的立杆可以按照轴心受压构件计算，此时的立杆稳定性计算公式： N/AM/W（1-N/NEX）f M= NGe 其中e就是横向钢管与竖向钢管轴心之间的偏心距离，一般为53mm 用欧拉公式计算的临界压力NEX=2EA/1.12 根据上面的公式计算出水平杆传递给立杆荷载时产生的偏心弯矩，但这里的立杆弯矩是由楼板模板传递荷载产生的偏心弯矩和梁模板传递荷载产生的偏心弯矩，同时还有有两中情况，就是楼板传递荷载的水平杆与梁传递荷载的水平杆是否在立杆的同一侧面问题而引起弯矩是叠加还是抵消一部分的问题，如下图示意：、 因此，这里立杆的偏心弯矩计算公式就是：193、 M=6.8730.0536.5180.053=709723Nmm或18815Nmm 同时，即使是上面的那一步立杆步高是1800mm，但因为梁底比楼板底低480mm，因此，这里立杆的最大长度l0=1320mm，如此，立杆的长细比就小一些，计算为： =1320/（0.715.9）=119； 因此，欧拉公式计算的压杆临界压力为NEX=55445N； 而重新根据长细比 l0/i 查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）附录C中的表C得到=0.428； 如此，计算这种情况时的立杆稳定性： 当楼板传递荷栽的水平杆与梁传递荷栽的水平杆在立杆的同一侧面时： N/AM/W（1-N/NE194、X）=13071/（0.428424）709723/4493（1-0.42813071/55445）= 247.717N/mm2或103.661（取掉负数），这里的抗压强度f，而且比设计值大10%5%，显然是不能满足要求的，还不要说再考虑加在立杆上面的缝荷载影响因素了。因此，是千万不能使楼板传递荷栽的水平杆与梁传递荷栽的水平杆在立杆的同一侧面的！ 当楼板传递荷栽的水平杆与梁传递荷栽的水平杆不在立杆的同一侧面时： N/AM/W（1-N/NEX）=13071/（0.428424）18815/4493（1-0.42813071/55445）= 76.685N/mm2或67.370N/mm2，全部都f195、。 最上面立杆800800在不考虑风荷载作用时，当楼板传递荷载的水平杆与梁传递荷载的水平杆在立杆的同一侧面时，立杆的稳定性计算f，不能满足要求！ 最上面立杆800800在不考虑风荷载作用时，当楼板传递荷载的水平杆与梁传递荷载的水平杆不在立杆的同一侧面时，立杆的稳定性强度计算才 f,才能满足要求! 4、最上面的那一步支架立杆在考虑风荷载作用时的计算公式为： N/AM/W（1-N/NEX）f M= NGe+ WDl02/8 用欧拉公式计算的临界压力NEX=2EA/1.12 根据上面的公式计算出： M=（6.8736.518）0.053+0.7700.0481.82/8=724692或33784Nm196、m； 当楼板传递荷栽的水平杆与梁传递荷载的水平杆在立杆的同一侧面时： N/AM/W（1-N/NEX）=13071/（0.428424）724692/4493（1-0.42813071/55445）= 251.422N/mm2或107.367（取掉负数），这里的抗压强度f，而且比设计值大3.4%5%，显然只能是基本满足要求的，还不要说再考虑加在立杆上面的缝荷载影响因素了。因此，是千万不能使楼板传递荷栽的水平杆与梁传递荷栽的水平杆在立杆的同一侧面的！ 当楼板传递荷栽的水平杆与梁传递荷栽的水平杆不在立杆的同一侧面时： N/AM/W（1-N/NEX）=13071/（0.428424）33784/449197、3（1-0.42813071/55445）= 80.391N/mm2或63.665 N/mm2，全部都f。 最上面立杆800800在考虑风荷载作用时，当楼板传递荷载的水平杆与梁传递荷载的水平杆在立杆的同一侧面时，立杆的稳定性计算f，不能满足要求！ 最上面立杆800800在考虑风荷载作用时，当楼板传递荷载的水平杆与梁传递荷载的水平杆不在立杆的同一侧面时，立杆的稳定性强度计算才 f,才能满足要求! 九、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验: 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求： a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步198、距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 2.立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。 3.整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总199、数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 4.剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。 5.顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大200、于12kN时应用顶托方式。 6.支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 7.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程201、中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。附件三柱子模板计算书第一部分： 2800层高500500柱子模板计算书第一小部分：下面距楼层0850mm高度范围内模板计算 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=500mm，B方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=500mm，H方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 2800mm， 柱箍间距计算跨度 d = 250mm。 柱模板竖楞（方木）毛截面50100，计算时采用4590，间距250mm。 柱箍采用圆钢管483.0，每道柱箍2根钢箍，间距250mm。 柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进202、行计算；当采用直角扣件将柱箍中的钢管两两相连（在安装对拉螺杆处安装的每道2根钢管中将其中1根互相连接起来）时，所连接的那一根钢管就是拉弯构件，这样还可以适当地将柱箍、对拉螺杆间距调整稀一点或者让对拉螺杆直径变得适当地小一点。 500228228 500228228 柱模板计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载（因为柱子中在采用输送泵管道倾倒砼时，振动棒一般还无法同时进行振捣操作，所以，这里就不计算振捣荷载）；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3； t 新203、浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取6.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取6.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.800m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=70.000kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=70.000kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.000kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算204、，计算如下 面板计算简图 1.面板强度计算 支座最大弯矩计算公式 跨中最大弯矩计算公式 其中 q 强度设计荷载(kN/m)； q = (1.270.00+1.43.00)0.25 = 22.05kN/m d 竖楞的距离，d = 250mm； 经过计算得到最大弯矩 M = 0.1022.050.250.25=0.138kN.M 面板截面抵抗矩 W = 250.018.018.0/6=13500.0mm3 经过计算得到 = M/W = 0.138106/13500.0 = 10.208N/mm2 面板在方木250时的计算抗弯强度f=15.0N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如205、下: Q = 0.6qd 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.25022.05=3.308kN 截面抗剪强度计算值 T=33308/(225018)=1.103N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板在方木250的抗剪强度计算基本上满足要求! 3.面板挠度计算 最大挠度计算公式 其中 q 混凝土侧压力的标准值，q = 70.0000.250=17.5kN/m； E 面板的弹性模量，E = 6000.0N/mm2； I 面板截面惯性矩 I = 250.018.018.018.0/12=121500.0mm4； 经过计算得到 v =0.206、677(70.0000.25)250.04/(1006000121500.0) = 0.635mm v 面板最大允许挠度，v = 250.000/250 = 1.00mm4mm（规范规定的模板内截面尺寸允许偏差值）； 面板在方木250时的最大挠度vv，满足要求! 四、竖楞方木的计算 竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞方木计算简图 1.竖楞方木强度计算 支座最大弯矩计算公式 跨中最大弯矩计算公式 其中 q 强度设计荷载(kN/m)； q = (1.270.00+1.43.00)0.25 = 22.05kN/m d为柱箍的距离，d = 250mm； 207、经过计算得到最大弯矩 M = 0.1022.050.250.25=0.138kN.M 竖楞方木截面抵抗矩 W = 45.090.090.0/6=60750.0mm3 经过计算得到 = M/W = 0.138106/60750.0 = 2.272N/mm2 竖楞方木250在外楞钢管250时的计算强度f=13.0N/mm2,满足要求! 2.竖楞方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6qd 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.25022.050=3.308kN 截面抗剪强度计算值 T=33308/(24590)=1.225N/mm2 截面抗剪强208、度设计值 T=1.40N/mm2 剪切强度T=1.225N/mm2T。 竖楞方木250在外楞双钢管250时的抗剪强度计算满足要求! 3.竖楞方木挠度计算 最大挠度计算公式 其中 q 混凝土侧压力的标准值，q = 70.0000.250=17.5kN/m； E 竖楞方木的弹性模量，E = 9500.0N/mm2； I 竖楞方木截面惯性矩 I = 45.090.090.090.0/12=2733750.5mm4； 经过计算得到 v =0.677(70.0000.25)250.04/(10095002733750.5) = 0.018mm v 竖楞方木最大允许挠度，v = 250.000/250 =209、 1.00mm4mm（规范规定的模板内截面尺寸允许偏差值）； 竖楞方木250在外楞钢管250时的最大挠度vv，满足要求! 五、B和H方向柱箍的计算 本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 钢柱箍的规格: 圆钢管483.0mm； 钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.493cm3； 钢柱箍截面惯性矩 I = 10.7831cm4； PPP 370370 B方向柱箍计算简图 其中 P 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.270.000+1.43.00)0.25 0.25 = 5.513kN 经过连续梁的计算得到 1.841.843.673.673.673.671.84210、1.84 B方向柱箍剪力图(kN) B方向柱箍弯矩图(kN.m) B方向柱箍变形图(kN.m) 最大弯矩 最大支座力 N = 17.699kN 最大变形 v = 0.041mm 1.柱箍强度计算 柱箍截面强度计算公式 其中 Mx 柱箍杆件的最大弯矩设计值, Mx = 0.414kN.m； x 截面塑性发展系数, 为1.05； W 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 8.986cm3； 柱箍的强度设计值(N/mm2): f = 210.000 B边柱箍的强度计算值 f = 46.08N/mm2； B和H边柱箍的强度验算满足要求! 2.柱箍抗剪计算 T=N/Afv T=17699/424/2=211、20.871N/mm2fv=125N/mm2； B和H边柱箍的抗剪强度验算满足要求! 3.柱箍挠度计算 经过计算得到 v =0.041mm v 柱箍最大允许挠度，v = 370/400 = 0.925mm4mm（规范规定的模板内截面尺寸允许偏差值）； B和H边柱箍的最大挠度满足要求! 六、B和H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取210N/mm2； 对拉螺拴的强度要大于最大支座力17.70kN。 对拉螺杆的净直径d4N/f1/2=417700/（210）1/2=10.359mm； 212、根据实用五金手册（第六版）第9.29.4页查表得到12螺纹的螺距P=1.75mm，按照螺纹内净直径计算公式D1=D-1.082532P计算净截面直径，计算得出12螺栓切削螺纹后的净截面直径为10mm，而10/10.359=96.5%，仅仅差3.5%5%，因此，可以认为选用12的对拉螺杆基本上满足要求； 从上述计算情况来看，柱子模板转角处的交叉钢管之间采用直角扣件连接时只传递了2.51kN的拉力，而并没有完全发挥扣件抗滑力RC（=8kN），也没有考虑直角扣件传递弯矩的作用，因此，这里可以粗略地计算认为扣件最多还可以帮助中间对拉螺杆减少F=8-2.51=5.49kN的拉力，但是此时该拉力就传递给另213、外一个方向的钢管了，如下图示意： 传递弯矩 可以抵消的那一部分力F F产生的弯矩M=5.490.295m=1.620kNm； 上面计算的钢管承担的弯矩为0.771kNm，而且这里的0.771kNm还是由2根钢管来共同承担的，因此单独一根钢管承担0.386kNm的弯矩，所以，最终由直角扣件传递弯矩以后用扣件连接的那一根钢管所承担的最大弯矩为M=1.620+0.386=2.006kNm； 而用扣件连接起来的那一根钢管所承受的拉力N=8kN； 拉弯构件的计算公式为：N/A+M/Wf N/A+M/W=8000/424+2.006106/4493=18.868+446.472=465.340N/mm2f214、； 因此，这样是不行的，这时我们先假定扣件传递荷载时可以帮助中间对拉螺杆减少拉力为F（此时先认为它仅仅是一个未知数）时： 用扣件连接的那一根钢管所承担的荷载为： N=（2510+F）N（这里的N为单位牛顿）； M=（386000+295F）Nmm 再重新计算： （2510+F）/424+（386000+295F）/4493=210 可以计算出F=（210-2510/424-386000/4493）1905032/129573=1737N=1.737kN 如此，就可以只让中间的对拉螺杆承担的力为17.7-1.737=15.963kN；再重新计算对拉螺杆的净直径d： d415963/（210）1/215、2=9.838mm； 这样考虑计算时，要采用12的对拉螺杆还比设计要求的对拉螺杆拉力大10/9.838=1.016，即大1.6%，如此以来，采用12的对拉螺杆并将转角处的交叉钢管用直角扣件连接起来更保险。 经过计算得到B和H方向对拉螺拴的要12mm，并且将其间距控制在250以内是能够满足要求的! 但最下面的对拉螺杆要距离楼层100mm第二小部分：中部距楼层8501750mm高范围内模板计算 由于上述计算的对拉螺杆12250实在是太密集了，因此，当模板安装到上面一定高度以后，浇灌砼的荷载就会变小，所以上面的对拉螺杆也可以适当放稀一点，因此，考虑下面设置4道对拉螺杆250，因为最下面的那一道距离楼216、层100mm，这里再从中部的8501750mmmm来计算模板参数。 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=500mm，B方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=500mm，H方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L =1950mm， 柱箍间距计算跨度 d =300mm。 柱箍采用圆钢管483.0，每道柱箍2根钢箍，间距300mm。 其余参数与前面相同。 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，217、为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取6.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取6.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.950m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=48.750kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=48.750kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。 三、柱模板面板的计算 与前面的方木间距相同，因此，这里就不用再重复计算了，由于这里的荷载比前面还小，这里218、的面板肯定都能够满足要求。 四、竖楞方木的计算 竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞方木计算简图 1.竖楞方木强度计算 支座最大弯矩计算公式 跨中最大弯矩计算公式 其中 q 强度设计荷载(kN/m)； q = (1.248.75+1.46.00)0.25 = 16.725kN/m d为柱箍的距离，d = 300mm； 经过计算得到最大弯矩 M = 0.1016.7250.300.30=0.151kN.M 竖楞方木截面抵抗矩 W = 48.7590.090.0/6=60750.0mm3 经过计算得到 = M/W = 0.151106/60750.0 219、= 2.478N/mm2 竖楞方木250在外楞钢管300时的计算强度f=13.0N/mm2,满足要求! 2.竖楞方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6qd 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.30016.725=3.011kN 截面抗剪强度计算值 T=33011/(24590)=1.115N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 剪切强度T=1.115N/mm2T。 竖楞方木250在外楞双钢管300时的抗剪强度计算满足要求! 3.竖楞方木挠度计算 最大挠度计算公式 其中 q 混凝土侧压力的标准值，q =48.7500.25220、0=12.188kN/m； E 竖楞方木的弹性模量，E = 9500.0N/mm2； I 竖楞方木截面惯性矩 I = 48.7590.090.090.0/12=2733750.5mm4； 经过计算得到 v =0.677(48.750.25)300.04/(10095002733750.5) = 0.025mm v 竖楞方木最大允许挠度，v = 300.000/250 = 1.20mm4mm（规范规定的模板内截面尺寸允许偏差值）； 竖楞方木250在外楞钢管300时的最大挠度vv，满足要求! 五、B和H方向柱箍的计算 本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 钢柱箍的规格: 圆钢221、管483.0mm； 钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.493cm3； 钢柱箍截面惯性矩 I = 10.7831cm4； PPP 370 370 B方向柱箍计算简图 其中 P 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.248.750+1.46.00)0.25 0.30 =4.68kN 经过连续梁的计算得到 1.561.563.123.123.123.121.561.56 B方向柱箍剪力图(kN) 0.0000.2920.3380.2920.000 B方向柱箍弯矩图(kN.m) 0.0000.033 B方向柱箍变形图(kN.m) 最大弯矩 M = 0.338kN.m 最大支座力 N = 1222、0.884kN 最大变形 v = 0.033mm 1.柱箍强度计算 柱箍截面强度计算公式 其中 Mx 柱箍杆件的最大弯矩设计值, Mx = 0.338kN.m； x 截面塑性发展系数, 为1.05； W 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 8.986cm3； 柱箍的强度设计值(N/mm2): f = 210.000 B边柱箍的强度计算值 f = 37.61N/mm2； B和H边柱箍的强度验算满足要求! 2.柱箍抗剪计算 T=N/Afv T=10884/424/2=12.835N/mm2fv=125N/mm2； B和H边柱箍的抗剪强度验算满足要求! 3.柱箍挠度计算 经过计算得到 v =0.223、024mm v 柱箍最大允许挠度，v = 370/400 = 0.925mm4mm（规范规定的模板内截面尺寸允许偏差值）； B和H边柱箍的最大挠度满足要求! 六、B和H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取210N/mm2； 对拉螺拴的强度要大于最大支座力10.884kN。 对拉螺杆的净直径d4N/f1/2=410884/（210）1/2=8.123mm； 根据实用五金手册（第六版）第9.29.4页查表得到12螺纹的螺距P=1.75mm，按照螺纹内净直径计算公式D1=D-1.0825224、32P计算净截面直径，计算得出12螺栓切削螺纹后的净截面直径为10mm，而10/10.455=95.6%，仅仅差4.4%5%，因此，可以认为选用12的对拉螺杆基本上满足要求； 从上述计算情况来看，柱子模板转角处的交叉钢管之间采用直角扣件连接时只传递了2.56kN的拉力，而并没有完全发挥扣件抗滑力RC（=8kN），也没有考虑直角扣件传递弯矩的作用，因此，这里可以粗略地计算认为扣件最多还可以帮助中间对拉螺杆减少F=8-2.56=5.44kN的拉力，但是此时该拉力就传递给另外一个方向的钢管了，如下图示意： 传递弯矩 可以抵消的那一部分力F 我们先假定扣件传递荷载时可以帮助中间对拉螺杆减少拉力为F（此225、时先认为它仅仅是一个未知数）时： 用扣件连接的那一根钢管所承担的荷载为： N=（2510+F）N（这里的N为单位牛顿）； M=（386000+295F）Nmm 再重新计算钢管强度：计算公式是N/A+M/Wf N/A+M/W=（2560+F）/424+（386000+295F）/4493=210 可以计算出F=（210-2560/424-386000/4493）1905032/129573=1736N=1.736kN 如此，就可以只让中间的对拉螺杆承担的力为18.03-1.736=16.294kN；再重新计算对拉螺杆的净直径d： d416294/（210）1/2=9.939mm； 这样考虑计算时226、，要采用12的对拉螺杆还比设计要求的对拉螺杆拉力大10/9.939=1.006，即大0.6%，如此以来，采用12的对拉螺杆并将转角处的交叉钢管用直角扣件连接起来更保险。 经过计算得到B和H方向对拉螺拴的要12mm，并且将其间距控制在300以内是能够满足要求的!第三小部分：中部距楼层17502550mm高范围模板计算书 由于上述计算的对拉螺杆12300实在是太密集了，因此，当模板安装到上面一定高度以后，浇灌砼的荷载就会变小，所以上面的对拉螺杆也可以适当放稀一点，因此，考虑下面设置3道对拉螺杆300，这里再从中部的17502550mm来计算模板参数。一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=500227、mm，B方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=500mm，H方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L =1050mm， 柱箍间距计算跨度 d =400mm。 柱箍采用圆钢管483.0，每道柱箍2根钢箍，间距400mm。 其余参数与前面相同。 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取6.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇228、筑速度，取6.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.050m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=26.250kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=26.250kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。 三、柱模板面板的计算 与前面的方木间距相同，因此，这里就不用再重复计算了，由于这里的荷载比前面还小，这里的面板肯定都能够满足要求。 四、竖楞方木的计算 竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，229、计算如下 400400400q 竖楞方木计算简图 1.竖楞方木强度计算 支座最大弯矩计算公式 跨中最大弯矩计算公式 其中 q 强度设计荷载(kN/m)； q = (1.226.25+1.46.00)0.25 = 16.725kN/m d为柱箍的距离，d = 400mm； 经过计算得到最大弯矩 M = 0.1016.7250.400.40=0.151kN.M 竖楞方木截面抵抗矩 W = 48.7590.090.0/6=60750.0mm3 经过计算得到 = M/W = 0.151106/60750.0 = 2.478N/mm2 竖楞方木250在外楞钢管400时的计算强度f=13.0N/mm2,满230、足要求! 2.竖楞方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6qd 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.40016.725=3.011kN 截面抗剪强度计算值 T=33011/(24590)=1.115N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 剪切强度T=1.115N/mm2T。 竖楞方木250在外楞双钢管400时的抗剪强度计算满足要求! 3.竖楞方木挠度计算 最大挠度计算公式 其中 q 混凝土侧压力的标准值，q =26.250.250=6.563kN/m； E 竖楞方木的弹性模量，E = 9500.0N/mm2； I 竖楞方木231、截面惯性矩 I = 48.7590.090.090.0/12=2733750.5mm4； 经过计算得到 v =0.677(26.250.25)400.04/(10095002733750.5) = 0.044mm v 竖楞方木最大允许挠度，v = 400.000/250 = 1.20mm4mm（规范规定的模板内截面尺寸允许偏差值）； 竖楞方木250在外楞钢管400时的最大挠度vv，满足要求! 五、B和H方向柱箍的计算 本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 钢柱箍的规格: 圆钢管483.0mm； 钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.493cm3； 钢柱箍截面惯性矩 I = 10.232、7831cm4； PPP 370 370 B方向柱箍计算简图 其中 P 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.226.25+1.46.00)0.25 0.40 =3.99kN 经过连续梁的计算得到 1.341.342.652.652.652.651.341.34 B方向柱箍剪力图(kN) 0.0000.2920.3380.2920.000 B方向柱箍弯矩图(kN.m) 0.0000.033 B方向柱箍变形图(kN.m) 最大弯矩 M = 0.338kN.m 最大支座力 N = 18.031kN 最大变形 v = 0.033mm 1.柱箍强度计算 柱箍截面强度计算公式 其中 Mx233、 柱箍杆件的最大弯矩设计值, Mx = 0.338kN.m； x 截面塑性发展系数, 为1.05； W 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 8.986cm3； 柱箍的强度设计值(N/mm2): f = 210.000 B边柱箍的强度计算值 f = 37.61N/mm2； B和H边柱箍的强度验算满足要求! 2.柱箍抗剪计算 T=N/Afv T=18031/424/2=21.263N/mm2fv=125N/mm2； B和H边柱箍的抗剪强度验算满足要求! 3.柱箍挠度计算 经过计算得到 v =0.024mm v 柱箍最大允许挠度，v = 370/400 = 0.738mm4mm（规范规定的模板内234、截面尺寸允许偏差值）； B和H边柱箍的最大挠度满足要求! 六、B和H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取210N/mm2； 对拉螺拴的强度要大于最大支座力18.03kN。 对拉螺杆的净直径d4N/f1/2=418030/（210）1/2=10.455mm； 根据实用五金手册（第六版）第9.29.4页查表得到12螺纹的螺距P=1.75mm，按照螺纹内净直径计算公式D1=D-1.082532P计算净截面直径，计算得出12螺栓切削螺纹后的净截面直径为10mm，而10/10.455=95.235、6%，仅仅差4.4%5%，因此，可以认为选用12的对拉螺杆基本上满足要求； 从上述计算情况来看，柱子模板转角处的交叉钢管之间采用直角扣件连接时只传递了2.56kN的拉力，而并没有完全发挥扣件抗滑力RC（=8kN），也没有考虑直角扣件传递弯矩的作用，因此，这里可以粗略地计算认为扣件最多还可以帮助中间对拉螺杆减少F=8-2.56=5.44kN的拉力，但是此时该拉力就传递给另外一个方向的钢管了，如下图示意： 传递弯矩 可以抵消的那一部分力F 我们先假定扣件传递荷载时可以帮助中间对拉螺杆减少拉力为F（此时先认为它仅仅是一个未知数）时： 用扣件连接的那一根钢管所承担的荷载为： N=（2510+F）N（这236、里的N为单位牛顿）； M=（386000+295F）Nmm 再重新计算钢管强度：计算公式是N/A+M/Wf N/A+M/W=（2560+F）/424+（386000+295F）/4493=210 可以计算出F=（210-2560/424-386000/4493）1905032/129573=1736N=1.736kN 如此，就可以只让中间的对拉螺杆承担的力为18.03-1.736=16.294kN；再重新计算对拉螺杆的净直径d： d416294/（210）1/2=9.939mm； 这样考虑计算时，要采用12的对拉螺杆还比设计要求的对拉螺杆拉力大10/9.939=1.006，即大0.6%，如此以237、来，采用12的对拉螺杆并将转角处的交叉钢管用直角扣件连接起来更保险。 经过计算得到B和H方向对拉螺拴的要12mm，并且将其间距控制在300以内是能够满足要求的!第四小部分：中部距楼层25502800mm高范围内模板计算 由于上述计算的对拉螺杆12300实在是太密集了，因此，当模板安装到上面一定高度以后，浇灌砼的荷载就会变小，所以上面的对拉螺杆也可以适当放稀一点甚至可以不设，因此，考虑下面设置2道对拉螺杆400，这里再从中部的25502800mm来计算模板参数，并按照这上面的250mm高的柱子模板不设置对拉螺杆来计算，同时在这里还可以将方木的间距调稀到400。 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽238、度 B=500mm，B方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=500mm，H方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 250mm， 柱箍间距计算跨度 d = 400mm。 柱模板竖楞截面宽度45mm，高度90mm，间距250mm。 柱箍采用圆钢管483.0，每道柱箍1根钢箍，间距400mm。 其余参数与前面相同。 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15239、)，取6.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取6.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.250m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=6.250kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=6.250kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。 三、柱模板面板的计算 与前面的方木间距相同，因此，这里就不用再重复计算了，由于这里的荷载比前面还小，这里的面板肯定都能够满足要求。 四、竖楞方木的计240、算 竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 400400400q 竖楞方木计算简图 1.竖楞方木强度计算 支座最大弯矩计算公式 M = -0.07ql2 跨中最大弯矩计算公式 M = 0.125ql2 其中 q 强度设计荷载(kN/m)； q = (1.26.25+1.46.00)0.25 = 3.98kN/m d为柱箍的距离，d = 400mm； 经过计算得到最大弯矩 M = 0.073.980.400.40=0.0445kN.M 竖楞方木截面抵抗矩 W = 45.090.090.0/6=60750.0mm3 经过计算得到 = M/W = 0.04451241、06/60750.0 = 0.733N/mm2 竖楞方木250在外楞钢管400时的计算强度f=13.0N/mm2,满足要求! 2.竖楞方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6qd 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.4008.85=2.124kN 截面抗剪强度计算值 T=32124/(24590)=0.787N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 竖楞方木250在外楞双钢管400时的抗剪强度计算基本满足要求! 3.竖楞方木挠度计算 最大挠度计算公式 其中 q 混凝土侧压力的标准值，q = 6.250.250=1.563kN242、/m； E 竖楞方木的弹性模量，E = 9500.0N/mm2； I 竖楞方木截面惯性矩 I = 45.090.090.090.0/12=2733750.5mm4； 经过计算得到 v =0.677(6.250.25)400.04/(10095002733750.5) = 0.0104mm v 竖楞方木最大允许挠度，v = 400.000/250 = 1.60mm4mm（规范规定的模板内截面尺寸允许偏差值）； 竖楞方木250在外楞钢管400时的最大挠度vv，满足要求! 五、B和H方向柱箍的计算 柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 钢柱箍的规格: 圆钢管483.0mm； 钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 钢柱箍截面惯性矩 I = 10.78cm4； P 740 B方向柱箍计算简图 其中 P 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.26.25+1.46.00)0.25 0.40 =1.59kN 经过连续梁的计算得到 0.800.800.800.80 B方向柱箍剪力图(kN) 0.0000.2940.000 B方向柱箍弯矩图(kN.m) B方向柱箍变形图(kN.m) 最大弯矩 M = 0.294kN.m 最大支座力 N = 0.80kN 最大变形 v = 1.421