1、xxxx建设（集团）有限公司 超限梁安全专项施工方案第一章 工程概况1.1、工程简介1.1.1、本项目位于xx市主城西部xx区，毗邻高福州路和白马路，周边配套成熟，交通便利；建成后将成为住宅、商业、人防为一体的综合性大型社区；本工程由xx和骏置业有限公司开发建设，建成后将成为综合社区。本工程总建筑面积约18.6万平方米，地下1-3层，地上高层6栋26-33层，商业3栋1-2层。开工日期：2017年4月21日，计划竣工日期：2019年1月22日，总工期647天。结构形式塔楼为框架核心筒结构，裙房为框架结构，基础设计等级为甲级，基础结构为柱下独立基础，筒体筏板，条基，局部桩基。工程主体结构形式为：2、框架剪力墙结构。工程名称： 建设单位：xx南方建设集团有限公司设计单位：xx全城建筑设计有限公司勘察单位： 安全监督：xx区城乡建设工程安全监督管理站质量监督单位：xx区城乡建设工程质量监督站监理单位：xx建永工程监理有限公司施工单位：xxxx建设（集团）有限公司1.1.2、地理位置及地形地貌场地北侧和西侧规划道路尚未形成，场地东侧有道路与香榭街相通，南侧与白马路相通，交通较方便。场地地形北高南低，东高西低，场地地势整体平缓，南侧有一较大停工的基坑，基坑内壁呈陡坎状，区域地貌类型原属造剥蚀丘陵地貌，地形高程371.30398.58m，相对高差约27.28m，地形坡角一般为510，局部陡坎可达63、0，场地地形地貌中等复杂。1.1.3、气象与水文勘察区位于xx市xx区，属亚热带湿润季风气候，具四季分明、雨量充沛、无霜期长、湿度大、春旱、夏热、秋多绵雨、冬暖而多雾的特点。据xx区气象站19802010年气象资料，区内多年平均气温18.20，月平均最高气温为每年的8月，达27.2，月平均最低气温是每年的1月，为7.2，夏季日极端最高气温43，冬季极端最低气温为2.8。本区雨量充沛，多年平均降雨量为1163.3mm，降雨的季节性特征明显，集中于每年510月，降雨量为873.4mm,占全年总降雨量的79%，且多以大暴雨形式在68月降落，日降雨量普遍大于50mm。场地内部南侧原有停工的基坑积有地表4、水，但在勘察期间经甲方对该区内的水进行抽排，场地内现无地表水体，区内气候适宜全年施工。1.1.4、地质构造1、拟建场地地质构造上位处金鏊寺向斜北西翼，岩层呈单斜产出，产状12012。边坡地段岩层分布连续，无断层经过，根据现场调查，层面平直光滑，闭合无充填，延伸长，属结合很差的软弱结构面。受构造作用影响，拟建场地内基岩中主要发育两组构造裂隙：（1）、产状25665，裂隙面平直光滑，微张，宽度310mm，有少量泥质充填，裂隙间距1.53.0m，延展长度35m，结合很差，为软弱结构面；（2）、产状34072，裂隙面平直光滑，呈分离状，宽度510mm，有褐色泥质充填，裂隙间距约1.03.0m，延展365、m，结合很差，为软弱结构面。（3）、岩层层间结构面：12012，岩间结构面延伸很长，闭合状，单一岩性的岩层内结构面结合程度很差，为软弱结构面。1.1.5、地层岩性1、据地面调查及钻探揭露，场地上覆土层有第四系全新统人工素填土（Q4ml）、粉质粘土（Q4el+dl），下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组（J2s）砂岩、泥岩。现由上至下分述： 2、第四系全新统（Q4）(1)、素填土（Q4ml）：黄褐色。主要由泥、砂岩块碎石、角砾、粉质粘土和少量建筑垃圾组成。泥、砂岩碎块石粒径一般约20230mm，总体含量约占2025%；粉质粘土及泥岩风化碎屑总体含量约占7580%。稍湿，松散。为场地整平时形成，形成时间约6、7年。分布于场地大部分地段。本次勘察钻探揭露场地内厚度0.40（ZY67）11.20m（ZY50）。 (2)、粉质粘土（Q4el+dl）：灰褐色、软塑状，主要由粘粒组成，含少量角砾，成份较均匀，切面光滑，稍有光泽，韧性中等，无摇震反应，干强度中等。零星分布于场地，本次勘察钻探揭露厚度0.50（ZY50）2.90m(LY60)。3、侏罗系中统上沙溪庙组（J2s）（1）、泥岩（J2s-Ms）：暗紫色，泥质结构，中厚层层状构造，主要由粘土矿物组成，含灰绿色钙质团块，组成，泥质结构为主，强风化带裂隙发育，岩芯呈碎块状、角砾状，质软，手捏即碎；中风化带岩芯较完整，呈柱状，节长一般为90210mm，少量碎7、块状，泥岩岩质不均，局部砂质含量较高，强度中等，用手不易折断，较完整，在整个场地内分布广，为主要岩层。（2）、砂岩（J2s-Ss）：灰白色、黄灰色、灰绿色，中-粗粒粒状结构，中厚层层状构造，主要由长石、石英、云母等组成，钙泥质胶结。强风化带岩质较软，岩芯破碎，呈碎块状；中等风化带岩芯完整，呈短、长柱状，节长一般100450mm，采取率一般大于80%。场地内砂岩均有分布，多与泥岩互层出现，局部以透镜体形式出现，为场地内次要岩层。1.1.6、基岩顶面及基岩风化带特征1、拟建场地最北侧及东侧部分地段为基岩出露，其余大部分地段由填土层覆盖，基岩埋深0.00（ZY68等）18.00m（ZY51），基岩顶8、面变化受原始地形控制，坡角一般1020，局部陡坎可达60。据钻探揭露的实际情况，将基岩划分为强风化带及中等风化带。2、强风化带：岩芯破碎，呈短柱状、碎块状及砂状等，质软，泥岩手折易断。3、砂岩手易捏成砂，岩体破碎。其厚度小、变化较大，本次钻探揭露厚度0.30（ZY12）5.02m（ZY77）。4、中等风化带：岩芯较完整，主要呈柱状，少量碎块状，岩芯节长一般0.080.29m，属较完整岩体。揭露最大铅直厚度33.40m（ZY51），未揭穿。1.1.7、水文地质条件 1、拟建场地中南侧为已停工了约2年之久的基坑，地势较低，北侧和东侧为斜坡状、地势较高，南侧地势较低处利于地表水汇集，场地内及周边未见9、河流及湖泊，场地地表水主要由大气降雨补给，随地形由北向南，由东向西地表排泄，部分地表水下渗入填土层和基岩裂隙层之中。2、松散土体孔隙水：人工填土松散，为透水层，粉质粘土为相对隔水层，场区土体主要接受大气降雨、场地附近生活废水补给，沿松散土体间空隙径流入渗，向地势低洼处排泄、地表蒸发或赋存于土体空隙内形成土体孔隙水。3、 基岩裂隙水（1）、基岩构造裂隙水主要赋存于场地强风化泥岩、砂岩层中，由于强风化岩层风化裂隙较发育，该裂隙水主要接受大气降水补给，和通过上覆土体垂直入渗，沿基岩裂隙径流，向低处排泄。（2）、根据分析，在雨季大气降水可直接汇入场地，汇水面积较大，但因填土层内含水排泄快，且场地南侧基10、坑地势较低，不利于地表排泄出场地外，地下水、地表水易积聚在南侧原建基坑之中，该水量主要受大气降水补给影响，水量较小，可采取机械抽排后，场地内无地表水。1.1.8、 不良地质作用经勘察，场地内及邻近未发现有崩塌、滑坡、泥石流、地面塌陷、地裂缝、地面沉降等不良地质作用，填土之下，未见“河道、沟浜、墓穴、防空洞等对工程不利的埋藏物”。场地内不良地质现象不发育。1.2、超限梁工程概况1.2.1、超限梁分析依据1、根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质【2009】87号文要求，模板高度大于5米，或者施工荷载超过10KN/，或者集中线荷载超过15KN/m的模板工程，需编写专项高支模施工方案。当支模高11、度大于8米，或者施工荷载超过15KN/,或者集中线荷载超过20KN/的模板工程需编写专项方案并进行专家论证。施工单位应当根据论证报告修改完善专项方案，并经施工单位技术负责人、项目总监理工程师、建设单位项目负责人签字后，方可组织实施。2、梁集中线荷载超限的梁截面取值如下表：表1.2.1 名称：梁集中线荷载超限的梁截面取值如下表 3、本工程梁最大跨度为9.6米，模板高度最大为5.3，板厚18CM,集中线荷载超过20KN/。属于超限梁，根据根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质【2009】87号文要求，需要编制专项方案 ，组织专家论证。1.2.2、超限梁分布情况1、超限梁平面示意图图1.2.212、 7#楼超限梁平面布置图图1.2.2 8#楼超限梁平面布置图1.2.3、梁截面尺寸分类1、梁截面面积0.54为超限梁。本工程超限梁为了简便施工分2类验算，A类为1.44梁截面面积0.54,即800*1800梁截面面积600*900的梁、B类为2.4梁截面面积1.44，即800*3000梁截面面积800*2000的梁。表1.2.3 名称：梁截面尺寸分类一览表类别梁截面尺寸梁代号普300*700L7、L8、L9、L16、L17、L18、L19、L23、L24、L38、L39、L46、通L47、L76、L77、WKL14(原位）、WKL20梁400*1000WKL6、WKL7、WKL26、WKL6013、WKL68、WKL71、WKL72、WKL73、WKL74A类600*1500ZL1、ZL4、ZL5、ZL13(原位标注）、ZL14600*1800ZL2、ZL3、ZL8、ZL9、ZL10800*1800ZL3（原位标注）、ZL6、ZL7、ZL11、ZL13、KZL1、KZL3、KZL4、KZL5、KZL7、KZL8、KZL9、KZL11（原位标注）、KZL12、KZL13B类800*2000KZL13（原位标注）、ZL11（原位标注）800*2200KZL3（原位标注）、KZL14（原位标注）800*2300KZL1、KZL13（原位标注）800*2500KZL10、KZL14900*1814、00KZL2、KZL6、KZL101000*1800KZL9（原位标注）、KZL3（原位标注）、KZL111000*2000KZL5（原位标注）、KZL7（原位标注）、KZL8（原位标注）、KZL9、KZL11（原位标注）800*2700KZL10（原位标注）、KZL14（原位标注）800*2900KZL13（原位标注）800*3000KZL11（原位标注）1.3、施工平面布置（详见附后图）施工平面应本着合理有序的原则进行布置，必须综合考虑本工程的结构特点和施工需求，从有利于文明施工和现场管理的角度设置各类施工临设。1.4、施工要求1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、模板在搭设及拆除15、过程中要符合工程施工进度要求。操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。1.5、技术保证条件1.5.1、保证条件1、安全管理网络 2、模板的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。3、主要特点：根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）规定，本模板工程属危险性较大（模板）工程。难点：工期紧，梁板钢筋密，砼振捣困难。重点：确保高支模稳定，安全，无事故。钢筋砼结构质量满足要求。4、模板支设施工前对施工人员进行技术交底。在工程开工前，工程技术负责人对木工班组人员、施工管理人员进行安全技术交底，让其了解施工过程中的安全注意事项、存在的安全风险、如何保证安全作业。严禁盲目施工。 1.5.2、16、技术准备：(1)、技术人员的具体组织安排：根据工程的施工特点及施工实际情况，合理组织技术人员进行有效的分工合作，有效的对工程进行施工管理。(2)、熟悉和会审图纸：组织工程技术人员认真学习施工图纸，了解设计意图，全面熟悉和掌握图纸中的设计内容；认真学习施工规范、操作规程、质量验收标准，解决图纸和将会在施工过程中出现的问题；在图纸会审时提出改进设计、便于施工的合理化建议。(3)、编制专项施工方案：针对本工程的特点、结构形式、工期要求、制定出主要主要施工方法、施工工艺及技术措施、安全保证措施、施工进度计划等，以充分发挥其指导施工作用。1.6、工程安全危险源分析表1.6.1 名称：基坑边坡支护风险评估17、表序号事故类型危险等级影响程度01坍塌中等02机械伤害中等03触电中等04高处坠落中等05物体打击中等06起重伤害中等07中暑中等08火灾中等第二章 编制依据2.1编制依据1、建筑施工临时支撑结构技术规范 JGJ300-20132、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-20113、建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-20144、混凝土结构工程施工规范 GB50666-20115、建筑结构荷载规范 GB50009-20126、钢结构设计规范 GB50017-20147、木结构设计规范 GB50005-20038、混凝土模板用胶合板 GB/T17656-20089、危险性较大的分18、部分项工程安全管理办法 建质200987号10、本工程施工组织设计11、南方C11-1地块公园华府工程设计施工图纸12、xxxx建设（集团）有限公司安全文明施工标准化手册2014版13、xxxx建设（集团）有限公司企业施工工法2016版第三章 施工计划3.1、施工进度计划在工期安排上，充分考虑本工程的施工总工期以及控制性节点，立足于合理化，依据现场情况及工程量，仔细分析、精心安排施工顺序，避免不合理的安排造成的施工干扰及窝工现象。施工进度计划如下图：超限梁施工进度计划横道图 工期 工序1234567891011121314151617181920模板钢筋砼浇筑3.2、材料与设备计划3.2.1、19、材料计划1、根据现场实际情况，本工程柱、梁、板模板采用17厚胶合板，墙采用17厚胶合板；承重支撑架和外防护架均采用482.7钢管扣件脚手架，梁底设可调顶托。2、本工程模板及承重支架所用材料应符合以下要求：（1）、钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。（2）、钢管采用482.7钢管，严禁不同直径钢筋汇用。（3）、 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 2220、8的有关规定。（4）、 钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定。（5）、 钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的规定。3、木材的选用（1）、模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。（2）、模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定。（3）、用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定，不得利用商品材21、的等级标准替代。4、木胶合模板板材的选用（1）、胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于15mm，并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB70006的规定。（2）、进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。5、对拉螺杆：连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T 5780和六角头螺栓GB/T 5782。6、扣件扣件的验收应符合下列规定：（1）、新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。（2）、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓22、必须更换。（3）、新、旧扣件均应进行防锈处理。（4）、支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65Nm时，不得发生破外。表3.2.1 名称： 现场钢管扣件进场检查验收记录表单位工程名称 验收项目钢管；扣件；施工单位 监理单位 验收内容1、钢管、扣件、顶托材料材质要符合国家相应规范标准要求，产品的规格、商标应在醒目处铸出，字迹图案要清晰、完整，要有出厂材质证明书；2、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；3、钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定，且符合方案要求；4、扣件外观应无锈蚀、氧化皮，各23、部位应无裂纹，主要部位无松缩。错箱不应大于1；铆钉应符合GB867的规定，铆接处应牢固，铆接头应大于铆孔直径1，且美观，不应有裂纹。5、T型螺栓、螺母、垫圈、铆钉采用的材料应符合GB700的有关规定。螺栓、螺母的螺纹应符合GB196的规定，垫圈应符合GB95的规定。T型螺栓M12，总长为720.5，螺母对边宽220.5，厚度140.5。T型螺栓和螺母的螺纹用3级精度环规、塞规检查；6、扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间应小于1；施工单位检查结果： 项目安全员： 年 月 日监理（建设）单位验收结论： 专业监理工程师：（建设单位项目专业技术负责人）： 年 月 日表3.2.1 名称：主要周24、转材料计划表序号材料名称单位数量备 注 1F482.7钢管米42300内外架、防护设施等2十字扣件套6000与钢管配套使用3直接头扣件套2000与钢管配套使用4旋转扣件套2000与钢管配套使用517mm九夹板m28000板底支模、梁模、柱模6顶托个4000与钢管配套使用7底托个/不使用8绿色安全网m25000防护架、提升架围护9木枋m6000用于支模板底搁栅等1050矩形钢管m8000用于支模板底搁栅等11安全平网m2560用于安全水平防护12对拉螺杆根500013止水对拉螺杆根/无需求14千斤顶个43.2.2、设备计划表3.2.2 名称：施工主要机械设备计划表机械或设备名称 型号规格数量额定25、功率（kw）备注1自升式塔吊QTZ6354050m臂2自升式塔吊QTZ5013645m臂3电焊机BX3-315-2423.44电钻335圆盘锯MJ104336刨木机MB1043137钢筋切断机GJ540278钢筋弯曲机WJ401239钢筋调直机GT4/142410高压汞灯3311振动机械61.512碘钨灯10113经纬仪J2214力矩扳手215全站仪216水平仪5第四章 施工工艺技术4.1、技术参数本工程模板采用15mm厚木胶合板，方木采用5080mm，矩管采用5050mm，模板支撑体系采用482.7mm扣件式钢管脚手架。架体设计详见计算书。4.2、工艺流程4.2.1、板扣件搭支架 测水平摆主26、梁 调整楼板模标高及起拱 铺模板 清理、刷油 检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。4.2.2、梁扣件弹梁轴线并复核 搭支模架调整托梁摆主梁 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安侧模 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓） 复核梁模尺寸、标高、位置 与相邻模板连固。4.2.3、梁侧模安装梁一侧模板安装另一侧模板安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连接牢固办预检。4.3、施工方法4.3.1、施工准备1、为了确保本工程优质、高速、安全、低耗、圆满地完成合同规定的各项指标，根据本工程特点，做好施工前准备工作，科学组织，精心安排、计划在先，保证施工中各项工作的顺利开展。（1） 、27、施工前组织有关单位做好现场交接工作，布设施工用电线路，用水管线。（2） 、做好图纸会审工作，组织工程技术人员认真熟悉图纸，领会设计意图，全面掌握施工图纸内容。（3） 、根据本工程的具体情况，编制切实可行的单项施工工艺措施和施工方案，重点阐明重要项目的施工方法、施工工艺、工程进度安排、劳动力组织、质量及安全保证措施，以利于有效地指导现场施工。（4） 、做好安全技术交底工作，在工程开工前，项目技术负责人再根据进度计划向施工员和作业班组交底，重点放在施工方案、技术措施、作业指导书、工艺标准、安全措施等方面，交底必须细致齐全，并应结合具体操作部位，关键部位和施工难点的质量要求，操作要点，安全要求等进行28、详细的交底。（5） 、及时编制施工预算，充分反映工程所需的各种费用，材料、劳动力等，有效指导进度计划、材料计划、劳动力安排、竣工决算和经济分析等工作的开展。（6） 、认真做好材料的计划采购准备，编制各项材料计划，对多种材料的采购，入库、保管和出库，制定完善的管理方法，同时加强防盗和防火管理。2、根据本项目的施工任务，结合施工图纸，施工前做好以下现场准备工作：（1）、修建施工便道、排水系统，敷设电力线路，接通施工用水管道。（2）、根据施工机械需要量计划，组织施工机械、设备进场，按规定地点和方式存放，并进行相应的维修和保养。（3）、根据建筑材料、周转材、构件需用量计划，组织材料进场。4.3.2、模29、板制作与安装1、模板定位：根据定位桩点，投放出十字交叉控制线，再由十字交叉控制线测放出每根偏轴线500mm的控制线。投放完后，再用经纬仪在其它控制线上检查所放控制线的准确性。其它控制线以最外的轴线为主，中间轴线采取抽查方式检查。待偏轴控制线经核验准确后，再根据设计图纸和设计变更等资料，将梁、柱等边线引放出，用以控制模板边线。（1）、标高引测：根据控制水准点，用水准仪引测出板面标高（建筑标高）加0.5m控制点，并将其标注在柱钢筋上，再根据此点用钢尺或水平管引测出梁底、板底的标高。待铺设完楼板模板、未与梁柱模板固定前，再用水准仪、钢卷尺配合检查其准确性。 （2）、柱模板的标高控制： 1）、根据柱的30、高度，扣除砼楼板的标高后，根据胶合板或已制作好的模板高度，计算出用整块的模板数和非整块的模板尺寸，然后裁出非整模板，将非整块模板安装在柱模板中间，以保证已定形的柱交接处的模板不受破坏。 2）、待楼板新浇筑砼结硬后，由测量员在楼面砼上弹出轴线控制线，核验无误之后，通知木工将柱边线弹出，最后由木工工长和质检员核查控制线，无误后，木工才能进场施工。2、模板安装（1）、柱模板安装根据弹出柱的控制线，待钢筋经隐蔽验收后，可以封柱模，安装前清理干净柱内杂物，安装时要先吊直模板，然后上紧柱箍、穿穿墙螺杆，各面打斜撑与满堂架连结固定牢固。在封柱模时，可以将梁柱接头模板一起安装。为了保证混凝土的施工质量，柱箍均31、采用钢管箍配合穿墙螺杆安装使用，当柱截面大于700时在中间设置一道穿墙螺杆，具体做法详见柱图。为了能回收和再利用穿墙螺杆，在穿墙螺杆外套PVC硬塑管，其长度与柱或梁的穿墙厚度相同，让穿墙螺杆与砼隔离开。穿墙螺杆必须安装在同一水平线或垂直线上，但为了防止因周转次数多而造成滑丝等影响质量的因素，每根穿墙螺杆使用前均应仔细检查，严禁使用已损坏的螺杆。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。（2）、梁模板安装按设计间距要求整齐铺好4080方木（超限梁使用50矩管），随即铺设梁底模，铺设时应先与柱头对接好并钉牢，并用4080枋木条32、作立档及立档支撑，用约30mm宽，15mm厚模板做压脚压紧侧模底部（或者使用铁制侧模卡勾步步紧代替侧模压脚），之后吊直侧模，用斜杆顶撑固定。当梁高600时，在梁高的中间设置12穿墙螺杆，螺杆水平间距不大于500mm。另外，当梁跨度大于4米时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨度的1/10003/1000，本工程统一按2/1000起拱，主次梁交接时，应先主梁起拱，后次梁起拱。为了保证梁不出现下沉变形等质量事故，在大梁底模中按方案设计要求加顶撑。（3）、板模板安装 1）、在钢管立柱上弹出横钢管标高控制线，并架设48横钢管，在钢管上直接铺设矩管，拉线检查，直至平整。然后铺楼面33、模板，用长40铁钉钉牢，如果楼板宽度不合模板模数时，补板应补在梁、柱边。板缝用胶带纸粘好。2）、板模板施工时注意以下几点： 、钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，连接件需连接牢固，水平拉撑连通； 、模板第一排次楞木方需紧靠柱边模，模板与模板之间拼接缝小于2mm，否则用腻子封条； 、根据板跨度大小，决定板模板起拱大小：4m 开间不考虑起拱，4mL6m起拱10mm，6m的起拱15mm。 、板模板支设下部支撑用满堂架，每根立杆底部应设置100mm100mm胶合板垫块。脚手架必须设置纵、横向扫地。满堂架外边四周连续设置剪刀撑，中间每隔5跨应设置一道竖向剪刀撑，由底至顶连续设置。板纵横格栅用压刨刨成同样规格34、，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm长钉子固定，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。、从墙根起步350mm 立第一根立杆以后按支撑体系设计的间距立支撑，保证立柱支撑上下层位置对应。按要求设设置纵横向水平拉杆，考虑到人行通道，在支撑中留一条通道，中、下两道水平不设（在板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）。4.3.3、模板的支设1、支撑搭设顺序（1）、按照方案的要求计算配备所需构配件放立杆控制线立立杆并将横杆的插头插进立杆插座横杆与相邻立杆通过插头插35、与插座形成稳定的结构搭设梁底水平杆（承重杆）立杆顶部插入可调顶托（并随搭设进行剪刀撑设置）搭设梁板底模板。（2）、8#楼的支模架立杆平面布置图：图4.3.3 转换层模板支架搭设平面示意图2、支模架施工控制要点（1）、施工前必须熟悉设计方案，进行技术交底。严格按照设计要求进行支模，严禁随意支搭。（2）、扫地杆和水平杆横杆的插头与立杆的插座用铁锤敲紧至安全插入深度，且不得小于30mm。（3）、立方体支承格构调方正以后同时敲击4根或3根横杆，不能装一根敲击一根，横杆的插头插入立杆插座后，要两头同时均匀敲击，不能猛敲一头，再敲另一头。（4）、水平杆（横杆）安装，严禁私自调换不同长度横杆。（5、立杆下需36、铺设木板，可采用100X100mm的八层板或方木，立杆下部必须设置垫方，不得直接安装在楼板上。并且上下楼层立杆对齐，保证荷载有效通过立柱进行传递。（6）、U型托安装完毕后，进行调平。跨度大于4m按2起拱，避免虚支。（7）、U型托的调节丝杆插入立杆孔内的安全长度不小于250mm，自由端调节最大高度为250mm，严禁任意上调。（8）、木龙骨要支撑平稳，受力方向一致。（9）、在架体外侧周边及内部纵、横向每4m，应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为8m。（10）、竖向剪刀撑斜杆与地面的倾斜角应为4560，水平剪刀撑与支架纵（或横）向夹角应为4560，剪刀撑斜杆的搭接长度不应小于1m，并应采用不37、少于2个旋转扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。在满堂架外侧四周应连续设置剪刀撑，中间在纵横向应每隔4跨设置剪刀撑。（11）、剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的立杆上。图4.3.3（2）转换层剪刀撑平面示意图图4.3.3（3）转换层剪刀撑立面示意图4.4、检查验收4.4.1、检查与验收1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，总监，专业监理工程师，项目经理，项目技术负责人，施工员进行检查验收，并且签字，检查、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业。2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。38、确保一次验收通过。3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差(mm)预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，05、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞39、尺检查6、立柱、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差20mm2立杆的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3纵向水平杆的水平偏差20mm4横向水平杆的水平偏差10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离150 mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件40、搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65 N.m其它脚手架按相应的连接要求7、采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定，对梁底扣件进行100%检查。8、立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；9、梁板模板高支撑架41、的构造和施工要求:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容：（1）、模板支架的构造要求：1）、梁板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数；2）、立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；3）、梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。4）、钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，其螺杆伸出钢管顶部不得大于250mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。5）、钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接；剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm出进行固定42、。(2）、立杆步距的设计：1）、当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；2）、当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；3）、支撑架步距为1.5m。（3）、整体性构造层的设计：1）、单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；2）、双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；3）、在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。（4）、剪刀43、撑的设计：1）、沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；2）、上下水平杆处各设置一道剪刀撑。（5）、顶部支撑点的设计：1）、最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不大于400mm；2）、顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于200mm；3）、支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。（6）、支撑架搭设的要求：1）、立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3；2）、钢管规格、间距、扣件应符合要求。每根立44、柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm；3）、确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；4）、当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地干应向低处延长不少于2跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m。5）、满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周围应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4-6m，并在剪刀撑的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑的杆件底端应与地面顶紧，夹角宜为45-60度。当建筑层高在8-20m时，除应满足上述规定外45、，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间增加一道水平剪刀撑。6）、严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平立杆上。（7）、施工使用的要求：1）、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；2）、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；3）、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。第五章 施工安全保证措施5.1、组织保障图5.1.1 安全生产保证体系图5.2、技术措施5.2.1、施工前安全准46、备1、组织安全管理人员学习国家的法律、法规，学习公司的规章制度，提高安全责任意识，加大隐患排查力度，组织三级安全教育。2、组织施工技术人员熟悉设计图纸和地质勘察报告，研究制定施工控制程序，向作业班组进行安全技术交底，明确施工方法，施工质量标准和施工安全注意事项。3、对操作员工进行岗前培训，组织学习需要的操作规程；特种作业人员必须持证上岗，并对特种作业人员进行专业培训。4、机具设备由专人检查，保证其完好率，并制定施工机具设备的保养制度。5、劳动保护用品在开工前按要求发放到员工手中，并指导作业人员正确使用。6、组织相关人员进行应急救援演练。5.2.2、施工准备1、模板拼装模板组装要严格按照模板图尺47、寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。2、模板的基准定位工作：（1) 、首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；（2) 、 标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；（3) 、竖向模板的支设应根据模板支设图；（4) 、 已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；（5) 、支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术48、复核工作。3、模板支设(1)、 柱模板1)、 主要方法：基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作，柱、墙根部清理干净。柱、梁接槎部位此处加垫海棉，柱子阳角接缝处必须加垫海棉条，为了保证柱子的截面尺寸，设置双钢管柱箍。支撑杆与楼板支架连接；2)、角柱模板的支撑：预埋件置于砼板中，柱身同一标高处设置不少于2根斜撑，如下图。(2)、 梁、板模板1) 、梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；2)、 所有跨度4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；3) 、所有2mm板缝必须用胶带纸封贴；4) 、梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排49、在梁中，梁的清扫口设在梁端；5)、梁高300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高2,8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-100（4) 、 侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；（5) 、底模拆除梁长8米，混凝土强度达到100%；8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；（6) 、板底模2米，混凝土强度达到50%；2米、8米混凝土强度达到75%；8米，混凝土强度达到100%方可拆除。（7) 、柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。（8) 、墙模板拆除50、，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。（9) 、楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。（10) 、当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层51、以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。（11) 、当拆除梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。5.3、监测监控5.3.1、监测措施1、 监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。2、监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。3、监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。4、 仪器设备配置表5.3.1 名称：仪器设备配置一览表名称规格数量精度电子经纬仪DT202C152、精密水准仪12”全站仪一台RXT23212” ，最大允许误差20”红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手15、监测说明（1) 、班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1)、 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 、连墙件是否松动；3) 、架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4) 、施工过程中是否有超载现象；5) 、安全防护措施是否符合规范要求；6) 、支架与杆件是否有变形现象；6、监测频率（1) 、在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝53、前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。（2) 、本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；（3) 、监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。5.4、应急预案5.4.1、目的为了贯彻实施“安全第一，预防为主，综合治理”的安全方针，应根据危险性较大的工程的现场环境、 设计要求及施工方法等工程特点进行危险源辨识与分析，以及采取相应的预防措施及救援方案，提高整个项目部应对事故的整体应急能力，确保发生意外事故时能有序的应急指挥，有效的保护员工的生命、企业财产的安全、保护生态环境和资源、把事故降低到最小程度。5.4.2、应急救援物54、资表5.4.2 名称：主要应急救援工具序号工具名称数量存放位置备注1绷带30施工现场2纱布30施工现场3氧气袋2施工现场4安全带20施工现场5担架2施工现场6医用酒精10施工现场7照明灯10施工现场8对讲机10施工现场5.4.3、应急救援体系及保证措施5.4.3、应急准备和响应工作程序（如下图） 危险源及环境因素辨别、评价 编制抢险应急预案 成立抢险领导小组 组织抢险队伍 不发生配备应急物资、设备 对应急预案评审、修订 定期进行应急培训 实施应急预案 发生图5.4.3 应急准备和响应工作流程图5.4.4、紧急情况发生和上报程序1、施工过程中施工现场或驻地发生无法预料的需要紧急抢救处理的危险时，55、应迅速逐级上报，次序为现场、办公室、抢险领导小组、上级主管部门。由工区办公室负责收集、记录、整理紧急情况信息并向小组及时传递，由小组组长或副组长主持紧急情况处理会议，协调、派遣和统一指挥左右车辆、设备、人员、物资等实施紧急抢救和向上级汇报，可以根据上级指示可以由施工单位自行直接处理。如果事故较大或施工单位处理不了可以由施工单位向建设单位主管部门请示，启动建设单位的救援预案，建设单位的救援预案如果仍不能处理则由建设单位的安质部向建委或政府部门请示启动上一级救援预案。2、紧急情况发生后，现场要组织号警戒和疏散工作，保护好现场，及时抢救伤员和财产，并由在现场的项目最高负责人指挥，在三分钟内电话通报到56、值班室，主要说明紧急情况性质，地点，发生时间，有无伤亡事故，是否需要排救护车，消防车或警力到现场实施抢险工作。3、值班人员在接到紧急情况报告后要在2分钟内将情况报告到紧急情况领导小组组长和副组长。小组在组织讨论后在短时间内发生任何处理现场的指令。分派人员车辆等到现场进行抢救、警戒、疏散和保护现场等。由工区办公室在30分钟内小组名义打电话向上级有关部门报告情况。4、遇到紧急情况，全体职工应特事特办，急事急办，主动积极的投入到紧急情况的处理中去，各种设备、车辆、器材、物资等要统一调遣，各类人员必须坚决无条件服从组长和副组长的命令和安排，不得拖延、推诿、阻碍紧急情况的处理。5、与相关单位建立快速联系57、通道，以便及时处理问题。5.4.5、应急反应预案1、应急小组机构组织体系（1）、为保证应急救援和快速处理工作的落实，建立应急小组机构组织体系。组 长：胡小波 副组长： 黄仁应 组 员：张小波、李金汶、熊瑞波、冯建彬、陈香、张晓宇、谭全勇2、应急小组具体分工：（1）、 事故发生后，现场人员应立即向应急小组报告，启动本程序，组织进行抢险、伤员救治、保护现场、防止事故扩大等工作。白天由张小波报告，夜间由当日值班人员报告。（2）、应急小组根据事故性质按规定程序立即上报公司或相关部门。（3、应急小组下设三个小组，即通讯联络小组、交通运输小组、现场指导小组，各小组分工如下：A 通讯联络小组：冯建彬负责应急58、处置期间的通讯联络工作。B 交通运输小组：李金汶责应急处置期间交通运输车辆、机械设备的组织、调动等工作。C 现场指导小组：张小波负责指导有关人员保护现场、消除险情、抢救受伤人员，善后处理、事故追查等。3、抢险领导小组通讯录表5.4.5 名称：抢险领导小组通讯录4、事故报告程序 （1）、事故发生后，事故发现者、作业人员、班组长与现场负责人等应逐级或直接向项目应急救援领导上报。发生工亡事故，按照事故报告程序不超过2小时向现 场监理、建设单位和上级主管部门或所在地主管部门作出书面报告。 （2）、现场事故应急处理 危险性较大模板工程， 施工过程中可能发生的事故主要有：触电事故、火灾事故、中暑事故、物体59、打击事故、机械伤害事故、高处坠落事故、坍塌事故等事故。（3）、应急培训和演练应急反应组织和预案确定后，施工单位应组织所有应急人员进行应急培训。按照有关预案进行分项演练，对演练效果进行评价，根据评价结果进行完善并形成文字记录。在确认险情和事故处置妥当后，应急反应小组应进行现场拍照、绘图，收集 证据，保留物证。经业主、监理单位同意后，清理现场恢复生产。单位领导应将应急情况向现场项目部报告并组织事故的调查处理。在事故处理后，将所有调查资料分别报送业主、监理单位和有关安全管理部门。5、安全生产预防措施（1）、针对已经识别主要危险源，制定相应的预防措施表5.4.5 名称：主要危险源防范措施序号危险源类别60、预 防 措 施1坍塌做好边坡底部及顶部的排水沟、截水沟；定期对边坡进行监控、测量；按要求做好临边防护及隔离措施；按要求设置人员上下通道；做好对施工人员的安全教育及安全技术交底。2机械伤害及起重伤害机械使用要规范并要经常检查；机械使用要配备必要的安全装置；机械（挖机、旋挖）操作半径内严禁站人。3高处坠落基坑顶部严禁堆土及材料，并在四周设防护栏杆，桩孔上下使用专用爬梯及安全绳。4物体打击严禁高空抛物。5触电施工用电按要求编制施工方案，并要严格执行；无证电工不得上岗；挖到不明电缆及时上报处理；严禁私拉私接电线；电动工具的绝缘性能要保持良好；动力设备严格按“一机、一闸、一漏、一箱”的要求；6火灾严格遵61、守规章制度，配备足够的防火设施。7中暑防暑知识培训，防暑药品发放，作息时间调整。6、发生安全事故应急救援措施抢救疏散迅速，对事故现场是否存在二次危险源进行确认、防止事故蔓延扩大。若事故现场存在有再次发生事故的危险源时，在采取可能的应急措施后，立即抢救疏散被困现场人员，立即组织施救。（1）、模板坍塌）、当事故发生时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。）、当发生模板坍塌事故时，应立即组织人员进行及时抢救，防止事态扩大，控制好事故现场。、）按项目部提供的急救联系电话，迅速电话联系医院，及时对伤员进行有效抢救。（尽量说明伤亡人数、情况、事故地点、联系电话等，并派人到路口接应）（2）、高处坠落1）62、发现事故发生的人员立即大声呼喊，并及时电话联系应急救援小组组长。2）、仔细观察伤员的伤势情况，并尽可能了解伤员落地的身体部位和着地部位的具体情况。3）、如果头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等情况，很可能是头部严重损伤，应及时迅速送往医院进行抢救；如果发现伤者是鼻子或者是耳朵有血液流出，千万不能堵住血液，以免造成头部内压增高或者诱发细菌感染，危及伤员的生命安全。4）、如果伤员腰、腿、肩部等先着地，则很可能是伤员已经骨折，这时不能随意翻动伤员，否则，会加重伤员的伤势。（3）、 触电发生触电事故时，马上断掉电源，组织人员将人员施救。如果事故离电源开关较近，应立即切断电源开关；如果事故离电源开关太远，不63、即立即断开，救护人员可用干燥的衣服、手套、绳索、木板、木棒等、绝缘杆等绝缘物作为工具，拉开触电者或挑开电源线使之脱离电源；如果触电者因抽筋而紧握电线，可用干燥的木柄斧、胶把钳等工具切断电线；或用干木板、干胶木板等绝缘物插入触电者身下，以隔断电流。触电者脱离电源后，应尽量在现场救护，先救后搬；搬运中也要注意触电者的变化，按伤势轻重采取不同的救护方法：1） 、如触电者呈一定的昏迷状态，还未失去知觉，或触电时间较长，则应让他静卧，保持安静，在旁看护，并召请医生。2） 、如触电者已失去知觉，但还有呼吸和心脏跳动，应使他舒适地静卧解开衣服，让他闻些氨水，或在他身上洒些冷水，摩擦全身，使他发热。如天冷还要64、注意保温。同时，迅速请医生诊治如发现呼吸困难，或逐渐衰弱，并有痉挛现象，则应立即进行人工氧合即用人工的方法，以起到恢复心脏跳动和人工呼吸互相配合的作用。3） 、如触电者呼吸、脉搏、心脏均已停止，也不能认为已经死亡必须立即进行人工氧合，进行紧急救护。同时迅速请医务人员进行抢救，通过使用紧急处理用备用车辆，马上送往就近医院。（4）、起重伤害和机械伤害1）、抢救疏散组安排电工立即切断事故现场电源或移出机械。2）、发生机械人员伤亡时，医疗救护组应立即对人员进行固定、包扎、止血、紧急救护等。3）、伤势严重、呼吸中断或心脏停止跳动：医疗救护组人员应立即进行人工呼吸和胸外挤压急救。4）、根据伤情情况、救护组65、依照先重后轻的原则分批送往指定医院进行救治。（5）、物体打击）、当发生物体打击伤害时，应尽快将伤员转移至安全地方进行包扎、止血等，应急以后及时送往医院进行进一步的治疗。）、同时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。）、对伤口包扎应以保护伤口、减少污染、压迫止血、固定骨折和减少伤员痛楚为主。）、若为轻伤。则在工地进行简单处理后，马上送医院做进一步的检查，若为重伤，则应迅速送往医院进行抢救。（6）、火灾1）、当发生火情时，应立即断电，找到水源，并组织各部门人员用灭火器材等进行灭火。如果是由于电路失火，必须先切断电源，严禁使用水或液体灭火器灭火以防触电事故发生。2）、火灾发生时，为防止有人被困，66、发生窒息伤害，应准备部分毛巾，湿润后蒙在口、鼻上，抢救被困人员时，为其准备同样毛巾，以备应急时使用，防止有毒有害气体吸入肺中，造成窒息伤害。被烧人员救出后应采取简单的救护方法急救，如用净水冲洗一下被烧部位，将污物冲净。再用干净纱布简单包扎，同时联系急救车抢救。（7）、中暑应急预案1）、发现工作人员中暑，班组长应立即把中暑人员扶到阴凉处休息。2）、报告项目部安全员，在安全员指导下给患者服用解暑药品。3）、安全员组织人员给患者进行物理降温（冰水、冰袋冷敷头及腋下等），加强通风及散热。4）、对重症中暑者，必要时送医院治疗。可静脉滴注冬眠灵2550mg加入5葡萄盐水500ml中，静点时需观察血压，以防67、血压降到过低；痉挛抽搐者可给予安定及10葡萄糖钙6等缓慢脉注射，高热大于41半休克者，可快速静脉滴入4的5葡萄糖盐水100ml。5）、应急组长宣布启动防暑应急预案，制订新的施工作业时间，作业时间必须避开中午高温。6）、负责给员工宿舍购买安装风扇等降温设备。7）、做好夏季防暑知识宣传，以告员工信、黑板报等形式向员工传授各种预防中暑的措施。8）、负责向施工一线员工发放防暑药品，如人丹、菊花茶、风油精。9）、监督项目部及各队食堂，要求每天给员工做绿豆汤等防暑降温食品，工地有供应开水设备。5.4.6、应急救援方法1、 现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告68、应急救救援领导小组抢救。2、 仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员伤情和伤害部位的具体情况。3、 如果伤者同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4、 如果伤员有可能造骨折，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。5、报警（1）、报警人员负责打急救电话120或项目部触电伤害应急救援领导小组办公室电话，报告发生伤亡、伤害的地点、伤害类型，同时必须告知工程附69、近最醒目的标志建筑，以利急救中心迅速判断方位。（2）、 安全员负责将伤亡、伤害情况及时报告公司安全保卫部。6、接车接车人员迅速到路口等待、迎接抢救车辆，引领急救车从具备驶入条件的道路迅速到达现场。7、现场保护在事故现场内设立警戒区域，禁止无关人员进入，保护好现场，配合安全管理部门调查伤亡、伤害原因。8、通讯联络1、建立通讯网络，配备对讲机，使各级有关人员在暴雨中能迅速、正确的接收到伤害事故、事件信息；2、单位内的电话要最大限度地保持畅通，直通现场的电话要设专人接听，及时传话。9、设备/设施保障1、 保证救护器材的供给与完好；2、保证伤员救护等工作的运输车辆。5.4.7、事故后的恢复工作1、 事70、故后负责终止应急活动，恢复正常秩序；2、 负责事故中受伤人员的善后处理。3、在事故（危害）发生后及时通报政府或相关部门确定应急区域范围，4、对事故过程中造成的人员伤亡和财产损失做收集统计、归纳，形成文件，为进一步处理事故的工作提供资料。5、对应急预案在事故发生实施的全过程，认真科学地作出总结，完善预案中的不足和缺陷，为今后的预案建立、制订提供经验和完善的依据。5.4.8、应急救援路线图1、应急救援机构电话号码：匪警：110 火警：119 医疗急救：1202、项目部在施工现场的醒目位置设立“应急救援路线图”，明确场救援路线和疏散通道。3、距离施工现场最近的医院石桥铺协和医院：位于施工现场约1.171、km的石桥铺，电话：023-687916664、施工现场到石桥铺协和医院最佳线路图(见附图一)第六章 劳动力计划6.1、专职安全生产管理人员6.1.1、项目机构组成 1、项目经理部包括施工技术、安全、质量、预算经营、后勤劳务、材料设备等职能单元，具体负责工程的人员调配、后勤保障、施工策划、材料供应、技术管理、质量安全等工作。 2、项目经理部的施管人员必须持证上岗（在有效期内），对工程质量、安全、进度和交工验收工作负责到底。项目部配置专职安全员2人，主要负责该项目的安全生产、文明施工达标的监督检查工作及后勤食宿和治安保卫管理工作。另外，施工劳务班组配备兼职安员一名，配合项目部安全员的工作。 3、72、专职安全管理人员管理基本职责主要有： （1）、贯彻执行安全生产的有关法规、标准和本企业制定的安全生产管规定，做好安全生产的宣传、教育、监督、检查工作。 （2）、参与制定、修改有关安全生产管理制度和安全专项施工方案及安全技术措施的编制和审核工作，并检查执行情况。 （3）、对安全生产进行现场监督检查，制止违章指挥和违章作业，发现安全事故隐患，应立即采取措施并向项目负责人和企业安全生产管理机构报告。 （4）、建立健全安全生产管理档案，定期进行统计分析，并探索安全生产的规律，提出安全生产的建议。施工过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定2名安全监控员。水平和垂73、直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围拦。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下:胡晓波（项目经理）组长，负责协调指挥工作；张小波（执行经理）组员，负责现场施工指挥；黄仁应（技术负责人）组员，负责技术交底，技术支持；李金汶（施工员）组员，负责监测、监控；冯建彬，周伟（安全员）组员，负责现场安全检查工作；万连同（架子工班长）组员，负责现场具体施工；6.2特种作业人员 表6.2.1 名称：劳动力计划表转换层模板工程开始时间2017.6.20工期（天）20作息时间（上午）6：0012：00作息时间（下午）1574、：0020：30木工（人）40钢筋工（人）40砼工（人）10架子工（人）10机械操作员（人）6其它工种（人）6表6.2.2 名称：安全管理人员明细表姓名性别职务电话证书编号备注周伟男安全员13708344005渝建安C(2014)0040172专职冯建彬男安全员15086908708川建安C(2013)2917871专职表6.2.3 名称：特殊工种人员明细序号姓 名性别年龄工种操作证号码培训时间复审记录入职时间1胡元军男27塔吊司机渝A0420170354372017.5.202017-5-252郭先强男29塔吊司机渝A0420170353332017.05.202017-5-303罗小洪女475、9塔吊指挥渝A0320100011412015.12.202017-5-254高华秀女44塔吊指挥渝A0320150322822015.04.052017.04.052017-5-305谭全勇男38低压电工T5102821979051533922008.12.292016.01.032016-05-08 2、现场所有工人进场前需进行三级教育并进行考试合格后方能上岗。同时应填写好“三级教育”凳记表，教育人，受教育人必须在凳记表上签字，存档备查。另外，因工作需要，从原工作岗位调整到新工作岗位的人员，上岗前，应熟悉、了解和掌握新工作岗位的操作规程，并经考试合格后方可上岗作业。3、 起重工、机动车辆司76、机、电工、架子工、焊工等工种特种作业人员必须进行专业安全技术培训，经考试合格并取得操作证后方可独立操作，并应按规定进行复审，复审合格后方可继续上岗作业。第七章 计算书及相关图纸7.1、板模板（扣件式）计算书 7.1.1、 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范 GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范 GB 50009-2012 5、钢结构设计规范 GB 50017-2003 7.1.2、工程属性新浇混凝土楼板名称标高0.5m新浇混凝土楼板板厚(mm)180模板支架高度H77、(m)5.2模板支架纵向长度L(m)6模板支架横向长度B(m)5 7.1.3、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.081地基粗糙程度C类(有密集建筑群78、市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.57.1.4、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)200主梁最大悬挑长度l2(mm)200 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)7.1.5、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支79、梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.18)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.18)+1.40.72.5 1=8.137kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.4280、.53.15kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.18)14.618kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M1q1l2/88.1370.22/80.041kNm M2q2L2/8+pL/40.1080.22/8+3.150.2/40.158kNm MmaxmaxM1，M2max0.041，0.1580.158kNm Mmax/W0.158106/375004.214N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=54.6182004/(38410000281250)=0.034mm 0.081、34mmL/250200/2500.8mm 满足要求！ 7.1.6、小梁验算小梁类型方钢管小梁截面类型(mm)55502小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁抗剪强度设计值(N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)6.44小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)17.72小梁计算方式二等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.18)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.18)+1.40.782、2.50.2=1.671kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.18)0.2=1.041kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.20.63kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.065kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1251.0410.92+0.1250.630.920.169kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax083、.070.0650.92+0.2033.150.9，0.1250.0650.92+0.1883.150.90.579kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.6710.22/2，0.0650.22/2+3.150.20.631kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.169，0.579，0.6310.631kNm =Mmax/W=0.631106/6440=98.027N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6251.0410.9+0.6250.630.90.94kN V20.625q2L+0.6884、8p0.6250.0650.9+0.6883.152.204kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.6710.2，0.0650.2+3.153.163kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.94，2.204，3.1633.163kN max=Vmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=3.163100050552-(50-4)512/(81772004)17.629N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.18)0.20.964kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=085、.5210.9649004/(10020600017.72104)0.09mmL/250900/2503.6mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=0.9642004/(820600017.72104)0.005mm2l1/2502200/2501.6mm 满足要求！ 7.1.7、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主86、梁受力不均匀系数0.6 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.71.50.21.484kN/m q1静0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.35(0.5+(24+1.1)0.18)0.21.219kN/m q1活0.91.40.7Q1kb 0.91.40.71.50.20.265kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k87、)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.18)0.21.004kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.251.4840.91.669kN 按悬臂梁，R1q1l11.4840.20.297kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R10.61.002kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.251.0040.91.129kN 按悬臂梁，R1q2l1=1.0040.20.201kN RmaxRmax，R10.60.677kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 88、主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.379106/4120=92.001N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=22.7591000/38414.368N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.607mm=900/250=3.6mm 悬挑段max0.404mm=2200/250=1.6mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=3.606kN，R2=4.614kN，R3=4.894kN，R4=89、2.919kN 图二 支座反力依次为R1=3.253kN，R2=4.763kN，R3=4.763kN，R4=3.253kN 7.1.8、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N4.894/0.6=8.156kNN30kN 满足要求！ 7.1.9、立柱验算剪刀撑设置普通型立柱顶部步距hd(mm)1500立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数21.755立柱钢管截面类型(mm)482.7立柱钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)390、84立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633mm 非顶部立柱段：l0=k2h =11.7551500=2632mm =maxl01，l0/i=2633.4/16=164.588=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q111.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.910.2 = 1.4591、6kN/m 同上四六步计算过程，可得： R13.538kN，R24.672kN，R34.801kN，R43.192kN 顶部立柱段： l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1=l01/i=3041.577/16=190.099 查表得，0.199 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4/0.6=Max3.538，4.672，4.801，3.192/0.6=8.002kN f N1/(A)8002/(0.199384)104.716N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.992、0.0810.91.52/100.021kNm N1w =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+Mw/lb=Max3.538,4.672,4.801,3.192/0.6+0.021/0.9=8.025kN f N1w/(A)+ Mw/W8025/(0.199384)+0.021106/4120110.114N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： l0=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm =l0/i=3040.537/16=190.034 查表得，1=0.199 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH=Max3.538,493、.672,4.801,3.192/0.6+11.20.155.2=8.938kN f=N/(1A)8.938103/(0.199384)=116.965N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.0810.91.52/100.021kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH+Mw/lb=Max3.538,4.672,4.801,3.192/0.6+11.20.155.2+0.021/0.9=8.961kN f=Nw/(1A)+Mw/W8.961103/(0.199384)+0.021106/4120=122.363N/94、mm2=205N/mm2 满足要求！ 7.1.10、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=5.2/5=1.043 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 7.1.11、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C25混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)6.902混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.737立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)200 F1=N=8.961kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，95、见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周96、长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.737N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1200mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.737+0.250)11200100/1000=61.908kN97、F1=8.961kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=6.902N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(98、600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35136.90240000/1000=1118.124kNF1=8.961kN 满足要求！7.2、墙模板（木模板）计算书 7.2.1、计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范 GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范 GB 50009-2012 4、钢结构设计规范 GB 50017-2003 7.2.2、工程属性新浇混凝土墙名称转换层Q2新浇混凝土墙墙厚(mm)400混凝土墙的计算高度(mm)5400混凝土墙的计算长度(mm)699、0007.2.3、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)5.4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，245.4min29.868，129.629.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2100、，cHmin0.222441121/2，245.4min29.87，129.629.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2850.942.28538.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 7.2.4、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)100小梁间距(mm)150小梁一端悬臂长(mm)200主梁间距(mm)450主梁一端悬臂长(mm)150对拉螺栓横向间距(mm)4101、50对拉螺栓竖向间距(mm)450模板设计立面图 7.2.5、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b0.45m，Wbh2/6450152/616875mm3，Ibh3/12450153/12126562.5mm4 1、强度验算 qbS承0.4538.05617.125kN/m 面板弯矩图(kNm) Mmax0.048kNm Mmax/W0.048106/168752.854N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.4529.87=13.44102、2kN/m 面板变形图(mm) 0.07mml/400150/4000.375mm 满足要求！ 7.2.6、小梁验算小梁材质及类型矩形钢管小梁截面类型(mm)50502.5小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面抵抗矩W(cm3)6.78小梁截面惯性矩I(cm4)16.94 1、强度验算 qbS承0.17538.0566.66kN/m 小梁弯矩图(kNm) 小梁剪力图(kN) Mmax0.208kNm Mmax/W0.208106/678030.697N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.17529.87=5.227103、kN/m 小梁变形图(mm) 0.143mml/400450/4001.125mm 满足要求！ 3、支座反力计算 R1=3.433kN，R2=.R39=2.943kN，R40=2.452kN 7.2.7、主梁验算主梁材质及类型双钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁截面惯性矩I(cm4)9.89 1、强度验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.214kNm Mmax/W0.214106/412052.003N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 104、2、挠度验算 主梁变形图(mm) 0.199mml/400450/4001.125mm 满足要求！ 7.2.8、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 对拉螺栓横向验算间距mmax450，450/2+150450mm 对拉螺栓竖向验算间距nmax450，450/2+250475mm N0.95mnS承0.950.450.47538.0567.728kNNtb17.8kN满足要求！7.3、柱模板（设置对拉螺栓）计算书7.3.1、计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范 GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范 GB105、 50009-2012 4、钢结构设计规范 GB 50017-20037.3.2、工程属性新浇混凝土柱名称A楼3层KZ11新浇混凝土柱长边边长(mm)1500新浇混凝土柱的计算高度(mm)5400新浇混凝土柱短边边长(mm)13007.3.3、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11砼坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)5.4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cH106、min0.222441121/2，245.4min29.868，129.629.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，245.4min29.87，129.629.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2850.942.28538.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S107、正G4k29.87 kN/m2 7.3.4、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数16柱短边小梁根数14柱箍间距l1(mm)450模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.4529.8716.331kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.4520.794kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10716.3310.12-0.1210.7940.12-0.108、018kNm Mmax/W0.018106/(1/6450152)1.092N/mm2f14.74N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.4529.8713.442kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63213.4421004/(1008925(1/12450153)0.008mml/400100/4000.25mm 满足要求！ 7.3.5、小梁验算小梁类型矩形钢管小梁截面类型(mm)50502.5小梁截面惯性矩I(cm4)16.94小梁截面抵抗矩W(cm3)6.78小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁抗剪强度设计值109、(N/mm2)125最低处柱箍离楼面距离(mm)150 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.138.0563.806 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.171kNm Mmax/W0.171106/6.7810325.261N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kNm) Vmax1.158kN max=Vmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=1.158100050502-(50-5)452/(81694005)5.789N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.129.872.987 kN/m 小梁变形图110、(mm) 0.18mm1.125mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.3 正常使用极限状态 Rmax=1.805 7.3.6、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)482.7柱箍截面惯性矩I(cm4)9.89柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.12柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。 长边柱箍： 取小梁计算中b=1500/(16-1)=100mm=0.1m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax2.3kN111、 P=Rmax/2=1.15kN 正常使用极限状态： Rmax1.805kN P=Rmax/2=0.902kN 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.349kNm，N17.03kN 短边柱箍： 取小梁计算中b=1300/(14-1)=100mm=0.1m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax2.3kN P=Rmax/2=1.15kN 正常使用极限状态： Rmax1.805kN P=Rmax/2=0.902kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.278kNm，N26.194kN M/Wn0.349106/(112、4.12103)84.803N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.275mml/4001.4mm 20.162mml/4001.232mm 满足要求！ 7.3.7、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N7.032=14.059kNNtb17.8kN 满足要求！ N7.032=14.059kN26kN满足要求！7.4、A类梁梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书7.4.1、计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范 113、JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范 GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范 GB 50009-2012 5、钢结构设计规范 GB 50017-2003 7.4.2、工程属性新浇混凝土梁名称KZL11混凝土梁截面尺寸(mmmm)8002000模板支架高度H(m)5.4模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)30梁侧楼板厚度(mm)180 7.4.3、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑砼自重标准值G2k(kN/m3)2114、4砼梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.25非自定义:0.207地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数z0.796风荷载体型系数s1.047.4.4、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱横向间距lb(mm)900步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(115、mm)900、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)317,583梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)250梁底支撑小梁根数10梁底支撑小梁间距89每纵距内附加梁底支撑主梁根数2结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 7.4.5、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)540116、0 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2)+1.40.72163.851kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)2162.087kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7117、211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)2)151.1kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10762.0870.0892+0.1211.7640.08920.054kNm Mmax/W0.054106/375001.445N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63251.188.8894/(1005400281250)0.013mmL/25088.889/2500.356mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极118、限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39362.0870.089+0.4461.7640.0892.239kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14362.0870.089+1.2231.7640.0896.5kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92862.0870.089+1.1421.7640.0895.301kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39351.10.0891.785kN R2=R4=1.143q2L=1.14351.10.0895.192kN R3=0.928q2L=0.119、92851.10.0894.215kN 7.4.6、小梁验算小梁类型方钢管小梁截面类型(mm)40202.5小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁抗剪强度设计值(N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)2.35小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)4.69小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.239/12.239kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max6.5,5.301,6.5/1=6.5kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=2.239/12.120、239kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.8/9 =0.022kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(2-0.18)=1.106kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(2-0.18)=1.106kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72(0.45-0.8/2)/21=0.198kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35121、(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72(0.9-0.45)-0.8/2)/21=0.198kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =2.239+0.022+1.106+0.198=3.565kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=6.5+0.022=6.521kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.239+0.022+1.106+0.198=3.565kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.565,6.521,3.565=6.521kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.785122、/11.785kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max5.192,4.215,5.192/1=5.192kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.785/11.785kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.8/9 =0.018kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(2-0.18)=0.91kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(2-0.18)=0.91kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.18)(0.45-0.8/2)/21=0.125kN/m 梁右侧楼板传递123、给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.18)(0.9-0.45)-0.8/2)/21=0.125kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.785+0.018+0.91+0.125=2.838kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.192+0.018=5.21kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.785+0.018+0.91+0.125=2.838kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.838,5.21,2.838=5.21kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0124、.125ql12，0.5ql22max0.1256.5210.152，0.56.5210.2520.204kNm =Mmax/W=0.204106/2350=86.715N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.56.5210.15，6.5210.251.63kN max=Vmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=1.63100020402-(20-5)352/(8469005)11.84N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)55.211504/(3842060004.69104)0.0125、04mml1/250150/2500.6mm 2ql24/(8EI)5.212504/(82060004.69104)0.263mm2l2/2502250/2502mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max6.5210.15,0.56.5210.15+6.5210.25=2.119kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.159kN,R2=2.119kN,R3=1.73kN,R4=1.73kN,R5=1.73kN,R6=1.73kN,R7=1.73kN,R8=1.73kN,R9=2.119kN,R10=1.159kN126、 正常使用极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max5.210.15,0.55.210.15+5.210.25=1.693kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=0.922kN,R2=1.693kN,R3=1.376kN,R4=1.376kN,R5=1.376kN,R6=1.376kN,R7=1.376kN,R8=1.376kN,R9=1.693kN,R10=0.922kN 7.4.7、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W127、(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.194106/4120=47.002N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.872kN max=2Vmax/A=22.8721000/38414.96N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.062mmL/250317/2501.268mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=2.136kN，R2=6.332kN，R3=6128、.332kN，R4=2.136kN 正常使用极限状态 支座反力依次为R1=1.702kN，R2=5.041kN，R3=5.041kN，R4=1.702kN 7.4.8、2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.8主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 PmaxR2，R30.6129、=Max6.332，6.3320.6=3.799kN，PmaxR2，R30.6Max5.041，5.0410.6=3.024kN 1、抗弯验算 2号主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.456106/4250=107.22N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 2号主梁剪力图(kN) Vmax4.812kN max=2Vmax/A=24.8121000/39824.179N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 2号主梁变形图(mm) max0.251mmL/250450/2501.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 极限承载能力状态 支座反力依次为R1=130、6.585kN，R2=12.41kN，R3=12.41kN，R4=6.585kN 立柱所受主梁支座反力依次为P2=12.41/0.6=20.683kN，P3=12.41/0.6=20.683kN 7.4.9、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)482.7钢管计算截面类型(mm)482.7钢管截面面积A(mm2)384钢管截面回转半径i(mm)16钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)9.89钢管截面抵抗矩W(cm3)4.12钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125 PmaxR1，R4=2.136kN，PmaxR1，R41.702131、kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.256106/412062.187N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax2.705kN max2Vmax/A=22.7051000/38414.091N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.146mmL/250450/2501.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 支座反力依次为R1=3.703kN，R2=6.977kN，R3=6.977kN，R4=3.703kN 同理可得：两侧立柱所受支座反力依次为R1=6132、.977kN，R4=6.977kN 7.4.10、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座2可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc1 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R4max6.977,6.9776.977kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP2，P320.683kNN=30kN 满足要求！ 7.4.11、立柱验算立柱钢管截面类型(mm)482.7立柱钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩133、W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/16=93.75=150 长细比满足要求！ 查表得，0.641 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.2070.451.52/100.024kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)2)+1.40.92157.456kN/m 2)小梁验算 q1max2.018+0.91.2(0.3-0.1)0134、.8/9+0.5(2-0.18)+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.91max0.45-0.8/2，(0.9-0.45)-0.8/2/21，5.854+0.91.2(0.3-0.1)0.8/9=5.873kN/m 同上四八计算过程，可得： R16.262kN，P218.652kN，P318.652kN，R46.262kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，P2，P3，R4+N边2+0.91.20.15(5.4-2)+Mw/lbmax6.262+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.91(0.9+0.45-0.8/2)/20.45，18.652，135、18.652，6.262+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.91(0.9+0.9-0.45-0.8/2)/20.45+0.551+0.024/0.919.229kN fN/(A)+Mw/W19229.391/(0.641384)+0.024106/412083.948N/mm2f205N/mm2 满足要求！7.4.12、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=5.4/20=0.273 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 7.4.13、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)180混凝土136、强度等级C30混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)100 F1=N=19.229kN 1、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值137、控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m138、之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.858N/mm2，=1，h0=h-20=160mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1040mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.858+0.250)11040160/1000=99.94kNF1=19.229kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本139、规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=7.488N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.35137.48810000/1000=303.264kNF1=19.229kN满足要求！7.5、B类梁梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书7.5.1 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术140、规范 JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范 GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范 GB 50009-2012 5、钢结构设计规范 GB 50017-20037.5.2、工程属性新浇混凝土梁名称KZL11混凝土梁截面尺寸(mmmm)8003000模板支架高度H(m)5.4模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)30梁侧楼板厚度(mm)1807.5.3、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m141、3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.25非自定义:0.207地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数z0.796风荷载体型系数s1.04 7.5.4、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱横向间距lb(mm)900步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(m142、m)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数3梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)225,450,675梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)250梁底支撑小梁根数10梁底支撑小梁间距89每纵距内附加梁底支撑主梁根数2结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 7.5.5、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量143、E(N/mm2)5400 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)3)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)3)+1.40.72194.833kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)3193.069kN/m q1活0.91.40.7Q2144、kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)3)176.6kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10793.0690.0892+0.1211.7640.08920.08kNm Mmax/W0.08106/375002.143N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63276.688.8894/(1005400281250)0.02mmL/25088.889/2500.356mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设145、计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39393.0690.089+0.4461.7640.0893.321kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14393.0690.089+1.2231.7640.0899.648kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92893.0690.089+1.1421.7640.0897.856kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39376.60.0892.676kN R2=R4=1.143q2L=1.14376.60.0897.783kN R3=0146、.928q2L=0.92876.60.0896.319kN 7.5.6、小梁验算小梁类型方钢管小梁截面类型(mm)40202.5小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁抗剪强度设计值(N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)2.35小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)4.69小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=3.321/13.321kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max9.648,7.856,9.648/1=9.648kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q147、1右R5/b=3.321/13.321kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.8/9 =0.022kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(3-0.18)=1.713kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(3-0.18)=1.713kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72(0.45-0.8/2)/21=0.198kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1148、)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72(0.9-0.45)-0.8/2)/21=0.198kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =3.321+0.022+1.713+0.198=5.254kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=9.648+0.022=9.669kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =3.321+0.022+1.713+0.198=5.254kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max5.254,9.669,5.254=9.669kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小149、梁线荷载：q1左R1/b=2.676/12.676kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max7.783,6.319,7.783/1=7.783kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=2.676/12.676kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.8/9 =0.018kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(3-0.18)=1.41kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(3-0.18)=1.41kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.18)(0.45-0.8/2)/21150、=0.125kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.18)(0.9-0.45)-0.8/2)/21=0.125kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=2.676+0.018+1.41+0.125=4.229kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.783+0.018=7.8kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.676+0.018+1.41+0.125=4.229kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.229,7.8,4.229=7.8kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 151、1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1259.6690.152，0.59.6690.2520.302kNm =Mmax/W=0.302106/2350=128.577N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.59.6690.15，9.6690.252.417kN max=Vmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=2.417100020402-(20-5)352/(8469005)17.556N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)57.81504/(38152、42060004.69104)0.005mml1/250150/2500.6mm 2ql24/(8EI)7.82504/(82060004.69104)0.394mm2l2/2502250/2502mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max9.6690.15,0.59.6690.15+9.6690.25=3.142kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.708kN,R2=3.142kN,R3=2.56kN,R4=2.56kN,R5=2.56kN,R6=2.56kN,R7=2.56kN,R8=2.56kN,R9=3.153、142kN,R10=1.708kN 正常使用极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max7.80.15,0.57.80.15+7.80.25=2.535kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.374kN,R2=2.535kN,R3=2.059kN,R4=2.059kN,R5=2.059kN,R6=2.059kN,R7=2.059kN,R8=2.059kN,R9=2.535kN,R10=1.374kN 7.5.7、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/m154、m2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.146106/4120=35.519N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.968kN max=2Vmax/A=22.9681000/38415.459N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.019mmL/250225/2500.9mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=1.882kN，R2155、=7.682kN，R3=5.933kN，R4=7.682kN，R5=1.882kN 正常使用极限状态 支座反力依次为R1=1.516kN，R2=6.186kN，R3=4.769kN，R4=6.186kN，R5=1.516kN 7.5.8、2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计156、，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 PmaxR2，R3，R40.6=Max7.682，5.933，7.6820.6=4.609kN，PmaxR2，R3，R40.6Max6.186，4.769，6.1860.6=3.711kN 1、抗弯验算 2号主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.553106/4250=130.081N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 2号主梁剪力图(kN) Vmax5.838kN max=2Vmax/A=25.8381000/39829.335N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 2号主梁变形图(mm) max0.308157、mmL/250450/2501.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 极限承载能力状态 支座反力依次为R1=7.989kN，R2=15.055kN，R3=15.056kN，R4=7.989kN 立柱所受主梁支座反力依次为P2=15.056/0.6=25.093kN，P3=11.629/0.6=19.382kN，P4=15.056/0.6=25.093kN 7.5.9、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)482.7钢管计算截面类型(mm)482.7钢管截面面积A(mm2)384钢管截面回转半径i(mm)16钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)9.89钢管截面抵抗矩W158、(cm3)4.12钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125 PmaxR1，R5=1.882kN，PmaxR1，R51.516kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.226106/412054.792N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax2.384kN max2Vmax/A=22.3841000/38412.415N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.13mmL/250450/2501.8mm 满足要求！ 4、159、支座反力计算 支座反力依次为R1=3.262kN，R2=6.148kN，R3=6.148kN，R4=3.262kN 同理可得：两侧立柱所受支座反力依次为R1=6.148kN，R5=6.148kN 7.5.10、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座2可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc1 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R5max6.148,6.1486.148kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP2，P3，P425.093kNN=30kN 满足要求！ 7.5.1160、1、立柱验算立柱钢管截面类型(mm)482.7立柱钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/16=93.75=150 长细比满足要求！ 查表得，0.641 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.2070.451.52/100.024kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1161、)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)3)+1.40.92184.996kN/m 2)小梁验算 q1max2.98+0.91.2(0.3-0.1)0.8/9+0.5(3-0.18)+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.91max0.45-0.8/2，(0.9-0.45)-0.8/2/21，8.652+0.91.2(0.3-0.1)0.8/9=8.671kN/m 同上四八计算过程，可得： R15.491kN，P222.51kN，P317.414kN，P422.51kN，R55.491kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，P2，P3，P4，R5+N边2+162、0.91.20.15(5.4-3)+Mw/lbmax5.491+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.91(0.9+0.45-0.8/2)/20.45，22.51，17.414，22.51，5.491+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.91(0.9+0.9-0.45-0.8/2)/20.45+0.389+0.024/0.922.925kN fN/(A)+Mw/W22925.225/(0.641384)+0.024106/412098.963N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 7.5.12、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范163、JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=5.4/20=0.273 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 7.5.13、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)180混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)100 F1=N=22.925kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值164、h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大165、于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.858N/mm2，=1，h0=h-20=160mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1040mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.858+0.250)11040160/1000=99.94kNF1=22.925kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2166、010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=7.488N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clf167、cAln=1.35137.48810000/1000=303.264kNF1=22.925kN满足要求！7.6、转换层连续支撑荷载验算1、本工程转换层属超限梁式转换层，转换层支撑架采用普通钢管扣件支撑架，不拆除下部一层的支模架，视下部梁板为弹性体共同参与受力。即转换层自重及施工荷载由负一层梁板及传递支模架共同承担。根据施工进度安排，转换层施工时间将会在20天左右，当转换层混凝土浇筑时，其下部一层梁板混凝土应该已达到100%以上设计强度。因此，支模架系统设计时，可考虑不拆除地下室的支模架，让负一层梁板承担部分荷载，其余荷载通过负二层的支模架传向大地。2、根据车库结构设计总说明，本工程设计车库均布168、活荷载标准值为4.0kN/。（1）、转换层模板及其支架自重标准值：G1k=0.75KN/（2）、转换层大梁高3000mm，梁混凝土自重：G2k=1m0.8m3.0m24KN/m=57.6KN/（3）、钢筋自重标准值：G3k=1.1KN/m3.0m=3.3KN/（4）、施工人员及设备荷载标准值：Q1k=1KM/（5）、振捣混凝土荷载值：Q2k=2KN/（6）、总计：转换层楼板及支撑架产生的荷载：F转换层=G1k+G2k+G3k+Q1k+Q2k=64.65KN/1）、负一层楼板（车库）验算根据实际施工需要该层楼板在转换层施工时按100%强度计算，则该层计算时承载能力取系数1.0，则实际承载能力为1169、.04=4KN/。负一层楼板所承受的荷载F负1层 =F转换层4KN/F负1层=F转换层-2.8KN/+0.75KN/=64.65-4+0.75=61.4KN/4KN/根据验算，负一层梁板无法满足要求，继续向下传向大地。2）、大地承载力验算根据实际施工取的泥岩试压报告最低值为7.4Mpa（报告编号：022P2103061701712），岩石基层上已浇筑100厚C20砼垫层，则实际承载力为7.4Mpa=7.4 KN/1000=7400KN/。F大地=F负1层-3.4KN/+0.75KN/=61.4-4+0.75=56.65KN/7400KN/根据验算能满足要求。附图一：施工现场到石桥铺协和医院最佳线路图附图二：监控点平面布置图7#楼观测点分布示意图 8#楼观测点分布示意图第 127 页 共 127 页