1、 目 录1、 模板工程根况2、编制依据3、施工顺序4、施工劳动力组织安排5、模板的配置6、模板的支撑与紧固体系要求7、主要构件模板施工工艺及技术措施8、特殊部位模板施工技术措施9、模板支设的注意事顶10、模板工程质量验收11。 模板拆除的注意事项12、模板工程职业健康与安全措施13、模板工程的环境措施14、模板工程架体坍塌求援事故应急救援预案15、模板支撑计算书（见附件）模板工程专项施工方案1工程概况1.1。 建筑工程：建筑面积47321。38；地下2层；地面以上:主楼26层、裙楼三层;地下一、二层为车库（地下二层战时为民防）。地上一十七层为商务办公，十八层二十六层为客房。建筑标高：0。00=2、绝对标高（黄海高程）3。900m，主楼女儿墙檐口高99.34m,裙楼女儿墙檐口高17.79m。1.2.结构概况：桩基+承台、筏板基础，框剪主体结构.抗震设计等级：框架抗震等级为三级、剪力墙抗震等级为二级.1、模板工程概况1。1。主要构件的截面尺寸，见下表3.1：表3.1: 混凝土构件截面尺寸一览表构件名称地 下地 上主要构件尺寸墙厚450、400剪力墙450、400、300楼板厚度200厚人防顶板、150厚负一层地下室顶板： 180、250、300120、150、140、130框梁5501000、400750、550850、5501000、5501550、4001950、4002250等4503、750、500750、300650、5001200、6001200等框柱12001200、11001100、700700、650650、600600等12001200、11001100、650650、600600等结构层高负二层4.20m；负一层5。30m一层6.00m、二、三层5.00m、标准层3。45m2、编制依据2。1建筑施工手册2。2建筑施工计算手册2.3混凝土结构工程施工质量验收规范(GB502042010)2.4建筑工程施工质量验收统一标准（GB 50300-2001）2。5高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ32010）2。6砼结构工程施工工艺标准（JSQ-技术-(总工办)00224、004)2。7建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术架规范（JGJ 130-2011）2。8苏州嘉苑和广场工程设计图纸2。9苏州嘉苑和广场工程施工组织设计2.10建筑高处作业安全技术规范JGJ80913、施工顺序3。1.地库分区段施工顺序:（根据基础底板的划分形成)分为四段施工,施工段划分位置详见图3.1：图3.1：施工段划分示意图3。2。地下室结构模板工程施工流程:3.2.1地下室底板模板工程施工流程：底板边模或砖胎模 安装钢板止水带、导墙吊模 支集水井、电梯井盒子模 预埋件埋设 检查复核 地下室底板砼浇筑3。2。2负二层模板工程施工流程：负二结构面测量放线 焊柱、墙定位钢筋 搭支承排架 支柱墙模5、 排梁底板模 支梁侧模 铺楼板模 复核检查绑扎钢筋 负一层钢板止水带安装、导墙吊模 预埋件复核 浇砼前模板支撑体系检查验收 负二层结构混凝土浇筑3。2.3负一层模板工程施工流程:负一层结构面测量放线 焊柱、墙定位钢筋 搭支承排架 支柱墙模 排梁底板模 支梁侧模 铺顶板模 复核检查绑扎钢筋 预埋件复核 浇砼前模板支撑体系检查验收 负一层结构混凝土浇筑 说明：因地下室及楼层较高，为增强模板支撑系统的稳定性,在施工条件允许的前提下,独立框架柱与墙和顶板分前后两次浇筑。3。3。0.000以上区段施工顺序：外墙模板拆除后抓紧外墙防水和回填土施工,为平面施工通道的贯通创造条件；在有条件的情况下先上主楼。36、.4.0.000以上楼层施工流程:放线 焊柱墙钢筋限位 搭设排架 支柱墙模板 支梁底模 支梁侧模 铺板模 复核检查模板 钢筋绑扎 浇砼前组织对模板支撑体系的检查验收 结构层混凝土浇筑说明:因地上一、二、三层楼层较高，为增强模板支撑系统的稳定性，在施工条件允许的前提下，独立框架柱与墙和顶板分前后两次浇筑的方式。4、施工劳动力组织安排：4。1.地下室施工阶段木工人数:3月份50人左右，46月份100人左右。4.2。0。000以上结构施工阶段木工人数：约8090人左右,直至主体结构封顶。5、模板的配置5.1。使用材料5。1。1剪力墙、方柱、梁、板模板采用18厚九夹板，木档子采用50100方木；地下室7、墙内楞、外围檩，采用483.5钢管；模板支撑排架采用采用483。5钢管搭设。5。1。2模板采用优质九夹板,表面应平整光滑。周转使用时,凡有螺杆洞孔的模板均应修补平整，模板的边角应方正一致。5.1。3 50100方木规格及大小应基本一致，在使用时应予以选择，剔除变形较大的方木，将质量差的方木使用到次要部位。5。1。4钢管、扣件不得有断裂、开裂现象，材质检测必须满足使用标准要求（取样送检合格方可使用）。5.1.5模板在每次使用后应及时进行清理、维修，涂刷专用脱模剂后待用。脱模剂不得采用废机油.5。2模板的木档间距5.2.1柱模板的木档间距为150200mm。5。2.2墙模板的木档间距为2002508、。5.2.3大梁侧模的木档子间距250350mm；大梁底模搁栅、梁宽度300mm，置2根50100方木；梁宽度350、450mm，置3根50100方木；梁宽度500600mm，置4根50100方木。5.2.4顶板模木搁栅间距：180mm厚板间距350400mm；350厚板间距350；500mm厚板间距300.5。3模板与模板间交接节点处理5。3.1柱阳角模板：阳角节点连接部位，板与木档错开20拼接，阳角错缝包接;墙模板拼接时错开20,木档可将缝盖住。5。3.2采用底模压侧模的方式,即:梁底模压在柱或墙模的侧模上；次梁底模压在主梁的侧模上;楼板底模压在梁或墙的侧模上，与侧模做平，不可咬进侧模内.9、5。3.3主梁侧模进柱或墙的侧模，次梁侧模进主梁的侧模。5。3。4楼梯踏步底板上三步施工缝接头处设活动接头模板.5.3.5柱模底部留设50100清扫口,活动接头模板。5。3.6楼梯踏步施工缝模板应垂直于踏步底板。5.4模板配制要求5.4.1模板应按相应砼构件截面尺寸减小23配制模具。5。4。2柱、梁所用的紧固螺杆的间距按翻样图的间距要求进行钻孔。5.4。3配模要注意节约材料，做到大材不小用，小材尽可能利用。5.4。4凡模板易拆坏的部位,钻孔、插筋密集的部位,可以利用旧模板.5.4.5为满足施工进度要求，主楼标准层梁、板底模及支撑配置三套，进行周转使用。6、模板的支撑体系要求6。1.满堂支撑架搭10、设6.1。1.地下室及地面以上梁、板支撑（立杆）采用483.5钢管搭设；立杆接长严禁采用搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500。严禁将上段钢管的立柱与下段钢管的立柱错开固定在水平杆上；梁、板立杆间距见表6。2-1、6。22：6.12水平杆：排架搭设的水平杆高度应一致，做到横平竖直，扫地杆离地200250，一般部位每步架高度不大于1800（特殊部见节点详图）钢管扫地杆、水平杆接头应须用对接连接;水平杆的端部均与四周建筑物顶紧、顶牢.6.1.3剪刀撑：按X、Y 框架梁两个方向设置，按框架梁的走向搭设剪刀撑;剪刀撑与底部扫地杆连接且与地11、面顶紧;剪刀撑接头应采用搭接，搭接长度不得小于500，用两个旋转扣件分别在离杆端不小于100处进行固定。6。2梁、板载面尺寸及模板支撑信息6.2。2.框架梁底模支撑信息,见表6。2-1：表6。21:框梁底模支撑信息表梁截面（mm）梁底方木（50100mm)梁底承重立杆数量（根）梁跨度方向立杆间距（mm）梁底支撑步距（m）备 注（梁截面）40075031+(2）10001。80按450750计算45075031+(2)9001.8055085042+(2)9001.8按5501000计算见15。1.2550100042+（2)9001。8055095042+（2）9001.8040012504212、+（2）9001.80500150043+(2)9001.80按5501550计算550145043+（2)9001.80550155053+（2）9001。80400225042+（2）4501。80按4002250计算见15.1。4400195042+（2）4501。80注：方木为50100;梁底支撑横杆为483.5钢管; 层高6.15m；梁底支撑均为双扣件；（2）为梁底两侧支撑,间距1200；梁断面0。32的梁本方案中未作计算;凡未列出的梁截面，可参照表中截面面积对号入座.6.2.3。楼板模支撑信息，见表6.22：表6.22:楼板底模支撑信息表板厚度（mm）板底方木间距（50100mm）13、板底模立杆间距（mm）板底模支撑步距（mm)备注（板厚度）40030075075018003003508508501800计算见15。2。12503509009001800按250厚板计算20035090090018001803509009001800150400100010001800按按150厚板计算见15。2.3130400100010001800120400100010001800注:板底方木搁栅为50100，方木间距350.梁底支撑横杆为483。5钢管。250300厚板板底支撑采用双扣件。7、主要构件模板的施工工艺及技术措施7。1、墙模板支设7。1。1施工工艺流程: 配制墙模 放线 14、校准墙钢筋 定位 钢筋隐蔽验收 墙合模 穿墙螺杆上围檩 紧固穿墙螺栓 墙模吊垂直线 墙模经校准后与整体排架固定 墙模内冲洗 模底部密浆嵌缝隙 墙模板检查验收 浇墙砼7。1.2在墙模板上穿螺栓，上双钢管围檩，用10厚垫板固定在双钢管上渐渐拧紧螺母。7。1。3地下室外墙穿墙螺栓均采用止水螺栓,人防内的钢筋混凝土墙采用焊有防爆片（60603厚钢板）的不抽拔螺栓，一般内墙可采用可抽拔螺栓和水泥撑条。（人防部位墙体模板禁止使用预制水泥撑条）。7。1。4墙模板吊线垂直后，通常采用斜向用钢管与排架连接固定，以保证墙模板稳定。 7。1。5墙模板支设与紧固措施详见图7.1：图7.1:地下室墙模板支设示意图7.215、柱模板支设 7。2.1施工工艺流程：配制柱模 放线 校准柱钢筋 按柱线焊柱模钢筋限位 钢筋隐蔽验收 柱合模 上围穿紧固螺杆 吊柱模垂直线将柱模校准 柱模吊线 与整体排架固定 柱模内冲洗 底部密浆 柱模板检查验收7.2.2柱模支设前应在底部的柱钢筋上焊钢筋限位作为支柱模的基准。7。2.3一般柱模采用钢管围檩和工具式螺杆作柱箍,进行紧固；柱箍间距450mm，整个柱模分上、中、下三道与整体排架连接固定;（1）柱截面600600及70070010001000柱模中间加对拉螺栓，详见图7.21:图7。21：柱模支设示意图（2)柱截面11001100、12001200柱模中间加2根对拉螺栓,详见图7。2-16、2：图7。2-2：柱模支设示意图7。2.6柱模支设时应控制好顶端的高度,如柱模过长会把梁底模顶上去,梁底弯曲。7。2.7可在柱模的任意一侧底部留出50100的清洗孔，作为冲洗垃圾的出口（在浇砼前封闭).7.2.8浇砼前24小时应将柱模底部的缝隙嵌补密实，保证浇砼时不漏浆.7.2。9柱模的拼接处粘贴海棉条，确保柱模不漏浆。7。2.9构造柱模支设前在墙体上贴上泡沫条，柱模时应紧贴墙面，并用螺栓将模板夹紧，确保在浇砼时不漏浆。具体详见图7。22:图7。2-2：构造柱模支设示意图7。2.10构造柱模在紧固时不可扰动柱边的砌体,防止墙体变形或位移。7。3。梁模板支设7。3。1施工工艺流程：配制梁底模 整17、体支承钢管排架搭设 安装梁底模 梁底模按下部梁位置线吊线校准 梁侧模安装 梁侧模拉通线校准 梁侧模上围檩紧固 铺设平板模 模板检查验收合格后钢筋绑扎7.3。2梁底模铺设前应控制好梁底模在排架搁置点的高度,当梁跨度大于4M时，可按13起拱；梁跨度小于4米时应略有起拱.梁的起拱应均匀一致。7.3.3梁底模的位置确定，是从下部楼面上的梁位置线，垂直吊线上来，梁底模位置调正后再将梁底模固定.7.3.4当梁高800mm时,留一侧模板，待梁钢筋绑扎完后封闭。7.3.5梁侧模使用的木档宽度应一致，使钢管都能紧贴所有木档。当木档与梁侧钢管围檩有空隙时，须用木楔挤紧,避免梁底角出现小胀模现象,使梁底角保持顺直.18、7.3。6在同一条直线上的梁底模、侧模都应拉通线校直，内外侧模板均应上下垂直，外侧模的上口应向内拉接加固，内倾2以防止浇砼时向外胀模。7.3。7梁模板支撑示意图7.3。7。1 450750梁支撑示意图7。31:图7.31：4001250大梁支模示意图7.3.7.2 5501550梁支撑示意图,见图7.3-3：图7.3-2：4002250大梁支模示意图7.3.7.3 4002250梁支撑示意图,见图7.3-4：图7.3-3：4002250大梁支模示意图7.3。7。4梁高度7001000时采用对拉螺杆紧固，螺杆横向间距不大于1500,边梁的外模增设斜支撑，稳固侧模板。一般外梁模支撑及加固方式详见图19、7.3-4: 图7.34：一般框架梁模板支撑示意图7。4楼层板底模铺设7.4。1施工工艺流程：配制搁栅及模板 整体支承钢管排架搭设 安装梁底模 梁侧模安装 梁侧模拉通线校准 铺搁栅 铺设平板模 模板检查验收合格后钢筋绑扎7.4.2板模采用九夹板作模板，50100mm木方作搁栅,48钢管作支撑，支撑立杆间距见表6.22。悬挑板支模时外侧上翘510mm(根据悬挑长度酌而定)。7。4.3楼板底木搁栅面高度必须一致,这样模板铺设后板底方能平整.在铺设木搁栅时每个房间（稍大的房间）的中央应略有起拱度,模板面标高一定要控制好,防止出现偏高和偏低现象。见图7。4-1:图7。4-1：楼板模支撑示意图7。4.420、板与板拼缝处，底板必须设有木档，不应出现较大透亮缝。板缝之间贴胶带。7。4.5小间或小块的模板宜采用数块九夹板拼合,而不宜采用独块九夹板铺设,否则会给拆模带来困难。7.4.6板模与梁、柱模的节点处应严密方正,转角到位，几何尺寸准确,边口顺直，模板边不应咬进砼内。7。4.7凡预留洞口尺寸宁可稍大一些，而不能小。7.4.8板面标高必须准确,沉板部位应正确落低，并进行拉线测量。7.5楼梯模支设7。5。1施工工艺流程:放实样 配制模板 钢管支架搭设 安装楼梯梁底模 梁底模按下部梁位置线吊线校准 梁侧模安装 铺楼梯底板搁栅 铺楼梯底板模 扎楼梯梁、板钢筋 清理楼梯模内垃圾 吊楼梯踏步板7。5.2在楼梯翻21、样时应考虑楼梯踏步装饰层的厚度，在支踏步时踏步模应向前推进一个装饰层厚度，以确保装饰后两踏步口能在一条直线上。7。5。3楼梯休息平台梁，梁底模的标高一定要控制好，否则楼梯踏步会出现高低差，相邻踏步的高低差不应大于10。7。5.4楼梯梁、板在配模时要确保几何尺寸必须正确，特别是斜角处的模板,应按几何尺寸要求制作.7。5。5楼梯踏步板宜采用50厚木板制作,并应刨光，刷好脱模剂待用.7。5.6楼梯斜底板模的支撑应与底板保持垂直，并有可靠的拉接,可防止支撑在浇砼时滑脱.7.5.7楼梯底板模的施工缝，采用上三步的方式,宜留在楼梯板负弯距筋的顶部设施工缝。同时在施工缝处的底模上，留设一块可抽动的木板（宽度22、约60左右、大小头)。以便下一次浇砼前清除垃圾，可防止楼梯混凝土施工缝中出现夹渣.（抽动的板不宜封闭太早,尽可能在浇砼前封闭为宜）.具体详见图7。51:图7.51:楼梯模板支设示意图7。5.8踏步侧模板应错位70,结构楼梯井宽度比建筑宽50（考虑装饰层厚度）,为装饰施工留余地 。7.5。9楼梯间两侧是剪力墙时，应在剪力墙模板与踏步开口处拦钢丝网，浇混凝土时可阻止墙内混凝土从模板开口处大量流出.（楼梯顶层平台临空边沿混凝土翻高150左右）。7.5.10楼梯间的层间接槎处支模可参照图8.6方法处理，防止接槎混凝土鼓起或凸出.8、特殊部位模板施工技术方法8.1集水井、电梯坑盒子模施工8.1。1底板混23、凝土浇筑时,集水井、电梯井模会上浮、移位、预防措施，制模时在模板的底部开出一定数量的排汽孔，使底板混凝土中的泌水及汽可排出来,因而可减轻模板的浮力，同时也可兼作振动棒的振动孔.8。1。2具体方法：在集水井四周的底板钢筋上焊钢筋限位,以限制集水模位移;在底板的上层钢筋上焊钢筋环，穿钢管将模板压牢;还可在上部压一些模板或扣件之类的物料进行抗浮。8。1.3在设有盖子的集水井、排水沟定位时，设计图中集水井侧边如若紧靠柱或墙面时，(在无其它特殊需要的情况下）应移开柱、墙面100，考虑井盖有足够的搁置点位置.8。1.4具体做法详见图8.1:图8。1：集水井模板支设示意图8。2地下室外墙导墙模板施工8。2.24、1地下室外墙导墙是上部墙的基准,正确与否直接影响到上部的墙体结构。导墙模板是吊模，定位和固定有一定难度。8。2。2导墙的投线、定位必须正确无误。8。2。3导墙模板支设以焊接钢筋支架和限位作为基准.8.2.4导墙模的支设和固定必须牢固，否则容易造成胀模或偏位。8。2.5导墙中止水钢板安装位置居中，采用焊接固定,接头满焊,转角处弯成900。8。2.6止水钢板遇箍筋处将箍筋割断后重新对位，并且焊接牢固。8.2.7地下室外墙导墙具体支设和加固方法详见图8。2：图8。2:地下室导墙模支设示意图8.3后浇带模板的支设8。3.1由于地下室底板、墙板和顶板钢筋多而密，如采用木模很难支设和拆除，通常采用钢筋骨架25、绑扎密目钢筋网的做法。8。3.2底板沉降后浇带中的橡胶止水带的位置设在中间，定位要正确，固定牢靠，橡胶止水带本身的质量要保证，在浇砼时应注意保护.8。3。3底板、墙板后浇带模支设方法详见图8。2-1：图8。31： 底板、墙板后浇带模支设示意图8.3.4地下室顶梁、板（楼层梁、板）后浇带模支设，详见图8.3-2：图8.32：地下室梁、板后浇带支模示意图8。3.1在地下室顶板和梁设计支撑时，在拆基它部位支撑时可与后浇带部位梁、板支撑脱开,后浇带混凝土未浇封前，后浇带部位支撑不可拆除。8.3.2在后浇带混凝土未封浇前，不得在后浇带跨内施加其它荷载，如放置大型施工机械设备，堆放材料等。8.4上下层外墙26、及柱的模板接头处理8。4.1外墙（电梯井、楼梯间墙)、外墙柱的上下层之间的接头是影响结构感观质量的重要因素.8。4。2底墙、柱模的上口尺寸必须复核准确，固定要牢固，防止在浇砼时向外胀模变形。吊线时柱、墙模板的顶部向内倾3。8。4.3上层模支设时应紧贴下部的混凝土。8.4。4具体做法详见图8.4:图8.4：上下层外墙、柱的模板接头示意图8。5门窗洞口模板8.5。1地下室人防口部及各种设备用房门窗洞口较多。为防止模板跑位用方木顶死，水平及竖向支撑间距控制在500mm 以内；在门子板模的中间增加对撑,不少于3 道，可防止门子板模中间鼓腰(对撑加固措施参见图8.12）。8。5。2为防止门洞板跑模宜在洞27、口边缘增加结拉螺杆。8.5.3门窗洞口下部有门槛或窗台时，洞底槛面应封模板,可防止混凝土流出；要在封板上设排气孔,可防止封板后鼓空气，混凝土振捣不密实。8。6。人防门框的安装8.6。1人防门钢框由专业分包单位安装。8。6。2在安装前向人防安装人员提供定位依据(基准标高和控制线）。8。6.3人防钢门框在定位时要留出一个粉刷层的厚度，见示意图8.6：图8.6：人防密闭门框支模留粉刷层示意图8。6。4对人防门框的定位和固定进行严格检查与复核。8.7.特殊部位支模可采用集并和附带的处理方式：8。7.1两梁斜交时,出现一个夹角（锐角)，模板的支设与拆除都比较困难,且粉刷也麻烦，通常在其端头采用集并的方式28、处理。具体见图8。7-1:图8.7-1斜梁支模（端头集并)示意图8。7。2当柱或剪力墙侧砖垛半砖时可用混凝土附带在柱或剪力墙侧,具体见图8.82：图8.82：剪力墙附带门垛支模示意图8.7.3当门窗顶距楼层梁底的空间尺寸300,门窗洞顶浇筑过梁不方便时,可在楼层梁下增加挂板（配置构造钢筋）的方式替代过梁方式处理：见图8。83:图8。7-3:梁下过梁挂板示意图88地下室施工缝钢板止水带的设置方法8.8。1当止水钢板穿过柱箍筋时,应将箍筋焊接连接。8。8.2浇导墙砼时，使施工缝与止水钢板的的中心线一致。8。8。2地下室水平施工缝的设置详见图8.8：图8。8：地下室水平施工缝设置示意图89剪力墙模板29、大角的加固措施：墙模板翻样时一般采用450450标准的对拉螺栓，但是在大角处由于剪力墙本身的厚度等因素，螺栓间距必定大于450,如不采取措施，是一个薄弱部位,模板很有可能出现臌胀或暴模.所以应采取有效的加固措施，具体见图8.9：图8.9:剪力墙大角模板加固措施示意图8.10丁字形剪力墙模板的加固措施：丁字形剪力墙，在混凝土浇筑时,纵墙混凝土的压力导致横墙模板变形起鼓的现象常常会发生，尤其在层高大于4m电梯井核心筒部位丁字形墙是一个薄弱部位，模板很有可能出现臌胀或暴模。所以应采取有效的加固措施,具体见图8。10：图8。10：丁字形剪力墙模板加固措施811钢筋混凝土柱、墙与填充墙体之间的拉结钢筋和30、过梁钢筋设置:为确保木模板的完整性，提高模板的周转使用率，不采用在模板上钻孔穿插筋的做法，而采用在柱、墙混凝土上种植拉结钢筋的方式。9、模板支设应注意的事项9。1后浇带部位梁、板支撑与两侧梁、板支撑可脱开（包括楼层）；两侧支撑折除时不影响后浇带支撑;在后浇带未浇封前，后浇带部位支撑不拆除.9。2在后浇带未封浇前，不得在后浇带跨内施加其它荷载，如放置施工机械设备,堆放材料等.9.3当梁截面高度900时，先支设一侧模板，另一侧模板要待梁钢筋绑扎完后进行支设.9。4柱模板支设应注意的问题：截面尺寸不准；砼保护层过大；柱身扭曲。防止方法:弹柱位置线必须正确，偏位的柱筋要事先校正。墙、柱纵筋下部焊接限位31、钢筋，保证墙、柱底部位置准确,采用柱箍控制好上部墙、柱模的位置。9。5模板变形、胀模、漏浆的防止方法：严格按施工方案要求支设模板,确保模板的强度、刚度和稳定性。防止因漏浆砼构件楞角不方正、不坚实，应在模板拼缝处粘泡沫塑料条密封处理.9。6防止梁、柱、墙模内受到木屑、木块污染方法：禁止动力锯在作业层面上操作，在模板底部留置清扫口冲洗。9。7建筑物外墙模板支撑体系不得支撑或拉结在外脚手架上,以防止模板支撑体系受到扰动。9。8支设吊模不采用临时木撑头，应须用钢筋焊接支架支设。9.9下层支撑拆除条件:下层砼既使已达到设计强度要求,在上层砼未浇筑前，下层支撑仍不能拆除，应在砼浇筑24小时后方可拆除。9.32、10地下室外墙用的止水螺杆，60603钢板止水片与螺杆接触处必须满焊,防止螺杆渗水。螺杆靠墙模板处垫505020厚木堵头。人防范围的钢筋混凝土墙均采用不抽拔的止水螺杆。9.11外墙水平施工缝的止水钢板位置居中,接头可采用搭接焊，焊缝应满焊，确保接头处不渗水；在止水钢板通过处，若遇割断的柱箍筋，应将其对焊,修复完整。9.12为防止地下室外墙或楼层外围梁不偏位,应在合墙或梁的外模时，先在楼层模板上弹出控制线,合模时按控制线将墙或梁外模的上口进行有效控制,确保上一层的墙、柱模接茬位置的正确。10、模板工程质量验收10。1模板支设应满足下列要求:10.1.1模板接缝不应漏浆；10.1。2模板与混凝土的33、接触面应清理干净并涂刷脱模剂；10。1。3浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。10。2对跨度4M的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时,起拱高度宜为跨度的13。10.3固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞口均不得遗漏，且应安装牢固,其偏差应符合下表表10。3的规定。表10。3：预埋件、预留洞口的允许偏差项目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预留管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10,0预留洞中心线位置10尺寸+10,0 注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向测量，并取其中的较大值.10.4现浇结构模板安装的偏34、差应符合下表-表10。4的规定。项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，5钢尺检查层高垂直度不大于5M6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5M8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52M靠尺和塞尺检查表10.4:现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法注：检查轴线位置时,应沿纵、横两个方向测量，取其中的较大值。10。5在每次浇砼前，项目部应组织质量员、技术员、安全员参加对支撑排架的检查验收。检查认为达到安全要求方可浇筑混凝土。11。 模板拆除的注意事项11.1模板拆除条件11.1。1侧模在砼强度35、能保证表面及棱角不因拆模而受损时方可拆除。11。1.2底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无要求时，混凝土强度应符合下表-表11.1的规定。表11.1：底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度(M）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件10011。1。3模板拆除所依据的强度应以现场自然养护试块抗压值为依据。11.2模板拆除的控制措施模板拆除应由施工员向项目工程师递交书面申请，按自然养护试块的强度试压报告进行批复,未经批准施工员或施工班组不得擅自拆模,并承担由此而造成的后果.11。3拆模的方法11。3。1凡临36、时支设卫生间、天沟及其它砼中吊模的木撑头应在砼终凝前拔除，并将砼补实,防止渗漏。11。3。2模板拆除应根据“先支后拆,后支先拆，先中间,后两头”的原则,掌握规律,循序渐进。11.3。3模板拆除时应掌握规律，利用技巧，不得硬砸、硬橇.11.3.4拆模时应重视产品保护，不得损坏砼构件的棱角，对易受撞击的部位应加以保护。11.3.5梁板后浇带支撑拆除必须按后浇带专项方案要求进行。12、模板工程职业健康与安全措施12. 1支模安全措施12.1。1支撑钢管和扣件均应采用检定合格的材料。12.1.2支承排架(350厚板、3501550大梁)立杆钢管不得采用搭接连接。12.1.3一般部位梁板采用搭接连接钢管37、时两根相邻立杆的接头不应设置在同一位置; 搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不应小于100mm；12。1.4支承立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm；设在支架立杆根可调底座，当其伸出长度超过300mm时，应采用可靠措施固定。 当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应大于25mm。12。1.5浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组派人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复.经常检查模板支撑体系及螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。12.1.6模板支撑必须与脚手架脱开38、，排架搭设时不得连接在脚手架上。12.1。7支承排架的连接扣件必须拧紧，防止扣件滑移，采用力矩扳手检测，应控制在4060 N,不大于65 N。12.1。8混凝土浇筑卸料应及时扒开，不能堆积在同一部位，防止因板面混凝土超载而造成扣件滑移。12。1.9在地下室施工期间,模板、钢管、扣件不得堆在基坑边缘处。12。1.10地下室顶板及楼层梁、板浇筑混凝土时必须安排看模人员,密切注视支承排架的受力情况,发现架体变形或扣件滑移及时发出警告，通知上部混凝土浇筑的施工人员停止下料，并立急组织人员进行加固处理。12。2拆模施工安全措施12。2。1高处拆模时,下部不得有人作其他作业,以防受到坠落物打击。12.2。39、2拆模要注意安全，加强对自身的保护,对高度够不到的部位，应搭设可靠的操作脚手。12。2.3在建筑物边缘拆模时,下部应有防护措施，不得使模板、钢管和其他物体坠落到建筑物外边去,以防危及他人。12。2。4拆除上部水平钢管时应慢慢传递下来,不得从高处直接砸在楼面上,以免损坏楼板。12.2.5模板支架拆除时，不要一下子将支撑拆到底，以防顶模突然坍塌。12.2。6拆除下来的模板、支撑应将上面的钉子拔除,归堆整理。12。2。7电梯井或其他井道支拆模时均应搭设满堂脚手架或采用操作平台施工，如采用搭脚手架施工时应满铺竹笆片（模板拆除后在操作层下部楼层也应满铺竹笆片，各层的电梯井门洞应围护封闭）.12.2。8高40、空作业时要随时拴好安全带.12。2.9拆下的材料要用垂直运输设备或人工上下传递，绝对不能向下丢。12.2。10做好周边的防护警戒线12。3使用木工机械和垂直运输设备的安全措施12。3.1木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次接线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查);且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用;使用木工机械严禁戴手套;长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽;机械停用时断电加锁。12。3。2用41、塔吊吊运模板时,必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程；大模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人;垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运.12。3.3圆盘锯产生的木屑，如长期堆积而不处理，腐烂发热，容易引发火灾,需每天及时清理到指定地点并处理。13、环境措施13。1模板和方木及钢管进场后必须按平面布置图要求堆放整齐。模板脱模剂不得采用废机油，应采用符合环保要求的专用脱模剂。13.2拆下来的模板及时清理整修，合理堆放,不可堆放在脚手架上。13。3木工棚中的木屑垃圾应在每天下班前清理干净。13。4减轻动力锯的噪音，晚间10点以后不准使用动力锯。13.5带钉子的模板应及时42、处理，不得乱丢在道路和施工通道处。13.6废弃物处理：模板工程施工过程中产生的废弃物，均由公司统一回收并处理。13。7警示牌：现场应由安全员规划,在合适位置设置相关的安全警示牌，指出相关的危险源，提醒操作工人。13。8防止粉尘和噪音：模板加工时，易造成粉尘和噪音污染。应按有关环保规定，尽量在白天配模，减少对周围居民区的影响。配模应在封闭的模板加工棚中进行，加工棚中应配备灭火器，配模工人应带口罩。13.9在楼层上施工需锯割木料时,应保证脚手架超过操作面一个楼层，并用密目网封闭,较少噪音和粉尘的传播。14、模板工程架体坍塌事故应急救援预案施工现场一旦发生外架、模板支架等架体坍塌事故,将会造成人员伤43、害和经济损失，甚至发生群死群伤的重大恶性事故。为使项目部在事故发生后能迅速及时地开展应急救援,最大限度地控制和减少人员伤亡及经济损失，特制定本架体坍塌事故应急救援预案。14。1机构、职责及分工本项目部成立架体坍塌事故应急指挥小组，并建立各专业响应组,具体职责分工见表14。1：表14.1：架体塌事故应急指挥小组名单指挥组成员姓 名联系电话（手机)职 责项目经理 (组长）沈天飞全面负责事故应急救援指挥、协调、处理现场负责人（副组长）杨冲明负责人员劳力和车辆物资统一调度安全负责人（组员）吕 松负责排除事故险情，组织抢救伤员技术负责人（组员）吴文新负责事故报警、情况通报、调查及处理施工员（组员)陈海见44、负责内、外部通讯联络、接应外援队伍质量员(组员）倪悦来协助技术负责人处理安全员（组员）施卫东负责排除事故险情，组织抢救伤员14.1.1各专业响应组：14。1。1.1应急救援组：组长孙鞋贯负责现场抢险救援，及时排除险情，奋力抢救人员和财产，缩小事故影响。14。1.1。2抢修组:组长 方东生 负责紧急措施、全力组织设施设备突击抢修,及时切断电源或水源,确保应急救援顺利开展。14.1.1.3资供应组：组长 戚建文、钱福根 负责抢险、救援物资的供应和运输,包括抢险、救援设施器材，医疗救护设施、器械、药品等。14。1.1。4治安保卫组:组长 陶卫忠 负责维护现场治安秩序，及时清疏道路交通,控制场域车辆人45、员进出，保护事故现场等。14.1.1。5医疗救护组：组长 吕松 负责伤员的护理、急救、转移和护送伤员进院救治。14.1。2应急准备14。1。2。1架体搭设应按审批的专项施工方案施工。项目安全负责人应按事故可能造成危害和救援需要，编制架体坍塌事故应急设备、物资清单,报项目经理审批后，由材料员采购，并由专人负责保管。14.1.2.2项目部应组织人员定期对应急设施、设备进行性能检验和测试，经常检查、核对应急物资到位和设施完好程度,确保应急设施、设备、物资的随时调用。14。2现场事故应急处理设备和设施14。2。1应急电话工地安装电话装置安装于办公室内，在室外附近张贴“119、120、110”电话的安全46、提示标记以便现场人员了解，在应急时快速地找到电话拔打报警报救，电话机旁张贴常用紧急急用查询电话和工地主要负责人和上级单位的联络电话。14。2.2电话报救须知工伤事故现场重伤人抢救报救拔打120 救护电话，请医疗单位急救，拔打电话时要尽量说清楚以下几件事。14。2.2。1说明伤情和已经采取了些什么措施,好让救护人员事先做好急救的准备。14.2.2.2讲清楚伤者在什么地方，什么路几号、什么路口、附近有什么特征。14.2.2.3说明报救者单位、姓名(或事故地）的电话或传呼机或传呼电话号码以便救护车（消防车、警车）找不到所报到地方时,随时用电话通讯联系。基本打完报救电 话后，应问接报人员还有什么问题不47、清楚,如无问题才能挂断电话，通完电话后,应派人在现场外等候接应救护车，同时把救护车进工地现场的路上障碍及时给予清除，以利救护到达后，能及时进行抢救.14。2。3必备药品、医疗机构等：工地应备有常用的必备药品，伤员直接送就近医院治疗.现场另外配备专用车一辆，以备应急使用。14。2.4起吊设备：工地附近准备好1辆50吨汽车吊，可随时进场投入使用。14。3应急救援基本程序14。3.1事故报警。现场目击人一旦发现架体有坍塌事故前兆，应毫不犹豫立即大声呼叫,通知周边作业人员迅速撤离危险区域。当坍塌事故发生后应迅速报告项目部应急指挥组成员.指挥小组视事故性质及严重程度等情况,立即拨打“120”急救电话或“48、110巡警电话，并简要说明事故发生地点、性质、伤亡情况及求援要求等，并应提供电话联系方式。指挥小组随即召集小组成员和各专业响应小组，分工明确后火速赶往事故现场,实施抢险救援活动.同时应立即向上级主管部门报告事故简况和救援要求，并指定专人到工地门口或主要路口接应外援人员。14.3.2抢险救援.救援小组到场后,应迅速摸清事故现场情况，掌握被围困人数和被掩埋位置，观察周边环境是否安全。指挥员头脑应冷静，周密部署施救方案，并迅速派人切断事故区域电源。救护人员要有自我保护意识,与事故抢修组密切配合，团结协作，奋力抢救伤员。如伤员一时营救缓慢,应果断调整方案,采用气割设备分割肢解架体，或调用起重机械吊运倒49、塌的设施,以最快速度解救被困人员.14。3.3伤员救护。被救伤员应迅速转移到安全场地，医疗救护人员根据伤员的伤势程度分别实施救护。要保持伤员呼吸畅通，及时消除伤员的口、鼻、咽部的异物；当伤员出血严重时应及时进行止血包扎；如伤员呼吸困难应及时输氧；如伤员窒息或心脏停止时应立即进行人工呼吸，或采取心脏按压措施,不要轻易放弃急救机会，必须坚持到底。并设法尽快护送重伤员到就近医院救治。14.3.4现场保护。事故发生后,治安保卫人员应尽快维护现场秩序，及时疏通场内道路，设置临时警戒区域,控制外来车辆和人员进出做好现场保护工作，以利调查工作开展。14.3.5事故调查处理。事故调查程序按集团公司编制的事故、50、事件、不符合控制程序规定原则处理，重大事故时项目部应积极配合上级调查组开展工作。调查结束后,项目部组织人员对事故发生原因、责任进行分析，并按“四不放过”的原则进行教育和处理,吸取事故教训，以防同类事故的重复发生.15、计算书(仅对代表性的构件作计算）15。1 梁类构件支撑计算： 15。1.1 450750截面梁支撑计算;15.1。1.1主要技术信息 模板支架搭设高度为5。4米， 基本尺寸为:梁截面 BD=450mm750mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1。00米,立杆的步距 h=1。80米， 梁底增加1道承重立杆（钢管类型为483.5）.图1： 梁模板支撑架立面简图15.1。1。2模板51、面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1。荷载的计算： （1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.7501。000=18。750kN/m （2)模板的自重线荷载（kN/m）: q2 = 0.3501.000（20。750+0.450）/0.450=1.517kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）: 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1。000+2。000）0.4501.000=1。350kN 均布荷载 q = 1.218。750+1.21。51752、=24.320kN/m 集中荷载 P = 1.41。350=1.890kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.001。801。80/6 = 54。00cm3； I = 100。001。801.801。80/12 = 48.60cm4; 计算简图 弯矩图（kN。m) 剪力图(kN） 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2。583kN N2=8。848kN N3=1。403kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.3mm （1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。18910001000/5453、000=3。496N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15。00N/mm2; 面板的抗弯强度验算 f f，满足要求! (2）抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=35509.0/(21000.00018。000）=0.459N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求！ （3）挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.273mm 面板的最大挠度小于255。0/250,满足要求! 15.1.1.3梁底支撑方木的计算 （一）梁底方木计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下： 均布荷载 q = 8.84854、/1.000=8.848kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18。851。001.00=0.885kN。m 最大剪力 Q=0.61。0008.848=5.309kN 最大支座力 N=1。11.0008。848=9。733kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010。0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10。0010。0010。0010.00/12 = 833。33cm4； （1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.885106/166666。7=5。31N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足55、要求！ (2）方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下： Q = 0。6ql 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=35309/（2100100）=0。796N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! (3)方木挠度计算 最大变形 v =0。6777.3731000.04/（1009500.008333333.5)=0。631mm 方木的最大挠度小于1000。0/250，满足要求!15。1.1.4梁底支撑钢管计算 (一） 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取方木支撑传递力. 支56、撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图（kN。m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图（kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.351kN。m 最大变形 vmax=0。15mm 最大支座力 Qmax=12。066kN 抗弯计算强度 f=0.35106/5080.0=69。02N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205。0N/mm2，满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600。0/150与10mm,满足要求！ (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算.15。1。1。5扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2。57、5）： R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力,R=12。07kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N。m时,试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8。0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12。0kN。15.1。1。6立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括: 横杆的最大支座反力 N1=12.07kN (已经包括组合系数1.4） 脚手架钢管的自重 N2 = 158、。20.1295。400=0。837kN N = 12.066+0.837+0。000=12。902kN - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到； 3.56/0。0158=225。3查表得=0.144; 2。0/0.158 查表得=0。417； i - 计算立杆的截面回转半径 （cm);i = 1。58 A - 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W - 立杆净截面抵抗矩（cm3）；W = 5.08 - 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值,f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m）； 如果完全参照扣件式规范不考虑59、高支撑架,由公式（1）或(2)计算 l0 = k1uh 1。1631。71。87=3。56 (1） l0 = (h+2a) 1。80.12=2.0 （2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5。3.3；u = 1。70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m; 公式(1)的计算结果： = 183.2N/mm2,立杆的稳定性计算 f，满足要求！ 公式(2)的计算结果: = 63.26N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求！15.1.2 5501000截面梁计算；15.1。2.1主要技术信息 模板支架搭设高度60、为5.2米,基本尺寸为：梁截面 BD=550mm1000mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.00米,立杆的步距 h=1。80米，梁底增加2道承重立杆(钢管类型为483。5）.图1 梁模板支撑架立面简图15.1。2。2模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等. 1。荷载的计算： （1)钢筋混凝土梁自重（kN/m): q1 = 25。0001。0001。000=25.000kN/m （2)模板的自重线荷载（kN/m）： q2 = 0。3501。000(21。000+0。550）/0。550=1.62361、kN/m （3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN)： 经计算得到,活荷载标准值 P1 = （1。000+2.000)0.5501.000=1.650kN 均布荷载 q = 1。225.000+1。21.623=31.947kN/m 集中荷载 P = 1.41。650=2.310kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 100。001。801.80/6 = 54.00cm3； I = 100。001。801。801.80/12 = 48.60cm4； 计算简图 弯矩图（kN。m） 剪力图（kN) 变形图(mm) 经过62、计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2。600kN N2=9.052kN N3=6。453kN N4=1。775kN 最大弯矩 M = 0。172kN.m 最大变形 V = 0。1mm (1）抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.17210001000/54000=3.190N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f,取15。00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! （2）抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=34837.0/（21000。00018。000)=0.403N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求！ (3）挠63、度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.128mm 面板的最大挠度小于213.3/250，满足要求!15。1。2。3梁底支撑方木的计算 （一）梁底方木计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 9。052/1.000=9.052kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.051。00 最大剪力 Q=0.61.0009.052=5.431kN 最大支座力 N=1.11。0009。052=9.958kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10。0010.0010.00/6 = 64、166.67cm3； I = 10.0010。0010.0010。00/12 = 833。33cm4； (1）方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0。905106/166666.7=5.43N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! （2）方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=35431/（2100100）=0.815N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求！ (3）方木挠度计算 最大变形 v =0。6777.5441000。04/（165、009500.008333333.5）=0.645mm 方木的最大挠度小于1000。0/250,满足要求！15.1.2.4梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取方木支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图（kN.m） 支撑钢管变形图（mm) 支撑钢管剪力图（kN） 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.13mm 最大支座力 Qmax=9.530kN 抗弯计算强度 f=0.26106/5080.0=51.83N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205。0N/mm2，满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于5066、8.3/150与10mm,满足要求！ (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算.15。1.2.5扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2.5)： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取8。0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=9。53kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，可以考虑采用双扣件! 当直角扣件的拧紧力矩达4065N。m时,试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN; 双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取67、12.0kN。15.1。2。6立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9。53kN （已经包括组合系数1.4） 脚手架钢管的自重 N2 = 1。20.1295.200=0。806kN N = 9.530+0.806+0。000=10.335kN - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；3.56/0。0158=225.3查表得=0.144； 2。0/0.158 查表得=0.417； i 计算立杆的截面回转半径 （cm);i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2）； A = 4。89 W 立杆净截面抵抗68、矩（cm3）；W = 5.08 - 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205。00N/mm2; l0 计算长度 (m）; 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架,由公式(1)或(2）计算 l0 = k1uh 1.1631.71.8=3.56 （1） l0 = (h+2a)1.8+0.12=2。00 （2） k1 - 计算长度附加系数,按照表1取值为1.163; u - 计算长度系数，参照扣件式规范表;u = 1。70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0。10m； 公式(1）的计算结果： = 146.77N/mm2，立杆的稳69、定性计算 f,满足要求! 公式（2)的计算结果： =50.68N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求！15.1.3 5501550截面梁计算； 15.1.3。1主要技术信息 模板支架搭设高度为5.2米， 基本尺寸为：梁截面 BD=550mm1550mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0。90米，立杆的步距 h=1.80米， 梁底增加2道承重立杆（钢管类型为483.5）。图1 梁模板支撑架立面简图15.1。3。2模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算. 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： （1)钢筋混凝土梁自重(k70、N/m）： q1 = 25。0001。5500。900=34。875kN/m （2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.900（21.550+0。550)/0。550=2.091kN/m （3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN）: 经计算得到，活荷载标准值 P1 = （1。000+2。000)0。5500。900=1.485kN 均布荷载 q = 1.234.875+1。22.091=44.359kN/m 集中荷载 P = 1.41。485=2。079kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 971、0.001。801。80/6 = 48。60cm3； I = 90。001.801。801。80/12 = 43.74cm4； 计算简图 弯矩图（kN。m) 剪力图(kN） 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.680kN N2=11.740kN N3=8。508kN N4=2。548kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.2mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。22410001000/48600=4。616N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f，满足要求! （2）抗剪计算 截面抗剪强度计算72、值 T=35957.0/（2900。00018。000）=0。552N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求！ （3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.214mm 面板的最大挠度小于213。3/250,满足要求！15。1.3。3梁底支撑方木的计算 （一）梁底方木计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 11.740/0。900=13.044kN/m 最大弯矩 M = 0。1ql2=0。113.040.900.90=1。057kN.m 最大剪力 Q=0.60.9001373、。044=7。044kN 最大支座力 N=1。10。90013.044=12.914kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 10。0010.0010.00/6 = 166。67cm3； I = 10.0010.0010。0010.00/12 = 833。33cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1。057106/166666。7=6.34N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2，满足要求! （2）方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0。6ql 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T74、=37044/(2100100）=1。057N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! （3）方木挠度计算 最大变形 v =0.67710.870900.04/（1009500.008333333。5）=0。610mm 方木的最大挠度小于900。0/250,满足要求!15.1。3。4梁底支撑钢管计算 （一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算. 集中荷载P取方木支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN。m） 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图（kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0。359kN75、.m 最大变形 vmax=0.18mm 最大支座力 Qmax=12.672kN 抗弯计算强度 f=0。36106/5080.0=70.68N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205。0N/mm2，满足要求！ 支撑钢管的最大挠度小于508。3/150与10mm，满足要求！ （二） 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用,无需要计算。15.1.3.5扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2。5）： R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8。0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=176、1。67kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，可以考虑采用双扣件！ 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8。0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12。0kN.15。1.3.6立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=12。67kN (已经包括组合系数1。4） 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20。1295。200=0。806kN N = 12.672+0.806+0.000=13.478kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i77、 查表得到; 3。56/0.0158=225。3查表得=0.144； 2。0/0.158 查表得=0.417； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm）;i = 1。58 A 立杆净截面面积 （cm2）； A = 4。89 W - 立杆净截面抵抗矩（cm3)；W = 5.08 - 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2; l0 计算长度 （m）; 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1）或(2）计算 l0 = k1uh 1.1631.71.8=3.56 （1） l0 = (h+2a) 1。8+0.12=2.00 (2）78、 k1 - 计算长度附加系数，按照表1取值为1。163； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5。3。3;u = 1。70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.00m； 公式（1）的计算结果： =191.433N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求！ 公式(2）的计算结果: = 66。11N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!15.1.4 4002250大梁支撑架计算15。1.4。1 主要技术信息 模板支架搭设高度为5.2米， 基本尺寸为：梁截面 BD=400mm2250mm,梁支撑立杆的横距（跨度方向） l=0.45米,立杆的步距 h=1.80米, 梁底79、增加2道承重立杆(钢管类型为483。5）.图1 梁模板支撑架立面简图15.1.4。2模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）: q1 = 25.0002。2500。450=25。313kN/m （2）模板的自重线荷载(kN/m）: q2 = 0。3500。450（22.250+0。400）/0。400=1。929kN/m （3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN): 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.80、4000.450=0.540kN 均布荷载 q = 1。225。313+1.21。929=32.690kN/m 集中荷载 P = 1。40.540=0。756kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45。001.801.80/6 = 24。30cm3； I = 45.001。801.801。80/12 = 21.87cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m） 剪力图（kN） 变形图(mm） 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.112kN N2=6。327kN N3=4。106kN N4=1.287kN 最大弯矩 最大变形 V 81、= 0.1mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09110001000/24300=3.750N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15。00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f，满足要求! (2）抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=33228.0/（2450。00018。000)=0.598N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! （3）挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0。115mm 面板的最大挠度小于163。3/250，满足要求!15.1。4.3梁底支撑方木的计算 （一）梁底方木计算 按照三跨连续梁计算82、，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 6。327/0.450=14.060kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.114。060。450.45=0.285kN。m 最大剪力 Q=0.60.45014。060=3。796kN 最大支座力 N=1.10。45014.060=6。960kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83。33cm3； I = 5.0010。0010.0010。00/12 = 416。67cm4； (1）方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f83、=0.285106/83333.3=3。42N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2，满足要求！ （2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下： Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33796/(250100）=1.139N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! (3）方木挠度计算 最大变形 v =0。67711.717450.04/（1009500.004166666。8)=0.082mm 方木的最大挠度小于450.0/250,满足要求!15.1.4。4梁底支撑钢管计算 (一） 梁84、底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取方木支撑传递力. 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图（kN.m) 支撑钢管变形图(mm） 支撑钢管剪力图（kN） 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0。183kN.m 最大变形 vmax=0.07mm 最大支座力 Qmax=6。812kN 抗弯计算强度 f=0。18106/5080。0=36.01N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！ 支撑钢管的最大挠度小于533。3/150与10mm，满足要求! （二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。15.1.85、4。5扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5）: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8。0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=6。81kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 当直角扣件的拧紧力矩达4065N.m时,试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8。0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。15.1.4。6立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=86、6。81kN （已经包括组合系数1.4） 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20。1295.200=0。806kN N = 6.812+0.806+0。000=7。617kN - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到； 3。56/0。0158=225。3查表得=0。144； 2.0/0.158 查表得=0。417; i 计算立杆的截面回转半径 （cm）；i = 1.58 A 立杆净截面面积 （cm2）； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩（cm3);W = 5.08 - 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2）； f 钢管立杆抗压强度设计值,f = 205.00N/mm2； l87、0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2）计算 l0 = k1uh 1.1631.71.8=3.56 (1) l0 = (h+2a)1。8+。12=2。00 （2） k1 - 计算长度附加系数，按照表1取值为1。163； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表;u = 1.70 a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.10m； 公式（1）的计算结果： = 108.17N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 37。35N/mm2，立杆的稳定性计算 f，满足要求！15。2 板类构件支撑计算15。2.88、1 300厚板支撑计算15.2.1.1主要技术信息 模板支架搭设高度为5.2米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.85米，立杆的横距 l=0.85米，立杆的步距 h=1.80米，采用的钢管类型为483.5。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元15.2.1.2模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25。0000.3000.850+0。3500.850=6。673kN/m 活荷载标准值 q2 = (2。000+1.000）0.850=2.550kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯89、性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 85.001。801。80/6 = 45.90cm3； I = 85.001。801.801.80/12 = 41。31cm4； （1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值（N/mm2）； M - 面板的最大弯距（N.mm）； W - 面板的净截面抵抗矩; f - 面板的抗弯强度设计值，取15。00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q - 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0。100(1.26.673+1。42。550)0。3500.350=0。142kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 090、。14210001000/45900=3。090N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! （2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600（1.26。673+1。42.550）0.350=2.431kN 截面抗剪强度计算值 T=32431。0/(2850.00018。000）=0。238N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求！ (3)挠度计算 v = 0。677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0。6779。2233504/(1006000413100)=0.378mm 面91、板的最大挠度小于350。0/250，满足要求!15.2。1.3模板支撑方木的计算 方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。 1。荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m）： q11 = 25。0000.3000.350=2.625kN/m （2)模板的自重线荷载(kN/m）： q12 = 0.3500。350=0.123kN/m （3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m): 经计算得到,活荷载标准值 q2 = (1。000+2.000)0.350=1.050kN/m 静荷载 q1 = 1.22.625+1。20。123=3。297kN/m 活荷载 q2 = 1.41.05092、=1。470kN/m 2.方木的计算 按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下： 均布荷载 q = 4.052/0。850=4.767kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0。14。770.850.85=0。344kN.m 最大剪力 Q=0.60。8504.767=2.431kN 最大支座力 N=1.10。8504。767=4。457kN 方木的截面力学参数为 本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010。00/6 = 83。33cm3； I = 5。0010。0010.0010。00/12 = 416.67c93、m4； （1）方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.344106/83333.3=4.13N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求！ (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0。6ql 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32431/（250100）=0.729N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求！ （3）方木挠度计算 最大变形 v =0。6773.798850。04/（1009500。004166666。8）=0.339mm 方木的最大挠度小于850.0/250，满足要求94、!15.2.1.4板底支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=4.46kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m） 支撑钢管变形图（mm) 支撑钢管剪力图(kN） 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0。942kN.m 最大变形 vmax=1。85mm 最大支座力 Qmax=12。030kN 抗弯计算强度 f=0。94106/5080.0=185。50N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205。0N/mm2,满足要求！ 支撑钢管的最大挠度小于850.0/150与10mm，满足要求！15。2。1.5扣件抗滑移的计算 纵向或横向水95、平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8。0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=12。00kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，可以考虑采用双扣件! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8。0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。15.2.1.6模板支架荷载标准值（立杆轴力） 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： （1)脚手架96、的自重(kN）： NG1 = 0.1295。200=0.671kN (2)模板的自重(kN）: NG2 = 0。3500.8500。850=0.253kN （3）钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25。0000.3000。8500。850=5。419kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.343kN。 2。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到,活荷载标准值 NQ = （1.000+2。000)0。8500。850=2。168kN 3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG + 1.4NQ15.2.1。797、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值 （kN)；N = 10。65 - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； 3。56/0.0158=225.3查表得=0。144； 2。0/0.158 查表得=0。417； i 计算立杆的截面回转半径 (cm);i = 1。58 A - 立杆净截面面积 （cm2)； A = 4。89 W - 立杆净截面抵抗矩（cm3)；W = 5.08 - 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2); f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205。00N/mm2； l0 - 计算长度 （m); 如果完全参照扣件98、式规范,由公式（1）或(2)计算 l0 = k1uh 1。1631.71。8=3。56 (1) l0 = (h+2a) 1。8+0.12=2。00 (2） k1 - 计算长度附加系数，取值为1。155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5。3.3；u = 1.70 a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m; 公式(1)的计算结果： = 151。24N/mm2,立杆的稳定性计算 f，满足要求！ 公式(2）的计算结果: = 52.23N/mm2，立杆的稳定性计算 f，满足要求!15.2.2 250厚板支承排架计算；15.2.2.1 主要技术信息 模板支架搭设高度为99、5。2米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0。90米，立杆的横距 l=0。90米，立杆的步距 h=1.80米。 采用的钢管类型为483.5.图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元15.2。2.2模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.2500。900+0。3500.900=5.940kN/m 活荷载标准值 q2 = （2。000+1。000)0.900=2。700kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001。801。80/100、6 = 48。60cm3; I = 90。001。801.801。80/12 = 43.74cm4； （1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N。mm); W - 面板的净截面抵抗矩； f - 面板的抗弯强度设计值，取15。00N/mm2； M = 0。100ql2 其中 q - 荷载设计值（kN/m）; 经计算得到 M = 0。100（1.25.940+1。42.700）0.3500.350=0.134kN。m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.13410001000/48600=2。749N/mm2 面板的抗弯101、强度验算 f f,满足要求！ (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0。600(1。25。940+1.42。700)0.350=2。291kN 截面抗剪强度计算值 T=32291.0/（2900.00018.000）=0.212N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6778.6403504/(1006000437400)=0。334mm 面板的最大挠度小于350。0/250,满足要求！15。2。2.3模板支撑102、方木的计算 方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。 1。荷载的计算 (1）钢筋混凝土板自重（kN/m）： q11 = 25.0000.2500.350=2.188kN/m (2）模板的自重线荷载（kN/m）： q12 = 0。3500.350=0.123kN/m （3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m): 经计算得到，活荷载标准值 q2 = （1.000+2.000）0.350=1.050kN/m 静荷载 q1 = 1。22.188+1。20.123=2。772kN/m 活荷载 q2 = 1。41.050=1。470kN/m 2.方木的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑103、为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下： 均布荷载 q = 3。818/0。900=4。242kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14。240。90 最大剪力 Q=0.60。9004。242=2.291kN 最大支座力 N=1。10.9004.242=4.200kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5。0010。0010.00/6 = 83。33cm3； I = 5。0010。0010。0010。00/12 = 416.67cm4; （1）方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0。344106/83333。3=4.12N/m104、m2 方木的抗弯计算强度小于13。0N/mm2，满足要求! (2）方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下： Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32291/（250100)=0.687N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求！ （3)方木挠度计算 最大变形 v =0。6773.360900.04/(1009500.004166666。8）=0。377mm 方木的最大挠度小于900。0/250,满足要求！15。2.2。4板底支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载P取纵向板105、底支撑传递力,P=4.20kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图（kN.m） 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图（kN） 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0。993kN。m 最大变形 vmax=2.17mm 最大支座力 Qmax=11.987kN 抗弯计算强度 f=0.99106/5080.0=195。49N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205。0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900。0/150与10mm,满足要求!15。2。2。5扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2。5）： R Rc 其中 Rc - 扣件106、抗滑承载力设计值，取8。0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力,R=11.99kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N。m时，试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN.15。2.2。6模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容: （1)脚手架的自重(kN）: NG1 = 0.1295.200=0。671kN （2）模板的自重(kN）：107、 NG2 = 0.3500。9000。900=0。284kN (3）钢筋混凝土楼板自重（kN)： NG3 = 25。0000。2500.9000。900=5.063kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6。017kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到,活荷载标准值 NQ = （1.000+2。000）0。9000.900=2.430kN 3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG + 1。4NQ15。2。2。7立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值 （kN108、)；N = 10.62 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； 3。56/0.0158=225.3查表得=0.144； 2.0/0。158 查表得=0.417； i 计算立杆的截面回转半径 (cm）;i = 1.58 A - 立杆净截面面积 （cm2)； A = 4。89 W 立杆净截面抵抗矩（cm3）；W = 5。08 - 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2）； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 - 计算长度 (m); 如果完全参照扣件式规范，由公式（1）或（2）计算 l0 = k1uh 1。1631。71。8=3。56 （1） l0 = 109、(h+2a)1.8+0。12=2。00 (2) k1 计算长度附加系数,取值为1。155； u - 计算长度系数,参照扣件式规范表5。3.3；u = 1.70 a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m； 公式（1)的计算结果： = 150.82N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式（2）的计算结果： = 52。08N/mm2，立杆的稳定性计算 f，满足要求！15.2。3 150厚板支撑架计算；15。2。3。1主要技术信息 模板支架搭设高度为5。2米, 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1。00米,立杆的横距 l=1。00米，立杆的步距 h=1.80米。 采用110、的钢管类型为483.5.图1 楼板支撑架立面简图815。2。3.2模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.1501。000+0.3501.000=4。100kN/m 活荷载标准值 q2 = （2。000+1。000）1.000=3。000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001。801.801。80/12 = 48。60cm4； （1）抗弯强度计算 f = M /111、 W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值（N/mm2)； M 面板的最大弯距（N.mm); W 面板的净截面抵抗矩; f - 面板的抗弯强度设计值,取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值（kN/m)； 经计算得到 M = 0。100（1.24。100+1。43。000)0。400 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。14610001000/54000=2。702N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f，满足要求! （2）抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.24。100+1。43。000）0.400=2.189kN 截面抗剪112、强度计算值 T=32189.0/（21000.00018。000）=0。182N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求！ (3）挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6777.1004004/(1006000486000)=0。422mm 面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求!15.2。3.2模板支撑方木的计算 方木按照均布荷载下三跨连续梁计算. 1.荷载的计算 （1）钢筋混凝土板自重（kN/m)： q11 = 25。0000.1500.400=1。500kN/m （2113、)模板的自重线荷载（kN/m): q12 = 0。3500。400=0.140kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）: 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1。000+2。000)0.400=1。200kN/m 静荷载 q1 = 1。21。500+1。20。140=1.968kN/m 活荷载 q2 = 1.41.200=1。680kN/m 2。方木的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下： 均布荷载 q = 3.648/1.000=3。648kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.651。114、001.00=0.365kN。m 最大剪力 Q=0。61.0003.648=2.189kN 最大支座力 N=1.11.0003.648=4。013kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5。0010。0010。00/6 = 83。33cm3； I = 5。0010.0010.0010。00/12 = 416.67cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.365106/83333.3=4。38N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求！ (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满115、足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32189/（250100)=0。657N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求！ （3）方木挠度计算 最大变形 v =0.6772。8401000.04/（1009500。004166666.8)=0.486mm 方木的最大挠度小于1000。0/250，满足要求!15.2.3。4板底支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=4。01kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m） 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图（kN） 经过连续梁的计116、算得到 最大弯矩 Mmax=1.027kN。m 最大变形 vmax=2。84mm 最大支座力 Qmax=11。204kN 抗弯计算强度 f=1。03106/5080。0=202。22N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205。0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm，满足要求!15.2。3.5扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算： R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8。0kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=11.20kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不117、满足要求,可以考虑采用双扣件! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N。m时,试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8。0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12。0kN。15。2.3。6模板支架荷载标准值（立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： （1)脚手架的自重(kN): NG1 = 0.1295。200=0.671kN (2)模板的自重（kN): NG2 = 0.3501.0001。000=0.350kN (3)钢筋混凝土楼板自重（kN）： NG3 = 25。0000.1501。0001.000=3118、。750kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.771kN. 2。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)1.0001.000=3。000kN 3。不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ15。2。3.7立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值 （kN)；N = 9.93 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； 3.56/0.0158=225。3查表得=0。144； 2。0/0。158119、 查表得=0。417； i 计算立杆的截面回转半径 （cm）；i = 1.58 A - 立杆净截面面积 (cm2); A = 4。89 W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5。08 - 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值,f = 205。00N/mm2； l0 计算长度 (m）； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或（2)计算 l0 = k1uh 1.1631.71。8=3.56 （1） l0 = （h+2a） 1。8+0。12=2.00 （2) k1 - 计算长度附加系数，取值为1.155； u 计算长度系数,参照扣件式规范表5.3。3；u = 1。70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。10m； 公式(1)的计算结果: = 141.02N/mm2,立杆的稳定性计算 f，满足要求! 公式(2)的计算结果: = 48.70N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求！