1、 模板专项施工方案目 录1.编制依据22.工程概况23.搭设思路及搭设参数24.模板支撑方案35.施工准备66.高支模施工的安全管理87.支模施工方法158.应急救援预案199.模板设计计算2110.特殊部位模板支撑补充方案79模板专项施工方案1.编制依据 1.建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2022 2.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302022 3.混凝土结构设计规范GB50010-2022 4.建筑结构荷载规范GB 50009-2022 5.钢结构设计规范GB 50017-20225xx包装（xx）有限公司xx扩建工程二号厂房图纸；2.工程概况工程名称：xx包装（x2、x）有限公司xx扩建工程二号厂房工程地点：xx市xx镇xx村建设单位：xx包装（xx）有限公司勘察单位：设计单位：xx公司监理单位：xx公司施工单位：xx市xx公司3.搭设思路及搭设参数31支撑体系设计理念在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立柱步距要一致，便于统一搭设；立柱纵或横距尽量一致或成倍数，便于立柱纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。32混凝土浇筑方式柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇筑柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固，经3、有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇筑梁板砼。浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇筑砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置；浇筑过程中坚决避免堆载过大现象。大梁混凝土分用二次浇筑，首先一次浇筑至板底-0.20M处，待梁混凝土初凝后同板混凝土一起浇筑。33支撑体系方式根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。4.模板支撑方案4.1模板及支架的选取模板：915183018mm的木胶合板模板； 木枋：501002000的木枋；对拉螺杆：14的高强螺杆（含止水螺杆）；483.5钢管、扣件；脚4、手架及接头材质应满足拉强度，伸长率，屈服点等的规范要求，不得使用不合格品，不得有裂纹，气孔，也不得有疏松，砂眼或其它影响使用性能的构造缺陷。脚手架使用 前应进行防锈处理，涂刷二道防锈漆。4.2支撑系统的构造设计框架梁采用15mm 厚木胶合板，50100 木方纵向布置，间距250300mm。横向支承为48 钢管，见图4-7 所示。梁一般高度为600mm和800mm，部分有1m以上，净高度在500700mm之间的加一道12 穿墙螺栓，大于7001000mm 之间的加两道12 穿墙螺栓，净高度大于1000mm 的加三道穿墙螺栓，同时增加顶撑，保证顶撑间距不得大于600mm。螺旋顶撑间距为900mm15、200mm，为了保证顶板梁的支撑，将梁纵向方向的间距调整为900mm。I、高支模设置：a、板模：模板采用胶合木模板，立杆支撑采用可调式钢管支撑。紧靠木模底第一层木枋间距250，第二层双钢管托梁间距为1000，立杆顶套顶托支撑第二层水平双钢管托梁，沿钢管方向间距为1000，布置如下图：经过对板底模板结构支撑体系的计算，高支模的板底脚手架搭设方案为：高支模支撑体系采用钢管满堂脚手架，次梁、板底立杆以1000*1000布设(立杆采用双扣件)，步距为1.5米（按照此步距进行计算满足受力要求）。b、 梁模：经过对梁底模板结构支撑体系的计算，高支模的梁底脚手架搭设方案为：主梁立杆顶部采用顶托支撑，上部托梁6、采用483.5双钢管，梁底501001400木枋200立放，梁底立杆以1200*500布设(立杆采用双扣件)，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.50米，梁底增加1道承重立杆。步距为1.5米（按照此步距进行计算满足受力要求）。梁高h600mm以下：采用梁底铺枋250，底钉压脚条用斜板钉设加固。梁高600h900：梁底铺枋250、底钉压脚条（15cm20cm宽模板），14的对拉螺杆中间一道500加固；梁高600h900：梁底铺枋250、底钉压脚条（15cm20cm宽模板），14的对拉螺杆中间两道500加固； 4.22剪刀撑、扫地杆的搭设位置及要求扫地杆离地高200mm。满堂架模板支架四边与中间7、每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底到顶连续设置；两端与中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑，共计设置2道水平剪刀撑。满堂架具体搭设方式参见附图。支架构造、三向剪刀撑、扫地杆及水平杆的布置按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ162-2022）要求实施。4.3构件、连墙件连接方式、布置间距以及基础处理与柱体连接：在浇筑6m以上柱时，间距5m在柱中间位置预埋钢管，同临近立杆进行扣结加固，形成稳定受力体系。支撑系统基础为200mm（500 mm）厚的钢筋混凝土地板，满足支撑系统基础要求，当支撑系统基础为120mm厚钢筋混凝土楼板时必须对下层楼板设置回顶加固。满堂架8、具体搭设方式参见附图。支架构造、剪刀撑、扫地杆及水平杆的布置按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ162-2022）要求实施。5.施工准备5.1工艺流程施工工艺流程：施工准备柱钢筋加工制作及模板的配置柱钢筋绑扎柱模板的安装柱混凝土浇筑柱模拆除梁底模及梁侧模的安装平板模板安装模板验收梁板钢筋绑扎钢筋隐蔽验收梁板混凝土浇筑梁侧模拆除梁板底模拆除。梁板模施工工艺：弹线满堂架调整标高、柱接头模板安装安装梁底模安装梁侧模安装板底龙骨铺底板模堵缝、清理绑梁钢筋绑板底筋、水电、工艺管线安装筋绑扎板钢筋绑扎板面筋、预埋件、封边模自检、互检合格后验收，办交接手续，移交砼工种。5.2劳动力组织本工程的施工9、进度较紧，质量要求高，因此组织300人的具有很高技术水平的木工班组进场，两个作业班组独立作业，以C、D生产房、E生产配套机电设备用房、F化学品库、G门卫室与A协调用房、B生产房7个厂房为两个施工区，施工技术人员可以根据现场的施工进度和劳动力需要具体进行调配。5.3机械设备配置的木工机械如下：圆盘锯：5台；木工压刨：5台； 木工平刨：5台；手电钻：10台；以及其他工人支模时所须的小型机具扳手、钳子、吊线锤等。5.4材料准备材料资源投入计划序号材料名称及规格单位数量备注118mm厚模板m215000估计250100木枋(2m长)根10000估计348钢管吨200估计4直角扣件个9000估计5对接扣10、件个1800估计6回旋扣件个6000估计辅材：2cm宽粘带纸、海绵条、铁钉、铁线、刷子、小铁铲、撬棍等；5.5加工场布置现场设置五个主要的木工加工场，内设台圆盘锯及平压刨机各十台；本工程所有模板加工均在加工区内进行加工，圆盘锯不得上楼层；所有旧木枋均在加工区内拨钉及清理，平压刨后方可投入使用；6.高支模施工的安全管理6.1施工组织与管理根据“管生产必须管安全”、“安全生产、人人有责”的原则建立安全组织机构体系，明确规定各级领导、各职能部门和各类人员在生产活动中应负的安全职责，保障施工正常进行。项目部根据施工安全管理条例，成立安全生产主管部门，配置2名专职安全员，对施工安全生产进行监督和检查，并11、成立项目部安全组织机构。1)、项目部安全组织机构组成人员如下：组长： 项目经理副组长：项目生产副经理、项目总工、专职安全员组员： 各施工工长、材料部负责人、机械设备负责人、电工班负责人、各施工作业班组长。2)、建立项目部安全生产保证体系。建立健全安全生产责任制，根据其工作内容对项目各部门、项目部全体管理人员、各施工作业班组长，制定相应的安全生产责任制，增强各级管理人员安全责任心，使安全管理纵向到底、横向到边，专管成线，群管成网，责任明确，协调配合，共同努力，把安全生产工作落实到实处。项目部根据安全管理目标，制定项目伤亡控制指标、安全达标、文明施工目标，同时对安全责任目标进行分解，并按责任目标对12、责任人进行考核；伤亡控制指标：无重大伤亡事故，年度轻伤事故频率控制在2.0以内。安全达标：优良（按JGJ592022检查评分）文明施工目标：优良（按广东省文明施工标准检查评分）安全责任目标分解：序号安全管理项目主要责任人达标标准（分）1安全管理专职安全员852文明施工项目副经理853施工机械设备主管854施工用电电工班长855三宝、四口专职安全员856消防安全专职消防员851)、安全技术管理要严格执行国家有关安全生产政策、法令和规章制度，特别是对“一表、四规范”的执行。一表；JGJ592022检查评分表，三规范；施工现场临时用电安全技术规范、龙门架、塔吊及井架物料提升机安全技术规范、建筑施工高13、处作业安全技术规范、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范。2)、施工现场道路、上下水、电气线路、材料堆放、临时和附属设施等平面布置，都要符合安全、卫生、防火要求，并加强管理做到安全生产和文明施工。3)、各种机械设备的安全装置和起重设备的限位装置要齐全有效，建立定期维修保养制度，检修机械设备要同检修防护装置；施工现场机械设备的安装和拆除，必须有局总工程师审批后施工技术方案，安装和拆除时及有专人监护，施工现场各种机械设备的安装完后，必须经设备主管部门和安全部门验收合格方能使用，各种机械设备操作时必须严格遵守操作规程。4)、井字架和安全网，搭设完必须经工长和专职安全员验收合格，方能使用，使用期间要指14、定专人维护保养，发现有变变形、倾斜、摇晃等到情况，要及时加固。5)、施工现场坑、井、沟和各种孔洞，易燃易爆场地，变压器周围，要指定专人设置围栏或盖板和安全标志，夜间施工要设置红灯示警；各种防护设施，警告标志，未经施工负责人批准，不得移动和拆除。6)、实行逐级安全技术交底制度；开工前，技术负责人将工程概况、施工方法、安全技术措施等情况向全体施工人员进行详细交底；各施工工长要按施工进度定期或不定期的向有关班组进行安全技术交底；班组长每天要对工人进行施工要求、作业环境的安全交底。7)、加强季节性劳动保护工作,夏季有防暑措施，合理安排作业时间，雨季有防雨和防滑措施。1)、建立安全教育和培训制度，由项目15、部技术负责人和安全部门负责组织和执行。2)、新工人入场前应做好三级安全教育；3)、法制教育和劳动纪律教育：对全体施工人员进行安全生产法规和法制教育，全体施工人员必须严格执行劳动纪律，严禁违章指挥和违章作业，严格执行安全操作规程，遵守劳动纪律，减少伤亡事故，实现安全生产。4)、对作业班组人员和特种作业人员进行定期和不定期的安全技术培训，提高作业人员的安全技术技能。1)、公司总部对项目的检查：公司对每次检查提出考评报告，并对各项目存在的问题进行现场讲解，提出整改的措施，发出整改通知书。项目部根椐检查提出的问题定人、定时进行整改，整改完后上报公司工程部负责进行复查。2)、项目自检：项目经理部每周定期16、对本项目进行一次安全生产大检查，由项目经理为主，生产负责人、技术负责人、材料负责人、设备负责人及项目专职安全员参加组成检查组，对检查出的隐患进行“三定”（定人、定时间、定措施）整改。并填写项目安全生产检查记录表，并将整改结果上报公司工程部。施工现场要经常进行自检、互检和交接检查。自检：班组作业前后对自身所处的环境和工作程序进行安全检查。互检：班组之间开展的安全检查，相互监督。交接检查：上道工序完毕，交给下道工序使用前，应由工地负责人组织工长、安全员、班组及其它有关人员，进行安全检查或验收，确认合格后，方可交给下道工序使用。3)、项目专职安全员每天对所负责的工程项目的安全情况进行巡回检查，巡回检17、查的范围及内容如下：a、所有孔、洞、井的防护情况。b、临边、四口防护情况。c、施工用电情况包括架线方式、箱闸设置、熔断器、漏电保护器，需要用安全电压的部位，安全电压情况等。d、“三宝”使用情况及个别远离群体，贪图方便，试图冒险作业的行为。e、各种机械设备安全情况。f、现场整体防火情况。g、其它不安全因素。对事故的处理坚持按“四不放过”的原则进行处理；“事故原因不查清不放过”，“整改措施不彻底不放过”，“责任人未受到处理、教育不放过”，“广大职工未受到教育不放过”。安全验收：1)、井字架安装完毕，由项目专职安全员会同项目部生产主管、设备部负责人、技术部负责人、安装负责人进行验收，合格后方可使用。18、2)、施工现场所使用的施工机具在安装完毕，由项目专职安全员会同项目部生产主管、设备部负责人、技术部负责人、施工机具安装负责人进行验收，合格后方可使用。3)、施工现场临时用电安装完毕，由项目专职安全员会同项目部生产主管、设备部负责人、技术部负责人、临时用电安装负责人进行验收，合格后方可使用。1)、安全交底的要求：工程开工时，项目技术负责人应根据工程特点，施工条件以及施工程序，编制项目施工安全交底计划，明确施工过程中要进行哪些安全交底，交底应包括哪些内容，各次交底应在什么时候由谁负责进行以及交底计划的执行情况和实施效果由谁来检查和验证等内容。工程施工安全技术交底分别由项目技术负责人、各工长负责进行19、。在下列情况下，需进行安全交底：a.工程开工前，应进行施工组织设计或整个工程施工的安全技术交底。b.推广应用“四新”技术时。c.分部分项工程施工前。d.特殊过程、关键工序施工前。e.重要、关键结构部位或易发生安全事故的工程部位施工前。安全交底应满足国家及行业有关的安全政策、法令、规范、规程、标准等。安全交底以书面形式进行，交底后，交底人应组织接受交底人认真讨论并及时回答接受交底人提出的问题，待接受人明确交底意图后，双方在交底书上签字。2)、安全技术交底的职权划分见下表。安全技术交底的职权划分及主要内容安全交底名称主要内容交底人接受人施工组织设计工程概况，工程特点施工准备要求施工顺序和进度要求安20、全保证措施项目技术负责人项目专职安全员、项目施工员、质检员、技术员、设备员、施工工长、施工班组长“四新”技术推广应用该新技术主要内容该新技术的使用方法或操作规程安全保证措施项目技术负责人项目专职安全员、项目施工员、质检员、技术员、设备员、施工工长、施工班组长技术复杂的分部分项工程该分部分项工程概况技术难点施工步骤安全保证措施项目技术负责人项目专职安全员、项目施工员、质检员、技术员、设备员、施工工长、施工班组长易发生安全事故的工程部位可能出现的安全问题安全要求安全保证措施施工员项目施工员施工工长作业班组长分部分项工程安全要求安全操作规程施工员项目施工员施工工长作业班组长季节性或节假日前后安全注意21、事项安全保证措施施工员项目施工员施工工长作业班组长各种机电设备使用前机械情况技术参数注意事项安全保证措施设备负责人项目施工员施工工长设备操作工人3)、安全交底由交底人检查监督，在检查监督过程中，如发现交底内容不全、没有针对性或存在失误，可补充或修改交底的有关内容。1)、特种作业是指对操作者本人，尤其对他人和周周围设施的安全有重大危害因素作业。直接从事特种作业者，称特种作业人员。2)、特种作业范围：电工作业、起重机械作业、爆破作业、金属焊接（气割）作业、机动车辆驾驶、建筑登高架设作业。3)、所有从事特种作业者必须持有国家或当地市、县有关部门或其指定单位的考核上岗证。4)、施工现场所有特殊作业人员22、必须登记并报局总部工程部备案。6.2脚手架施工质量要求及验收1)保证纵向水平杆的对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不能设置在同步和同跨内，相邻两接头在水平方向错开的距离应大小50cm，接头位置离主节点的距离不能大于60cm。2)保证各钢管的搭接长度大于1m。3)立杆顶部可采用搭接外，保证各立杆在中间均为对接。序号项目技术要求允许偏差(mm)1地基基础表面坚实平整砼强度符合技术要求排水不积水垫板不晃动2立杆垂直度：Hmax50mm3间距步距偏差20mm柱距偏差50mm排距偏差20mm4大横杆高差杆两端20mm同跨同一横截面内的高差10mm5扣件安装扣件距离中心节点150mm相邻立柱对接扣23、件高差-50mm6剪刀撑斜杆与地面的偏差4)保证门洞处立杆为双立杆，副立杆至少高出门洞处高度1步以上。5)保证脚手架的搭设配合施工进度，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。6)开始搭设立杆时，应隔6m设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后方可拆除。7)搭设完一步脚手架后，校正脚手架步距、纵距、横距及立杆的垂直度，整架的垂直度不能超过50mm，纵向直线度不能超过27cm，横杆水平度不得超过135mm。脚手架在投入使用之前必须进行验收，合格后方准使用。1、因为本工程的脚手架分区搭设、分区投入使用。这就要求脚手架也必须分区进行验收，验收合格后方可投入使用。2、检查验收的内容，应按施工组织设计或作业指24、导书的有关规定进行，外脚手架的验收主要有以下项目：a.脚手架的基础；b脚手架的步高；c立杆的纵横间距，立杆的接头位置、立杆的竖直度；d立杆的纵横杆的标高、水平度、小横杆的交叉位置；e脚手板的固定；f剪刀撑的位置、距离、角度和搭接；g扣件的紧固程度；h连墙杆的位置，数量和牢固程度；r脚手架所用的钢管、扣件、型钢及其他材料的材质证明和抽检记录；3、支撑架必须验收检查合格后办妥脚手架验收手续，在脚手架醒目处挂上脚手架验收合格牌后，方可投入使用。4、在检查验收过程中，要特别注意扣件的紧固程度，扣件并不是拧得越紧越好。对于拧紧力矩大于70Nm的扣件，要认真检查有无裂缝、变形，如果发现有上述弊病应立即调换25、，调换上的扣件的螺栓应紧固力矩在4060Nm。6.3脚手架安全管理1、所有操作人员应持证上岗，操作人员进入现场后，应做好进场三级教育，并做好会议记录，进行详细的安全技术交底。2、每一区外架搭设完毕后，必须验收合格后方可使用。3、防雷击接地措施，采用430镀锌扁铁与本建筑结构的四角避雷接地网焊接，其电阻不得大于要求的1欧姆。4、高空作业要正确使用“三保”遇六级以上大风时，应停止高空作业。5、及时收集气象资料，并通知全体施工人员，便于安排工作和进一步采取措施。6、脚手架上不得堆放钢筋，模板等材料。8、脚手架拆除程序与安装程序相反，拆除时，严禁乱丢及高空坠物。7.支模施工方法7.1支撑系统安装放置纵26、向扫地杆自角部起依次向两边竖立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后、装设横向扫地杆并与立杆固定（应吊线确保立杆垂直），每边竖起34根立杆后，即装设第一步纵向平杆（与立杆扣接固定）和横向平杆（与立杆扣接固定）、校正立杆垂直和横杆水平使符合要求，按4060N.m力矩拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架完成。再全面检查一遍构架的质量，符合要求后设置连墙杆按第一步架的作业程序和要求搭设第二步、第三步随搭设进程及时装设连墙壁件和剪刀撑铺脚手板。7.2梁、板模板安装梁、板模板安装：弹线满堂架调整标高、柱接头模板安装安装梁底模安装梁侧模安装板底龙骨铺底板模堵缝、清理绑梁钢筋绑板底27、筋、水电、工艺管线安装筋绑扎板钢筋绑板板面筋、预埋件、封边模自检、互检合格后验收，办交接手续，移交砼工种。7.3验收及拆除的批准程序7.4支模拆除1)拆除前的准备a、拆除前必须对操作工人作好技术及安全交底；b、全面检查内架的连接、连墙件、支撑体系等是否符合安全要求；c、清除架体上的杂物及地面障碍物；d、拆除前对整个建筑物实行全封闭，禁止无关人员进入操作现场，以免发生安全事故；e、根据工程实际需要，作业队在得到项目部下发的内架拆除许可令，明确拆除部位、拆除时间及拆除的顺序后方可进行拆除。2)拆模时间规定：侧模拆除时，砼强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏，方可拆除。板及梁底模板拆除必须在预应28、力张拉后由专业施工员提出申请经项目技术负责人签发意见，并报现场监理工程师。各部位构件拆模时所需混凝土强度：结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%）板2502，8758100梁8758100悬臂构件27521003)模板拆除注意事项a、梁板模板拆除前应先在满堂架适当部位横杆（满足操作要求）铺上脚手板以满足操作时安全需要及防止拆下的模板直接从高处往下落。b、拆模时操作人员严禁站在拆除部位的正下方，并用专用撬棍拆除梁板模，禁止野蛮施工。c、拆下的模板由人工往下传递，层高超过4m楼面底模由人工通过绳子吊运落地，严禁往下扔，以防止模板损坏。d、当天拆下的模板当天转运至指定地方并及时29、清理干净，撬出铁钉并刷脱模剂，禁止待一楼层模板全部拆除后，再一次清运。7.5安全技术措施1)及时编制好施工组织设计和专项施工方案，做好技术准备工作。2)认真学习图纸并贯穿于施工全过程，分阶段做好图纸会审，尤其要在建设单位统一部署下做好各专业会审。施工中随时和设计单位取得联系解决图纸问题。3)科学合理地提出修改图纸建议，提高工效，保证质量。4)大力推广采用新技术、新材料、新工艺、从技术措施上保证施工工期76预防坍塌事故的安全技术措施7. 61施工监测措施1）监测项目：满堂模板支撑体系整体稳定状况、梁模板浇筑时模板受力变形状况、浇筑砼时模板沉降变形情况等。2）监测方案：a、施工时加强质量控制和检查30、力度，及时发现问题及时落实整改；b、砼浇筑作业时安排专人检查支撑系统受力情况，检查梁、墙模板受力变形情况；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决；c、安排专人用水准仪检查模板变形情况，观测频率不得大于1次/20min，保证施工作业在受控状态；3）观测方法：1）采用水准仪进行观测。2）浇砼前进行第一次观测，以后每半小时进行一次观测。并作好记录。d、严格控制砼料高度，不得超过40cm高，及时将砼振捣铺平；e、支撑架内部备用木枋及长短钢管，根据实际情况及时进行加固处理。至少安排两人轮流检查支撑体系，防止长时间作业因疲劳引起安全事故；严禁酒后作业；根据砼浇筑位置，及时进行31、检查，出现较小问题， 如断枋、爆模，立即停止上部作业，增加人手加固处理；出现较大问题，如大范围塌陷、 整体位移严重立即撤离，并及时通知上部作业人员撤离作业区域。7.7预防高空坠落事故安全技术措施1）脚手架搭设人员应有劳动部门颁发的上岗证，应经过专门的技术培训的熟练工人。2）架子工在作业时严禁喝酒或带病作业。3）架子工在上架时必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。8.应急救援预案8.1机构设置8.2报警救援及其他联络电话报警110 、救援119、120。8.3人员分工与职责组长：全面负责应急处理工作，领导应急处理的指挥和协调，向项目部经理、公司安全生产委员会和总经理报告应急处理工作；具体负责应急现场32、的直接指挥，组织对人员和财产的抢救；负责对扰民问题进行沟通和协调；第一副组长：负责组织本工程应急情况的处理，负责项目部应急情况的指挥和协调；副组长：协助第一副组长，负责通讯联络、车辆调度，和地方消防、医疗机构联络沟通；成员：各部门负责人，负责应急处理的资金和物资准备及调度，协助处理应急情况；义务消防队：负责火灾应急义务消防，其架构如下：管理部门：消防工作归口项目质安部统一管理，质安部主任为义务消防队长，综合办主任为副队长；项目部设义务消防管理员一人，在项目质安部领导下工作，具体负责本工程消防管理；项目部成立义务消防队，义务消防队人数为10人，其职责和活动要求在项目应急计划中明确。项目应急办公室33、：为应对重大突发事件，项目建立危机管理组织机构，主要职责包括:1）重大事项决策；2）对应急事件提供支持、协调；3）向国家政府部门报告情况；4）组织向社会公众公布事件信息；5）公布公司危机管理预案。8.4应急救援工作程序1）遇突发事件后，报告信息应迅速汇集，判断性质严重程度，确定是否启动应急系统。2）确定启动应急响应后，各级应急机构进入应急状态并实施如下行动，通知有关人员到位，开通信息与通讯网络，调配应急资源，明确向上级报告内容、组织对媒体发布信息、内部员工通报等。4）采取控制行动，场外应急指挥应支持现场应急指挥人员完成下列救援行动：应急队伍及时进入现场，积极开展人员救助、工程抢险、医疗救助、人34、群疏散、环境保护、技术支持、政府联络、补偿损失等。5）行动完成后，进入临时应急恢复阶段。6）应急响应结束后，应组织原因分析、评估应急响应情况，提供最终报告为今后的危机处理做参考。8.5应急救援方法1 ) 外伤止血：由于事故可能引起出血，出血量大（达到总血量的40%），就有生命危险。现场抢救时，首先采取紧急止血措施，然后再采取其他措施，常用的止血方法有：指压止血、加压包扎止血、加垫屈肢止血和止血带止血。2 )包扎：可以起到快速止血、保护伤口、防止污染作用，有利于转送和进一步治疗。常用方法有绷带包扎、三角巾包扎、尼龙网包扎、自粘贴包扎。3 )骨折固定：为了使断骨不在加重，避免加重断骨对周围组织的伤35、害，减轻伤员的痛苦并便于搬运，常用夹板的方法来固定。搬运时应注意：a、下肢骨折需用担架；b、脊柱骨折，用门板或硬板担架，使伤者面向上。由3-4人分别用手托起头、胸、骨盆、腿部，动作一致平放在担架上，用布带将伤员绑在担架上，以防移动；c、高空坠落的患者，无论情况如何，都要按脊柱固定的方法处理，以备无患。d、 触电急救措施：立即切断电源或用绝缘物使患者脱离电源；防止患者在脱离电源后的二次伤害；患者呼吸心跳停止时，立即采用口对口人工呼吸和胸外按压术；对局部电烧伤进行临时消毒包扎处理；呼急救中心转院抢救。e、 中暑抢救措施：发现中暑人员应立即将其移到阴凉通风处。轻度中暑给以患者含盐冷饮，可服十滴水或藿36、香正气水、人丹，休息后即可恢复；高热型重点是物理降温，用26-29摄氏度温水或50%的酒精全身檫浴，用电风扇吹风，头部放置冰袋。9.模板设计计算主要验算梁、板支撑体系的强度、刚度及稳定性，满堂架高度、板厚及梁截面均取最大值:层高取7.8m，板厚取120mm，梁截面取300900。楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2022）。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容 易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2021.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用37、安全，供脚手架设计人员参考。 模板支架搭设高度为7.8米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米。图 楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.1201.000+0.3501.000=3.350kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)1.000=3.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分38、别为: W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.23.350+1.43.000)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07410001000/54000=1.370N/mm2 面板39、的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.23.350+1.43.000)0.300=1.480kN 截面抗剪强度计算值 T=31480.0/(21000.00018.000)=0.123N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.3503004/(1006000486000)=0.063mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二40、支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1200.300=0.900kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.20.900+1.20.105=1.206kN/m 活荷载 q2 = 1.40.900=1.260kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考41、虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.466/1.000=2.466kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.471.00 最大剪力 Q=0.61.0002.466=1.480kN 最大支座力 N=1.11.0002.466=2.713kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.247106/83333.3=2.96N/42、mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31480/(250100)=0.444N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.6771.0051000.04/(1009500.004166666.8)=0.172mm 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 三、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载43、P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=2.331mm 最大支座力 Qmax=9.865kN 抗弯计算强度 f=0.913106/5080.0=179.74N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范 R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的44、竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=9.87kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,应采用双扣件! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.12913.180=1.702kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)：45、 NG2 = 0.3501.0001.000=0.350kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1201.0001.000=3.000kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.052kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)1.0001.000=3.000kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 六、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.26kN； 轴心受46、压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至47、模板支撑点的长度；a = 0.00m； 公式(1)的计算结果： = 106.47N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 33.22N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.039； 公式(3)的计算结果： = 43.96N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容梁模48、板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2022）。 计算依据2施工技术2021.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为7.8m， 梁截面 BD=200mm600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方4090mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 0.90m。 梁49、底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.12m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。 78001500600200450450图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2025.0000.1200.5000.900=1.620kN。 验算采用的钢管类型为482.8。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活50、荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.6000.900=13.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.900(20.600+0.200)/0.200=3.15kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.2000.900=0.540kN 均布荷载 q = 1.2013.500+1.203.150=19.980kN/m 集中荷载 P = 1.400.540=0.756kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:51、 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.501.50/6 = 33.75cm3； I = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4； 200 0.76kN19.98kN/mAB 计算简图 0.1380.000 弯矩图(kN.m) 2.380.380.382.38 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 20016.65kN/mAB 变形计算受力图 0.0000.274 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.378kN N2=2.378kN 最大弯矩 M = Pl/4+ql2 最大52、变形 V =5ql4/385EI =0.228mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.13810001000/33750=4.090N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32378.0/(2900.00015.000)=0.264N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.279mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 53、（一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.378/0.900=2.642kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.6420.90 最大剪力 Q=0.60.9002.642=1.427kN 最大支座力 N=1.10.9002.642=2.616kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.54、214106/54000.0=3.963/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31427/(24090)=0.595N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.850kN/m 最大变形 v =0.6771.850900.04/(1009000.002430000.0)=0.376mm 木方的最大挠度小于55、900.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 450 450 2.38kN 2.38kN 1.62kN 1.62kNAB 支撑钢管计算简图 0.1180.298 支撑钢管弯矩图(kN.m) 0.400.401.221.2203.603.603.603.601.221.220.400.40 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 450 450 1.665kN 1.665kN 1.35kN 1.35kNAB 支撑钢管变形计算受力图 0.56、0000.058 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=0.058mm 最大支座力 Qmax=7.20kN 抗弯计算强度 f=0.298106/4248.0=70.15N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；57、 计算中R取最大支座反力，R=7.20kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.20kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1032.760=0.342kN N = 7.20+0.342=7.542kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.97 W 立杆58、净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/16.0=185.758 =0.209 =7542/(0.209397)=90.90N/mm59、2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/16.0=131.086 =0.391 =7542/(0.391397)=48.587N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.000； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.000(1.500+20.300)=2.451m =2451/16.0=152.978 =0.301 =7542/(0.301397)=63.115N/mm2，立杆60、的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 161、.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.0962、6 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.0363、7 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 梁模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2022）。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2021.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全，供脚手架设计人员参考。 模板支架搭设高度为7.8米，基本尺寸为：梁截面 BD=250mm700mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加1道承重立杆。 图1 梁模板支撑架64、立面简图采用的钢管类型为 483.5。 一、梁底支撑钢管的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.7000.800=14.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 1.5000.800(20.700+0.240)/0.240=8.200kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.2400.800=0.576kN 2.方木楞的支撑力计算： 均布荷载 q = 1.214.000+65、1.28.200=26.640kN/m 集中荷载 P = 1.40.576=0.806kN 方木计算简图 经过计算得到从左到右各方木传递集中力即支座力分别为 N1=1.203kN N2=4.794kN N3=1.203kN 方木按照三跨连续梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3 ； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4 ； 方木强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.794/0.800=5.99366、kN/m 截面应力 =0.38410 6 /53333.3=7.19N/mm2 方木的计算强度小于13.0N/mm2 ,满足要求! 方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.8005.993=2.877kN 截面抗剪强度计算值 T=32877/(25080)=1.079N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求! 方木挠度计算 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 最大变形 v =0.6774.994800.0 4 /(100967、500.002133333.5)=0.683mm 方木的最大挠度小于800.0/250,满足要求!3.支撑钢管的强度计算： 支撑钢管按照连续梁的计算如下经过连续梁的计算得到 支座反力 R A = R B =0.04kN 中间支座最大反力R max =7.05kN 最大变形 v max =0.100mm 截面应力 =0.17110 6 /5080.0=33.571N/mm2 支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2 ,满足要求! 二、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 三、扣件抗滑移的计算: R R c 其中 R c 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横68、向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.05kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1 =1.00kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.40.1492.800=0.584kN N = 7.048+0.584+0.000=7.631kN 轴心受压立杆的稳定69、系数,由长细比l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0= k1uh (1) l0= (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； 公式(1)的计算结果： = 5070、.67N/mm2， 立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 26.87N/mm2， 立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.000； 公式(3)的计算结果： = 33.60N/mm2 ， 立杆的稳定性计算f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k11.2431.1851.1671.163表2 模71、板支架计算长度附加系数 k2h+2a或u1h(m)H(m) 1.35 1.44 1.531.621.801.922.042.252.7041.01.01.01.01.01.01.01.01.061.014 1.0121.0071.0071.0071.0071.0071.0071.00781.026 1.0221.0151.0141.0141.0121.0121.0101.010101.039 1.0311.0241.0211.0201.0181.0181.0161.016121.0421.0391.0311.0291.0261.0241.0221.0201.020141.054 1.0471.72、0391.0361.0331.0301.0291.0271.027161.061 1.0561.0471.0431.0401.0351.0351.0321.032181.081 1.0641.0551.0511.0461.0421.0391.0371.037201.092 1.0721.0621.0561.0521.0481.0441.0421.042251.1131.0921.0791.0741.0671.0621.0601.0571.053301.1371.1111.0971.0901.0811.0761.0731.0701.066351.1551.1291.1141.1061.0961.73、0901.0871.0811.078401.1731.1491.1321.1231.1111.1041.1011.0941.091以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 五、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验: 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求： a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 2.立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，74、可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； 3.整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 4.剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满75、足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。 5.顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 6.支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-6076、N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 7.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2022)。 计算参数: 模板支架搭设高度为7.8m， 梁截面 BD=200mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m77、，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加0道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 0.80m。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.25m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。 78001500800200450450图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑78、梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 0.91.2025.0000.2500.5000.400=1.350kN。 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.8000.200=4.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.200(20.800+0.200)/0.200=0.9000kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混79、凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.2000.200=0.480kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.208.000+1.201.000)=9.720kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.480=0.605kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 80、变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.473kN N2=1.773kN N3=1.773kN N4=0.473kN 最大变形 V = 0.017mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02310001000/21600=1.065N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=3950.0/(2400.00018.000)=0.198N/mm2 截面抗剪强度81、设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.017mm 面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.773/0.400=4.433kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.430.40 最大剪力 Q=0.60.4004.433=1.064kN 最大支座力 N=1.10.4004.433=1.951kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗82、矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.071106/83333.3=0.85N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31064/(250100)=0.319N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠83、度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.300kN/m 最大变形 v =0.6773.300400.04/(1009500.004166666.8)=0.014mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=2.0884、6mm 最大支座力 Qmax=3.596kN 抗弯计算强度 f=0.881106/4491.0=196.28N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=0.780mm 最大支85、座力 Qmax=7.732kN 抗弯计算强度 f=0.503106/4491.0=112.11N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=7.73kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 五、立杆的稳定性86、计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.732kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.1113.750=0.448kN N = 7.732+0.448=8.180kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算87、长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=8180/(0.391424)=49.327N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的88、立杆间距，0.80m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2250.8001.500 Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=7.732+0.91.20.415+0.90.91.40.046/0.800=8.246kN 经计算得到=8246/(0.391424)+46000/4491=59.946N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!梁模板扣件钢管支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2022）。 计算依据2施工技术2021.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为7.889、m， 梁截面 BD=400mm850mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度20mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 1.00m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.18m，梁两侧的楼板计算长度0.30m。 扣件计算折减系数取1.00。90、 78001500850400450450图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2025.0000.1800.3000.450=0.729kN。 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.8500.450=9.563kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.450(20.850+0.3591、0)/0.350=1.318kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4.000)0.3500.450=0.787kN 均布荷载 q = 1.209.563+1.201.318=13.056kN/m 集中荷载 P = 1.400.788=1.103kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.002.002.00/6 = 30.00cm3； I = 45.002.002.002.00/12 = 30.00cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(92、kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.527kN N2=2.310kN N3=2.310kN N4=0.527kN 最大变形 V = 0.008mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02710001000/30000=0.900N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31312.0/(2450.00020.000)=0.219N/mm2 截93、面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.008mm 面板的最大挠度小于116.7/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.310/0.450=5.132kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.130.45 最大剪力 Q=0.60.4505.132=1.386kN 最大支座力 N=1.10.4505.132=2.540kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩94、I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.104106/83333.3=1.25N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31386/(250100)=0.416N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! 95、(3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.103kN/m 最大变形 v =0.6773.103450.04/(1009000.004166666.8)=0.023mm 木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vm96、ax=0.050mm 最大支座力 Qmax=6.477kN 抗弯计算强度 f=0.231106/5080.0=45.51N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=1.50497、mm 最大支座力 Qmax=13.925kN 抗弯计算强度 f=1.020106/5080.0=200.81N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=13.93kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN98、时，应采用可调托座。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=13.93kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1383.120=0.516kN N = 13.925+0.516=14.442kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.099、0N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.35=2.678m =2678/15.8=169.510 =0.248 =14442/(0.248489)=119.084N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.350+20.200=1.750m =1750/15.100、8=110.759 =0.516 =14442/(0.516489)=57.234N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.000； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.000(1.350+20.200)=2.042m =2042/15.8=129.256 =0.401 =14442/(0.401489)=73.648N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。梁模板扣件钢管高支撑架计算101、书 高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2022）。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容 易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2021.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使 用安全，供脚手架设计人员参考。 模板支架搭设高度为7.8米， 基本尺寸为：梁截面 BD=400mm900mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米， 梁底增加1道承重立杆。 78001500900 400450450图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.5。102、 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.9000.400+0.3500.400=9.140kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.400=1.200kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面103、板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.29.140+1.41.200)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.11410001000/21600=5.270N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.29.140+1.41.200)0.300=2.277kN 截面抗剪强度计算值 T=32277.0/(2400.00018.104、000)=0.474N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6779.1403004/(1004800194400)=0.537mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.9000.300=6.750kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.105、300(20.900+0.400)/0.400=0.578kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.4000.300=0.360kN 均布荷载 q = 1.26.750+1.20.578=8.793kN/m 集中荷载 P = 1.40.360=0.504kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.011kN N2=2.011kN 经过计算得到最大支座 F= 2.011kN 经过计算得到最大变形 V= 2.3mm 106、木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.829106/83333.3=9.95N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.010/(250100)=0.603N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (107、3)木方挠度计算 最大变形 v =2.3mm 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.787mm 最大支座力 Qmax=5.936kN 抗弯计算强度 f=0.426106/5080.0=83.81N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800108、.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑横向钢管计算 横向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 四、扣件抗滑移的计算 R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=5.94kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座109、反力 N1=5.94kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1294.500=0.697kN N = 5.936+0.697=6.633kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh110、 (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； 公式(1)的计算结果： = 68.81N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 25.24N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007； 公式(3)的计算结果： = 33.35N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为111、连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.163 1.167 1.185 1.243 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.0112、64 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.0113、18 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 114、六、梁模板高支撑架的构造和施工要求除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求： a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 2.立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； 3.整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体115、性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 4.剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。 c.剪刀撑搭设的基本要点设置剪刀撑可增强脚手架的纵向刚度，阻止脚手架倾斜，并有助于提高立杆的承载能力。试验表明：设置剪116、刀撑可提高承载力10以上。按规范要求应在脚手架外侧设置剪刀撑，跨越范围为57根立杆(不小于6m)，剪刀撑与地面夹角为4560。剪刀撑斜杆与立杆及外伸的横向水平杆交点处用回转扣件紧固。剪刀撑底部落地并垫木板，随脚手架的搭设同时设置剪刀撑。当脚手架高度低于24m时，除在脚手架的两端各设置一组剪刀撑外，其中间可间断每隔915m设置一组；脚手架高度大于24m时，应连续设置。同时，剪刀撑在脚手架中是承受拉杆或压杆的作用，而杆件承拉或受压力的大小主要是靠扣件的抗滑能力，所以在剪刀撑斜杆上扣件设置得越多其受力效果越好。斜杆的接长采用搭接，搭接处不少于2个回转扣件，搭接长度1m。 5.顶部支撑点的设计： a.117、最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 6.支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 7.施工使用的要求： a118、.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。顶板模板扣件钢管高支撑架计算书 模板支架搭设高度为7.8米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米。图 楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的119、按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.5000.2500.800+0.3500.800=5.380kN/m 活荷载标准值 q2 = (4.000+1.000)0.800=4.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.801.80/6 = 43.20cm3； I = 80.001.801.801.80/12 = 38.88cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度120、设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.25.380+1.44.000)0.200 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04810001000/43200=1.116N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.25.380+1.44.000)0.200=1.447kN 截面抗剪强度计算值 T=31447.0/(2800.00018.000)=0.151N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm121、2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6775.3802021/(1006000388800)=0.025mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.5000.2500.200=1.275kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.200=0.070kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/122、m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+4.000)0.200=1.000kN/m 静荷载 q1 = 1.21.275+1.20.070=1.614kN/m 活荷载 q2 = 1.41.000=1.400kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.206/0.400=3.014kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.010.40 最大剪力 Q=0.60.4003.014=0.723kN 最大支座力 N=1.10.4003.014=1.326kN 木方的截面力学参数为 本123、算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.048106/83333.3=0.58N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=3723/(250100)=0.217N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度124、计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.6771.345400.04/(1009500.004166666.8)=0.006mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 三、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.716mm 最大支座力 Qmax=5.802kN 抗弯计算强度 f=0.398106/5080.0=78.32N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.125、0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 纵向支撑钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=1.369mm 最大支座力 Qmax=12.474kN 抗弯计算强度 f=0.812106/5080.0=159.90N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑126、移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范 R 2Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=12.47kN 采用双扣件抗滑承载力的设计计算，满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)：127、 NG1 = 0.1294.100=0.529kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.8000.800=0.224kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.5000.2500.8000.800=4.080kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.833kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+4.000)0.8000.800=3.200kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设128、计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 六、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.28kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (129、h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； 公式(1)的计算结果： = 106.65N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 39.12N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007； 公式(3)的计算结果： = 51.70N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患130、。10.特殊部位模板支撑补充方案（一）屋面楼梯间顶板部位及电梯井板部位一、编制依据1、建筑施工模板安装技术规范JGJ162-2022;2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2022;3、钢结构设计规范GB50017-2021;4、建筑结构静力计算手册；5、建筑施工安全检查标准JGJ59-99；6、本工程的施工图纸；7、国家、省、市的相关规定及现行规范；8、企业标准。 二、模板支撑系统的用料工程使用的材料有18mm胶合板、48钢管及其配件、安全网、挡脚板、架板竹、16号工字钢、300mm300mm1800mm垫板等。三、模板支撑设计及搭设方法以两侧结构墙为支点，按900mm间隔布131、设16号工字钢，于工字钢两端埋设18钢筋进行锚固，并以此作为平面支撑系统高度为4.1m；模板支撑采用钢管支撑，纵、横向钢管间距900mm，并设间距900mm水平拉杆。四、屋面楼梯间顶板部位计算书采用483.6钢管搭设，钢管立杆纵横间距900900mm，水平纵横杆步距1.5m。钢管下设I25a工字钢梁，间距900，跨度6000mm。以300600mm梁为例，层高4.2m，支撑草图如下： 8080枋木250 900 483.6钢管双向900 1、钢管强度设计值和弹性模量如下：f=205n/mm2 (抗拉、抗压和抗弯强度设计值)E=2.06105 n/mm2（弹性模量）48.3钢管截面特性如下：截面132、积A=4.89cm2,惯性矩I=12.71cm4,截面模量W=5.26cm3回转半径i=1.59cm,每米长质量3.97kg/m满堂红脚手架立杆承受的每米结构自重标准值为0.1489 KN/m2、立杆稳定性验算：根据JGJ130l0=h=1.1552.3351.5=4.05m荷载：（以梁侧两根立杆为例）该两根立杆在承载大梁荷载的同时还承载两侧各0.45m楼板荷载，承载面积为0.91.8=1.65。模板自重（取0.5KN/m2）：1.650.5=0.83KN 顶架自重（取0.1489KN/m）：0.14894.052=1.20KN 新浇砼自重：24(0.121.65+0.30.680.9)=9.133、16KN 钢筋自重：1.50.30.80.9+1.10.121.65=0.70KN 振捣砼时平面模板产生的荷载（标准值取2kN/m2）， 21.65=3.3KN 施工人员及设备荷载（标准值取1kN/m2） 11.65=1.65KN 荷载组合：p=1.2(+)+1.4(+)=1.2(0.83+1.20+9.16+0.70)+1.4(3.3+1.65)=21.20KN每根立杆的荷载：P=21.202=10.60KN立杆长细比：=lo/i=405/1.59=254.7查JGJ130=7320/254.72=0.113根据JGJ130AfP/A=10.60103/(0.113489)=192N/mm2134、f=205 N/mm2(可)3、钢梁承载力验算： Fk=11.60KN7 A B l=5850mm按简支梁计算，选用25a工字钢抗弯强度f=205 N/mm2，抗剪强度fv=120 N/mm2截面积A=48.51cm2,惯性矩Ix=5017cm4,截面模量Wx=401.4cm3，半截面面积矩Sx=230.7cm3，回转半径ix=10.17cm,弹性模量E=206103N/mm2,腹板厚度tw=8.0mm，每米长质量38.08kg/m。(1)、每根立杆的轴向力标准值：（+）/2=(0.83+1.20+9.16+0.70+3.3+1.65)/2=8.42 kN(2)、钢梁自重折算荷载：5.853.135、808/7=3.18 kN则集中荷载N=8.42+3.18=11.60 kN(3)、抗弯强度承载力核算：M=(72+1)11.605.85/(87)=60.58kNmM/xWnx=60.58106/(1.05401.4103)=144 N/mm2f=205 N/mm2(可)(4)、抗剪强度承载力核算：VA=-VB= 0.5711.60=40.60kN= VS/Itw=40.6103230.7103/(50171048)=23.33 N/mm2fv=120 N/mm2(可)(5)、腹板局部承压强度核算：=F/twlz=1.011.6103/8(48+213.0)=19.60f=205 N/mm2136、(可)(6)、挠度核算：f=(574+272+1)11.6010358503/(384732061035017104)=20.6mm16,应计算整体稳定性。M/bW=60.58106/1.8401.4103=83.8f=205 N/mm2(可)故，脚手架及钢梁均满足要求。（三）、具体搭设方法见附图。其他搭设方法参照模板专项施工方案及高大模板专项施工方案。（二）、电梯井板部位模板支撑一、编制依据1、建筑施工模板安装技术规范JGJ162-2022;2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2022;3、钢结构设计规范GB50017-2021;4、建筑结构静力计算手册；5、建筑施工安全检137、查标准JGJ59-99；6、本工程的施工图纸；7、国家、省、市的相关规定及现行规范；8、企业标准。 二、模板支撑系统的用料工程使用的材料有18mm胶合板、48钢管及其配件、安全网、挡脚板、架板竹、16号工字钢、300mm300mm1800mm垫板等。三、模板支撑设计及搭设方法以两侧结构墙为支点，按900mm间隔布设16号工字钢，于工字钢两端埋设18钢筋进行锚固，并以此作为平面支撑；钢管搭设在工字钢面上；系统高度为5m；模板支撑采用钢管支撑，纵、横向钢管间距900mm，并设间距900mm水平拉杆。四、屋面楼梯间顶板部位计算书采用483.6钢管搭设，钢管立杆纵横间距900900mm，水平纵横杆步距138、1.5m。钢管下设16号工字钢梁，间距900，跨度5700mm。 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2022 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302022 3、混凝土结构设计规范GB50010-2022 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2022 5、钢结构设计规范GB 50017-2021 （一）、工程属性新浇混凝土楼板名称电梯井板新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)5.7新浇混凝土楼板边宽B(m)4.3 （二）、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载139、(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1模板支拆环境不考虑风荷载 （三）、模板体系设计模板支架高度(m)5立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)150立柱距混凝土板长边的距140、离(mm)350主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)250小梁两端各悬挑长度(mm)150，150主梁两端各悬挑长度(mm)100，100 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)（四）、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 1、强度141、验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.51kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.510.252/8，0.110.252/8+3.150.25/4= 0.2kNm Mmax/W0.2106/5400142、03.66N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.11kN/m 5ql4/(384EI)53.112504/(38410000486000)0.03mml/400250/4000.62mm 满足要求！ （五）、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 因B/lb取整4300/900取整4，按四等跨连续梁计算，又因143、小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.251.68kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.250.89kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.250.79kN/m M10.107q1144、静L2+0.121q1活L20.1070.890.92+0.1210.790.920.15kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.250.08kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.080.92+0.213.150.9，0.1070.080.92+0.1813.150.90.6kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.680.152/2，0.080.152/2+3.150.150.47kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.145、15，0.6，0.470.6kNm Mmax/W0.6106/640009.38N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6070.890.9+0.620.790.90.93kN V20.607q2L+0.681p0.6070.080.9+0.6813.152.19kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.680.15，0.080.15+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.93，2.19，3.163.16kN max3Vmax/(2bh0)=33.161000/(28060)0.99N/mm21.78146、N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.250.83kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.839004/(10093502560000)0.14mml/400900/4002.25mm 满足要求！ （六）、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 因主梁2根合并，则抗弯、抗147、剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.251.42kN/m q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.12)0.250.95kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.250.47kN/m q2(G1k+ (G3k+148、G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.25=0.88kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1430.950.9+1.2230.470.91.5kN 按悬臂梁，R1q1l=1.420.150.21kN RmaxRmax，R1/20.75kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1430.880.90.9kN 按悬臂梁，R1q2l=0.880.150.13kN RmaxRmax，R1/20.45kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.26kNm Mmax/W0.261149、06/508051.3N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.59kN max2Vmax/A=21.591000/4896.51N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.29mm 跨中max=0.29mm=900/400=2.25mm 悬挑段max0.12mm=100/400=0.25mm 满足要求！ （七）、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2022剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算150、长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/15.9=165.62=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i151、3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 f=N/(A)=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41, 1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.710.90.91000/(0.2424)=4.171000/83.53=49.93N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.152、538/15.9191.229，查表得，20.197 f=N/(A)=0.9max1.2(0.75+(1.1+24)0.12)+1.41, 1.35(0.75+(1.1+24)0.12)+1.40.710.90.91000/(0.2424)=4.421000/83.53=52.88N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ （八）、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N4.17kNN30kN 满足要求！（三）、质量、安全保证措施一、质量保证措施1、施工前有施工员对工人进行详细的技术交底，对支撑扣件式钢管架的组合排列、模板、支顶153、的加固等必须按规范要求安装。2、扣件式钢管架安装前应检查钢管是否有破损、立杆垂直、焊口是否有裂缝，保证钢管必须全部是合格钢管，以确保扣件式钢管架的整体质量。3、模板安装中，严禁使用有裂缝的松杂木枋，对梁底所使用支撑的松杂木枋，应事前检查，挑选完整的木枋，梁底模按规范起拱确保模板和支顶系统不变形。4、支架垂直度用铅垂球校核；板平整度用2m直尺检查；相邻板缝宽用带刻度的契尺检查；梁平直度用拉线检查。5、模板施工过程由施工员和质安员对其质量进行全面监控。模板安装完成后，项目经理要及时组织施工员、质安员和班组的主要技术人员进行认真的检查验收，项目部初检合格，报请公司技术部会同监理人员按照有关的检评标准154、进行验收，验收合格方可进行下一步工序施工。如发现有不合格的必须返工重做至合格标准为止，绝不允许有不合格品流至下一工序。确保模板支顶方案得到落实和按规范施工。6、浇筑混凝土时，严格监控模板支顶受力状况，发现异常应及时处理并向有关部门汇报。二、安全保证措施1、要对操作班组（架子工、木工、钢筋工和砼工班）认真做好安全、技术交底工作，作业人员必须备安全防护用品，作业时必须按要求正确使用。2、高大支模施工必须按经审批的方案施工，未经原审批部门同意，任何人不得修改变更。3、施工过程质安员要对作业人员的安全操作进行监控，确保施工生产安全，并要对支撑系统进行全面稳定性检查。4、高大支模工程安装完成后，必须经公155、司技术和安全负责人主持验收合格后方能进行钢筋安装。5、施工前外围脚手架必须先行施工，确保周边的安全环境，施工现场应搭设工作梯，作为人员严禁支撑系统爬上爬下。6、作业区内严禁动火，需要动火作业必须向项目部办理动火报批手续，严禁在模板作业区内吸烟，并配置适当的灭火器材，保证施工防火安全。7、浇筑过程中应派专人负责认真检查、观察支架体系是否牢固、无变形，发现异常情况，应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经安全责任人检查同意后方可复工。8、模板搭设、拆除和砼浇筑期间，要求划定施工作业范围，设立警示牌，严禁非作业人员时入支模底下，并由安全员在现场监护。9、浇筑砼过程中，出槽的泵送砼要及时摊铺，砼堆高不得大于400mm，要有施工员现场监近。10、垂直支撑顶部作业层应满铺脚手板作安全防护。