1、xx小区工程模板施工方案施工单位：编 制：审 核：审 批：目 录1、概况01.1工程概况01.2梁、柱、板概况：022、编制依据13、有关数据14、梁模板设计及验算14.114.22345675、75.175.28910116、116.1126.21212151516161718197、217.1217.2217.3227.4227.5模板安装要求:238、模板拆除248.1模板的拆除顺序和方法248.2模板拆除时的砼强度249、模板工程质量控制2510、安全保证措施26工程 概况一、工程概况及编制依据本工程为xx公司的xx小区三期工程，位于xx市大学路41号，建筑物19#，20#楼为框架结构2、, 现浇钢筋混凝土楼板，地下一层,地上6+1层住宅楼，总建筑面积为11926.25m2, 地下室建筑面积为3983.9,商铺面积为530.46,20# 层高为2.8m，临街商铺一层,层高分别为4.2m， 19#楼 建筑住宅面积3939.1 m2, 总高为21.8m，土0.000相当于黄海高程76.35m, 20#楼一层为商铺,层高为4.2m，建筑住宅面积3473.79 m2,局部总高23.2m,土0.000相当于黄海高程76.8m,屋面均为斜坡屋顶。基础采用静压管桩基础，桩基础单桩承载力特点值为Ra=1200KN，抗震等级为六度抗震设防。本工程层精湛4.2m时采满堂脚手架,详见满堂脚手架施工方3、案,木顶撑采用尾径不小于80的杉木,配两层周转材料使用.1.2 梁、柱、板概况梁、柱、板有关情形见表1：表1构件名称项目梁柱板截面尺寸200mm650mm400mm500mm100mm厚，部分厚度为120mm标高面标高2.80m顶标高2.80m面标高2.80m砼强度等级C25坍落度80160mm砼运输方式汽车泵机，水平运输采用手推车汽车泵汽车泵砼浇筑方式采用插入式振动器振捣采用插入式振动器振捣采用平板式振动器振捣2 编制依据2.1木结构设计规范 （GBJ588）2.2混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042002）（以下简称规范）2.3建筑施工手册 （缩印本 第二版）（以下简称手册）24、.4 品品茗运算软件3 有关验算、梁模板验算1、模板参数木支撑纵距Lb (m): 0.600；立杆运算高度H (m): 2.800；立杆采用圆木；立杆圆木大头直径R(mm): 100.000；立杆圆木小头直径r(mm): 70.000；梁底斜撑方木截面宽度b1 (mm): 40.000； 梁底斜撑方木截面高度h1 (mm): 60.000；帽木长度La(m): 1.000； 帽木截面宽度b2 (mm): 60.000；帽木斜撑方木截面高度h2 (mm): 80.000； 斜撑与立杆连接处到帽木的距离h0 (mm): 400.000； 梁截面宽度B(m): 0.200；梁截面高度D(m): 0.5、650； 2、荷载参数模板自重(kN/m2): 0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m2): 25.000；振捣混凝土荷载(kN/m2): 1.000；新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2):12.000；3、梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：50mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M10；主楞龙骨材料：木楞,宽度80mm，高度100mm；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；4、面板参数面板选用类型: 胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2): 9500.000；面板厚度(mm): 20.000；面板6、抗弯设计值fm(N/mm2): 13.000； 5、立杆圆木参数立杆圆木选用木材：杉木；圆木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；圆木抗压强度设计值fv(N/mm2): 10.000；6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：杉木；斜撑方木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；斜撑方木抗压强度设计值fv(N/mm2): 11.000；7、帽木方木参数帽木方木选用木材：杉木；弹性模量E(N/mm2): 9000.000；抗剪强度设计值fv(N/mm2): 1.400；抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000；8、梁侧背楞参数梁侧背楞选用类型：杉木；梁侧背楞弹性模量E(N/mm2)7、: 9000.000；梁侧背楞抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000； 3.12、梁模板荷载标准值运算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)运算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土侧压力运算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.500m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍8、落度影响修正系数，取0.850。根据以上两个公式运算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别运算得 48.659 kN/m2、12.000 kN/m2，取较小值12.000 kN/m2作为本工程运算荷载。3.13、梁侧模板面板的运算： 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁运算。 面板运算简图(单位：mm)1.强度运算跨中弯矩运算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抗击矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯距(N9、mm)； - 面板的受弯应力运算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式运算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5120.9=6.48kN/m； 振捣混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.510.9=0.63kN/m；q = q1+q2 = 6.480+0.630 = 7.110 kN/m；运算跨度(内楞间距): l = 183.33mm；面板的最大弯距 M= 0.17.11183.3332 = 2.39104N.mm；经运算得到，面板的受弯应力运算值: = 2.39104 / 3.331010、4=0.717N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力运算值 =0.717N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 120.5 = 6N/mm； l-运算跨度(内楞间距): l = 183.33mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度运算值: = 0.6776183.334/(10095003.33105) = 0.014 mm；面板的最大容许挠度值: = l/2511、0 =183.333/250 = 0.733mm；面板的最大挠度运算值 =0.014mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.733mm，满足要求！、梁侧模板支撑的运算：1.内楞运算本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为:W = 6821/6 = 64cm3；I = 6831/12 = 256cm4； 内楞运算简图（1）.内楞强度验算强度验算运算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力运算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抗击矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式运算内楞跨中弯矩： 其中12、，作用在内楞的荷载，q = (1.2120.9+1.410.9)0.183=2.61kN/m； 内楞运算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.12.61500.002= 6.52104N.mm； 最大支座力:R=1.12.6070.5=1.434 kN；经运算得到，内楞的最大受弯应力运算值 = 6.52104/6.40104 = 1.018 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；内楞最大受弯应力运算值 = 1.018 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-运算跨度(外楞间距)13、：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =12.000.18= 2.20 N/mm； E - 内楞材质的弹性模量： 9000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 2.56106mm4；内楞的最大挠度运算值: = 0.6772.25004/(10090002.56106) = 4.0410-2 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度运算值 =4.0410-2mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞运算外楞(木或钢)承担内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力1.434kN,对主楞按照集中荷载作用下的连续梁运14、算。本工程中，外龙骨采用1根木楞，截面宽度80mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为:W = 81021/6 = 133.33cm3；I = 81031/12 = 666.67cm4； 外楞运算简图 外楞弯矩图(kNm) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力运算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抗击矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.382 kN.m； 外楞最大运算跨度: l = 300mm；经运算得到，外楞的受弯应力运算值: = 3.82105/1.331015、5 = 2.868 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；外楞的受弯应力运算值 =2.868N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁运算得到外楞的最大挠度为0.189 mm外楞的最大容许挠度值: = 300/250=1.2mm；外楞的最大挠度运算值 =0.189mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！、穿梁螺栓的运算：验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 16、10 mm； 穿梁螺栓有效直径: 8.12 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 52 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.212+1.41)0.50.325 =2.568 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17052/1000 = 8.84 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.568kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=8.84kN，满足要求！、梁底模板运算：面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。运算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁运算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算17、只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为: W = 2002020/6 = 1.33104mm3； I = 200202020/12 = 1.33105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力运算值(N/mm2)； M - 运算的最大弯矩 (kNm)； l-运算跨度(梁底支撑间距): l =600.000mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.225.0000.2000.6500.900=3.510kN/m；模板结构自重荷载：q18、2:1.20.3500.2000.900=0.076kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.41.0000.2000.900=0.252kN/m；q = q1 + q2 + q3=3.510+0.076+0.252=3.838kN/m；跨中弯矩运算公式如下: 面板的最大弯矩：Mmax = 0.103.8380.62；面板的最大受弯应力运算值： =0.138106/1.33104=10.362N/mm2；梁底模面板运算应力 =10.362 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工运算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷19、载作用。最大挠度运算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（25.000.650+0.35）0.20= 3.32KN/m； l-运算跨度(梁底支撑间距): l =600.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大答应挠度值: =600.00/250 = 2.400mm；面板的最大挠度运算值: = 0.6773.326004/(10095001.33105)=2.3mm；面板的最大挠度运算值: =2.3mm 小于 面板的最大答应挠度值: = 600 / 250 = 2.4mm，满足要求！、帽木验算： 支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续20、梁运算； (1)钢筋混凝土板自重线荷载设计值(kN/m)： q1 =1.225.0000.6500.600 = 11.700 kN/m； (2)模板的自重线荷载设计值(kN/m)： q2 =1.20.3500.600 = 0.252 kN/m； (3)活荷载为振捣混凝土荷载设计值(kN/m)： q3=1.41.0000.600 = 0.840 kN/m； q= q1 + q2 + q3 = 12.792kN/m； (4)帽木的自重线荷载设计值(kN/m)： q4=1.2 60.00010-380.00010-33.870 = 0.022 kN/m； 帽木截面抗击矩：W = 60.00080.021、002/6 = 64000.000 mm3； 帽木截面惯性矩：I = 60.00080.0003/12 = 2560000.000 mm4； 帽木受力运算简图 经过连续梁的运算得到 帽木剪力图(kN) 帽木弯矩图(kNm) 帽木变形图(mm) 经过连续梁的运算得到 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为： R1 = 0.925 kN； R2 = 6.467 kN； R3 = 0.925 kN； 最大弯矩 Mmax = 0.321 kN.m； 最大变形 max = 0.149 mm； 最大剪力 Vmax = 3.233 kN； 截面应力 = 321351.075/64000 = 5.021 N/22、mm2。 帽木的最大应力为 5.021 N/mm2，小于帽木的抗弯强度设计值 11 N/mm2，满足要求！ 帽木的最大挠度为 0.149 mm，小于帽木的最大容许挠度 2.4 mm，满足要求！、梁底木支架立杆的稳固性验算:作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1、静荷载标准值包括以下内容： (1)木顶撑的自重(kN)： NG1 = 1.0000.0600.080+(1.000/2)2+0.40021/220.0400.060+2.800(0.070/2)23.870= 0.072 kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.6000.200 = 0.042 kN； (3)钢筋23、混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2000.6500.600 = 1.950 kN； 经运算得到，静荷载标准值； NG = NG1+NG2+NG3 = 0.072+0.042+1.950 = 2.064 kN；2、活荷载为施工荷载标准值： 经运算得到，活荷载标准值： NQ = 1.0000.2000.600 = 0.120 kN；3、立杆的轴向压力设计值运算公式： N = 1.2NG+1.4NQ = 1.22.064+1.40.120 = 2.645 kN； 稳固性运算公式如下： 其中，N - 作用在立杆上的轴力 -立杆受压应力运算值； fc -立杆抗压强度设计值； A0-24、立杆截面的运算面积； A0 = (70.000/2)2 = 3848.451 mm2 -轴心受压构件的稳固系数,由长细比 结果确定； 轴心受压稳固系数按下式运算： i-立杆的回转半径，i = 70.000/4 = 17.500 mm； l0- 立杆的运算长度，l0 = 2800.000-400.000 = 2400.000 mm； = 2400.000/17.500 = 137.143； =2800/(137.1432) = 0.149； 经运算得到： = 2645.007/(0.1493848.451) = 4.617 N/mm2； 根据规范规定，用于施工和修理时木材的强度设计值应乘1.2调25、整系数： f = 1.210.000 = 12.000 N/mm2；木顶支撑立杆受压应力运算值为4.617N/mm2，小于木顶支撑立杆抗压强度设计值 12N/mm2，满足要求！、梁底斜撑稳固性验算: 木顶撑斜撑的轴力RDi按下式运算： RDiRCi/sini 其中 RCi -斜撑对帽木的支座反力； RDi -斜撑的轴力； i -斜撑与帽木的夹角。 sini = sinarctan400.000/(1000.000/2) = 0.625； 斜撑的轴力：RDi=RCi/sini= 0.925/ 0.625= 1.480 kN稳固性运算公式如下： 其中，N - 作用在木斜撑的轴力,1.480 kN 26、-木斜撑受压应力运算值； fc -木斜撑抗压强度设计值；11.000 N/mm2 A0-木斜撑截面的运算面积； A0 = 40.00060.000 = 2400.000 mm2； -轴心受压构件的稳固系数,由长细比=l0/i结果确定； 轴心受压构件稳固系数按下式运算： i -木斜撑的回转半径，i = 0.28960.000 = 17.340 mm； l0- 木斜撑的运算长度，l0 = (1000.000/2)2+400.00020.5 = 640.312 mm； = 640.312/17.340 = 36.927； =1/(1+(36.927/80)2) = 0.824；经运算得到： = 1427、80.147/(0.8242400.000) = 0.748 N/mm 2；根据规范规定，用于施工和修理时木材的强度设计值应乘1.2调整系数； f = 1.211.000 = 13.200 N/mm2；木顶支撑斜撑受压应力运算值为0.748 N/mm2，小于木顶支撑斜撑抗压强度设计值13.2N/mm2，满足要求！3.2、板模板的运算、模板支架参数横向间距或排距(m): 1.000；纵距(m): 1.000；模板支架运算高度(m): 2.800；立柱采用圆木:圆木小头直径(mm): 80.000；圆木大头直径(mm): 100.000；斜撑截面宽度(mm)：30.000；斜撑截面高度(mm)：428、0.000；帽木截面宽度(mm)：60.000；帽木截面高度(mm)：80.000；斜撑与立柱连接处到帽木的距离(mm): 600.000；板底支撑形式：方木支撑；方木的间隔距离(mm)：300.000；方木的截面宽度(mm)：40.000；方木的截面高度(mm)：60.000；3.2.2、荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.000；3.2.3、楼板参数钢筋级别：二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级：C25；每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2)：392.7029、0；楼板的运算跨度(m)：4.500；楼板的运算宽度(m)：4.000；楼板的运算厚度(mm)：100.000；施工期平均气温()：25.000；3.2.4、板底方木参数板底方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.000；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.400；、帽木方木参数帽木方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.000；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.400；3.2.6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/30、mm2)：9000.000；方木抗压强度设计值fv(N/mm2)：11.000；、立柱圆木参数立柱圆木选用木材：杉木；圆木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；圆木抗压强度设计值fv(N/mm2)：10.000； 、模板底支撑方木的验算:本工程模板板底采用方木作为支撑，方木按照连续梁运算；方木截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为： W = bh2/6 = 4.0006.0002/6 = 24.000 cm3； I = bh3/12 = 4.0006.0003/12 = 72.000 cm4； 木楞运算简图1、荷载的运算：(1)钢筋混凝土板自重线荷载(kN/m)：q1 = 25.0000.1031、00.300 = 0.750 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3500.300 = 0.105 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p1 = 2.0000.300 = 0.600 kN/m；2、抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的运算值最不利分配的弯矩之和， 运算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(q1+q2 )+1.4p1 = 1.2(0.750+0.105)+1.40.600 = 1.866 kN/m； 最大弯距 M = 0.125ql2 = 0.1251.8661.0002= 0.233 kN.m； 最大支座力 N = 1.25ql32、 = 1.251.8661.000 = 2.333 kN ； 截面应力 = M/W = 0.233106/24.000103 = 9.719 N/mm2；方木的最大应力运算值为9.719N/mm2，小于方木抗弯强度设计值11.000N/mm2，满足要求！3、抗剪强度验算： 截面抗剪强度必须满足下式： 其中最大剪力：V = 0.6251.8661.000 = 1.166 kN； 截面受剪应力运算值：T = 31.166103/(240.00060.000) = 0.729 N/mm2； 截面抗剪强度设计值：fv = 1.400 N/mm2；方木的最大受剪应力运算值为0.729N/mm2，小于方木33、抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求！4、挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的运算值最不利分配的挠度和，按规范规定，挠度验算取荷载标准值，运算公式如下： 均布荷载 q = q1+q2 = 0.750+0.105 = 0.855 kN/m； 最大变形 = 0.5210.855（1.000103）4/(1009000.00072.000104) = 0.687 mm；方木的最大挠度为0.687mm，小于最大容许挠度4.000mm，满足要求！、帽木验算: 支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁运算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力：P = 1.8661.000+0.000 = 1.834、66 kN； 均布荷载q取帽木自重：q = 1.0000.0600.0803.870 = 0.019 kN/m； 截面抗击矩：W = bh2/6 = 6.0008.0002/6 = 64.000 cm3； 截面惯性矩：I = bh3/12= 6.0008.0003/12 = 256.000 cm4； 帽木受力运算简图 经过连续梁的运算得到 帽木剪力图(kN) 帽木弯矩图(kNm) 帽木变形图(mm) 经过连续梁的运算得到 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为： R1 = 2.213 kN； R2 = 3.803 kN； R3 = 1.466 kN； 最大弯矩 Mmax = 0.202 kN.35、m； 最大变形 max = 0.107 mm； 最大剪力 Vmax = 2.275 kN； 截面应力 = 202.109/64 = 3.158 N/mm2。 帽木的最大应力为 3.158 N/mm2，小于帽木的抗弯强度设计值 11.000 N/mm2，满足要求！ 帽木的最大挠度为 0.107 mm，小于帽木的最大容许挠度 2.000 mm，满足要求！、模板支架荷载标准值(轴力)运算:作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1、静荷载标准值包括以下内容： (1)木顶撑的自重(kN)： NG1 = 1.0000.0600.080+(1.000/2)2+0.60021/220.0300.040+2.36、8000.0800.10023.870= 0.244 kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0001.000 = 0.350 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1001.0001.000 = 2.500 kN； 经运算得到，静荷载标准值； NG = NG1+NG2+NG3 = 0.244+0.350+2.500 = 3.094 kN；2、活荷载为施工荷载标准值： 经运算得到，活荷载标准值： NQ = 2.0001.0001.000 = 2.000 kN；3、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值运算公式： N = 1.2NG+1.4NQ37、 = 1.23.094+1.42.000 = 6.512 kN；、立柱的稳固性验算: 稳固性运算公式如下： 其中，N - 作用在立柱上的轴力 -立柱受压应力运算值； fc -立柱抗压强度设计值； A0-立柱截面的运算面积； A0 = (80.000/2)2 = 5026.548 mm2 -轴心受压构件的稳固系数,由长细比 结果确定； 轴心受压稳固系数按下式运算： i-立杆的回转半径，i = 80.000/4 = 20.000 mm； l0- 立杆的运算长度，l0 = 2800.000-600.000 = 2200.000 mm； = 2200.000/20.000 = 110.000； =2838、00/(110.000)2) = 0.231； 经运算得到： = 6512.441/(0.2315026.548) = 5.599 N/mm2； 根据规范规定，用于施工和修理时木材的强度设计值应乘1.2调整系数： f = 1.210.000 = 12.000 N/mm2；木顶支撑立柱受压应力运算值为5.599N/mm2，小于木顶支撑立柱抗压强度设计值 12.000N/mm2，满足要求！、斜撑(轴力)运算: 木顶撑斜撑的轴力RDi按下式运算： RDiRCi/sini 其中 RCi -斜撑对帽木的支座反力； RDi -斜撑的轴力； i -斜撑与帽木的夹角。 sini = sin90-arctan(39、1.000/2)/0.600 = 0.974； 斜撑的轴力：RDi=RCi/sini= 2.213/ 0.974= 2.273 kN、斜撑稳固性验算:稳固性运算公式如下： 其中，N - 作用在木斜撑的轴力,2.273 kN -木斜撑受压应力运算值； fc -木斜撑抗压强度设计值；11.000 N/mm2 A0-木斜撑截面的运算面积； A0 = 30.00040.000 = 1200.000 mm2； -轴心受压构件的稳固系数,由长细比=l0/i结果确定； 轴心受压构件稳固系数按下式运算： i -木斜撑的回转半径，i = 0.28940.000 = 11.560 mm； l0- 木斜撑的运算长度40、，l0 = (1000.000/2)2+600.00020.5 = 781.025 mm； = 781.025/11.560 = 67.563； =1/(1+(67.563/80)2) = 0.584；经运算得到： = 2272.743/(0.5841200.000) = 3.245 N/mm 2；根据规范规定，用于施工和修理时木材的强度设计值应乘1.2调整系数； f = 1.211.000 = 13.200 N/mm2；木顶支撑斜撑受压应力运算值为3.245 N/mm2，小于木顶支撑斜撑抗压强度设计值13.200N/mm2，满足要求！柱模板的运算依据建筑施工手册第四版、建筑施工运算手册江正荣41、著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):400.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总运算高度:H = 3.00m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 运算简图3.3、柱模板验算42、.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:3；.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抗击矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:2；3.3.3竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；3.3.4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计43、值(N/mm2):1.50；3.3.5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；、柱模板荷载标准值运算新浇混凝土侧压力标准值 F1=57.246kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。、柱模板面板的运算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁运算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度运算。强度验算要考44、虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l= 220 mm，且竖楞数为 3，面板为2 跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下下的二跨连续梁进行运算。 面板运算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式运算最大跨中弯距： 其中， M-面板运算最大弯距(Nmm)； l-运算跨度(竖楞间距): l =220.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.500.90=30.913kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q45、2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的暂时结构折减系数。 q = q1 + q2 =30.913+1.260=32.173 kN/m；面板的最大弯距：M =0.125 32.173220220= 1.95105N.mm；面板最大应力按下式运算： 其中， -面板承担的应力(N/mm2)； M -面板运算最大弯距(Nmm)； W -面板的截面抗击矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力运算值： =46、 M/W = 1.95105 / 2.70104 = 7.209N/mm2；面板的最大应力运算值 =7.209N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁运算，公式如下: 其中， -面板运算最大剪力(N)； l-运算跨度(竖楞间距): l =220.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.500.90=30.913kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的暂时结构折减系数。47、 q = q1 + q2 =30.913+1.260=32.173 kN/m；面板的最大剪力： = 0.62532.173220.0 = 4423.766N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承担的剪应力(N/mm2)； -面板运算最大剪力(N)： = 4423.766N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力运算值: =34423.766/(250018.0)=0.737N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N48、/mm2；面板截面的受剪应力 =0.737N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁运算，挠度运算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 57.250.5028.62 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-运算跨度(竖楞间距): l =220.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 50018.018.018.0/12 = 2.43105 mm4；面板最大容许挠度: = 220 / 250 49、= 0.88 mm；面板的最大挠度运算值: = 0.52128.62220.04/(1009500.02.43105) = 0.151 mm；面板的最大挠度运算值 =0.151mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.88mm,满足要求！、竖楞方木的运算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁运算。本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为500mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁运算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4； 竖楞50、方木运算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩运算公式： 其中， M-竖楞运算最大弯距(Nmm)； l-运算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.170.90=10.510kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.170.90=0.428kN/m； q = (10.510+0.428)/2=5.469 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.15.469500.0500.0= 1.37105N.mm； 其中， -竖楞承担的应力(N/mm2)； M -竖楞运算最大弯距(Nmm)； W -竖楞的截面51、抗击矩(mm3)，W=6.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力运算值: = M/W = 1.37105/6.40104 = 2.136N/mm2；竖楞的最大应力运算值 =2.136N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁运算，公式如下: 其中， -竖楞运算最大剪力(N)； l-运算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.170.90=10.510kN/m； 倾倒52、混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.170.90=0.428kN/m； q = (10.510+0.428)/2=5.469 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.65.469500.0 = 1640.815N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞运算最大剪力(N)： = 1640.815N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力运算值: =31640.815/(260.053、80.0)=0.513N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力运算值 =0.513N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁运算，公式如下: 其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =57.250.17 = 9.73 kN/m； -竖楞最大挠度(mm)； l-运算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56106；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 54、2mm；竖楞的最大挠度运算值: = 0.6779.73500.04/(1009500.02.56106) = 0.169 mm；竖楞的最大挠度运算值 =0.169mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2mm ，满足要求！、B方向柱箍的运算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为:钢柱箍截面抗击矩 W = 5.08 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 12.19 cm4；柱箍为单跨，按集中荷载简支梁运算（附运算简图）：B方向柱箍运算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 57.250.9 + 1.4 20.9)0.17 055、.5/2 = 2.73 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 2.735 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.615 kN.m； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.865 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.62 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抗击矩: W = 5.08 cm3；B边柱箍的最大应力运算值: = 115.36 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力运算值 =115.36N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=2056、5N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过运算得到: = 0.865 mm；柱箍最大容许挠度: = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大挠度 =0.865mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.6mm，满足要求!、B方向对拉螺栓的运算 B方向没有设置对拉螺栓！、H方向柱箍的运算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抗击矩W分别为:钢柱箍截面抗击矩 W = 5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 121.9cm4；柱箍为单跨，按简支梁运算（附运算简图）：H方向柱箍运算简图其中 P - 竖楞方木57、传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.257.250.9+1.420.9)0.22 0.5/2 = 3.54 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 3.539 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.885 kN.m； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 1.670 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.88 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抗击矩: W = 5.08 cm3；H边柱箍的最大应力运算值: = 165.87 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/m58、m2；H边柱箍的最大应力运算值 =165.87N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过运算得到: V = 1.67 mm；柱箍最大容许挠度: V = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 V =1.67mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=2mm，满足要求!、H方向对拉螺栓的运算H方向没有设置对拉螺栓！以上运算表明:该模板方案可行.4 模板安装4.1 柱模板的安装4.1.1模板构造 柱模板主要有四六块拼板构成，在拼板的外面应加柱箍或加对拉螺栓。两块内拼板宽度与柱截面相同，两块外拼板宽度应比柱截面宽度大两个拼板的厚度，拼板长度等于层高59、减去楼板厚度。若与梁相接，尚应留出梁的缺口。柱箍应上疏下密，柱模板底部应留有清理孔，待垃圾清理完毕后再钉牢。4.1.2模板安装柱模板安装前应弹出柱中线及边线。依据边线并考虑增加两片柱模板的厚度钉柱脚固定木框。柱模板安装的垂直度用锤球检查，合格后应立刻用撑木钉牢。各柱模板安装完毕后相互间应用水平及斜拉杆联系成整体，以使在整个施工过程中不致发生倾斜。校正完柱子模板的垂直度即可上紧柱箍。上紧柱箍后复核其垂直度。4.2 梁模板的安装4.2.1模板构造梁模板由一块底板、两块侧板、夹木、斜撑组成，下面用顶撑支承。当梁深在600以内时，由于混凝土侧压力小，在侧板外支设横档、斜撑可撑牢，一样采取在中部用铁丝穿60、过横档对拉可将两侧模板拉紧，铁丝间距0.5m1m，根据梁的大小适当加密，以防胀模；梁深在700mm以上时，由于混凝土侧压力大，仅在侧板外支设横档、斜撑不易撑牢，一样采取在中部用对拉螺栓将两侧模板拉紧，以防胀模，为便于深梁绑扎钢筋，可先装一面侧板，钢筋绑好后再装另一侧板，拉铁丝或对拉螺栓在钢筋入模后安装。梁模板的长度均为梁长减去两块柱模板厚度。模板的宽度同梁宽。侧模如为边梁外侧板，其宽度为梁高加梁底模板厚度；如为一样梁侧模板，其宽度为梁高加梁底模板厚度再减去混凝土板厚。柱箍应上疏下密，柱模板底部应留有清理孔，待垃圾清理完毕后再钉牢。4.2.2模板安装第一应安装梁底模板。特别是在首层安装时考虑到由61、于立柱支撑在回填土上及回填土易受雨水影响等因素，要求在相应的立柱下面打木桩，用8磅锤最后三击不下10为准，立柱要安在地梁面、柱面上。同时，在立柱上弹上墨线，便于在浇筑混凝土时检查沉降，必要时应增加斜撑。安装时要将梁底模板梁端搁置在柱顶端梁的缺口处，下面用立柱撑起，再用模块调整高度、梁底模板安装高度要求平直。跨度4m的梁底模板应起拱， 起拱高度为跨度的1/10003/1000。然后安装侧模板。安装时要将梁侧模板紧靠梁底模板放在支柱顶的横木上，并用夹板将侧模板钉夹牢在支柱顶的横木上。梁侧模板安装要求垂直，拉通线固定。边梁外侧模板上边用立木及斜撑固定。一样梁侧模板的上边用楼板的底模板钉紧。梁侧模板之62、间应暂时用撑木撑牢。撑木长度与梁宽相同，浇筑砼时再拆去。若梁的高度较大，要设对拉螺栓。模板支架的立柱下应铺设通长的垫板，上下层的立柱应安装在同一条竖向中心线上。4.3 楼板模板的安装4.3.1模板构造楼板模板由若干木胶合板拼成。4.3.2模板安装楼板模板铺放前，应先在梁侧模板外边钉立木及横挡，在横挡上安装楞木。楞木安装要水平，不平时可在楞木两端加木模调平。楞木调平后即可铺放楼板模板。楞木下加设支撑，支撑间距由以上运算确定。首层支撑支在回填土上的处理同梁做法。4.4 楼梯模板的安装楼梯模板在施工前，一样先按设计图纸进行放样，以确定各部件尺寸。模板的安装顺序是先安装上、下休息平台及梯梁的模板，然后63、再在楼梯梁模板之间装设楼梯模板。安装楼梯底模板时，应将楼梯底模板两端与梯梁侧模板相接，坡度应符合设计要求，下面以楞木及支柱支撑。由于楼梯底模板是倾斜的，故支柱也应倾斜支模（大致与楼梯底模相垂直），支柱长度按实际需要确定，但必须支撑坚固，支柱之间以拉杆相联结。安装楼梯侧模时，第一应根据放样图在侧模板上划出梯级图，并钉上梯级模板挡木。楼梯侧模板靠斜撑等固定在楼梯底模板边上，并保持垂直。安装梯级模板时应根据楼梯侧模板上画出的梯级图进行操作。梯级模板应与挡木三角木（吊木、顶木）等固定。而三角木又钉牢在一根沿楼梯斜面通长的反扶梯基上，反扶梯基两端必须固定可靠。三角木的数量应根据楼梯宽度的不同，用23根，64、要保证梯级模板在混凝土浇注过程中不会产生过大的变形和移动。要注意梯步高度应平均一致，最下一步及最上一步的高度，必须考虑到楼地面最后的装修厚度，防止由于装修厚度不同而形成梯步高度不和谐。4.5 模板安装要求： 4.5.1模板安装应满足下列要求：a、模板的接缝不应漏浆；在浇筑砼前，木模板应浇水潮湿，但模板内不应有积水。b、模板与砼的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或阻碍装饰工程施工的隔离剂。c、浇筑砼前，模板内的杂物应清理干净。4.5.2固定在模板上的预埋件、预留洞和预留孔均不得遗漏，且应安装坚固，其偏差应符合下表所示： 预埋件和预留空泛的答应偏差项 目答应偏差（mm）预埋管、65、预留控中心线位置3插 筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺 寸+10，04.5.3现浇结构模板安装的偏差应符合下表规定： 现浇结构模板安装的答应偏差及检验方法项目答应偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺或塞尺检查5 模板拆除5.1 模板的拆除顺序和方法模板的拆除顺序一样是先非承重模板，后承重模板；先侧板，后底板。所有模板拆66、模时必须报验监理同意后方可拆模.框架结构多种构件模板的拆除顺序和方法如下：（1）模板拆除的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先拆非承重部位，后拆承重部位以及自上而下的原则。（2）拆除竖直面模板，应自上而下进行；拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别拆向两端。（3）拆除柱、墙模板侧模时，应先分块或分段拆除其支撑、卡具及连接件，然后拆除模板。如模板与砼粘结较紧，可用木槌敲击模板使之松动，然后拉下，不得乱砸。（4）拆除模板过程中，如发觉砼有影响结构安全的质量问题，应暂停拆除。经过处理后，方可连续拆除。5.2 模板拆除时的砼强度现浇整体式结构的模板拆除期限应按设计规定，如设计67、无规定时，应满足下列要求：（1）不承重的模板，其混凝土的强度应在其表面及棱角不致因拆模而受损坏时，方可拆除；（2）承重模板应在砼强度达到下表3所规定的强度时，方能拆除；承重模板拆除时的砼强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-100（3）达到拆模强度所需时间与所用水泥品种、砼配合比、养护条件等因素有关，可根据有关试验资料确定。当混凝土强度达到拆模强度后，应对已拆除侧模板的结构及其支承结构进行检查，确认混凝土无影响结构性能的缺陷，而结构又有足够的承载能力后，方准拆除承重模板和支架。已拆模的结构，应68、在混凝土强度达到设计的强度等级后，才答应承担全部运算荷载。6 模板工程质量控制模板及其支架应符合下列规定：（1）模板及其支架应根据工程结构形式、荷载大小、材料供应等条件进行设计。（2）模板及其支架应具有足够的承载力、刚度和稳固性，能可靠的承担浇筑砼的重量、侧压力以及施工荷载。（3）在安装上层模板及其支架时，下层楼板应具有承担上层荷载的承载能力或加设支架支撑；上层支架的立柱应对准下层支架的立柱并铺设垫板。（4）固定在模板上的预埋件及预留洞应安装坚固。（5）浇筑砼时应对模板及其支架进行观察和保护。发生非常情形时，应及时进行处理。（6）模板及其支架拆除的顺序及安全措施应按施工技术方案执行。7 安全保69、证措施（1）进入施工现场必须按规定带好安全帽,严禁穿拖鞋,严禁酒后作业；（2）进场前必须经三级教育和安全技术交底；（3）拆模时要划出戒备区，并派专人看管； （4）拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬；（5）拆模时，工作人员应站在安全处，以免发生事故，待该段模板全部拆除后，方准将模板、配件、支架等运出堆放;（6）拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放，并做到及时清理、修理和涂刷好隔离剂，以备常用。（7）模板防倾倒措施：大模板、顶木、方木和散板要分类堆放，且各区之间保持一定距离，存放场地平整夯实，不得存放在松土和坑不平的地方；模板下面必须垫上通长方木或脚手板，且用拉杆连接绑牢，或者用木楔楔紧；没有支撑和自稳角不足7080的大模板，要存放在专用的堆放架内或卧倒平放，不得靠在其他模板或构件上；搭设的模板插放架，立杆埋入地下50，立杆中间要绑扎剪刀撑，上下水平拉杆、支撑和方垫木绑扎成整体，稳固坚固。