1、目 录一、编制依据2二、工程概况2三、方案设计2四、外脚手架施工要求4(一） 杆件搭设要求4（二）连墙件的7(三）安全防护措施7五、脚手架卸荷8六、材料要求及构造措施8七、脚手架的搭设和拆除10八、安全注意事项11附:12楼A、B、C塔楼、13#楼及商业裙楼悬挑外架工字钢的长度及布置见附图悬挑式扣件钢管脚手架计算书一、编制依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011钢管脚手架扣件GB15831建筑施工手册第四版建筑施工计算手册建设工程安全生产管理条例二、工程概况工程名称：XX广场建设单位：XX广场有限公司施工单位：XX有限公司设计单位：XX郑州分公司监理单位:河XX公司质量目标2、：郑州市结构优质工程安全目标：河南省安全文明工地工程地点：XX规划用地：约11.000万平方米，由购物中心、写字楼、室外步行街、外铺及住宅和地下车库组成。商业区建设用地面积约5.252万平方米，总建筑面积约29。23 万平方米（其中地上总建筑面积20.82 万平方米，地下建筑面积8。41万平方米）.结构类型：框架、剪力墙结构大商区地下2层，区、区裙房地上5层，12#楼A、B楼地上28层，C塔地上10层，13#楼地上22层。三、方案设计本方案为商业区悬挑外架设计方案。（一）、结合本工程结构及建筑外装饰特点，主体施工采用双排扣件式悬挑工字型钢脚手架。1、本工程12#楼、13楼塔楼部分与商业5层裙房3、相连(局部三层),结合商业区各楼结构特点施工。因考虑主楼挑高部分与大商业裙房之间设备夹层，后期将提前投入使用，悬挑工字钢不能够及时拆除（影响后序各工种的施工作业条件及施工进度)，设备层部位由大商业裙房悬挑至上一层顶板。12#楼C塔由4顶(标高21.39m)开始悬挑至顶层，13楼由第4层顶(标高17.59m)开始悬挑,6层为一悬挑段，每段悬挑高度19。2m(以楼层标高为准)，共3个悬挑段。12#楼A、B塔由第7层底板开始悬挑，6层为一悬挑段，每段悬挑高度18.3m，第一段悬挑外架由6层底（标高31。34m）至12层顶（标高49。64m），第二段悬挑外架由13层底（标高49。64m）至18层顶（标4、高67.94m），第三段悬挑外架由18层底（标高67.94m)至25层顶（标高86.24m），第四段悬挑外架由26层底（标高86。24m）至顶层(标高103.84m）.2、商业裙房东、北、南三面临街部分由二层底板开始悬挑（标高5.65m）至顶层(标高26.1m），西侧局部两层、三层的搭设落地式架手架,采光井部位搭设落地式脚手架，主楼5层以上四周均布置悬挑工字钢，裙房接主楼部分，根据现场施工情况，做好悬挑工字钢的布置（先主楼后裙房），待裙房主体施工完及地下室回填结束后，拆除悬挑架体,为装饰装修搭设落地式脚手架，提供作业条件.3、本工程悬挑脚手架采用16工字型钢作为悬挑支撑杆件，16工字型钢长度有5、3m、4m、5m等。工字钢都锚固在主楼和裙楼板上。锚固在主楼板上的工字钢墙内锚固长度为1.5m；转角处工字钢斜向布置,斜向布置的工字钢的墙内锚固长度为1.2m；局部悬挑板处的长度为5m的工字钢，其墙内锚固长度为1.35m。在悬挑层的楼板上预埋22钢筋拉环锚固工字钢,工字钢与拉环之间用钢楔楔紧。各楼悬挑工字钢采用15。5钢丝绳斜拉作为支撑(计算时不考虑钢丝绳受力）.每根工字钢设一根钢丝绳斜拉支撑,在工字钢下方焊接25钢筋头用于固定钢丝绳，工字钢与钢丝绳搭接处设置橡皮垫。在主体结构的梁、剪力墙上预留孔洞，用20螺栓做吊环，工字钢悬挑长度大于层高,吊环设在悬挑层以上的第二层的梁上;工字钢悬挑长度小于6、层高，吊环设在悬挑层的梁上.外挑板处悬挑工字钢做法详见下图：4、在悬挑工字钢处，外脚手架内、外立杆直接作用于悬挑工字钢上。5、卸料平台设计堆放限重为1t，悬挑长度为3。6m，锚固长度为1.5m，主梁采用16号槽钢，间距1.8m，次梁采用10号槽钢，布置间距为0。65m，次梁与主梁焊接牢固，上满铺木脚手板，木脚手板与次梁用10号铁丝绑扎牢靠,脚手板上铺15mm厚木模板，平台四周设200mm高木模板挡脚板，挡脚板外侧刷蓝白油漆，平台两侧设防护栏杆,防护栏杆采用4040mm方钢与主梁焊接牢固,沿防护栏杆在平台周围满挂密目安全网,在平台外侧设置活动栏杆，平台外侧在底部用48的钢管与槽钢焊接成100017、000支架，用212钢筋拉接焊在栏杆上，支架内挂安全平网,对转运过程中人员与材料起到安全防护作用。主梁通过2道619的18.5钢丝绳拉紧，钢丝绳一端与梁上预埋拉环相连，一端与主梁上的焊接拉环相连.设计中钢筋拉环均采用圆钢，不可用二级钢或三级钢代换。具体搭设细部构造详见郑州XX广场商业区卸料平台方案6、悬挑工字型钢留设间距为1。5m(随结构外围尺寸调整），少部分应根据现场实际情况留置，以保证室内施工不受影响。立杆纵距根据层结构形式、高度进行布局，考虑到外架整体观感及使用功能，各楼号立杆纵距1.5m，立杆横距0.9m，内立杆中心距离结构外边线0.5m，立杆步距设计为1.7m.在施工层每跨加一道小横8、杆,外立杆上每步设置一道栏杆。在工字型钢之上0.2m处设水平方向扫地杆。连墙杆按二步二跨布置，呈梅花型分布。7、悬挑锚固点应设置在结构楼板上，楼板厚度不得小于120mm,楼板厚度小于120mm时应对结构楼板做加强处理。楼板厚度小于120mm的楼板,拉环锚固处楼板配筋加强,在拉环长度范围内，纵横方向设置长2400mm 10200钢筋。悬挑梁在有墙、没墙处的具体做法下图。锚固拉环及吊环做法的具体做法下图8、悬挑梁搭设在非直线（折线、弧线）的结构外围时，悬挑梁应垂直与外围面或径向，平面转角处应采取加强措施.9、12#楼A、B、C塔、13楼及商业裙房楼梯处悬挑工字钢梁穿过剪力墙并伸出墙外500mm并在9、墙身预埋22钢筋拉环锚固水平工字钢与悬挑工字钢焊接.具体做法详见下图。10、 紧贴安全立网外侧每间隔4层设置一道200mm宽的红白色带，色带用废旧木模板制作，绕外架安全网环形布置。垂直方向安全防护,采取“三层一软封,四层一硬封”的防护措施，即安全平网每三层设置一道，竹篱封闭每四层设置一道，且硬封至结构外墙外边线。为突出外架整齐、美观的整体外观效果,所有外架剪刀撑钢管均刷红白油漆间距500mm，立杆、大横杆均刷黄油漆，拦腰杆刷红白油漆间距500mm,只在所有杆件的外露部分刷油漆（刷180油漆),小横杆端头及连墙件外伸部分360度刷黄油漆.悬挑支撑工字型钢统一刷黄色油漆二遍，连墙件处(架体外立面）10、悬挂用废旧木模板制作的300mm200mm标识牌，标识牌白底红字。11、本工程每段悬挑外架作为结构脚手架考虑一层施工荷载，作为装修脚手架考虑两层施工荷载，计算时考虑两层装修施工荷载。四、外脚手架施工要求（一）杆件搭设要求1、立杆搭设(1）、每根立杆底部应设置25钢筋，钢筋长200mm与工字钢焊接，具体做法见悬挑梁底部做法图.脚手架立杆底部必须设置纵、横扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于0.2m处的立杆上.横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。(2）、立杆必须用连墙杆与建筑物可靠连接，具体连接形式见下图。(3)、立杆接长除顶层顶部可采用搭接外，其余各层各部11、位接头必须采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置;两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两根相隔接头在高度方向错开的距离不应小于0.5m；各接头中心至主节点的距离不应大于步距的1/3。（4)、立杆采用搭接时，搭接长度不应小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于0.1m。(5）、立杆顶端应高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。2、大横杆搭设（1）、大横杆应设置在立杆内侧,其长度不应少于3跨。（2)、大横杆及拦腰杆在转角处不得断开,必须用扣件将两相交得水平杆紧固连接,保证大横杆及拦腰杆沿建筑物四周交圈。（3)、大横杆接长采用对接扣件连接12、，扣件应交错布置，两根相邻接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小0。5m。各接头中心至最近主节点的距离不应于纵距的1/3。(4）、当大横杆作为小横杆的支座时，应采用直角扣件固定在立杆上。3、小横杆搭设（1）、脚手架立杆主节点必须设置一根小横杆,长度1.3m，用直角扣件扣接且严禁拆除.主节点处两个直角扣件的中心距不应大于0.15m。靠墙一端的外伸长度0。25m，立杆间距0.9m，外伸0.15m。（2）、作业层上非主节点处的小横杆，应根据支撑脚手板的需要等间距设置，每一跨加设两根小横杆,间距为0.5m.4、作业面(1）、横向尺寸：小横杆伸出大横杆外的长度不13、小于0。15m，以防止小横杆上滑脱.（2）、双排脚手架的内立杆距离墙体要控制在0.35m0。50m,以保证操作人员有一定的操作活动空间。（3)、小横杆里端距离墙面距离控制在0.1m以内。5、脚手板的铺设（1）、作业层脚手板沿纵向满铺，做到严密、牢固、铺平、铺稳、铺实，不得有超过0。05m的空隙，架子上不准留单块脚手板，且离开墙面0。120.15m.（2）、作业层下面留一层脚手板作为防护层、施工时，作业层升高一层，则把下一层脚手板倒到上层作为作业层的脚手板,两层交错上升。（3）、脚手板在的接头采用对头平铺、在接头处必须设置两根横向水平杆,且小横杆应放正摆牢.脚手板外伸长度应取0.15m，两块脚手14、板外伸总长度不得大于0.3m.（4）、严禁留有探头长度大于0。15m的探头板，脚手板两端均应与支撑杆可靠、牢固的接触.（5）、在脚手板两端和拐角处、沿板长方向1.5m处、坡度和平台的两端及其他可能发生滑动和翘起的部位均要予以固定.6、作业层的安全设施铺设脚手板的作业层要在脚手架的内侧绑两道牢固的护身栏杆,并立挂密目安全网进行全封闭，安全网必须采用合格的建筑安全网,不得使用防尘网代替,安全网的悬挂采用直径为8mm粗的尼龙绳，系安全网所有扣眼，严禁采用扎丝绑扎，作业层东西侧两侧,各设置三个干粉灭火器，南北两侧，各设两个灭火器，干粉灭火器在使用前必须检查其压力和开关，确保有效后方可悬挂。安全网的上下15、边要与纵向水平杆绑牢,作业面层设置200mm高的挡脚板，紧贴外立杆内侧安置两道栏杆,栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧，上栏杆上皮高度应为1.2m，中栏杆应居中设置.7、作业层和铺板层的限制在每悬挑段内，铺板层为2层，作业层为2层（本悬挑脚手架作为结构脚手架考虑一层施工荷载，作为装修脚手架考虑两层施工荷载)。在特殊情况下须增加作业层时，应做专门的设计计算。8、脚手架的大横杆在转角处要相互交圈，并确保连续,实在不能交圈时，脚手架的端头应采取有效的措施来加强其整体性。9、为了防止立杆偏斜而承受过大的偏心力,需要对立杆的垂直偏斜度进行控制，并实行双控,其搭设质量要求如下: 1)立杆最后验收垂直度不得16、大于100mm.2）纵向水平杆同跨内两根纵向水平杆的高差不大于10mm；外伸尺寸误差不应大于50mm。3)脚手架的步距、立杆横距偏差不大于20mm；立杆纵距偏差不大于50mm.4）脚手架采用的扣件，紧固力矩宜在4555Nm之间。5）连墙点的数量、位置要正确、连接牢固、无松动现象。（二）连墙件的设置为保证脚手架的稳定性,必须在脚手架上均匀的设置连墙件，连墙件布置应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm，且应从第一步大横杆开始设置，当该处设置有困难时，可改用抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与水平面的倾角宜在45o60o之间，连接点中心至主节点的距离不应大于300mm，抛撑应在连17、墙件搭设后方可拆除.连墙件二步三跨，呈梅花型分布。在脚手架周边的端头(包括顶端)以及转角处，要加密连墙件。连墙件必须从底层第一根大横杆处开始设置，当设置安全网支架,卸荷拉结杆等构件时,应增加连墙件。连墙件预埋在墙体或柱子中，且必须贯通墙体或柱子。连墙件两端通过扣件固定。脚手架开口端必须设置连墙件.连墙件中的连墙杆呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不得采用上斜连接.建筑物外装修阶段，会影响到脚手架与建筑物的拉结，在施工时应分段分片拆除，在施工完毕后应及时恢复拉结点,以保证脚手架的整体性、安全性.（三）安全防护措施1、为保证进出接料平台的人员安全，施工电梯每层接料平台处设18、活动安全门，施工电梯脚手架采用双排483。0钢管搭设的落地式脚手架，立杆间距800mm900mm，安全门加工尺寸为1.81。3m。安全门刷蓝色油漆。地面搭设安全防护棚，其尺寸：长度6m，宽度3.0m，高度3。5m。安全防护为双层竹跳板满铺，上层横铺，下层竖铺，上下间距0.6m。2、除了设置全封闭立网外，为确保安全应设置安全平网，平网的设置如下：作业层设置随层网。垂直方向安全防护，采取“三层一软封，四层一硬封的防护措施，即安全平网每三层设置一道，竹篱封闭每4层设置一道，且硬封至结构外墙外边线.3、通道口结构施工自二层起，凡人员进出通道口（包括施工用电梯的通道口）,均应搭设安全通道,且安全通道为双19、层防护.所有出入口处护头棚长为6m,宽于出入通道两侧各1m ，护头棚下层满铺不小于50 mm厚的木脚手板，上层满铺废模板，两层之间间距为600mm，外围立杆间距为1.8m，两侧用密目网封闭。其正立面上方及两侧悬挂安全警示牌。五、脚手架卸荷因本工程每段脚手架搭设高度最高可达19.2m，除在每段架体底部杆件上用一道钢丝绳卸拉外，每跨悬挑结构的按每3层进行一次卸荷。在每段悬挑中,在工字型工字钢悬挑层相应卸荷一次，每根工字钢设一根钢丝绳；在其他卸荷层中每3跨设置一根钢丝绳，在架体转角处的每跨设置一根钢丝绳，采用15.5钢丝绳。在主体结构的剪力墙或梁上用20螺栓做吊环。转角处脚手架卸荷时,用钢丝绳将内外20、立杆同时拉住。外架转角处的加强见下图图.六、材料要求及构造措施（一）组成扣件式钢管脚手架的杆件采用48mm、壁厚3mm钢管，用于立杆、大横杆和斜杆的钢管长度以46.5m为宜，以适应脚手架的宽度.预埋件、悬挑支撑、钢管材质使用力学性质适中的Q235钢材，材质须符合相应规定。1、新钢管的检查应符合下列规定A.应有产品质量合格证B。应有质量检验报告，钢管材质检验方法符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定。C.脚手架钢管应采用现行国家标准低压流体输送焊接钢管（GB/T3092）中的规定的3普通钢管 ，其质量应符合现行国家标碳素结构钢（GB/T700）中的Q235A级钢管的规定。D21、钢管表面应平直光滑，对于有锈蚀、裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、压痕、深划痕的钢管严禁使用。E、作为脚手架杆件用的钢管必须进行防锈处理，对购进的刚管先行除锈,然后内壁擦涂两道防锈漆，外壁涂防锈漆一道和面漆两道.在脚手架使用一段时间后，由于防锈层会受到一定损伤，必须重新进行防锈处理.F、钢管外径、壁厚、端面等的偏差及钢管的弯曲符合要求。(二）扣件的技术要求1、扣件应采用GB15831钢管脚手架扣件中Q235钢的规定.机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁制造。扣件的附件（T型螺栓、螺母、垫圈）采用的材料应符合GB700-88碳素结构钢中Q235钢的规定，螺纹均应符合GB19681普通螺纹的规定,垫22、圈应符合GB96-76垫圈的规定.2、铸铁不得有裂纹、气孔、不宜有疏松砂眼或其他影响使用性能的铸铁缺陷。并应将影响外观质量的粘砂、浇冒口残余披缝、毛刺和氧化皮等清除干净。3、扣件与钢管的贴面必须严格整形,应保证与钢管扣紧时接触良好.扣件活动部位应能灵活转动,旋转扣件的两旋转面间隙小于1mm。当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm，扣件的表面应进行防锈处理.4、新扣件应有生产许可证，法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂纹、变形的严禁使用，出现滑丝的扣件必须更换。（三）构造要求1、在竖立杆时,要注意杆件的长短搭配使用。立杆的接头除顶层可采用搭接接头外必23、须采用对接扣件实行对接接头.搭接时的搭接长度不应小于1m，用不小于两个旋转扣件来扣牢，扣件的外边缘到杆端距离不应小于0。1m。立杆接头与相近大横杆的距离不宜大于步高的三分之一,相邻接头的高度差应大于0.5m。2、大横杆的长度不宜小于三跨，且不小于6m.大横杆和立杆必须用直角扣件扣紧，不得遗漏。 上下相邻的大横杆应错开不止在立杆的里侧和外侧，以减少立杆的偏心受荷情况. 同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/3000，且不大于0.5m,大横杆最好采用对接扣件连接，如采用搭接连接时，搭接长度不应小于1m，并用三个转扣件扣牢。 大横杆接头与相邻立杆的距离不大于纵跨的三分之一.同一水平的内外24、两根大横杆的接头和上下相邻的两根大横杆的接头均应相互错开，不得出现在同一跨间内，相邻接头的水平距离应大于0.5m。3、小横杆应紧贴立杆布置，作业层的小横杆要加密，小横杆搭与大横杆上,用直角扣件扣紧.对贴近立杆的小横杆亦可紧固于立杆上.无论在什么情况下都不得拆除贴近立杆的小横杆.4、纵向支撑的斜杆与水平面夹角宜在45o60o之间。斜杆用扣件与脚手架扣紧的连接接头两端距离脚手架节点不大于0。5m.除两端紧扣外,中间尚需增加24个扣结点。5、斜杆的接头宜采用对接扣件对接。当采用搭接时，搭接长度不小于0。4m，并用两只旋转扣件扣牢。七、脚手架的搭设和拆除1、脚手架的搭设 脚手架搭设前的准备工作焊接悬挑25、支架（立杆处焊短钢筋）在型钢上立立杆安装纵向扫地杆安装横向扫地杆并与立杆或纵向扫地杆扣牢安装第一步大横杆安装步大横杆安装小横杆加设临时抛撑(上端与第二步大横杆扣牢，在装设两道连墙件后可拆除）第三、四步大横杆和小横杆设置连墙杆接立杆加设剪刀撑铺脚手板绑护身栏杆和挡脚板立挂安全网 2、脚手架的拆除 拆除顺序和搭设顺序相反,即先搭的后拆,后搭的先拆，先从钢管脚手架顶端拆起。 拆除顺序如下：拆除前的准备工作拆安全网护身栏杆挡脚板脚手板小横杆大横杆立杆连墙件纵向支撑等。拆除注意事项:（1)、拆除前应全面检查脚手架的牢固情况,并根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施,经主管部门批准后方可实施。26、（2)、应由单位工程负责人认真向操作人员进行拆除安全技术交底（3)、清除脚手架上的杂物及地面障碍物。设警戒区，设置明显的标志，安排专人警戒。（4）、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。安全网必须逐层拆除，严禁整层或数层一次拆除。连墙件必须随脚手架逐层拆除,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步,应增设连墙件加固。(5）、杆件在拆除时必须做到杆件的内低外高，防止杆件内的杂物从高处坠落，以免造成高空坠物伤人。拆除大于6m的杆件的拆除必须两个工人同时进行。外架的拆除必须配合外墙的保温、装饰的施工.(6)、当脚手架拆至下部最后一根立杆的高度（约27、为6.5m）时，应先再适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。（7)、拆下的扣件和配件严禁长时间堆放在楼面上，应及时运至地面码堆存放整齐，严禁高空抛掷。八、安全注意事项1、要求现场外架在施工及使用过程中，要切实结合本方案中文字部分及图示部分（含注写）进行外脚手架的施工与使用.2、脚手架在搭设及使用过程中应重点检查以下项目：（1)、立杆纵向、横向间距及立杆位置是否符合本案要求？纵向、横向水平杆搭设位置及间距是否准确？（2）、杆件的设置和连接、连墙件、支撑、卸荷点等的构造是否符合本方案要求？（3）、连墙件及卸荷点埋设位置是否准确？是否少设或不设？（4）、纵向水平杆及拦腰杆是否沿建筑物交圈?（5）28、立杆是否插入了焊接于工字钢的短钢筋头上，立杆是否悬空？（6）、扣件螺栓是否松动?（7）、立杆的沉降与垂直偏差是否符合要求?（8)、安全防护措施是否符合要求？（9)、卸料平台是否超限荷?（10）、悬挑支撑杆件的悬挑部分的长度、布置间距及吊环固定间距是否按本方案执行？（11）外架搭设时，操作人员是否在操作范围内搭设木跳板，作为外架施工的操作面?3、脚手架为操作架,严禁在架子上堆放材料。施工材料应按规定堆放在相应的楼层内,严禁集中堆放在某一层。不得将模板支架、提升机器、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。4、脚手架沿建筑物周遍必须呈环形封闭.5、脚手架搭设后应沿高度29、进行分段验收检查。（1）、按搭设高度每层检查与验收一次；（2）、达到设计高度时,检查与验收一次；(3）、遇有六级大风或大雨，待风雨停止后检查与验收一次；（4)、冬季开冻后检查与验收；(5）、因特殊原因停工超过一个月后，在复工之前,检查与验收一次。6、脚手架搭设人员必须是经过现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工.上岗人员应定期进行身体检查，经过安全培训，持证上岗。7、在施工过程中，全体作业人员必须按规范要求配戴安全帽、系挂安全带、穿防滑鞋.8、外脚手架施工前必须由项目经理、生产经理、技术负责人、工长、安全员对施工班组进行全员书面交底,并有书面签字。 930、搭拆脚手架施工中，地面应设防护围栏和警戒标志，并设专人进行安全监护，严禁非操作人员入内。各种构件严禁空中抛掷.10、脚手架搭设后项目部必须组织分段验收（一般不超过3步)，办理验收手续。脚手架的构件质量及搭设质量,应符合最新建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程规范的规定。脚手架验收合格后并挂合格牌后方可使用.11、当有六级及六级以上的大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除.雨、雪后上架作业应有防滑措施,并扫除积雪。12、脚手架在使用期间,严禁拆除主节点处的纵、横向水平扫地杆及连墙杆。13、定期对架体垂直度进行观测，制定防风、防火、防触电措施，发现问题立即整改,严禁隐患问题过夜,并作好相关31、记录。14、在脚手架上进行电气焊作业时，必须采取防火板，防火派专人看守。15、临时用电线路的架设、脚手架接地和防雷措施应符合施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46)有关规定。12楼A、B塔悬挑工字钢剖面图 13#楼悬挑工字钢剖面图12#楼C塔悬挑工字钢剖面图商业区12楼A、B塔、13#楼、主楼使用3台施工电梯。外用施工电梯型号为SC200/200，外用施工电梯的每个梯笼额定载重量为2吨，电梯架体高出屋顶约3。2米。每台施工电梯附墙参照专项施工方案设置。悬挑架与施工电梯时断开，预留500mm防护作业面、距结构面为500mm。施工电梯处平面及剖面布置图： 安全通道立面及剖面图附计算书大商业裙房悬32、挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）. 计算参数： 双排脚手架,搭设高度26。1米，立杆采用单立管. 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0。90米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距1。70米。 采用的钢管类型为483。5， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.40米，水平间距4。50米。 施工活荷载为3。0kN/m2，同时考虑2层施工. 脚手板采用竹笆片，荷载为0。15kN/m2，按照铺设4层计算. 栏杆采用竹笆片，荷载为0。15kN/m,安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面,且主结点间增加两根大33、横杆. 基本风压0.45kN/m2,高度变化系数1。2500，体型系数0。6000。 悬挑水平钢梁采用16b号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度2.00米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结,最外面支点距离建筑物1.35m。拉杆采用钢丝绳。 一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0。038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500。900/3=0.045kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000。934、00/3=0。900kN/m 静荷载的计算值 q1=1。20。038+1。20.045=0.100kN/m 活荷载的计算值 q2=1。40.900=1。260kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度） 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0。080.100+0.101.260）1.5002=0。302kN。m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=（0。100。100+0。1171.260)1.5002=0。354kN.m 我们选择支座弯矩和跨35、中弯矩的最大值进行强度验算： =0。354106/5080.0=69.727N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！ 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 静荷载标准值q1=0。038+0。045=0。083kN/m 活荷载标准值q2=0.900kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.083+0.9900。900)1500.04/（1002。06105121900.0）=1。910mm 大横杆的最大挠度小于1500。0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横36、杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1。荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500。9001.500/3=0.068kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/3=1.350kN 荷载的计算值 P=1.20。058+1。20。068+1。41。350=2.040kN 小横杆计算简图 2。抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下： M=(1.20.03837、）0.9002/8+2.0400。900/3=0。617kN。m =0。617106/5080。0=121.398N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！ 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下： 集中荷载最大挠度计算公式如下： 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5。00。038900.004/(3842。060105121900。000）=0。01mm 集中荷载标准值P=0.058+0。068+1。350=1.475kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1475。100900。038、(3900.024900.02/9）/(722。06105121900.0)=1。520mm 最大挠度和 V=V1+V2=1。533mm 小横杆的最大挠度小于900。0/150与10mm，满足要求! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2。5)： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取8。0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1。荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0。0380。900=0。035kN 脚手板的荷载标准值 P2=0。1500。9001.500/2=0。101kN 活荷载标准值 Q=3。00039、0.9001.500/2=2.025kN 荷载的计算值 R=1。20。035+1。20.101+1。42。025=2。998kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N。m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： （1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0。1248 NG1 = 0.12526.100=3。257kN (2）脚手板的自重标准值(kN/m240、)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0。15041。500（0.900+0.500）/2=0。630kN （3)栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m);本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501。5004/2=0.450kN （4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）;0。005 NG4 = 0。0051。50026.100=0。196kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.533kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值. 经计算得到，活荷载标41、准值 NQ = 3。00021.5000。900/2=4。050kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压（kN/m2),按照建筑结构荷载规范（GB500092001)附录表D。4的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB500092001）附录表7。2。1的规定采用：Uz = 1。250 Us - 风荷载体型系数：Us = 0。600 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0。70。4501.2500。600 = 0.236kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG + 0。851.4NQ 经过计算得到42、，底部立杆的最大轴向压力N=1。24。533+0。851。44。050=10。259kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.533+1。44.050=11。110kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851。4Wklah2/10 其中 Wk - 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 （m)； h 立杆的步距 (m）。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851。40。2361.5001.7001.700/10=0。122kN.m 五、立杆的稳定性计算 卸荷吊43、点按照构造考虑,不进行计算。 1。不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.110kN； i - 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u - 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1。500; l0 - 计算长度 (m)，由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551。5001.700=2.945m； A 立杆净截面面积,A=4。890cm2; W 立杆净截面模量（抵抗矩),W=5。080cm3； - 由长细比，为2945/16=186； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0。207； 44、钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =11110/（0。21489）=109.578N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值,f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值,N=10。259kN； i - 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k - 计算长度附加系数，取1。155； u - 计算长度系数，由脚手架的高度确定,u=1.500; l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551。5001.700=2.945m; A - 立杆净截面面积45、，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5。080cm3； 由长细比,为2945/16=186； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0。207； MW - 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW； 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2);经计算得到 =10259/(0。21489)+122000/5080=125.180N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205。00N/mm2; 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f，满足要求！ 六、连墙件的计算 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算: Nl = Nlw + No 其中 Nlw 风荷载产生46、的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算： Nlw = 1.4 wk Aw wk - 风荷载标准值，wk = 0。236kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3。404。50 = 15。300m2； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN)；No = 5。000 经计算得到 Nlw = 5.060kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 10.060kN 连墙件轴向力设计值 Nf = Af 其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=50。00/1。58的结果查表得到=0.92； A = 4.89cm2；f = 205.00N/mm2. 经过47、计算得到 Nf = 91。702kN NfNl,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图 七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体500mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1350mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 934。50cm4，截面抵抗矩W = 116。80cm3，截面积A = 25。15cm2。 受脚手架集中荷载 P=11.11kN 水平钢梁自重荷载 q=1。225.150。00017。8510=0.24kN/m 悬挑脚手架48、示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm） 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=14.997kN，R2=8。378kN，R3=0.327kN 最大弯矩 Mmax=2.631kN。m 抗弯计算强度 f=M/1。05W+N/A=2.631106/（1。05116800。0)+4.0491000/2515.0=23.060N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215。0N/mm2,满足要求! 八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16b号槽钢U口水平，计算公式如下 其中 b 均匀弯49、曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=57010。065.0235/（1350.0160。0235。0)=1。72 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范（GB50017-2003）附录B其值b=1。070.282/b=0。906 经过计算得到强度 =2.63106/（0.906116800.00）=24.87N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f，满足要求！ 九、拉杆的受力计算 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力. 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 R50、U1=15.534kN 十、拉杆的强度计算 拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=15.534kN 拉绳的强度计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算: 其中Fg - 钢丝绳的容许拉力(kN); Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0。85、0。82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00015。534/0。850=146。206kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa,直径17。0mm。 钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力R51、U我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N,为 N=RU=15.534kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=155344/(3.1416502)1/2=15mm 十一、锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=8。378kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小52、直径 D=83784/(3.1416502)1/2=11mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度. 2。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 8。38kN； d - 楼板螺栓的直径,d = 20mm; fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1。5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于8378.44/（3.1416201.5)=88。9mm。 3。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如53、下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 8。38kN； d - 楼板螺栓的直径,d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0。95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求！12楼、13#楼主楼计算悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算参数: 双排脚手架,搭设高度19.2米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1。50米，立杆的横距0。9054、米，内排架距离结构0。50米，立杆的步距1.70米. 采用的钢管类型为483.5, 连墙件采用2步3跨,竖向间距3.40米，水平间距4。50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片,荷载为0.15kN/m2，按照铺设4层计算. 栏杆采用竹笆片，荷载为0。15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。 基本风压0。45kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0。6000. 悬挑水平钢梁采用16b号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1。50米，建筑物内锚固段长度2。00米. 悬挑水平钢梁采用拉杆与建55、筑物拉结，最外面支点距离建筑物1。35m。拉杆采用钢丝绳. 一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0。038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.900/3=0.045kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.900/3=0。900kN/m 静荷载的计算值 q1=1。20。038+1.20.045=0.100kN/m 活荷载的计算值 q2=1。40.900=1。260kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大56、挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下： 跨中最大弯矩为 M1=(0。080。100+0.101.260)1.5002=0。302kN。m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-（0.100。100+0。1171.260）1。5002=-0.354kN。m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.354106/5080。0=69。727N/mm2 大横杆的计算强度小于205。0N/mm2，满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式57、如下： 静荷载标准值q1=0.038+0.045=0。083kN/m 活荷载标准值q2=0.900kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=（0。6770.083+0.9900.900）1500.04/(1002。06105121900。0）=1.910mm 大横杆的最大挠度小于1500。0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面. 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形. 1。荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381。500=0。058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.158、500。9001.500/3=0。068kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/3=1。350kN 荷载的计算值 P=1。20.058+1.20.068+1.41。350=2.040kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下： M=（1.20。038)0.9002/8+2.0400。900/3=0。617kN.m =0.617106/5080。0=121。398N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小59、横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下： 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00。038900。004/(3842.060105121900.000）=0。01mm 集中荷载标准值P=0.058+0。068+1.350=1。475kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1475.100900。0（3900.02-4900。02/9）/（722.06105121900.0）=1。520mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.533mm 小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求！ 三、扣件60、抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.900=0。035kN 脚手板的荷载标准值 P2=0。1500。9001.500/2=0.101kN 活荷载标准值 Q=3.0000。9001。500/2=2.025kN 荷载的计算值 R=1.20。035+1。20。101+1。42.025=2.998kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达4065N。m时，61、试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN; 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载. 静荷载标准值包括以下内容: （1)每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0。1248 NG1 = 0。12519.200=2。396kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2）；本例采用竹笆片脚手板,标准值为0。15 NG2 = 0。15041。500（0.900+0。500）/2=0。630kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为62、0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005 NG4 = 0。0051.50019。200=0。144kN 经计算得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.620kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.900/2=4.050kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压（kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB500092001)附录表D。4的规定采用：W63、0 = 0。450 Uz 风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7。2。1的规定采用:Uz = 1。250 Us - 风荷载体型系数：Us = 0。600 经计算得到,风荷载标准值Wk = 0.70.4501.2500.600 = 0.236kN/m2。 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0。851。4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.620+0.851。44.050=9.164kN 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG + 1。4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N64、=1.23.620+1.44.050=10.014kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851。4Wklah2/10 其中 Wk - 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 （m)； h 立杆的步距 （m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0。851.40.2361.5001.7001。700/10=0.122kN。m 五、立杆的稳定性计算 卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，N=10.014kN; i 计算立杆的截面回转半径，i=1。58cm； k 计算长度附加系数,取1.15565、； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1。500; l0 - 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1。1551.5001。700=2。945m; A 立杆净截面面积，A=4。890cm2； W - 立杆净截面模量（抵抗矩)，W=5.080cm3; - 由长细比，为2945/16=186； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0。207; 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2)；经计算得到 =10014/（0。21489)=98。773N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值,f=205。00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl,66、连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件拉结楼板预埋钢管示意图 七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点,A为墙支点。 本工程中,脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体500mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1350mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 934.50cm4，截面抵抗矩W = 116。80cm3,截面积A = 25.15cm2。 受脚手架集中荷载 P=10.01kN 水平钢梁自重荷载 q=1。225。150.00017。8510=0.24kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到67、 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN） 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m） 悬挑脚手架支撑梁变形图（mm） 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=13。531kN，R2=7.602kN,R3=-0。276kN 最大弯矩 Mmax=2.370kN。m 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=2。370106/（1。05116800。0)+7。8121000/2515.0=22.434N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16b号槽钢U口水平,计算公式如下 其中 b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 68、经过计算得到 b=57010。065.0235/(1350.0160。0235。0)=1.72 由于b大于0.6,按照钢结构设计规范(GB50017-2003）附录B其值b=1.070.282/b=0。906 经过计算得到强度 =2.37106/(0.906116800。00）=22。41N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求！ 九、拉杆的受力计算 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=15。625kN 十、拉杆的强度计算69、 拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=15.625kN 拉绳的强度计算: 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg - 钢丝绳的容许拉力（kN); Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN）; 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数. 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8。00015.625/0.850=147.055kN。 选择619+1钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径17。0mm. 钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N,为 N=70、RU=15。625kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度,取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=156254/(3。1416502)1/2=15mm 十一、锚固段与楼板连接的计算 1。水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7.602kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度,每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10。9。8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=76024/（3。1416502）1/271、=10mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力,N = 7。60kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1。5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度,经过计算得到 h 要大于7602。48/(3。1416201.5）=80.7mm。 3。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 7。60kN； d 楼板螺栓的直径,d = 20mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长,b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0。95fc=13.59N/mm2; 经过计算得到公式右边等于131。6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求！