1、联盛十里老街A区工程脚 手 架 搭 拆施工方案方案编制人： 时间 审 核 人： 时间 审 批 人： 时间 目录一、工程概况1二、编制依据1三、脚手架材料2四、施工措施2五、脚手架搭设施工工艺7六、安全施工技术措施8七、脚手架计算书10脚手架拆除方案21外脚手架搭设施工方案一、工程概况本工程多层商业综合体，为地上三层，1层地下室的商业，设计使用年限为50年。总用地面积11481 ，总建筑面积24765.3，其中1#楼面积3639.39 ，2#楼面积4018.52 ，3#楼面积1023.6 ，4#楼面积718.9 ，5#楼面积3223.3 ，6#楼面积1947.2 ，7#楼面积1125.42 ，12、#、2#、5#楼通过设置伸缩缝将地上建筑共分为10个结构单元。主楼层数为三层，房屋总高度小于24m。1层地下室与上部连为一体。为现浇混凝土框架结构，基础形式为梁板式筏板基础。地下车库面积9096，地下1层框架结构,最大长度约258.8m,最大宽度约37.7m;二、编制依据1、建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；3、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91；4、施工组织设计及施工图纸。三、脚手架材料1）、脚手架杆件采用外径48mm、壁厚3.2mm的焊接钢管。2）、扣件使用生产厂家合格的产品，并持有产品合格证，扣件锻铸铁的技3、术性能符合钢管脚手架GB15831-1995规定的要求，对使用的扣件全数进行检查。扣件与钢管的贴合面严格整形，保证与钢管扣紧的接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm，扣件的活动部位转动灵活，旋转扣件的两旋转面间隙小于1mm，扣件螺栓的拧紧力距达60N*M时扣件不破坏。3）、脚手板采用长2M、宽度为1M的竹笆。四、施工措施结合本工程结构形式、实际施工特点，建筑物四周搭设落地式、全高全封闭的扣件式双排钢管脚手架。此架为一架三用，既用于结构施工和装修施工，同时兼作安全防护。室内采用满堂脚手架模板支撑体系。1.地基处理首先进行搭设场地的平整、夯实工作，从建筑物主体向外围按照35找坡。回4、填土夯实后，上面铺设厚5cm厚、20cm宽以上的脚手板沿建筑物周围及室内通长布置，在脚手板上放置钢底座，钢底座上放置立杆，之后按设计的立杆间距进行放线定位，铺设木脚手板平稳。下雨过后对脚手架架体基础进行全面检查，以防脚手架基底积水下沉。2.排水措施在距脚手架外排立杆外0.5米处，设置一排水沟，排水沟坡度为35。在最低点，设置积水坑，水流入坑内，用潜水泵将水排出场外。3.外脚手架搭设搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.9米，立杆的步距为1.80 米；脚手架为双排脚手架搭设高度为20 米，立杆采用单立管；内排架距离墙0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 3；采用的5、钢管类型为 483.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件不大于两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.60 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；a.立杆：全楼脚手架采用双排双立杆，立杆顶端高出结构檐口上皮1.5米，立杆接头采用对接扣件连接，立杆与横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50；各接头中心距主节点的距离不大于60。b.大横杆：大横杆置于小横杆之上，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨、不小于6米，同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不6、在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50，各接头距立杆的距离不大于50。c.小横杆：每一立杆与大横杆相交处（即主节点），设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在立杆上，小横杆间距应与立杆柱距相同。小横杆伸出外排立杆边缘距离不小于10；伸出里排大横杆距结构外边缘15，且长度不大于44。上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立柱处相向布置。d.纵、横向扫地杆：纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20处的立杆上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。e.剪刀撑：本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。剪刀撑每7、6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在4560度之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加24个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度100，并用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10。f.脚手板：脚手板采用竹笆，长1.2M、宽1M。在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业不超过两层，设置安全网防护。g.连墙件：连墙件采用刚性连接，垂直间距为3米，水平间距为4米。连墙8、杆用483.2的钢管，它与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件。在结构每一外框架处设一组双杆箍柱式拉杆与框架柱拉结。在顶板上两框架柱间中点处，距结构外皮1.5米处预埋HPB335钢筋，用483.0的钢管与脚手架可靠拉结。在脚手架的转角处，于框架柱上双向设置上述箍柱式拉杆。在建筑物的首层设置两道连墙杆。连墙杆横竖向顺序排列、均匀布置,与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点（距主节点的距离不大于30）。连墙杆伸出扣件的距离应大于10。底部第一根大横杆开始布置连墙杆，靠近框架柱的小横杆可直接作连墙杆用。h.防护设施：脚手架满挂全封闭式密目安全网。密目网用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网高于平台1.29、米。作业层脚手架立杆于0.6米及1.2米处设有两道防护栏杆，底部侧面设18高的挡脚板。防护栏杆如下图所示：临边防护示意图i. 脚手架出入口的构造：大小为45米（宽高）的防护棚，上铺50厚的双层脚手板。在出入口两侧的内、外排单立杆处分别增设一根辅立杆，并高于门洞口12步，立柱用短管斜撑相互联系。上方悬空立柱处增加两根斜杆，斜杆与各主节点相交处用扣件固定。洞口上方增设两道横向支撑，应伸出斜腹杆的端部，以保证立柱悬空处的整体性。门洞15两侧分别增加两根。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，在相交的大横杆处增设一根小横杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；斜腹杆采用通长杆件，接长时用对接扣件连接。如下图所示：j.10、 楼梯间防护措施楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2米高的护身栏，侧边底部设18高的挡脚板。4、框架梁板脚手架的构造a.立杆：纵横向立杆间距0.7*0.8 m，允许搭设偏差5cm,立杆垂直度允许搭设偏差10 cm。下部设扫地杆，扫地杆从垫板往上20 cm处设置，扫地杆采用对接接长。扫地杆在端头与立杆交接处伸出扣件长度不小于10 cm。b.横杆：立杆之间满设双向水平杆，纵横向水平拉杆步距1.5m，确保其在两个方向都具有足够的设计刚度，横杆用对接方法接长，一根横杆两端的高差，不超过2 cm，纵向水平杆全长平整度不小于10cm。为防止水平横杆对立杆产生11、偏心弯距的影响，在搭设模板支架时，将横杆对称相间布置。示意图如下所示：c.剪刀撑：沿支架四周外满设剪力撑，四角应设抱角斜撑，中部每隔10 M沿纵向设一道剪刀撑，斜撑和剪刀撑均由下而上连续设置。d. 竹笆铺设：因本工程架高大于4m，竹笆必须满铺。e.接头节点要求：纵向水平杆对接接头交错布置，不设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500cm，并避免设在纵向水平杆的跨中。f.梁板模板支架的搭设1.严格按照设计尺寸要求搭设，立杆和水平杆的接头错开在不同的框格中设置；2.确保立杆的垂直度和横杆的水平偏差符合扣件架规范的规定；3.斜杆尽量同立杆连接，节点构造符合规范规定；4.确保每个扣件的拧紧力矩控12、制在4560N.M；5.地基支座的设置和承载力均达到设计要求；g.施工作业1.上架作业人员持证上岗，戴安全帽，系安全带。2.混凝土浇注过程中，确保模板支架均衡受荷，从中部开始向两边扩展浇注方式进行。3.严格控制施工荷载，在混凝土浇注过程中，派专人检查支架及其支撑情况。五、脚手架搭设施工工艺落地脚手架搭设工艺流程为：场地平整、夯实基础承载实验、材料配备定位设置通长脚手板、钢底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙杆铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。定距定位：根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并点出立杆标记。垫板、底座应准确地放13、在定位线上，垫板铺放平稳，不悬空；双管立柱采用双管底座，底座下垫枕木，并垂直于墙面设置。在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙杆可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。双排架先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。六、安全施工技术措施6.1.材质及其使用的安全技术措施6.1.1.扣件的紧固程度应在4050N.m，并不大于65N.m，对接扣件的抗拉14、承载力为3KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。6.1.2.各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100。6.1.3.钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。6.1.4.外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。6.1.5.严禁将外径48与51的钢管混合使用。6.2.脚手架搭设的安全技术措施6.2.1.脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。6.2.2.搭设过程中划出工作标志区，禁15、止行人、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。6.2.3.开始搭设立杆时，每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，根据情况拆除。6.2.4.脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，确保架子稳定。6.2.5.脚手架配合施工进度搭设，一次搭设高度不超过相邻连墙件以上两步。6.2.6.在搭设过程中由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌。6.2.7.外脚手架的卸荷严格采用15.5的钢丝绳通过梁上对拉螺栓孔与脚手架连接，严禁私自拆改。16、6.3.脚手架上施工作业的安全技术措施6.3.1.结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。6.3.2.严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料放荷，施工荷载不得大于3KN/，确保较大安全储备。6.3.3.结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过1层。6.3.4.当作业层高出其下连墙杆3.6米以上，且其上尚无连墙杆时，采取适当的临时撑拉措施。6.3.5.各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止附落物体伤人。6.3.6.定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时17、维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。七、脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。参数信息: 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为30.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.2，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设3层。（18、一）、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.900/3=0.105kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.900/3=0.900kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.105=0.172kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.900=1.260kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度19、计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.172+0.101.260)1.5002=0.314kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为M2=-(0.100.172+0.1171.260)1.5002=-0.370kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.370106/4729.0=78.328N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.105=0.143kN/m活荷20、载标准值q2=0.900kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.6770.143+0.9900.900)1500.04/(1002.06105113510.0)=2.139mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!（二）、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.9001.500/3=0.157kN活荷载标准值 Q=3.0000.9001.21、500/3=1.350kN荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.157+1.41.350=2.148kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.9002/8+2.1480.900/3=0.649kN.m =0.649106/4729.0=137.260N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公22、式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.00.038900.004/(3842.060105113510.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.058+0.157+1.350=1.565kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1565.100900.0(3900.02-4900.02/9)/(722.06105113510.0)=1.732mm最大挠度和V=V1+V2=1.746mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!（三）、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣23、件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0380.900=0.035kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.9001.500/2=0.236kN活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN荷载的计算值 R=1.20.035+1.20.236+1.42.025=3.160kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。（四24、）、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12530.000=3.744kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35031.500(0.900+0.300)/2=0.945kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14 NG3 = 0.1401.5003/2=0.315kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 25、= 0.0051.50030.000=0.225kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.229kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.900/2=4.050kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.30Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 26、1.200经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.351.2501.200 = 0.315kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载基本风压值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。（五）、立杆的稳定性计算:卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.9527、kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A 立杆净截面面积，A=4.50cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.73cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 141.41 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算28、 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.09kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A 立杆净截面面积，A=4.50cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=4.73cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.182kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 169.87 f 钢管立杆抗压强29、度设计值，f = 205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 Nl = 9.763kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!应采用双扣件。 连墙件扣件连接示意图（八）、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (N/mm2)，p = N/A；p = 47.78N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 11.95 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (N/mm2)；fg = 85.00地基承载力设计30、值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.50 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00 地基承载力的计算满足要求! 脚手架拆除方案一、 编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）2、建筑施工安全检查标准（JGJ5999）等。二、作业人员组成脚手架拆除必须由持有上岗证的架子工拆除。设一名指挥人员架子工组长和架子工8名。三、脚手架拆除顺序 严格遵守拆除顺序，坚持由上而下，先加固后拆的原则，不能上下同时作业， 拆除脚手架应先拆除挡脚板，再拆脚手板-护身栏杆-剪刀撑-小横杆- 大横杆-立杆,最后拆拉结点,当拆31、至脚手架下部最后一节立杆时要先设临时支撑加固,再拆拉结点。大片架子拆除后所预留的斜道、上料平台、通道等， 要在大片架子拆除前先进行加固，以便拆除后能确保其完整，安全和稳定。四、脚手架拆除安全技术措施、架子拆除时划出作业区，周围竖立警戒标志并设专人进行监护，专人指挥，禁止非作业人员入内。、拆架子的高处作业人员戴好安全帽，系安全带、扎裹腿、穿软底鞋，方允许上架作业。、拆立杆要抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。 、拆脚手架要有专人统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。 5、拆下的材料应用绳萦拴住杆件，利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件要集中回收在螺栓待转动部位加润滑油。 6、拆除作业中有需要加固的部位，应先加固再拆除，防止架体倒塌。 7、拆除时严禁撞碰脚手架附近电源线，以防止事故发生。 8、在拆除过程中，不得中途换人，如必须换人时应将拆除情况交待清楚后方可离开，禁止单人进行拆除作业。