1、XX商住小区A、B、C幢商住楼工程直插型抱紧式钢管脚手架高支模施工方案编 制: 审 核： 审 批： 1 工程概况10、12#楼是在2011年3月份开始施工，这两幢楼的结构形式为框剪结构，所属部位在南油北苑商住小区A、B、C幢商住楼的西南角,为二期的后续工程，10楼为地下二层、地上二十二层；12#楼为地下二层、地上三十一层；地下室负二层的层高为4.20米，负一层为4。24。50米不等，10、12#楼最高的层高在一层(二层结构、也是转换层），层高最高（5.40米）和梁截面最大(18002000）及跨度最长（7。40米）的部位在12#楼1/1219轴,本方案以该部位作为架体设计和验算，本项目的高支模2、系统拟采用直插型抱紧式钢管脚手架，本方案为原已论证的高支模专项施工方案补充部分.2 编制要求本工程模板安装具有模板支架高、支架体系比较复杂等特点，其支模施工为大跨度结构施工中的关键工序。同时，按国家、广东省相关规范规定，模板的支模高度超过4。50m,属于高支撑模板体系。鉴于高支模施工是模板施工的关键工序，为确保高支模施工质量、保障生产安全，根据施工经验，并经过认真力学验算后,编制本方案，以保证支撑系统的结构强度、刚度和稳定性，严格控制支撑的压缩变形量和沉降量。3 直插型抱紧式钢管脚手架特点直插型抱紧式钢管脚手架是在扣件式钢管脚手架的基础上，吸取其它脚手架的优点进行改造的一种新型脚手架，它具有应3、用广泛，安装简便、省时、高效、经济的特点，其各项指标经检测部门检测均达到国家规范标准.4 模板及支架搭设方案4。1 材料本工程模板采用规格为1.83m0。915m0.018m 聚酯面优质七层胶合板，大楞采用8080mm松木木枋，对于木模板应提前作好清理、刷脱模剂等工作。内支撑采用直插型抱紧式钢管脚手架系统，钢管为48mm，壁厚3。0mm以上钢管.楞木枋横向支撑于纵向的楞木方或水平钢管上，大楞木枋支承于钢管十字顶托上，水平钢管采用直插型抱紧式配套钢管或顶托直接传力于立杆。梁高大于800的梁用对拉螺杆，加固采用扣件式钢管。立杆使用下底座上顶托或垫板;梁立面加腋及局部变化性较大的地方必须用扣件式钢管4、进行加强处理,防护栏杆等重要出入口、安全防护挑栅用扣件式钢管。任何腐朽、开裂的木枋不得使用，不许使用变形模板。特别注意:控制钢管壁厚应符合有关规范要求，扣件抗滑移和抗破坏性能应合格。不得使用严重锈蚀变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料搭设支撑。4.2 高支模支架基础本工程转换层高支模均在首层结构的楼板上（楼板为人防设计楼板)为支架基础.4。3 直插型抱紧式钢管脚手架的立杆要求按厂家提供的检验报告表明，600间距允许设计荷载为40KN，水平横杆1.2米为7.0KN。按1米的支撑计算，立杆的间距纵横均为600，18002000梁的立杆根数为31。5=4。5根/米，404.5=180KN，每米的荷5、载为：1。81.0251.3=54KN，180KN大于54KN，满足承载要求，因此，立杆的间距不能小于600。转换梁混凝土分二次捣,7天后的混凝土强度已满足转换梁上部的支撑要求。4.4 施工顺序 由于本方案论证的梁截面较大，7。4米跨度的梁和板加上施工荷载800KN，为了减少直插型抱紧式钢管脚手架的一次性承载，经设计院同意，转换梁分二次浇捣，第一次浇捣的高度为1.00M，混凝土强度（C40)7天后达到了75%，利用梁钢筋混凝土的自身承载力减少对模板支撑系统的支撑力度要求，利用梁钢筋混凝土强度的自身水平抗剪力同时可以达到支撑系统的整体稳定性，整体高支模的安全性得于保证，因此,本方案的施工顺序为:6、墙、柱钢筋绑扎墙、柱模板安装墙、柱混凝土浇捣转换层梁模板安装-主梁钢筋绑扎（梁截面较高需先绑梁钢筋）楼面板模板安装第一次浇梁下部混凝土绑扎次梁、楼板钢筋(该部分的钢筋需7天）钢筋、高支模验收第二次混凝土浇捣-同条件养护达到强度后支撑架拆除。4。5 梁模及支架本项目工程梁最大截面为18002000mm，跨度最大为7.40米。梁模板支撑间距要求，根据规范和梁板结构断面尺寸进行计算并设置。本工程的梁立杆纵向间距为600,横向间距为600，板立杆间距均为1000梁底模、侧模均采用18mm厚优质胶合板，梁模横向小楞采用8080mm木枋间距200mm，小楞木枋支撑于沿梁长方向的双根50100mm大楞木枋(7、或水平横杆）上，大楞木枋通过可调顶托传力于立杆.立杆间距横向400600mm,沿梁长方向间距500mm（立杆横向间距应予以控制，按小楞跨度与梁截面高度的乘积0。90控制）.支承梁纵向横梁（大楞）必须采用双根80mm80mm枋木，间距300mm；或采用双排483.0mm以上的普通钢管，横梁与立杆的连接采用双扣件进行加固连接。梁侧模横楞采用80mm80mm木枋，间距为300mm；竖楞采用双根80mm80mm木枋,间距500。立杆下端加垫板，上端安装可调U型顶托以调整模板支撑高度和沉降量及顶部撑固，立杆顶端自由端高度不超过200mm。水平杆为直插型抱紧式钢管脚手架系统中的水平连接构件（钢管)，步距为8、1200mm，纵横水平加固杆均与板支架水平加固杆连通设置.纵横两个方向，每隔5排立杆用回转扣和直角扣设置一道纵向交叉加固杆,且应从底到顶设置完整,与水平杆夹角为4560;每隔四排立杆从顶开始向下每隔1500mm设置一道水平交叉加固杆，以保证整体稳定。交叉加固杆与立杆或水平杆相交处均应用扣件连接牢固。水平加固杆搭设必须水平，立杆搭设必须垂直，立杆垂直度允许偏差不应大于1%.水平拉杆件的层高为1200/层，纵横交错.对于截面尺寸较小的普通框架梁,可根据有关施工经验，将支撑系统的间距适当放宽到500800，其余构造要求参照上述要求设置.4.6支撑拆除1、支撑模板拆除时间:上部钢筋混凝土结构必须达到设9、计的强度，经试验合格,并经有关部门批准，方可拆除。2、支撑拆除顺序:以搭设顺序相反，即自上而下，后装先拆，先装后拆，依次拆除可调上托、连结钢管、交叉杆，当上一步架拆除完毕后，再拆除下一步架直至下托拆除。3、交叉杆拆除:应先将销座上的销板与卡钩上的锁片板移至开启位置,不可硬拉,严禁敲击而损坏部件。4、拆下的钢管及部件,应采用传递方法降落，严禁抛掷,拆除材料应及时组织转运.5、拆下的门架及部件，经检查，修整后按品种、规格分类整理堆放,妥善保管,防止锈蚀.4.7注意事项1、搭设前应对直插型抱紧式钢管及附件逐一进行检查，不得使用变形、损伤和锈蚀的钢管及附件。2、严格按施工方案搭设，搭设完毕后应对脚手架10、工程质量进行检验，经检验合格后报有关部门验收合格后方可使用。3、直插型抱紧式钢管及附件吊运捆扎牢靠，散体零配件应用袋、筐装好，保证在运输时不发生散落，同时应防止因捆扎不当使直插型抱紧式钢管及附件发生变形及损坏。4、支撑成型后所有连接件(扣件、锁片、拉结杆等)必须处于固定位置,扣件在使用过程中会松动，必须定期检查紧固。5、直插型抱紧式钢管脚手架的搭设和拆除，严禁硬装、硬拆,或用物体重击、用撬棍硬撬，要避免使门架及附件造成损伤和变形。6、支撑成型后保护：（1）不准在支撑上超负荷堆放物体;(2)未经批准，严禁拆卸支撑的任何配件。4.8质量标准1、保证项目(1）支撑搭设符合设计要求，整体性、稳定性良好11、，具有足够的支承能力；(2)支撑立柱的垂直度、水平度的偏差必须在允许范围内。(3）各种连接扣件齐全、扣接牢固；（4）可调上托,外露长度符合设计要求（不能大于250）。2、允许偏差序号项目允许偏差检查方法备注1立杆垂直1/20吊线尺量2立杆各排直线50mm拉线尺量3连结杆水平100mm拉线尺量5 质量保证措施5。1 模板分项工程质量保证措施1、高支模搭设方案必须经过认真验算，确保方案安全、经济、适用。模板及支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性。2、主管施工员或分包班组长作为高支模安全直接责任人(现场应挂牌），负责施工现场全过程的安全管理工作,负责在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前组织操作工人进行认12、真、全面的施工质量安全技术交底。分包施工班组长负责每天施工前应进行的班前质量安全技术交底。3、高支模搭设过程中，质检部门要负责过程控制，对施工过程中违反施工方案，随意搭设的行为及时制止,对质量达不到要求的架体，限时整改。4、高支模基础必须牢固,严格按照施工方案和施工质量技术交底的要求施工；强调对地下室顶板的保护，必须设置通长垫木，防止冲切破坏.5、高支模选用的木枋、钢管架材料必须符合质量要求,严禁使用开裂、腐朽的木枋,钢管直径为48mm,壁厚3。0mm以上，严禁使用严重锈蚀或变形的钢管，直径及壁厚不符合要求的钢管严禁使用。6、高支模支架搭设完成后必须经质检部门组织，项目质检、现场总施工、项目现13、场主管生产副经理、项目总工程师、安全主任验收合格后，上报公司安质管理部验收。经公司安质管理部负责检查签字后，会同监理公司、（设计院）、项目部等单位验收合格，监理单位签署意见后才能进行下道工序的施工。不管任何原因，对于未经验收的高支模严禁进行浇筑混凝土施工.特别强调的是严格验收程序和验收的标准,按国家相关的质量验收规范，其验收标准如下：现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁4、5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低14、差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查备注：检查轴线位置时,应沿纵横两个方向量测，并取其中的较大值。7、模板支架立杆必须设置下底座上顶托，顶托设置时必须留有不少于20cm的可调空间。8、模板安装完成，绑扎钢筋前，严禁用水冲洗模板，只准使用扫帚清扫模板。模板的接缝应平整、严密，不应漏浆.对模板拼缝较大的部位用细木条补缝,较小的部位用腻子或胶带纸补缝.钢筋绑扎过程中,应保持模板清洁,不遗留垃圾。砼浇筑前，只准用少量水洒水润湿模板,严禁用水管冲洗模板。9、砼浇筑前，应认真查验支撑及基础变形情况，并应通过模板及支架验收才能浇筑砼。10、砼浇筑前，应选择合适的天气，保证砼浇筑前三天和砼浇筑过程中无降15、雨。11、砼浇筑过程中，应派多人专门负责模板及支架的看护、跟踪检查并及时修整支架缺陷，派安全专职人员检查基础下沉、支架或模板变形情况,若发现异常情况应立即采取措施及时加固处理，暂时停止砼浇筑，迅速疏散人员；并及时报告，整改完成排除险情后经施工现场安全责任人检查、项目安全主任及项目总工程师审批同意才允许继续浇筑砼.12、预埋件预留孔洞不得遗漏，要求安装牢固，位置准确.13、模板分项工程质量控制流程框图如图所示。模板分项工程质量控制流程框图熟悉图纸和技术资料学习操作规程和质量标准准备工作模板选择模板配制刷隔离剂与钢筋工序交接检查脚手架、脚手板书面交底现场技术交底技术交底标高、中心线断面尺寸测放支 16、模和钢筋、砼交接检查浇砼时专人看护模板检查脚手架、脚手板检查脚手架、脚手板业主代表、监理验收质量评定执行验评标准不合格的处理（返工）按梁、柱和独立承台的件数，各抽查10%，但均不少于3件按强度曲线确定拆模时间注意保护棱角拆模清理保护棱角资料整理自检记录质量评定记录施工记录 不 合 格15、为确保工程质量,对高支模除按常规模板进行检查外，还必须对高支模系统进行检验,具体的检验内容及要求详见“高支撑模板系统检验表及高支模验收申请表。高支撑模板系统检验表施工单位：序号项 目设 计 要 求实际搭设情况1板底小楞间距300mm2板底横梁间距600mm3板底立柱间距12001200mm4梁底小楞间距20017、mm5梁底横梁间距400mm6梁底立柱间距600600mm7水平杆布置情况沿立杆高度纵横布置三道并互相连接成整体8剪刀撑板底纵横间隔2400mm拉通布置,梁底每根立柱间纵横布置 9支撑材料使用情况钢管48mm、厚3。0mm以上，无严重锈蚀或变形检查人：安全主任检查意见：项目质量工程师意见:项目生产副经理意见：项目总工程师意见：项目经理审核意见： 监理公司审批意见： 高支模验收申请表工程名称南油北苑商住小区A、B、C幢商住楼施工单位湛江市建设工程集团有限公司施工部位首层高支撑模板支模高度5。40米检查项目1高支模技术方案是否编制/方案中是否包括模板及其支撑系统的设计、搭设与拆除、砼浇筑方法和浇筑18、工程观测及安全控制要求等2高支模技术方案是否经企业技术和安全部门审批并盖章/企业技术和安全负责人是否审批签字3高支模立柱是否采用钢支撑/材料是否符合要求4高支模技术方案是否有：计算书，支撑平面布置图、模板及其支撑的立面和剖面图、节点大样等施工图54。5m以下是否设置了不少于两道纵横水平拉杆/立柱4.5m以上部分每增高1。5m是否加设了一道水平拉杆/支撑主梁的立柱是否设置剪刀撑/结构跨度大于或等于10m时，剪刀撑间距不得超过5m6特殊的工程结构，当模板非水平面或施工荷载不平衡时，是否按整体稳定性计算确定水平拉杆、剪刀撑的设置7施工现场是否明确高支模安全责任人8施工现场高支模安全责任人是否在搭设、19、拆除和砼浇筑前向作业人员进行安全技术交底9高支模是否按审批的技术方案进行/是否有擅自修改变更的现象10支模立柱基础是否牢固/是否按设计计算控制支架沉降量/排水措施是否可靠11支模分段或整体搭设安装完毕是否经企业技术和安全负责人或其书面委托人验收合格后进行钢筋安装12高支模施工是否搭设工作梯/作业人员上下是否有爬支模的现象13支模搭设、拆除和砼浇筑期间是否派安全员专职观察模板及其系统的变形等安全监护/发现异常现象时，是否有停工等安全应急措施/施工单位是否有现场安全责任人检查同意后方可复工的规定现场高支模安全责任人意见签名 二 年 月 日现场生产副经理意见签名 二 年 月 日施工技术负责人意见签名20、 二 年 月 日施工负责人意见签名 二 年 月 日公司工程部意见签名 二 年 月 日公司质安部意见签名 二 年 月 日公司技术负责人或其书面委托人意见签名 二 年 月 日公司安全负责人或其书面委托人意见签名 二 年 月 日监理工程师意见签名 二 年 月 日5。2 模板检查验收注意事项1、立杆根部必须有垫块，如小模板、通长木枋或厚6mm钢板;2、扫地杆不得高于楼面规定要求;3、水平受力横杆固定必须用双扣件;4、立杆顶部包括顶托自由高度不得大于200mm；5、立杆顶部包括顶托自由高度内不得有立杆连接；6、顶托插入立杆深度不得小于顶托总长度一半；7、50mm100mm枋木不平放;8、同一平面内杆件对21、接必须隔开,错开大于两个步距；9、大横杆步距遵循注意事项第4条，步距自行调整，但不得大于1500mm；10、剪刀撑须按有关规范搭设；11、满堂架立杆的垂直偏差应不大于架高的1/300,并同时控制其绝对偏差值，偏差不得大于50mm；12、满堂架应与外脚手架区分开，严禁以外脚手架做模板支撑;13、要设置上拱度，按设计要求做；14、对拉螺杆位置在距梁底三分之一处设置一道，在此之上每大于500mm设置一道。6 高支模安全保证措施1、高支模搭设前，项目安全主任必须对现场施工员及班组负责人进行二级安全交底;由现场施工员及班组负责人(高支模直接责任人）组织操作工人进行认真、详细的三级安全交底，安全主任和安全22、员应监督安全交底实施情况。2、高支模搭设过程中,工人必须穿防滑鞋，挂安全带。支架用料必须符合要求，搭设前要检查材质和规格，不能把未经整修的压弯、压扁、拉伤、裂缝等零部件用上去。3、高支撑模板及其支架系统在安装过程中，必须有防倾覆的临时固定措施。构件相对位置、几何尺寸、形状必须满足施工方案要求.4、高支模施工现场应搭设工作梯、作业人员不得爬支模上下。5、高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护措施，上下应有隔离防护措施。6、模板上的物料不要集中堆放。高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下并由安全员在现场监护.7、高支撑模板系统严禁与外架、泵管等连接在一起，防止因外架、泵管23、受力的震动或变形引起模板支撑系统的变形、沉降等。8、高支撑模板体系安装完毕，经规定三检程序（项目、公司、监理）检查、验收合格后方可进行浇筑混凝土作业。9、从事高支模搭设、拆除的作业人员必须持登高架设作业操作证。10、转换层混凝土浇筑、过程观测等具体要求详见“结构转换层施工方案”.11、本高支撑模板施工方案中不详的应以“广东省建设工程高支模板系统施工安全管理办法(粤建监字1998027号)”、“建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001 J842001（2002年版）”的要求执行。脚手架搭设的图示和原方案相同。附:直插型抱紧式钢管脚手架相关检测资料.直插型抱紧式钢管脚手架计算：支撑24、间距的验算，按厂家提供的检验报告表明，600间距允许设计荷载为40KN，水平横杆1。2米为7.0KN。按1米的支撑计算，立杆的间距纵横均为600，18002000的立杆根数为31.5=4。5根，404。5=180KN,每米的荷载为：1。81。0251.3=54KN，180KN大于54KN，满足承载要求一、参数信息1。模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m）:1.80；梁截面高度 D（m):2.00扣件连接方式:直插抱紧式；脚手架搭设高度（梁）(m）:3。40，板5.20米承重架类型设置:纵横连接；立杆间距 (m）：0.60；加强水平杆的钢管类型:483；2.荷载参数模板自重（kN/m2):0.325、5；钢筋自重(kN/m3)：1。50；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：18。0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2）：2。0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2。03。材料参数木材品种：湿地松;木材弹性模量E（N/mm2）：10000.0；木材抗弯强度设计值fm（N/mm2):17。0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2）：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E（N/mm2）：9500.0;面板抗弯强度设计值fm（N/mm2)：13.0;4。梁底模板参数板底横向支撑截面类型:木方 ： 100100mm;板底纵向支撑截面类型:木方 ： 100100mm；梁底横向支撑间隔距离(mm）：2526、0。0面板厚度(mm)：18.05。梁侧模板参数主楞间距(mm)：450;次楞间距(mm）：4；穿梁螺栓水平间距(mm）：450;穿梁螺栓竖向间距(mm)：2;穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料:木楞,，宽度100mm，高度100mm；次楞龙骨材料:木楞，宽度100mm,高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值：其中 - 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值27、取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2。500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0。750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1。000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850.根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;分别为 40。549 kN/m2、18.000 kN/m2,取较小值18。000 kN/m2作为本工程计算荷载.三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;28、挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根.面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位:mm）1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中， 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N。mm）； W 面板的净截面抵抗矩，W = 451。81.8/6=24.3cm3； f - 面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中 ，q 作用在模板上的侧压力,包括：新浇混凝土侧压力设计值： q1= 1.20.45180。9=8.75kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值： q2= 1。40。4520.9=1。13kN/m；q = q1+q229、 = 8.748+1.134 = 9.882 kN/m；计算跨度（内楞间距）： l = 266.67mm；面板的最大弯距 M= 0。19。882266。6672 = 7。03104N。mm；经计算得到,面板的受弯应力计算值: = 7。03104 / 2.43104=2.892N/mm2；面板的抗弯强度设计值： f = 13N/mm2;面板的受弯应力计算值 =2。892N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180。45 = 8.1N/mm； l-计算跨度（内楞间距）: l = 266.67mm；E-面30、板材质的弹性模量： E = 9500N/mm2; I-面板的截面惯性矩: I = 451。81。81.8/12=21.87cm4；面板的最大挠度计算值: = 0。6778.1266.674/（10095002.19105) = 0。133 mm;面板的最大容许挠度值: = l/250 =266.667/250 = 1.067mm;面板的最大挠度计算值 =0。133mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1。067mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度100mm，截面高度10031、mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 10010021/6 = 166。67cm3；I = 10010031/12 = 833。33cm4;内楞计算简图（1).内楞强度验算强度验算计算公式如下：其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2）； M 内楞的最大弯距（N.mm）； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值（N/mm2).按以下公式计算内楞跨中弯矩:其中,作用在内楞的荷载，q = (1.2180。9+1。420。9）0。267=5。86kN/m; 内楞计算跨度(外楞间距): l = 450mm； 内楞的最大弯距: M=0。15。86450。002= 1.191032、5N.mm; 最大支座力：R=1.15.8560.45=2.899 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1。19105/1。67105 = 0。712 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值： f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0。712 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求!(2).内楞的挠度验算其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000。27= 4.80 N/mm； l计算跨度（外楞间距）：l = 450mm； I-面板的截面惯性矩：I = 8.33106m33、m4;内楞的最大挠度计算值: = 0。6774。84504/（100100008.33106） = 0.016 mm；内楞的最大容许挠度值: = 450/250=1。8mm;内楞的最大挠度计算值 =0.016mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1。8mm，满足要求！2.外楞计算外楞（木或钢）承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.899kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用1根木楞，截面宽度100mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 10010021/6 = 166.67cm3;I = 10010031/12 = 833.33cm4； 外楞34、计算简图 外楞弯矩图(kN。m） 外楞变形图(mm)（1）。外楞抗弯强度验算其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm）; W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2）。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.966 kN.m 外楞最大计算跨度： l = 300mm;经计算得到，外楞的受弯应力计算值： = 9。66105/1。67105 = 5.797 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2;外楞的受弯应力计算值 =5.797N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2,满足要求！（2).外楞的挠度验算35、根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.738 mm外楞的最大容许挠度值: = 300/250=1.2mm；外楞的最大挠度计算值 =0.738mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积： A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180。450。45 =3.645 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170736、6/1000 = 12。92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.645kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN,满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1。抗弯强度验算计算公式如下:其中， M-面板计算最大弯距（N。mm);l计算跨度(梁底支撑间距）: l =250。000mm； q作用在模板上的压力线荷载，它包括:新浇混凝37、土及钢筋荷载设计值q1：1。2（24+1.5)0.90。60.9=14。872kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20。350.60。9=0.227kN/m振捣混凝土时产生的荷载设计值q3: 1.420.60.9=1.512kN/m；q = q1 + q2 + q3=14。872+0.227+1.512=16。61kN/m；面板的最大弯距：M = 0。116。61;按以下公式进行面板抗弯强度验算:其中, 面板承受的应力（N/mm2）； M 面板计算最大弯距（N.mm）; W -面板的截面抵抗矩 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度;W=0.60010318。0002/6=32400.000 m38、m3;f 面板截面的抗弯强度设计值（N/mm2）； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W =336360。600 /32400。000 = 10。382N/mm2;面板截面的最大应力计算值： =10。382N/mm2 小于面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2。挠度验算根据建筑施工计算手册钢度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q作用在模板上的压力线荷载： q =（24.0+1.50）0。900+0。35）0。60 = 13。98N/mm; l-计算跨度（梁底支撑间距）: l =250。00mm； E-面板的弹39、性模量： E = 9500。0N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I =60。0001。8003/12 = 29。160cm4；面板的最大允许挠度值: =450/250 = 1。8mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67713。984504/(10095002。92105)=1。38mm;面板的最大挠度计算值: =1.38mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 1。8mm，满足要求!七、梁底纵、横向支撑计算（一)、梁底横向支撑计算本工程梁底横向支撑采用木方 ： 100100mm。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模40、板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1）钢筋混凝土梁自重（kN/m)：q1：=（24+1.5）2。01.80。5=45.90kN/m;(2）模板的自重荷载(kN/m)：q2:=0.35（22.0+0。6)/0.61。8=0。472kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1:=20。45=0.9kN；均布荷载设计值： q = 1。210。3280.9+1.20。4720.9=11.664kN/m；集中荷载设计值： P = 1。40.90.9=1.134kN；均布荷载标准值： q = 10。328+0。472 =10.8kN/m;2.41、抗弯强度验算：最大弯矩计算公式如下：其中, M-计算最大弯距（N。mm)； l计算跨度;l =600mm； q-作用在模板上的均布荷载设计值;q=11。664kN/m p-作用在模板上的集中荷载设计值;p= 1。134kN a计算简图a段长度；a=（1。219-0.6）/2 =0。31 m c-计算简图c段长度；c= 0。6 m最大弯距：M =11.6640.600(0.3101.2190。600）/8+1。1341.219/4=0。151kN。m；按以下公式进行梁底横向支撑抗弯强度验算：其中, -梁底横向支撑承受的应力(N/mm2)； M 梁底横向支撑计算最大弯距(N。mm）； W -梁底横42、向支撑的截面抵抗矩 b： 板底横向支撑截面宽度，h： 板底横向支撑截面厚度; W=100。000100.0002/6=166666。667 mm3 f -梁底横向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2）； f=17。000N/mm2；梁底横向支撑截面的最大应力计算值: = M/W =0.151106/166666.667= 0。905 N/mm2；方木的最大应力计算值 0.905 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 17N/mm2，满足要求！3.抗剪强度验算最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足：其中最大剪力: V= 11。6640。600/2+1.134/2 = 7.565 kN;梁底43、横向支撑受剪应力计算值 T = 37。565103/(2100。000100.000） = 1.135N/mm2；梁底横向支撑抗剪强度设计值 fv = 1。700 N/mm2；梁底横向支撑的受剪应力计算值 : T =1。135N/mm2 小于抗剪强度设计值fv =1。7N/mm2，满足要求！4. 挠度验算：最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠度，计算公式如下:其中, -计算最大挠度（N.mm）； l-计算跨度(门架宽度）;l =1219。000mm； q作用在模板上的均布荷载标准值；q=10.800kN/m； E-梁底横向支撑弹性模量；E= 1.00104 N/mm2; I-梁底横向支撑截面惯性44、矩；I=8333333.333 mm4；梁底横向支撑最大挠度计算值 = 10。800600（812193460021219+6003） /（3841。00104 8333333)=0。772mm;梁底横向支撑的最大允许挠度 = 1219.000/250=4.876 mm;梁底横向支撑的最大挠度计算值 ： =0。772mm 小于梁底横向支撑的最大允许挠度 =4。876mm，满足要求！(二)、梁底纵向支撑计算本工程梁底纵向支撑采用木方 ： 100100mm。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢45、筋自重荷载.1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN）：p1:=（24+1。5）0。90。60.45/2 =3.098kN；(2）模板的自重荷载（kN）：p2:=0.35（20。9+0.6）0。45/2 =0.189kN（3）活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN）:经计算得到,活荷载标准值P3:=20。60。45/2 =0。27kN；经计算得到,活荷载标准值集中荷载设计值: P = 1。2（3.098+ 0.189）+ 1。40.270=4。323 kN；2。抗弯强度及挠度验算：梁底纵向支撑,按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）： 梁底纵向支撑计算简图 梁底纵向支撑梁弯矩图(kN.m） 46、梁底纵向支撑梁剪力图(kN） 梁底纵向支撑梁变形图（mm)最大弯矩：M= 0。921 kN。m最大剪力：V= 10。282 kN最大变形（挠度）：0。025 mm按以下公式进行梁底纵向支撑抗弯强度验算：其中, -梁底纵向支撑承受的应力（N/mm2)； M -梁底纵向支撑计算最大弯距（N.mm）； W -梁底纵向支撑的截面抵抗矩 ： b: 板底纵向支撑截面宽度,h: 板底纵向支撑截面厚度； W=100。000100.0002/6=166666。667 mm3 f -梁底纵向支撑截面的抗弯强度设计值（N/mm2) f=17.000N/mm2； w -最大容许挠度（mm） w= 915.000/2547、0 = 3。660 mm；梁底纵向支撑截面的最大应力计算值： = M/W = 0.921106/166666。667 = 5。523 N/mm2梁底纵向支撑的最大应力计算值 5。523 N/mm2 小于 梁底纵向支撑抗弯强度设计值 17N/mm2，满足要求!梁底纵向支撑的最大挠度计算值 ： =0.025mm 小于梁底纵向支撑的最大允许挠度 =3。66mm,满足要求！ 3.抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足：梁底纵向支撑受剪应力计算值 T = 310。282103/(2100.000100。000） = 1.542 N/mm2；梁底纵向支撑抗剪强度设计值 fv = 1。700 N/mm2；梁底纵向48、支撑的受剪应力计算值 1。542 N/mm2 小于 梁底纵向支撑抗剪强度设计值 1。7N/mm2,满足要求！八、荷载计算1.静荷载计算静荷载标准值包括以下内容：（1)脚手架自重产生的轴向力NGK1(kN/m)1。002 kN经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1 = 0。514 kN/m。(2）加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2（kN/m)剪刀撑采用 483。5mm钢管，按照5步4跨设置剪刀撑与水平面夹角： =arctg（ （41.95）/ （ 50.92 ) ）= 59.61 每米脚手架高中剪刀撑自重：2 37.632103 （50.915）/cos/(41。950） = 0。0849、7kN/m；水平加固杆采用 483。5 mm钢管，按照5步4跨设置，每米脚手架高中水平加固杆自重：37.63210-3 (50.915） / （41.950) = 0。022kN/m;每跨内的直角扣件4个，旋转扣件4个，每米高的扣件自重：（40。0135+40。0145） /1.95=0.057kN/m；每米高的附件重量为0.010kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0。119 kN/m；(3）梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力NGK3（kN）1）钢筋混凝土梁自重(kN）：（24.000+1。500）0。6000。9000。915= 50、12。600kN；2）模板的自重荷载(kN）：0。350（20。900+0.600)0.915 =0。769 kN;经计算得到,梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力合计 NGk3 = 89 .00kN/m；静荷载标准值总计为 NG = （NGK1 + NGK2）3.860 + NGk3= 15。812kN；2.活荷载计算活荷载为振捣混凝土时产生的荷载（kN)：经计算得到，活荷载标准值NQ = 2.0000。6000。915= 1。098kN；九、立杆的稳定性计算:作用于轴向力设计值计算公式（不组合风荷载）其中 NG - 每米高脚手架的静荷载标准值,NG = 15.812 kN/m； NQ51、 - 脚手架的活荷载标准值，NQ = 1.098 kN;经计算得到,N = 20.512 kN。脚手架的稳定性按照下列公式计算其中 N - 作用于轴向力设计值，N = 20.512 kN; Nd - 一稳定承载力设计值(kN)；稳定承载力设计值以下公式计算 其中-立杆的稳定系数,由长细比 kho/i 查表得到， =0.544; k 调整系数，k=1。17；k0 -承载力修正系数，k0=0.9； i -立杆的换算截面回转半径，i=2.14 cm; h0 高度，h0=1.93m； I0 -立杆的截面惯性矩，I0=10.78 cm4； A1 立杆的截面面积，A1=4.24 cm2； h1 -加强杆的52、高度,h1=1。54m; I1 -加强杆的截面惯性矩，I1=10。78 cm4; f -钢材的强度设计值，f=205 N/mm2。 A -立杆的截面面积,A=8。48 cm2； A=2 A1=24.24= 8.48 cm2； I -立杆的换算截面惯性矩，I=19。36 cm4； I=I0+I1h1/h0=10.780+10。7801536。000/1930。000=19。359 cm4经计算得到，Nd= 85。112 kN。立杆的稳定性计算 N Nd,满足要求！第五节 设计要求1、纵、横拉结钢管的接头应错开12米。2、纵、横拉结钢管在每边跨紧靠外轴混凝土柱内侧，增强支撑稳定度。3、可调上托外露极限：长500mm 。4、可调底托外露极限：长300mm 。5、交叉拉杆长度不符时不得采用绑扎方法固定，必须采用钢管与管扣连结.