1、XX沿湖综合楼门厅模板专项施工方案沿湖综合楼门厅模板支撑施工方案一、 编制依据依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ1622008）、建筑结构荷载规范（GB/500092006）、混凝土模板用胶合板（GB/T176562008）、钢结构设计规范（GB500172003）、直缝电焊钢管（GB/T13793）、混凝土结构施工质量验收规范（GB502042002）、混凝土结构设计规范（GB500102002）、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091）、建筑施工安全检查标准（JGJ5999）,工程施工图纸及现场概况。二、 工程概况 XX沿湖综合楼，建筑面积5536.09，建筑层数为地上四层，东西长2、23.50米、南北长69.80米，建筑主体高度为15.60米，框架结构、抗震设防烈度：7度、场地类别：类、场地土类别：中软土、基本风压：W0=0.5KN/，柱、梁、板均为C30混凝土,。 高大模板支撑部位，位于综合楼西侧门厅即A-C轴与1-12轴之间。门厅楼面位于主体三层，梁、板顶标高10.8m,，门厅框架梁纵向为240650、跨度5.45m、横向为350650、跨度3.6m，板厚100。外挑檐位于主体四层，梁、板顶标高14.40m,挑梁为350650、外挑1.0m，连续梁240700，板厚100。框架柱为500圆柱及500500方柱。（附部位平面图）三、 施工计划模板支撑计划2012年6月13、5日开始搭设，柱模板于6月28日开始安装，梁板模板于7月10日开始安装，7月15日对模板支撑系统进行验收，7月16日进行混凝土浇筑。计划使用483.0钢管，6m长4200根、4.5m长450根、4mc长1600根、2m长106根十字扣件2560个、旋转扣件260个、对接扣件940个，可调顶托400个，木胶板422，300050厚木板180块。四、 支撑系统结构要求1、 现浇板模板与支架搭设参数模板支架搭设净高度：10.6m（14m）；立杆纵距：1.0m；立杆横距：0.9m；水平杆最大步距：1.6m；面板采用：木胶合板，厚度：12；支撑面板的次楞梁采用5070的方木支撑，间距200；主楞梁采用：4、单钢管483.0。2、 框架梁模板与支架参数梁截面宽度：350、240；模板支架净高度：10.50m(14m)；立杆梁跨度方向1.0m；梁两侧立杆间距：0.8m；梁下跨度3.6m增加一根立柱；跨度5.45m增加二根立柱；水平杆最大步距：1.8m；梁底面板下次楞采用5070的方木支撑；主楞采用单钢管483.0；面板采用：12厚的木胶板。3、 模板支撑系统基础处理基础为回填土，回填深度1.7m,每步300按6步回填完，每步均用电夯夯实三遍，回填土压实系数达到93%.五、 材质技术保证条件1、 可调支托技术性能可调支托材质为Q235A级钢材制作，丝杠直径必须30，U型承托板的钢板厚度必须3。2、 钢5、管技术性能采用外径48，壁厚3.0钢管，钢管必须符合现行国家标准中规定的Q235普通钢管技术性能要求。并应符合现行国家标准中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。3、 扣件技术性能采用可锻铸铁制作的扣件，其材质性能应符合现行国家标准的规定，不得有裂纹、气孔、疏松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴合面应平整，活动部位灵活。4、 模板面板技术性能胶合板模板表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应具有保温性能好、易脱模和可两面使用等贴点，并应符合国家现行标准的规定。胶合板模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环保6、要求。5、 方木技术性能模板结构方木，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。方木次楞材质符合现行国家标准TC17B级材质强度规定，其木材含水率不应大于20%。六、 施工技术保证条件1、 C轴框架柱随楼层一起浇筑，A轴框架柱分两次先期浇筑完，待框架柱混凝土强度等级达到C20及其以上时，方可浇筑门厅梁板砼，以便梁板支撑系统水平杆与框架柱连接到一起，增强整个系统的稳定性。2、 框架梁底立杆顶部必须设置丝杠直径30的加劲式支托，形成立杆轴向传力。3、 支撑系统南北及西面必须搭设竖向连续剪刀撑，中间每隔两跨设置一道纵横竖向连续剪刀撑，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处各搭设一道水平剪刀撑，剪刀撑钢管7、采用搭接连接，搭接长度1m，且每侧不少于2个旋转扣件连接，与立杆或水平杆相交处采用旋转扣件扣接牢固，构成“几何不可变杆系结构”支架体系。4、 各扣件螺栓均采用500长臂扳手拧紧，使其扭力矩控制在40N.M及其以上。5、 必须采用汽车砼泵送车，从中部均匀向两侧浇筑混凝土，严禁从一端向另一端推进，以防应力集中导致立杆重心偏移而倒塌。七、 施工工艺1、 施工工艺流程依据梁板支撑系统平面图安装铺设木垫板及立杆铁鞋搭设支撑系统并自检水平杆件与已浇筑完的框架柱做可靠连接搭设梁板底部水平杆件铺设现浇梁板次楞和模板绑扎梁板钢筋梁板钢筋验收支撑系统验收浇筑梁板混凝土混凝土保湿养护。2、 施工方法本工程支撑系统结8、构设计采用钢管扣件式满堂支撑系统。2.1立杆下基层施工方法在立杆下铺设50厚、300宽、3.0m长木板，并放铁鞋，铁鞋安放板中心，然后安装立杆。2.2支撑系统搭设方法1）、先搭设外围四周立杆、扫地杆和临时固定水平杆，然后设置其他立杆。立杆全高垂直度按60控制。2）、水平杆搭设在立杆上按设计步距第一步1.6m满设双向水平杆，然后每隔1.5m设置一道水平杆。外围水平杆设于立杆内侧，其余分别对称设于立杆同侧，以便剪刀撑的搭设。在已浇筑框架柱上，将水平杆与之做可靠连接，以提高支架体系抗侧移能力和整体刚度。3）、竖向剪刀撑搭设按设计要求必须在支撑系统南北及西面必须搭设竖向连续剪刀撑，中间每隔两跨设置一道9、剪刀撑（详见梁板支撑系统施工平面布置图）。4）、水平剪刀撑搭设必须按照设计要求分别在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处各搭设一道水平连续剪刀撑（详见梁板支撑系统施工平面布置图）。5）、可调支托设置主楞采用483.0钢管，并平稳放置于梁底立杆顶部可调支托的U型托板内，可调支托悬臂不大于200。6）、梁板底部起拱112轴之间的框架梁按梁跨度1.5/1000起拱，并拉线安装梁底部小横杆，铺设梁底部方木次楞和面板。7）、扣件螺栓拧紧用于支撑系统杆件连接的扣件螺栓均采用专用长臂扳手分两次拧紧，使其扭力矩达到40N.m以上，并采用扭力矩扳手进行抽检。八、 检查验收1、 施工准备检查支撑系统施工前由技术负责人根据施10、工设计方案进行全面的安全技术交底，操作班组应熟悉设计与施工说明，并应做好模板安装作业的分工准备。模板支撑系统必须由专业班组施工，所有参加作业人员必须持证上岗。备齐搭设支撑系统专用工具：扭力矩检测扳手、500长臂套筒扳手、安全帽、安全带、水准仪。2、 支撑系统验收检查1） 主控项目采用随机抽样的方法，使用游标卡尺、钢尺、扭力矩检测扳手对支撑系统所用的钢管、方木、立杆支托、扣件和面板其品种、规格、型号和质量进行检查，必须符合设计技术参数要求。对立干、水平杆件和主次楞间距进行检查，间距应小于或等于设计技术参数。对剪刀撑的布设位置、与地面的夹角和形式进行检查，必须符合设计要求。对直接承担竖向荷载传递的11、梁板底部立杆与水平杆件连接的 扣件数量和拧紧力矩进行检查，必须符合设计要求。2） 一般项目采用随机抽样的方法，使用钢尺、小线对水平杆件步距；扫地杆和支托下水平杆件分别距地面和梁板底部主楞的距离应按200设置；用于非承重构造杆件的扣件连接扭力矩不应小于35N.m进行检查。3） 允许偏差支撑系统各杆件允许偏差表检查项目允许偏差检查方法立杆垂直度全高60经纬仪测量立杆纵横间距50钢尺测量水平杆步距100拉线测量主楞间距+50钢尺测量次楞间距+50钢尺测量5个间距可调支托悬臂长度+30钢尺测量九、 施工安全保证措施1、 组织保障 技术负责人质检员安全员木工班钢筋班架工班2、 施工技术措施1）、剪刀撑设12、置按施工工艺流程施工模板支撑系统时，应按设计图示的剪刀撑位置、夹角和形式布设。水平剪刀撑要与已交框架梁做可靠连接2）、立杆搭设（1）、立杆接长严禁大搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3,。（2）、立杆与水平钢管主楞采用扣件连接，梁底立杆顶部设可调支托，U型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须加紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200，螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不得大于3，安装时保证上下同心。（3）、每根立杆底部必须设置木垫板与钢底座，垫板厚不小于5.（4）、立杆垂直度，每搭设2米垂直度为7，每搭设10米垂直13、度为20，架体最终垂直度60.3）、水平杆搭设（1）、在立杆底部距地面200高度处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设置扫地杆。（2）、可调支托底部的立杆顶端应沿纵横向设置一道水平杆，其水平杆与模板支撑点之间的距离不得大于200。（3）、水平杆必须与立杆扣接，不得与另一方向的水平杆扣接。5）、支撑系统与柱的连接在梁板模板支撑系统水平杆件与浇筑框架柱相交部位，竖向每个步距均设置一组拉结点。6）、其他构造措施（1）、模板及支架在安装过程中，必须设置有效防倾覆的临时固定设施。（2）、当支架立杆成一定角度倾斜，或其支架立杆的顶表面倾斜时，应采用可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。（3）14、模板支撑系统应为独立的系统，禁止与脚手架、卸料平台等相连接。3、模板拆除措施1）模板拆除应符合现行规范混凝土结构工程施工质量验收规范（GB5024-2002）相关规定。底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合下表规定，并以混凝土同条件养护试块试验强度为依据。侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。底模拆除时的混凝土强度要求如下表构件类型构件跨度（m）混凝土立方体抗压强度标准值（%）梁8758100板25028758100悬臂构件-100检查数量：全数检查。检验方法：检查同条件养护试件强度实验报告。2）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。3）模板的15、拆除措施应经技术主管部门或负责人批准。当混凝土未达到规定强度或已达到设计规定强度，需提前拆模或承受部分超设计荷载时，必须经过计算和技术主管确认其强度能够承受此荷载后，方可拆除。4）拆模前应检查所使用的工具有效和可靠，扳手等工具必须装入工具袋或系挂在身上，并应检查拆模场所范围内的安全措施。5）模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设围栏，其内不得有其他工种作业，并应设专人负责监护。拆下的模板、零配件严禁抛掷。6）、拆模的顺序和方法应按模板的设计规定进行。当设计无要求时，可采取先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并应从上而下进行拆除。拆下的模板不得抛扔，应按指定地点堆放。7）、多人16、同时操作时，应明确分工，统一信号或行动，应具有足够的操作面，人员应站在安全处。8）、高处拆模板时，应符合有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍，操作面上临时拆下的模板堆放不能超过3层。9）、在提前拆除互相搭连并涉及其他后拆模板的支撑时，应补设临时支撑。拆模时，应逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒。10）、拆模如遇中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动部件必须一次拆除。11）、已拆除了模板的结构，应在混凝土强度达到实际强度值后方可承受全部设计荷载。若在未到达设计强度以前，需在结构上加置施工荷载时，应另行核算，强度不足时，应加设临时支撑。12）、遇6级或6级17、以上大风时，应暂停室外的高处作业。雨、雪、霜后应先清扫施工现场，方可进行工作。13）、拆除有洞口模板时，应采取防止作业人员坠落的措施。洞口模板拆除后，应按国家现行标准建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80的有关规定及时进行防护。14）、当立柱的水平拉杆超出2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。15）、当拆除4-8m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧一片拉倒的拆除方法。16）、对于多层楼板模板的立柱，当上层及上楼板正在浇筑混凝土时，下层楼板立柱的拆除，应根据下层楼板结构混凝土强度的实际情况，经过计算确18、定。17）、拆除 、楼板下的立柱时，作业人员应站在安全处。18）、梁、板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。19）、拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善传递或用绳钩放至地面，严禁作业人员站在悬臂结构边缘敲拆下面的底模。20）、待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架，零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈油或脱模剂，入库备用。十、应急预案1、应急预案工作流程本工程为重载超高支撑系统，施工危险源多，必须认真对危险源进行识19、别，开展应急知识教育和应急演练，提高现场操作人员应急能力，减少突发事件造成的损失和不良影响，其应急准备和响应工作程序如下图。危险源辨别编制应急预案成立抢险领导小组组织抢险队、救护车配备应急物资、设备应急知识教育培训定期评审实施应急预案进行评审、修订 应急准备和响应工作程序图2、突发事件风险分析与防范2.1、风险分析 本工程危险因素是梁板模板支撑系统高度达，如果实际施工与模板支撑系统设计发生偏差，可能因支撑系统稳定性不足导致倒塌事故，发生人员伤亡，结构破坏等。必须做好危险因素发生时的应急方案。2.2、风险防范措施 （1）施工工作面外脚手架必须高于工作面1.5m并满铺一层脚手板及垂直面满挂安全网。20、（2）本方案施工前必须组织专家论证评审签字，报监理单位总监和施工单位总工程师评审同意后方可执行。（3）模板支撑系统施工完毕后，先进行班组自检合格后，报项目部质检组组织详细逐项检查验收合格后，报监理检查验收合格后，方可进行下道工序施工。（4）承担竖向荷载传递的扣件进行逐个检查拧紧力矩必须达到40Nm以上，构造杆件的拧紧力矩必须到达35Nm以上，并逐根立杆检查是否与垫板顶牢。（5）从中间开始向两侧平衡浇筑混凝土，同时在混凝土浇筑时，卸料堆积高度不得超过现浇板上平以上200mm，循环浇筑，防止模板支撑系统因应力集中而坍塌。（6）浇筑混凝土时，模板支架下严禁站人，要有专职安全员看管，监测监控必须在混凝21、土浇筑操作面上进行，配置有专人进行监测，发现支撑系统受力杆变形值超限值时，立即停止施工，如果有可能采取加固措施时，首先组织板顶浇筑工人的施工方人员迅速撤离现场，然后组织专业人员进行加固处理，在项目部专职安全、质量、技术管理人员共同确认险情排除后，方可恢复施工，将安全隐患消除在萌芽状态。（7）未尽事宜严格按照本方案的技术保证条件。技术参数和施工技术措施施工。2.3应急资源配置应急资源的设备是应急救援工作的重要保障，项目部根据潜在事件性质和后果分析，配备应急救援所需的救援手段。救援设备、交通工具、医疗设备药品，生活保障物资等如下表列数。 主要应急救援物资设备表序号材料设备名称单位数量现在何处1小车22、台1现场2药箱及药品个/批1 现场3对讲机部 4 现场4手机部 6 现场5担架副 1 现场2.4、组织机构设置组长:副组长：组员：2.5、应急组织的分工职责 1）组长职责（1）决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接控制。（2）复查和评估事故可能发展的方向，确定其可能的发展过程。（3）指导设施的部分停工，并与领导小组的有关人员配合指挥现场人员撤离，确保任何伤害者都能得到足够的重视。与现场外应急机构取得联系，及时对紧急情况的记录作出安排。（4）在场内实行交通管理制，协助场外应急机构开展服务工作。在紧急状态结束后，控制受影响地点的23、恢复，并组织人员参加事故分析和处理。2）、副组长的职责（1）评估事故的规模和发展趋势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失。（2）如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救护工作。安排寻找受伤者及安排重伤人员撤离现场到安全地带集中。（3）设立与应急救援中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。（4）协助组长组织指挥，协调救援工作，组长不在现场时，可代替组长的职责。3）、组员职责在组长和副组长的指挥下，负责现场的维护，抢救，警戒等工作，具体落实执行组长或副组长下达的救援方法、措施的指令等。2.6、签订救援协议项目部应事先与附近医院签订救援协议，以便在事故发生时得到外部救援力量和资源24、的援助。2.7、应急响应出现事故时，在现场的任何人员都必须立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。 组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由公司向外向上汇报。2.8、模板支撑系统倒塌事故的应急救援1）模板及支架倒塌事故的主要危害模板支撑系统倒塌事故主要造成：人员伤亡、财产损失、作业环境破坏。2）、应急救援方法（1）有关人员的安排组长、副组长接到通知25、后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织。调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支撑的人力、物力。组员立即进行抢救。（2）人员疏散、救援方法人员的疏散有组长安排的组员进行具体指挥，指挥人员疏散到安全地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困得人员、财物进行抢救。人员被支架或其他物件压住时，应先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方可进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险立即组织人力、物力进行抢救。(3)伤员救护（1）休克、昏迷的伤员救援让休克者平26、卧，不用枕头，腿部抬高30度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必须要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。（2）受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。（3）立即拨打120急救电话或送医院。（4）现场保护由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，有警卫人员旁站监督，防止闲人进入。3）现场恢复 充分辨别恢复过程中存在的危险源，当安全隐患彻底消除后，方可恢复正常施工状态。十一、模板支撑系统监测监控1、 立杆水平位移变形值监测监控1.1、 立杆最大变形单元的确定立杆最大变形单元27、发生在框架梁和板区域的跨中1/3范围内，在其范围内共设置2个立杆水平位移观测点。1.2、 观测点的设置观测点在上述立杆位置的框架梁内设置，采用150mm内径、长度高处梁板上平100mm的钢套管，调整垂直后与框架梁钢筋焊牢，套管内设48钢管作为应变传导器，下与需要监控的立杆顶部500mm高度范围扣接，立杆顶部采用支托传力时，需要在支托丝杠高度范围设置与扣件厚度一致的硬木垫板调整应变传导钢管垂直度，上至套管顶部-1mm处，套管顶部安装1mm 计十字分划板，并用红漆覆盖应变传导钢管初始位置。1.3、观测方法与报警值的确定在浇筑混凝土过程中，安排专人每10min进行1次变形值观测，当累积变形值达到2028、mm，且变形速度5mm/10min时，立即 报警并停止施工。经加固处理，并经模板支撑系统重新验收确认，满足刚度要求后方可恢复施工，并仍采取变形监控。2、 主次楞最大变形值监测监控2.1、主次愣最大变形单元的确定主次愣最大变形单元发生在框架梁跨中的1/3区域内，在其范围内分别设置2个主楞竖向位移观测点和2个次楞竖向位移观测点。2.2、观测点的设置 观测基准点设在框架梁跨中的立杆上，采用25钢筋做直角拐头、竖向高处框架梁上平100mm，调整垂直后与下部立杆焊牢，水平向延伸至主次愣跨中观测点钢筋处;观测点采用12钢筋，并做1mm计刻度，调整垂直后与框架梁钢筋点焊牢固。2.3、观测方法与报警值的确定在29、浇筑混凝土过程中，安排专人每10min进行1次变形值观测，当主次楞累积变形超过1.5倍设计容许饶度值，且变形速率1mm/10min时，立即报警并停止施工。经加固处理，并经验算确认刚度满足设计要求后方可恢复施工，并仍采取上述变形监控。3、 施工荷载监测监控3.1、施工活荷载的监测监控 混凝土浇筑过程中，安排专人进行施工活荷载的监控，两个混凝土浇筑班组不得集中在1m 范围内进行振捣，防止因施工活荷载超限值形成模板支撑系统应力集中现象而倒塌，施工活荷载必须严格按照4kN/m 的支撑系统结构设计荷载布置，即混凝土施工时，按每班组不超过4人（按平均75kg/人测算）和每班组配置一台插入式振动器进行混凝土30、浇筑。3.2、施工恒荷载的监测监控 混凝土浇筑过程中，安排专人对框架梁及现浇板上平以上的混凝土卸料堆积高度不得大于200mm进行严格监控。十二、劳动力计划1、 专职安全生产管理人员名单:(见附件)2、 特种作业人员名单（见附件）十三、梁板支撑系统结构验算书A、梁模板工程方案计算书编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20114、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011年版）5、混凝土结构设计规范GB50010-20106、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）7、建31、筑结构荷载规范GB50009-2001(2006年版)8、钢结构设计规范（GB50017-2003）9、冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB 50018-2002)10、木结构设计规范（GB50005-2003）11、混凝土模板用胶合板GB/T17656-200812、建筑施工手册第四版（缩印本）13、危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）14、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254 号）15、建书脚手架和模板计算软件(建科评2007028号) 一、 工程参数A-C轴0.35*0.65梁梁与支架参数梁截面宽度0.35m梁截面高度0.65m支架高度10.232、m楼板厚度0.1m立杆梁跨度方向间距la1m钢管类型483.0m梁两侧与梁底立杆梁两侧立杆间距0.8m,梁下增加1根立杆水平杆最大步距1.6m顶步步距1.5m立杆伸出水平杆长度a0.5m面板12mm厚木胶合板梁底面板下次楞5070mm方木，3根梁侧次楞5070mm方木，间距200mm梁侧主楞双钢管，间距1000mm穿梁螺栓不设置穿梁螺栓荷载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.14kN/m可变荷载施工人员及设备荷载1kN/m2倾倒砼荷载4kN/m2振捣砼对梁底模板荷载2kN/m2振捣砼对梁侧模板荷载4kN/m2二、 新浇砼对模板侧压33、力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值:=0.22245.71.21.21.22=52.873 kN/m2=240.65=15.600 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为5.7小时。T：混凝土的入模温度，经现场测试，为20； V - 混凝土的浇筑速度，取1.5m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.65m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上34、两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值15.600kN/m2。三、 梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001212/6=24000mm3；截面惯性矩I= 1000121212/12=144000mm4；（一）强度验算1、面板按两跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=15.600kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.91.215.600+1.441=21.35、888KN/mq1=0.91.3515.600+1.40.741= 22.482KN/m根据以上两者比较应取q1= 22.482KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.125q1l2=0.12522.4820.202=0.11KNm面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.11106=4.58N/mm2 f=12.5N/mm2W24000面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 115.600=15.6KN/m；面板最大容许挠度值: 200/400=0.5mm；面板弹性模量:36、 E = 4500N/mm2；=0.521ql4=0.52115.6002004=0.20mm 0.5mm100EI1004500144000满足要求!四、 梁侧模板次楞验算次楞采用5070mm(宽度高度)方木，间距：0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =507070/6=40833mm3；截面惯性矩I =50707070/12=1429167mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下两跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=1m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=15.600kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4k37、N/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.91.215.600+1.440.2=4.378KN/mq2=0.91.3515.600+1.40.740.2= 4.496KN/m根据以上两者比较应取q=4.496KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.125ql2=0.1254.49612=0.562kNm最大支座力：1.25ql=1.254.4961=5.62kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.562106=13.763N/mm2 17N/mm2W40833 满足要求!（二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.625q1l=0.6254.4961=2.38、810KN木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.810103= 1.204N/mm2 fv=4.8N/mm22bh25070 次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 15.6000.2=3.12KN/m；次楞最大容许挠度值=1000/250=4mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.521ql4=0.5213.1210004= 1.137mm 4mm100EI100100001429167 满足要求!五、 梁侧模板主楞验算主楞采用双钢管，间距：1m，截面抵39、抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =8980mm3；截面惯性矩I =215600mm4；（一）强度验算1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=5.62kN，按集中荷载作用下简支梁计算，其计算跨度取梁侧高度间距，L=0.55m。主楞计算简图(kN)主楞弯矩图(kN.m)2、强度验算最大弯矩Mmax=1.022kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=Mmax=1.022106=113.808N/mm2 205N/mm2W8980 满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=3.900kN，主楞弹性模量: E = 206000N40、/mm2。主楞最大容许挠度值：550/150=3.7mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.503mm 3.7mm。满足要求!六、 梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm。 取梁底横向水平杆间距1m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 1001.21.2/6=24cm3；截面惯性矩I= 1001.21.21.2/12=14.4cm4；（一）强度验算1、梁底次楞为3根，面板按两跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.175m。2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=0.91.2(240.65+1.50.65+0.3)+1.421=20.75kN/mq1=0.91.3541、(240.65+1.50.65+0.3)+1.40.721= 22.27kN/m根据以上两者比较应取q1= 22.27kN/m作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=1.461kN;N2=4.872kN;N3=1.461kN;最大弯矩 Mmax = 0.085kN.m梁底模板抗弯强度设计值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.085106=3.542N/mm2 12.5N/mm2W24103满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：42、q = 1（240.651.50.650.3）=16.88kN/m；计算简图(kN)面板弹性模量: E = 4500N/mm2；经计算，最大变形 Vmax = 0.127mm梁底模板的最大容许挠度值: 175/400 =0.4 mm；最大变形 Vmax = 0.127mm 0.4mm满足要求!七、 梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度50mm，高度70mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=577/6= 40.833cm3；I=5777/12= 142.917cm4；（一）强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁43、进行计算，其计算跨度取次楞下横向水平杆的间距，L=1m。次楞计算简图荷载设计值 q = 4.872/1= 4.872kN/m；最大弯距 Mmax =0.1ql2= 0.14.87212= 0.487 kN.m；次楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2；=Mmax=0.487106=11.927N/mm2 17N/mm2W40.833103次楞抗弯强度满足要求！（二）抗剪强度验算V=0.6ql=0.64.8721=2.923KN木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.923103= 1.25N/mm2 fv=4.8N/mm22bh25070次楞抗剪强度满足要求!44、（三）挠度验算次楞最大容许挠度值：l/250 =1000/250 =4 mm；验算挠度时不考虑可变荷载值，只考虑永久荷载标准值: q =3.692/1= 3.692N/mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6773.69210004=1.749mm 4mm100EI10010000142.917104次楞挠度满足要求!八、 梁底横向水平杆验算横向水平杆按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取梁底面板下次楞传递力。 计算简图(kN) 弯矩图(kN.m)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=0.358kN;N2=7.078kN;N3=0.358kN;最大弯45、矩 Mmax=；最大变形 Vmax=0.035mm。（一）强度验算支撑钢管的抗弯强度设计值f (N/mm2) = 205N/mm2；支撑钢管的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.112106=24.944N/mm2 205N/mm2W4.49103满足要求!（二）挠度验算支撑钢管的最大容许挠度值: l/150 =400/150 = 2.7mm或10mm；最大变形 Vmax = 0.035mm 2.7mm满足要求!九、 梁底纵向水平杆验算横向钢管作用在纵向钢管的集中荷载P=7.078kN。 计算简图(kN)纵向水平杆只起构造作用，不需要计算。十、 扣件抗滑移验算水平杆传给立杆荷载设计值R=7.046、78KN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。十一、 立杆稳定性验算（一）风荷载计算因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按北京10年一遇风压值采用，0=0.3kN/m2。模板支架计算高度H=10.2m，按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数z=0.84。计算风荷载体形系数：将模板支架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.150/(11.6)=0.113式中An =(la+h+0.325lah)d=0.150m2An -一步一跨内钢管的总挡风面积。la-立杆间距，1mh-步距，47、1.6md-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.113=0.14无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.141-0.95 10=1.121-1-0.95-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。风荷载标准值k=zs0=0.841.120.3=0.282kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：Mw=0.921.4klah2=0.921.40.28211.62= 0.082kNm1010（二）立杆轴心压力设计值N计算上部梁传递的最大荷载设计值：7.078kN ；立杆承48、受支架自重：1.210.20.14=1.714kN 立杆轴心压力设计值N：7.078+1.714=8.792kN；（三）立杆稳定性计算立杆的稳定性计算公式:N+MwfjAWN - 轴心压力设计值(kN) ：N=8.792kN；- 轴心受压稳定系数,由长细比=Lo/i 查表得到；L0 - 立杆计算长度（m），L0=k1k2(h+2a)，h:顶步步距，取1.5m;a:模板支架立杆伸出顶层水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.5m;k1k2为计算长度附加系数，按下表取用，k1=1.167，k2=1.02，L0=2.98m。i - 立杆的截面回转半径(cm) ,i=1.59cm；A - 立杆截面面积(49、cm2),A=4.24cm2；Mw - 风荷载产生的弯矩标准值；W - 立杆截面抵抗矩(cm3)：W= 4.49cm3；f - 钢材抗压强度设计值N/mm2,f= 205N/mm2；立杆长细比计算：=Lo/i=298/1.59=187按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.205；N+Mw=8.792103+0.082106=101.150+18.263=119.413N/mm2 f=205N/mm2jAW0.2054.241024.49103立杆稳定性满足要求!十二、 立杆底地基承载力验算1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=8.792kN2、垫木底面面积A垫木作用长度1m，垫木宽50、度0.3m，垫木面积A=10.3=0.3m23、地基土为粘性土，其承载力设计值fak= 120kN/m2立杆垫木地基土承载力折减系数mf= 0.94、验算地基承载力立杆底垫木的底面平均压力P=N=8.792=29.31kN/m2 mffak=1200.9=108kN/m2A0.3满足要求!。1-12轴0.24*0.65梁 一、 工程参数梁与支架参数梁截面宽度0.24m梁截面高度0.65m支架高度10.2m楼板厚度0.10m立杆梁跨度方向间距la1m钢管类型483.0m梁两侧与梁底立杆梁两侧立杆间距0.8m,梁下增加2根立杆水平杆最大步距1.6m顶步步距1.5m立杆伸出水平杆长度a0.5m面板151、2mm厚木胶合板梁底面板下次楞5070mm方木，3根梁侧次楞5070mm方木，间距200mm梁侧主楞双钢管，间距1000mm穿梁螺栓不设置穿梁螺栓荷载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.12kN/m可变荷载施工人员及设备荷载1kN/m2倾倒砼荷载4kN/m2振捣砼对梁底模板荷载2kN/m2振捣砼对梁侧模板荷载4kN/m2二、 新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值:=0.22245.71.21.21.22=52.873 kN/m2=240.652、5=15.600 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为5.7小时。T：混凝土的入模温度，经现场测试，为20； V - 混凝土的浇筑速度，取1.5m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.65m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值15.600kN/m2。三、 梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板53、的截面抵抗矩W= 10001212/6=24000mm3；截面惯性矩I= 1000121212/12=144000mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=15.600kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.91.215.600+1.441=21.888KN/mq1=0.91.3515.600+1.40.741= 22.482KN/m根据以上两者比较应取q1= 22.482KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=054、.1q1l2=0.122.4820.202=0.09KNm面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.09106=3.75N/mm2 f=12.5N/mm2W24000面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 115.600=15.6KN/m；面板最大容许挠度值: 200/400=0.5mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.67715.6002004=0.26mm 0.5mm100EI1004500144000满足要求!四、 梁侧模板次楞验算次楞采用5070mm(宽度55、高度)方木，间距：0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =507070/6=40833mm3；截面惯性矩I =50707070/12=1429167mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=1m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=15.600kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.91.215.600+1.440.2=4.378KN/mq2=0.91.3515.600+1.40.740.2= 4.496KN/m根据以上两者比较应取q=4.56、496KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.14.49612=0.450kNm最大支座力：1.1ql=1.14.4961=4.95kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.450106=11.020N/mm2 17N/mm2W40833 满足要求!（二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.64.4961=2.698KN木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.698103= 1.156N/mm2 fv=4.8N/mm22bh25070 次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变57、荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 15.6000.2=3.12KN/m；次楞最大容许挠度值=1000/250=4mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6773.1210004= 1.478mm 4mm100EI100100001429167 满足要求!五、 梁侧模板主楞验算主楞采用双钢管，间距：1m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =8980mm3；截面惯性矩I =215600mm4；（一）强度验算1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=4.95kN，按集中荷载作用下简支梁计算，其计算跨度取梁侧高度间距，L=0.58、53m。主楞计算简图(kN)主楞弯矩图(kN.m)2、强度验算最大弯矩Mmax=0.859kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=Mmax=0.859106=95.657N/mm2 205N/mm2W8980 满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=3.432kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：530/150=3.5mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.386mm 3.5mm。满足要求!六、 梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm。 取梁底横向水平杆间距1m作为计算单元。面59、板的截面抵抗矩W= 1001.21.2/6=24cm3；截面惯性矩I= 1001.21.21.2/12=14.4cm4；（一）强度验算1、梁底次楞为3根，面板按两跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.12m。2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=0.91.2(240.65+1.50.65+0.3)+1.421=20.75kN/mq1=0.91.35(240.65+1.50.65+0.3)+1.40.721= 22.27kN/m根据以上两者比较应取q1= 22.27kN/m作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=1.0060、2kN;N2=3.341kN;N3=1.002kN;最大弯矩 Mmax = 0.040kN.m梁底模板抗弯强度设计值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.040106=1.667N/mm2 12.5N/mm2W24103满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 1（240.651.50.650.3）=16.88kN/m；计算简图(kN)面板弹性模量: E = 4500N/mm2；经计算，最大变形 Vmax = 0.028mm梁底模板的最大容许挠度值: 120/400 =0.61、3 mm；最大变形 Vmax = 0.028mm 0.3mm满足要求!七、 梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度50mm，高度70mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=577/6= 40.833cm3；I=5777/12= 142.917cm4；（一）强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下横向水平杆的间距，L=1m。次楞计算简图荷载设计值 q = 3.341/1= 3.341kN/m；最大弯距 Mmax =0.1ql2= 0.13.34112= 0.334 kN.m；次楞抗弯强度设62、计值 f=17N/mm2；=Mmax=0.334106=8.180N/mm2 17N/mm2W40.833103次楞抗弯强度满足要求！（二）抗剪强度验算V=0.6ql=0.63.3411=2.005KN木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.005103= 0.86N/mm2 fv=4.8N/mm22bh25070次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算次楞最大容许挠度值：l/250 =1000/250 =4 mm；验算挠度时不考虑可变荷载值，只考虑永久荷载标准值: q =2.532/1= 2.532N/mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.63、677ql4=0.6772.53210004=1.199mm 4mm100EI10010000142.917104次楞挠度满足要求!八、 梁底横向水平杆验算横向水平杆按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取梁底面板下次楞传递力。 计算简图(kN) 弯矩图(kN.m)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=0.084kN;N2=2.588kN;N3=2.588kN;N4=0.084kN;最大弯矩 Mmax；最大变形 Vmax=0.010mm。（一）强度验算支撑钢管的抗弯强度设计值f (N/mm2) = 205N/mm2；支撑钢管的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.050106=11.136N64、/mm2 205N/mm2W4.49103满足要求!（二）挠度验算支撑钢管的最大容许挠度值: l/150 =360/150 = 2.4mm或10mm；最大变形 Vmax = 0.010mm 2.4mm满足要求!九、 梁底纵向水平杆验算横向钢管作用在纵向钢管的集中荷载P=2.588kN。 计算简图(kN)纵向水平杆只起构造作用，不需要计算。十、 扣件抗滑移验算扣件连接方式采用单扣件，扣件抗滑承载力设计值：Rc=8kN水平杆通过扣件传给立杆的最大荷载设计值：R=2.588kNR Rc，扣件抗滑承载力满足要求!十一、 立杆稳定性验算（一）风荷载计算因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按北京165、0年一遇风压值采用，0=0.3kN/m2。模板支架计算高度H=13.6m，按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数z=0.84。计算风荷载体形系数：将模板支架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.150/(11.6)=0.113式中An =(la+h+0.325lah)d=0.150m2An -一步一跨内钢管的总挡风面积。la-立杆间距，1mh-步距，1.6md-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：s66、t=1.2j=1.20.113=0.14无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.141-0.95 10=1.121-1-0.95-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。风荷载标准值k=zs0=0.841.120.3=0.282kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：Mw=0.921.4klah2=0.921.40.28211.62= 0.082kNm1010（二）立杆轴心压力设计值N计算上部梁传递的最大荷载设计值：2.588kN ；立杆承受支架自重：1.213.60.12=1.958kN 立杆轴心压力设计值N：2.588+1.958=4.546kN；（三）立杆稳定性计算立杆的稳67、定性计算公式:N+MwfjAWN - 轴心压力设计值(kN) ：N=4.546kN；- 轴心受压稳定系数,由长细比=Lo/i 查表得到；L0 - 立杆计算长度（m），L0=k1k2(h+2a)，h:顶步步距，取1.5m;a:模板支架立杆伸出顶层水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.5m;k1k2为计算长度附加系数，按下表取用，k1=1.167，k2=1.027，L0=3.00m。i - 立杆的截面回转半径(cm) ,i=1.59cm；A - 立杆截面面积(cm2),A=4.24cm2；Mw - 风荷载产生的弯矩标准值；W - 立杆截面抵抗矩(cm3)：W= 4.49cm3；f - 钢材抗压强度68、设计值N/mm2,f= 205N/mm2；立杆长细比计算：=Lo/i=300/1.59=189按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.201；N+Mw=4.546103+0.082106=53.342+18.263=71.605N/mm2 f=205N/mm2jAW0.2014.241024.49103立杆稳定性满足要求!十二、 立杆底地基承载力验算1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=4.546kN2、垫木底面面积A垫木作用长度1m，垫木宽度0.3m，垫木面积A=10.3=0.3m23、地基土为粘性土，其承载力设计值fak= 120kN/m2立杆垫木地基土承载力折减系数mf= 0.69、94、验算地基承载力立杆底垫木的底面平均压力P=N=4.546=15.15kN/m2 mffak=1200.9=108kN/m2A0.3满足要求!。1-12轴0.24*0.70梁一、 工程参数梁与支架参数梁截面宽度0.24m梁截面高度0.7m支架高度14m楼板厚度0.12m立杆梁跨度方向间距la1m钢管类型483.0m梁两侧与梁底立杆梁两侧立杆间距0.8m,梁下增加2根立杆水平杆最大步距1.6m顶步步距1.5m立杆伸出水平杆长度a0.5m面板12mm厚木胶合板梁底面板下次楞5070mm方木，3根梁侧次楞50100mm方木，间距200mm梁侧主楞双钢管，间距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径12mm70、，间距：500mm400mm荷载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.118kN/m可变荷载施工人员及设备荷载1kN/m2倾倒砼荷载4kN/m2振捣砼对梁底模板荷载2kN/m2振捣砼对梁侧模板荷载4kN/m2二、 新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值:=0.22245.71.21.21.22=52.873 kN/m2=240.7=16.800 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新浇混凝土的初凝时间，按20071、/(T+15)计算，取初凝时间为5.7小时。T：混凝土的入模温度，经现场测试，为20； V - 混凝土的浇筑速度，取1.5m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.7m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值16.800kN/m2。三、 梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001212/6=24000mm3；截面惯性矩I= 1000121212/12=144000mm472、；（一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=16.800kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.91.216.800+1.441=23.184KN/mq1=0.91.3516.800+1.40.741= 23.94KN/m根据以上两者比较应取q1= 23.94KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.123.940.202=0.1KNm面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.1106=473、.17N/mm2 f=12.5N/mm2W24000面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 116.800=16.8KN/m；面板最大容许挠度值: 200/400=0.5mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.67716.8002004=0.28mm 0.5mm100EI1004500144000满足要求!四、 梁侧模板次楞验算次楞采用50100mm(宽度高度)方木，间距：0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =50100100/6=83333mm3；截面惯性矩74、I =50100100100/12=4166667mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=16.800kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.91.216.800+1.440.2=4.637KN/mq2=0.91.3516.800+1.40.740.2= 4.788KN/m根据以上两者比较应取q=4.788KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.14.7880.52=0.12075、kNm最大支座力：1.1ql=1.14.7880.5=2.63kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.120106=1.440N/mm2 17N/mm2W83333 满足要求!（二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.64.7880.5=1.436KN木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=31.436103= 0.431N/mm2 fv=4.8N/mm22bh250100 次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 16.8000.2=3.36KN/76、m；次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6773.365004= 0.034mm 2mm100EI100100004166667 满足要求!五、 梁侧模板主楞验算主楞采用双钢管，间距：0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =8980mm3；截面惯性矩I =215600mm4；（一）强度验算1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=2.63kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距间距，L=0.4m。主楞计算简图(kN)主楞弯矩图(kN.m)2、强度验算最大弯矩Mmax=0.184kNm77、主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=Mmax=0.184106=20.490N/mm2 205N/mm2W8980 满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=1.848kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：400/150=2.7mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.031mm N=4.89kN。满足要求!七、 梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm。 取梁底横向水平杆间距1m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 1001.21.2/6=24cm3；截面惯性矩I= 1001.21.278、1.2/12=14.4cm4；（一）强度验算1、梁底次楞为3根，面板按两跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.12m。2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=0.91.2(240.7+1.50.7+0.3)+1.421=22.12kN/mq1=0.91.35(240.7+1.50.7+0.3)+1.40.721= 23.82kN/m根据以上两者比较应取q1= 23.82kN/m作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=1.072kN;N2=3.573kN;N3=1.072kN;最大弯矩 Mmax = 0.043kN.m梁底79、模板抗弯强度设计值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.043106=1.792N/mm2 12.5N/mm2W24103满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 1（240.71.50.70.3）=18.15kN/m；计算简图(kN)面板弹性模量: E = 4500N/mm2；经计算，最大变形 Vmax = 0.030mm梁底模板的最大容许挠度值: 120/400 =0.3 mm；最大变形 Vmax = 0.030mm 0.3mm满足要求!八、 梁底模板次楞验算本工程梁底80、模板次楞采用方木，宽度50mm，高度70mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=577/6= 40.833cm3；I=5777/12= 142.917cm4；（一）强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下横向水平杆的间距，L=1m。次楞计算简图荷载设计值 q = 3.573/1= 3.573kN/m；最大弯距 Mmax =0.1ql2= 0.13.57312= 0.357 kN.m；次楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2；=Mmax=0.357106=8.743N/mm2 17N/mm2W40.881、33103次楞抗弯强度满足要求！（二）抗剪强度验算V=0.6ql=0.63.5731=2.144KN木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.144103= 0.92N/mm2 fv=4.8N/mm22bh25070次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算次楞最大容许挠度值：l/250 =1000/250 =4 mm；验算挠度时不考虑可变荷载值，只考虑永久荷载标准值: q =2.723/1= 2.723N/mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6772.72310004=1.290mm 4mm100EI10010000142.82、917104次楞挠度满足要求!九、 梁底横向水平杆验算横向水平杆按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取梁底面板下次楞传递力。 计算简图(kN) 弯矩图(kN.m)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=0.090kN;N2=2.769kN;N3=2.769kN;N4=0.090kN;最大弯矩 Mmax；最大变形 Vmax=0.010mm。（一）强度验算支撑钢管的抗弯强度设计值f (N/mm2) = 205N/mm2；支撑钢管的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.053106=11.804N/mm2 205N/mm2W4.49103满足要求!（二）挠度验算支撑钢管的最大容许挠度值: l/1583、0 =360/150 = 2.4mm或10mm；最大变形 Vmax = 0.010mm 2.4mm满足要求!十、 梁底纵向水平杆验算横向钢管作用在纵向钢管的集中荷载P=2.769kN。 计算简图(kN)纵向水平杆只起构造作用，不需要计算。十一、 扣件抗滑移验算水平杆传给立杆荷载设计值R=2.769KN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。十二、 立杆稳定性验算（一）风荷载计算因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按北京10年一遇风压值采用，0=0.3kN/m2。模板支架计算高度H=14m，按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数z=0.84。计算风荷载体形系数：将模84、板支架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.150/(11.6)=0.113式中An =(la+h+0.325lah)d=0.150m2An -一步一跨内钢管的总挡风面积。la-立杆间距，1mh-步距，1.6md-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.113=0.14无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.141-0.95 10=1.121-1-0.95-风荷载地形地貌修正系数。n85、-支撑架相连立杆排数。风荷载标准值k=zs0=0.841.120.3=0.282kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：Mw=0.921.4klah2=0.921.40.28211.62= 0.082kNm1010（二）立杆轴心压力设计值N计算上部梁传递的最大荷载设计值：2.769kN ；立杆承受支架自重：1.2140.118=1.982kN 立杆轴心压力设计值N：2.769+1.982=4.751kN；（三）立杆稳定性计算立杆的稳定性计算公式:N+MwfjAWN - 轴心压力设计值(kN) ：N=4.751kN；- 轴心受压稳定系数,由长细比=Lo/i 查表得到；L0 - 立杆计算长度（m），L086、=k1k2(h+2a)，h:顶步步距，取1.5m;a:模板支架立杆伸出顶层水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.5m;k1k2为计算长度附加系数，按下表取用，k1=1.167，k2=1.027，L0=3.00m。i - 立杆的截面回转半径(cm) ,i=1.59cm；A - 立杆截面面积(cm2),A=4.24cm2；Mw - 风荷载产生的弯矩标准值；W - 立杆截面抵抗矩(cm3)：W= 4.49cm3；f - 钢材抗压强度设计值N/mm2,f= 205N/mm2；立杆长细比计算：=Lo/i=300/1.59=189按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.201；N+Mw=4.751187、03+0.082106=55.747+18.263=74.010N/mm2 f=205N/mm2jAW0.2014.241024.49103立杆稳定性满足要求!十三、 立杆底地基承载力验算1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=4.751kN2、垫木底面面积A垫木作用长度1m，垫木宽度0.3m，垫木面积A=10.3=0.3m23、地基土为粘性土，其承载力设计值fak= 120kN/m2立杆垫木地基土承载力折减系数mf= 0.94、验算地基承载力立杆底垫木的底面平均压力P=N=4.751=15.84kN/m2 mffak=1200.9=108kN/m2A0.3满足要求!。B、板模板工程方案计算88、书编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20114、建筑施工手册第四版（缩印本）5、建筑施工现场管理标准DBJ14-033-20056、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011年版）7、建筑结构荷载规范GB50009-2001(2006年版)8、混凝土模板用胶合板GB/T17656-20089、冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-200210、木结构设计规范GB50005-200310.7m现浇板模板一、 工程参数楼板与支架参数砼楼板厚度0.1m支架高度10.7m立89、杆纵距1m立杆横距0.9m水平杆最大步距1.6m顶步步距1.5m伸出长度a0.5m钢管类型483.0面板木胶合板 厚度：12mm次楞方木50mm70mm，间距0.2m主楞单钢管荷载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.152kN/m可变荷载施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆2.5kN/m22.5kN1.5kN/m21kN/m2振捣砼荷载2kN/m2二、 模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm ，取主楞间距1m的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W= 10001212/6=24000mm3；截面惯性矩I= 100012121290、/12=144000mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.2m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=1.2(240.1+1.10.1+0.3)+1.42.51=6.872KN/mq1=1.35(240.1+1.10.1+0.3)+1.40.72.51= 6.244KN/m根据以上两者比较应取q1= 6.872N/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=1.210.3=0.360 KN/m跨中集中荷载设计值P=1.42.5= 3.500KN3、强度验算施工荷载为均布线荷载91、：M1=0.1q1l2=0.1 6.8720.22=0.027KNm施工荷载为集中荷载：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08 0.3600.22 +0.213 3.5000.2=0.150KNm取Mmax=0.150KNm验算强度。面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.150106=6.25N/mm2 f=12.5N/mm2W24000面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 1（240.11.10.10.3）=2.810KN/m；面板最大容许挠度值: 200/400=0.5mm；面板92、弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.6772.8102004=0.05mm 0.5mm100EI1004500144000满足要求!三、 次楞方木验算次楞采用方木，宽度50mm，高度70mm，间距0.2m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩 W =507070/6=40833mm3；截面惯性矩 I =50707070/12=1429167mm4；（一）抗弯强度验算1、次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞排矩即立杆横距，L=0.9m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=1.2(240.1+1.10.93、1+0.3)+1.42.50.2=1.374KN/mq1=1.35(240.1+1.10.1+0.3)+1.40.72.50.2= 1.249KN/m根据以上两者比较应取q1= 1.374KN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=1.20.20.3=0.072KN/m跨中集中荷载设计值P=1.42.5= 3.500KN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1= 0.1q1l2=0.11.3740.92=0.111KNm施工荷载为集中荷载：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.080.0720.92+0.2133.5000.9=0.676KNm取Mmax=0.676K94、Nm验算强度。木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；=Mmax=0.676106=16.56N/mm2 f=17N/mm2W40833次楞抗弯强度满足要求!（二）抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：V1=0.6q1l=0.61.3740.9=0.742KN施工荷载为集中荷载：V2= 0.6q2l+0.65P=0.60.0720.9+0.653.500=2.314KN取V=2.314KN验算强度。木材顺纹抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.314103= 0.992N/mm2 fv=4.8N/mm22bh25070次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时95、不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.2（240.11.10.10.3）=0.562KN/m次楞最大容许挠度值:900/250=3.6mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6770.562900.04=0.17mm 3.6mm100EI100100001429167满足要求!四、 主楞验算主楞采用:单钢管截面抵拒矩W=4.49cm3截面惯性矩I=10.78cm4（一）强度验算当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取1.5kN/mm2。首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q196、= 1.2(240000.1+11000.1+300)+1.415000.2=1094N/mq1= 1.35(240000.1+11000.1+300)+1.40.715000.2= 1053N/m根据以上两者比较应取q1= 1094N/m作为设计依据。次楞最大支座力=1.1q1l=1.110940.9/1000=1.083kN。次楞作用集中荷载P=1.083kN，进行最不利荷载布置如下图：计算简图(kN)弯矩图(kN.m)最大弯矩 Mmax=；主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；=Mmax=0.552106=122.940N/mm2 205N/mm2W4.49103主楞抗弯强度满足要求97、!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q = 0.2（240000.111000.1300）=562N/m=0.562N/mm；次楞最大支座力=1.1q1l=1.10.5620.9=0.556kN。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=0.877mm。主梁的最大容许挠度值:1000/150=6.7mm，最大变形 Vmax =0.877mm 6.7mm满足要求!五、 扣件抗滑移验算水平杆传给立杆荷载设计值R=5.967KN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。六、98、 立杆稳定性验算（一）风荷载计算因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按北京10年一遇风压值采用，0=0.3kN/m2。模板支架计算高度H=10.7m，按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数z=0.74。计算风荷载体形系数s将模板支架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.142/(0.91.6)=0.118式中An =(la+h+0.325lah)d=0.142m2An -一步一跨内钢管的总挡风面积。la-立杆间距，0.9mh-步距，1.6md-钢管外径，0.048m系数1.2-节点99、面积增大系数。系数0.325-模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.118=0.14无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.141-0.95 2=0.271-1-0.95-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。风荷载标准值k=zs0=0.740.270.3=0.060kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：Mw=0.921.4klah2=0.921.40.0600.91.62= 0.016kNm1010（二）轴向力计算按下列各式计算取最大值：1.20.15210.7+(240.11.10.10.3)10.9+1.4110.9=6.100、246kN；1.20.15210.7+(240.11.10.10.3)10.9+0.91.4(110.9+0.016/1)=6.141kN；1.350.15210.7+(240.11.10.10.3)10.9+ 1.4(0.7110.9+0.60.016/1)=6.505kN；立杆轴向力取上述较大值，N=6.505KN。（三）立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式:N+MwfjAWN - 轴心压力设计值(kN) ：N=6.505kN；- 轴心受压稳定系数,由长细比=Lo/i 查表得到；L0 - 立杆计算长度（m），L0=k1k2(h+2a)，h:顶步步距，取1.5m;a:模板支架立杆伸出顶层水平杆101、中心线至模板支撑点的长度，取0.5m;k1k2为计算长度附加系数，按下表取用，k1=1.167，k2=1.02，L0=2.98m。i - 立杆的截面回转半径(cm) ,i=1.59cm；A - 立杆截面面积(cm2),A=4.24cm2；Mw - 风荷载产生的弯矩标准值；W - 立杆截面抵抗矩(cm3)：W= 4.49cm3；f - 钢材抗压强度设计值N/mm2,f= 205N/mm2；立杆长细比计算：=Lo/i=298/1.59=187按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.205；N+Mw=6.505103+0.016106=74.839+3.563=78.402N/mm2 f=20102、5N/mm2jAW0.2054.241024.49103立杆稳定性满足要求!七、 立杆底地基承载力验算1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=6.505kN2、垫木底面面积A垫木作用长度1m，垫木宽度0.3m，垫木面积A=10.3=0.3m23、地基土为素填土，其承载力设计值fak= 130kN/m2立杆垫木地基土承载力折减系数mf= 0.44、验算地基承载力立杆底垫木的底面平均压力P=N=6.505=21.68kN/m2 mffak=1300.4=52kN/m2A0.3满足要求!。14.18m现浇板模板一、 工程参数楼板与支架参数砼楼板厚度0.12m支架高度14.18m立杆纵距1m立杆横距103、0.9m水平杆最大步距1.6m顶步步距1.5m伸出长度a0.5m钢管类型483.0面板木胶合板 厚度：12mm次楞方木50mm70mm，间距0.2m主楞单钢管荷载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.136kN/m可变荷载施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆2.5kN/m22.5kN1.5kN/m21kN/m2振捣砼荷载2kN/m2二、 模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm ，取主楞间距1m的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W= 10001212/6=24000mm3；截面惯性矩I= 1000121212/12=14400104、0mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.2m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=1.2(240.12+1.10.12+0.3)+1.42.51=7.474KN/mq1=1.35(240.12+1.10.12+0.3)+1.40.72.51= 6.921KN/m根据以上两者比较应取q1= 7.474N/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=1.210.3=0.360 KN/m跨中集中荷载设计值P=1.42.5= 3.500KN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0105、.1q1l2=0.1 7.4740.22=0.030KNm施工荷载为集中荷载：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08 0.3600.22 +0.213 3.5000.2=0.150KNm取Mmax=0.150KNm验算强度。面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.150106=6.25N/mm2 f=12.5N/mm2W24000面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 1（240.121.10.120.3）=3.312KN/m；面板最大容许挠度值: 200/400=0.5mm；面板弹性模106、量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.6773.3122004=0.06mm 0.5mm100EI1004500144000满足要求!三、 次楞方木验算次楞采用方木，宽度50mm，高度70mm，间距0.2m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩 W =507070/6=40833mm3；截面惯性矩 I =50707070/12=1429167mm4；（一）抗弯强度验算1、次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞排矩即立杆横距，L=0.9m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=1.2(240.12+1.10.12107、+0.3)+1.42.50.2=1.495KN/mq1=1.35(240.12+1.10.12+0.3)+1.40.72.50.2= 1.384KN/m根据以上两者比较应取q1= 1.495KN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=1.20.20.3=0.072KN/m跨中集中荷载设计值P=1.42.5= 3.500KN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1= 0.1q1l2=0.11.4950.92=0.121KNm施工荷载为集中荷载：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.080.0720.92+0.2133.5000.9=0.676KNm取Mmax=0.676108、KNm验算强度。木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；=Mmax=0.676106=16.56N/mm2 f=17N/mm2W40833次楞抗弯强度满足要求!（二）抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：V1=0.6q1l=0.61.4950.9=0.807KN施工荷载为集中荷载：V2= 0.6q2l+0.65P=0.60.0720.9+0.653.500=2.314KN取V=2.314KN验算强度。木材顺纹抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.314103= 0.992N/mm2 fv=4.8N/mm22bh25070次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度109、时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.2（240.121.10.120.3）=0.662KN/m次楞最大容许挠度值:900/250=3.6mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6770.662900.04=0.21mm 3.6mm100EI100100001429167满足要求!四、 主楞验算主楞采用:单钢管截面抵拒矩W=4.49cm3截面惯性矩I=10.78cm4（一）强度验算当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取1.5kN/mm2。首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为110、：q1= 1.2(240000.12+11000.12+300)+1.415000.2=1215N/mq1= 1.35(240000.12+11000.12+300)+1.40.715000.2= 1188N/m根据以上两者比较应取q1= 1215N/m作为设计依据。次楞最大支座力=1.1q1l=1.112150.9/1000=1.203kN。次楞作用集中荷载P=1.203kN，进行最不利荷载布置如下图：计算简图(kN)弯矩图(kN.m)最大弯矩 Mmax；主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；=Mmax=0.614106=136.748N/mm2 205N/mm2W4.49103主楞抗弯111、强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q = 0.2（240000.1211000.12300）=662N/m=0.662N/mm；次楞最大支座力=1.1q1l=1.10.6620.9=0.655kN。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=1.033mm。主梁的最大容许挠度值:1000/150=6.7mm，最大变形 Vmax =1.033mm 6.7mm满足要求!五、 扣件抗滑移验算水平杆传给立杆荷载设计值R=6.629KN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗112、滑移的计算。六、 立杆稳定性验算（一）风荷载计算因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按北京10年一遇风压值采用，0=0.3kN/m2。模板支架计算高度H=14.18m，按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数z=0.74。计算风荷载体形系数s将模板支架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.142/(0.91.6)=0.118式中An =(la+h+0.325lah)d=0.142m2An -一步一跨内钢管的总挡风面积。la-立杆间距，0.9mh-步距，1.6md-钢管外径，0.048113、m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.118=0.14无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.141-0.95 2=0.271-1-0.95-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。风荷载标准值k=zs0=0.740.270.3=0.060kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：Mw=0.921.4klah2=0.921.40.0600.91.62= 0.016kNm1010（二）轴向力计算按下列各式计算取最大值：1.20.13614.18+(240.121.10.120.3)10.9114、+1.4110.9=7.151kN；1.20.13614.18+(240.121.10.120.3)10.9+0.91.4(110.9+0.016/1)=7.045kN；1.350.13614.18+(240.121.10.120.3)10.9+ 1.4(0.7110.9+0.60.016/1)=7.523kN；立杆轴向力取上述较大值，N=7.523KN。（三）立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式:N+MwfjAWN - 轴心压力设计值(kN) ：N=7.523kN；- 轴心受压稳定系数,由长细比=Lo/i 查表得到；L0 - 立杆计算长度（m），L0=k1k2(h+2a)，h:顶步步距，取1.115、5m;a:模板支架立杆伸出顶层水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.5m;k1k2为计算长度附加系数，按下表取用，k1=1.167，k2=1.032，L0=3.01m。i - 立杆的截面回转半径(cm) ,i=1.59cm；A - 立杆截面面积(cm2),A=4.24cm2；Mw - 风荷载产生的弯矩标准值；W - 立杆截面抵抗矩(cm3)：W= 4.49cm3；f - 钢材抗压强度设计值N/mm2,f= 205N/mm2；立杆长细比计算：=Lo/i=301/1.59=189按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.201；N+Mw=7.523103+0.016106=88.273+3.563=91.836N/mm2 f=205N/mm2jAW0.2014.241024.49103立杆稳定性满足要求!七、 立杆底地基承载力验算1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=7.523kN2、垫木底面面积A垫木作用长度1m，垫木宽度0.3m，垫木面积A=10.3=0.3m23、地基土为素填土，其承载力设计值fak= 130kN/m2立杆垫木地基土承载力折减系数mf= 0.44、验算地基承载力立杆底垫木的底面平均压力P=N=7.523=25.08kN/m2 mffak=1300.4=52kN/m2A0.3满足要求!。