1、XXXXXXX工程综合楼高大模板支撑体系安全专项施工方案 编制 审核 审批 XXXXXXXXX目 录1、工程概况12、编制依据13、施工计划24、施工工艺技术34.1、钢管支撑工艺流程34.2高支模施工方法64.3混凝土浇筑115、施工安全保证措施115.1、组织保障：125.2、高支模安全技术保证措施：125.3、应急救援预案155.4、监测措施：175.5冬期施工要求186、劳动力计划207、计算书及相关图纸20附件一：综合楼脚手架平面、剖面图21附件二：板模板高支撑架计算书24附件三：梁模板及支撑架验算24附件四：地下室板模板高支撑架计算书51综合楼高大模板支撑体系安全专项施工方案1、工2、程概况本工程为XXX基地综合楼工程，0.00标高相当于绝对标高578.08m。本工程地下1层，地上10层。地下1层为车库及设备用房，1层9层为车间及工区办公用房,10层为办公用房。总建筑面积21347.5（地上13196.4，地下2640）。结构形式为框架剪力墙结构，地基处理采用孔内深层强夯灰土桩复合地基，基础形式为筏板基础。结构使用年限为50年，抗震等级为二级，建筑结构安全等级为二级，地基设计等级乙级，建筑抗震设防类别为标准设防类，耐火等级为地上二级地下一级，本地区抗震设防烈度8度，最大冻土层0.5m。根据住建部的建质【2009】254号文建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则要求，综3、合楼5-8轴/A-B/1轴，混凝土构件模板支撑高度为8.28m，最大梁截面为350mm*750mm，板厚为120mm，面积为188.1，模板支撑系统高度超过8.0m，需编制“高大模板支撑系统的专项施工方案”并经过专家论证方可实施。2、编制依据2.1、施工图纸XXX综合楼建筑、结构施工图纸。2.2、国家规范 2.2.1建筑结构荷载规范GB50009-20122.2.2混凝土结构设计规范GB50010-20112.2.3混凝土结构工程施工规范 GB50666-20152.2.4建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-20132.3、行业标准2.3.1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ4、130-20112.3.2建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082.3.3建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则2.3.4关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知建质200987号文；2.4、其它2.4.1 XXX实施性施工组织设计3、施工计划3.1、施工技术准备3.1.1、施工前应认真熟悉设计图纸、有关技术资料和构造大样图；进行模板设计，编制施工方案；做好技术交底，确保施工质量，同时必须要对架子工进行安全施工技术措施技术交底，交底清晰，明确详细的施工方案。3.1.2、根据设计图纸和施工方案，作好测量放线工作。准确地标定测量数据，如标高、中心轴线等。3.1.3、必须要对5、架体搭设技术措施安全技术交底，合理的组织人员，搭设安全的施工脚手架；现场搭设脚手架时， 应有我项目部管理人员监督，同时防止出现意外情况。3.1.4、合理地选择模板的安装顺序，保证模板的强度、刚度及稳定性，模板应自下而上安装，在安装过程中，应设置临时支撑使模板完全就位，待校正后方可进行固定。3.2、施工材料准备本工程模板采用15mm厚木胶合板，方木采用40mm60mm，模板支撑体系采用483.0mm扣件式钢管脚手架，混凝土采用商品砼，泵送浇筑。3.2.1、扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合钢管脚手架扣件GB 15831的规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、6、螺栓出现滑丝的严禁使用。3.2.2、钢管应有产品质量合格证，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕；钢管外径偏差0.5、壁厚0.36。3.2.3、可调托撑支托板厚不应小于5mm，变形不应大于1mm；严禁使用有裂缝的支托板、螺母。3.3、工期计划安排根据总体施工进度计划，高支模施工计划于12月1日开始施工， 12月4日施工完毕。4、施工工艺技术本工程高支模板体系的施工设计与搭设须按以下要求进行。序号工种人员数量（个）1模板支架安装202混凝土浇筑15 4.1、钢管支撑工艺流程检查钢管、扣件质量钢管分类选取立杆、支撑整理地面基础放线定梁位设水平扫地杆立杆固定校7、正加剪刀撑杆定梁底标高复测检查加固。4.1.1、立杆支撑设置4.1.1.1、架体立于地下室结构顶板之上，地下室结构顶板厚180mm，地下室结构顶板及梁满堂支撑架在高支模结构施工期间与高支模结构砼强度具备可靠传力条件前严禁拆除。其搭设方式均为：梁部位立杆纵横间距均为0.9m；为了安全起见，在主梁底增设一道承重立杆，同时梁底立杆处设可调支托（可调支托伸出长度不得超过300mm）。承重架支撑形式为梁底支撑次楞平行梁截面方向，立杆承重连接方式为可调支托，立杆上端伸出至模板支撑点长度0.20m，框梁底模板下的次楞间距为0.15m，板模板下的木枋间距0.25m；托梁主楞为单钢管，间距0.3m。4.1.1.8、2、立杆支撑布置见详附图。4.1.2、水平杆设置4.1.2.1、纵向水平杆应水平设置：其长度不应小于3跨，两根水平杆的对接接头必须采用对接扣件连接。该扣件距立柱轴心线不宜大于跨度的1/3，同一步中，内外两根纵向水平杆的对接头应尽量错开一跨，上下两根相邻的纵向水平杆的对接头也应尽量错开一跨，错开的水平距离不应小于500mm，凡与立柱相交处均必须用直角扣件与立杆固定。4.1.2.2、横向水平杆搭设：凡立柱与纵向水平杆的相交处均必须设置一根横向水平杆，严禁任意拆除。该杆距立柱轴心线的距离不应大于150mm，脚手架的横向水平杆，其两端均应用直角扣件固定在纵向水平杆上。4.1.3、剪刀撑设置4.1.3.9、1、竖向剪刀撑 （1）在模板支撑架外侧四周均设置竖向连续剪刀撑，中部纵横向不超过5m设置由下至上的竖向连续剪刀撑；（2）为了便于实际操作，剪刀撑统一采用6000mm钢管搭设，与楼面夹角成4560沿支撑架四周从低至顶连续布置，搭接处采用直角扣件搭接，搭接长度不小于1000mm，并且搭接处扣件不少于三个，剪刀撑与立杆交接处用旋转扣件与立杆扣牢。4.1.3.2、水平剪刀撑在竖向剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑，在支撑架中部竖向剪刀撑交接处再加设一道水平剪刀撑。4.1.3.3、竖向剪刀撑、水平剪刀撑布置见详图 4.1.4、扫地杆设置：立柱自标准底座向上200mm处，纵横向设扫地杆，用直角扣件与10、立柱固定。纵横水平方向按纵下横上的程序设置。4.1.5、支撑设置：4.1.5.1、支撑采用48钢管进行组合，根据梁板情况确定，并在钢管上加可调支托调整至合适高度。4.1.5.2、高支模支撑架架体搭设完毕，在顶层纵横向水平连系杆设置一道安全平网（或铺竹排），防止木工、钢筋工作业期间发生高处坠落。4.1.5.3、本工程支模外围应用钢管与已完成结构相连，在结构边缘采用钢管连接或支顶方式，以保证支撑体系的整体稳定性。4.1.6连墙件设置连墙件设置应满足模板安全技术规范的要求，水平间距为69m，竖向间距为23m设置一个固定点与建筑拉结。本工程于一层结构设置水平连墙件，设置方法为一层结构预埋48钢管，后于11、架体拉结；本高支模系统区域内部有框架4根，前期首先浇筑区域内4根框架柱，按规范要求距离采用钢管抱柱做法，使架体与柱子连为整体，以增加支撑体系的稳定性。4.1.6、立杆下基础处理高支模搭设架体立杆下架体为地下室结构顶板，180mm厚，C35混凝土浇筑，标高为-0.1m，安装高支模时地下室结构模板支撑体系不允许拆除，直至高支模结构砼强度具备可靠传力条件时，方可拆除。架体立杆下设置300mm300mm胶合板垫块。4.1.7、地下室后浇带处支撑架体加固措施本工程架体立于地下室结构顶板上，高支模区域内设计有800mm宽后浇带一条。经过计算，地下室后浇带处架体加固后构造为，立杆纵横距为90cm，步距为1.12、5m，距地面20cm设置纵横扫地杆，架体四周设置封闭的竖向剪刀撑，顶部及扫地杆部设置水平剪刀撑。高支模架体搭设时立杆与地下室立杆保持同心。4.2高支模施工方法 4.2.1模板组拼精度要求模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子或设置木方压缝，以防漏浆，拼装完成后。用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装要求详见表模板拼装精度要表序号项目允许偏差（单位：mm）1两块模板之间拼缝22相邻模板之间高低差23模板平整度24模板平面尺寸偏差 34.2.2模板定位根据定位桩点，投放出十字交叉控制线，再由十字交叉控制线测放出13、每根偏轴线500mm的控制线。投放完后，再用经纬仪在其它控制线上检查所放控制线的准确性。其它控制线以最外的轴线为主，中间轴线采取抽查方式检查。待偏轴控制线经核验准确后，再根据设计图纸和设计变更等资料，将梁、柱等边线引放出，用以控制模板边线。 4.2.2.1、标高引测：根据控制水准点，用水准仪引测出板面标高（建筑标高）加0.5m控制点，并将其标注在柱钢筋上或周边的钢管上，再根据此点用钢尺或水平管引测出梁底、板底的标高。待铺设完楼板模板、未与梁柱模板固定前，再用水准仪、钢卷尺配合检查其准确性。 4.2.2.2、柱模板的标高控制： （1)根据柱的高度，扣除砼楼板的标高后，根据胶合板或已制作好的模板高14、度，计算出用整块的模板数和非整块的模板尺寸，然后裁出非整模板，将非整块模板安装在柱模板中间，以保证已定形的柱交接处的模板不受破坏。 （2)弹线：待楼板新浇筑砼结硬后，由测量员在楼面砼上弹出轴线控制线，核验无误之后，通知木工将柱边线弹出，最后由木工工长和质检员核查控制线，无误后，木工才能进场施工。4.2.3模板的支设规范要求模板支设前将已完成浇筑砼的顶板面清理干净，不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净，模板排架支撑体系搭设要严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011执行。模板安装允许偏差和检验方法表 6序号项目允许偏差（mm）检查方法国家规范标准公司控制标准115、轴线位移柱、墙、梁53尺量2底模上表面标高5 3水准仪或拉线尺量3截面模内部尺寸基础105尺量柱、墙、梁+4 -534层高垂直度层高不大于 5m63经纬仪或拉线尺量层高大于 5m855相邻两板表面高差22尺量6表面平整度52靠尺、塞尺7阴阳角方正/2方尺、塞尺垂直/2线尺8预埋铁件中心线位移/2拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位置32拉线尺量螺栓外露长度+10 -0+5 -010预留孔洞中心线位移+105拉线、尺量尺寸+10 -0+5 -011门窗洞口中心线/3拉线、尺量宽、高/5对角线/612插筋中心线位置55尺量外露长度+10，-0+10，-0 4.2.3、满堂架搭设根据附图高支模立杆布置平16、面图，搭设满堂支架，包括剪刀撑，支立杆时应先在钢管底部按后附图高支模立杆布置平面图垫300mm300mm胶合板垫块，再搭中间水平拉杆，再搭扫地杆，扫地杆离地面200mm处，使立柱纵横方向左右对直，立杆的水平牵引杆根据各层结构层高设置，顶步设置在梁底下500mm处，中间步距按 1500 mm设置；同时，立柱要间距均匀，满足设计要求，并做到横平竖直。之后用水平管根据标志点弹出梁底模标高，并搭设梁底钢管。满堂架搭设时应与框架柱刚性连接，增加整个支撑系统的刚度。立杆接长必须采用对接扣件连接，严禁采用搭接接长。4.2.4、剪刀撑的设置整个钢管支撑系统须与框架柱连在一起，增强整个支撑系统的刚度。为了便于实17、际操作，水平剪刀撑统一采用6000mm钢管搭设。纵向剪刀撑按附图布设，与楼面夹角成4560沿高支架四周从底至顶连续布置。4.2.5、核验标高标高弹出之后，及时核查正误。并由木工工长和质检员核验收。4.2.6、柱模安装根据弹出柱的控制线，待钢筋经隐蔽验收后，可以封柱模，安装前清理干净柱内杂物，安装时要先吊直模板，然后上紧柱箍、穿穿墙螺杆，各面打斜撑与满堂架连结固定牢固。在封柱模时，可以将梁柱接头模板一起安装。为了保证混凝土的施工质量，柱箍均采用槽钢箍配合穿墙螺杆安装使用，当柱截面大于700mm时在中间设置一道穿墙螺杆。穿墙螺杆必须安装在同一水平线或垂直线上，但为了防止因周转次数多而造成滑丝等影响18、质量的因素，每根穿墙螺杆使用前均应仔细检查，严禁使用已损坏的螺杆。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。 4.2.7、梁模安装按设计间距要求整齐铺好40mm60mm方木，随即铺设梁底模，铺设时应先与柱头对接好并钉牢，并用40mm60mm枋木条作立档及立档支撑，用约30mm宽，15mm厚模板做压脚压紧侧模底部（或者使用铁制侧模卡勾步步紧代替侧模压脚）。之后吊直侧模，用斜杆顶撑固定。当梁高超过750mm时，考虑到侧模斜撑的作用力减弱，故在梁底上150mm及300mm处各加一道14对拉螺杆，沿梁纵向间距500mm。另外，当梁19、跨度大于 4 米时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨度的 1/10003/1000，本工程统一按 2/1000 起拱，主次梁交接时，应先主梁起拱，后次梁起拱为了保证梁不出现下沉变形等质量事故，在大梁底模中间加一排立杆与高支模排架相连接。 4.2.8、板模安装 4.2.8.1、在钢管立柱上弹出横钢管标高控制线，并架设48横钢管，在钢管上直接铺设方木，拉线检查，直至平整。然后铺楼面模板，用长40mm铁钉钉牢，如果楼板宽度不合模板模数时，补板应补在跨中。板缝用胶带纸粘好。4.2.8.2、板模板施工时注意以下几点：（1）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，连接件需连接牢固，水平拉20、撑连通；（2）模板第一排次楞木方需紧靠柱边模,模板与模板之间拼接缝小于2mm,否则用双面胶封严： （3）根据板跨度大小，决定板模板起拱大小：4m开间不考虑起拱，4mL6m起拱10mm，6m的起拱15mm。 （4）板模板支设：板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用 50mm 长钉子固定，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整，模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。（5）从墙根起步350mm 立第一根立杆以后按支撑体系设计的间距立支撑，保证立柱支撑上下层位置对应。当立杆基础不在21、同一高度上时（已完成部分楼层与高支模楼层处），必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。按要求设置纵横向水平拉杆，考虑到人行通道（在支撑中留一条通道，中、下两道水平不设，在板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）。4.2.9、穿梁、板孔、洞口模板预埋件、预留洞在施工前和安装图详细复核，无误后方能进行施工。在模板和钢筋骨架上画出预埋件和预留洞的标高、几何尺寸和位置用胶合板做成相应规格模盒，盒子内部用方木支撑固牢，安装时，孔洞模应用铁钉钉牢或用铁线绑牢，并焊钢筋顶侧模。预埋件固定在模板上，预留洞如预留在钢筋上则要用短钢筋电焊固定在钢筋网架上，确保在施工中不会移动。施工完毕22、的预留洞、预埋件进行复核和验收。混凝土浇捣时，要派专人对预埋件、预留洞进行检查和校正，确保埋件和预留洞的准确。 4.2.10、高支模施工注意事项 4.2.10.1、具体布置立杆时，需对主梁、次梁、顶板三者支撑立杆间距整体考虑，使三者立杆纵、横方向均在同一条直线上。调整平分立杆间距时，以上述立杆间距为最大极限值，间距只能调小，不能调大； 4.2.10.2、立杆之间必须按每步距满设双向水平杆，确保其在两个方向（x,y）均具有足够的设计刚度；4.2.10.3、满堂支撑架底部距基础面 200 mm以内必须设双向扫地杆；4.2.10.4、严格按规范要求设置竖向和水平剪刀撑；4.2.10.5、确保每一扣件23、的拧紧力矩控制在 45 -65NM 内；4.3混凝土浇筑 4.3.1、梁、板应同时浇筑，浇筑方法应由一端开始用“赶浆法”，即先浇筑梁，根据梁高分层浇筑成阶梯形，当达到板底位置时再与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形不断延伸，梁板混凝土浇筑连续向前进行。浇筑板砼时，应严格控制同一部位放料数量，不免局部荷载过大引起架体失稳。4.3.2、浇捣时，浇筑与振捣必须紧密配合，控制第一层下料速度，梁底充分振实后再下二层料，用“赶浆法”保持水泥浆沿梁底包裹石子向前推进，每层均应振实后再下料，梁底及梁帮部位要注意振实，振捣时不得触动钢筋及预埋件。 4.3.3、梁柱节点钢筋较密时，浇筑此处混凝土时宜用小粒径石子同强度24、等级的混凝土浇筑，并用小直径振捣棒振捣。4.3.4、浇筑板混凝土的虚铺厚度应略大于板厚，用平板振捣器垂直浇筑方向来回振捣，厚板可用插入式振捣器顺浇筑方向托拉振捣，并用铁插尺检查混凝土厚度，振捣完毕后用长木抹子抹平。施工缝处或有预埋件及插筋处用木抹子找平。浇筑板混凝土时不允许用振捣棒铺摊混凝土。4.3.4、根据混凝土结构工程施工规范GB 50666-2015中8.3.8“核心区”混凝土教主的要求：柱、墙混凝土设计强度比梁、板混凝土设计强度高两个等级及以上时，应在交界区域采取分隔措施；分隔位置应在低强度等级的构件中，且距高强度等级构件边缘不应小于500mm。5、施工安全保证措施5.1、组织保障： 25、为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援领导小组，由项目经理XX任组长，负责事故现场指挥，统筹安排等。XXXX工程项目部应急救援领导小组：组 长副组长组 员当施工发生事故，若应急救援小组组长不在位时，由副组长负责现场指挥救援。5.2、高支模安全技术保证措施：5.2.1、每一项高支模工程，都要选用合乎要求的材料，并经专业技术人员针对地基基础和支模体系进行设计计算，编制施工方案。 5.2.2、高支模作业时，要认真执行施工方案，确保支模体系稳固可靠。支模作业初步完成后，要进行认真检查验收，确认无误才算完成。支模时，下方不应有人，禁止交叉作业，防止物体打击。5.2.3、高支模的支模架一26、般采用钢管架体系，由架子工搭设。模板工配合作业时，也要按要求穿工作服，系好袖口与绑腿，系好安全带，戴好安全帽。高空作业人员必须佩带防滑鞋、防护手套，采取防滑、防冻措施，并按要求佩戴安全带。冬期温度较低，穿着较多，行动迟缓，施工时不得冒险或违章作业。5.2.4、支模要有操作平台，上下应有斜道，临边和斜道都要按规定做好防护。5.2.5、模板上堆放材料应固定其位置，防止大风刮落。而且堆放材料与设备不能过多和超重。5.2.6、混凝土浇筑中要指派专人对支模体系进行监护，发现异常情况，应立即停工，作业人员马上离开现场。险情排除后，经技术责任人检查同意，方可继续施工。 5.2.7、混凝土浇筑时脚手架的变形超27、过规定变形值时，应立即停止混凝土浇筑，制定紧急处理措施，并立即上报项目部领导。5.2.8、预防坍塌事故安全技术措施5.2.8.1、模板作业前，根据设计要求、施工工艺、作业条件及周边环境编制专项施工方案，经单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收合格签字后，方可作业。5.2.8.2、模板作业时，支撑系统采用钢管和钢扣件，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢管和钢扣件。支撑立杆的基础应坚固稳定，并经承载力验算合格。支撑立杆底部应加设满足支撑承载力要求的垫板。剪刀撑和立杆应牢固连接，形成整体。5.2.8.3、模板作业时，指定专人指挥、监管，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离28、作业现场，待险情排除后，方可继续作业。5.2.8.4、堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。5.2.8.5、安装楼板模板时，在下班前对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板要稳妥堆放，以防坠落事故发生。5.2.8.6、安装外围柱、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高于施工作业面至少1.5m。5.2.8.7、拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。、预防高空坠落事故安全技术措施：高处作业之前，对作业人员进行高空作业安全教育，应进行安全防护设施的逐项检查和验收，验收合格后，方可进行高处作业。高空作业安全防护设施的用品及设备的性能与质量检查29、合格后方可使用。施工过程中排专职安全员现场全程盯控。5.2.8.9、高支模安装完毕，经高支模管理机构有关人员组织验收合格后，与监理单位联合到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业。5.2.8.10、所有架子工应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。5.2.8.11、项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。5.2.8.12、高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前30、喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具。5.2.8.13、安全带使用前必须经过严格检查，合格后方可使用。作业人员应按规定正确佩戴和使用安全带。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。5.2.8.14、支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计允许荷载。5.2.8.15、已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.5m，然后在护栏上再铺一层密目安全网。5.2.8.31、16、高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。5.2.8.17、浇筑混凝土时应派专人检查模板支撑有无松动、倾斜、弯曲变形、位移等情况，发现问题应立即停止混凝土浇筑，并即刻进行加固整改。5.2.8.18、严格按照材料验收程序，把控进场材料质量；做好对现场施工人员的交底工作。5.3、应急救援预案5.3.1、概况本工程为综合楼门厅高支模工程，位于综合楼5-8轴/A-B/1轴，混凝土构件模板支撑高度为8.28m32、，最大梁截面为350mm*750mm，板厚为120mm，长16.5m，宽11.4m，面积为188.1。目前综合楼地下室、东段混凝土浇筑已完成，基础未回填。作业面与周围场地由南侧两条马道及西侧汽车坡道相连。施工现场紧急情况处理流程图项目经理或现场负责人迅速作出判断，下达应急指令；同时以最快方式向本单位工程部门、经理报告，并根据情况的严重程度决定是否报警。发现人发现后立即向项目经理或现场负责人报告公司工程部、安全生产委员会下属单位工程部门、经理判定项目部应急措施的适宜性，重大情况立即赶赴现场协助处理，并向公司工程部和安全生产委员会报告。跟踪应急处理情况，必要时赶赴现场协助处理；处理完毕后，评审应急33、准备和响应程序，必要时修订文件。应急电话：火警119； 匪警110； 交通事故122； 急救1205.3.2、应急救援领导小组的职责5.3.2.1、负责制定事故预防工作和相关部门人员的应急救援工作职责。5.3.2.2、负责突发事故的预防措施和各类应急救援实施的准备工作，统一对人员、材料物资等资源的调配。5.3.2.3、进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。5.3.2.4、当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。5.3.3、应急救援工作程序5.3.3.1、当事故发生时小组成员立即向组长34、汇报，由组长XXX立即上报公司，必要时向当地政府相关部门报告，以取得政府部门的帮助。5.3.3.2、由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。5.3.3.3、事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。5.3.3.4、项目部指定XXX 负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。5.3.4、救援方法5.3.4.1、高空坠落应急救援方法：（1）现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救援35、领导小组抢救。（2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。（3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕、棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，危及伤员的生命安全。（4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时向同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。5.3.4.2、模板坍塌应急救援方法：（1）当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，36、防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；（2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；（3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；（4）清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；（5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。5.3.4.3、物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。（1) 止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。（2)37、 对伤口包扎，以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。（3) 对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。（4) 如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院拯救。（5) 预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量主要用途1支 架若干支撑加固2模板、木枋若干支撑加固3担 架2个用于抢救伤员4止血急救包4个用于抢救伤员5手电筒6个用于停电时照明求援6应急灯38、6个用于停电时照明求援7爬 梯3樘用于人员疏散8对讲机8台联系指挥求援5.4、监测措施：梁板高支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设脚手架、钢筋安装和砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：5.4.1、班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。5.4.2、日常检查、巡查重点部位：1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2）底座是否松动，立杆是否符合要求。3）使用扭力扳手检查连接扣件扭力是否达到要求。4）架体垂直度偏差是否超出规范要求。5）施工过程中是否有超载的现象。6）安全防护措施是否符合规范要求。39、7）脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。5.4.3、脚手架在承受五级大风或大暴雨后必须进行全面检查。5.4.4、在浇捣高支模梁板砼前，由项目部及监理单位对脚手架全面检查，合格后方可开始浇砼。浇砼的过程中，由质安员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，立即停工整改，隐患消除后再施工。建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）规定，构件允许偏差如下表：序号项目允许偏差（mm）检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4m2，875- 板底模8100- 梁底模875- 梁底模8100- 悬臂底模-100-5.5.3.混凝土工程 5.5.3.1冬期浇筑的混凝土，其受冻临界强度，应40、满足建筑工程冬期施工规范的相关规定。5.5.3.2混凝土的配置宜选用硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥，并符合建筑工程冬期施工规范相关规定。5.5.3.3拌制混凝土所用骨料应清洁，不得含有冰、雪、冻块及其它易冻裂物质。掺加含有钾、钠离子的防冻剂混凝土，不得采用活性骨料或在骨料中混有此类物质的材料。5.5.3.4冬期施工混凝土选用外加剂，应符合现行国家标准混凝土外加剂应用技术规范GB50119的相关规定。非加热养护法混凝土施工，所选用的外加剂应含有引气组分或掺入引气剂，含气量宜控制在3.0%5.0%。5.5.3.5混凝土表面覆盖的保温层，不应采用潮湿状态的材料，也不应将保温材料直接铺盖在潮湿的混凝土表面41、，新浇混凝土表面应铺一层塑料薄膜。5.5.3.6混凝土的保温及养护: 在冬施期间，混凝土的养护措施十分关键，正确的养护能避免混凝土产生不必要的温度收缩裂缝和受冻。根据工程特点及施工部位，采用相应的保温养护措施，防止混凝土受冻并控制混凝土表面和内部温差。对边、棱角部位的保温厚度增大到大面的2-3倍。混凝土在养护期间要防风防失水。6、劳动力计划 6.1计划投入劳动力：序号架子工（人）木工（人）砼工（人）备注1815187、计算书及相关图纸附件一：综合楼脚手架平面、剖面图附件二：板模板高支撑架计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高8.30m新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L42、(m)16.5新浇混凝土楼板边宽B(m)11.4 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.081风压高度变化43、系数z0.65风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计模板支架高度(m)8.4立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)150立柱距混凝土板长边的距离(mm)300主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)250小梁最大悬挑长度(mm)150主梁最大悬挑长度(mm)150结构表面的要求结构表面外露 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E44、(N/mm2)10000面板验算方式简支梁 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.545、 1=6.511kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.5110.252/8，0.1080.252/8+3.150.25/4= 0.198kNm Mmax/W0.198106/375005.272N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.112kN/m 5ql4/(384EI)53.1122504/(38410000281250)0.056mml/446、00250/4000.625mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁验算方式简支梁 因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(047、.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.251.682kN/m M1q1l2/81.6820.92/80.17kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.250.081kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2q2L2/8+pL/40.0810.92/8+3.150.9/40.717kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.6820.152/2，0.0810.152/2+3.150.150.473kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.17，0.717，0.4730.717kNm Mmax/W0.7171048、6/6400011.202N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.5q1L0.51.6820.90.757kN V20.5q2L+0.5p0.50.0810.9+0.53.151.611kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.6820.15，0.0810.15+3.153.162kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.757，1.611，3.1623.162kN max3Vmax/(2bh0)=33.1621000/(26080)0.988N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+49、1.1)0.12)0.250.828kN/m 跨中max5qL4/(384EI)=50.8289004/(38493502560000)0.296mml/400900/4002.25mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.8281504/(893502560000)0.002mml12/400300/4000.75mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁验50、算方式简支梁 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.251.421kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.25=0.878kN/m 承载能力极限状态 按简支梁，Rmax0.5q1L0.51.4210.90.6351、9kN 按悬臂梁，R1q1l=1.4210.150.213kN RmaxRmax，R1/20.32kN; 正常使用极限状态 按简支梁，Rmax0.5q2L0.50.8780.90.395kN 按悬臂梁，R1q2l=0.8780.150.132kN RmaxRmax，R1/20.198kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.107kNm Mmax/W0.107106/449023.762N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax0.658kN max2Vmax/A=20.6581000/4243.103N/mm2125N/52、mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.241mm 跨中max=0.241mm=900/400=2.25mm 悬挑段max0.135mm=1502/400=0.75mm 满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)400顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2400)=318753、.8mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =maxl01,l02/i=3187.8/15.9=200.491=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1851.386(1500+2400)=3777.543mm 1l01/i3777.543/15.9237.581，查表得，10.13 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.0810.91.52/100.021kNm Nw1.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.410.90.9+054、.021/0.94.457kN f Nw/(A)+ Mw/W4457.227/(0.13424)+0.021106/449085.467N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1851.7551500=3119.512mm 2l02/i3119.512/15.9196.196，查表得，20.188 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.0810.91.52/100.021kNm Nw1.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.410.90.9+0.021/0.94.7kN f Nw55、/(A)+ Mw/W4700.228/(0.188424)+0.021106/449063.568N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N4.457kNN30kN 满足要求！ 九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)180混凝土强度等级C35立杆底座长a(mm)150立杆底座宽b(mm)150F1=N=4.7kN1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计56、值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边57、尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.57N/mm2，=1，h0=h-20=160mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1240mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.57+0.250)11240160/1000=218.042kNF1=4.7kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB558、0010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=16.7N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(450)(450)/(150150)1/2=3，Aln=ab=22500mm2 F=1.59、35clfcAln=1.351316.722500/1000=1521.787kNF1=4.7kN 满足要求！附件三：梁模板及支撑架验算一、工程属性新浇混凝土梁名称KL18新浇混凝土梁计算跨度(m)16.5混凝土梁截面尺寸(mmmm)350750新浇混凝土结构层高(m)8.28梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q160、k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)600步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)300梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)300梁底支撑小梁根数3每纵距内61、附加梁底支撑主梁根数1梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面外露 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.75)62、+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.75)+1.40.72125.122kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.75123.358kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.75119.225kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12525.1220.17520.096kNm Mmax/W0.096106/375002.565N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max63、0.521q2L4/(100EI)=0.52119.2251754/(10010000281250)0.033mml/400175/4000.438mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37523.3580.175+0.4371.7640.1751.668kN R2=1.25q1l=1.2525.1220.1755.496kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37519.2250.1751.262kN R2=1.25q2l=1.2519.2250.1754.205kN 五、小64、梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.668+0.91.35(0.3-0.1)0.35/2+0.5(0.75-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.3-0.35/2，(0.6-0.3)-0.35/2/21，5.496+65、0.91.35(0.3-0.1)0.35/2=5.538kN/m q2max1.262+(0.3-0.1)0.35/2+0.5(0.75-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.3-0.35/2，(0.6-0.3)-0.35/2/21，4.205+(0.3-0.1)0.35/24.24kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.15.5380.452，0.55.5380.220.112kNm Mmax/W0.112106/640001.752N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max66、0.65.5380.45，5.5380.21.495kN max3Vmax/(2bh0)=31.4951000/(26080)0.467N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6774.244504/(10096002560000)0.048mml1/400450/4001.125mm 2q2l24/(8EI)4.242004/(896002560000)0.035mm2l2/4002200/4001mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q167、l2max1.15.5380.45，0.45.5380.45+5.5380.22.741kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R31.231kN，R22.741kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.14.240.45，0.44.240.45+4.240.22.099kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R31.03kN，R22.099kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/m68、m2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.064106/449014.17N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax0.725kN max2Vmax/A=20.7251000/4243.422N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.012mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.506kN，R2=4.192kN69、，R3=0.506kN 正常使用极限状态 支座反力依次为R1=0.423kN，R2=3.313kN，R3=0.423kN 七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 2号主梁自重忽略不计,因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： RmaxR2/2=4.192/2=2.096kN，RmaxR2/23.313/2=1.656kN 1、抗弯验算 2号主梁弯70、矩图(kNm) Mmax/W0.472106/508092.839N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 2号主梁剪力图(kN) Vmax1.048kN max2Vmax/A=21.0481000/4894.286N/mm2120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 2号主梁变形图(mm) max1.002mml/400900/4002.25mm 满足要求！ 4、支座反力计算 支座反力依次为R1=6.288kN，R2=6.288kN 八、纵向水平钢管验算钢管类型483钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截71、面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值(N/mm2)205 计算简图如下： RmaxR1，R3=0.506kN，RmaxR1，R30.423kN 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.114106/449025.357N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax0.253kN max2Vmax/A=20.2531000/4241.193N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.289mml72、/400900/4002.25mm 满足要求！ 4、支座反力计算 支座反力依次为R1=0.759kN，R2=0.759kN 九、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内2号主梁根数2可调托座承载力容许值N(kN)30 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R3max0.759,0.7590.759kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR26.288kNN30kN 满足要求！ 十、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶73、层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)400顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2400)=1940.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.566=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.4074、.90.1560.91.52/100.04kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.75)+1.40.92125.59kN/m 2)小梁验算 q1max1.707+1.2(0.3-0.1)0.35/2+0.5(0.75-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91max0.3-0.35/2，(0.6-0.3)-0.35/2/21，5.598+1.2(0.3-0.1)0.35/2=5.64kN/m 同上四八计算过程，可得： R10.771kN，R75、26.399kN，R30.771kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1851.386(600+2400)=2299.374mm 1l01/i2299.374/15.9144.615，查表得，10.332 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.771+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.3-0.35/2)/20.9，6.399，0.771+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.6-0.3-0.35/2)/20.9+0.04/0.66.465kN fN/(A)+Mw/W646576、.335/(0.332424)+0.04106/449054.794N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1851.7551500=3119.512mm 2l02/i3119.512/15.9196.196，查表得，20.188 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.771+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.3-0.35/2)/20.9，6.399，0.771+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.6-0.3-0.35/2)/20.9+0.04/77、0.66.465kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+1.20.15(8.28-0.75)+Mw/lbmax0.771+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.3-0.35/2)/20.9，6.399，0.771+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.6-0.3-0.35/2)/20.9+1.355+0.04/0.67.821kN fN/(A)+Mw/W7820.735/(0.188424)+0.04106/4490106.977N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 十一、立杆支承面承载力验算支撑78、层楼板厚度h(mm)180混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=7.821kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h79、0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=80、1，h0=h-20=160mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1440mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)11440160/1000=230.63kNF1=7.821kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=81、(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.340000/1000=2316.6kNF1=7.821kN 满足要求！附件四：地下室板模板高支撑架计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高-0.10m新浇混凝土楼板板厚(mm)400新浇混凝土楼板边长L(m)16.5新浇混凝土楼板边宽B(m)11.4 二、荷82、载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.081风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计模83、板支架高度(m)6立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)150立柱距混凝土板长边的距离(mm)300主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)250小梁最大悬挑长度(mm)250主梁最大悬挑长度(mm)250结构表面的要求结构表面外露 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000面板验算方式简支梁 根据建筑施工模板84、安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.4)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.4)+1.40.72.5 1=14.525kN/m q20.91.35G1Kb=0.9185、.350.11=0.122kN/m p0.91.40.7Q1K=0.91.40.72.52.205kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max14.5250.252/8，0.1220.252/8+2.2050.25/4= 0.139kNm Mmax/W0.139106/375003.7N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.4)1=10.14kN/m 5ql4/(384EI)510.142504/(38410000281250)0.183mml/400250/4000.625mm 满足要求！ 86、五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁验算方式简支梁 因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.4)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.4)+1.40.72.87、50.253.692kN/m M1q1l2/83.6920.92/80.374kNm q20.91.35G1kb=0.91.350.30.250.091kN/m p0.91.40.7Q1k=0.91.40.72.52.205kN M2q2L2/8+pL/40.0910.92/8+2.2050.9/40.505kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max3.6920.252/2，0.0910.252/2+2.2050.250.554kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.374，0.505，0.5540.554kNm Mmax/W0.554106/640008.65888、N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.5q1L0.53.6920.91.661kN V20.5q2L+0.5p0.50.0910.9+0.52.2051.144kN V3maxq1L1，q2L1+pmax3.6920.25，0.0910.25+2.2052.228kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.661，1.144，2.2282.228kN max3Vmax/(2bh0)=32.2281000/(26080)0.696N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.4)0.289、52.585kN/m 跨中max5qL4/(384EI)=52.5859004/(38493502560000)0.923mml/400900/4002.25mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=2.5852504/(893502560000)0.053mml12/400500/4001.25mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁验算方式简支梁 因主梁2根90、合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.4)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.4)+1.40.71.50.253.532kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.4)0.25=2.635kN/m 承载能力极限状态 按简支梁，Rmax0.5q1L0.53.5320.91.59kN 按悬臂梁，R1q1l=391、.5320.250.883kN RmaxRmax，R1/20.795kN; 正常使用极限状态 按简支梁，Rmax0.5q2L0.52.6350.91.186kN 按悬臂梁，R1q2l=2.6350.250.659kN RmaxRmax，R1/20.593kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.199kNm Mmax/W0.199106/449044.307N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.193kN max2Vmax/A=21.1931000/4245.626N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验92、算 主梁变形图(mm) max0.427mm 跨中max=0.427mm=900/400=2.25mm 悬挑段max0.328mm=2502/400=1.25mm 满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)400顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2400)=3187.8mm 非顶部立杆段：l0293、=k2h =11.7551500=2632.5mm =maxl01,l02/i=3187.8/15.9=200.491=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2400)=3681.909mm 1l01/i3681.909/15.9231.567，查表得，10.137 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.0810.91.52/100.021kNm Nw1.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=1.2(0.5+(24+1.1)0.4)+0.91.410.90.9+0.021/0.911.288k94、N f Nw/(A)+ Mw/W11288.444/(0.137424)+0.021106/4490198.936N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm 2l02/i3040.537/15.9191.229，查表得，20.197 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.0810.91.52/100.021kNm Nw1.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=1.2(0.75+(24+1.1)0.4)+0.91.410.90.9+0.021/0.911.531kN f Nw/(A)+ Mw/95、W11531.443/(0.197424)+0.021106/4490142.658N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N11.288kNN30kN 满足要求！ 九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)600混凝土强度等级C35立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=11.531kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值96、或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺97、寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.57N/mm2，=1，h0=h-20=580mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=3120mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.57+0.250)13120580/1000=1988.75kNF1=11.531kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范G98、B50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=16.7N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351316.740000/1000=2705.4kNF1=11.531kN 满足要求！