1、.;.目录一、编制说明及依据.1（一）、编制说明：.1（二）编制依据：.2二、工程概况.3三、施工计划.3（一）材料选择 .4（二）施工进度计划.4四、施工工艺技术.4（一）模板安装.5（二）模板拆除.8（三）材料验收管理措施.9（四）施工管理措施.15（五）其它管理措施.15五、混凝土施工.16（一）混凝土浇筑要求.16（二）混凝土浇筑顺序.17六、安全、环保文明施工保证措施.17（一）管理人员组织机构.17.;.（二）安全施工技术措施.18（三）应急预案.20（四）监测监控措施.22七、劳动力计划.24八、800 1800 梁模板(36KN/M)计算书 .24（一）参数信息.25（二）梁模2、板荷载标准值计算.28（三）梁侧模板面板的计算.29（四）梁侧模板内外楞的计算.32（五）穿梁螺栓的计算.36（六）梁底模板计算.37（七）梁底支撑木方的计算.40（八）梁底支撑钢管计算.41（九）扣件抗滑移的计算:.43（十）立杆的稳定性计算:.43九、600 1800 梁模板(27KN/M)计算书 .45（一）参数信息.46（二）梁模板荷载标准值计算.49（三）梁侧模板面板的计算.51（四）梁侧模板内外楞的计算.53（五）穿梁螺栓的计算.57（六）梁底模板计算.58（七）梁底支撑木方的计算.61（八）梁底支撑钢管计算.62（九）扣件抗滑移的计算:.64（十）立杆的稳定性计算:.65.;.高3、大模板支撑系统专项施工方案一、编制说明及依据（一）、编制说明：结合设计图纸及模板专项施工方案，本工程有一些梁浇混凝土及钢筋荷载设计值大于 20KN/m（见下表）；根据建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则的通知（2009）254号文及危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知（2009）87号文要求，属高大模板支撑系统，故需编制高大模板专项方案。荷载设计值大于 20KN/m 的梁统计表层轴线或部位截面尺寸KN/m 一KL4 2503250 20.3 一夹1/B 6001800 27 二3、4、5、6、7、8、9、10 12001000 30 1/B 6001800 27 四C-2/D交14、2-17 8001000,800 1800 20，36 H/13-14 4002000 20 六H/13-14 4002200 22 顶H/13-14 4002200 22 .;.（二）编制依据：1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）2、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)3、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）4、直缝电焊钢管（GB/T13793、低压流体输送甲焊接钢管（GB/T3092）、碳素结构钢（GB/T700）5、钢管脚手架扣件（GB/5831-2006）6、钢结构设计规范 GB50017-2003 7、混凝土结构工程施工质量验收规范5、（GB50204-2002）、钢结构工程施工质量验收规范（GB50205-2001）8、混凝土结构设计规范GB50010-2002 9、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则的通知（2009）254号文10、危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知（2009）87号文11、施工技术 2003（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全12、四川美术馆新馆工程施工组织设计及模板工程专项方案.;.及国家和地方政府现行有关工程施工和验收的其他标准、规范、规程、图集。二、工程概况主楼混凝土屋面高度 36.600m，地下2层，地上6层；地下室主要用途是车库、设备用房等，局部为综合藏品库；12层为6、裙房，承担大型展厅等；6层综合楼主要由展厅、学术报告厅及工作室组成；结构体系：框架剪力墙结构；结构材料：钢筋混凝土；基础形式：裙房为独立柱基，主楼为筏板基础；抗震设防烈度为 7级，设计地震分组为第三组，设计基本地震加速度为0.10g，建筑场地类别为类，基本风压为0.30KN/；地基基础设计等级为甲级，建筑结构的安全等级为一级，建筑抗震设防重要性类别为乙类（重点设防类），建筑结构抗震设防烈度为7度。梁线荷载大于（等于）20KN/m 的分两种情况计算：20KN/m-27KN/m 按27KN/m 计算，30KN/m-36KN/m 按36KN/m 计算。支撑脚手架在各层板上搭设。三、施工计划.;.（一7、）材料选择按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。一、梁模板面板采用 18.0mm 胶合面板 50100木方（内楞）（实际按 4090计算）现场拼制，50100木方（外楞）（实际按 4090计算）支撑，采用可回收m12 对拉螺栓进行加固。梁底采用50100（实际按 4090计算）木方支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用483.5（实际按 483.0 计算）钢管。二、板模板采用18mm 厚胶合面板，板底采用 50mm 100mm（实际按 4090计算）方木支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，8、由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用483.5（实际按 483.0计算）钢管。（二）施工进度计划进度计划详总体施工组织设计及模板专项方案。四、施工工艺技术.;.（一）模板安装1、模板安装的一般要求竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（1.2MPa），即用手按不松软9、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板500（mm）控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm 标高控制线，并根据该 500mm 线将板底的控制线直接引测到墙、柱上。3、模板安装要求（1）梁、板模板安装顺序及技术要点模板安装顺序.;.模板定位、垂直度调整模板加固验收混凝土浇筑拆模（2）梁模板安装顺序及技术要点（3）楼板模板安装顺序及技术要点模板安装顺序满堂 脚手架主龙骨次龙骨柱头模板龙骨柱头模板、顶板模板拼装顶板内、外墙柱头模10、板龙骨模板调整验收进行下道工序技术要点楼板模板当采用单块就位尺寸，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于 4m 时，起拱0.2)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。4、高大模板脚手架搭设构造设置1）梁模板（集中线荷载大于20KN/m）（1）、梁高 1800以上的梁侧模板采用木方作为内楞间距225 mm，钢管作为外楞间距 450mm，采用可回收的直径 12普通穿墙螺栓加固水平间距450 mm，竖向间距 200mm，450mm，450mm，450mm（梁高 2000以上的梁增加一道竖向间距 450mm）。梁模板采用 18mm 胶合面板作为面板，梁11、底支撑间距 400mm。支承为 483.5（实际按 483.0 计算）钢管。扣件式钢管脚手架作为支撑系统，脚手架梁跨方向0.4m，梁两侧立杆间距 1.2m（梁底增加 2道承重.;.立杆加顶托、顶托内托梁采用48mm 3.5mm 钢管），步距 1.5m。（具体详见附图、计算书）（2）、梁高 1000的梁侧模板采用木方作为内楞间距250 mm，钢管作为外楞间距 500mm，采用可回收的直径 12普通穿墙螺栓加固水平间距500 mm，竖向间距 200mm，500mm。梁模板采用 18mm 胶合面板作为面板，梁底支撑间距400mm。支承为 483.5（实际按 483.0计算）钢管。扣件式钢管脚手架作为12、支撑系统，脚手架梁跨方向0.4m，梁两侧立杆间距 1.2m（梁底增加2道承重立杆加顶托、顶托内托梁采用48mm 3.5mm 钢管），步距 1.5m。（具体详见附图、计算书）搭设满堂架：立杆间距0.8m0.8m，步距 1.5m，每步设置水平杆，立杆离地 200mm处按纵下横上的程序设置扫地杆，在四周及主梁底处设置剪刀撑，立杆底部用垫板抵紧。模板：采用木模板拼装，在已搭设的满堂架上布设顶托调整标高，顶托内托梁采用 48mm 3.5mm 钢管（实际按 483.0计算）。在托梁上面铺设50100mm（实际按 4090mm 计算）木方龙骨。龙骨间距为250mm。（具体布置详见附图、计算书）2、梁模板支撑13、脚手架施工时注意以下几点：（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接.;.件需连接牢固，水平拉撑连通；（3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：4m 不考虑起拱，4m L6m 起拱10mm，6m 的起拱15mm；（4）梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U 型托，对称斜向加固（尽量取 45）（5）脚手架搭设应当符合钢管脚手架扣件（GB/5831-2006）及相关技术规范要求，支撑系统立柱接长严禁搭接；应设置扫地杆、纵横向支撑及水平垂直剪刀撑，并与主体结构的墙柱牢固连接。（二）模板拆除1、模板拆除，根据现场同条件养护的试块强度，符合设计要求的百14、分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到 1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合规定后方可拆除。3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行.;.清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。6.后浇带两侧梁板底模必须在后浇带浇筑完毕,混凝土强度达到要求后,方可拆除。15、（三）材料验收管理措施1、进场材料质量标准模板要求：（1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。（2）外观质量检查标准（通过观察检验）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于 0.001m2。每平方米污染面积不大于0.005m2。承重杆件要求：（1）施工单位应对进场的承重杆件（架管）、连接件（扣件）等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并进行抽检。（2）对承重杆件的外观抽检数量不低于搭设用量的30，发现质量不.;.符合标准、情况严重的，要进行100的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取16、样）送法定专业检测机构进行检测。（3）对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ30）的规定，对梁底扣件应进行 100检查。（4）高大模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员，项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监及专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监工程师签字后，方可进入后续工序的施工。2、施工管理必须符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB 50204-2002）及相关规范要求。即 模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施17、工荷载。（1）主控项目 1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。.;.2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察。（2）一般项目 1）模板安装应满足下列要求：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；检查数量：全数检查。检验方法：观察。2）对跨度不小于 4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应18、按要求起拱。检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的 10，且不应少于 3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于 3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表 1的规定；.;.检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于 3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。检验方法：钢尺检查。（3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于 3 件；对墙和板，应按有代19、表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，.;.并取其中的较大值。）（4）模板垂直度控制1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可进行模板安装。2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过 2mm；3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。（5）顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的 500线，根据层高及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。（6）模板的变形控制20、1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。3）门窗洞口处对称下混凝土；4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；.;.6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。（7）模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。（8）窗洞口模板在窗台模板下口中间留置 2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。（9）清扫口的留置楼梯模板清扫口留在平台梁下21、口，清扫口50100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背钉木枋固定。（10）跨度小于 4m 不起拱，46m 的板起拱 10mm；跨度大于 6m 的板起拱15mm。（11）与安装配合合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。（12）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。（13）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模.;.板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。（四）施工管理措施1、搭设高大模板支撑架体的作业人22、员必须经过培训，取得建筑施工脚手架特种作业操作资格证书后方可上岗。其他相关施工人员应掌握相应的专业知识和技能。2、高大模板支撑系统搭设前，项目工程技术负责人或方案编制人员应当根据专项施工方案和有关规范、标准的要求，对现场管理人员、操作班组、作业人员进行安全技术交底，并履行签字手续。3、作业人员应严格按规范，专项施工方案和安全技术交底书的要求进行操作，并正确配戴相应的劳动防护用品。（五）其它管理措施 1、高大模板工程搭设的构造要求应当符合相关技术规范要求，支撑系统立柱接长严禁搭接；应设置扫地杆、纵横向支撑及水平垂直剪刀撑，并与主体结构的墙柱牢固接接。2、混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目23、总监确认具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。.;.3、框架结构中，柱和梁板的混凝土浇筑顺序，应按先浇筑柱混凝土，后浇筑梁板混凝土的顺序进行。浇筑过程应符合专项施工方案要求，并确保支撑系统受力均匀，避免引起高大模板支撑系统的失稳倾斜。4、浇筑过程应有专人对高大模板支撑系统进行观测，发现有松动变形等情况，必须立即停止浇筑，撤离作业人员，并采取相应的加固措施。5、高大模板拆除必须履行拆模审批签字手续，拆除作业必须自上而下进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除的高度不应大于两层。五、混凝土施工（一）混凝土浇筑要求1、混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监确认具备混24、凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。2、框架结构中，柱和梁板的混凝土浇筑顺序，按先浇筑柱混凝土，后浇筑梁板混凝土的顺序进行。使梁板下的立杆与柱有刚性连结，两者可间隔24 小时。浇筑过程应符合专项施工方案要求，并确保支撑系统受力均匀，避免引起高大模板支撑系统的失稳倾斜。3、梁板按框架顺序浇筑，每框架内先将梁根据高度水平分层浇筑，每次浇筑高度不大于 400mm，浇筑时对称浇筑，悬挑梁板部位应先浇筑室内后.;.项目经理浇筑向室外。4、主体混凝土采用平板振动器和插入式振捣器振捣，振捣时不得触动钢筋和预埋件。梁柱节点钢筋较密时要加强振捣。5、浇筑过程中要有木工、钢筋工值班，随时观25、察模板、钢筋、预埋件和插筋等有松动、变形等情况，必须立即停止浇筑，撤离作业人员，并采取相应的加固措施。6、泵送混凝土时必须连续进行，如果发生故障，停歇时间超过45 分钟或混凝土出现离析现场，应立即用压力水或其他方法冲洗管内残留的混凝土。7、混凝土养护以湿保为主，可覆盖塑料薄膜。（二）混凝土浇筑顺序混凝土浇筑顺序见各层混凝土浇筑方案。梁混凝土需对称均匀浇筑，避免施工时局部荷载过大。六、安全、环保文明施工保证措施（一）管理人员组织机构1、高大模板管理组织机构图：.;.质量员安全员模板工长项目执行经理项目技术负责人劳务公司及操作班组2、高大模板管理组织机构人员：序号姓名职务备注1 倪杰辉项目经理2 26、陈忠明技术负责人3 姚传德执行经理4 易松山模板工长5 刘德志质量负责人6 杨欣安全负责人7 何学林劳务负责人（二）安全施工技术措施1 拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。2 支模前必须按相关方案、相关安全操作规程搭好脚手架。3 在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，.;.挂 禁止通行 安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。4 浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑27、及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。5 木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。6 用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，28、且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板。7 钢模板堆放时，使模板向下倾斜 30，不得将模板堆放在施工层上，.;.防止模板在风荷载下倾覆。8 大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。9 环保与文明施工夜间22:006:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。（三）应急预案1建立安全事故应急处理领导小组（1）、本工程施工现场将成立以施工总承29、包项目经理为第一责任人的安全事故应急处理领导小组，负责领导、指挥本工程现场区域内紧急情况应急处理工作。紧急情况发生后，项目部即启动应急预案，成立应急处理指挥部，施工总承包项目经理负责对本项目紧急情况应急处理的统一领导、统一指挥。（2）、应急领导小组名单：.;.组长：倪杰辉（项目经理）副组长：姚传德陈忠明成员：易松山、刘德志、杨欣、劳务负责人（3）、应急救援值班制度星期值班人员备注一倪杰辉二姚传德三陈忠明四易松山五刘德志六杨欣七李超值班电话：急救电话：120 求救帮助电话：110或119 值班人员要坚守岗位，认真做好值班记录，如有问题立即通知生产安全事故应急救援工作领导小组成员，及时进行处理。230、 紧急情况的监测与预警建立重大危险源登记表及每日重大危险源作业公示牌，对每日重大危险源进行分析及制定相应的防范措施。.;.混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理；混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高超量集中堆置。3 应急救援上报制度现场发生紧急事件时，应立即逐级上报，程序如下：现场事故发现人向所属施工单位生产安全事故应急小组报告项目部生产安全事故应急救援工作领导小组公司生产安全事故应急救援领导小组市级生产安全事故应急救援体系有31、关部门。（四）监测监控措施钢筋安装及砼浇筑过程应有专人对高大模板支撑系统进行观测，发现有松动变形等情况，必须立即停止浇筑，撤离作业人员，并采取相应的加固措施。1、监测方法：在浇筑混凝土前，浇筑过程中和浇筑后，应派专人对支撑体系进行监测，重点监测混凝土正在浇筑的部位。垂直监测点采用目测立杆的方法，.;.水平监测点采用经纬仪进行监测的方法，监测后要及时将各过程的测量数据进行对比分析。2、监测频率初测：浇筑混凝土前监测一次，并记录下监测点数据，本数据作为以后监测的基准值。混凝土浇筑时作为重点监测，派施工人员一直监测，直至浇筑完成浇筑完后，再监测一次，如不出现问题则不需要再进行监测3、监测过程控制要求32、每次观测采用相同的观测方法和观测线路,观测期间使用同一仪器，同一人操作，不能更换。4、监测控制值、预警值根据规范要求，当验算模板及其支架的刚度时，其最大变形值不得超过下列容许值：1.对结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的 1/400;2.对结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的 1/250；3.支架的压缩变形或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的 1/1000.故本工程监测报警、预警值为：监测项目预警值控制值侧向位移量 7mm 10mm .;.沉降量 15mm 20mm 若接近限值，则立刻向现场管理人员汇报，并要求暂停混凝土浇筑施工，对变形量大的部位进行钢管加固，加固完成后再进行混凝土浇筑施33、工。5、监测点布置沉降、侧向监测点位置布置在主梁与次梁交接点处，部分侧向监测点设置在边立杆上。监测进出通道必须保持畅通，且监测时的照明为不超过12V 电源的照明设备。七、劳动力计划具体详总体施工组织设计及模板专项方案。八、8001800梁模板(36KN/m)计算书四川美术馆新馆属于（部分型钢）砼框架，四层KL1 梁截面尺寸为 8001800，层高6200mm。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知（2009）87号文、34、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理.;.侧面图导则的通知（2009）254号文等规范编制。梁段:KL1；单位：mm 梁模板支撑架立面简图（梁底增加承重立杆采用顶托）（一）参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.80；梁截面高度 D(m):1.80 混凝土板厚度(mm):200.00；（多种板厚，取较大值计算）立杆梁跨度方向间距 La(m):0.40；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.04；600015001800800450400450.;.立杆步距 h(m):1.50；梁支撑架搭设高度 H(m)：6.00；（板厚不同时应调整）梁两侧立柱间距(m):1.20；（梁35、底增加 2道承重立杆加顶托，顶托伸出长度200mm）承重架支设:钢管支撑平行梁截面,间距400mm；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.40；采用的钢管类型为 483.5（实际按 483.0计算）；扣件连接方式:顶托支撑；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；砼自重(kN/m3):24.0；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):33.6；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0 3.材料参数木材品种：杉木；.;.木材弹性模量 E(N/mm2)：9500.0；木材抗弯强36、度设计值 fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值 fv(N/mm2)：1.3；面板类型：木胶合面板；面板弹性模量 E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：15.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：400.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数内龙骨间距(mm)：225；外龙骨间距(mm)：450；穿梁螺栓水平间距(mm)：450；穿梁螺栓竖向根数：4；穿梁螺栓在断面内水平间距200+450+450+450mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；外龙骨材料：双钢管；截面类型为圆钢管 483.5（实际按 483.0 计算）；.;.外龙骨合37、并根数：2；内龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度 90mm；（二）梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载模板组装示意图强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取8.000h；2004504504501800mm800mm.;.T 混凝土的入模温度，取 25.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 138、.400m；1 外加剂影响修正系数，取 1.000；2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=33.590kN/m2考虑结构的重要性系数 0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9 33.600=30.240kN/m2考虑结构的重要性系数 0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.94.000=3.600kN/m2。（三）梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。面板的计算宽度取 0.23m。荷载计算值 q=1.230.6000.225+1.40 3.6000.225=9.396kN/m39、 .;.面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=22.501.801.80/6=12.15cm3；I=22.501.801.801.80/12=10.94cm4；225 225 225 9.40kN/mAB计算简图0.0380.048弯矩图(kN.m)0.851.271.061.061.270.85剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：.;.225 225 225 6.88kN/mAB变形计算受力图0.1150.009变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.846kN N240、=2.326kN N3=2.326kN N4=0.846kN 最大弯矩 M=0.047kN.m 最大变形 V=0.115mm (1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.04710001000/12150=3.868N/mm2 .;.面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.115mm 面板的最大挠度小于 225.0/250 0.9mm,满足要求!（四）梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2330.60+141、.4 0.233.60=9.396kN/m 挠度计算荷载标准值 q=0.2330.60=6.885kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。200 450 450 450 300 9.40kN/mAB内龙骨计算简图.;.0.1090.423内龙骨弯矩图(kN.m)0.001.882.162.072.291.941.372.852.820.00内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：200 450 450 450 300 6.88kN/mAB内龙骨变形计算受力图0.0600.282内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.422kN.m 经过42、计算得到最大支座 F=5.672kN .;.经过计算得到最大变形 V=0.282mm 内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=4.009.00 9.00/6=54.00cm3；I=4.009.00 9.00 9.00/12=243.00cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.422 106/54000.0=7.82N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨挠度计算最大变形 v=0.282mm 内龙骨的最大挠度小于 450.0/250,满足要求!2.外楞计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算43、。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P取横向支撑钢管传递力。450 450 450 5.67kN 5.67kN 5.67kN 5.67kN 5.67kN 5.67kN 5.67kNAB支撑钢管计算简图.;.0.4470.383支撑钢管弯矩图(kN.m)1.991.993.693.692.842.842.842.843.693.691.991.99支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：450 450 450 4.16kN 4.16kN 4.16kN 4.16kN 4.16kN 4.16kN 4.16kNAB支撑钢管变形计算受力图0.0944、90.005支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.446kN.m .;.最大变形 vmax=0.099mm 最大支座力 Qmax=12.196kN 抗弯计算强度 f=0.446 106/8982000.0=49.66N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150 与10mm,满足要求!（五）穿梁螺栓的计算计算公式:N N=fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):12 对拉螺栓有效直径(mm):10 对45、拉螺栓有效面积(mm2):A=76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=12.196 对拉螺栓强度验算满足要求!.;.（六）梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5002.050 0.500=26.138kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5000.500(22.050+0.700)/0.700=1.714kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(46、kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(1.000+4.000)0.7000.500=1.750kN 均布荷载 q=1.2026.138+1.20 1.714=33.422kN/m 集中荷载 P=1.401.750=2.450kN 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=50.001.801.80/6=27.00cm3；I=50.001.801.80 1.80/12=24.30cm4；.;.233 233 233 2.45kN33.42kN/mAB计算简图0.2250.146弯矩图(kN.m)2.944.865.121.231.47、225.124.862.94剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：233 233 23327.85kN/mAB变形计算受力图.;.0.2420.019变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.936kN N2=9.987kN N3=9.987kN N4=2.936kN 最大弯矩 M=0.224kN.m 最大变形 V=0.242mm (1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.22410001000/27000=8.296N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)挠48、度计算面板最大挠度计算值 v=0.242mm 面板的最大挠度小于 233.3/250,满足要求!.;.（七）梁底支撑木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q=9.987/0.500=19.974kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.119.97 0.500.50=0.499kN.m 最大剪力 Q=0.6 0.50019.974=5.992kN 最大支座力 N=1.1 0.500 19.974=10.986kN 木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=4.009.00 9.00/6=549、4.00cm3；I=4.009.00 9.00 9.00/12=243.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.499 106/54000.0=9.25N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到14.297kN/m 最大变形 v=0.677 14.297500.04/(100 9500.00.;.2430000.0)=0.262mm 木方的最大挠度小于 500.0/250,满足要求!（八）梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P50、取木方支撑传递力。400 400 400 2.35kN 7.99kN 7.99kN 2.35kN 1.22kN 1.22kNAB支撑钢管计算简图0.4240.242支撑钢管弯矩图(kN.m)0.450.450.78 0.783.133.137.997.990.000.007.997.993.133.130.78 0.780.450.45支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如.;.下：400 400 400 2.08kN 5.72kN 5.72kN 2.08kN 1.02kN 1.02kNAB支撑钢管变形计算受力图0.0110.113支撑钢管变形图(mm51、)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.424kN.m 最大变形 vmax=0.113mm 最大支座力 Qmax=11.115kN 抗弯计算强度 f=0.424 106/4491.0=94.46N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150 与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。.;.（九）扣件抗滑移的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；52、计算中R取最大支座反力，R=12.6kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!R8.0 kN 时，可采用单扣件；8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。故本方案中梁底承重立杆采用顶托支撑，顶托内托梁采用 48mm 3.5mm钢管。（十）立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：.;.横杆的最大支座反力 N1=12.60kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.20 0.111 4.850=0.644kN N=12.595+0.644=13.239kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回53、转半径 (cm)；i=1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)；A=4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0=k1uh (1)l0=(h+2a)(2)k1 计算长度附加系数，按照表1取值为 1.167；u 计算长度系数，参照扣件式规范 表5.3.3；u=1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.05m；.;.公式(1)的计算结果：l0=1.1671.700 1.50=54、2.976m =2976/16.0=186.574 =0.207=13239/(0.207 424)=150.637N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.050=1.600m =1600/16.0=100.313 =0.588=13239/(0.588 424)=53.116N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0=k1k2(h+2a)(3)k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；公式(3)的计算结果：l0=1.167 1.007(1.500+2 0.050)=1.880m55、 =1880/16.0=117.885 =0.471=13239/(0.471 424)=66.326N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!九、6001800梁模板(27KN/m)计算书四川美术馆新馆属于（部分型钢）砼框架，一层夹层 KL18梁及二层 KL22梁截面尺寸为 6001800，都按层高 6000mm 计算。（一层夹层层高 4000mm）.;.侧面图高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知（2009）8756、号文、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则的通知（2009）254号文等规范编制。梁段:L1：单位：mm 梁模板支撑架立面简图（梁底增加承重立杆采用顶托）（一）参数信息1.模板支撑及构造参数600015001800600400400400.;.梁截面宽度 B(m):0.60；梁截面高度 D(m):1.80 混凝土板厚度(mm):200.00；（多种板厚，取较大值计算）立杆梁跨度方向间距 La(m):0.40；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.04；立杆步距 h(m):1.50；梁支撑架搭设高度 H(m)：5.80；梁两侧立柱间距(m):1.20；（梁底增加 2道承重立杆加顶托，57、顶托伸出长度200mm）承重架支设:钢管支撑平行梁截面,间距400mm；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.40；采用的钢管类型为 483.5（实际按 483.0计算）；扣件连接方式:梁底承重立杆采用顶托支撑；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；砼自重(kN/m3):24.0；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；.;.新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):28.8；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0 3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量 E(N/mm2)：9500.0；木材抗弯强度设计值 f58、m(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值 fv(N/mm2)：1.3；面板类型：木胶合面板；面板弹性模量 E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值 fm(N/mm2)：15.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：400.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数内龙骨间距(mm)：250；外龙骨间距(mm)：450；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；.;.穿梁螺栓竖向根数：4；穿梁螺栓在断面内水平间距200+450+450+450mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；外龙骨材料：双钢管；截面类型为圆钢管 483.5（实际按 483.0 计算）；外龙骨合并根数：2；59、内龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度 90mm；（二）梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载模板组装示意图强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设2004504504501800mm600mm.;.计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h；T 混凝土的入模温度，取 20.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.000m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m；60、1 外加剂影响修正系数，取 1.200；2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数 0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9 29.000=26.100kN/m2 考虑结构的重要性系数 0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.94.000=3.600kN/m2。.;.（三）梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。面板的计算宽度取 0.25m。荷载计算值 q=1.226.1000.250+1.40 3.600 0.250=9.090kN/m61、 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=25.001.801.80/6=13.50cm3；I=25.001.801.801.80/12=12.15cm4；250 250 250 9.09kN/mAB计算简图0.0450.057弯矩图(kN.m).;.0.911.361.141.141.360.91剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：250 250 250 6.52kN/mAB变形计算受力图0.1500.012变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.909kN N2=2.62、500kN N3=2.500kN N4=0.909kN 最大弯矩 M=0.056kN.m .;.最大变形 V=0.150mm (1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.05610001000/13500=4.148N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.150mm 面板的最大挠度小于 250.0/250,满足要求!（四）梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2526.10+1.4 0.253.63、60=9.090kN/m 挠度计算荷载标准值 q=0.2526.10=6.525kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。.;.200 450 450 450 150 9.09kN/mAB内龙骨计算简图0.1820.094内龙骨弯矩图(kN.m)0.001.822.131.961.992.102.191.901.360.00内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：200 450 450 450 150 6.52kN/mAB内龙骨变形计算受力图.;.0.0530.003内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.181kN.m 经过计算得到最大64、支座 F=4.298kN 经过计算得到最大变形 V=0.053mm 内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=4.009.009.00/6=54.00cm3；I=4.009.009.009.00/12=243.00cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.181 106/54000.0=3.35N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨挠度计算最大变形 v=0.053mm 内龙骨的最大挠度小于 450.0/250,满足要求!2.外楞计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。.;.外龙骨按照集中荷65、载作用下的连续梁计算。集中荷载 P取横向支撑钢管传递力。500 500 500 4.30kN 4.30kN 4.30kN 4.30kN 4.30kN 4.30kN 4.30kNAB支撑钢管计算简图0.3760.322支撑钢管弯矩图(kN.m)1.501.502.792.792.152.152.152.152.792.791.501.50支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：500 500 500 3.08kN 3.08kN 3.08kN 3.08kN 3.08kN 3.08kN 3.08kNAB支撑钢管变形计算受力图.;.0.1000.005支撑钢66、管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.376kN.m 最大变形 vmax=0.100mm 最大支座力 Qmax=9.240kN 抗弯计算强度 f=0.376 106/8982000.0=41.86N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150 与10mm,满足要求!（五）穿梁螺栓的计算计算公式:N N=fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):12 .;.对拉螺栓有效直径(mm):10 对拉螺栓有效面积(mm67、2):A=76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=9.240 对拉螺栓强度验算满足要求!（六）梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5001.9000.500=24.225kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5000.500(2 1.900+0.550)/0.550=1.977kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷68、载标准值 P1=(1.000+4.000)0.550 0.500=1.375kN .;.均布荷载 q=1.2024.225+1.20 1.977=31.443kN/m 集中荷载 P=1.40 1.375=1.925kN 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=50.001.801.80/6=27.00cm3；I=50.001.801.801.80/12=24.30cm4；275 275 1.92kN31.44kN/mAB计算简图0.1660.297弯矩图(kN.m)3.245.405.403.24剪力图(kN)变形的计算按照规范要69、求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：.;.275 27526.20kN/mAB变形计算受力图0.3420.001变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.243kN N2=12.733kN N3=3.243kN 最大弯矩 M=0.297kN.m 最大变形 V=0.342mm (1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.29710001000/27000=11.000N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!.;.(2)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.342mm 面板的最大挠度小于 275.0/2570、0,满足要求!（七）梁底支撑木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q=12.733/0.500=25.467kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.125.47 0.500.50=0.637kN.m 最大剪力 Q=0.6 0.500 25.467=7.640kN 最大支座力 N=1.1 0.500 25.467=14.007kN 木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=4.009.00 9.00/6=54.00cm3；I=4.009.00 9.00 9.00/12=243.00cm4；71、(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.637 106/54000.0=11.79N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!.;.(2)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到18.014kN/m 最大变形 v=0.677 18.014500.04/(100 9500.002430000.0)=0.330mm 木方的最大挠度小于 500.0/250,满足要求!（八）梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P取木方支撑传递力。400 400 400 3.24kN12.73kN 3.24kN72、 1.53kN 1.53kNAB支撑钢管计算简图0.4990.775支撑钢管弯矩图(kN.m).;.0.140.141.67 1.674.91 4.916.376.376.376.374.91 4.911.67 1.670.140.14支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：400 400 400 2.70kN 9.01kN 2.70kN 1.27kN 1.27kNAB支撑钢管变形计算受力图0.0230.205支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.775kN.m 最大变形 vmax=0.205mm 最大支座力 Qmax=173、1.281kN 抗弯计算强度 f=0.775 106/4491.0=172.51N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!.;.支撑钢管的最大挠度小于400.0/150 与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。（九）扣件抗滑移的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=11.28kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!R8.0 kN 时74、，可采用单扣件；8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。故本方案中梁底承重立杆采用顶托支撑，顶托内托梁采用 48mm 3.5mm钢管。.;.（十）立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=11.28kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.20 0.111 4.850=0.644kN N=11.281+0.644=11.925kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i=1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)；A=4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.75、49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0=k1uh (1)l0=(h+2a)(2)k1 计算长度附加系数，按照表1取值为 1.167；u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u=1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.04m；公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/16.0=186.574 =0.207=11925/(0.207 424)=135.678N/mm276、，立杆的稳定性计算 f,满足.;.要求!公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.040=1.580m =1580/16.0=99.060 =0.595=11925/(0.595 424)=47.278N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0=k1k2(h+2a)(3)k2 计算长度附加系数，按照表2取值为 1.007；公式(3)的计算结果：l0=1.167 1.007(1.500+2 0.040)=1.857m =1857/16.0=116.412 =0.477=11925/(0.477 424)=58.933N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!