1、目 录高大模板安全专项施工方案1第一节 施工准备及基本要求11. 编制依据12. 工程概况13. 施工平面布置图54. 施工特点及技术保证条件55. 施工计划6第二节 主要施工工艺技术101. 模板搭设技术参数102. 施工工艺及流程173. 柱模板安装224. 墙模板支撑225. 梁模板支撑236. 楼板模板支撑237. 钢筋绑扎248. 泵管及布料机架设249. 混凝土浇筑2510. 模板拆除26第三节 质量控制271. 质量控制标准272. 成品保护28第四节 施工安全保证措施281. 组织保证措施282. 安全技术保证措施293. 监测监控32第五节 应急预案331. 应急预案的目的32、32. 应急救援组织及职责343. 应急通讯联络354. 应急救援物资365. 应急培训366. 应急响应367. 现场事故应急处理37第六节 计算书401. 180厚板模板计算402. 200600梁计算书493. 3001000梁计算书674. 5001600梁模板计算书755. 梁侧模计算书846. 柱模板计算书917. 剪力墙模板98附件：模板满堂架施工平面布置图高大模板安全专项施工方案第一节 施工准备及基本要求1. 编制依据序号标准名称标准编号1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083建筑结构荷载规范GB50009-3、20124钢结构设计规范GB 50017-20035冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-20026碳素钢结构技术规范GB/T700-20067钢管脚手架扣件GB15831-20068木结构设计规范GB 50005-20039建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-200110钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-200111混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-200212施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-200513建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-9114建筑施工安全检查标准JGJ59-201115危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质2009874、号文16建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号文17本工程施工图纸18本工程施工组织设计2. 工程概况xxxxF1组团工程是由xxxxxx房地产开发有限公司投资建设，位于xx市xx区xx片区。该组团由6栋30层的高层住宅及四层地下室、临街商业和配套公建组成，建筑用地面积19308.86m2，总建筑面积约.971m2，最大建筑高度92.9m。本工程地下室负二层与负一层之间的中空部位，其模板支撑架高度达12.6米，属超过一定规模的高大模板工程，需编制专项方案，并通过专家论证后方可施工。2.1. 建设概况：项目内容工程名称xx温泉旅游xx项目F1组团建设单位监理单位设计单位5、勘察单位施工单位建设地点xx市xx区xx片区2.2. 高支模区域梁板结构构件概况本工程超过一定规模的高大模板搭设区域位于地下室顶板15轴17轴交N轴T轴区间，该区域-1层楼板中空，模板架体支撑于-2层楼板上，面积约为431m2，层高12.6m，见下图。梁板混凝土强度均为C30，梁截面类型详见下表：构件截面类型(mm)数量最大跨度线荷载（KN/m）梁2006001根4.8m33006001根4m4.530070022根8.41m5.253009007根10.55m6.7530010003根4.95m7.550012005根12.2m1550016001根12.05m20板18054块2m4m4.6、5KN/m22.3. 墙、柱结构构件概况项次强度等级层高(m)截面类型墙C5012.6200mm、300mm、500mm柱C5012.6600mm600mm、600mm800mm、600mm900mm、600mm1300mm、600mm1400mm上空区域属于高大模板搭设区域阴影区域属于高支模支撑区域高支模支撑区域剖面图3. 施工平面布置图满堂支撑架施工平面布置图详见附图一4. 施工特点及技术保证条件4.1. 施工特点1） 模板支撑架搭设高度较高：因该区域层高达12.6m，支撑架搭设高度达12.3m，属于超过一定规模的高大模板。2） 梁集中线荷载大：个别梁截面较大，比如WKL44a截面为5007、mm1600mm，集中线荷载到达20KN/m。3） 工期紧：本高支模区域要求在10天内完成施工。4.2. 施工要求1） 确保模板在搭设及使用过程中安全、稳定、牢靠。2） 加强施工过程控制，随时检查纠偏，确保现场严格按照方案施工，使模板搭设及拆除符合工程施工进度限制及质量要求。3） 模板施工前对施工人员进行技术交底，严禁盲目施工。4） 层高较高，要求墙柱垂直度及梁的定位满足质量验收要求，墙、柱、梁满足设计截面尺寸要求。5） 当梁板跨度大于4m时，模板安装应按设计要求起拱，本工程设计起拱要求为：对于跨度不小于4m及悬挑长度不小于2m的现浇钢筋混凝土梁板，非悬挑梁、板起拱2/1000，悬挑梁、板起拱8、3/1000。4.3. 技术保证条件1） 仔细阅读设计施工图纸，了解层高、梁板柱截面尺寸，分析施工荷载。2） 由项目技术部组织项目安全部门、质量部门讨论方案设计的可靠性、经济性、可实施性，编制专项施工方案，报公司总工程师及各相关部门审核，组织专家对方案进行论证。3） 论证通过后按专家意见修改完善，报监理单位、建设单位，经总监及建设单位负责人审批后，按方案实施。4） 施工前由项目总工组织施工、安全、主体等管理人员及工人进行交底，详细介绍搭设参数及施工要求，经相关责任人在交底文件上签字认可后实施。5. 施工计划5.1. 施工进度计划根据本工程施工总进度计划要求，地下室底板和承台施工20天，-4层施9、工15天，地下室其它各层每层10天。本高支模搭设区域位于-2层至-1层之间，为了更好的配合其它工序的施工，满足地下室楼层施工工期的要求，本高支模施工区域计划于2012年10月8日开始施工，2012年10月17日完成混凝土浇筑，详细施工进度计划详见下表：5.2. 材料规格5.2.1. 钢管1） 本工程模板满堂支撑架采用扣件式钢管脚手架进行搭设，钢管规格为483.0。2） 钢管钢材牌号宜选用Q235A钢，其屈服强度不得小于215N/mm2。3） 钢管表面应平直光滑、不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，不得使用严重锈蚀、弯曲、压扁、裂纹的钢管。5.2.2. 扣件1） 采用可锻造10、铸铁或铸钢制造扣件，其主要部位不得有夹渣、气孔等铸造缺陷。2） 扣件外表不应有裂纹，表面积大于10mm2的砂眼不得超过3处，旋转部位应灵活旋转。5.2.3. 模板、木方1） 模板采用1830mm915mm18mm的胶合板。2） 模板表面应光滑，甚至有防水保护膜，具有出厂合格证之外，还应保证外观尺寸合格。3） 木枋规格40mm80mm，主要采用松木制作。4） 不得使用有腐朽、虫蛀、折裂或非标准的异形木方。5.2.4. 顶托顶托采用钢板厚度5mm、宽度120mm、长度100mm、高度60mm的U形顶托，顶托可调螺杆外径不得小于36mm，螺盘应采用可锻铸铁制作，并带碗扣。5.2.5. 对拉螺栓本工程11、采用M14的对拉螺杆，地下室外墙应采用止水对拉螺杆。5.3. 主要受力构件力学性能检测满堂支撑架的主要受力构件为钢管、扣件均应进行力学性能检测，其检测方法如下：1） 钢管，采用抽样检测，每批钢管截取一组共2根试件，一根做拉伸试验，一根做弯曲试验，主要检测钢才的屈服强度、抗拉强度、伸长率，要求下屈服强度不小于215N/mm2,抗拉强度不小于335 N/mm2，断后伸长率不小于15%，本工程高支模钢管及扣件的力学性能试验报告详见附件二。2） 扣件，扣件有直角扣件、旋转扣件、对接扣件等三种类型，以28010000个扣件作为一个批次，随机抽取至少8件试样进行检测，当批量超过10000件，超过部分应做另12、一批量。主要检测扣件的抗滑、抗破坏、抗扭、抗拉等力学性能，其应满足下表要求：性能名称扣件类型性 能 要 求抗滑性能直角扣件P=7.0KN时，17.0mm；P=10.0KN时，10.50mm旋转扣件P=7.0KN时，17.0mm；P=10.0KN时，10.50mm抗破坏直角扣件P=25KN时，各部位不破坏旋转扣件P=17KN时，各部位不破坏抗扭转直角扣件扭力矩为900Nm时，f70.0mm抗拉对接扣件P=4KN时，2.0mm5.4. 机械设备投入计划材料运输、满堂架搭设、模板安装及其检查验收需要的设备以及影响模板支撑体系活荷载选择的机械设备如下表所示：序号设备名称型号规格数量额定功率（KW）生产13、能力用途1塔吊QTZ631台44完好垂直运输2型材切割机1台完好切割钢管3座式圆盘锯DJ-2351台4完好模板加工4手提圆盘锯5把2.2完好模板加工5平刨MB-5045把3完好模板加工6压刨MB105H5把4完好模板加工7手提电钻数把完好模板加工8千分尺0.02mm1把完好钢管检测9力矩扳手2把完好检测扣件10布料机BLG-151台完好布料11振动棒LIR352台1.5完好振捣砼12平板振动器ZB111台1.1完好振捣砼5.5. 材料投入计划根据本工程高大模板搭设区域建筑面积（约430.8m2），所需相关材料如下表所示：序号材料名称规 格数量1立杆4837647 m2水平杆4838345 m314、剪刀撑483660 m4直角扣件8500个5对接扣件780个6旋转扣件960 个7面板18厚胶合模板900 m28梁板底及梁侧木方4080原木5500m10对拉螺栓M141560 根11可调托撑5mm120mm100mm60mm640根注：表中材料仅为搭设层所需工程量。5.6. 劳动力投入计划选用具备建筑业劳务企业资质的模板工程劳务作业分包队伍，具体负责全部模板分分项工程的制作安装，并配备相应的技术、质量、安全管理人员，具体投入计划详下表：项 次工 种人 数备 注管理人员安全员1人持证上岗质量员1人施工员1人工人模板工20人架子工10人持证上岗电 工1人混凝土工10人注：本劳动力投入计划仅正对15、超大模板搭设区域。第二节 主要施工工艺技术1. 模板搭设技术参数1.1. 180厚板搭设参数项目搭设参数模板支架高度(m)12.3立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900水平横杆步距h(mm)1500小梁（板底木方）间距(mm)250主梁（板底钢管）间距（mm）900竖向剪刀撑架体外侧四周设置竖向剪刀撑；框架梁底顺梁方向设置竖向剪刀撑；按设置后，如剪刀撑间距大于6m，再在板底加设竖向剪刀撑，使剪刀撑的间距不大于6m；竖向剪刀撑由底至顶的连续设置；剪刀撑与楼层之间的斜角为4560。水平剪刀撑在满堂架体的扫地杆、中部和顶部各设置一道水平剪刀撑。水平剪刀撑宜设置在与竖向剪刀撑相交16、的部位。适用范围适用于120mm2,8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件1005） 侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；6） 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。7） 墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。8） 楼板、梁模拆除，一般可先拆侧模，再拆除楼板底模。楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙处，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板17、钩下。模板全部拆除后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。有对拉螺栓的梁，应先拆除对拉螺杆，再拆除梁侧模和底模。9） 当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应与立柱同时进行。10） 当拆除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。第三节 质量控制1. 质量控制标准1.1. 砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差(mm)预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露18、长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，01.2. 现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查2. 成品保护1） 模板搬运时应轻拿轻放，不准碰撞墙、柱、梁、等混凝土，以防模板变形和损坏结构。2） 模板安装时不得随意在结构上开洞，不得用重物撞击已经安装好的模板及支撑架。3） 与混凝土接触的模板表面应认真刷脱模剂，不得漏19、刷。4） 模板搭设好后，应保持模内清洁，防止调入砖头、砂浆、木屑等杂物。5） 搭设脚手架时，严禁与模板及支柱连接在一起。6） 不得在模板平台上堆放大量的材料、重物乃至行车。第四节 施工安全保证措施1. 组织保证措施项目部成立现场安全生产管理领导小组，项目经理担任组长，项目总工、安全总监、生产经理担任副组长，各相关施工管理部门的专业施工员、质检员、安全员、技术员及劳务作业队长或施工班组长担任成员，组织架构像下图： 1） 项目经理严格执行公司、项目部制定的安全生产责任制，负责全面指挥、协调工作，督促各部门及负责人执行落实。2） 将项目的安全生产管理目标责任应分解到各岗位施工管理人员和劳务作业队，模20、板工程的安全管理目标管理责任由分管模板的施工员负责，劳务作业队应具体落实模板工程施工的安全操作规程和作业工人的遵章守纪。3） 现场专职安全员具体负责施工现场的安全生产监督检查工作，对有关违反工程建设标准强制性条文等的重大安全隐患，有权责令其分部分项工程停工整改。4） 项目部应做好模板、支撑系统安装后的安全检查和定期巡查工作，抓好施工过程控制及存在问题和安全隐患的整改工作。自检合格后通知公司安全、技术部门进行检查，以加强安全控制。5） 项目总工、安全、技术部门必须做好现场模板工程等施工、安全技术措施的落实和跟踪监管工作，在模板工程支撑系统施工完毕后，浇筑混凝土前，应及时组织对模板工程支撑系统的自21、检和验收。2. 安全技术保证措施2.1. 模板安装安全保证措施1） 严格按照有关规定和计算方法进行模板支撑系统的设计计算，并按有关要求组织专家论证审查后方能施工。2） 施工过程中模板支架应充分利用框架柱作为支撑系统的附着体，增强支撑架整体稳定性。3） 模板支撑搭设过程严格按照施工方案进行施工，不得随意改变支撑间距。4） 施工前项目总工或技术员须及时对施工班组进行安全技术交底。5） 支模应按施工顺序进行，模板支撑系统须及时设置附着设施，防止支架倒塌，保证已搭设支架的稳定和搭设过程中的安全。6） 立杆之间必须每步设纵横双向水平横杆，确保双向足够的设计刚度。支架采用逐排搭设方法，逐排搭设时，应随搭随22、设置纵横双向水平横杆和剪刀撑。7） 确保立杆的垂直偏差和水平横杆的水平偏差符合扣件式钢管脚手架安全技术规范的要求。8） 扣件螺栓拧紧扭力矩应不小于45Nm,且不大于60Nm，支架搭设过程中要随时用扭力扳手检查扣件螺栓等配件的连接、拧紧情况，发现有松动、损坏等情况应及时拧紧或撤换。9） 操作人员必须戴安全帽、防滑鞋，高空作业应系好安全带。10） 安装模板时，高度在2m及其以上的临边高处作业时，应遵守高处作业安全技术规范的有关规定，作业面孔洞及临边须做好防护措施，高处作业时操作人员必须系安全带。11） 高度超过4米及其以上的模板安装时，外脚手架应随同搭设，并满铺脚手板、设置防护栏杆及张挂安全网。若23、外脚手架未与施工同步，必须及时设置临边防护措施。施工作业人员上下须从专用施工通道或斜道，禁止利用支架水平横杆攀爬，以防止高处坠落。12） 在支架上进行操作时，应在水平横杆上铺设脚手板，以便于支架上作业人员安全地进行扣件拧紧及杆件搭设工作，防止作业人员和物品从架上坠落。13） 交叉作业避免在同一垂直作业面进行，防止伤人。模板在装拆过程中，除操作人员外，下面不得站人或作业，无法避免时，应设置隔离防护措施。高处作业时，扣件、工具、小配件等必须放在箱盒或工具袋中，严禁随手乱丢或放在模板或脚手板上，扳手等各类小工具必须系在身上或放在工具袋内，防止掉落。14） 不得将模板支架等固定在脚手架上，脚手架或作业24、平台上临时堆放的模板及施工操作人员的总荷载不得超过脚手架或作业平台的规定承载值，不得超载；同时，在支撑上面不要集中堆载，以免超过支撑设计荷载而引起支撑变形，造成失稳。15） 为防止破坏模板成品，施工中应避免让重物冲击支好的模板、支撑；钢筋等材料不能在模板支架上方堆放过高，不准在模板上任意拖拉钢筋；在模板上方进行钢筋焊接时要在模板上加垫铁皮或其它阻燃材料。16） 进入施工现场的作业人员必须戴好安全帽，搭设支架的人员必须系安全带、穿防滑鞋。作业人员在施工中，必须站在安全的工作面上操作,精力要集中，不得酒后上岗。17） 架子工等特殊工种必须持证上岗，且不得让非本工种人员从事特种作业。18） 模板材料25、堆放分布应均匀，存放高度不要超过1.6m；模板堆放区与其他材料堆放区域隔离开，并设材料标牌、防火警示牌。2.2. 模板拆除安全措施1） 模板拆除应按有关规定、程序进行，拆模时须及时对施工班组进行安全技术交底，应严格遵守拆模作业要点的规定。2） 拆模时应按顺序逐块拆除，模板拆除应先支的后拆，后支的先拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分；拆除顶板时，应设临时支撑，确保安全施工。3） 拆除模板一般应采用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板上或站在已拆除的模板上进行操作。4） 支架的拆除顺序是从上到下，逐层拆除，自一端开始延伸向另一端，要随支架的拆除逐步拆除加固杆，拆除时不能将拆除的杆件乱丢乱砸，损坏26、支架。拆模时应先逆时针打松上托的螺栓，让模板与砼脱离，再拆除支架。5） 拆除时应逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。在门窗洞口边拆卸，更应防止模板突然全部掉落伤人。6） 拆模间隙时，应将已松动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。7） 在楼板上有预留洞时，应在模板拆除后及时将洞口盖严或做好防护栏杆防护。8） 拆除时每人应有足够的工作面，数人同时操作时应合理分工，统一信号和行动，严禁在同一垂直面上进行拆除操作。9） 高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实的安全措施，并在下面标出工作区，严禁非操作人员进入作业区。10） 拆除模板、支架时，地面应设围栏或警戒线及明显的警戒标志，27、并派专人监护，严禁非操作人员入内，避免发生安全事故。11） 工作前应事先检查所使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时精力要集中，防止钉子扎脚和从高处坠落。12） 已拆除的模板、钢管、扣件等应及时运走或妥善堆放。2.3. 文明施工管理措施1） 按照施工总平面布置图堆放各类材料，不得侵占场内道路及安全防护设施。实行计划进料，随用随到。2） 对现场材料堆场进行统一规划，不同的进场材料设备进行分类合理堆放和储存，并挂牌标示，重要设备材料利用专门的围栏和库房储存，并设专人管理。3） 在施工过程中，严格按照材料管理办法，进行限额领料。4） 模板、支架等在安装、拆除和搬运时，必须轻拿轻放28、，上下、左右有人传递。5） 支模和拆模等各项施工任务完成后，应及时清理现场，做到工完场清。对废料、旧料做到每日清理回收。6） 使用电锯切割时，应及时在锯片上刷油，且锯片送速不能过快。7） 加强环保意识的宣传，严格管理，采用有力措施控制人为的施工噪声，最大限度地减少噪音扰民。在夜间进行模板作业时，应按规定合理安排作业时间，避免扰民情况出现。3. 监测监控3.1. 日常监测搭设过程中，班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1） 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求，是否松动；2） 立柱自由端长度、步距、纵横距是否符合实际要求；29、3） 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4） 施工过程中是否有超载现象；5） 安全防护措施是否符合规范要求；6） 支架与杆件是否有变形现象；3.2. 浇筑过程监测浇筑混凝土的过程中，应派专人对高大模板支撑系统进行观测，主要采用经纬仪、水准仪、钢卷尺、线锤等工具对支撑体系进行监测，监测支撑体系的水平、垂直方向上是否有偏移、沉降，发现重大异常情况应立即停止浇筑，疏散人员，待排除险情并经施工现场安全责任人检查，报监理公司同意后方可复工。3.3. 监测点设置本工程高支模的观测点分沉降观测点及位移观测点，每条主框架梁的跨中设置一个观测点，次框架梁每隔一条在跨中设置一个观测点，观测点主要分布在高支模搭设区30、域四周及内部。3.4. 监测方法1） 将高支模是工程的标高控制线H+1.000m引测至高支模搭设区域周围竖向构件（框架柱、剪力墙）上，用于观测支撑体系基础的沉降的控制高程。2） 砼浇筑前先在梁跨中距支撑立杆一定距离（约200mm）处设置一个线坠，从梁底一直吊到立杆基础上部，吊锤尖离基础面的高度控制在20mm以内，并记录好线坠与立杆及地面之间的相对距离，在线坠附近用红蓝笔做好十字标记，在砼浇筑过程中派专人跟踪监测线坠与地面及立杆的相对距离的变化情况，每次监测均分别读出10组数据，并记录求其平均值，与原始数据比较求出差值，即可得出架体的水平位移及竖向变形，测量示意图详下图一。3） 浇筑混凝土前，采31、用水准仪及标高控制线测出线坠附近十字标记点标高，并记录数据作为基础高程对比数据，浇筑过程中测量十字标记点的高程，与原始数据对比求出差值，即为支撑体系基础沉降值，观测示意图如下图二：图一：变形观测 图二：沉降观测3.5. 监测频率及预警1） 在浇筑混凝土至混凝土终凝的过程中，应全程监测，监测频率不少于2小时1次，在混凝土终凝后可结束观测。2） 本工程立柱沉降预警值为5mm，立柱垂直偏差（即架体水平位移）预警值为10mm，监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。第五节 应急预案1. 应急预案的目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指32、挥，能有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生命、财产、生态环境，把事故降低到最小程度，制定本预案。2. 应急救援组织及职责为有效实施应急救援工作，项目经理部成立应急救援小组。其成员名单如下：总指挥：翁海杰 电话：副总指挥：金正平 电话：副总指挥：袁兴和 电话： 成员：邓召祥、鲁勇、程伟、刘星、石朝忠、唐征明、苏桂勇、蔡新华2.1. 领导小组成立相关工作领导小组，实施应急救援工作。项目经理：翁海杰 联系电话：安全总监：金正平 联系电话：项目总工：袁兴和 联系电话：2.1.1. 职责：对项目的安全生产工作全面负责，保证国家安全生产法规和企业安全生产规章制度在项目上贯彻落实，必须33、将项目的安全防护设备、设施同时纳入计划。负责按照国家和企业的有关规定，建立和完善项目安全生产管理和责任体系，并领导其有效运行，贯彻执行项目部制订的安全生产目标，确保项目安全管理达标。组织对项目管理人员和操作工人进行安全意识、安全技术知识的教育。组织项目的安全生产检查，落实隐患整改，保证生产设备、安全装置、消防设施、防护设施、防护器材和急救器具等处于完好状态。负责安全事故现场保护和伤员救护工作，配合有关部门进行事故调查和处理。发生安全生产事故，应立即启动项目应急预案，并按建四三字2004号文件规定进行上报。2.2. 现场救援组组长：鲁勇 电话：成员：邬京、周吉、黄瑶、王守山、杨紹华、何江海、陈刚34、。职责：实施应急救援动员，情况反馈，通报相关内容，组织人员、车辆、物资，协调相关部门及各分包单位。全面协调应急救援工作。2.3. 技术保障组组长：袁兴和 电话：成员：邓召祥 电话： 杜柏成 电话： 职责：为应急救援提供技术支持2.4. 后勤保障组：组长：刘星 电话：成员：陈军 电话： 赵遵胜 电话： 蔡新华 电话：职责：为应急救援提供后勤保障、包括物资、车辆等。3. 应急通讯联络3.1. 程序首先第一个发现者用最快的速度电话通知安全总监：金正平，简单地说明发生地点、发生时间、伤亡情况；金正平接到电话后，用最快的速度电话联络项目经理翁海杰，项目经理或救援组组长接到电话后用最快的速度组织相关应急救35、援工作，同时通知担架队用最快的速度赶到现场或做好抢救准备。3.2. 通讯联络方法一律采用电话联络或报警，项目部经理（总指挥）和安全总监（副总指挥）、项目总工程师（副总指挥）必须24小时电话开通，如发生事故，当第一个人的联系电话打不通时，立即打下一个人的联系电话。3.2.1. 应急通信联络姓 名电话姓名电话翁海杰金正平袁新和蔡新华苏贵勇石朝忠邓召祥程伟刘星陈刚鲁勇机构电话机构电话救护中心120火警119机构电话机构电话医院96999（xx医学院附属医院）匪警110通讯联系方式应在施工现场显要位置张贴，以便紧急情况下使用。4. 应急救援物资序号应急设备名称数量状态备注1担架2好2氧气袋1好3药箱136、好内附常用急救药品：双氧水、红药水、碘酒、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、眼水、烫火膏、清凉油及十滴水、保济丸或藿香正气丸、一般退烧药品等4绷带3好5手电5好6应急灯2好7对讲机10好8灭火器20好9千斤顶5好10工具车1好5. 应急培训应急小组成员在项目安全教育时必须附带接受紧急救援培训。培训内容：各应急小组应急反应、伤员急救常识、灭火器材使用常识、各种重大事故抢救常识等，务必使应急小组成员在发生重大事故时能较熟练有序地履行抢救职责。6. 应急响应出现事故时，在现场的任何人发现事故都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等。37、6.1. 救援组织总指挥接到事故发生通知后，立即组织各救援组员在项目办公区大会议室集合，迅速赶赴现场，调动人力、物力抢救伤员及设备设施、采取有效措施遏制事态的发展、布置警戒、观察事故发展动态、并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。6.2. 施救注意事项1） 请医护抢救人员携相关器械药品赶赴现场，并请相关医院做好抢救准备。2） 维护现场治安，设置警戒线，确定警戒范围。3） 清点确定死亡人数。4） 清点现场，清点现场人员。6.3. 事故调查轻伤事故由项目经理组织生产、技术、安全等部门人员及相关分包单位负责人进行调查。重伤事故和死亡事故由分公司（公司）进行调查，项目部应积38、极配合。6.3.1. 调查要点：1） 事故的时间、地点。2） 调查事故的原因、责任人。3） 调查事故的班组及现场第一目击者。4） 调查事故的发生经过，弄清事故的各种产生因素。5） 事故原因分析。6） 确定事故性质。7） 根据事故发生的原因，找出防止发生类似事故的具体措施，并定人、定时间、定措施、落实整改。8） 事故调查结论。9） 事故调查报告：调查情况写出书面报告，陈述事故项目部及主要责任，事故发生的经过，事故发生的主要原因和间接原因，发生事故的具体时间和地点。10） 处理请示：依据中华人民共和国安全生产法、安全生产管理条例及相关法律法规，调查组根据调查情况书面写出事故发生的责任项目、责任人处39、理初步请示。7. 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：触电事故、高处坠落事故、坍塌事故、火灾事故等。7.1. 触电事故应急处理立即切断电源。用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具将电线挑开，放置适当位置，以防再次触电。伤员被救后应迅速观察其呼吸、心跳情况。必要时可采取人工呼吸、心脏挤压术。在处理电击时，还应注意有无其他损伤而做相应的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎。由电击而发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。7.2. 高空坠落发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应40、立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动、并将下肢抬高约20度左右、尽快送医院进行抢救治疗。发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板等固定。遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。7.3. 模板坍塌应急救援 施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全41、技术交底。并保持出入口畅通。在施工危险区域悬挂警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况，方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。7.4. 火灾模板支撑系统发生火灾及时报警，迅速疏散人员，组织扑救，集中力量控制火势。疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。第六节 计算书1. 18042、厚板模板计算一、工程属性新浇混凝土楼板名称板模板新浇混凝土楼板板厚(mm)180新浇混凝土楼板边长L(m)7新浇混凝土楼板边宽B(m)5.5二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m343、)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.20.14风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)12.6立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)350立柱距混凝土板长边的距离(mm)50主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁距混凝土板短边的距离(mm)50小梁两端各悬挑长度(mm)50，50 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚44、度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12mm4 1、强度验算 q1=0.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+45、24)0.18)+1.40.72.5 1=8.14kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.3Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max8.140.32/8，0.110.32/8+3.150.3/4= 0.24kNm Mmax/W0.24106/540004.4N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.18)1=4.62kN/m 5ql4/(384EI)54.623004/(38410000)0.1mml/400346、00/4000.75mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面惯性矩I(cm4)170.67 因B/lb取整5500/900取整6，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为50mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算q1=0.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+247、4)0.18)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.18)+1.40.72.50.32.51kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.18)0.31.56kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.94kN/m M10.077q1静L2+0.1q1活L20.0771.560.92+0.10.940.920.17kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.1kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN/m M20.077q2L2+0.21pL0.077048、.10.92+0.213.150.90.6kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.510.052/2，0.10.052/2+3.150.050.16kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.17，0.6，0.160.6kNm Mmax/W0.6106/4267014.09N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.560.9+0.620.940.91.38kN V20.607q2L+0.681p0.6070.10.9+0.6813.152.2kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.549、10.05，0.10.05+3.153.15kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.38，2.2，3.153.15kN max3Vmax/(2bh0)=33.151000/(28040)1.48N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.18)0.31.45kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.459004/(1009350)0.38mml/400900/4002.25mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=1.45504/(89350)0mml1/40050/4000.12mm50、 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q1=0.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.18)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.18)+1.40.71.50.32.23kN/51、m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.18)0.31.83kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.57kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.18)0.3=1.51kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.830.9+1.2230.570.92.51kN 按悬臂梁，R1q1l=2.230.050.11kN RmaxRmax，R12.51kN; 同理，R1.46kN，R1.46kN 正常使用极限状态 52、按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.510.91.55kN 按悬臂梁，R1Rmaxl=1.550.050.08kN RmaxRmax，R11.55kN; 同理，R0.9kN，R0.9kN 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.52kNm Mmax/W0.52106/4490114.91N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.6kN max2Vmax/A=22.61000/42412.25N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.45mm 跨中max=0.45mm=53、900/400=2.25mm 悬挑段max0.23mm=300/400=0.75mm 满足要求！七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 h/i1500/15.995150 满足要求！ 查表得，0.63 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.140.91.52/100.03kNmNw=0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.410.90.9+0.921.40.03/0.95.554、7kN f Nw/(A)+ Mw/W5568.65/(0.63424)+0.03106/449028.24N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N5.57kNN30kN 满足要求！2. 200600梁计算书模板支撑体系如下图： 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.20；梁截面高度 D(m)：0.60；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：55、0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：12.6；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：14.4；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：松木；木56、材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：2；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底57、距离依次是：1mm，350mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.600m； 1- 外加58、剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 35.696 kN/m2、14.400 kN/m2，取较小值14.400 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面59、板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.514.4=8.64kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；计算跨度: l = (600-180)/(3-1)= 210mm；面板的最大弯矩 M= 0.125(8.64+2.8)(600-180)/(3-1)2 = 6.31104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.25ql=1.25(8.640+2.800)(600-180)60、/(3-1)/1000=3.003 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.31104 / 3.33104=1.9N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.9N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 8.64N/mm； l-计算跨度: l = (600-180)/(3-1)=210mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 5061、222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.5218.64(600-180)/(3-1)4/(10060003.33105) = 0.044 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(600-180)/(3-1)/250 = 0.84mm；面板的最大挠度计算值 =0.044mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.84mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 3.003/0.500= 6.006kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm62、，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1488/6 = 42.67cm3；I = 14888/12 = 170.67cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.150 kNm，最大支座反力 R= 3.303 kN，最大变形 = 0.151 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.50105/4.27104 = 3.5 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 63、3.5 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.151mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.303kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = .00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(m64、m)经过计算得到最大弯矩 M= 0.207 kNm，最大支座反力 R= 3.956 kN，最大变形 = 0.041 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 2.07105/8.99103 = 23 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =23N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.041 mm主楞的最大容许挠度值: = 349/400=0.872mm；主楞的最大挠度计算值 =0.041mm 小于 主楞的最大容许挠度值 65、=0.872mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =3.956 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.956kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验66、算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5002020/6 = 3.33104mm3； I = 500202020/12 = 3.33105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.60+0.300.50=9.360kN67、/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.50=2.800kN/m；q=9.360+2.800=12.160kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12512.161002=1.52104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.3759.360.1+0.4372.80.1=0.473kNRB=1.25ql=1.2512.160.1=1.52kN =Mmax/W=1.52104/3.33104=0.5N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 68、f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=7.800kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =100.00/250 = 0.400mm；面板的最大挠度计算值: = 0.5219.361004/(10060003.33105)=0.002mm；面板的最大挠度计算值: =0.002mm 小于 面板的最大69、允许挠度值: =0.4mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=1.52/0.5=3.04kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=488/6 = 42.67 cm3；I=4888/12 = 170.67 cm4；方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql270、= 0.13.040.52 = 0.076 kNm；最大应力 = M / W = 0.076106/42666.7 = 1.8 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 1.8 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.63.040.5 = 0.912 kN；方木受剪应力计算值 = 30.9121000/(24080) = 0.428 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.428 N/mm2 小于 方木抗剪强度71、设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6773.045004 /(10010000170.667104)=0.075mm；方木的最大允许挠度 =0.5001000/250=2.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.075 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.473kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=1.520kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.800-0.272、00)/40.500(1.20.18024.000+1.42.000)+1.220.500(0.600-0.180)0.300=0.750kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=1.983 kN；最大弯矩 Mmax=0.671 kNm；最大挠度计算值 Vmax=1.804 mm；最大应力 =0.671106/4490=149.4 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 149.4 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算作用73、于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.983 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.347 kNm ；最大变形 max = 1.032 mm ；最大支座力 Rmax = 2.28 kN ；最大应力 =M/W= 0.347106 /(4.49103 )=77.3 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 74、N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 77.3 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=1.032mm小于1000/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果75、得到 R=2.28 kN；R 8.00 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.983 kN ；纵向钢管的最大支座反力： N2 =2.28 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.12912.6=1.95 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(0.80/2+(0.80-0.20)/4)1.000.30+(0.80/2+(0.80-0.20)/4)1.000.180(1.50+24.00)=3.2276、7 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4(2.000+2.000)0.800/2+(0.800-0.200)/41.000=3.080 kN；N =N1+N2+N3+N4+N5=1.983+2.28+1.95+3.227+3.08=12.521 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f 77、=205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=78、12521/(0.205424) = 144.05 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 144.05 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！3. 3001000梁计算书一、工程属性混凝土梁截面尺寸(mmmm)3001000新浇混凝土梁计算跨度(m)10.2梁侧楼板厚度(mm)180新浇混凝土结构层高(m)12.6二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当79、计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.2非自定义:0.14风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱80、依次距梁左侧立柱距离(mm)450梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)100设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1)+1.81、42，1.35(0.1+(24+1.5)1)+1.40.72132.87kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1131.1kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1125.6kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12532.870.1520.09kNm Mmax/W0.09106/540001.71N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521qL4/(100EI)=0.82、52125.61504/(10010000)0.014mml/400150/4000.38mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37531.10.15+0.4371.760.151.87kN R2=1.25q1l=1.2532.870.156.16kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37525.60.151.44kN R2=1.25q2l=1.2525.60.154.8kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗83、剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面惯性矩I(cm4)170.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.87+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2+0.5(1-0.18)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41，(0.9-0.45)-0.3/2/21，6.16+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2=6.2kN/m q2，(0.9-0.45)-0.3/2/21，4.8+(0.3-0.1)0.3/24.83kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1084、7q1l12，0.5q1l22max0.1076.212，0.56.20.120.66kNm Mmax/W0.60106/4267014.06/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6076.21，6.20.13.763kN max3Vmax/(2bh0)=33.7631000/(24080)1.76N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6324.8310004/(1009350)1.91mml/4001000/4002.5mm 2q2l24/(8EI)4.831085、04/(89350)0mml/400100/4000.25mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1436.21，0.3936.21+6.20.17.09kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R33.94kN，R27.09kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1434.831，0.3934.831+4.830.15.52kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R33.45kN，R25.586、2kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.327106/508064.44N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.367kN max2Vmax/A=23.3671000/48913.77N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形87、图(mm) max0.08mml/400450/4001.12mm 满足要求！ 4、支座反力验算 R10.57kN，R213.82kN，R30.57kN七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.67 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.1411.52/100.04kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.88、2(0.1+(24+1.5)1)+0.91.42129.92kN/m 2)小梁验算 q1，(0.9-0.45)-0.3/2/21，5.61+(0.3-0.1)0.3/2=5.64kN/m 同上四六计算过程，可得： R13.76kN，R26.45kN，R33.76kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax3.76+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+0.45-0.3/2)/21，6.45，3.76+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+0.9-0.45-0.3/2)/21+0.04/0.9889、.27kN fN/(A)+Mw/W8269.71/(0.67424)+0.04106/449036.94N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3113.82kNN30kN 满足要求！ 4. 5001600梁模板计算书一、工程属性混凝土梁截面尺寸(mmmm)5001600新浇混凝土梁计算跨度(m)12.2梁侧楼板厚度(mm)180新浇混凝土结构层高(m)12.6二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝90、土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.2非自定义:0.14风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中91、的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)100 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，92、1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.6)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.6)+1.40.72151.46kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.6149.69kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.6140.9kN/m 1、强度验算 Mmax-0.1q1静L2+0.117q1活L2-0.149.690.172+0.1171.7693、0.1720.13kNm Mmax/W0.13106/540002.45N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677qL4/(100EI)=0.67740.9166.674/(10010000)0.044mml/400166.67/4000.42mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.449.690.17+0.451.760.173.45kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.149.690.17+1.21.760.179.46kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R94、4=0.4 q2l=0.440.90.172.73kN R2=R3=1.1 q2l=1.140.90.177.5kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面惯性矩I(cm4)170.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max3.45+0.91.35(0.3-0.1)0.5/3+0.5(1.6-0.18)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41，(1-0.5)-0.5/95、2/21，9.46+0.91.35(0.3-0.1)0.5/3=9.5kN/m q2，(1-0.5)-0.5/2/21，7.5+(0.3-0.1)0.5/37.53kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1079.50.52，0.59.50.120.25kNm Mmax/W0.25106/426705.96N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6079.50.5，9.50.12.884kN max3Vmax/(2bh0)=32.8841000/(24080)1.35N/mm296、1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6327.535004/(1009350)0.19mml/400500/4001.25mm 2q2l24/(8EI)7.531004/(89350)0.01mml/400100/4000.25mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1439.50.5，0.3939.50.5+9.50.15.43kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R42.98kN，R2R35.43kN 97、正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1437.530.5，0.3937.530.5+7.530.14.3kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R42.57kN，R2R34.3kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.63106/598、080124N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax7.257kN max2Vmax/A=27.2571000/48929.68N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.16mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 4、支座反力验算 R11.15kN，R214.51kN，R31.15kN七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满99、足要求！ 查表得，0.67 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.140.51.52/100.02kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.6)+0.91.42146.44kN/m 2)小梁验算 q1，(1-0.5)-0.5/2/21，8.55+(0.3-0.1)0.5/3=8.59kN/m 同上四六计算过程，可得： R12.79kN，R24.91kN，R34.91kN，R42.79kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax2.100、79+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+0.5-0.5/2)/21，4.91，4.91，2.79+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+1-0.5-0.5/2)/21+0.02/17.1kN fN/(A)+Mw/W7095.24/(0.67424)+0.02106/449028.84N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3，R4114.51kNN30kN 满足要求！5. 梁侧模计算书一、工程属性混凝土梁截面尺寸101、(mmxmm)10002200梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)180二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)3外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2.2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224311.152.51/2，242.2min28.8，52.828.8kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4102、k+1.40.7Q2k0.9max1.228.8+1.44，1.3528.8+1.40.740.9max40.16，42.80.942.838.52kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k28.8 kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数9主梁间距(mm)500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)150对拉螺栓水平向间距(mm)500支撑距梁底距离依次为-100，500，1100，1700 设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1103、000mm。Wbh2/6=1000182/654000mm3，Ibh3/12=1000183/12mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承138.5238.52kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3528.8134.99kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.53kN/m Mmaxmax0.077q1静L2+0.1q1活L2,-0.107q1静L2+0.121q1活L2,-0.071q1静L2-0.107q1活L2max(0.07734.990.252+0.13.530.252, -0.10734.990.252+0.1213.530.252104、,-0.07134.990.252-0.1073.530.252)0.19kNm Mmax/W0.19106/540003.6N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正128.828.8kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63228.8252.54/(10010000)0.15mm252.5/400=0.63mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14334.990.25+1.2233.530.2511.19kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左G4k1.1430.2528.8105、8.31kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)150小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)4080小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)170.67 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q11.19kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.111.190.52，0.511.190.152=0.28kNm Mmax/W0.28106/426706.56N/mm2f15.44N/mm2 满106、足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.611.190.5，11.190.15=3.36kN max3Vmax/(2bh0)=33.361000/(28040)1.57N/mm21.66N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q8.31kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6778.315004/(1008415)0.24mm500/400=1.25mm 2maxqL4/(8EI)=8.311504/(88415)=0.04mm150/400=0.38mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.111.190.5，0.107、411.190.5+11.190.156.15kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.18.310.5，0.48.310.5+8.310.154.57kN六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)500主梁最大悬挑长度(mm)150主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.06kN，R23108、.08kN，R32.53kN，R42.53kN，R52.53kN，R62.53kN，R72.53kN，R83.08kN，R91.06kN 正常使用极限状态：R10.79kN，R22.29kN，R31.86kN，R41.86kN，R51.86kN，R61.86kN，R71.86kN，R82.29kN，R90.79kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.55106/4490=121.64N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=24.141000/42419.53N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠109、度验算 梁左侧变形图(mm) max1.19mm600/4001.5 mm 满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.957.11213.51kNNtb17.8kN 满足要求！6. 柱模板计算书一、工程属性新浇混凝土柱名称kz1新浇混凝土柱长边边长(mm)1300新浇混凝土柱高度(mm)12600新浇混凝土柱短边边长(mm)600二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)1混凝土侧压力计算位置处至新浇混110、凝土顶面总高度H(m)4倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1511/2，244min24.29，9624.29kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.224.29+1.42，1.3524.29+1.40.720.9max31.95，34.750.934.7531.28kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k24.29 kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面111、板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000柱长边小梁根数7柱短边小梁根数4柱箍间距l1(mm)450模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.4524.2913.28kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.4520.79kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10713.280.222-0.1210.790.222-0.07kNm Mmax/W0.07106/(1/6450182)2.93N/mm2f15N/mm2 满足要求112、！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.4524.2910.93kN/m 0.632ql4/(100EI)0.6310.93216.674/(10010000(1/12450183)0.07mml/400216.67/4000.54mm 满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)4080小梁截面惯性矩I(cm4)170.67小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离(mm)200 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.2231.286.78 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax113、0.31kNm Mmax/W0.31106/42.671037.15N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.2224.295.26 kN/m面板变形图(mm) 0.69mm1.5mm 满足要求！五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)模板设计立面图 1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kNm)长边柱箍剪力图(kN) M10.59kNm，N18.51kN短边柱箍计算简图短边柱箍114、弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.7kNm，N23.07kN M/Wn0.7106/(4.49103)156.95N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm) 10.51mml/4001.87mm 21.65mml/4001.99mm 满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N8.512=17.02kNNtb17.8kN 满足要求！ N8.512=17.02kN26kN 满足要求！7. 剪力墙模板一、工程属115、性新浇混凝土墙名称剪力墙新浇混凝土墙墙厚(mm)500混凝土墙高度(mm)12600混凝土墙的计算长度(mm)6400二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)1混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4倾倒混凝土时对垂直面面板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1511/2，244min24.29，9624.29kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G116、4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.224.29+1.42，1.3524.29+1.40.720.9max31.95，34.750.934.7531.28kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k24.29 kN/m2三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)125小梁间距(mm)200小梁一端悬臂长(mm)250主梁间距(mm)450主梁一端悬臂长(mm)200对拉螺栓横向间距(mm)600对拉螺栓竖向间距(mm)450模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2117、)10000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b0.45m，Wbh2/6450182/624300mm3，Ibh3/12450183/12mm4 1、强度验算 qbS承0.4531.2814.07kN/m面板弯矩图(kNm) Mmax0.07kNm Mmax/W0.07106/243002.9N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.4524.29=10.93kN/m面板变形图(mm) 0.1mml/400200/4000.5mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁弹性模量E(N/118、mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面惯性矩I(cm4)170.67 1、强度验算 qbS承0.2231.287.04kN/m小梁弯矩图(kNm) 小梁剪力图(kN) Mmax0.22kNm Mmax/W0.22106/426705.16N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.2224.29=5.47kN/m 小梁变形图(mm) 0.33mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 R1=3.63kN，R2=.R31=3.23kN，R32=2.82kN六、主梁验算主梁类型双钢管主梁材料规格(mm)483主梁抗弯强度设119、计值f(N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)主梁截面抵抗矩W(cm3)8.98主梁截面惯性矩I(cm4)21.56 1、强度验算 主梁弯矩图(KNm) Mmax0.56kNm Mmax/W0.56106/898062.9N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 主梁变形图(mm) 0.16mml/400450/4001.12mm 满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 对拉螺栓横向验算间距mmax600，600/2+200600mm 对拉螺栓竖向验算间距nmax450，450/2+250475mm N0.95mnS承0.950.60.4831.288.47kNNtb17.8kN 满足要求！