1、ZZ E7-1E7-4栋工程高支模专项施工方案第一节 编制说明及依据一、 编制说明根据建质【2009】87号文危险性较大的分部分项工程安全管理办法、建质【2009】254号文建筑工程高大模板支撑系统施工安全监督管理指导原则中相关规定：“高大模板支撑系统是指建筑工程施工现场混凝土构件模板支撑高度超过8.0m，或搭设跨度超过18m，或者施工总荷载大于15KN/m2，或者集中线荷载大于20KN/m的模板支撑系统。高大模板支撑系统施工严格遵循安全技术规范和专项方案规定，严密组织，落实责任，确保施工过程的安全”。为了确保本工程模板工程施工质量和安全，切实加强施工过程中技术安全管理，根据工程实际情况，我项2、目部按相关规定特编制本专项施工方案，以指导现场施工。二、 编制依据序号编制依据1建筑施工手册（第四版）2建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20013混凝土结构设计规范GB50010-20024建筑结构荷载规范GB 50009-20015钢结构设计规范GB 50017-20036木结构设计规程GB50005-20037混凝土结构工程施工质量验收规范50204-20028建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20019建筑施工计算手册（ISBN978-7-112-09144-7 江正荣编著）10建筑施工模板安全技术规程（JGJ162-2008）11危险性较大的分部分项工程安全3、管理办法建质200987号12ZZ E7-1E7-4栋工程施工图纸13ZZ E7-1E7-4栋工程施工组织设计第二节 工程概况ZZ E7-1E7-4栋工程位于XXXX，其东面黄埔涌，西面紧邻赤岗涌，南面靠近xx区第二区实验小学，北面为ZZ 已建成住宅小区。ZZ E7-1E7-4栋是高档居住小区，地上由四座30层住宅楼组成，地下由两层地下室组成，东西长约200m，南北长约55m，建筑基底面积约为13000。一、 基本概况工程名称ZZ E7-1E1-4栋工程地址建设单位勘查单位设计单位监理单位工程用途商用、住宅总包单位二、 建筑概况建筑面积148395m2建筑层数/层高地下2层3.8/5.5m地上4、建筑面积125572m2裙楼2层6.0/5.5m地下建筑面积22823m2塔楼28层3.0m设计使用年限50年三、 结构概况本工程地下2层，地上30层。地基基础设计等级为甲级，基础采用冲孔灌注桩，桩尖持力层为微风化岩，上部结构体系为现浇钢筋混凝土框支-剪力墙结构。建筑安全等级为二级，结构设计基准期为50年。地基基础等级甲级结构使用年限50年桩基类型冲孔灌注桩桩径1.02.2m筏板厚度700mm桩长512m主体结构结构形式钢筋混凝土框架-剪力墙结构（一） 高支模板施工部位本工程地下负一层、首层、二层层高都超过5m，属与危险性较大的工程，根据建质【2009】254号文建筑工程高大模板支撑系统施工安5、全监督管理指导原则中相关规定，转换层集中线荷超过20KN/m，属于高大模板支撑系统，地下室负一层、首层模板可以参照此方案施工，该部分如下图所示：1. 本高支模区域结构概况如下：1梁（mm）第一类（A0.6）400800、900；300700等第二类（A0.6）22002200；14002400；2200、1200、1000、900、800、6002000； 600、8001800、1750、1500；2板（mm）180、2003墙（mm）200、7004柱（mm）14001400、800800、8002500、60028002. 平面位置如下图：（二） 模板体系布置方式高支模部分的梁、板、柱等6、采用483.0满堂架支撑体系，背楞采用7070mm松木木方，主楞采用483.0双钢管，采用可调式支撑托节点，顶托外伸长度不大于200mm。立杆底部垫木方，立杆间距根据计算结果确定，支撑体系水平杆间距1500mm，扫地杆离地200mm，按照规范要求设置剪刀撑。第三节 施工计划一、 施工进度计划高支模施工进度计划，起始时间为根据总进度计划转换层开始算起，如果前面工期滞后，则高支模部分进度计划相应顺延。二、 材料计划（一） 材料选用情况序号材料名称材料规格材料力学特征1钢管483.0钢管截面惯性矩I（cm4）:1078;钢楞截面抵抗矩W（cm3）4.49，钢楞弹性模量E（N/mm2）:206000,7、 钢楞抗弯强度设计值fc（N/mm2）:205,2木方7070mm木方弹性模量（N/m2）:1000，抗弯强度设计值Fc（N/m2）:13.00,木方抗折强度设计值N/m2）:1.5.3模板183091518mm面板弹性模量（N/m2）:9500，面板抗弯强度设计值Fc（N/m2）:13.00,面板抗折强度设计值N/m2）:1.5.4螺杆14高强螺杆抗拉强度设计值231N/mm2（二） 材料要求本工程高支模使用满堂架必须为扣件式钢管脚手架，不得使用门子架或碗扣件脚手架。工程采用的钢管、模板、木方、扣件、螺杆等材料均应符合本方案要求及国家相应规范质量验收标准。钢管选用外径48mm，壁厚3.0mm8、的焊接钢管,其质量应符合碳素结构钢(GB/T700)中Q235-A级钢的规定。严禁采用有锈蚀、弯曲、压痕、和裂缝等缺陷的钢管。如果不能满足要求，需及时告知技术部门调整方案。胶合板技术性能必须符合混凝土模板用胶合板(ZBB70006-88)要求。扣件采用机械性能不低于KTH330-08的可锻铸铁制造，其材质必须符合钢管脚手架扣件(GB15831)的规定。在螺栓拧紧扭力达65N.m时,不得发生破坏。扣件不得有裂纹、砂眼、缩松和气孔等锻造缺陷。采购或租赁的钢管和扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。没有质量证明材料或质量证明材料不齐全的钢9、管和扣件不得进入施工现场。施工现场的钢管和扣件每次使用前，必须按照现行国家标准金属拉伸试验方法(GB/T228)、钢管脚手架扣件(GB15831)和建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)对钢管和扣件质量进行抽样检测，合格后方可使用。施工现场应建立钢管和扣件使用台帐，详细记录钢管和扣件的来源、数量、使用次数、使用部位和质量检验等情况，防止未经检测或检测不合格的钢管和扣件在施工中使用。施工现场要落实专人，加强钢管和扣件的维修保养工作。钢管和扣件应按品种、规格分类堆放，堆放场地不得有积水。每次使用回收后，应及时清理，剔除报废的钢管、扣件后，进行防锈处理后存放。三、 施工设备投10、入计划机械设备供应计划是机械管理的重要环节，合理的供应计划是保证施工生产顺利进行的保障之一。本工程机械设备供应计划是根据施工进度计划、施工段划分、施工工艺和多年工程施工经验编制而成的。名称规格数量全站仪苏州一光1电子经纬仪DJ022水准仪SZ062皮尺50m2卷尺5m20锤子重量0.5Kg150个单扳手开口宽： 222410个圆盘锯MJ-1068台平刨MB-5035台手提电锯M-651A20把活动扳手最在开口宽6570把手电钻钻头直径122020把钢丝钳长150、17530把砂轮切割机配套5台力矩扳手100N.m10个倒 链5T2个水平尺500mm10把工程检测尺2m3把第四节 支模设计体系一11、 梁模板本工程高支模部分梁截面大的方向分为两类，第一类A0.6，代表梁截面400900；第二类A0.6，代表梁截面8002000、12002000、22002200、14002400；（一） 梁截面4009001. 基本做法第一类梁A0.6，选取代表性梁400900，本工程所有在400900以下的梁都可以参照此做法，。序号材料名称使用部位材料规格布置方案1脚手架立杆483.0钢管及配套扣件立杆沿梁方向500，梁底1根立杆2横杆483.0扫地杆离地200，向上1500设置一道，尺寸不合模数时进行平分。3竖向剪刀撑483.0每条主梁下面两个方向设置一道，与地面成4560度4水平剪刀撑483.0从12、顶层向下3000设置一道5梁侧模板面板18厚九夹板满铺6内楞7070木方垂直截面方向布置，间距2177外楞两根483.0与内楞垂直，间距5008对拉螺栓M14对拉螺杆竖向2根间距200、400，水平间距5009梁底模板面板18厚九夹板满铺10内楞7070木方与梁方向垂直间距20011托梁两根483.0与梁方向平行，间距同支撑（二） 梁截面80020001. 基本做法本工程所有在8002000的梁都按照此做法施工，其余梁宽600800、梁高17002000之间梁可按照本方案进度搭设。序号材料名称使用部位材料规格布置方案1脚手架立杆483.0钢管及配套扣件立杆沿梁方向500，梁底4根立杆2横杆4813、3.0扫地杆离地200，向上1500设置一道，尺寸不合模数时进行平分。3竖向剪刀撑483.0每条主梁下面两个方向设置一道，与地面成4560度4水平剪刀撑483.0从顶层向下3000设置一道5梁侧模板面板18厚九夹板满铺6内楞7070木方垂直梁截面布置，间距1947外楞两根483.0水平布置，间距4008对拉螺栓M14对拉螺杆水平间距同外楞，竖向4根间距250、450、450、4509梁底模板面板18厚九夹板满铺10内楞7070木方与梁方向垂直间距15011托梁两根483.0梁下增加2根立杆400，沿梁方向5002. 本方案支撑体系见图根据方案做基本做法，为了进一步表达模板、木方、钢管、对拉螺杆14、位置及关系，特选取三层转换层800*2000的梁进行支模板情况，绘制以下高支模示意简图，其余梁宽600800、梁高17002000之间梁可参照以下见图施工。（三） 梁截面120020001. 基本做法本工程所有在12002000的梁都按照下表做法，其它梁宽10001200、梁高2000都可按照此做法施工。序号材料名称使用部位材料规格布置方案1脚手架立杆483.0钢管及配套扣件立杆沿梁方向500，梁底5根立杆2横杆483.0扫地杆离地200，向上1500设置一道，尺寸不合模数时进行平分。3竖向剪刀撑483.0每条主梁下面两个方向各设置一道，与地面成4560度4水平剪刀撑483.0从顶层向下30015、0设置一道5梁侧模板面板18厚九夹板满铺6内楞7070木方与梁截面垂直布置，间距1947外楞两根483.0与内楞垂直布置400，8对拉螺栓M14对拉螺杆竖向间距同外楞，竖向间距分别为250,450,450,4509梁底模板面板18厚九夹板满铺10内楞7070木方与梁方向垂直间距15011托梁两根483.0与梁方向平行，间距同支撑2. 本方案支撑体系见图根据方案做基本做法，为了进一步表达模板、木方、钢管、对拉螺杆位置及关系，特选取三层转换层1200*2000的梁进行支模板情况，绘制以下高支模示意简图，其余近似规格梁可参照以下见图，进行按比例增减。（四） 梁截面220022001. 基本做法本工程16、所有在22002200的梁都可以按照此做法，同时梁宽20002200、梁高20002200都可按照此模板支撑方案进行搭设。序号材料名称使用部位材料规格布置方案1脚手架立杆483.0钢管及配套扣件立杆沿梁方向500，梁底8根立杆2横杆483.0扫地杆离地200，向上1500设置一道，尺寸不合模数时进行平分。3竖向剪刀撑483.0每条主梁下面两个方向各设置一道，与地面成4560度4水平剪刀撑483.0从顶层向下3000设置一道5梁侧模板面板18厚九夹板满铺6内楞7070木方与梁截面垂直布置11内楞等分7外楞两根483.0与内楞垂直，沿梁方向4008对拉螺栓M14对拉螺杆水平间距同外楞，竖向5道间距17、分别200、400、400、400、4009梁底模板面板18厚九夹板满铺10内楞7070木方与梁方向垂直间距15011托梁两根483.0与梁方向垂直，间距同支撑2. 本方案支撑体系见图根据方案做基本做法，为了进一步表达模板、木方、钢管、对拉螺杆位置及关系，特选取三层转换层2200*2000的梁进行支模板情况，绘制以下高支模示意简图：（五） 梁截面140024001. 基本做法本工程所有14002400的梁模板支撑都按照下表做法进行搭设 。序号材料名称使用部位材料规格布置方案1脚手架立杆483.0钢管及配套扣件立杆沿梁方向500，梁底7根立杆2横杆483.0扫地杆离地200，向上1500设置一道18、，尺寸不合模数时进行平分。3竖向剪刀撑483.0每条主梁下面两个方向各设置一道，与地面成4560度4水平剪刀撑483.0从顶层向下3000设置一道5梁侧模板面板18厚九夹板满铺6内楞7070木方与梁截面垂直布置，间距2157外楞两根483.0与内楞垂直布置400，8对拉螺栓M14对拉螺杆竖向间距同外楞，竖向间距分别为200,450,450,4509梁底模板面板18厚九夹板满铺10内楞7070木方与梁方向垂直间距15011托梁两根483.0与梁方向平行，间距同支撑2. 本方案支撑体系见图根据方案做基本做法，为了进一步表达模板、木方、钢管、对拉螺杆位置及关系，特选取三层转换层1400*2400的梁19、进行支模板情况，绘制以下高支模示意简图，其余近似规格梁可参照以下见图。二、 板模板本工程高支模施工部分板的厚度为200、180mm，本层板做饭可以全部按照以下方案实施.（一） 基本做法序号材料名称使用部位材料规格布置方案1脚手架立杆483.0钢管及配套扣件立杆纵横间距1000，梁边一排立杆按照该位置梁搭设系统2横杆483.0钢管及配套扣件扫地杆离地200，向上1500设置一道，尺寸不合模数时进行平分。3竖向剪刀撑483.0钢管及配套扣件每条主梁下面两个方向各设置一道，与地面成4560度4水平剪刀撑483.0钢管及配套扣件从顶层向下3000设置一道5板底模板面板18厚九夹板满铺6内楞7070木方20、垂直长向布置间距3007外楞两根483.0垂直内楞布置1000（二） 本方案支撑简图如下注：由于大梁限制，考虑到满堂架的整体性，所以梁下一道水平杆进行适当调整。三、 柱模板本层选取柱截面800800、8002500、14001400为代表，进行柱模板设计。（一） 柱截面8008001. 基本做法本工程所有在800800及以下的柱都可以参照此做法，对拉螺杆及内楞可以按照比例相应减小，或按照本工程一般模板支撑方案进度搭设。序号材料名称使用部位材料规格布置方案1柱箍横向柱箍483.0钢管及配套扣件第一道离地200，以上各道4502对拉螺杆M12对拉螺杆中间设置一道，竖向同柱箍3独立柱支撑483.0每21、个柱应设置两个支撑点，2000设置斜撑，与地面为4560，5柱身模板面板18厚九夹板满铺6内楞7070木方垂直柱截面，水平间距2432. 本方案施工简图如下 （二） 柱截面80025001. 基本做法本工程所有在8002500的柱按照此做法，6002800及以其他近似的柱都可以参照此做法，对拉螺杆及内楞可以按照比例相应减小，或按照本工程一般模板支撑方案进度搭设。序号材料名称使用部位材料规格布置方案1柱箍横向柱箍483.0钢管及配套扣件第一道离地200，以上各道4502对拉螺杆M12对拉螺杆短向中间设置一道，长向间距500，竖向同柱箍3独立柱支撑483.0每个柱应设置两个支撑点，2000设置斜撑22、，与地面为4560，5柱身模板面板18厚九夹板满铺6内楞7070木方垂直柱截面，短向水平间距243，长向2702. 本方案施工简图（三） 柱截面140014001. 基本做法本工程所有14001400的柱按照此做法，12001300以及其他近似的柱都可以参照此做法，对拉螺杆及内楞可以按照比例相应减小，或按照本工程一般模板支撑方案进度搭设。序号材料名称使用部位材料规格布置方案1柱箍横向柱箍483.0钢管及配套扣件第一道离地200，以上各道4502对拉螺杆M12对拉螺杆短向中间设置一道，长向间距500，竖向同柱箍3独立柱支撑483.0每个柱应设置两个支撑点，2000设置斜撑，与地面为4560，5柱23、身模板面板18厚九夹板满铺6内楞7070木方垂直柱截面，短向水平间距243，长向2702. 本模板方案施工简图四、 支撑体系布置图五、 楼板后浇带楼板后浇带模板在本层梁板底模支设时，后浇带两侧设置与梁板支撑体系断开的快拆体系支撑(可以在整体拆除模板时保留)，以保证梁板板底模拆除后，后浇带的两侧支撑仍然保留并正常工作，避免形成悬挑结构。施工示意图见图所示：图梁、板后浇带模板支设示意图第五节 混凝土浇筑顺序一、 混凝土浇筑要求1）混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人，项目总监确认具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可进行混凝土的浇筑。2、）墙柱和梁板的混凝土浇筑顺序，按照先浇筑墙柱24、混凝土，后浇筑梁板混凝土的顺序进行，使梁板下的立杆与柱有刚性连接，两者需间隔三天以上，浇筑过程应符合专项施工方案要求，并确保支撑系统受力均匀，避免引起高大模板支撑系统的失稳倾斜。3）梁板应按照框架顺序浇筑，每框架内应先将梁根据高度水平分层浇筑，每次浇筑高度不大于400mm，浇筑时对称浇筑，悬挑板部位应先浇筑室内后浇筑室外。4）主体混凝土采用平板振动器和插入式振捣器振捣，振捣时不得触动钢筋和预埋件，梁柱节点钢筋较密时要加强振捣。5）浇筑过程中要有木工、钢筋工值班，随时观察模板、钢筋、预埋件和插筋等有松动、变形等情况，必须立即停止浇筑，撤离作业人员，并采取相应的加固措施。6）泵送混凝土时必须连续进25、行，如发生故障，停歇时间超过45分钟或混凝土出现离析现象，应立即用压力水或其他方法冲洗管内残留混凝土。7）混凝土养护以湿保为主，可覆盖塑料薄膜。二、 混凝土浇筑路线图第六节 质量安全技术措施一、 质量技术措施1）轴线偏位的预防措施精确弹线：每层都必须从同一基准点出发测出各条轴线，并按测量的要求进行复测，校核其精度是否达到要求，严禁用丈杆逐段引测轴线，且不进行校核的办法。建筑物较长、轴线较多时，可在中间选择一二点进行复核。成排的柱子宜弹出通线，并将柱子边线兜方。梁的轴线，边线宜先用墨斗在楼面上弹线，再引测到柱上，以作复核之用，防止发生梁模板位移。下层伸出的竖向钢筋应无严重位移，如有极少数钢筋偏移26、至边线外时，应先采取校正措施。柱脚处可用短钢筋或扁铁撑头焊在柱钢筋上，作为模板的限位。柱限位每边不少于两根，注意电焊时不得烧伤柱钢筋。2）垂直偏差的预防措施立柱模板时应用托线板或线锤严格校正其垂直度。成排柱宜先立两端柱模，校正复核无误后，顶部拉通麻线，再根据麻线立中间柱模。合理设置模板和支撑系统。应采用1012工具式拉筋，用花篮螺栓收紧，邻近柱模板之间可用水平连杆、剪力撑、或交叉拉筋相连。边柱要求3面设置支撑，角柱模板除两边设支撑外，还应在其分角线位置上增设支撑，以防柱模倾斜或扭曲。采用柱、梁同时立模的方案。此时，梁模板可兼起柱模顶部水平连杆的作用，同时柱箍、梁底支架、柱支撑可以相互连接在一起27、，增加了模板的整体稳定性。梁侧模上口的通长围檩必须用斜撑固定在立柱、顶撑上的横杆上，其底部水平倾角不得大于60，模板上口用搭头将两侧模板固定，梁的倾斜侧模应采用斜撑或楔形垫木加固，使其稳固。3）标高不正确的预防措施楼梯模板踏步标高应根据楼梯粉刷层及上、下平台楼地面的不同厚度进行调整，防止起步、收步与其他踏步高度不同。正确进行水准测量，严格控制柱、梁、楼板的标高。4）柱、梁模板胀模的预防措施柱模外应设围檩和柱箍，柱箍间距应加密（间距不得大于40cm），同时柱箍与模板之间应采用对拔榫塞紧，以防凸肚或漏浆。柱边中部加拉螺栓。柱箍相对两边应大致处于同一水平上，不得翘裂，以免削弱其自身的刚度。柱上留设混28、凝土浇灌孔时，模板应支撑牢固，必要时另加柱箍或斜撑。木模板侧模下口必须有夹木钉紧在支柱的横杆上。当梁侧模板上的通长围檩兼作楼板模板的桁架支座时，围檩下应加设短柱或短撑木。扣件的拧紧程序，对于钢筋支架的承载能力、稳定和安全有很大的影响。拧紧程度适当，可使扣件具有足够的抗滑、抗扭、抗拔能力。但不要用力过大，以防滑丝。浇捣混凝土时，不得用震动器强震模板，不得任意拆除柱箍、支撑或梁上口的拉杆。竖向构件应分层浇捣，并控制施工速度，避免产生过大的侧压力。5）楼梯底板厚度不足、底模板胀模的预防措施为确保楼梯板厚度的正确，应提高锯齿形外帮板的制作安装质量，减少误差。同时，在安装踏步侧板时，应在踏步侧板下口垫上29、与混凝土板厚相同的小木块。当混凝土浇捣到该处时应随手将它取出。楼梯模板下面，应根据受力大小，合理设置搁栅和支撑系统。支撑不仅应与牵扛垂直，也应与搁栅垂直；支撑下部用对拔榫固定，相邻支撑必须用水平拉杆连接，支撑下面地基土必须预先整平夯实，并加设垫板，地基土不得有积水，以防因支撑下沉、失稳而造成模板变形或胀模。6）梁模下垂、失稳倒塌的预防措施立柱必须置于平整的坚实土上，并有足够的支承面积或铺设垫板。钢筋混凝土梁的跨度不小于4m时，安装模板应按设计要求起拱。7）漏浆的预防措施木模板拼缝处应平直刨光，拼板紧密；浇混凝土前要隔液浇水，使模板润湿膨胀，将拼缝处挤紧。边柱及外侧模板下口应比内模板落低50mm30、，以便使其夹紧下段混凝土，从而防止可能出现的漏浆现象。梁与柱相交，梁模与柱连接处应考虑木模板吸湿后长向膨胀的影响，下料尺寸可稍缩短些，使混凝土浇灌后梁模板顶端外口刚好与柱面贴平，从面避免梁模板嵌入柱、墙混凝土内，但梁模板也不能缩短太多，否则膨胀后未能贴平柱、墙模板，又会发生漏浆现象。板底模板与梁接合处，也应用方木镶接或用阴角模板；板底模板也应考虑浇水润湿后膨胀因素，适当缩小模板尺寸，这样既可防止漏浆，又可避免板底模板嵌入墙、梁内，且便于拆模。8）拆模时出现缺陷的预防措施混凝土拆模强度应以不损坏混凝土表面，不出现掉棱缺角为准。一般非承重的侧模拆模时，混凝土强度不小于1Mpa；门窗洞口模板拆模时，31、混凝土强度不小于4Mpa，承重模板应按规范要求决定拆模时间。大模板脱模后，应趁板面潮湿，粘在板面的混凝土残浆强度低，立即用长柄铲刀清理模板板面，然后涂刷新的脱模剂以备使用。模板的构造要使模板易于拆除，拆模的顺序与安装模板的顺序相反。拆模顺利，则不易发生掉棱缺角等破坏构件混凝土的现象。9）模板支撑系统质量保证措施与控制程序（）原材料采购之前要做好市场调查，从中选择生产管理好、质量可靠的厂家作为采购对象，建立供货关系，并做好记录。（）工程施工中的每道工序，每个部位、分项、分部工程及单位工程的标识用质量检查证和质量记录来阐明。（）施工过程中严格执行各项标准，并根据本工程的施工合同要求，补充完善内部质32、量保证体系，保证工程质量合格率达100，确保工程保质保量完成。（）在施工管理中严格执行各项标准，推行全面质量管理，提高管理人员的质量意识，用全员工作质量来保证工程质量。（5）细化验收程序，分多层段验收，发现质量问题及时整改，并落实整改责任人，严格执行整改复检制度，真正做到一次验收合格率在90以上。（6）建立质量评比和奖罚制度，施工时勤交底、多检验、创优质。（7）过程控制程序：检查脚手架、脚手板材质证明、取样复验制定与审核模板装配大样中间抽查自检、互检、专检执行验评标准按不同型号挂牌不合格项处理办理模板验收签证手续清理现场、文明施工熟悉图纸和技术资料学习操作规程和质量标准准备工作技术交底书 面 33、交 底操作人员参加现场模板安装质量评定资料整理模板加工成型钢筋、模板工序交接检查自 检 记 录质量评定记录施 工 记 录材料合格证二、 安全技术措施（一） 组织保障模板工程施工属于关键工序，其施工难度较大，施工过程中的安全问题尤为重要，主要体现在高支模满堂架体搭设以及混凝土浇筑时的满堂架的稳定性监测，为了安全、优质、高效、如期的完成该模板分项工程，特成立两个管理小组进行管理。第一小组为高支架搭设管理小组；第二小组为混凝土浇筑管理小组。各组具体成员如下：高支架搭设管理小组职务姓名电话号码职责组 长詹桂平1.指挥和协调高支模搭设；执行组长路福标1.现场组织和指挥高支模的搭设；2.负责人力、材料、设34、备的调配；副组长王晓波1.负责高支模方案的编制及进行技术交底；2.负责高支模的质量控制及搭设施工的安全控制；朱征铎组 员徐本福1.负责高支模所需物料及设备的调配；2.确保现场物料的质量及设备的安全可用；3.负责搭设现场的人员安排及进度控制；4.负责现场高支模搭设的质量控制；5.负责高支模搭设时的变形监测；6.负责高支模搭设时意外突发情况的报告；7.负责高支模搭设时相关资料的收集；张登贵牛永续潘光荣陈怀强李 新聂钰鑫各分包单位安全员混凝土浇筑管理小组职务姓名电话号码职责组 长詹桂平1.指挥和协调钢筋混凝土的浇筑；副组长路福标1.现场组织和指挥钢筋的绑扎，混凝土的浇筑；2.负责人力、材料、设备的调35、配及其它方面协调；3.负责施工的审核及进行技术交底副组长王晓波1.负责施工方案的编制；2.负责梁板钢筋混凝土质量控制及浇筑安全控制；朱征铎组 员徐本福1、负责钢筋、混凝土及相关设备的调配；2、确保现场物料的质量及设备的安全可用；3、负责搭设现场的人员安排及进度控制；4、负责现场梁板结构钢筋混凝土的质量控制；5、负责混凝土浇筑时高支模搭设的变形监测；6、负责混凝土浇筑时意外突发情况的报告；7、负责混凝土浇筑时相关资料的收集张登贵牛永续潘光荣陈怀强李 新聂钰鑫各分包单位安全员（二） 技术管理措施（1）贯彻执行国家安全生产，劳动保护方面的方针、政策和法规。坚持“安全第一、预防为主、综合治理”的安全方36、针。（2）搭设高大模板支撑架体的作业人员必须经过培训，取得建筑施工脚手架特种作业操作资格证书后方可上岗，其他相关人员应掌握相应的专业只是和技能，因此，在搭设前，项目技术部和安全部要核实现场操作人员是否有脚手架特种作业操作资格证书，如无，坚决不予进场进行脚手架作业。（3）在高大模板支撑系统搭设前，由项目部技术负责人对现场管理人员、操作班组、作业人员进行安全技术交底，交底形式采用在会议室用幻灯片形式进行。 （4）明确安全职责，开展三级安全检查制度（即作业班组每天自检、现场管理人员每周周检，本公司管理人员每月月检），实行目标安全管理，把安全事故压缩到最小可能。（5）施工过程中，如发现安全隐患，要马上37、指定专人限期整改，落实整改措施，在检查制度监督下清除隐患，以保证安全生产的顺利进行。（6）作业人员必须经过三级安全教育才能上岗操作。（7）班组质安员要对自己的工作质量进行自检。管理人员要坚持监督和每周专门巡检的制度，监督检查施工方案的执行情况，检查施工质量是否符合规范的要求，检查确保模板工程的几何尺寸无误，支模系统达到强度和稳定的要求，模板平整垂直，不发生因支模质量而导致的爆板漏浆通病，公司组织月控，巡检过程发现不合格项应及时监督施工班组返工整改，直至消除不合格项。（三） 模板安装安全技术措施（1）楼板模板施工顶板模板根据图纸设计，结合现场情况进行配制拼装。模板采用18厚胶合板，模板次龙骨采用38、70mm70mm木枋，主龙骨采用483.0钢管。满堂支承架采用483.0钢管。 （2）梁模板施工梁模安装先安装底模，底模安装时中心线准确，拉通线校正，底模应水平，然后安装侧模，侧模与底模成直角，支承采用48钢管。按规定跨度4m时，模板应起拱，起拱高度应为全跨长度的1/10003/1000，且不超过3cm。梁的支撑架应与板、柱、墙的支承架相连接，形成一个整体稳定、刚性良好的支承系统。（3）注意事项 模板安装人员必须挂好安全带对于高支架区域，应在从底板起10米高位置处设一道水平安全兜网，一是防止高处坠物，二是可减少人的恐高心理。模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆；安装模板39、应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业，禁止利用拉杆、支撑攀登上落；安装顶板模板遇到有预留洞口的地方，应作临时封闭，以防误踏和坠物伤人。大模板安装时，应先内后外，单面模板就位后，应用支架固定并支撑牢固；（4)模板安装质量要求序号项 目允许偏差（）1轴线位移52底模上表面标高53柱、墙、梁截面尺寸+4 -54层高垂直度5m65m85相邻两板表面高低差26表面平整度5（四） 模板验收管理措施1. 模板支架用材料对进场的钢管、扣件等材料质量合格证明、生产许可证、检测报告进行复核，并对表面观感、尺寸进行抽查，。对进程的材料按照相关规范要求进行检测，合格后方可使用。2. 模板支架地基与基40、础 高支模支架开始搭设前由项目技术负责人组织相关人员对基础进行验收，并留有记录。支撑基础符合规范和专项施工方案的要求模板支撑系统3. 支撑搭设完毕，施工、监理对整架的验收。整个支撑体系搭设完毕后，由施工单位组织人员按照方案验收合格后，在报监理单位进行验收，经监理验收合格方案进行下一步工序施工。（五） 模板拆除的安全技术措施(1)高大模板支撑系统拆除前，项目技术负责人、项目总监要核查混凝土同条件试块强度报告，浇筑的混凝土达到如下表所示的强度要求后才能进行拆除作业，同时，还要按照规范要求办理好拆模审批手续后，再向作业班组下达拆模令后进行拆除。序号模板名称现浇结构拆模时所需混凝土强度结构类型结构跨度41、（M）混凝土设计强度标准值%1底模板2502，8758100梁8758100悬臂构件27521002侧模墙柱按混凝土强度表面及棱角能达到不受损坏(2)拆模前应检查所使用的工具有效和可靠，扳手等工具必须装入工具袋或系挂在身上，并应检查拆模场所范围内的安全措施。(3)拆模的顺序和方法应按模板的设计规定进行。当设计无规定时，可采取先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、再拆承重模板，并应从上而下进行拆除。拆下的模板不得抛扔，应按指定的地点堆放。(4)多人同时操作时，应明确分工、统一信号或行动，应具有足够的操作面，人员应站在安全处。(5)拆除模板前，应将下方一切预留洞口及建筑物周围用木板或安全网作防护42、围蔽，防止模板枋料坠落伤人。(6)高处拆模时，应符合有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍，操作层上临时拆下的模板堆放不能超过3层。(7)拆模如遇中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或互相连接稳固。对活动部件必须一次拆除。(8)遇6级或6级以上大风时、雷雨天气时应暂停室外露天支架的拆除。（六） 混凝土浇筑技术措施 (1)砼浇灌过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象，要及时加固和修理，防止塌模伤人。(2)混凝土浇筑时，要有专职安全员及专业木工观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常现象时，立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全责任人检查同意后方可复工43、。(3)在砼浇注过程中，严禁将砼输送管道直接搁置在已绑扎好的楼面钢筋上，应在其下铺放汽车轮胎，以减少对模板支架的冲击力。(4)在浇注混凝土时，应及时将混凝土耙开，不得集中堆放混凝土。第七节 应急预案一、 安全事故应急救援架构（一） 应急组织项目部应成立现场紧急救护小组，由项目经理担任组长，项目生产经理担任副组长，各分项管理人员担任组员。相关人员及职责详见下表：职务姓名电话号码职责组 长詹桂平1.指挥和协调应急反应行动的执行；2.控制紧急情况，做好与消防、医疗、抢险救灾等救援部门的联系；3.协调后勤方面以支援应急反应组织。副组长路福标1.协助应急组长组织和指挥应急操作任务；2.协调、组织和获取应44、急所需的其它资源、设备以支援现场的应急操作；3.最大限度的保证现场人员和救援人员的安全。组 员王晓波1.引导现场作业人员从安全通道疏散；2.对受伤人员进行营救至安全地带；3.转移可能引起新危险源的物资到安全地带；4.启动施工现场内的消防灭火装置和器材进行初期的消防灭火自救工作；5.协助消防部门进行消防灭火的辅助工作；6.对场施工现场内外进行有效的隔离工作和维护现场应急救援通道畅通的工作；7.迅速调配抢险物资器材至事故发生点；8.提供和检查抢险人员的装备和安全防护用品。朱征铎牛永绪李 新潘光荣聂钰鑫陈怀强（二） 应急联络项目部应建立畅通的应急联络渠道(如医院、消防、派出所等单位)，应将急救(1245、0)、火警(119)、匪警(110)等电话号码向全体施工人员公布。项目部应建立畅通的应急联络渠道(如医院、消防、派出所等单位)，应将急救(120)、火警(119)、匪警(110)等电话号码向全体施工人员公布。二、 发生高处坠落事故应急救援当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道46、通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。3)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。4)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以47、固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。5)遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。（1）一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9%NaCl溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。（2）加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。（3）止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处(靠近心脏位置)。结扎48、时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540分钟放松一次，每次放松0.51分钟。6)动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。三、 发生支模坍塌应急救援1)施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。并保持出入口畅通。2)在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。3)当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。4)在坍塌过程中不49、要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。5)现场急救处理：（1）尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。（2）伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢。（3）伤肢降温(避免冻伤)，尽量避免局部热缺血。（4）伤肢不应抬高、按摩或热敷。（5）如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。（6）迅速转往医院。6)立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。7)按规定上报有关主管部门请求救援。四、 触电事故应急救援措施1）当事故发生后现场有关人员首先要50、尽快使触电者脱离电源脱离电源的基本方法有：（1）将出事附近电源开关刀拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源。（2）用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源。（3）必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头）切断电源线。（4）救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。（5）如果触电者由于痉挛手指紧握导线或导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，尽快采取其它办法把电源切断。（6）如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点51、810米的范围内，以防止跨步电压触电。触电者脱离带电导线后应迅速将其带至810米以外立即开始触电急救。只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救。2）在使触电者脱离电源时应注意的事项：（1）未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。（2）严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者；救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工具。（3）在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护人比较安全。（4）当触电者位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。（5）夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的52、临时照明问题，以利救护。3）立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。4）按照有关规定，立即报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。5）触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。6）触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸或胸外心脏挤压。7）对“假死”者的急救措施：当53、判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救。方法如下：（1）通畅气道。第一，清除口中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方，迅速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带。如发现触电者口内有食物、假牙、痰血块等异物，立即把病人的头侧向一边，迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，从口中取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深入。第二，采用仰头抬颊法畅通气道。操作时，救护人用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其颏颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，舌根自然随之抬起、气道即可畅通。为使触电者头部后仰，可于其颈部下方垫适量厚度的物品，但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下。（2）口对口（鼻）人工呼54、吸。使病人仰卧，松解衣扣和腰带，清除伤者口腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等，保持呼吸道通畅。救护人员一手将伤者下颌托起，使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔，深吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后立即离开伤者口，同时松开捏鼻孔的手。吹气力量要适中，次数以每分钟1618次为宜。（3）胸外心脏按压。将伤者仰卧在地上或硬板床上，救护人员跪或站于伤者一侧，面对伤者，将右手掌置于伤者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后压向脊柱，以能使胸骨向下移动三四厘米即可，随后将手腕放松，每分钟挤压6080次。在进行胸外心脏按压时，宜将伤者头放低以利静脉血回流。若伤者同时拌有呼吸停止，在进行胸外55、心脏按压时，还应进行人工呼吸。一般做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸。第八节 监控措施1、班组每日必须进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录形成书面材料，若检查发现问题，必须立刻整改。2、高支模日常检查，巡查重点部位：杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求；地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；连接扣件是否松动；架体是否有不均匀的沉降、垂直度；施工过程中是否有超载现象；安全防护措施是否符合规范要求；支架与杆件是否有变形的现象。3、支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4、监测项目：立杆顶水平位移、支架整体水平位移、变形及立杆56、的基础沉降。5、监测点布设原则支架监测点布设应按监测项目分别选取在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆及受力最大或地基承载力低的立杆设监测点。6、本工程外墙高支架每隔15m设置一个变形监控点，立面设在标高-4.500m、+1.000m、+7.000m处。楼层内每15m*15m设置一个变形监控点，监测点离地面高度为1m。同时监控支架的水平位移和竖向位移。具体布置见下图7、监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。监测仪器配置名称型号数量自动安平水准仪DS32经伟仪JS32对讲机4检测板手4塔尺5m2(1)监测频率：在搭设过程中，每天开工前检测一次，在确保架体安全稳固的前提下进行搭设57、，每天收工前检测一次，确保架体在无施工扰动及夜晚无人看护时的稳定。在架体搭设完，模板及钢筋绑扎时，每两小时监测一次，直到混凝土浇筑。在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 2030分钟一次。监测时间可控制在混凝土浇注前直至砼终凝。(2)当监测数据超过上表预警值时必须立即停止浇筑砼，疏散人员，进行加固处理，同向上级有关部门报告。监测报警指标监测项目监测报警值支架沉降10mm支架水平位移15mm第九节 劳动力计划施工劳动力是工程质量、施工进度的根本保证，因此如何合理选择施工班组，配足高素质的施工劳动力是保证工程目标实现的关键。选入本工程的施工班组必须是有责任感和创优精神，施工人员有较高58、素质和团队精神，所有人员做到目标一致。我们根据工程总进度计划提前编制该施工部位劳动力计划，根据劳动力计划组织劳动力施工，并作好进场工人三级教育和安全技术交底、本部位施工方案交底。劳动力计划详见下表：劳动力投入计划表序号工种人数备注1技术员1负责模板及支模架搭设、拆除的技术指导2专职安全员2主要负责模板及支模架的安全监督工作3质量检查员1主要负责模板及支模架的质量监督工作4测量放线员2负责高支架及模板工程的施工放线工作5架子工30安装、拆除架子及模板支撑6木 工40配置和安装模板7杂 工5清理及其它零星工作第十节 计算书及附图本模板工程专项方案的计算采用中国建筑科学研究院PKPM安全计算软件进行59、计算。一、 梁计算书（一） 梁截面400*9001. 梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为5.0m， 梁截面 BD=400mm900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方7070mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量60、9500.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 1.00m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.18m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2025.0000.1800.5000.200=0.540kN。 采用的钢管类型为483.0。1.1.模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 61、= 25.0000.9000.400+0.5000.400=9.200kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.400=1.200kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 62、0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.209.200+1.41.200)0.200 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05110001000/21600=2.356N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.209.200+1.41.200)0.200=1.526kN 截面抗剪强度计算值 T=31526.0/(2400.00018.000)=0.318N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! 63、(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6779.2002004/(1006000194400)=0.085mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!1.2梁底支撑木方的计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.9000.200=4.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.200(20.900+0.400)/0.400=0.550kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时64、产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.4000.200=0.240kN 均布荷载 q = 1.204.500+1.200.550=6.060kN/m 集中荷载 P = 1.400.240=0.336kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.262kN N2=3.316kN N3=0.262kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 3.316kN 经过计算得到最大变形65、 V= 0.048mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7.007.007.00/6 = 57.17cm3； I = 7.007.007.007.00/12 = 200.08cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.127106/57166.7=2.22N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.489/(27070)=0.456N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满66、足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.048mm 木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求!1.3.梁底支撑钢管计算 (一) 梁底横向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.244mm 最大支座力 Qmax=9.135kN 抗弯计算强度 f=0.423106/4491.0=94.1367、N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。1.4.扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=9.14kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。1.5.立杆的稳定68、性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9.14kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1115.000=0.664kN N = 9.135+0.664=9.799kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 69、如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/16.0=186.574 =0.207 =9799/(0.207424)=111.491N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.300=2.100m =210070、/16.0=131.661 =0.391 =9799/(0.391424)=59.086N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.007(1.500+20.300)=2.468m =2468/16.0=154.724 =0.294 =9799/(0.294424)=78.566N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长71、度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.12972、 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.04273、 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用74、安全2. 梁木模板与支撑计算书2.1.梁模板基本参数 梁截面宽度 B=400mm， 梁截面高度 H=900mm， H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)500mm。 梁模板使用的木方截面7070mm， 梁模板截面底部木方距离200mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 2.2.梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/75、m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度76、影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.928.800=25.920kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。2.3.梁模板底模计算 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下 梁底模面板计算简图 1.抗弯77、强度计算 抗弯强度计算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)； q=0.91.20.340.40+24.000.400.90+1.500.400.90+1.402.500.40=11.32kN/m 最大弯矩计算公式如下: M=-0.1011.3210.2002 f=0.045106/21600.0=2.097N/mm2 梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q78、/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.20011.321=1.359kN 截面抗剪强度计算值 T=31359/(240018)=0.283N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 0.9(0.340.40+24.000.400.90+1.500.400.90)=8.384N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.6778.384200.04/(1006000.00194400.0)=0.078mm 梁底模板的挠度计算值: v = 0.078mm小于 v = 200/250,满足要79、求!2.4.梁模板底木方计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！2.5.梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.225.92+1.405.40)0.90=34.798N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大80、弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2023.328+1.44.860)0.200 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.13910001000/48600=2.864N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2023.328+1.44.860)0.200=4.176kN 截面抗剪强度计算值 T=34176.0/(2900.00018.81、000)=0.387N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67723.3282004/(1006000437400)=0.096mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!2.6穿梁螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.225.92+1.405.40)0.900.582、0/1=17.40kN 穿梁螺栓直径为14mm； 穿梁螺栓有效直径为11.6mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=17.850kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=17.399kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距500mm。 每个截面布置1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求!2.7.梁支撑脚手架的计算 支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。3. 梁侧模板计算书3.1梁侧模板基本参数 计算断面宽度400mm，高度900mm，两侧楼板厚度180mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置4道，内龙骨采用7070mm木方。 外83、龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+400#mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 模板组装示意图3.2.梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000k84、N/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.950.000=45.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.96.00085、=5.400kN/m2。3.3.梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.22m。 荷载计算值 q = 1.245.0000.217+1.405.4000.217=13.338kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 21.671.801.80/6 = 11.70cm3； I = 21.671.801.801.80/12 = 10.53cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受86、力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.156kN N2=3.179kN N3=3.179kN N4=1.156kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.230mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06210001000/11700=5.299N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31733.0/(2216.66718.000)=0.667N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求87、! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.230mm 面板的最大挠度小于216.7/250,满足要求!3.4.梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2245.00+1.40.225.40=13.338kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2245.00=9.765kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 6.669/0.500=13.338kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.113.3380.500.50=0.333kN88、.m 最大剪力 Q=0.60.50013.338=4.001kN 最大支座力 N=1.10.50013.338=7.336kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7.007.007.00/6 = 57.17cm3； I = 7.007.007.007.00/12 = 200.08cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.333106/57166.7=5.83N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强89、度计算值 T=34001/(27070)=1.225N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6779.750500.04/(1009500.002000833.4)=0.217mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求!3.5.梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢90、管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.221mm 最大支座力 Qmax=17.606kN 抗弯计算强度 f=1.210106/8982000.0=134.71N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!3.6.对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 1291、 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 17.606 对拉螺栓强度验算满足要求!（二） 梁截面800*20001. 梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为5.3m， 梁截面 BD=800mm2000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度92、18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方7070mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 1.20m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.18m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2025.0000.1800.593、000.150=0.405kN。 采用的钢管类型为483.0。1.1.模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0002.0000.800+0.5000.800=40.400kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.800=2.400kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.801.80/6 = 43.20cm3； I = 80.001.801.801.80/12 = 38.88cm4； (1)抗弯强度计算 f = M 94、/ W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2040.400+1.42.400)0.150 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.11710001000/43200=2.700N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2040.400+1.42.400)0.150=4.695、66kN 截面抗剪强度计算值 T=34666.0/(2800.00018.000)=0.486N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67740.4001504/(1006000388800)=0.059mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!1.2.梁底支撑木方的计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0002.0000.150=7.96、500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.150(22.000+0.800)/0.800=0.450kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.8000.150=0.360kN 均布荷载 q = 1.207.500+1.200.450=9.540kN/m 集中荷载 P = 1.400.360=0.504kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm) 97、经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.374kN N2=4.099kN N3=4.099kN N4=0.374kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 4.099kN 经过计算得到最大变形 V= 0.034mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7.007.007.00/6 = 57.17cm3； I = 7.007.007.007.00/12 = 200.08cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.144106/57166.7=2.52N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗98、剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.160/(27070)=0.661N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.034mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!1.3.梁底支撑钢管计算 (一) 梁底横向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计99、算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.418mm 最大支座力 Qmax=15.092kN 抗弯计算强度 f=0.680106/4491.0=151.39N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。1.4.扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖100、向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=15.09kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。1.5.立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=15.09kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1115.300=0.704kN N = 15.092+0.704=15.796kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净101、截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =102、2976/16.0=186.574 =0.207 =15796/(0.207424)=179.728N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/16.0=131.661 =0.391 =15796/(0.391424)=95.249N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.007(1.500+20.300)=2.468m =2103、468/16.0=154.724 =0.294 =15796/(0.294424)=126.651N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1104、.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1105、.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.08106、1 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全2. 梁木模板与支撑计算书2.1.梁模板基本参数 梁截面宽度 B=800mm， 梁截面高度 H=2000mm， H方向对拉螺栓4道，对拉螺栓直径14mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)400mm。 梁模板使用的木方截面7070mm， 梁模板截面底部木方距离150mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=600107、0N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 2.2.梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+1108、5)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.928.800=25.920kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。2.3.梁模板底模计算 本算例中，截面惯性矩I和截面109、抵抗矩W分别为: W = 80.001.801.80/6 = 43.20cm3； I = 80.001.801.801.80/12 = 38.88cm4； 梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下 梁底模面板计算简图 1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)； q=0.91.20.340.80+24.000.802.00+1.500.802.00+1.402.500.80=46.88kN/m 最大弯矩计算公式如下: M=-0.1046.87110、80.1502 f=0.105106/43200.0=2.442N/mm2 梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.15046.878=4.219kN 截面抗剪强度计算值 T=34219/(280018)=0.439N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 0.9(0.340.80+24.000.802.00+1.500.802.00)=36.111、965N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.67736.965150.04/(1006000.00388800.0)=0.054mm 梁底模板的挠度计算值: v = 0.054mm小于 v = 150/250,满足要求!2.4.梁模板底木方计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！2.5.梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.225.92+1.405.40)2.00=77.328N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 112、200.001.801.80/6 = 108.00cm3； I = 200.001.801.801.80/12 = 97.20cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2051.840+1.410.800)0.200 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.30910001000/108000=2.864N/mm2 面板的抗弯113、强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2051.840+1.410.800)0.200=9.279kN 截面抗剪强度计算值 T=39279.0/(22000.00018.000)=0.387N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67751.8402004/(1006000972000)=0.096mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!2114、.6.穿梁螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.225.92+1.405.40)2.000.40/4=7.73kN 穿梁螺栓直径为14mm； 穿梁螺栓有效直径为11.6mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=17.850kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=7.733kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距400mm。 每个截面布置4 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求!2.7.梁支撑脚手115、架的计算 支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。3. 梁侧模板计算书3.1.梁侧模板基本参数 计算断面宽度800mm，高度2000mm，两侧楼板厚度180mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置10道，内龙骨采用7070mm木方。 外龙骨间距400mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距250+450+450+450mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9116、500.0N/mm4。 模板组装示意图3.2.梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.85117、0。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.950.000=45.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。3.3.梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.19m。 荷载计算值 q = 1.245.0000.194+1.405.4000.194=11.970kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W118、分别为: W = 19.441.801.80/6 = 10.50cm3； I = 19.441.801.801.80/12 = 9.45cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.918kN N2=2.639kN N3=2.244kN N4=2.349kN N5=2.323kN N6=2.323kN N7=2.349kN N8=2.244kN N9=2.639kN N10=0.918kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.142mm (1)抗弯119、强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04710001000/10500=4.476N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31409.0/(2194.44418.000)=0.604N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.142mm 面板的最大挠度小于194.4/250,满足要求!3.4.梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。120、 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.1945.00+1.40.195.40=11.970kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.1945.00=8.730kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.788/0.400=11.970kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.111.9700.40 最大剪力 Q=0.60.40011.970=2.873kN 最大支座力 N=1.10.40011.970=5.267kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7.007.007.00/6 121、= 57.17cm3； I = 7.007.007.007.00/12 = 200.08cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.192106/57166.7=3.35N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32873/(27070)=0.879N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6778.750400.04/(1009500.002000122、833.4)=0.080mm 最大挠度小于400.0/250,满足要求!3.5.梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.336mm 最大支座力 Qmax=16.777kN 抗弯计算强度 f=1.240106/8982000.0=138.05123、N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!3.6.对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 16.777 对拉螺栓强度验算满足要求!（三） 梁截面1200*20001124、. 梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为5.0m， 梁截面 BD=1200mm2000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方7070mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 1.125、60m。 梁底按照均匀布置承重杆5根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.18m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2025.0000.1800.5000.200=0.540kN。 采用的钢管类型为483.0。1.1.模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0002.0001.200+0.50126、01.200=60.600kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)1.200=3.600kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.001.801.80/6 = 64.80cm3； I = 120.001.801.801.80/12 = 58.32cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(127、kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2060.600+1.43.600)0.200 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.31110001000/64800=4.800N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2060.600+1.43.600)0.200=9.331kN 截面抗剪强度计算值 T=39331.0/(21200.00018.000)=0.648N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677128、ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67760.6002004/(1006000583200)=0.188mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!1.2.梁底支撑木方的计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0002.0000.200=10.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.200(22.000+1.200)/1.200=0.433kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算129、得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)1.2000.200=0.720kN 均布荷载 q = 1.2010.000+1.200.433=12.520kN/m 集中荷载 P = 1.400.720=1.008kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.542kN N2=5.023kN N3=5.982kN N4=5.023kN N5=0.542kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 5.982kN 130、经过计算得到最大变形 V= 0.044mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7.007.007.00/6 = 57.17cm3； I = 7.007.007.007.00/12 = 200.08cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.171106/57166.7=2.99N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.520/(27070)=0.771N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 131、木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.044mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!1.3.梁底支撑钢管计算 (一) 梁底横向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.412mm 最大支座力 Qmax=16.481kN 抗弯计算强度 f=0.763106/4132、491.0=169.83N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。1.4.扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=16.48kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可133、调托座。1.5.立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=16.48kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1195.000=0.717kN N = 16.481+0.717=17.197kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm134、2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/16.0=186.574 =0.207 =17197/(0.207424)=195.673N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20135、.300=2.100m =2100/16.0=131.661 =0.391 =17197/(0.391424)=103.700N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.007(1.500+20.300)=2.468m =2468/16.0=154.724 =0.294 =17197/(0.294424)=137.888N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件136、，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.137、072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.138、024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表参照139、 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全2. 梁木模板与支撑计算书2.1.梁模板基本参数 梁截面宽度 B=1200mm， 梁截面高度 H=2000mm， H方向对拉螺栓4道，对拉螺栓直径14mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)400mm。 梁模板使用的木方截面7070mm， 梁模板截面底部木方距离150mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 2.2.梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.34140、0kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂141、影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.928.800=25.920kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。2.3.梁模板底模计算 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.001.801.80/6 = 64.80cm3； I = 120.001.801.801.80/12 = 58.32cm4； 梁底模板面板按照三跨度连续142、梁计算，计算简图如下 梁底模面板计算简图 1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)； q=0.91.20.341.20+24.001.202.00+1.501.202.00+1.402.501.20=70.32kN/m 最大弯矩计算公式如下: M=-0.1070.3170.1502 f=0.158106/64800.0=2.442N/mm2 梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q =143、 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.15070.317=6.328kN 截面抗剪强度计算值 T=36328/(2120018)=0.439N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 0.9(0.341.20+24.001.202.00+1.501.202.00)=55.447N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.67755.447150.04/(1006000.00583200.1)=0.054mm 梁底模板的挠度计算值: v144、 = 0.054mm小于 v = 150/250,满足要求!2.4.梁模板底木方计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！2.5.梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.225.92+1.405.40)2.00=77.328N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 200.001.801.80/6 = 108.00cm3； I = 200.001.801.801.80/12 = 97.20cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 145、其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2051.840+1.410.800)0.200 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.30910001000/108000=2.864N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2051.840+1.410.800)0.200=9.279k146、N 截面抗剪强度计算值 T=39279.0/(22000.00018.000)=0.387N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67751.8402004/(1006000972000)=0.096mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!2.6.穿梁螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承147、受最大拉力 N = (1.225.92+1.405.40)2.000.40/4=7.73kN 穿梁螺栓直径为14mm； 穿梁螺栓有效直径为11.6mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=17.850kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=7.733kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距400mm。 每个截面布置4 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求!2.7.梁支撑脚手架的计算 支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。3. 梁侧模板计算书3.1.梁侧模板基本参数 计算断面宽度1200mm，高度2000mm，两侧楼板厚度180mm。 148、模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置10道，内龙骨采用7070mm木方。 外龙骨间距400mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距250+450+450+450mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 模板组装示意图3.2.梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。149、 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.950.000=45.000150、kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。3.3.梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.19m。 荷载计算值 q = 1.245.0000.194+1.405.4000.194=11.970kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 19.441.801.80/6 = 10.50cm3； I = 19.441.801.801.80/12 = 9.45cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪151、力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.918kN N2=2.639kN N3=2.244kN N4=2.349kN N5=2.323kN N6=2.323kN N7=2.349kN N8=2.244kN N9=2.639kN N10=0.918kN 最大弯矩 M = 0.047kN.m 最大变形 V = 0.142mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04710001000/10500=4.476N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N152、/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31409.0/(2194.44418.000)=0.604N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.142mm 面板的最大挠度小于194.4/250,满足要求!3.4.梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.1945.00+1.40.195.40=11.970kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.1945.00=8.73153、0kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.788/0.400=11.970kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.111.9700.40 最大剪力 Q=0.60.40011.970=2.873kN 最大支座力 N=1.10.40011.970=5.267kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7.007.007.00/6 = 57.17cm3； I = 7.007.007.007.00/12 = 200.08cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.19210154、6/57166.7=3.35N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32873/(27070)=0.879N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6778.750400.04/(1009500.002000833.4)=0.080mm 最大挠度小于400.0/250,满足要求!3.5.梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁155、计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.336mm 最大支座力 Qmax=16.777kN 抗弯计算强度 f=1.240106/8982000.0=138.05N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!3.6.对拉螺栓156、的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 16.777 对拉螺栓强度验算满足要求!（四） 梁截面2200*22001. 梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢157、管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为5.0m， 梁截面 BD=2200mm2200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加8道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方7070mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 2.80m。 梁底按照均匀布置承重杆10根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 梁两侧的158、楼板厚度0.18m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2025.0000.1800.5000.150=0.405kN。 采用的钢管类型为483.0。1.1.模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0002.2002.200+0.5002.200=122.100kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)2.200=6.600kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗159、矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 220.001.801.80/6 = 118.80cm3； I = 220.001.801.801.80/12 = 106.92cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.20122.100+1.46.600)0.150 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.160、35010001000/118800=2.950N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.20122.100+1.46.600)0.150=14.018kN 截面抗剪强度计算值 T=314018.0/(22200.00018.000)=0.531N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677122.1001504/(1006000106161、9200)=0.065mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!1.2.梁底支撑木方的计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0002.2000.150=8.250kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.150(22.200+2.200)/2.200=0.225kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)2.2000.150=0.990kN 均布荷载 q = 1.208.250162、+1.200.225=10.170kN/m 集中荷载 P = 1.400.990=1.386kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=-0.066kN N2=2.019kN N3=3.384kN N4=2.942kN N5=4.005kN N6=4.005kN N7=2.942kN N8=3.384kN N9=2.019kN N10=-0.066kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 4.005kN 经过计算得到最大163、变形 V= 0.017mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7.007.007.00/6 = 57.17cm3； I = 7.007.007.007.00/12 = 200.08cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.116106/57166.7=2.03N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.275/(27070)=0.696N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计164、算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.017mm 木方的最大挠度小于311.1/250,满足要求!1.3.梁底支撑钢管计算 (一) 梁底横向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.366mm 最大支座力 Qmax=14.747kN 抗弯计算强度 f=0.664106/4491.0=14165、7.93N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。1.4.扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=14.75kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。1.5.166、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=14.75kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1375.000=0.821kN N = 14.747+0.821=15.567kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算167、长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/16.0=186.574 =0.207 =15567/(0.207424)=177.127N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.300=2.1168、00m =2100/16.0=131.661 =0.391 =15567/(0.391424)=93.871N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.007(1.500+20.300)=2.468m =2468/16.0=154.724 =0.294 =15567/(0.294424)=124.818N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患169、。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092170、 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030171、 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表参照 杜荣军：扣件式钢172、管模板高支撑架设计和使用安全2. 梁木模板与支撑计算书2.1.梁模板基本参数 梁截面宽度 B=2200mm， 梁截面高度 H=2200mm， H方向对拉螺栓4道，对拉螺栓直径14mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)400mm。 梁模板使用的木方截面7070mm， 梁模板截面底部木方距离150mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 2.2.梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢173、筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1174、.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.928.800=25.920kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。2.3.梁模板底模计算 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 220.001.801.80/6 = 118.80cm3； I = 220.001.801.801.80/12 = 106.92cm4； 梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简175、图如下 梁底模面板计算简图 1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)； q=0.91.20.342.20+24.002.202.20+1.502.202.20+1.402.502.20=141.03kN/m 最大弯矩计算公式如下: M=-0.10141.0310.1502 f=0.317106/118800.0=2.671N/mm2 梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6176、ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.150141.031=12.693kN 截面抗剪强度计算值 T=312693/(2220018)=0.481N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 0.9(0.342.20+24.002.202.20+1.502.202.20)=111.751N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.677111.751150.04/(1006000.001069200.0)=0.060mm 梁底模板的挠度计算值:177、 v = 0.060mm小于 v = 150/250,满足要求!2.4.梁模板底木方计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！2.5.梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.225.92+1.405.40)2.20=85.061N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 220.001.801.80/6 = 118.80cm3； I = 220.001.801.801.80/12 = 106.92cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W178、 f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2057.024+1.411.880)0.200 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.34010001000/118800=2.864N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2057.024+1.411.880)0.200=10.179、207kN 截面抗剪强度计算值 T=310207.0/(22200.00018.000)=0.387N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67757.0242004/(10060001069200)=0.096mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!2.6.穿梁螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；180、 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.225.92+1.405.40)2.200.40/4=8.51kN 穿梁螺栓直径为14mm； 穿梁螺栓有效直径为11.6mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=17.850kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=8.506kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距400mm。 每个截面布置4 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求!2.7.梁支撑脚手架的计算 支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。3. 梁侧模板计算书3.1.梁侧模板基本参数 计算断面宽度2200mm，高度2200mm，两侧楼板厚度1181、80mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置11道，内龙骨采用7070mm木方。 外龙骨间距400mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置5道，在断面内水平间距200+400+400+400+400mm，断面跨度方向间距400mm，直径20mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 模板组装示意图3.2.梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧182、压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.950.183、000=45.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。3.3.梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.20m。 荷载计算值 q = 1.245.0000.195+1.405.4000.195=12.004kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 19.501.801.80/6 = 10.53cm3； I = 19.501.801.801.80/12 = 9.48cm4； 计算简图 弯184、矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.923kN N2=2.654kN N3=2.257kN N4=2.363kN N5=2.334kN N6=2.344kN N7=2.334kN N8=2.363kN N9=2.257kN N10=2.654kN N11=0.923kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.144mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04810001000/10530=4.558N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f185、，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31417.0/(2195.00018.000)=0.606N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.144mm 面板的最大挠度小于195.0/250,满足要求!3.4.梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2045.00+1.40.205.40=12.004kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2045186、.00=8.775kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.802/0.400=12.004kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.112.0040.40 最大剪力 Q=0.60.40012.004=2.881kN 最大支座力 N=1.10.40012.004=5.282kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7.007.007.00/6 = 57.17cm3； I = 7.007.007.007.00/12 = 200.08cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f187、=0.192106/57166.7=3.36N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32881/(27070)=0.882N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6778.775400.04/(1009500.002000833.4)=0.080mm 最大挠度小于400.0/250,满足要求!3.5.梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照188、集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.219mm 最大支座力 Qmax=15.238kN 抗弯计算强度 f=0.977106/8982000.0=108.77N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!189、3.6.对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 20 对拉螺栓有效直径(mm): 17 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 225.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 38.250 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.238 对拉螺栓强度验算满足要求!（五） 梁截面1400*24001. 梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术200190、2.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为5.0m， 梁截面 BD=1400mm2400mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加5道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方6080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 2.00m。 梁底按照均匀布置承重杆7根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m191、2。 梁两侧的楼板厚度0.18m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2025.0000.1800.5000.200=0.540kN。 采用的钢管类型为483.0。1.1.模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0002.4001.400+0.5001.400=84.700kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)1.400=4.200kN/m 面板的截面惯性矩192、I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 140.001.801.80/6 = 75.60cm3； I = 140.001.801.801.80/12 = 68.04cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2084.700+1.44.200)0.200 经计算得到面板抗弯强度计算值 f =193、 0.43010001000/75600=5.689N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2084.700+1.44.200)0.200=12.902kN 截面抗剪强度计算值 T=312902.0/(21400.00018.000)=0.768N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67784.7002004/(1006000680194、400)=0.225mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!1.2.梁底支撑木方的计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0002.4000.200=12.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.200(22.400+1.400)/1.400=0.443kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)1.4000.200=0.840kN 均布荷载 q = 1.2012.00195、0+1.200.443=14.931kN/m 集中荷载 P = 1.400.840=1.176kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=-0.085kN N2=3.403kN N3=5.255kN N4=6.014kN N5=5.255kN N6=3.403kN N7=-0.085kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 6.014kN 经过计算得到最大变形 V= 0.025mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯196、性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.153106/64000.0=2.39N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.696/(26080)=0.843N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.025mm 197、木方的最大挠度小于333.3/250,满足要求!1.3.梁底支撑钢管计算 (一) 梁底横向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.431mm 最大支座力 Qmax=16.569kN 抗弯计算强度 f=0.767106/4491.0=170.74N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2198、,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。1.4.扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=16.57kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。1.5.立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设199、计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=16.57kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1345.000=0.803kN N = 16.569+0.803=17.372kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)200、或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/16.0=186.574 =0.207 =17372/(0.207424)=197.664N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/16.0=131.661 =0.391 =1737201、2/(0.391424)=104.755N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.007(1.500+20.300)=2.468m =2468/16.0=154.724 =0.294 =17372/(0.294424)=139.290N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 202、0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 203、1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.0204、90 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全2. 梁木模板与支撑计算书2.1.梁模板205、基本参数 梁截面宽度 B=1400mm， 梁截面高度 H=2400mm， H方向对拉螺栓5道，对拉螺栓直径14mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)400mm。 梁模板使用的木方截面7070mm， 梁模板截面底部木方距离200mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 2.2.梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN206、/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计207、算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.928.800=25.920kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。2.3.梁模板底模计算 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 140.001.801.80/6 = 75.60cm3； I = 140.001.801.801.80/12 = 68.04cm4； 梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下 梁底模面板计算简图 1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求： f208、 = M/W f 其中 f 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)； q=0.91.20.341.40+24.001.402.40+1.501.402.40+1.402.501.40=97.46kN/m 最大弯矩计算公式如下: M=-0.1097.4580.2002 f=0.390106/75600.0=5.157N/mm2 梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.209、60.20097.458=11.695kN 截面抗剪强度计算值 T=311695/(2140018)=0.696N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 0.9(0.341.40+24.001.402.40+1.501.402.40)=77.540N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.67777.540200.04/(1006000.00680400.1)=0.206mm 梁底模板的挠度计算值: v = 0.206mm小于 v = 200/250,满足要求!2.4.梁模板底木方计210、算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！2.5.梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.225.92+1.405.40)2.40=92.794N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 240.001.801.80/6 = 129.60cm3； I = 240.001.801.801.80/12 = 116.64cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)；211、 W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2062.208+1.412.960)0.200 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.37110001000/129600=2.864N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2062.208+1.412.960)0.200=11.135kN 截面抗剪强度计算值 T=311135.0/(22400.00018.000212、)=0.387N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67762.2082004/(10060001166400)=0.096mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!2.6.穿梁螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.225.92+1.405.40)2.400.40213、/5=7.42kN 穿梁螺栓直径为14mm； 穿梁螺栓有效直径为11.6mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=17.850kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=7.423kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距400mm。 每个截面布置5 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求!2.7.梁支撑脚手架的计算 支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。3. 梁侧模板计算书3.1.梁侧模板基本参数 计算断面宽度1400mm，高度2400mm，两侧楼板厚度180mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置11道，内龙骨采用7070mm木方。 214、外龙骨间距400mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置5道，在断面内水平间距200+450+450+450+450mm，断面跨度方向间距400mm，直径20mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 模板组装示意图3.2.梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重215、力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.950.000=45.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值216、 F2=0.96.000=5.400kN/m2。3.3.梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.22m。 荷载计算值 q = 1.245.0000.215+1.405.4000.215=13.235kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 21.501.801.80/6 = 11.61cm3； I = 21.501.801.801.80/12 = 10.45cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计217、算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.122kN N2=3.227kN N3=2.743kN N4=2.873kN N5=2.838kN N6=2.850kN N7=2.838kN N8=2.873kN N9=2.743kN N10=3.227kN N11=1.122kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.212mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06410001000/11610=5.512N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 218、可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31723.0/(2215.00018.000)=0.668N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.212mm 面板的最大挠度小于215.0/250,满足要求!3.4.梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2245.00+1.40.225.40=13.235kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2245.00=9.675kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值219、最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.294/0.400=13.235kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.113.2350.40 最大剪力 Q=0.60.40013.235=3.176kN 最大支座力 N=1.10.40013.235=5.824kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7.007.007.00/6 = 57.17cm3； I = 7.007.007.007.00/12 = 200.08cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.212106/57166.7=3.70N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/220、mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33176/(27070)=0.972N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6779.675400.04/(1009500.002000833.4)=0.088mm 最大挠度小于400.0/250,满足要求!3.5.梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑221、钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.241mm 最大支座力 Qmax=15.866kN 抗弯计算强度 f=1.077106/8982000.0=119.91N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!3.6.对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力；222、 A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 20 对拉螺栓有效直径(mm): 17 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 225.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 38.250 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.866 对拉螺栓强度验算满足要求!二、 楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为5.0m， 立杆的纵距 b223、=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方7070mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁顶托采用双钢管483.0mm。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.0。（一） 模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度224、和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.2001.000+0.3501.000=5.350kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)1.000=3.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2