1、工程名称高支模专项施工方案目 录目 录21 编制依据12 工程概况12.1 工程概况22.2 高支模处平面布置图23 施工准备43.1 技术准备43.2 物资准备43.3 劳动力准备63.4 进度计划安排63.5 注意事项64 施工组织机构及管理人员配置74.1 项目施工组织机构设置75 高支模支撑体系75.1 模板及支撑架的材料选取75.2 支撑系统的构造设计76 高支模支撑体系施工方法106.1 施工顺序106.2 高支撑体系支架搭设106.2.1 脚手架搭设技术要求106.2.2 其他技术要求136.3 梁、板模板安装工艺流程146.3.1 梁模安装工序:146.3.1 板模安装工序：12、46.4 验收及拆除的批准程序146.5 高支模拆除157 混凝土浇筑施工方法167.1 柱的混凝土浇筑167.2 梁、板混凝土浇筑177.3 混凝土浇筑过程中的注意事项178 质量保证措施188.1 质量目标188.2 质量保证措施188.3 质量要求188.4 成品保护199 高支模的安全技术措施209.1 安全技术措施209.2 预防坍塌事故的安全技术措施229.3 预防高空坠落事故安全技术措施239.4 监测措施2410 应急预案2510.1 应急目标2510.2 机构设置2510.3 报警救援及其他联络电话2610.4 人员分工与职责2610.5 应急救援工作程序2710.6 应急救3、援方法2711 现场文明施工管理2911.1 文明施工管理目标2911.2 文明施工保证措施2911.2.1 现场文明施工管理29附录 高支模模板支撑体系设计验算计算书31a。450m150mm梁模板支撑体系验算31b。 350m1550m梁模板支撑体系验算55.板底支撑体系验算791 编制依据为了保证本工程高支模施工安全，根据建设部关于危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法，加强施工安全的管理，我项目按照施工图纸的要求(模板及架体搭设高度m、搭设跨度55m,），按相关规定特编制本专项施工方案(本方案须经专家组论证后方可执行).方案编制计算依据如下：(1)、工程图纸;（）、本项目4、的施工组织设计;（3）、建筑施工模板安全技术规范；()、建筑工程施工质量验收统一标准(GB50300-200）;(5)、版建筑施工手册;(6）、建筑机械使用安全技术规程(J3200）中国建筑工业出版社;(7）、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162200)中国建筑工业出版社；(8）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ12011）；(9)、建筑施工安全检查标准(JGJ59-99）;（10）、建筑结构菏载规范(GB092001（006版);(11)、建筑施工高处作业安全技术规范（JJ8-91)；(12）、建质200987号危险性较大的分部分项工程安全管理办法；(3)、建质200925号建5、设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则；(4)、国家及广东省、梅州市相关法律法规标化手册。（15)、国家及梅州市现行的有关规范、规定及标准相关技术规范。（16）、品茗计算软件2 工程概况2.1 工程概况本工程商业街二建筑面积986926，一、二为框架梁、楼板钢结构板,三层以上混凝土框架结构，首层，二层4m,三、四、五层层高4m,层高9。其中,主梁截面为200700mm、200mm60mm、0mm50mm等，板厚均为120mm,支撑面积为147 。由于本工程从安全性能及梁截面出现频率综合考虑，将梁截面主要分为两大类，其中以梁截面为2000mm作为一类,其余梁截面均以200mm00mm作为另一6、类。故本方案模板支护计算重点以主梁截面为200700m、200600m及板底支撑为重点加以阐述.为确保此部分模板支撑体系的安全,项目部将此部位的模板工程作为本工程施工重点之一。因此,从材料的选用、体系受力分析、施工过程的控制等方面应高度重视.模板支撑体系概况支模区域高度板厚梁截面梁板砼标号职工活动室9m120m0070m，跨度4。5C30预留存储间910m00600m,跨度5。532.2 高支模处平面布置图区高支模平面布置图 高支模平面布置图3 施工准备根据本工程的特点，从项目管理人员、施工技术准备、物资准备、劳动力准备等方面都应做到充分保证。3.1 技术准备在施工前由项目技术负责人组织现场工7、程师、施工作业班组长、专职安全管理人员针对施工图纸、图纸会审及专项施工方案的培训,并组织施工人员加强对施工规范等技术文件的学习，做好三级安全技术交底工作,减少和避免施工误差。3.2 物资准备（1)材料准备:确保材料质量合格,货源充足,按材料进场计划分期分批进场,并按规定地点存放,做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有产品质量合格证;其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（G/T8)的有关规定，质量应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T70)中Q235A级钢的规定.钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道;钢8、管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定;钢管必须涂有防不锈漆;新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证;旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用,出现滑丝大螺栓必须更换;新、旧扣件均应进行防锈处理,并对多次使用的受力材料作必要的强度测试。(2）机具准备:根据施工机具需用量计划,做好机械的租赁和购买计划,并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常.机械设备一览表名称型号单位数量塔吊Q6台1砼输送泵SY5502TH 6E台1振动器ZN台 （3)周转材料准备：做好模板、钢管支顶等周转料的备料工作，分批分期进场。周转材料用量一览表名称单位数量钢管吨00扣件直扣件套9、318800对接扣件套62500旋转扣件套25700顶撑套288012对拉螺栓套10778木方m0模板673.3 劳动力准备(1)根据高支撑模板体系施工日期和劳动力需要量计划,组织工人进场，并安排好工人生活。水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。(）做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训,对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底,交底内容包括:施工进度计划、各项安全、技术、质量保证措施、质量标准和验收规范要求、设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范,同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。劳动力计划一10、览表作息时间（上午）:001：00作息时间(下午)13:3017:30木工(人）0架子工(人)3水电工（人）其它工种(人)103.4 进度计划安排施工区域开始时间结束时间备注区高支模201.11。11。1.13160B区高支模01.11。52011.11。343.5 注意事项在梁、板浇筑前,框架柱已浇筑完毕（初凝之前完成梁、板浇筑)，以加强支撑的整体稳定性。该高支模梁板混凝土浇筑由中间开始向两边浇筑,浇筑时施工人员需注意施工荷载的变化,不可超过方案要求.4 施工组织机构及管理人员配置4.1 项目施工组织机构设置根据本工程特点，我公司将本着科学管理、指挥灵活、精干高效的原则,成立以项目经理 、技11、术总工 ，生产经理 ，商务经理 为首的项目领导班子，在项目经理的领导下,在各自的职责范围内,各部门之间配合工作，指导施工队施工5 高支模支撑体系5.1 模板及支撑架的材料选取模板：采用1m（厚)胶合板。木枋：采用0mm9m木枋。支撑系统：选用483。钢管及配件、12对拉螺栓等。纵横水平拉杆：选用483.mm钢管及配件纵横向剪刀撑:选用483。0mm钢管及配件。5.2 支撑系统的构造设计整体搭设要求为：立杆的纵距为。,立杆的横距为。9m，立杆的步距为1。5m，四边满设剪刀撑,中间隔跨设置， 立杆承重连接方式:双扣件。(1）根据设计图纸要求，本工程GD/-32(预留存储间)、AC/24-32（职工12、活动室)层高9，需要进行高支模支撑:选用满堂钢管脚手架构架形式。(2）梁：1）20mm0mm梁采用13mm的胶合面板，梁侧次楞采用木方400mm，间距50,主楞采用圆钢管直径4,壁厚.0mm，间距10mm，主楞用12对拉螺栓进行加固。梁底采用4090方木支撑，间距00m,托梁材料选用8*3.钢管，间距100m。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用4.0钢管.立杆沿梁跨度方向间距La（m):05m；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m）：10;立杆步距h（m):10m;梁底承重立杆横向间距或排距L（):0。9;梁支撑架搭设高度H(m):9。m；梁两侧立杆间距（m）:0。7m13、;承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1根；2）200mm00mm采用3m的胶合面板，梁侧次楞采用木方40m,间距5m,主楞采用圆钢管直径8m，壁厚3。0mm,间距00mm,主楞用12对拉螺栓进行加固。梁底采用40方木支撑,间距00mm，托梁材料选用43。0钢管,间距00m。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成,采用483.0钢管.立杆沿梁跨度方向间距L(）：05m;立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m)：0。1m;立杆步距h(m）：.50;梁底承重立杆横向间距或排距Lb（m）:0。9m；梁支撑架搭设高度H():9.00;梁两侧立杆间距(m）：014、.7m；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向;梁底增加承重立杆根数:1根；(3)楼面模板采用13m厚胶合面板,板底设置一层木枋、一层钢管,横枋采用49mm木枋,间距250,纵枋采用钢管布置，所有板下满堂架均按横距90m,纵距900mm,步距150搭设。(4）当550梁高70mm时，梁侧模板加245对拉螺杆。（5）满堂钢管架纵、横水平杆按500mm步距进行高支模方案设计，并且在地面以上200mm高做扫地杆.满堂架外围各立杆要用剪刀撑进行连接,而且要与各柱或梁进行可靠连接（可采用可调节支撑把满堂架与梁、柱进行稳定性连接)，其每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道，且间距不得大于600mm15、,进行满堂双向设置,从而形成一个空间网状的超静定桁架体系；满堂钢管脚手架的基础为混凝土底板，板厚1mm，混凝土标号C30.（6)所有梁、板下承重纵横杆与立杆之间均须加设双扣件，梁板下立杆底部垫设5m厚垫板。(7)对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板,等模板应按设计要求起拱，当设计无具体要求是,起拱高度应为跨度的2.(8）所有高支模必须待下层梁板砼强度达到5%以上方可继续搭设。上一层高支模施工时,下一层支架不能拆除，以便荷载能安全传至基础上。6 高支模支撑体系施工方法6.1 施工顺序放出轴线及梁位置线,定好水平控制标高梁板脚手架安装架设梁底木枋龙骨于脚手架上 梁底模及侧模安装 架设板底木枋龙骨16、于脚手架上楼板模板安装支撑架加固梁板钢筋绑扎铺设梁板混凝土浇筑混凝土保养,达到设计强度等级的100% 拆下脚手架可调顶托拆除梁、板模板,清理模板拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架6.2 高支撑体系支架搭设6.2.1 脚手架搭设技术要求1） 立杆(1)立杆应采用对接接头，且接头位置不应设置在同步内,同步立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于50;各接头中心至柱节点的距离不宜大于步距的1/.立杆严禁搭接,严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上.(2)立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；2）水平杆（)必须设置纵横扫地杆.纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上17、皮不大于00mm处的立杆上,横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆上方的立杆上当立杆基础不在同一高度上时，必须将高出的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于。（2)水平杆接长采用对接扣件连接。对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于50，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的13。(3)水平杆搭接长度不应小于m,应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。）扣件（1）对接扣件的开口应朝上或朝内，扣件螺栓方向尽量一致()扣件螺栓拧紧力矩控制在4518、60m.(3)在主节点处纵横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150m.（)抗滑扣件间应顶紧，安装完毕应由专职安全、技术人员进行复核验收。)剪刀撑设置要求()高支模满堂支架四周外立面应设置竖向剪刀撑，由底至顶连续设置。(2）中间在纵横向应每隔10m左右设由底至顶设置连续竖向剪刀撑，其宽度宜为4-m，并应在架体底部、顶部及竖向间隔不超过8m分别设置连续水平剪刀撑，水平剪刀撑宜在竖向剪刀撑斜杆相交平面设置,剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560。(）满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑,由底至顶连续设置；其两端与中间每隔4排立杆19、从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。5）固结点设置本工程立柱高度都超过4m,所以在立柱周围外侧和中间有结构柱的部位,按水平间距9m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点。为了增加高支模的整体稳定性,把高支模满堂架与上层满堂架连接,如下图所示：6.2.2 其他技术要求（1)严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施,钢筋等材料不能在支架上方堆放；(2)泵送管道不能依附于满堂脚手架上,只能依附柱身另搭设支撑架。(3）浇筑过程中,派人检查支架和支承情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决。（）确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于脚手架规范的要求.立杆支撑必须竖20、直(保证立杆轴心承载），禁止使用扭曲锈蚀严重的立杆，应采用对接扣件连接，禁止错接。立杆承载要贯通，禁止出现立杆传载到横杆,横杆再传递到立杆的情况(保证受力明确)。支撑必须保证横平竖直,成排成列，以保证横杆与每一根立杆能够满足连接.阴阳角应采用木坊进行定位,以保证线条平顺及防止出现胀模现象。()钢管立柱底部应设垫木和底座,顶部应设可调支托，U型支托与楞梁两侧如有间隙,必须楔紧,其螺杆伸出钢管顶部不得大于20m，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于mm,安装时应保证上下同心。(6）可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆遇顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要21、求条件下,进行平均分配确定步距后,在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。()当支架立柱高度超过时，应在立柱周围外侧和中间有结构柱的部位,按水平间距69m、竖向间距2与建筑结构设置一个固结点.（）钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接,剪刀撑应用搭接，搭接长度不得小于100m,并应采用个旋转扣件分别在离杆端不小于10mm处进行固定。6.3 梁、板模板安装工艺流程6.3.1 梁模安装工序:复核轴线底标高及轴线位置支梁底模（按规范规定起拱)绑扎钢筋支梁侧模复核梁模尺寸及位置与相邻梁板连接固定。当梁底跨度大于及等于4m时,跨中梁底处应起拱,起拱高度为梁跨度的1000-3/1000。井字梁、悬挑梁支模时，悬挑端22、,井字梁中心结构起拱高度为1/。主次梁交接时,先主梁起拱,后次梁起拱。6.3.1 板模安装工序：满堂红脚手架搭设完毕后根据板底标高铺设水平龙骨，间距250mm安装板模。在安装模板时,板模和梁底模的搁置要利用木枋的窄边。并把水平拼缝搁置在木枋上，竖向的梁侧模的拼缝也要用木枋的窄边压住。模边要压在墙、柱的竖向模板上。在主梁梁端与墙,次梁与主梁交接部位,要求主梁或次梁的底模、侧模就搁置在墙或主梁的衬口档上，以保证接缝严密及刚度要求.如果板跨度超过4m则按照相关设计要求起拱，如果无具体的设计要求则宜按照板跨度的1/1003/10起拱。6.4 验收及拆除的批准程序（）支模完毕,经班组、项目部自检合格,公23、司技术部及质保部复检合格,报监理、安监验收合格后方能绑扎钢筋、浇筑混凝土。（)高支模拆除前,必须向监理单位申请拆模报告，监理单位签字同意后方可拆模。（3）本工艺标准应具备以下主要质量记录：1) 模板检验批质量验收记录。2) 模板分项工程质量验收记录。） 拆模申请报告。6.5 高支模拆除(1)支撑系统的水平纵横杆、剪力撑等不得随意拆除.（2)拆除每层支撑及模板前，应将该层混凝土试件送实验室检测,当试块达到规定的强度达到下表要求后,并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认不再需要时，方可拆除。砼拆摸强度要求一览表结构类型结构跨度设计强度标准值百分率(）梁m78m1板m2、8m758m10注24、:“设计混凝土强度标准值”是指与设计强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值()高支模拆除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。(4）侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。()拆除m高度以上梁、柱、墙模板时,应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆.拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒 （6)拆除平台、楼板的底模时,应设临时支撑,防止大片模板坠落.拆立柱时,操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆,防止模板突然掉落伤人。（7）严禁站在悬臂结构上面敲拆底模，严禁在同一垂直平面上操作。(8）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载，拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。（9）25、严格控制模板及其支架拆除的顺序.(1)拆除脚手架支撑前,应清除高支模支撑上存留的零星物件等杂物.（11）拆除脚手架支撑时,应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒.（1)拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板,使模板卸下，取下模板和木枋,然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架,模板拆除后,要清理模板面，涂刷脱模剂。7 混凝土浇筑施工方法7.1 柱的混凝土浇筑)柱浇筑前底部应先填5m厚与混凝土配合比相同的减石子砂浆,柱混凝土应分层浇筑振捣,使用插入式振捣器时每层厚度不大于400mm，振捣棒不得触动钢筋和预埋件。2)本施工区域柱浇筑高度为,应采取用串桶或在模板侧面开洞口安装斜溜槽分26、段浇筑。每段高度不得超过m，每段混凝土浇筑后将洞模板封闭严实,并箍牢。)柱子混凝土的分层厚度应当确定,保证混凝土的分层准确,并用混凝土标尺杆计量每层混凝土的浇筑高度，混凝土振捣人员必须配备充足的照明设备，保证振捣人员能够看清混凝土的振捣情况。4)柱子混凝土应一次浇筑完毕，如需留置施工缝则应留在主梁下面.5)浇筑完后,应及时将伸出的搭接钢筋整理到位。7.2 梁、板混凝土浇筑1)梁、板同时浇筑时，混凝土梁采用从跨中向两端对称进行分层浇筑,每层厚度不得大于400m。当达到板底位置时再与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形不断延伸,梁板混凝土浇筑连续向前进行。2）与板连成整体且高度大于1m的梁,允许单独浇筑27、，其施工缝应留在板底以下2-cm处,浇捣时，浇筑与振捣必须紧密配合,用“赶浆法”保持水泥浆沿梁底包裹石子向前推进,每层均应振实后再下料,梁底及梁侧部位要注意振实,振捣时不得触动钢筋及预埋件。)梁柱节点钢筋较密时,此处宜用小粒径石子同强度等级的混凝土浇筑,并用小直径振捣棒振捣.)浇筑板混凝土的虚铺厚度应略大于板面，用平板振捣器垂直浇筑方向来回振捣，厚板可用插入式振捣器顺浇筑方向托拉振捣，并用铁插尺检查混凝土厚度,振捣完毕后用长木抹子抹平。施工缝处或有预埋件及插筋处用木抹子找平。浇筑板混凝土时不允许用振捣棒铺摊混凝土。5)施工缝位置:宜沿次梁方向浇筑楼板，施工缝应留置在次梁跨度的中间1范围内。施工28、缝的表面应与梁轴线或板面垂直，不得留斜槎。施工缝宜用快易收口网挡牢。）在继续浇筑混凝土前,施工缝混凝土表面应凿毛，剔除浮动石子和混凝土软弱层，并用水冲洗干净后，先浇一层同配比减石子砂浆,然后继续浇筑混凝土,应细致操作振实,使新旧混凝土紧密结合。7.3 混凝土浇筑过程中的注意事项（)施工过程中混凝土应该分层从板中向两侧浇筑,尽量减小施工荷载对模板的集中冲击。（2）浇筑过程中振捣棒不得与模板接触以免破坏模板加固体系。（3)浇筑过程中派专人看护模板。8 质量保证措施8.1 质量目标确保辽宁省世纪杯,争创“鲁班奖”。8.2 质量保证措施1)封柱模前，清理好基层，留好清灰槽。)为保证结构位置断面准确,梁29、身平直,支模前应在砼表面弹出柱、梁构件边线控制线,故安装时带通线安装,放好支撑块3)为防止保护层过大或过小,应垫好保护层垫块.4)为防止模板漏浆,除严格控制接缝外向应用胶带纸封贴。5）为保证支撑系统的稳固,浇筑前检查各扣件的坚固情况及剪力撑等。6)为保证结构物件位置细部尺寸,平整度符合要求,模板支设后应根据校核线进行检查校核7)浇筑前应有专人护模，发现问题随时解决,消除隐患。8.3 质量要求1)表观检查:(1）模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前,木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水;(）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂;(3）浇筑混凝30、土前,模板内的杂物应清理干净；检查数量：全数检查。检验方法：观察。2)对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时,起拱高度宜为跨度的/10。检查数量：在同一检验批内,对梁，应抽查构件数量的10%,且不少于3件;对板,应按有代表性的自然间抽查%，且不少于3间;对大空间结构,板可按纵、横轴线划分检查面,抽查10,且不少于3面。检验方法:水准仪或拉线、钢尺检查。3)固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固,其偏差应符合下表规定：预埋件和预留孔洞的允许偏差一览表项 目允许偏差（mm)预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置31、5外露长度+10,0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置1尺寸+10，注:检查中心线位置时,应沿纵、横两个方向量测,并取其中的较大值。检查数量:在同一检验批内，对梁、柱应抽查构件数量的0,且不少于3件;对墙和板,应按有代表性的自然间抽查0%,且不少于3间;对大空间结构可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面,板可按纵横轴线分检查面，抽查10%，且均不少于3面.检验方法：钢尺检查。8.4 成品保护1)钢筋绑扎时注意保护模板，防止移位;钢筋绑扎时不得划伤木模多层板覆膜面,以免影响混凝土表面光洁效果。2）模板支设完毕后，注意其上堆料不得过重以防模板变形甚而压塌模板。3)须设对拉螺栓穿过32、模板时,模板上打孔必须使用钻孔器,不得使用錾子以防空洞过大漏浆.所有预留孔洞,埋件均应在支模前做好预埋，严禁事后剔凿.4)模板的支撑件不得随意拆除。木模板拆除后要及时清理、修理板面,边缘破损的模板及时裁方，刷好封边漆,以增加模板的周转次数。)拆模时注意成品保护,当局部有混凝土吸附或粘接模板时，可在模板下口接点处用撬棍松动，禁止敲、砸模板.脱模后在起吊大模板前，要认真检查固定螺栓是否全部拆完，无障碍后方可吊出.6）混凝土结硬之前，不得踩踏混凝土表面。混凝土浇筑完毕，应加强砼养护，对于普通塑性混凝土,应在浇筑后02h内(夏季可缩短至3h），对于干硬性混凝土应在浇筑后12h内用麻袋、苇席、草帘、塑料33、薄膜等进行覆盖，并及时洒水保持湿润养护。9 高支模的安全技术措施9.1 安全技术措施(1)脚手架搭设前,应按建筑施工钢管式脚手架安全技术规范和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做安全技术交底。(2）对脚手架材料、配件、加固杆等应进行检查验收,严禁使用不合格的材料,严禁48与51的钢管混合使用。(3)搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任,并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规程（GB036）考核合格,持证上岗。（)搭拆脚手架支撑时工人必须正确佩戴安全帽,穿防滑鞋。（)高支模拆除前，外脚手架与建筑物边设安全平网,预防物体高处坠落事故发生。（）操作层(楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载,34、不得在脚手架支撑上集中堆放模板、枋木、钢筋等物件。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。(7)模板支撑和门架搭设完毕后应进行检查验收,合格后方准使用。(8）在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督,随时纠正可能出现的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底,搭设完毕后要进行自检,若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象,必须及时进行整改，整改有困难的,要有可行的加固方案方可施工.(9）支模完毕，经班组、项目部自检合格，公司技术部及质保部复检合格,报监理、安监验收合格后，方能邦扎钢筋、浇筑混凝土。()在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：1）杆件的设置和连35、接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2)地基是否积水，底座是否松动。3)杆件是否有变形的现象。4)安全防护措施是否符合规范要求。(11)在浇筑顶板砼过程中,支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下,派木工进行巡查,负责检查模板、支顶,若发现异常,立即停止浇筑砼,并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。泵送砼时,应随浇、随捣、随平整,砼不得堆积在泵送管道出口处。(12）脚手架支撑在使用过程中,严禁拆除任何杆件或零配件,如防碍作业需拆除个别杆件时,需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除,作业完成后,马上复原。(13）施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施,一律不准与支撑系统接触。（36、4）脚手架支撑安装好后，应进行验收,合格后方可进行梁、板、模的安装。浇筑砼前再次对脚手架支撑进行检查,确定无问题后方可浇筑砼。(15)设立钢管维护小组,对拆下来的钢管及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物,并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。(1）不同型号的钢管与配件不得混合使用于同一脚手架。（17）支撑系统安装应自一端向另一端延伸,自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得相对进行，以免结合处错位,难于连接。（18)水平加固杆、纵横剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进行。（19)泵送混凝土时,应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路37、出口处。(20)应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击.（21)水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时,施工完毕后应立即恢复。(2)拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。(2)拆除模板支撑时应采用可靠安全措施,严禁高空抛掷。9.2 预防坍塌事故的安全技术措施(1)模板支撑必须严格按照高支模施工方案施工。（)安装梁底模板及木枋前,确保梁底支架水平杆已拉设。(3）本高支支模采用钢管作支撑立柱,不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的支撑材料作立柱。立柱基础应牢固,并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和钢管立杆应牢固拉接,形成整体。（4）模板作业38、时,指定专人指挥、监护，出现位移时,必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场,待险情排除后，方可作业。(）楼面堆放模板及钢管时，严格控制数量、重量,防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面进行加固。(6）装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，已防止坍塌事故发生。（7）安装外围柱模板、梁、板模板,应先搭设脚手架,并挂好安全网,脚手架搭设高度要高出施工作业面至少1。m。(8）拆模间歇时,应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固,严防突然掉落、倒塌伤人。(9）泵送混凝土时,应随浇、随捣、随平整,混凝土不得堆积在泵送管路出口处。（0）应避免装卸物料对模板支39、撑产生偏心、振动和冲击。（11）水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。(12)模板支撑拆除前必须向监理单位报送拆除申请书，经监理同意签字后方可拆除。(13）拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。(14)纵横向水平杆靠墙柱边部分应该顶住墙柱,提高支撑的整体性。9.3 预防高空坠落事故安全技术措施（1)项目经理对本项目的安全生产全面负责,指导做好高处作业人员的安全教育及相关的安全预防工作(2）模板脚手架搭设完成后,须由项目负责人会同监理人员签字验收合格后,方可投入使用（3)支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及基40、支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求.()所有高处作业人员应接受高处作业安全知识的教育;特种高处作业人员应持证上岗，上网前应依据有关规定对作业人员进行相关安全技术签字交底。(5)高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。施工单位应为作业人员提供合格的安全帽、安全带必备的安全防护用具,作业人员应按规定正确佩戴和使用。(）安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低,扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触,以防磨擦割断。(7)项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位，夜间应设红灯示警。(）已支好模板的楼层四周必须用临时护41、栏围好,护栏要牢固可靠,护栏高度不低于1.米,然后在护栏上再铺设一层密目式安全网.(）高处作业前,应由项目负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收,经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化,防护栏杆以黄黑(或红白）相间的条纹标示，盖件等以黄（或红）色标示。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后,方可实施。（)各类作业平台、卸料平台应按相关规定编制施工方案,项目负责人审批签字并组织有关部门验收,经验收合格签字后，方可作业。架体应保持稳固，不得与施工脚手架连接，作业平台上严禁超载。（1）拆除模板支撑时应采用可靠安全措施,严42、禁高空抛掷。（1)安装楼面模板时，在工作面下1米处满挂兜网作水平防护措施，以确保安全。9.4 监测措施本工程采用扣件式钢管脚手架支撑体系,在架体搭设、钢筋安装、砼浇捣前,施工过程中及砼终凝前后，必须随时监测。本方案拟采取如下监测措施:1）班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查,分公司每月进行安全检查,所有安全检查记录均形成书面材料。2）日常检查,巡查的重点部位:(1）杆件的设置和边接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求；()底座是否松动,立杆是否悬空。连接扣件是否松动;(3）支撑体系是否有不均匀的沉降、垂直度;（4）施工过程中是否有超载的现象;(5）安全防护措施是否符合规范要求;（643、）支撑体系和各杆件是否有变形的现象。3)在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4)要浇捣梁砼前，由项目部对脚手架全面系统检查,合格后才开始浇砼。在浇砼过程中,由专职安全员、施工员对高支模体系检查、随时观测支撑体系的变形情况。发现隐患，及时停止施工,采取措施。10 应急预案10.1 应急目标发生事故时,能及时开展抢救，明确是否有人受伤,以最快的速度将受伤者在第一时间内抢救出来,并实施初步治序.杜绝护救方法不当造成的人员伤亡事故; 杜绝二次事故发生.10.2 机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、救援,项目部成立应急救援领导小组。项目经理 邵军为第一安全责任人,技术负责人田蓉、安全总监 罗勇44、生产经理赵松栋为直接安全责任人,并相应成立高支模施工管理领导小组。组 长:邵军 副组长:田蓉、罗勇、赵松栋组 员：安全员王运兴及技术部、工程部各管理人员。10.3 报警救援及其他联络电话报警救援联络电话：火警119公安110医疗20交通122高支模施工管理领导小组联系电话：序号职责姓 名联系电话1组长蒋伯云2副组长张茂坤3副组长杨留熊4副组长李海士5紧急抢险组负责人廖亦常6疏导警戒组负责人李先尧7通讯联络组负责人刘坤10.4 人员分工与职责（1)项目经理邵军：负责高支模应急救援全面工作。（2）技术总工田蓉(直接安全责任人）：负责制定事故预防措施及相关部门人员的应急救援工作职责。安排时间有针对45、性的应急救援应变演习,有计划区分任务,明确责任。(3)安全总监罗勇:负责现场高支模施工的安全检查工作及现场应急救援的指挥工作，统一对人员,材料物资等资源的调配，并负责事故的上级汇报工作同时负责执行项目部下达的相关指令。(4）组员及各施工班组长：当发生紧急情况时,负责事故的汇报,并采取措施进行现场控制工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。10.5 应急救援工作程序业主监理相关政府部门事件发现人、当事人项目经理安全总监项目总工生产经理按程序启动应急响应预案事件检查、处理整改、教育应急预案评审修订应急预案内部上报对外报告外部报警火警：119匪警：110医疗急救：120交通急救：122当地派出所3、46、应急响应10.6 应急救援方法1）高空坠落应急救援方法：(1)当现场只有人时应大声呼救；2人以上时,就有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救领导小组抢救.(2)仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状,并很可能了解伤员落地的身体着地部位,和着地部位的具体情况.(3)如果是头部着地,同时伴有呕吐、昏迷等症状,很可能是颅脑损伤,应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出,千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞,以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。(4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪,这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬47、于木板上,不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情.2)模板、坍塌应急救援方法：(1)工地发生高支模坍塌事故时,立即组织人员及时抢救,防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。(2)报120急救中心,到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）;(3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；（）清现事故现场，检查现场施工人员是否齐全,避免遗漏伤亡人员，把事故损伯控制到最小；()预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等.3)物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤48、肢、应急以后及时送医院治疗。()止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、填塞止血法和止血带止血法。(2）对伤口包扎:以保护伤口,减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢,减少伤痛。（)对于头部受伤的伤员,首先应他细观察伤员的神志是否清醒,是否昏迷、休克等,如果有呕吐，昏迷等症状,应迅速送医院抢救,如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞,因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。（4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查;如果是重伤,应迅速送医院抢救。(5)预备应急救援工具如下表：支架若干，模板、木方若干，担架2个,止血急救包3个，手电49、筒10个,应急灯6个，爬梯4樘，对讲机6台。11 现场文明施工管理11.1 文明施工管理目标推行标准化管理，创市级文明工地。达到并通过沈阳市文明施工达标验收标准。11.2 文明施工保证措施 在本工程施工期间，我们将严格施工纪律，加强文明施工管理工作，狠抓严管,将各项工作细化、重点化,确保在施工过程中达到沈阳市建设工程现场文明施工检查评定标准的要求。11.2.1 现场文明施工管理文明施工严格执行沈阳市建设局：沈阳市建设工程现场文明施工管理办法和沈阳建设工程现场文明施工检查评定标准。签定合同后将文明施工设计按程序报审,接受有关单位组织的达标验收.项目经理部成立文明施工领导小组，负责本工程的文明施工50、;其人员由项目部的主要管理人员组成,分工明确,各负其责。附录 高支模模板支撑体系设计验算计算书a。450m150mm梁模板支撑体系验算高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JJ130-2011）、混凝土结构设计规范B501-200、建筑结构荷载规范(B 50092001)、钢结构设计规范（GB50017003)等规范编制.因本工程梁支架高度大于米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算,架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术202（3）:扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.5；梁51、截面高度D(m):0.;混凝土板厚度（mm)：120.00;立杆沿梁跨度方向间距La（m):0。50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(）：0。0;立杆步距（m）:。50;板底承重立杆横向间距或排距L(m）:090；梁支撑架搭设高度H(m）：9。0;梁两侧立杆间距(m):0。7；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向;梁底增加承重立杆根数:2;采用的钢管类型为83；立杆承重连接方式：双扣件,考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0。75；2。荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3）:24.00;模板自重（kN/m2）:035;钢筋自重（kN/m3):.0;施工均布荷载标准值（kN52、/m）：3.0；新浇混凝土侧压力标准值（Nm2）：1。;振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m2)：2。0;振捣混凝土对梁侧模板荷载（kNm2）:。0；3。材料参数木材品种:柏木;木材弹性模量E(N/mm2)：9000。0；木材抗压强度设计值f（Nmm）:16.0;木材抗弯强度设计值f(N/m2):7.0;木材抗剪强度设计值fv（Nm)：1。7；面板材质:胶合面板;面板厚度(mm):3.0;面板弹性模量E(N/mm2）:000.；面板抗弯强度设计值fm（N/mm):3.0;4。梁底模板参数梁底方木截面宽度b(m):40。;梁底方木截面高度h（m）:90.0;梁底纵向支撑根数:；5.梁侧模板参数次楞53、间距（m)：15;主楞竖向根数:;穿梁螺栓直径(mm）:12;穿梁螺栓水平间距():45；主楞到梁底距离依次是:m，480mm,930mm，1380m；主楞材料:圆钢管；直径(m)：4。0;壁厚(m）：3。00;主楞合并根数:；次楞材料:木方;宽度（m):4000;高度(m)：90.00;二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算,并取其中的较小值: F=02t11/2 F其中 - 混凝土的重力密度，取24.00k/m3; t- 新浇混凝土的初凝时间，取200h； T 混凝土的入模温度,取20.00; 混凝土的浇筑速度，取1.00m/； H 混凝土侧压力计54、算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取.50m； 1- 外加剂影响修正系数,取100； 2- 混凝土坍落度影响修正系数,取1。150。分别计算得1.48 kNm2、8000 k/m2，取较小值7848 N/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位:mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W 面板的净截面抵抗矩，W= 138。31/6=38。8; M 面板的最大弯矩(Nm); 面板的弯曲应力计算值(/m2）; - 面板的抗弯55、强度设计值(Nmm2）；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mx = 0.q1l2+.1q2l2其中 , -作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1=1.21。3817。0.9=2.601kN/m;振捣混凝土荷载设计值: = 14。340.=6.95kN/m；计算跨度:l =150mm;面板的最大弯矩M =0。12。601502 。176955150 7。8204Nm;面板的最大支座反力为：N1.1q1l+1.2l16。60。15+1。6。550。155.641kN;经计算得到，面板的受弯应力计算值: =7。210 3.81042N/2；面板的抗弯强度设计值: f 156、3N/m2;面板的受弯应力计算值 =2/m2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13Nmm2，满足要求!.挠度验算=。677ql4(100E)l5 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=26.601N/mm； l-计算跨度：l=5m; 面板材质的弹性模量： E = 000N/mm; I面板的截面惯性矩: = 138.31。31。/25.27c；面板的最大挠度计算值： 0。67726.615（1006002.53105) = 0.06 m;面板的最大容许挠度值: = l/250=50/250 = .6m;面板的最大挠度计算值 =0。06mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0。6m57、m，满足要求!四、梁侧模板支撑的计算1次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到:q=5.41/（1。5000.120)=4.8k/m本工程中，次楞采用木方,宽度4mm,高度9mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W= 149/6 =54c3;I = 49/2=24cm4;E=9000。00 /mm2; 计算简图 剪力图(N) 弯矩图(kN) 变形图(m)经过计算得到最大弯矩 M = 。8kN,最大支座反力 R= 2。02 N,最大变形 = 0.53 mm()次楞强度验算强度验算计算公式如下: M/W58、经计算得到,次楞的最大受弯应力计算值 。2104/5。4014= 1.5 N/mm2;次楞的抗弯强度设计值:f= 17N/2;次楞最大受弯应力计算值 =1/mm2 小于次楞的抗弯强度设计值 f=17mm2，满足要求!（2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:= 5/40=1。125m；次楞的最大挠度计算值=0。053mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.15mm,满足要求!。主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2。25kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 24。43=8。993；59、I 。73=1。5c4;E 060.0 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图（kN) 主楞计算弯矩图(Nm) 主楞计算变形图(mm）经过计算得到最大弯矩 M = .89kNm,最大支座反力 R=。71 kN,最大变形 = 0.09 mm(）主楞抗弯强度验算= /Wf经计算得到,主楞的受弯应力计算值: = 2.8908。9103 =32.1 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:f 205N/m2;主楞的受弯应力计算值 =32。1N/2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f205N/mm2，满足要求!（2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 .08 mm主楞的最大容许挠度值: = 4560、4=1.15mm；主楞的最大挠度计算值 =0。08mm小于 主楞的最大容许挠度值 1.25m，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度.计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载本算例中，面板的截面惯性矩和截面抵抗矩分别为: = 5033/6 = 1.411043; I = 00131313/12 = 9。1mm4; .抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W钢筋混凝土梁和61、模板自重设计值(k/)：11（24。0050).50+。50。500.0=0。8kN/m;施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=14(2.0+3。0)0.500.93。15k；=2。44+3。150=.994Nm；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmx=0.1ql2+0.117q2l20。120.4152+0.1173.15125.5104mm;RA=RD0。q1l+0.42l=0。420.844。150.453。10。11。63kRB=R1.1q1l+2q2l=.10。8440。15+1.2.50。15=.0N =Ma/W=55204/4104=3.Nm;梁底模面板计算应62、力 .9Nmm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值f=13/mm2，满足要求!2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用.最大挠度计算公式如下:077ql4/(100EI)=l0其中，作用在模板上的压力线荷载:q =/1=17.70k/； 计算跨度(梁底支撑间距)： =50.0m； 面板的弹性模量: E 600.N/mm2;面板的最大允许挠度值: =150。0/250= 0。600mm；面板的最大挠度计算值： = 。67720。844150/（10060009151）=0.13m；面板的最大挠度计算值： =。3mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0mm,满足63、要求!六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=400/。=8.013/m2方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=499/6 = 4cm；I4999/12 = 243 cm4;方木强度验算计算公式如下：最大弯矩 M =.1ql2 .1830.5 = 0。 kNm;最大应力 = / W= 。21064、6/54000 = 。7 N/mm2；抗弯强度设计值 13Nm;方木的最大应力计算值3.7N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 Nmm2,满足要求！方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = V/（b0)其中最大剪力: V=0.。130. = 2。0 kN；方木受剪应力计算值 32。404100/(2490）= 1.00 N/mm2;方木抗剪强度设计值 1.7 N/m2；方木的受剪应力计算值 。00 Nm2小于 方木抗剪强度设计值 1.7 /m，满足要求!方木挠度验算计算公式如下： = .77q4/(100EI)=l/2方木最大挠度计算值 =0.678。013504(000310)=0。1565、m;方木的最大允许挠度 =0。510025020 mm;方木的最大挠度计算值 = 0.155 mm小于 方木的最大允许挠度 =2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力:P1=RA1463梁底模板中间支撑传递的集中力:P=R=.006kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=（00.450)/40.00（1。2.12040001.43.00)+1。2。50(500-。120).35=.819k 简图(km) 剪力图(） 弯矩图（km) 变形图（m)经过连续梁的计算得到:支座力:N1=N=1.018kN;N2=N3=5。269kN;最大弯矩 Mma66、x0。127km;最大挠度计算值 Vmx=031 m；最大应力 =0。12716/449028.4 N/m2;支撑抗弯设计强度f=0 ；支撑小横杆的最大应力计算值 28.4 N/m小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用,无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编,96页，双扣件承载力设计值取600N，按照扣件抗滑承载力系数0。75,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为2。00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范2。5）: R Rc其中Rc- 67、扣件抗滑承载力设计值,取1。00 N； R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=5。2kN；R 2。00 ，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 N/(A)f1。梁两侧立杆稳定性验算其中 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N11.018kN ;脚手架钢管的自重: N = 1.20.129=1.9 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重:N3=1。2(。90/+(700。5）4）.500.35+(090/+(0。45)4)。50。10(1。50+24.00)1.49kN;68、施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值:N4=1。4(3.00+200)0.900/(700.450)/40500=1.94N；N =N1+2+3N=1。08+1。34+。0491.794=525 N； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到; i 计算立杆的截面回转半径 (c）：= 1。5; A 立杆净截面面积 (cm）：=4.； W 立杆净截面抵抗矩（cm3)：W 4.49; - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( /m); f 钢管立杆抗压强度设计值:f =5N/mm2； lo -计算长度 (m)； 根据扣件式规范,立杆计算长度lo有两个计算公式, a - 立杆上端伸出顶层69、横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0。m;得到计算结果： 立杆的计算长度 顶部立杆段：l0=1。85 1.54 。7=。 非顶部立杆段:0.185 1。54 1.5=2。73由长细比 o/i195=10 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。205 ;钢管立杆受压应力计算值 ;=690.76/（0。0544) = 7.7 N/m2;由长细比 l/ 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。2；钢管立杆受压应力计算值；=52597/(。2042） = 60.5 /m2;钢管立杆稳定性计算 =60。5/2 小于钢管立杆抗压强度的设计值f = 20 /mm2，满足要求！2。梁底受力最大的支撑70、立杆稳定性验算其中 -立杆的轴心压力设计值,它包括:横向钢管的最大支座反力:1 . k ;脚手架钢管的自重: N2 = 1。20。129（91。5）=1。3 ;N =N+N2 =。7+1.12=432 kN ; 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到; i-计算立杆的截面回转半径 (cm）: 1.9; A - 立杆净截面面积 (cm)： 4。24; W - 立杆净截面抵抗矩（cm）:W=4.49; -钢管立杆轴心受压应力计算值 （ N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值:f 5 N/m2； l- 计算长度 (m）；根据扣件式规范，立杆计算长度l有两个计算公式， 立杆上端伸71、出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；=0.m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 顶部立杆段:l0=1。185 1。4 .7。10 非顶部立杆段：l0=。85 1。54 1。5=2.7由长细比 o/=95 =10 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0205;钢管立杆受压应力计算值 ；6490.776/（。2054) =4。N/mm2;由长细比 o/ 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 0.05 ;钢管立杆受压应力计算值 ;643.75/（0.2054) = 74 N/；钢管立杆稳定性计算 = 74 N/m2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f 0 /2,满足要求! 考虑到高支撑架的安全因72、素，建议按下式计算 lk12（h+2a) = 1。167。017(5+0.1) 2。018m； -计算长度附加系数按照表1取值1。17； -计算长度附加系数,+=。7按照表2取值1.07 ；o = 1.66 15 =127 ;由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= .412 ;钢管立杆的最大应力计算值;=641.87/（0.41242) = 3.8N/mm2;钢管立杆稳定性计算 = 6.8 mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f =205 N/mm2,满足要求! b。 350m1550m梁模板支撑体系验算高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1373、20）、混凝土结构设计规范GB5001-2002、建筑结构荷载规范(B 00200）、钢结构设计规范(GB 001200)等规范编制。因本工程梁支架高度大于8米，根据有关文献建议,如果仅按规范计算,架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术202(3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B（):020；梁截面高度 (m)：0.60;混凝土板厚度（m）:20.00;立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0。50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)：0.10；立杆步距h():1.50;板底承重立杆横向间距或排距Lb（）:0.90;74、梁支撑架搭设高度H（m）:9.00；梁两侧立杆间距（）:.0；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1;采用的钢管类型为48；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数：0。75；。荷载参数新浇混凝土重力密度(kNm）:4.00；模板自重（m2):0。5；钢筋自重（kN/3）：1。50;施工均布荷载标准值（N/m）:3。0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/)：1。8;振捣混凝土对梁底模板荷载(kNm2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(N/2）:。0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(m2）:90。0;木材抗压强度设计值f(75、Nmm）:16。0；木材抗弯强度设计值fm(N/m2）:7。0;木材抗剪强度设计值fv(/mm2):1.7;面板材质:胶合面板；面板厚度(mm):1.00；面板弹性模量E（N/m):00。0;面板抗弯强度设计值m（N/m）:13。0;4。梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：4。0；梁底方木截面高度(mm）:90.0;梁底纵向支撑根数：4；梁侧模板参数次楞间距(m):15;主楞竖向根数：4；穿梁螺栓直径(mm）：M12；穿梁螺栓水平间距(mm）:4；主楞到梁底距离依次是:3m，8mm，930m,38m；主楞材料:圆钢管;直径(m)：4。0;壁厚（mm)：3.0;主楞合并根数：2;次楞材料:木76、方；宽度(mm）：40。00；高度(m)：。00;二、梁侧模板荷载计算按施工手册,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值： F=0.22t1V1/2 =其中 - 混凝土的重力密度，取24.0N/m； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2。000h； T - 混凝土的入模温度,取20。00; V - 混凝土的浇筑速度，取1。0mh； 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取750m; 1- 外加剂影响修正系数,取.20; 2 混凝土坍落度影响修正系数,取150。分别计算得17.88 kN、1。00N/2,取较小值17.848 kN2作为本工程计算荷载三、梁侧模板77、面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm）1。强度计算材料抗弯强度验算公式如下: = M/W f其中,W 面板的净截面抵抗矩,W = 131。31。3/6=40。8cm3; 面板的最大弯矩（Nmm)； 面板的弯曲应力计算值(N/m2)； f -面板的抗弯强度设计值（/mm2);按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算:max =01q1l20。17ql2其中 ,-作用在模板上的侧压力,包括:新浇混凝土侧压力设计值: q=。.4317。0.9=27。564N/m;振捣混78、凝土荷载设计值: q。41。4340。9=。20k/m;计算跨度： l =15m；面板的最大弯矩M = 0.12。564102+ 0.11 7.07102= 。10104m；面板的最大支座反力为:=1.11l+1。2q2l=。17.5640.5+1。2。270.15=5。845kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值： = 8。100 / 4.03104=2N/mm2；面板的抗弯强度设计值： f 1Nmm2;面板的受弯应力计算值 =2N/mm 小于面板的抗弯强度设计值 f=13/mm,满足要求！ .挠度验算=0.67l4/(10I)l/5 作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=2779、564N/m； l-计算跨度: = 150m； E-面板材质的弹性模量:E 000Nmm； 面板的截面惯性矩: I143.3.32=6。18c；面板的最大挠度计算值: =0.6772。564504(006000。6210) =。06 mm；面板的最大容许挠度值: = l/25 =155。6mm;面板的最大挠度计算值 =0。06m 小于 面板的最大容许挠度值 =0。6m,满足要求!四、梁侧模板支撑的计算1。次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=。845/(1。5500.12）=0kN/m本工程中，次楞采用木80、方，宽度4mm,高度90mm,截面惯性矩，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 149/6 = 54cm;I = 499912=243m4；= 9000。00 N/mm2; 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图（Nm) 变形图(）经过计算得到最大弯矩 M =0.083 km,最大支座反力 R= .2 kN，最大变形 0。052 m（1)次楞强度验算强度验算计算公式如下： =M/Wf经计算得到,次楞的最大受弯应力计算值 = 8。2604/.4014 = .5 N/m2;次楞的抗弯强度设计值:f = 17/mm2；次楞最大受弯应力计算值 1。5N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=172,满足81、要求!(2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值： = 450/40。25m；次楞的最大挠度计算值=。05m小于 次楞的最大容许挠度值 =1.125m，满足要求！。主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2。022kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算.本工程中,主楞采用圆钢管，直径8mm,壁厚3,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 2。4383;I=10。8=1.57m4；E = 2600。00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(Nm） 主楞计算变形图(m）经过计算得到最大弯矩M .88k，最大支座反力 R= 。77kN,最大变形 0.08 mm82、（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 。8105.9913 21m2;主楞的抗弯强度设计值: f=205N/mm2;主楞的受弯应力计算值 =32。1/mm2小于主楞的抗弯强度设计值 f=25N/，满足要求!（2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.89 mm主楞的最大容许挠度值： 45000=1.12m；主楞的最大挠度计算值 =0。089 小于主楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求!五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑83、模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50133/6 =1。41104mm; I 5031312 = 9.114mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： MWf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kNm)：q1=1。2(24。0+1。0)1。500.5000=21。53k/m;施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/)：q=1.4(2.0030)0。50.903。15kN/m;q21.5333。150=24。683kN/；84、最大弯矩及支座反力计算公式如下：Mx=0.11l2+。17ql2= 0.11516.67+073。15116672=3。4314Nmm;R=RD0。41l.5l=0.1。5330.17+。4。10.11=。1NRB=RC=111l+1。2l=1125330.17+1.250.17=3.04kN =MaW=3.14/。41104=.4/mm2；梁底模面板计算应力 =2。4 /mm 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值f=13/2,满足要求!2。挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:= 0.677q4/（100I)/20其中,q作用在模板上的压85、力线荷载：q =q/1。217.44N/m; l-计算跨度(梁底支撑间距):l =11.6m； E面板的弹性模量: = 6000。/mm2;面板的最大允许挠度值: =667/50 = 0。7mm;面板的最大挠度计算值:=0。71.533116.4/(106009。0)=0.049mm;面板的最大挠度计算值: =0。09m 小于面板的最大允许挠度值: =0。47m，满足要求!六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载.1.荷载的计算梁底支撑小楞的86、均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：=324/.5=6。409k/m2。方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算.本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=99/ 5m;I=99/1 =243 cm4;方木强度验算计算公式如下：最大弯矩 M =0.1ql2= 。16。409.52 = 。6 km;最大应力 = W = 。1106400 = 3N/m2；抗弯强度设计值 =3 N/mm2;方木的最大应力计算值 3 N/m2小于 方木抗弯强度设计值 3 N/m2,满足要求！方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足： = 3V(2h0）其中最大剪力： V=0.。490.5=87、 1.923N;方木受剪应力计算值 =3。931000/(209) = 0。81 /mm；方木抗剪强度设计值 = 。7 N/mm2;方木的受剪应力计算值01 N/m2小于 方木抗剪强度设计值 1。7mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下:=0。67l4(0EI）=l/250方木最大挠度计算值 0.6776.49504 /（1000243104)=0。124mm；方木的最大允许挠度.50000/20=2。000m;方木的最大挠度计算值 =024m小于 方木的最大允许挠度=2 ，满足要求!3支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1。17kN梁底模板中间支撑传递的集中力:288、=3。04N梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力:P3(0。000。350)0。50(1。20.1040001。000)。2050（.50-。120)5。936N 简图(kNm) 剪力图（kN) 弯矩图(Nm) 变形图（m)经过连续梁的计算得到:支座力:NN=0。78 kN；N2=9。052 N;最大弯矩0。2m;最大挠度计算值 m05 mm；最大应力 =0。281/4906。6 Nmm；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2;支撑小横杆的最大应力计算值 6.6 Nmm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起89、构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取.k,按照扣件抗滑承载力系数0.，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2。): Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取1.00 k; - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中取最大支座反力,根据前面计算结果得到 R=9.052 N; 12。0 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = /(A）f1梁两侧立杆稳定性验算其90、中N立杆的轴心压力设计值,它包括:横向支撑钢管的最大支座反力： N =0。8 N ；脚手架钢管的自重: 2 120.12991。9 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.（0.90/2+（.70-0。35)/4)0。00.35(。902+(0。700.35）/4)0。00。12（1。5+24。0）=1.1 N;施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N=1.4(3.00200)0。0/2+（0。00。350)/40.500=1.881 k;N=N1+2+N3+N4=0。78+。34。11.88=5159kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 o/i 查表得到； i-计算立杆的截面91、回转半径 (c)：i = 1。59； -立杆净截面面积 (m）: 。24; W 立杆净截面抵抗矩(cm3):W= 4.; - 钢管立杆轴心受压应力计算值 （ N/m2); 钢管立杆抗压强度设计值:f =5 N/m; - 计算长度（）; 根据扣件式规范,立杆计算长度o有两个计算公式, a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;=0.1；得到计算结果：立杆的计算长度顶部立杆段:l=1。185.5 1。=.0 非顶部立杆段:l01.185 1.51.5=.73由长细比 l/i=195=210 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 。205 ;钢管立杆受压应力计算值 ;=640。6/（0。292、0542) 74。7 N/2；由长细比 loi 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 。05；钢管立杆受压应力计算值 ；=55.21/（。042) = 59. Nmm2；钢管立杆稳定性计算 94 N/mm 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f =205 Nmm2，满足要求！2梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中N 立杆的轴心压力设计值,它包括:横向钢管的最大支座反力： =9。052kN ；脚手架钢管的自重： = 1.0。129(91.55）=1。34 N;N1+N2 =952+1.154=10。6 kN ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (93、cm）：i = 159; A -立杆净截面面积 （m2): A 4。4; W 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 。; 钢管立杆轴心受压应力计算值 （ N2）; f 钢管立杆抗压强度设计值：f 205 mm2; o - 计算长度(m);根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式, a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;0.1;得到计算结果： 立杆的计算长度 顶部立杆段:0。.5 .73.10 非顶部立杆段:0=118。5 1.5。73由长细比li=195 =21 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。0 ;钢管立杆受压应力计算值;=0206。27/(0。2024) = 194、14N/m2;钢管立杆稳定性计算 = 7. N/m2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值f = 205 N/mm，满足要求!由长细比 l/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 005 ;钢管立杆受压应力计算值 ;=106.2/（020544） = 17。4 /m2;钢管立杆稳定性计算 = 174N/m2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f =0 N/mm，满足要求!.板底支撑体系验算 高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(GJ10011)、混凝土结构设计规范GB5010002、建筑结构荷载规范（GB 5000-0）、钢结构设计规范（GB50170)等规范编制。因本工程模板支95、架高度大于8米,根据有关文献建议,如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息1。模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距（m）：1。；步距（m）:50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m）:0。10；模板支架搭设高度（)：9.00;采用的钢管(mm）:4830 ;板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座;。荷载参数模板与木板自重（kN/m2):000；混凝土与钢筋自重（Nm):2500；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0;3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为196、3mm；板底支撑采用方木;面板弹性模量E(/m2):9500;面板抗弯强度设计值（N/2):13；木方抗剪强度设计值（N/2）：。0；木方的间隔距离():5。00;木方弹性模量E(N/mm2）:00.000；木方抗弯强度设计值（Nmm2):13。0;木方的截面宽度(m):400;木方的截面高度(mm):90。00；托梁材料为:钢管(双钢管）:483.0；。楼板参数楼板的计算厚度（mm）：12.00; 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 101。32/6 = 8。17 cm397、；I =10.33 18.08 cm4;模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图、荷载计算（)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):q1 250。12+0.1 = 3. k/m；（2)活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）:q2 = 。= 2。5kN;、强度计算计算公式如下：0。q2其中：=1。23.+1。42。57。7Nm最大弯矩=0。17.72502=15 N;面板最大应力计算值 =MW 8125/16.667 = .709N/mm;面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为。709 /m 小于面板的抗弯强度设计值 1 Nmm2,满足要求！3、挠度98、计算挠度计算公式为=0。677l4（100EI）=l/5其中=1=3.kN/m面板最大挠度计算值 = 。677。52504(10001.38104)=0。0 mm；面板最大允许挠度=250/ 250= mm;面板的最大挠度计算值 0.5 mm 小于 面板的最大允许挠度 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:=bh6=49/6 = 54c3；I=bh3/12=4999/1 = 243 m4； 方木楞计算简图.荷载的计算（1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(km）：1= 250.250.12+0.2 = 085N/ ;(2)活荷载为99、施工人员及设备荷载（k/m）:q2。5025 = 0.625 N/；强度验算计算公式如下:=0。1l2均布荷载 1。2 + 1。4q =1.0.875+1。40。625 = 1。925 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0。1.9251 = 0。9kNm；方木最大应力计算值 =M /W =0。19106/500 =3。65 N2;方木的抗弯强度设计值 f=13。00 Nmm2;方木的最大应力计算值为 。65 mm2 小于方木的抗弯强度设计值 1 mm2,满足要求!3。抗剪验算截面抗剪强度必须满足:= 3/2hn 其中最大剪力: V 6。921 1。15 N;方木受剪应力计算值 = 100、3 。55103/(240) =0.81 N/m2;方木抗剪强度设计值 = 1。4 N/m2；方木的受剪应力计算值 0.481N2 小于 方木的抗剪强度设计值4 N/m2，满足要求！4.挠度验算计算公式如下：=。677ql4/(10I）l/50均布荷载 q = q1 = .875 kN/m;最大挠度计算值 =.677。51004 (0900024300）=0。271m;最大允许挠度 =1000/ 250=4 m；方木的最大挠度计算值 .271 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 m，满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管)：483。;=898 101、m3；I=22。72cm4;集中荷载取纵向板底支撑传递力,P2。1kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(m) 托梁计算变形图（mm） 托梁计算剪力图（kN） 最大弯矩 Mmax = 0.866 kNm ；最大变形Vmax = 1。305 m；最大支座力 Qax = 0。106kN；最大应力 =63856/898 96。8 Nm；托梁的抗压强度设计值 f=20N/mm2；托梁的最大应力计算值96 N/m2 小于 托梁的抗压强度设计值 05 N/mm，满足要求!托梁的最大挠度为 1.5m 小于100/15与10 m,满足要求！五、模板支架立杆荷载设计值（轴力）作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载102、。1.静荷载标准值包括以下内容（)脚手架的自重(k)：NG= 0。189 = .246kN;钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(）模板的自重（kN):G2 =。51 =.5 kN;(3）钢筋混凝土楼板自重（N):N = 5。1113 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+G2+NG3 = 4。746N；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ= （2.5+2 ) 1= 。5kN;3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1。2G +14NQ= 11。5 kN;六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式： =/(）f其中 N 立杆的轴103、心压力设计值（k) :N = 11。995 N; 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 o/ 查表得到； i- 计算立杆的截面回转半径(c) ：i =1.9 ; A - 立杆净截面面积（cm)：A 。24 2; W - 立杆净截面模量(抵抗矩）（cm3):W4。9 cm3; -钢管立杆最大应力计算值(/2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ： =205 N/mm； L0- 计算长度 (m);按下式计算： l0 = h2= 1.5+0.12 = 1。 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a =。1m;l0/i = 0 15。9 =107 ;由长细比L/i 的结果查表得到轴心受104、压立杆的稳定系数= 0。3;钢管立杆的最大应力计算值 ；19942(0.374) 5.68 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 68N/m2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f25 Nmm,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素,建议按下式计算0 = k1k2（h+2a) 。1671。7(1.5+12) = 2.018m;k1 计算长度附加系数按照表1取值.167；-计算长度附加系数，h+2a = 17 按照表2取值1.017 ;Lo/i 2017。626 /1.9 = 12 ;由长细比 o/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。 ；钢管立杆的最大应力计算值 ;=1194.72105、/(0。41242) = 6664/m2;钢管立杆的最大应力计算值 68。64 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f =20 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 七、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值：fg= fgk =101120p; 其中,地基承载力标准值:fgk 10 pa ; 脚手架地基承载力调整系数：kc = ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =1.50.5=4。79ka ;其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值: = 11。995 kN;基础底面面积: .25 。=7.979 fg1kpa 。地基承载力满足要求!