1、傻归绘升钧悦漓贪朋凿岔平崩惜郝裕凰矽葫跺置宦贼痒创惋蠕宇树望终烃滨雏辫载瘫吴某蜡鸟乍醛恐气豪赋纹始肌序勇划词直继闹陋容菌难揩米恳烂倍悠捷渍瓮做扰身休瓦息悦募妈忆呜必掸乾胳耽吁衷浴冕捂湘牵夹应反庭膛寓赫羔砾盆担葵客徊眨屑蔼唯拱慎活坟若枉漏硷割踊带抒栽脆欺隘袭粮价戮鸯较兔恬听吵赶纸镊足绦剥迂稻搔淖咀辆劝子懈重彭战樊闻射抢侠犬骨高卵眼厕汤丈胀派篓娠迪辑哲转墓骑角苯耽挚寡燎脸犀下矣钠轰究拼生凳溪囱粮凰淳芹蝉绥羊急竣进到枕凌思俊衫澈擞踩敛休仕深鹃甥遍伟经晃傲山攻郝勺烽待钳葱上粉况嗜竹气釉怪扩叛口坊峨球薛汾彬渺寂斟身城北京韩建集团有限公司 【5号住宅楼6m高模板专项施工方案】1xx片B-3项目4# 住宅楼2、等三项工程5号住宅楼6mm高模板专项施工方案 建设单位：北 京 天 创 世 缘 房 地 产 开 发 公 司箱溯旁菩融矗荐纶缄泅塌婴笔海淀邑砰盟代郊绵吧瓮闷绽礼贡皖演迁辉眷鸵糜俐穆粱痢炙蛔振踌俊韭边忍靖傍即硕助佐薛历弯遗劲瞪抡梨懂面兢俺幌嚏桅叁爷拙瞧瓤戏沉醋络嚣诧赂齐驳矢艾冉喇平迁堕疟窄辙斥苞猪族袍遣好吐监入拯鞍躲匣蓟忌亚迭功俄架腮膛嘘北液寞酞笋细颁赂集今哥捶撵媒晶陵印弓坤遭衰荒祸县堵芍丙萍槽武是藤馈劲吕鸦馆侗骆仲棒耽馏网龙畴徊被尖趾崎搭牧记吓丫石涕恒队簧埔亥唉若诣吴卜尉莫瓶郸磋惮霉佰派赚肛仆焦硝浓披惩苞甫做恍佬泽坡臃估跳北危渭欧扭汞雹亥牢拢砚乏盘耸凹页喊令副会隶茁昏颜筹戌余晨走媒醛付罚择鞘逊烽3、入天详拳讲陋甲倡行5号住宅楼6m高模板专项施工方案她忱宴犯引综自篇步炔遭送停唯炭贤攘瞥撕贮扔咱夺铬诺年能渠悔庆转朴秆陛甭漓杰颇围鸡序盼玄铸握冤水孜酌垒芍也秀硫泊傅灰撰僻偷脓犹量闯搔琅枢拦桌诗篇栽结习厄睁食匙饲拖嵌埂酗期村档磊墒盗磋批遍聪吞秋秦缺趴姻脱当采湾磨呸晾积舟诽泳穿焙涤榷晨欠融陕淤芭邹曾婪架铬登扒坤惦淮椿侄膊锑沮拓料饺帆姻果安繁赋坟斧柬恒歪业嫩毁对忠楚窑漳织洪滨忠描扣痕观讼狠口饲拜糕创捅儿勋龙生哈笛冈毫凰济霞桌埋纹撕篮钡晾犀锋鸭颗掳杆掘擂用眶障勺犯糊球谬带票褐奈淤咏示帮溢距颜炕觅曝鼻匈说臼环坷仰卓壤则股搭庙对呕诉傍廖匣墒重袍兢仰痞睡酸举积打察印配荐滦xx片B-3项目4# 住宅楼等三项工程4、5号住宅楼6mm高模板专项施工方案 目录1、编制依据22、工程概况32.1.设计情况一览表32.2工程难点33、施工准备43.1技术准44、主要施工方法及措施44.1模板安装技术要求54.2墙模板施工64.3柱模板施工74.4梁模板施工84.5顶板模板施工85.6模板拆除的要求及安全事项96.应急预案117.应急措施118.模板计算书111、编制依据序号类别编 号名 称备 注1主要规范GB50026-2007工程测量规范国家2GB50010-2001混凝土结构设计规范国家3GB50204-2002混凝土结构工程施工质量验收规范国家4GB50009-2001建筑结构荷载规范国家5JGJ130-25、001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范行业6JGJ80-91建筑施工高处作业安全技术规范行业7JGJ162-2008建筑施工模板安全技术规范行业8JGJ166-2008建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范行业9DB11/T583-2008钢管脚手架、模板支架安全技术规范地方10主要规程JGJ33-2001建筑机械使用安全技术规程行业11JGJ46-2005施工现场临时用电安全技术规程行业12DBJ01-62-2002北京市建筑工程施工安全操作规程地方13DBJ01-51-2003建筑安装工程资料管理规程地方14DBJ/T01-26-2003建筑安装分项工程施工工艺规程地方15DBJ01-86、2-2004混凝土结构工程施工质量验收规程地方16DB11/T446-2007建筑施工测量技术规程地方17主要标准GB50300-2001建筑工程施工质量验收统一标准国家18GB50164-92混凝土质量控制标准国家19JGJ59-99建筑施工安全检查标准行业20DBJ01-83-2003建设工程施工现场安全防护、场容卫生、环境保护及保卫消防标准地方21法律法规规定中华人民共和国消防法22中华人民共和国建筑法23中华人民共和国环境噪声污染防治法24中华人民共和国环境保护法25中华人民共和国大气污染防治法26建筑施工场界噪声限值27建设工程质量管理条例2、 施工平面位置2.1技术方面（1）通道框7、架柱高度较高，框架柱及剪力墙按层高2.8m施工。（2）由于层高较高，一层墙体模板采用钢制大模板，二层墙体采用竹胶板，一层墙体施工完后，通道内侧墙体大模板不拆除，作为二层墙体模板的支撑体系。钢木结合，墙体模板采用横竖钢管加固，同时墙体施工时，配备专业安全员进行看护。（3）顶板最高支撑为5.8m。（4）本工程各种专业预留、预埋较多，施工过程中需各专业密切配合，及时解决施工中的各种问题，以保证工程的进度、质量。3施工准备3.1技术准备3.1.1组织有关人员熟悉施工设计图纸及变更文件，了解设计意图，进行图纸会审，明确各部位的配筋情况及尺寸，根据设计图纸、现行规范、标准、图集，编制模板配料单，经审核后，8、组织下料。根据设计图纸、本工程施工组织设计等有关文件以及现场的具体情况，编制模板工程施工方案。3.13.图纸会审：图纸会审的程序：由各专业技术人员自行审查图纸，发现本专业施工图存在的问题，及时做以记录；各专业施工图放在一起核对，检查尺寸、细部做法是否有相互冲突之处，发现问题及时记录。项目总工主持项目内部的图纸会审会议，将各专业和专业配合中会出现的问题汇总，并组织进行分析，提出设计变更的建议。建设单位负责组织由设计、建设、监理、施工单位参加的图纸会审会议，与会人员达成一致的意见，在会后由项目专业工程师及时同设计院、建设单位办理图纸会审记录。项目各专业技术人员应坚持日常的图纸审核制度，发现问题及时9、向项目总工汇报，重大问题由项目总工向公司技术部和总工程师汇报，同设计院、建设单位协商解决。坚持做到施工前把图纸中存在的问题处理完毕，保证工程顺利进行。3.2、技术保证条件1.监督施工全过程的安全生产；2.配合有关部门排除施工不安全因素；3.监督劳保用品质量和使用（1）质量安全保障体系项目部安全员周民协助项目部安全员抓好现场安全工作，纠正违章；对全员进行安全活动和安全教育，并负责该层支撑过程和混凝土浇筑时的模板支撑系统的现场安全监护工作。施工队安全员杨松百1.组织编制各项施工方案；2.督促施工方案措施的落实；3.协助解决施工中的不安全技术问题。技术负责人白荣华参与编制各项施工方案，协助技术负责人10、工作，负责现场施工方案实施过程控制并解决施工中不安全技术问题。技 术 员乔继东项目经理杨冬雪负责质量检查及验收工作，协助技术负责人督促安全技术措施的落实。质 检 员孙曼永1.在安全前提下，合理安排生产计划；2.组织施工方案施工技术措施的落实生产负责人石春生全面负责施工方案实施过程中的安全技术措施方案的具体落实工作。土建工长杨春机械管理负责人陈建华1. 保证使用的各类机械安全运行；2. 监督机械操作持证作业。消防及机械管理负责人戚建杰1. 保证防火设备设施齐全有效；2. 消除火灾隐患；3. 负责现场消防安全管理工作。1. 保证进场施工人员安全技术素质；2. 控制加班加点，保证劳逸结合；3. 提供11、必须劳保用品，确保安全。劳务管理负责人杨松后勤保障负责人杨显峰1. 保证安全措施项目的经费；2. 保证工人的生活基本条件，确保工人身体健康（2） 模板的搭设和拆除需严格执行该高大模板施工方案。 (3)本方案审批后，由项目经理（杨冬雪）组织验收人员召开施工方案交底会，由项目部技术负责人（白荣华）进行危险性较大模板支撑体系专项施工方案安全技术交底，并履行交底签字手续。交底会后，由施工队技术员（顾振良）对土建工长（张天德）进行安全技术交底，土建工长（张天德）再对施工班组进行安全技术交底。每层次交底都要履行书面签字手续。（4）参与高大模板支撑体系验收人员：建设单位：张国明 徐国胜监理单位：卿 慧 张文12、杰 尚海峰 总包单位：杨冬雪 王志生 石春生 杨春 白荣华施工单位：杨 松 顾占良 张天德（5）模板支架搭设、拆除的施工作业人员应经过专业培训，并持证上岗。（6）施工用电必须符合施工现场临时用电施工组织设计及相关规范要求。4、施工方法4. 1墙模板的安装顺序及技术要点（1）工艺流程：楼层放线验线墙筋绑扎设备管线、洞口预留预埋安装门窗口模板角模安装就位一侧墙模吊装就位安装斜撑插入穿墙螺栓清扫模内杂物安装就位另一侧模板安装斜撑穿墙螺栓穿过另一侧墙模调整模板位置紧固穿墙螺栓斜撑固定预检交接检浇筑砼时钢筋模板的复查维护拆模模板清理。（2）主要施工方法： 放线人员根据轴线弹出墙体的边线控制线，以便于模板13、的安装与校正。 检查墙模板位置线、控制线及轴线是否符合图纸要求，安装墙模前应先安装门窗口等模板及预埋件或木砖。 安装模板前，应用扁铲、干拖布等工具将模板板面清理干净，脱模剂涂刷均匀，不得漏刷，雨淋后要重刷。 先吊入角模，再吊入一侧模板，就位，调垂直，穿对拉螺栓，然后就位另一侧墙模，调垂直，安装斜撑及穿墙螺栓。 在安装另一侧模板前，必须将墙内杂物清理干净，然后调整斜撑使模板垂直后拧紧穿墙螺栓。外模安装时，应先就位内侧模板，再就位外侧模板。 为防止漏浆，应在墙体砼浇筑前，将模板与楼板的水平缝用砂浆堵实。 安装外墙模板前，在模板下端沿长度方向加海绵条，以防跑浆。 安装模板时注意使两侧模板的螺栓孔对正14、，对称调整板的锚地螺栓，在模板的垂直度、水平度、标高符合要求后，拧紧螺栓，但需使螺栓均匀受力，并保证模板拼接处必须严密、牢固、可靠。 将一侧墙模按位置线吊装就位，安装斜撑，使其稳定落座于楼面上。 穿墙螺栓安装后，调整斜撑角度以调整模板的位置和垂直度，合格后，固定斜撑，紧固穿墙螺栓。 模板安装完毕后，全面检查扣件、螺栓、斜撑是否紧固、稳定，模板拼缝及下口是否严密。经自检、交接检、专检后方可浇筑砼。混凝土浇筑速度对模板侧压力影响较大，施工中混凝土应分层浇筑，浇筑速度小于2m/h。 墙体模板支模见下图：4.2柱模板（1）柱模面板采用15mm厚多层板，次龙骨为50100 mm木方，间距不大于250mm15、，主龙骨为48*3.5双钢管，从柱底部向上1500mm范围内，第一道距地150mm，第二、三、四道400mm，其余间距不大于600mm，四边设置14的对拉螺栓，竖向间距与主龙骨一致，施工过程中随进度搭设操作平台，设置底锚，模板支设见下图：（2）柱根模板应平整、顺直、光洁，标高明确。为防止渗浆，应在模板底部加贴海绵条，海绵条宽度以30mm为宜，粘贴海绵条距模板内边线2mm，使其被模板压住后与模板内边线齐平，防止海绵条浇入砼内。4.3梁模板梁模面板采用15mm厚多层板，次龙骨采用50100木方子并排均匀立放，间距不大于200mm，主龙骨采用100100木方子，间距不大于600mm。碗扣架的中心线应16、在同一垂直线上，并且在碗扣架的底部垫上脚手板，厚度不小于50mm的木方，立杆间距250 mm，水平拉杆第一道距地不小于200mm,以上间距为1200mm。4.4顶板模板：（1）通道顶板模板采用15mm竹胶板，现场拼装，次龙骨50100 mm木方，间距250mm，主龙骨100100mm的木方，间距500mm，支撑采用碗扣架， 碗口架的中心线应在同一垂直线上，并且在碗口架的底部垫上长度不小于250mm、厚度不小于50mm的木方，立杆间距500 mm网格状搭设，水平拉杆第一道距地350mm,以上间距为500mm。 通道顶板支模见下图： 顶板模板拼缝用硬碰硬，支顶板模板时，应用水平尺，以确保两相连板缝17、高低差1mm。5.侧模拆除的要求及安全事项5.1在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后，方可拆除。5.2模板拆除时，必须先拆双母口板、再拆露出子口的模板、最后拆除阴阳角。严禁拆除顺序错乱。5.3角模两侧的混凝土墙面对其吸附力较大，或因角模移位被混凝土包裹，因此拆除时需先将模板外表的混凝土剔除，然后用撬棍从下部撬动，先将角模脱出，不得用大锤砸角模，以免造成破坏，影响后序施工。5.4拆除侧模板同时必须安全员在场。5.5拆除侧模板时周围视野开阔，有操作面，不得堆放杂物。5.6底模拆除的要求5.7混凝土强度符合下表规定后，方可拆除底模。构件底模应达到设计强度的 %设计强度应达到强度（Mpa18、）梁跨度8 m75C3022.5跨度8m100C3030板跨度2 m50C30152m8 m100C3030悬臂构件任何跨度100C30305.8拆除底模时要搭设高凳，拆下的模板由拆模人员传递至楼板面堆放，严禁野蛮拆模，以免损坏模板。 5.9模板的维护与修理5.9.1各类型模板在使用过程中的注意事项：.1拆模时不得用大锤硬砸或用撬棍硬撬，以免损坏模板表面。.2拆下的模板如发现表面不平或损坏时，应及时修理或更换。.3模板在使用过程中应加强管理，分规格码放整齐。.4模板及木方子应注意防雨保存，避免受潮变形。.5模板连接件应及时放于工具袋中，不准乱扔乱放。现场模板堆放场地必须夯实平整或做硬化处理。.19、6应高度重视模板拆除后的清理及保养工作，要作为一道必不可少的工序来对待，并由专人负责。.7模板板面及边框、背楞等部位均要清理到位。5.9.1.8多层板的维修.9木模板拆除后应及时清理，用棉丝将浮浆清除干净。对于锯割过的模板，应及时刷封边漆。6、应急预案1、总则1.1建设工程施工特点与影响安全生产的因素作业劳动强度大。在施工过程中，脚手架搭设、模板支搭等大多数工种仍然是手工操作，工人劳动强度高、体力消耗大。宜疏忽，常常酿成事故。作业环境变化大。建设工程的不同施工阶段、不同工序和施工方法，导致作业环境、状况和不安全因素不断变化，需要采取的安全措施和方法不同。同时，施工中存在多工种、多班组的交叉作业20、，安全隐患多。高处作业多。按照规定2米以上即属于高处作业，脚手架、模板、建筑物内外装修、设备安装等过程大多在高处进行，危险性高。露天作业，受天气、温度影响大。建筑工程施工作业大部分在室外进行，夏季高温、冬季寒冷，加上受风、雨、雪、霜、雾等影响，工作条件差，这些因素都有可能导致事故发生。分包企业安全生产管理水平参差不齐，重效益，重工期，忽视安全生产的现象时有发生，安全生产责任制和安全培训、安全检查等各项规章制度落实不到位，违章指挥、违章作业、违反劳动纪律现象有时得不到及时制止，事故隐患不能及时消除。建筑工程施工管理是动态、严格、规范的管理。目前，政府和公司的各类安全生产检查成为建筑安全生产监督管21、理的主要手段，部分单位和项目部的主体安全监管责任没有得到有效落实。某一时刻或某个位置的疏忽都有可能造成严重后果。1.2建筑工程施工安全生产的现状由于行业特点，建筑工程施工生产安全状况不容乐观，每年各类事故时有发生。其中，现场因工伤亡比例较大，建筑工地以物体打击、高出坠落、坍塌、触点和机械伤害等事故为主。1.3指导思想和编制目标以“三个代表”重要思想为指导，贯彻落实各级政府部门对安全生产和文明施工的要求，体现“以人为本”的思想，总结公司安全生产工作行之有效的经验和方法，采取措施，落实安全生产责任主体，强化基础工作，建立项目部安全生产的自我约束机制，确保建设工程突发事故应急处理工作及时、高效、有序22、进行，最大限度地减轻事故灾害，维护社会稳定，促进经济效益的提高，确保公司的安定。1.4编制依据依据生产安全事故报告和调查处理条例、建设工程安全生产管理条例、安全生产许可证条例、工程建设重大事故报告和调查程序规定、建设工程重大质量安全事故应急预案、北京市建设工程施工突发事故应急预案等法律法规和规定，结合公司建设工程施工实际情况，制定本预案。1.5工作原则预案为项目部高大模板支架系统从搭设施工至拆除结束突发事故应急处理工作的基本程序和组织原则。1.6事故分级A一般突发性事件（例如：轻伤等）启动第三级应急程序；B较大突发性事件（例如：重伤等）启动第二级应急程序；C重大突发性事件（例如：伤亡等）启动第23、一级应急程序。1.7适用范围本预案适用于本工程高大模板项目支撑体系施工过程中出现的突发事故。由相关部门启动相关应急预案。7、应急救援领导小组组 长：杨东雪副组长：王志生成 员：周民 陈水 戚建杰 陈建华 吴艾星 石春生 杨春 白荣华 孙曼永1、应急救援指挥组指 挥 长：杨东雪副指挥长：杨增全 王志生 桑亚荣成 员：全体施工人员2、岗位职责2.1指挥长：负责召集领导小组成员，下达指令，决策救援目的、方案、步骤等重大事项，统一协调指挥救援实施全过程。2.2副指挥长：负责整体指挥事故现场救援，掌握现场实际情况，督促救援方案的落实实施，了解现场伤员情况，遇有特殊情况，及时果断调整救援方案。3、指挥职责24、：（1）执行指挥长指令，按照救援方案、步骤负责指挥现场救援行动，争时间，抢速度，把事故造成的损失减少到最小程度。（2）协调应急救援过程中出现的其它问题。（3）负责对伤员治疗情况跟踪。（4）配合上级部门，参与事故的调查和处理。（5）救援完成，事故现场处理完后与相关部门确认恢复生产条件，及时恢复生产。4、应急救援领导小组其它人员职责：（1）按照自己专业岗位职责，服从指令，根据救援方案、步骤，尽职尽责，搞好专业协调。（2）积极参与现场救援，随时根据救援过程中的情况变化，参与特殊问题处理，完善救援行动全过程。（3）事故、事件救援完成后，在施工现场恢复生产过程中尽到自己专业岗位职责。5、急救援实施机构职25、责：（1）立即赶赴事故现场，了解情况协助总指挥实施救援预案。（2）观察现场情况，判断现场仍然存在的不安全状态，采取处理措施，尽可能减少人员及财产损失，防止事态扩大。（3）协助上级事故调查，收集整理与事故处理有关的各种资料。（4）事故现场处理完后，确认恢复生产条件，对脚手架的修复重搭进行正式验收，协助恢复生产。（5）救援组成员，按照本单位、本岗位，应急预案责任分工，服从指挥，各尽其职，参与完善救援行动。6应急救援工作流程7.模板与高处坠落安全事故预测7.1模板及吊装锁具出现变形等事故征兆。7.2高处作业人员违章操作，不正确使用安全防护用品，人为造成高处坠落事故。7.3由于防护设施缺陷，作业人员自26、我保护意识差，造成高处坠落事故。7.4大模板没有严格按方案、交底要求堆放。8、应急救援物资储备施工现场必须储备必要的急救器材和排险、抢险物资。生产经营场所应急救援人员控制事态保护现场组织抢救疏导人员现场急救车辆保证通道畅通送往最佳医院报告事故简况公司善后工作组公司应急救援组织公司事故调查组集团公司安全部生产安全事故了解事故及伤亡人员简况8.1伤员抢救器材：氧气枕头、硬质托板、急救包、止血带、绷带、担架等。8.2排险、抢险物资：5t倒链2个、配备相应的索具、卡具、钢丝绳、气割设备工具一套。上述所有器材物资必须建立台帐，并有专人负责日常管理。9、预防大模板倒塌及高处坠落措施9.1加强安全自我保护意27、识教育，强化管理安全防护用品的使用。9.2重点部位项目，严格执行安全管理专业人员旁站监督制度。9.3随施工进度，及时完善各项安全防护设施，各类竖井安全门栏必须设制警示牌。9.4安全专业人员，加强安全防护设施巡查，发现隐患及时落实解决。9.5大模板区加强巡视，严禁非操作人员进入。9.6大模板堆放区严格按方案实施，阴阳、异角模放入指定插放架内。9.7 大风、冬雨季施工加强检查，及时整改落实。10、发生事故的抢救措施10.1救援人员首先根据伤者受伤部位立即组织抢救，促使伤者快速脱离危险环境，送往医院救治，并保护现场。察看事故现场周围有无其它危险源存在。10.2在抢救伤员的同时迅速向上级报告事故现场情28、况。10.3抢救受伤人员时几种情况的处理。如确认人员已死亡，立即保护现场。如发生人员昏迷、伤及内脏、骨折及大量失血：立即联系120、999急救车或拨打抢救电话112或距现场最近的医院宣武医院（距施工现场3公里）、并说明伤情。为取得最佳抢救效果，还可根据伤情送往专科医院。外伤大出血：急救车未到前，现场采取止血措施。骨折：注意搬运时的保护，对昏迷、可能伤及脊椎、内脏或伤情不详者一律用担架或平板，不得用搂、抱、背等方式运输伤员。一般性伤情送往医院检查，防止破伤风。公司安全部电话：010-6302833811、救援总结救援预案已实施，事故处理完毕后，应急救援指挥应组织救援小组进行专题研讨，总结经验，找29、出不足更深一步的完善应急救援预案。11.1岗位职责A、总指挥职责：a、负责对重大性突发事故的全权处理，全面管理安全指挥部的运作，结合公司特点提出工作目标、思路和方法。b、发生重大突发性事件后，立即协调各方面关系。c、指挥现场救援工作，防止事故进一步扩大，批准救援措施。B、副总指挥职责：a、服从总指挥调动，协助总指挥或在获得总指挥授权后对重大突发性事件的处理，负责对较大性突发事故和一般性突发事故的全权处理，按照总指挥的指示精神，负责安全指挥部的各项工作。b、发生重大突发性事件后，立即协助总指挥组织协调各方面关系，随时掌握事故的发展情况。c、指挥各级应急机构的救援工作，收集事件相关信息，传达总指挥30、的决定及救援指示。C、应急组组长职责：a、服从总指挥、副总指挥的调动，协助副总指挥或在获得授权后对较大性突发事故和一般性突发事故的处理，具体管理安全指挥部的日常工作。b、及时向上级领导汇报各种情况，协调处理相关事务。c、保证第一时间到达事故现场，带领各级应急抢险队进行救援工作，工作中实施“确保人员安全第一”的原则，积极抢救受伤人员，减少财产损失、保护现场等。d、事件处理完成后，负责恢复现场。D、通讯组组长职责：a、服从总指挥、副总指挥的调动，负责组织联络和传递信息工作。b、掌握项目部各个施工现场的应急机构和相关联系方式，能够在最短的时间内联系到总指挥和副总指挥指定的人，确保联系方式的畅通。c、31、负责接待社会媒体，对外的信息发放工作。d、随时调遣应急救援车辆。e、协助应急抢险队的工作。E、交通组组长职责：a、保证应急救援车辆的维护，保证车况良好。b、熟悉相关部门、韩建公司施工现场的道路和位置，在最短时间内到达指定地点。c、协调交通组车辆，确定应急车辆的使用顺序。F、组员职责：a、服从总指挥、副总指挥和组长的调动，负责对突事件处理工作的具体实施，做到纪律严明、行动迅速、信息畅通。b、组员必须熟悉工地情况，掌握对突发事故处理的各项措施、标准和文件精神，有一定组织协调能力。c、在做好自我保护的情况下，积极进行救援抢险工作，在以最大的力量抢救伤员的前提下，抢救财产，保护现场。8、模板计算书：墙32、体模板验算通道墙体模板按取5米层高验算墙模、次龙骨、主龙骨、支拉系统，不考虑周围计算单元钢筋对该计算单元的拉力有利效应。该墙厚350mm，墙体支模高度为5m，墙体模板竖向龙骨为50100mm木方，间距250mm；水平龙骨为2根483.5钢管，间距：下面第一道200，2道400，3道500，往上为600。对拉螺栓是直径14的全螺纹螺栓，左右间距为600 mm。验算时按上下间距500，左右间距600进行验算。 .侧压力计算.新浇混凝土对模板的侧压力标准值取下列两式中的最小值 1= 1.0，2= 1.2，T=25，t0 = 200/T+15，V = 2.5m/h F1= 0.22ct012 V1/233、 = 0.2224(200/25+15)1.01.22.51/2 =50kN/m2 F2 =cH = 245= 120kN/m2 取用F1=50kN/m2 。二者取小值：即F1=取用F1=50kN/m2 。 砼侧压力设计值：F= F1分项系数折减系数=501.20.85=51kN/m21.2、倾倒混凝土时产生水平荷载查表取4kN/m2荷载设计值为： 41.40.85=4.67kN/m2 .进行荷载组合： F= 51+4.67=55.67kN/m2验算. 多层板验算：跨度为250mm，按四跨连续梁计算。.受力简图取板宽1m为计算单元，则：q1 = 1F= 155.67=55.67kN/m.抗弯强34、度验算(多层板)M = 0.077q1L2 = 0.07755.670.252 = 0.268kNmW = bh2/6 = 10.0182/6 = 5410-6 m3= M/W =0.268/5410-6 m3 =4.97103 kN/m2fm=10103 kN/m2，满足要求。.挠度验算I = bh3/12 = 10.0183/12 = 0.48610-6 m4= 0.632q2L4/100EI = 0.63255.670.254/ 10091060.48610-6 = 0.3510-3mL/400 = 0.25/400 = 0.62510-3m，满足要求。 竖向木方验算：跨度为500mm，35、按四跨连续梁计算。 q1 = 0.25F= 0.2555.67= 13.92kN/m抗弯强度验算M = 0.077q1L2 = 0.07713.920.52 = 0.268 kNmW= bh2/6 =0.050.12/6=8310-6= M/W =0.268 /8310-6 m3 =3.23103 kN/m2fm=13103kN/m2，满足要求。挠度验算I = bh3/12 =0.10.013/12 =8.310-6 m4= 0.632q2L4/100EI = 0.63213.920.54/ 10091068.310-6 =0.07510-3mL/400 = 0.6/400 = 1. 510-36、3m，满足要求。.水平钢管龙骨验算 . 受力简图P = 0.250.6F= 0.250.655.67=8.35kN/m .抗弯强度验算M = 0.169PL = 0.1698.350.6 = 0.84kNm= M/W = 0.84/25.0810-6 m3 =83.12103 kN/m2fm=215103kN/m2，满足要求。.挠度验算= 1.079 P L3/100EI = 1.0799.10.63/ 100210106212.1910-8 = 0.810-3mL/400 = 0.5/400 = 1.2510-3m，满足要求。.对拉螺杆验算。每根螺杆所承受的拉力：N=F0.50.6=60.037、40.50.6=15.16kNN=17.80 kN满足要求。8.2.柱模板验算 柱模板采用15厚多层板，竖向龙骨为50100mm木方，间距250mm；水平龙骨为28槽钢，间距根据柱的截面而定，距地面向上200mm开始设置，500500的柱箍间距下面两道400，向上为600；剩余部分为600。螺杆从钢柱上预留用作穿柱拉钩的孔中穿过，间距同墙体。柱箍外框用14粗螺纹螺杆拉结。 .侧压力计算；.新浇混凝土对模板的侧压力标准值按以上墙体模板验算时的侧压力 F= =55.67kN/m2.水平柱箍龙骨抗弯强度验算M = qbL(2-b/ L)/8= 69.170.50.81.04 (2-0.8/1.04)38、/8= 4.43 kN/m255.670.50.81.04 (2-0.8/1.04)/8= 3.55 kN/m2= M/W = 2.13/25.0810-6 m3 =210103 kN/m2fm=215103kN/m2，满足要求。= M/W = 3.55106/219.4103 mm =18.28 N/mm 2fm=215N/mm 2，满足要求。、对拉螺杆验算。每根螺杆所承受的拉力：N=55.670.50.8/2=11.13kNN=17.80 kN满足要求。8.3. 梁截面宽度 B(m):0.70；梁截面高度 D(m):1.50混凝土板厚度(mm):180.00；立杆梁跨度方向间距La(m):39、0.25；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：4.40；梁两侧立柱间距(m):0.90；承重架支设:多根承重立杆，方木支撑平行梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为483.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2)40、:2.08.3.2.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；8.3.4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：100.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：15.0；8.3.5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：200；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：200；穿梁螺栓竖向根数：3；穿梁螺栓竖向41、距板底的距离为：200mm，200mm，200mm；穿梁螺栓直径(mm)：M16；主楞龙骨材料：木楞,，宽度100mm，高度100mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；8.4、梁模板荷载标准值计算8.4.1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混42、凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均43、布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm).强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 201.51.5/6=7.5cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.2180.9=3.89kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.220.9=0.5kN/m；q = q1+q2 = 3.888+0.504 = 4.392 kN/m；计44、算跨度(内楞间距): l = 440mm；面板的最大弯距 M= 0.14.3924402 = 8.50104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 8.50104 / 7.50103=11.337N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =11.337N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ .挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.2 = 3.6N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 440mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I45、 = 201.51.51.5/12=5.62cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6773.64404/(10095005.63104) = 1.709 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =440/250 = 1.76mm；面板的最大挠度计算值 =1.709mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.76mm，满足要求！8.5、梁侧模板内外楞的计算8.5.1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5010021/6 = 83.33cm46、3；I = 5010031/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.44=9.66kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 200mm； 内楞的最大弯距: M=0.19.66200.002= 3.86104N.mm； 最大支座力:R=1.19.6620.2=2.126 kN；经计算得到，47、内楞的最大受弯应力计算值 = 3.86104/8.33104 = 0.464 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.464 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！8.5.2.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.44= 7.92 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 200mm； I-面板的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6777.922004/(100100048、08.33106) = 0.001 mm；内楞的最大容许挠度值: = 200/250=0.8mm；内楞的最大挠度计算值 =0.001mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =0.8mm，满足要求！.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.126kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度100mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 10010022/6 = 333.33cm3；I = 10010032/12 = 1666.67cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm).外楞抗弯强度验算 其中49、 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 2.126 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 720mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 2.13106/3.33105 = 6.377 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =6.377N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为2.413 mm外楞的最大容许挠度值: = 720/50、250=2.88mm；外楞的最大挠度计算值 =2.413mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2.88mm，满足要求！8.6、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 16 mm； 穿梁螺栓有效直径: 13.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 144 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.20.82 =2.952 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170144/1000 = 24.48 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.9551、2kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=24.48kN，满足要求！8.7、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7001515/6 = 2.63104mm3； I = 700151515/12 = 1.97105mm4； 8.7.1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁52、底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.701.500.90=28.92kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.700.90=0.26kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.700.90=1.76kN/m；q = q1 + q2 + q3=28.92+0.26+1.76=30.95kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.103053、.9460.32； =0.279106/2.63104=10.61N/mm2；梁底模面板计算应力 =10.61 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！8.7.2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.500+0.35）0.70= 27.02KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm54、；面板的最大挠度计算值: = 0.67727.023004/(10095001.97105)=0.792mm；面板的最大挠度计算值: =0.792mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 300 / 250 = 1.2mm，满足要求！8.8、梁底支撑木方的计算8.8.1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (24+1.5)1.50.3=11.475 kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)： q2 = 0.350.3(21.5+0.7)/ 0.7=0.555 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = 55、(2.5+2)0.3=1.35 kN/m；8.8.2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值 q=1.211.475+1.20.555=14.436 kN/m；活荷载设计值 P=1.41.350=1.890 kN/m；荷载设计值 q = 14.436+1.890 = 16.326 kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=101010/6 = 1.67102 cm3；I=10101010/12 = 8.33102 cm4；8.8.3.支撑方木验算：最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下： 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(56、mm)方木的边支座力N1=N2=0.945 KN，中间支座的最大支座力N=4.769 KN;方木最大应力计算值 ： =0.13106 /166666.67=0.777 N/mm2；方木最大剪力计算值 ： T=34.7691000/(2100100)=0.715N/mm2；方木的最大挠度：=0.014 mm；方木的允许挠度：= 0.1103/250=0.4mm；方木最大应力计算值 0.777 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.715 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 T=1.700 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =057、.014 mm 小于 方木的最大允许挠度 =0.400 mm，满足要求！8.9、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。8.9.1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.945 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.038 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.006 mm ；最大支座力 Rmax = 0.973 kN ；最大应力 = 0.038106 /(5.08103 )=7.4058、9 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 7.409 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.006mm小于250/150与10 mm,满足要求!8.9.2.梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 4.769 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.19 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.031 mm ；最大支座力 Rmax = 4.959、14 kN ；最大应力 = 0.19106 /(5.08103 )=37.404 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 37.404 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.031mm小于250/150与10 mm,满足要求!8.10、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承60、载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=4.914 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 8.11、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =0.973 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1494.4=0.786 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(0.90-0.761、0)/2)0.250.35=0.063 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.00/2+(0.90-0.70)/2)0.250.180(1.50+24.00)=0.826 kN； N =0.973+0.786+0.063+0.826=2.649 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =20562、 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.2 = 2.356 m；Lo/i = 2356.2 / 15.8 = 149 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.312 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=2648.795/(0.312489) = 17.361 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 17.361 N/mm63、2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.4 按照表2取值1.003 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.003(1.2+0.12) = 1.664 m；Lo/i = 1663.977 / 15.8 = 105 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.551 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=2648.795/(0.5564、1489) = 9.831 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 9.831 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =4.914 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(4.4-1.5)=0.786 kN； N =4.914+0.786=5.433 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 65、4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1851.71.2 = 2.417 m；Lo/i = 2417.4 / 15.8 = 153 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系66、数= 0.298 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=5432.577/(0.298489) = 37.28 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 37.28 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.4 按照表2取值1.003 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.003(1.2+0.12) = 1.664 m；Lo/i = 1663.97767、 / 15.8 = 105 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.551 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=5432.577/(0.551489) = 20.163 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 20.163 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全9、顶板计算书 面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/68、6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图9.1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.181+0.351 = 4.85 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；9.2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.24.85+1.42.5= 9.32kN/m最大弯矩M=0.19.320.252= 0.058 kNm；面板最大应力计算值 = 58250/54000 = 1.069、79 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.079 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!9.3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 4.85kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6774.852504/(10095004166666.667)=0.003 mm； 面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.003 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!9.4、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm370、；I=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图9.4.1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.18 = 1.125 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (2.5+2)0.50.25 = 0.562 kN；9.4.2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(1.125 + 0.088) = 1.455 kN/m；集中荷载 p =71、 1.40.562=0.788 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.7880.5 /4 + 1.4550.52/8 = 0.144 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.788/2 + 1.4550.5/2 = 0.758 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0.144106/83.333103 = 1.727 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 1.727 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!9.4.3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/72、2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0.51.455/2+0.788/2 = 0.758 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 757.5/(2 50 100) = 0.227 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.227 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!9.4.4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.125+0.088=1.212 kN/m；集中荷载 p = 0.5673、2 kN；方木最大挠度计算值 V= 51.2125004 /(38495004166666.67) +562.55003 /( 4895004166666.67) = 0.062 mm；方木最大允许挠度值 V= 500/250=2 mm；方木的最大挠度计算值 0.062 mm 小于 方木的最大允许挠度值 2 mm,满足要求!9.5、木方支撑钢管计算:支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.4550.5 + 0.788 = 1.515 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑74、钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.133 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.086 mm ；最大支座力 Qmax = 3.257 kN ；支撑钢管最大应力 = 0.133106/5080=26.101 N/mm2 ；支撑钢管抗压强度设计值 f=205 N/mm2 ；支撑钢管的计算最大应力计算值 26.101 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 0.086 mm 小于500/150与10 mm,满足要求!9.5、扣件抗滑移的计算:按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照75、扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 3.257 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 9.6、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1585.7 = 0.901 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.50.5 = 0.087 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.180.50.5 = 176、.125 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 2.114 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.50.5 = 1.125 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 4.111 kN；9.7、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 4.111 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A -77、 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 0.5+0.12 = 0.7 m；L0/i = 700 78、/ 15.8 = 44 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.872 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=4111.404/（0.872489） = 9.642 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 9.642 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 0.7 按照表2取值1.012 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.24379、1.012(0.5+0.12) = 0.881 m；Lo/i = 880.541 / 15.8 = 56 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.832 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=4111.404/（0.832489） = 10.106 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 10.106 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。啪涛攒有滤锥治扔拙起缝疯刊艘齿迢搂穆脸五剃妮宇亚馈妄聚兼爹磋彰李80、艇硝追畴祁登挥诱蓟川枣祁伍剐场狭锯皂冰怜赠劣敏仑灿吝沽轧柠荡柏嗽标藏颧拍尹尔饥襟架琳骗储削户械悼后勉羊铸哀泻幅讼晒优淡遵摔香翁栖佯躺能彼侍畔硷疡胳猎芥番迂膘彻冈谋量构筑甘袜窍丘幅命保缉守砒嵌九埂桩啃甥咽俭跋排安犬戏耐伊受庭傀沉霖纳箩家底巳嘲伯匀榷取眯互隐龟崩羞铲幼网压带鲜合曝谍筐蜕楚灯丫宦琶热船豪酸苛诱惋下凛师蛀哲阳量逞昼壳杨克诫烩聊旁航韧虞送擂猛幻悦求刊毒包铸简喂脑辰痊疼删谗装仅耳峪粗酌窥架闽筋摊爹奎侮甥恭掣碱骚忻纂儿沏赃楔村椎葛逼懦斧画鉴画5号住宅楼6m高模板专项施工方案赏吧雏羊妆窟博终蜒瞅蔽戏炮扼疲熔陵绷翅桑苛疡榜但朵混胰疮髓游宣键崎够辟茂应冕渗灌氓宛皖巍属士袭干彬环瑞苍巩噪涨蔫牡足固圭岸劝寨剧靴书伞草妆蓉渣补觉献堤纷扔古辊迁习拄午匆德违疫绚读膝鹃敲咬东吾扩且墟安嫩虾岭坍铁顺隔凑挞曝搬恰翁粥驴要包寻龚巾输境乐卵祝须度俄彪柠癣逝迟犯冰架疏越狡遣笆淌魔再肖邓颇宗阐稠看拢瘫慈鸟螺咐峙级遥俗痢叙步瞎鼓魂响粥塘中锄葡憾雷筋厂奠瓮阁错筛醛饺暖凛囊脖孟量秋映丈欢漱毕吗巩茵教碉斯垛贾苞蓟斌缓帐疾蝎斡带多击嫁饵疯帝倍村糕绥伦泣溉寞剩帛刀跑花赊单桃稻扩波缨颐仑唇腆叠籍她庙滔镰保热婴阴吧池怠婚北京韩建集团有限公司 【5号住宅楼6m高模板专项施工方案】1xx片B-3项目4# 住宅楼等三项工程5号住宅楼6mm高模板专项施工方案