1、编号：SJHN.JZY-XX住宅楼及副楼工程模板专项施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录第一章 工程概况2一、 工程概况-二、 施工平面布置3三、 施工要求4四、 技术保证条件第二章 编制依据5第三章 施工计划5一、 施工进度计划二、 材料与设备计划6第四章 施工工艺技术7一、 技术参数二、 工艺流程三、 施工方法8四、 检查验收33第五章 施工安全保证措施27一、 组织保障二、 技术措施三、 监测监控四、 应急预案第六章 劳动力计划38一、 专职安全生产管理人员二、 所需劳动力安排第七章2、 计算书及相关图纸39一、 正负零零以下计算书39 二、正负零零以上计算书-65第一章 工程概况根据建设单位及我司施工要求，结合现有施工条件，经过综合技术经济比较，本工程正负零零以下的模板架体搭设采用钢管扣件搭设；正负零以上选择承插型盘扣式钢管支架作为模板支架的搭设材料，且分别进行相应的设计计算。1、 工程基本情况工程名称恒大新世界3D地块7-11#楼主体及配套工程工程地点建筑面积(m2)82000建筑高度(m)105结构类型剪力墙主体结构框剪结构地上层数32地下层数2标准层层高(m)2.95其它主要层高(m)3.6M、5.7M2、 各责任主体名称建设单位设计单位施工单位监理单位项目经理总监理3、工程师技术负责人专业监理工程师一、 施工平面布置（标准层施工平面布置图）（地下室施工平面布置图）二、 施工要求1、 确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、 模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。3、 模板施工前对施工人员进行技术交底，严禁盲目施工。三、 技术保证条件1、 安全网络2、 模板的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。第二章 编制依据1、 木结构设计规范GB 50005-20032、 建筑结构荷载规范GB50009-20123、 混凝土结构设计规范GB50010-20104、 混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-20155、 钢结构工程施工质量验收规范GB 504、017-20036、 建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-20137、 混凝土结构工程施工规范GB 50666-20118、 施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-20059、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201110、 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-200811、 建筑施工安全检查标准JGJ59-201112、 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-9113、 建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-201314、 危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文15、 建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质20092545、号文）16、 建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ231-2011；17、 建筑施工安全手册18、 国家有关模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件。19、 本工程施工图纸及施工组织设。第三章 施工计划一、 施工进度计划：（施工进度计划附最后页面）二、 材料与设备计划1、 钢材的选用(1)、 钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。(2)、 钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢6、的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。(3)、 每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用483.5钢管。(4)、 钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定:1)、 应有产品质量合格证；2)、 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有关规定；3)、 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4)、 钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定；5)、 钢管必须涂有防锈漆。(5)、 旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定:1)、 表7、面锈蚀深度应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2)、 钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的规定；3)、 钢管上严禁打孔。(6)、 钢铸件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中规定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的要求。(7)、 钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。(8、8)、 扣件的验收应符合下列规定1)、 新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：2)、 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；3)、 新、旧扣件均应进行防锈处理；4)、 支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65Nm时，不得发生破坏。(9)、 连接用的焊条应符合现行国家标准碳钢焊条GB/T 5117或低合金钢焊条GB/T 5118中的规定。(10)、 连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T 5780和六角头螺栓GB/T 5782。2、 木材的选用(1)、 模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有9、腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。(2)、 模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定。(3)、 用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。(4)、 主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。(5)、 当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准木结构设计规范GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。(6)、 当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行10、国家标准木结构设计规范GB 50005的标准进行。(7)、 施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定1)、 制作的原木、方木结构，不应大于15%；板材和规格材，不应大于20%；2)、 受拉构件的连接板，不应大于18%；连接件，不应大于15%。3、 竹、木胶合模板板材的选用(1)、 胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB 70006的规定。(2)、 各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。(3)、 胶合模板应采11、用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。且应有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。第四章 施工工艺技术一、 技术参数【墙模板（木模板）】新浇混凝土墙名称新浇筑砼新浇混凝土墙墙厚(mm)300混凝土墙的计算高度(mm)2950混凝土墙的计算长度(mm)5000对拉螺栓类型M12小梁间距(mm)250面板材质覆面木胶合板小梁材料矩形木楞小梁一端悬臂长(mm)1500主梁一端悬臂长(mm)2550主梁材料双钢管主梁间距(mm)4100二、 工艺流程【墙模搭设】单块就位组拼安装工艺流程：组装前检查安装门窗口模板安装第一步模板(两侧)安装内楞调整模板平12、直安装第二步至顶部两侧模板安装内楞调平直安装穿墙螺栓安装外楞加斜撑并调模板平直与柱、墙、楼板模板连接。预拼装墙模板工艺流程：安装前检查安装门窗口模板一侧墙模吊装就位安装斜撑插入穿墙螺栓及塑料套管清扫墙内杂物安装就位另一侧墙模板安装斜撑穿墙螺栓穿过另一侧墙模调整模板位置紧固穿墙螺栓斜撑固定与相邻模板连接。三、 施工方法1、 0000以下模板安装要求及模板施工（1）、基础模板技术要点 基础底板、梁及承台侧模全部采用标砖砌胎模施工。为增强基坑边坡强度及稳定性，基槽土方开挖后，由施工员进行放线，承台、梁胎模采用标准砖、M7.5水泥砂浆砌筑，砌体砂浆饱满，砖胎模内侧按图纸设计要求做防水，防止基坑外出现的13、渗水；梁底及底板下做C15垫层。积水坑、电梯井模板采用18mm厚多层板按坑大小加工成定型模板。模板固定要牢固，并用钢丝绳将模板拉在底板钢筋上，防止浇筑混凝土时模板上浮。（2）墙、柱模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序 墙、柱模板定位、垂直度调整模板加固校正-验收混凝土浇筑拆模 技术要点(1)、 安装模板前，要对墙柱接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线，柱箍安装拉杆或斜撑校正、垂直度固定柱模预检封堵清扫口。（2）、通排柱(或多根柱)模板安装时,应先将柱脚互相搭牢固定,再将两端柱模板找正吊直,固定后,拉通线校正中间各柱模板.柱模除各柱单独固定外还应加设剪刀撑彼此拉牢,以免浇灌混凝土时14、偏斜；（3）、柱子较高时应预留浇灌口，高度不得高于柱脚2米；（4）、为防止墙体模板根部出现漏浆烂根现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。地下室为车库及设备房，柱、墙要求是清水混凝土表面。模板选型及施工：墙、柱模板统一采用木模板体系，模板厚度18mm多层板，竖向背楞为40mm90mm木方，横向背楞为2根48mm钢管，其特点是：模板表面平整光滑，重量轻、刚度大、装拆灵活方便，混凝土冬季施工中可不作保温处理。（5）、因工期紧张，砼采取墙体楼板一次进行浇筑。需大投入木模板以加快施工速度。预计地下室阶段木模板周转1次，局部2次。且施工中有关的施15、工及操作人员均应熟悉施工图纸和墙、柱施工的方案设计。检查墙、柱的预埋件及水电管线是否已安装好，并绑扎钢筋保护层垫块。办理好隐检手续。若为现场组装墙、柱模板，应采用厚度为18mm模板、4090木方；板面须均匀涂刷脱模剂、木楞间距为200mm方木衬档接头错开,墙、柱箍采用直径48钢管（双杆），间距2m以下间距400mm；2m以上间距600mm设一道箍，并用12拉杆螺栓拉紧，间距小于等于500mm。（3）梁模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序 搭设和调平模板支架(包括安装水平拉杆、剪力撑)按标高铺梁底模板拉线找直绑扎粱钢筋安装垫块梁两侧模板调整模板 技术要点1、按设计要求铺设梁底模，铺设时应先与柱头16、对接好并钉牢，并用50mm100mm枋木条作立档及立档支撑，用约30mm宽，18mm厚模板做压脚压紧侧模底部（或者使用铁制侧模卡勾步步紧代替侧模压脚）。之后吊直侧模，根据梁截面积不同，在梁高的中间加12穿墙螺杆。另外，当梁跨度大于4米时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨度的1/10003/1000，主次梁交接时，应先主梁起拱，后次梁起拱。为了保证梁不出现下沉变形等质量事故，当梁高度600mm时，在大梁底模中间加一排或两排立杆间距800mm与高支模排架相连接。（4）板模板安装技术要点楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央17、铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。（5）根据公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定正负零以下采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。A、规定如下：(1)、 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠的承受施工中所产生的荷载，不同支架立柱不得混用。便于装板方便、钢筋的绑扎、安装及砼浇筑等要求。(2)、 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。(3)、 拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。(4)、 当支架立柱成18、一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。且立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(5)、 所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑，钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48.33.5mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑19、应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用不少于2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。（6）支架搭设按模板设计不得随意更改；要更改须得到相关负责人的认可。a、立柱及其他杆件(1)、 立柱平面布置图（详见附图）；(2)、 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下： (3)、 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。b、水平杆(1)、 每步纵横向水平杆必须拉通；(2)、 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：（3）、当层高小于8m时，水平拉杆如下图示意：（4）、剪刀撑布置图（5）、周边拉结a、当支架20、立柱高度超过5m时，应在立柱外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点；用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。（6）、墙、柱模板施工工艺和质量措施。 A、支模前须清理好底部的废渣和杂物，涂刷脱模剂不得沾污钢筋，校正钢筋位置，以防钢筋偏移，造成结构偏移。并弹出支模的位置线，以控制和检查支模质量，并严格控制墙柱模板漏浆烂根等现象发生。墙、柱模支好后，加底模顶撑和中上部加拉撑，以保证结构截面尺寸的准确性，且检查验收合格后方可进行下道工序。为避免浇筑混凝土时，因墙、柱模高而使混凝土产生离析规象，故采取在混凝土下料口处增加一段21、橡胶管的办法。混凝土下料时应避免在墙体中间部位进行下料，尽量在墙体交接处进行下料，且下料必须缓慢，不得在下料过程中抢时间。砼浇筑过程中使用振捣棒应直上直下的使用，做到“快插慢拔”，拔出时以所振部位返出泥浆及不在冒出气泡为准。每次振捣布点间距50cm左右。B、墙、柱模板拆除时，混凝土强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损时，才可以拆除模板。严防混凝土强度未达到要求而提前拆模。支模前须弹好各楼层墙的中心线、门窗洞口位置线、弹好模板安装位置线和支模控制线，并核对标高找平。按位置线安装好门窗洞口模板。预埋件或木砖，内墙支模中要重点做好电梯井筒的支模工作，井筒墙体放线须准确，严格控制其偏差。支模必须执行22、正偏差，即墙体尺寸为负尺寸，偏差量取+4mm+5mm，而穿墙螺杆的塑料套管长度须与支模时墙体尺寸一致，取负偏差0-0.5mm，这样确保混凝土浇筑后井筒尺寸不会过大，为下一步的电梯安装工作打下基础。由于模板高度超过3.5m，比较高，须搭设牢固的满堂脚手架。模板在装拆的过程中，除操作人员外，下面不得站人；高处作业时，操作人员必须系挂安全带高空作业时，连接件必须放在箱盒或者工具袋中，严禁放在模板或脚手板上：扳手等各类小工具必须系挂在身上或置放于工具袋内，不得掉落。2、 0000以上承插型架体搭设、模板安装及模板施工要求A、承插型架体搭设构造、质量保障措施及计算书a、支撑系统构造1、承插型盘扣式支撑体23、系的选择 根据工地的实际情况，本着安全、可靠、省时、省力的原则，经过比较分析，本工程采用承插型盘扣式钢管脚手架，且具有以下的特点：（1） 这种脚手架主要是对钢管脚手架的扣件进行改进，集其它产品优点于一体，可替代扣件式钢管脚手架、门式架等多种脚手架。有着一扣就成的特点，它具有容易搬运、便于管理、使用方便，安装简单，拆卸快速的高效、实用、经济、美观之优点。（2） 整个脚手架是由盘扣替代杆件之间的连接构件；竖向直插式接长套筒替代对接连接扣件；横杆接头替代直角扣件；盘扣、竖向接长套筒直接焊接在立杆上，变成三件合一。横杆接头直接焊接在横杆的两端，变成二件合一。改变了原来扣件式钢管脚手架需要多个组件形成架24、体模式，省去了扣件式钢管脚手架规范中有关驳接的许多规定和搭接程序；进行定型标准化设计，杜绝了作业人员许多不规范行为，从而保证了施工安全。（3）由于组件少，无散件搭配，便于搬运和管理，克服了钢管脚手架构件易散易失的缺陷。（4）盘扣直插式钢管脚手架不存在扣件抗滑力计算，不存在扣件螺栓的扭力矩的测定。大大提高了脚手架的整体强度和搭设速度。2、盘扣式脚手架设计概要及构造如下图： 2、承插型盘扣式满堂脚手架设计方案 本方案使用承插型盘扣式支架作为砼叠合板下支撑架体。本次施工根据搭设高度，仅使用立杆、横杆及可调顶托构成的塔架作为支撑，横杆通过轮盘上的孔楔紧，形成整体如下图：（注：因标准层梁高度较小，现场应25、在梁底中间增设一排立柱杆）（1）本工程标准层层高2.95M，：立杆净高2.5M，立杆纵横距0.9m，特殊部位根据房间开间尺寸调整且间距不宜大于0.9m，步距不宜超过15m，技术规范要求支架架体四周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆，并应在架体内部区域每隔5跨由底至顶纵、横向均设置竖向斜杆或采用扣件钢管搭设的剪刀撑。本工程楼层不高、跨距不大情况，根据实际采用扣件式钢管搭设代替竖向斜杆。（2） 当模板支架搭设成无侧向拉结的独立塔状的支架时，架体每侧均应设置竖向剪刀撑。当有扭转要求时，在顶层应增设水平剪刀撑。（3） 模板支架可调托伸出顶层水平杆的长度严禁超过26、650mm，且丝杆外漏长度严禁超过300mm，可调托底插入立杆长度不得小于150mm。（4） 作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于300mm。（5） 模板支架宜与周围已建成的结构进行可靠的连接；3、 使用材料（1）钢管：483.5mm钢管，立杆：2500mm ，盘扣节点间距600mm； 水平杆：900mm、1200mm；剪刀撑：扣件钢管剪刀撑483.5mm钢管。（2）承插型盘扣式钢管支架的配件除了有特殊要求外，其材质应符合现行国家标准低合金高强度结构钢GB/T1591、碳素钢结构GB/T700以及一般工程用铸造碳钢件GB/T11352的规定，各类支架主要构配件材质应符合表中的规定：（3）外27、观要求： 钢管表面应无裂纹、凹陷、锈蚀；钢管应平直，直线度允许偏差应为管长的1/500，两端面应平整，不得有斜口、毛刺；铸件表面应光滑，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净；冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；各焊接缝有效高度应满足规范规定，焊缝应饱满，焊药应及时清理干净，不得有未焊透、夹渣、咬肉、裂纹等缺陷；b、安装施工工艺（1）施工前准备 、认真做好承插型盘扣式支撑的施工安全、技术交底资料。 、项目部组织现场管理人员和施工工人认真学习施工图纸和建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程。 、组织插型盘扣式支架的材料进场并按计划堆放。（2） 施工部署 根据施工平面图，28、施工方案，架体的平面、立面、剖面和节点构造详图计算每一施工区域所需要的配件数量。在平面图中给房间编号，按照每个房间的模板配置图及各房间构配件的用量。严格按其施工。 （3）施工工艺支撑系统安装施工顺序a、放轴线及梁位置线，定好水平控制标高梁板盘扣直插式钢管脚手架安装架设梁底木方龙骨于钢管脚手架顶托板上梁底模及侧模安装架设板底木方龙骨于钢管脚手架顶托板上楼板模板安装梁板钢筋绑扎铺设梁板混凝土浇筑混凝土保养，达到设计强度等级拆下盘扣直插式钢管脚手架可调顶托拆除梁、板模板，清理模板拆除水平杆、剪刀撑及钢管脚手架立杆b、立杆、横杆规格、间距、步距应严格按照设计要求；搭设支架并将横杆接头插入立杆盘扣内，以29、4根为一组，第一道横杆先不要插紧，待第二道横杆插入后，再将第一道横杆敲紧，并将锁销插入锁孔。以此方法周而复始进行安装，每次上道横杆插入后，才能将下道横杆敲紧。按设计方案搭至最后一道设计高度后，插入上托（可调U托）并调至水平。依此类推，将整个房间支完。c、铺模，铺设方木间距200mm，先支设梁模板，后铺设楼板模板；完毕后全面检查扣件螺栓，斜撑是否坚固稳定，模板拼逢是否严密。d、剪刀撑应在满堂红脚手架外侧周边设置，斜杆与地面倾角为4560并与地面顶紧。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在横向水平杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加30、24个扣结点。剪刀撑的斜杆用旋转扣件固定扣在立柱上，所固定点距主节点距离不大于150mm，最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm 内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度100cm，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10cm。c、承插型架体的质量、安全保证措施（一）质量措施1、搭设质量要求及检验验收标准 1）搭设质量要求 盘扣式支架的搭设须遵照建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程和本工程相适应的设计图纸，同时需满足以下要求： 保证其有足够的承载力，且足够稳定，能够抵抗因气候变化而可能产生的破坏，并根据需要设置垫块。 支撑架搭设前需进行定位放线，搭设平面31、位置须准确，纵横方向排列整齐。 每座塔架的安装完成后，用水平尺检查横杆水平度，通过调节底座调节杆的螺母，使两个方向的水平尺的气泡都居中，保证每个塔在竖向保持垂直。 立杆与横杆及竖向斜拉杆间安装就位后需用锤子将楔形销固定。 支架搭设完成后，按照规范在最外围及内部每隔5个架体设置从上而下的扣件式剪刀撑。 2）检查、验收标准支撑搭设完后按建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程验收。 3）盘扣式支架拆除要点和注意事项 盘扣式支架的卸载、拆除必须与模板系统的拆除施工相协调。 盘扣式支架的卸载、拆除需在梁板砼达到设计和规范规定的强度要求时才能拆除。 拆除每层立杆的销钉和弹簧销，将各塔架上的立杆、横杆、斜32、拉杆按从上而下的顺序一一拆除。 将拆下的材料分类存储。（二）安全措施 1、安全生产管理盘扣式支架的施工过程中须由专业人士在现场监督指导，且配备有经验的工人进行施工操作。工人必须配备安全带、安全帽、防护服等安全设备，防止发生施工事故。必须划定施工范围，非施工人员严禁入内。风速大于60km/h及冰雪天气都禁止施工，雨天必须采取可靠的防滑措施。承插型盘扣式支架的拼装和拆除应铺设平台板辅助，确保高空作业的安全。承插型盘扣式支架的卸载、拆除施工前须先检查模板系统和承插型盘扣式支架各部件的工作状态，无异常情况后方可进行拆装作业；施工时塔架下和支架旁禁止非施工人员进入。承插型盘扣式支架的施工过程中严禁高空抛33、物，在合适的层次可建立简易的材料堆放平台用于支架材料部件的临时存放。B 、模板安装及模板施工要求a、墙、柱模板竹胶合板使用前模板表面清理，涂刷隔离剂，严禁隔离剂沾污钢筋与混凝土接槎处。竖向内背楞采用50*100mm木方间距200 mm，水平（横向）圆钢管483.5间距500 mm。加固通过背楞上打孔拉结穿墙螺栓水平间距600mm，竖向间距500mm，墙柱用M12对拉丝杆加套管配套使用；墙柱采用18mm 竹胶合板模板在木工车间制作施工现场组拼，竖向内楞采用50*100mm木方，柱箍采用圆钢管483.5mm加固，钢管起步离地间距150mm,其余间距500-600mm,四周加钢管抛撑。柱边角处采用木34、板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。斜向支撑，柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。 柱立面示意图 柱剖面示意图b、梁、板模板施工1、 梁侧模及底模采用多层板厚度为18mm ，梁、板相接处，楼板底模下设50100mm木枋作为纵向小搁栅，间距为200mm，铺设于架体上进行施工。 2、梁侧模采用木方做背楞间距同板底间距布置，若有梁高大于600mm时梁中应设12拉杆一道，抵抗混凝土的侧压力，拉杆间距为600mm：当梁高600mm时，间距为800mm；拉杆外加塑料套管，可以使拉杆拆卸后周转使用；梁侧向加斜撑，以确保梁模稳定。梁底模铺在木方50mm100mm的小搁栅上，间距根据35、梁宽尺寸定为200250mm之间。 3、梁底支撑间距应能保砼重量和施工荷载作用下不产生变形。支模时梁底应起拱，起拱高度为梁跨度的1/10003/1000，大梁底模拆除须在混凝土强度达到75%时才可以拆除，拆模的具体时间由项目部技术部门提供，并认真填写拆模报告；模板铺设完毕，应用水平仪测量模板标高，进行校正。4、模板成型交验班组内实行“三检制”，合格后报施工班组长检验-专业工长-质检员-主办工长验收，主办工长验收合格上报-监理工程师。浇筑混凝土前须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。混凝土吊斗不得冲击模板，造成模板36、几何尺寸不准。所有接缝处加粘海棉条（砂浆）（包括柱墙根部、梁柱交接处等容易漏 浆部位）。为保证外墙观感质量，上墙前仔细检查脱模剂是否涂刷均匀，柱、墙模下部加垫软垫（砂浆）四、 检查验收1、 不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，相关人员签字。2、 施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，且砼结构观感质量符合相关验收标准，预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差（mm）预埋板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺寸+10，03、 现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下37、表：项 目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5尺量底模上表面标高5水准仪或拉线、尺量模板内部尺寸基础10尺量柱、墙、梁5尺量楼梯相邻踏步高差5尺量柱、墙垂直度层高6m8经纬仪或吊线、尺量层高6m10经纬仪或吊线、尺量相邻模板表面高差2尺量表面平整度52m靠尺和塞尺量测4、 整体式结构模板安装的质量检查除根据现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015的有关规定执行外，尚应检查下列内容：(1)、 对拉螺栓钢楞的配套和紧固情况，支柱斜撑的数量和着力点；(2)、 对拉螺栓钢楞与支柱的间距，各种预埋件和预留孔洞的固定情况；(3)、 模板结构的整体稳定，有关安全措施。5、 模板工程验38、收时应提供下列文件：(1)、 模板工程的施工设计或有关模板排列图和支承系统布置图；(2)、 模板工程质量检查记录及验收记录；(3)、 模板工程支模的重大问题及处理记录。第五章 施工安全保证措施一、 组织保障1、 安全保证体系2、 环境保护体系二、 技术措施1、 准备工作(1)、 模板拼装严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。(2)、 模板的基准定位工作：1)、 首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线以便于模39、板的安装和校正；2)、 标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；3)、 竖向模板的支设应根据模板支设图；已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；4)、 支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。2、 模板支设1)、 地面以下支模应先检查土壁的稳定情况，当有裂纹及塌方迹象时，应采取安全防范措施后方可下人作业。当深度超过2m时，操作人员应扶梯上下；2)、 距基槽（坑）上口边缘1m内不得堆放模板。向基槽（坑）内运料应使用起重机、溜槽或绳索；运下的模板严禁立放在基槽（坑）土壁上；3)、 斜支撑与侧模的夹角不应小于45，支40、在土壁上的斜支撑应加设垫板，底部的对角楔木应与斜支撑连牢。高大长脖基础若采用分层支模时，其上下模板应经就位校正并支撑稳固后，方可进行上一层模板的安装；4)、 在有斜支撑的位置，应在两侧模间采用水平撑连成整体。(3)、 楼梯模板1)、 梯模施工前，根据实际斜度放样，先安平台梁及基础模板，然后安梯外帮侧板。外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线，划出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板，梯高度要均匀一致，特别注意最下一步及最上一步的高度，必须考虑楼地面面层的粉刷厚度；2)、 楼梯模板支撑用钢管架支设牢固；3)、 模板搭设后应组织验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合格后方可进入41、下道工序，并做好验收记录存档工作。(4)、 梁、板模板1)、 梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；2)、 所有跨度4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；3)、 所有2mm板缝必须用胶带纸封贴；4)、 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；5)、 梁高300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高300的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能满足，浇砼时不能挤崩掉。3、 模板支架搭设的构造要求(1)、 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。(2)、 架体搭设应牢固，顶部应设可调支托，42、U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须顶紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。(3)、 扣件脚手架在立柱底距地面200mm、承插型盘扣式架体离地面300mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。(4)、 钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48mm3.5mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm43、处进行固定,承插型架体采用拉杆或使用钢管作为剪刀撑。(5)、 搭设高度2m以上的支撑架体应设置安全防护设施。(6)、 模板支撑系统应为独立的系统，禁止与物料提升机、施工升降机、塔吊等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与施工脚手架、物料周转料平台等架体相连接。4、 浇捣砼管理(1)、 隐蔽工程，模板工程均验收合格后，方出商品砼采购单，采购单详细填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加剂，坍落度，浇筑时间等相关信息，正式施工前24小时电话再次确认砼站材料储备，供应能力等相关信息。确保砼浇筑正常进行。(2)、 根据实验室砼配合比，派相关人员在搅拌站进行监督和检测。(3)、 开盘前44、检查砼配合比报告，实测砼坍落度是否符合要求，方可进行浇筑，浇筑过程中按相关要求进行抽查。(4)、 砼浇筑前输送管线的布置方式符合方案要求，浇筑过程中坚决避免堆载过大现象；墙、柱和梁板分开浇筑。5、 模板拆除(1)、 拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。(2)、 支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。(3)、 模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。 底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件45、跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%)板2502,8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-1001)、 侧模在砼强度能保证构件表面及棱角不因拆除模而受损坏方可拆除；2)、 底模拆除梁长8m，混凝土强度达到100%；8m,混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；3)、 板底模2m，混凝土强度达到50%；2米、8m,混凝土强度达到75%；8m，混凝土强度达到100%方可拆除。4)、 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。5)、 墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板46、，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。6)、 楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。7)、 当拆除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中向两端拆除。6、 过程管理(1)、 施工前管理1)、 材料管理：47、材料质量满足方案设计和相关规程要求，搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用；2)、 交底管理：交底的形式分为技术交底和安全交底，均由项目技术负责人对相关班组成员、管理岗位人员进行交底，并落实相关签字手续。(2)、 施工中管理要点1)、 竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工；2)、 模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过相关部门验收；3)、 砼浇筑方式符合施工方案要求，控制堆载，避免上部荷载集中化；4)、 模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求。拆模以接到拆模通知书为准，48、不得私自拆除任何构件。(3)、 质量管理措施1)、 认真阅读施工图纸，领会施工图的要求，提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015和其它有关规定施工和验收，随时接受业主、监理单位和质监站对程的质量监督和指导；1)、 做好各道工序的检查、验收，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，实行奖罚措施。出质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态；2)、 严格落实班组自检49、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量；3)、 砼浇筑过程中应派专人看守模板、钢筋，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑；钢筋工负责钢筋的成型效果。4)、 对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用；5)、 为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵；柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保砼不漏浆；6)、 模板安装应按控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精50、度；7)、 每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并及时记录墙、柱、成品尺寸，通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。根据数据分析原因，将问题及时反馈到生产负责人，及时进行整改；所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固。8)、 为防止梁模板安装出现梁身不平直、下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。7、 安全管理措施(1)、 遵守高处作业安全技术规范的有关规定。(2)、 模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。各种配件应放在工具箱或51、工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。(3)、 装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。(4)、 安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。(5)、 对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。(6)、 在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在52、适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。(7)、 在架空输电线路下安装板时，应停电作业。当不能停电时，应有隔离防护措施。(8)、 搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。(9)、 模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。8、 文明施工及环保措施(1)、 模板拆除后的材料应按编号分类堆放，每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。(2)、 模板安装时，应注意控制噪声污染，加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。(3)、 加工和拆除木模板产53、生的建渣、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境，确保工完场清。三、 监测监控1、 监测措施(1)、 监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(2)、 监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。(3)、 监测措施砼浇筑过程中，派专人检查支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。(4)、 监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1)、 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2)、 连墙件是否松动54、；3)、 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；施工过程中是否有超载现象；4)、 安全防护措施是否符合规范要求；支架与杆件是否有变形现象；四、 应急预案1、 目的为提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生时能有序的应急指挥，有效及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、 应急领导小组及其职责(1)、 应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(2)、 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(3)、 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(4)、 负责准备所需要的应急物资和应急设备，及时到达现55、场控制事故的扩大，并迅速向上级报告，并联络报警，组织抢救；并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。3、现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。1)、 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。2)、 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创56、面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。3)、 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。4)、 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。3、 应急通信联络项目负责人：蒲利民 手机：xxxxxx安全负责人：赵晓松 手机：技术负责人： 手机：xxxxxx成57、员：王新春医院救护中心：120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。第六章 劳动力计划一、 专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：蒲利民（项目经理）组长，负责协调指挥工作；周斧（技术负责人）组员，负责现场施工指挥，技术交底；孙柏耀（工长） 组员，负责现场安全检查工作；周楚林（工58、长） 组员，负责现场安全检查工作；吴学友（工长）- 组员，负责现场安全检查工作；万*（架工负责人） 组员，负责现场实施工作；二、 所需劳动力安排支模开始时间2016年12.20支模工期（天）300作息时间（上午）7：3011：30作息时间（下午）15：0019：00木工（人）200钢筋工（人）60砼工（人）30架子工（人）20水电工（人）20其它工种（人）30第七章 （一）正负零零以下计算书及相关图纸A、柱模板（设置对拉螺栓）计算书 1、工程属性新浇混凝土柱名称1新浇混凝土柱长边边长(mm)700新浇混凝土柱的计算高(mm)3600新浇混凝土柱短边边长(mm)4002、荷载组合侧压力计算依据规59、范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数1混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3.6新浇混凝土对模板的侧压力标准G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，243.6min29.868，86.429.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，243.6min260、9.87，86.429.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2850.942.28538.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 3、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数7柱短边小梁根数4柱箍间距l1(mm)500模板设计平面图 4、强度验算 最不利受力状态如下图，按三等跨61、连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.529.8718.146kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.520.882kN/m Mmax-0.1q1l2-0.117q2l2-0.118.1460.1332-0.1170.8820.1332-0.034kNm Mmax/W0.034106/(1/6500152)1.818N/mm2f14.74N/mm2 满足要求！ 5、挠度验算 作用线荷载qbS正0.529.8714.935kN/m 0.677ql4/(100EI)0.67714.935133.3334/(1008925(1/12500162、53)0.025mml/400133.333/4000.333mm 满足要求！ 6、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)4090小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13.5小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.35最低处柱箍离楼面距离(mm)200 1）、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.13338.0565.074 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.406kNm Mmax/W0.406106/541037.517N/mm2f13.5N/mm2 ，满足要求！ 2）、抗剪验算 小梁63、剪力图(kNm) Vmax2.03kN max=3Vmax/(2bh0)=32.031000/(24090)0.846N/mm2=1.35N/mm2 满足要求！ 3）、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.13329.873.983 kN/m 小梁变形图(mm) 1.205mm1.5mm，满足要求！ 4）、支座反力计算 承载能力极限状态， Rmax=4.059，正常使用极限状态 Rmax=3.187 7、柱箍验算 柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm64、2)206000 8、柱箍强度验算 连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。 长边柱箍： 取小梁计算中b=700/(7-1)=116.667mm=0.117m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态， Rmax4.059kN,P=Rmax/2=2.03kN 正常使用极限状态： Rmax3.187kN ，P=Rmax/2=1.593kN 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) M10.158kNm，N15.781kN 短边柱箍： 取小梁计算中b=400/(4-1)=133.333mm=0.133m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态Rmax4.059kN， P=Rm65、ax/2=2.03kN 正常使用极限状态： Rmax3.187kN， P=Rmax/2=1.593kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.673kNm，N23.267kN M/Wn0.673106/(4.49103)149.897N/mm2f205N/mm2 满足要求！ B、墙、板模板计算书 1、工程属性新浇混凝土墙名称地下室新浇混凝土墙墙厚(mm)300混凝土墙的计算高(mm)3600混凝土墙的计算长(mm)4700 2、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时t0(h66、)4外加剂影响修正系数11砼坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，243.6min29.868，86.429.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，243.6min29.87，86.429.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.467、Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2850.942.28538.056kN/m2， 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 3、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)26面板弹性模量E(N/mm2)9000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b0.5m，Wbh2/6500152/618750mm3，Ibh3/12500153/12140625mm4 1、强度验算： qbS承0.538.05619.028kN/m 面68、板弯矩图(kNm) Mmax0.054kNm，Mmax/W0.054106/187502.854N/mm2f26N/mm2， 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.529.87=14.935kN/m 面板变形图(mm) 0.077mml/400150/4000.375mm 满足要求！ 6、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)16.2小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 1、强度验算 qbS承0.238.0567.611kN/m 小梁弯矩图(kNm) 小梁剪力图(kN) Mmax69、0.466kNm， Mmax/W0.466106/540008.633N/mm2f16.2N/mm2，满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.229.87=5.974kN/m 小梁变形图(mm) 1.07mml/400500/4001.25mm，满足要求！ 3、支座反力计算： R1=5.347kN，R2=.R30=4.01kN，R31=4.01kN 六、主梁验算主梁材质及类型双钢管主梁截面类型(mm)483.5主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)4.17主梁截面惯性矩I(cm4)22.49 1、强70、度验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.696kNm Mmax/W0.696106/4170166.864N/mm2f205N/mm2 ，满足要求！ 2、挠度验算 主梁变形图(mm) 0.183mml/400500/4001.25mm， 满足要求！ 7、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 对拉螺栓横向验算间距mmax500，500/2+150500mm 对拉螺栓竖向验算间距nmax500，500/2+350600mm N0.95mnS承0.950.50.638.05610.846kNNtb17.8kN 满足要求！ C、板模板（扣件式）计算书 1、工程属性新浇混71、凝土楼板名称B新砼楼板板厚(mm)180模板支架高度H(m)3.6模板支架纵向长度L(m)5.1模板支架横向长度B(m)5 2、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75砼自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.272、0.1地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)3.6风压高度变化系数z1风荷载体型系数s0.53、板面验算板面类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式三等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(73、G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.18)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.18)+1.40.72.5 1=8.137kN/m q1静=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b =0.91.2(0.1+(24+1.1)0.18)1=4.987kN/m q1活=0.9(QQ1k)b=0.9(1.42.5)1=3.15kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.174、+(24+1.1)0.18)14.618kN/m 计算简图如下： 4、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.14.9870.32+0.1173.150.320.078kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.1080.32+0.2133.150.3，0.10.1080.32+0.1753.150.30.202kNm MmaxmaxM1，M2max0.078，0.2020.202kNm Mmax/W0.202106/375005.388N/mm2f15N/mm2，满足要求！ 2、挠度验算 max0.677ql4/(10075、EI)=0.6774.6183004/(10010000281250)=0.09mm 0.09mmL/250300/2501.2mm， 满足要求。 5、立柱稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： q111.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.910.3 = 2.184kN/m 同上四六步计算过程，可得： R17.095kN，R27.661kN，R38.153kN，R45.858kN 顶部立柱段： l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1=l01/i=3041.5776、7/15.9=191.294 查表得，0.197 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4=Max7.095，7.661，8.153，5.858=8.153kN f N1/(A)8153/(0.197424)97.608N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.10.91.82/100.037kNm N1w =MaxR1,R2,R3,R4+Mw/lb=Max7.095,7.661,8.153,5.858+0.037/0.9=8.194kN f N1w/(A)+ Mw/W8194/(0.197424)+0.037106/44977、0106.34N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： l0=k2h =1.1551.7551800=3648.645m ，=l0/i=3648.645/15.9=229.475 查表得，1=0.139 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH=Max7.095,7.661,8.153,5.858+11.20.153.6=8.801kN f=N/(1A)8.801103/(0.139424)=149.331N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.10.91.82/100.037kNm Nw =Max78、R1,R2,R3,R4+1GqH+Mw/lb=Max7.095,7.661,8.153,5.858+11.20.153.6+0.037/0.9=8.842kN f=Nw/(1A)+Mw/W8.842103/(0.139424)+0.037106/4490=158.268N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 6、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3，H/B=3.6/5=0.723，满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ D、梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书 1、 工程属性 新浇混凝土梁名称KL混凝土梁截面尺寸(mmm79、m)300800模板支架高度H(m)3.6模板支架横向长度B(m)5模板支架纵向长度L(m)5.1梁侧楼板厚度(mm)180 2、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.2非自定义:0.04地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高80、度(m)3.6风压高度变化系数z1风荷载体型系数s0.2 3、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁底两侧立柱间距lb(mm)600步距h(mm)1600新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)300板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)500板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)500梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)50梁底支撑小梁根数2梁底支撑小梁间距300每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽梁底81、支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm)0 4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=1000mm，按简支梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.8)，1.42+1.82、35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.82132.71kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(33.0+1.5)0.8)127.6kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12532.710.320.11kNm Mmax/W0.276106/375007.36N/mm2f15N/mm2， 满足要求！ 2、挠度验算 max5q2L4/(384EI)=527.63004/(38410000281250)0.673mmL/250300/2501.5mm，满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R2=0.5q1L=83、0.532.710.34.91kN 标准值(正常使用极限状态， R1=R2=0.5q2L=0.527.60.34.14kN 5、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式二等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=4.91/14.91kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R2/b=4.91/14.91kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-084、.1)0.3/2 =0.036kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(0.8-0.18)=0.376kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(0.8-0.18)=0.376kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.82(0.5-0.3/2)/21=0.93kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.8285、(0.5-0.3/2)/21=0.93kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =4.91+0.036+0.316+0.93=6.19kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =4.91+0.036+0.316+0.93=6.19kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q右=Max6.19,6.19=6.19kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=6.196.19kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R2/b=6.19/16.19kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.3/2 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边86、小梁荷载q3左10.5(0.8-0.18)=0.31kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.8-0.18)=0.31kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.18)(0.5-0.3/2)/21=0.878kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.18)(0.5-0.3/2)/21=0.878kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=6.19+0.03+0.26+0.878=7.35kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =6.91+0.03+0.26+0.878=7.35kN/m87、 小梁最大荷载q=Maxq左,q右=Max7.35,7.35=7.35kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1257.350.62，0.57.350.0520.331kNm =Mmax/W=0.331106/54000=6.13N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6257.350.6，7.350.053.12kN max=3Vmax/(2bh0)=33.121000/(24090)1.3N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.521ql14/(10088、EI)0.5217.356004/(1009350243104)0.101mml1/250600/2502.4mm 2ql24/(8EI)7.35504/(89350243104)0mm2l2/250250/2500.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.257.350.6,0.3757.350.6+7.350.05=8.62kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=8.62kN,R2=8.62kN 正常使用极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.257.350.6,89、0.3757.350.6+7.350.05=8.62kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=8.62kN,R2=8.62kN 6、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.5主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.594106/4490=132.227N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图90、(kN) Vmax8.62kN max=2Vmax/A=28.621000/42440.67N/mm2=125N/mm2， 满足要求！ E、扣件抗滑移计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=11.091、3 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! F、剪刀撑（受力计算）风荷载计算基本风压按风压值采用，0=0.25kN/m2，计算风荷载体形系数s。将支撑架视为桁架，支撑架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.138/(1.21.2)=0.115式中An =(la+h+0.325lah)d=0.138m2An -一步一跨内钢管的总挡风面积。la-立杆间距，1.2m，h-步距，1.6m，d-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.115=0.14无遮92、拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.141-0.95 3=0.401-1-0.95-风荷载地形地貌修正系数；n-支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=5.7m，按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数z=0.85。支撑架顶部立杆段风荷载标准值k=zs0=0.850.400.25=0.085kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：Mw=0.91.4klah2=0.91.40.0851.21.62= 0.033kNm1010支撑架底部立杆段距地面计算高度H=5.5m，风压高度变化系数z=0.71。支撑架底部立杆段风荷载标准值k=zs0=0.710.400.2593、=0.071kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：Mw=0.91.4klah2=0.91.40.0711.21.62= 0.027kNm1010立杆轴向力设计值计算（一）底部立杆段轴向力设计值计算支撑架底部立杆段轴向力设计值计算，计算架体自重不组合风荷载时：N1=1.2NGK+1.4NQK1.2（0.03327.5+0.351.21.6）+1.4(2+1)1.21.6=9.96kN；组合风荷载时：N1=1.2NGK+0.91.4NQK，1.2（0.03327.5+0.351.21.6）+0.91.4(2+1)1.21.6=9.15kN；（二）顶部立杆段轴向力设计值计算支撑架顶部立杆段轴向力设计值计94、算，不计算架体自重不组合风荷载时：N1=1.2NGK+1.4NQK1.20.351.21.6+1.4(2+1)1.21.6=8.86kN；组合风荷载时：N1=1.2NGK+0.91.4NQK1.20.351.21.6+0.91.4(2+1)1.21.6=8.06kN；立杆稳定性验算（一）顶部立杆段稳定性验算立杆的稳定性计算公式，不组合风荷载时：NfA组合风荷载时：N+MwfAWN - 顶部立杆段轴向力设计值(kN)；- 轴心受压构件的稳定系数,由长细比=Lo/i 查表得到；L0 - 计算长度（m），L0= k 1（h+2a）k -满堂支撑架计算长度附加系数，k=1.2911 -考虑满堂支撑架整95、体稳定因素的单杆计算长度系数，加强型构造，1=1.685，h -顶部步距，h=1.6ma -立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度，a=0.1mi - 截面回转半径(cm) ,i=1.59cm；A - 立杆截面面积(cm2),A=4.24cm2；Mw - 顶部立杆段风荷载产生的弯矩标准值；W - 立杆截面抵抗矩(cm3)：W= 4.49cm3；f - 钢材抗压强度设计值N/mm2,f= 205N/mm2；计算长度L0= k 1（h+2a）=1.2911.685(1.6+20.1)=3.92m长细比=Lo/i=3.92100/1.59=246.5按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.2596、不组合风荷载立杆稳定性计算：N=6.65103=62.74N/mm2 f=205N/mm2A0.254.24102组合风荷载时立杆稳定性计算：N+Mw=6.05103+0.033106=57.1+73.5=130.6N/mm2 f=205N/mm2AW0.254.241024.49103立杆稳定性满足要求!（二）底部立杆段稳定性验算立杆的稳定性计算公式，不组合风荷载时： NfA组合风荷载时：N+MwfAWN - 底部立杆段轴向力设计值(kN)；- 轴心受压构件的稳定系数,由长细比=Lo/i 查表得到；L0 -计算长度（m），L0= k 2hk -满堂支撑架计算长度附加系数，k=1.2912 -97、考虑满堂支撑架整体稳定因素的单杆计算长度系数，加强型构造，1=2.247，h -最大步距，h=1.6m，i - 截面回转半径(cm) ,i=1.59cm；A - 立杆截面面积(cm2),A=4.24cm2；Mw -底部立杆段风荷载产生的弯矩标准值；W -立杆截面抵抗矩(cm3)：W= 4.49cm3；f - 钢材抗压强度设计值N/mm2,f= 205N/mm2；计算长度L0= k 2h=1.2912.2471.6=4.64m；长细比=Lo/i=4.64100/1.59=291.8按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.296；不组合风荷载立杆稳定性计算：N=13.15103=104.3698、N/mm2 f=205N/mm2A0.2964.24102组合风荷载时立杆稳定性计算：N+Mw=9.15103+0.027106=72.6+60.1=132.7N/mm2 f=205N/mm2AW0.2964.241024.49103立杆稳定性满足要求!（二）正负零零以上墙模板（木模板）计算书 一、工程属性新浇混凝土墙名称新浇筑砼新浇混凝土墙墙厚(mm)300混凝土墙的计算高度(mm)2950混凝土墙的计算长度(mm)6000 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11砼坍落99、度影响修正系数21砼浇筑速度V(m/h)2砼侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2.95新浇砼对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，242.95min29.868，70.829.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，242.95min29.87，70.829.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q100、3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2850.942.28538.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板布置小梁布置方式跨度、高度左部模板悬臂（mm）长度、高度小梁间距(mm)1300、300小梁一端悬臂长(mm)1500、400主梁间距(mm)4100、500主梁一端悬臂长(mm)2550、500对拉螺栓横向间距(mm)500对拉螺栓竖向间距(mm)500模板设计立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(101、N/mm2)10000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b0.5m，Wbh2/6500182/627000mm3，Ibh3/12500183/12243000mm4 1、强度验算： qbS承0.538.05619.028kN/m 面板弯矩图(kNm) Mmax0.149kNm，Mmax/W0.149106/270005.506N/mm2f15N/mm2，满足要求！ 2、挠度验算： qbS正0.529.87=14.935kN/m 面板变形图(mm) 0.311mml/400250/4000.625mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强102、度设计值f(N/mm2)16.2小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 1、强度验算： qbS承0.2538.0569.514kN/m 小梁弯矩图(kNm) 小梁剪力图(kN) Mmax0.297kNm Mmax/W0.297106/640004.646N/mm2f16.2N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.2529.87=7.468kN/m 小梁变形图(mm) 0.28mml/400500/4001.25mm， 满足要求！ 3、支座反力计算： R1=5.007kN，R2=.R23=5.007kN，R24=5.007kN103、 六、主梁验算主梁材质及类型双钢管主梁截面类型(mm)483.5主梁计算截面类型(mm)483.5主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)4.17主梁截面惯性矩I(cm4)22.49 1、强度验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.626kNm Mmax/W0.626106/4170150.09N/mm2f205N/mm2， 满足要求！ 2、挠度验算 主梁变形图(mm) 0.234mml/400500/4001.25mm，满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 对拉螺栓横向验算间距mm104、ax500，500/2+250500mm 对拉螺栓竖向验算间距nmax500，500/2+250500mm N0.95mnS承0.950.50.538.0569.038kNNtb17.8kN 满足要求！1、支架稳定性计算（1）盘扣式支架立杆长度计算根据建筑施工承插型盘扣式支架安全技术规程，应按下列公式计算，并取其中的较大值： l0=h； l0=h+2ka式中l0支架立杆计算长度； a支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离（m）； h支架立杆中间层水平杆最大竖向步距； h支架立杆顶层水平杆步距（m），宜比最大步距减少一个盘扣的距离；支架立杆计算长度修正系数，水平杆步距为1.2m时，可取0.9105、6； k悬臂端计算长度折减系数，可取0.7； 盘扣式支架立杆计算长度l0=h=0.961.2=1.152m l0=h+2ka=0.4+20.70.60=1.24m 取其中较大值，因此立杆计算长度 l0=1.152m，立杆中间层水平杆步距为1.2m，顶层水平杆步距为0.4m，可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离为0.60m。 （2）盘扣式支架立杆承载能力设计值计算盘扣式支架立杆采用Q345高强钢管483.2，根据我国现行规范，立杆稳定承载力设计值按下面公式计算：Nd=Af其中立杆截面积A=450mm2，材料强度设计值f=300Mpa。其它参数如下：立杆截面惯性矩I=113600mm4；立杆计算106、长度l0=1.152mm；立杆截面回转半径i=(I/A)1/2=(113600/450)1/2=15.9mm；长细比=l0/i=1152/15.9=72.45，查表得Q345钢材立杆轴心受压稳定系数=0.496， 所以Nd=Af=0.496X450X300=52110N=66.96KN。（3）盘扣式支架立杆稳定性验算根据建筑施工承插型盘扣式支架安全技术规程，立杆稳定性验算按下面公式计算：不组合风荷载时：=N/A f组合风荷载时：=N/A+Mw/W f式中N盘扣式支架工作荷载标准值，取40KN；A立杆截面积，取450mm2；k支撑高度调整系数，取1.13；l0立杆计算高度，取l0=1152mm；107、I立杆截面惯性矩，I=113600mm4；i立杆截面回转半径i =(I/A)1/2=(113600/450)1/2=15.9mm；长细比，=l0/i=1152/15.9=72.45轴心受压立杆的稳定系数，查建筑施工承插型盘扣式支架安全技术规程JGJ 231-2010附录D-2表得Q345钢管立杆稳定系数=0.496；Mw计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，Mw=0.91.4Wklah2/10=0.91.40.049kN/m20.9m1.2m1.2m0.08KN.m；Wk风荷载标准值，根据规程，其计算为Wk=zsW0，其中，贵阳市50年一遇基本风压W00.30kN/m2，风压高度变化系数z查表值108、为1，风载体形系数s1.0, =1.2*0.64m2/5.58m2=0.14。则Wk10.140.300.042kN/m2la立杆纵距，取0.9m；h支架水平杆竖向最大步距（m），取h=1200mm；钢管立杆轴心受压应力计算值( N/mm2)W钢管截面模量，48mm钢管取4730mm3；fQ345钢管立杆抗压强度设计值：f =300 N/mm2； 模板及支架自重为0.75KN/m2 ，普通梁钢筋混凝土自重25.5KN/m 施工荷载0.3KN/m2, 风荷载取值0.30KN/m2 取计算单位计算支架立杆轴向力： 不组合风荷载时：N=1.2（0.751+25.510.12）+1.40.31=6.2109、7KN 组合风荷载时：N=1.2（0.751+25.510.12）+1.4（0.31+2.950.30） =6.01KN钢管立杆稳定性计算不组合风荷载时：=N/A=401000/(0.496450)=179.2 N/mm2f=300 N/mm2组合风荷载时：=N/A+Mw/W=179.2+0.17106/4730=215.1 N/mm2f=300 N/mm2所以盘扣式支架经验算在工作荷载40KN下，不组合风荷载与组合风荷载的情况下抗压强度均小于设计值，支架稳定性满足要求。（4）、承插型盘扣式支架抗倾覆验算因计算单元为内支架整体连接形式，无单个塔架。高度为2.95m，小于8m；支架顶部为整体式砼板，其与四周柱体结构有稳定连接，且单块楼板由支架共同支撑。基于以上有利条件，根据规范条例支架无需验算支架整体抗倾覆稳定性。所以盘扣式支架经验算在工作荷载40KN下，不组合风荷载与组合风荷载的情况下抗压强度均小于设计值，支架稳定性满足要求。