1、 一、编制依据：本工程依混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）（2011版）；建筑施工手册第五版；建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范DB45/T618-2009建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；混凝土结构设计规范GB50010-2002；建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)；钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制；施工现场临时用电安全技术规范 JGJ46-2005 建筑施工安全检查标准 JGJ59-2011 JGJ80-91 JGJ33-2001施工技术2002（3）扣件式钢管模板撑架设计和使用安全 xx地2、方标准二、工程概况xxxxxxB座工程建于xx市，西北面濒临xx江，东面紧临xx区新行政中心及市民广场。设计概况表序号项目内容1建筑面积总建筑面积65549.04m2地下室7713.04m2占地面积3754.45 m2地上57836 m22层数23#楼（428层）24#楼（432层）25#楼（432层）标准层508.74 m2标准层976.8 m2标准层509.59 m23层高地下2层3.9米，地下1层4.1米，1层5.84米，二层4.5米，标准层3.0米； 1层柱、墙净高5.6m。4结构形式基础结构筏板基础主体结构框架-剪力墙结构5结构断面形式剪力墙厚（mm）200400柱子（）5005003、及以下、55055010001000、1100110015001500、16001600梁断面尺寸（mm）400800及400800以下、4009005001100、4002200楼板厚度（mm）100、120、180、200、2206楼梯结构形式梁、板式楼梯本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便4、，便于检查验收。5、模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。6、综合以上要求，拟采用以下施工方案：（1）、梁底模采用18厚胶合板，龙骨采用3根5090、50100木方，间距300mm；（2）、梁侧模采用18厚胶合板，龙骨采用6根5090、50100木方，间距400，设一道12对拉螺杆，距底模距离为600，主龙骨钢管在梁上口用短钢管连接；三、剪力墙、柱、顶梁、板安装方案为保证工程主体的质量，对模板的支撑、安装和拆模要求如下：、安装顺序：测量放线剪力墙、柱模安装梁板模安装。、剪力墙模板施工方案剪力墙模板采用18mm厚胶合板，安装前应先把墙底部所5、有杂物清洗干净。安装时拼成大模，用螺栓作拉结筋，竖、横方向间距详验算书，在螺栓两头需用30303mm焊接稳固做定位卡。底层墙模留作母模与新装墙模连接。墙模内外侧均用48钢管作45度角斜撑，墙模拆除后用砂轮割机切除凸出墙部分的拉结筋。（如下图所示）18mm胶合板483.5mm钢管用扣件与架体连接50100方木45对拉螺栓(中间带30303mm止水片)45控制墙厚垫片剪力墙支模图100010001000柱模板施工方案柱子模板采用18mm厚胶合板，安装前应认真按图中设计的柱子边长、宽度和柱顶梁底的高度进行模板拼装。柱截面尺寸750mm时柱子模板须用拉撑结合的方法进行固定，模板的承力架和支撑采用48钢6、管，夹模用井字形卡夹方式。柱子两个方向均从柱的中心部位用穿柱限位螺栓和竖向枋木钢管拉结。模板安装前应在楼面上按柱截面尺寸每边加20mm模板厚度先弹出安装模板的定位线，然后再进行安装。模板底部（柱脚）处留空一块模板作清扫口，待全部工作完毕在砼浇筑前将模板湿润，清除杂物冲洗干净柱脚后再将清扫口封闭并支撑牢固。柱子竖向拼模时，应错开板接头，以增强模板刚度。 小于550550柱做法示意图图5.3.11 1000b(h)600柱做法示意图图5.3.14 柱模板支撑图、梁板模板梁板模采用18厚胶合板，不合模数的模板以相同厚度光面松木模补充，楼面梁板模板的铺装按常规做法支撑。 主、次梁和楼板跨度较大，梁板跨7、度大于4米时，应按规定起拱，起拱高度按设计要求为：梁起拱为L/300；板起拱为L/400（L为跨度），在主、次梁交接部位，应先主梁后次梁和楼板起拱。模板安装过程中，每一段梁或楼板应在跨中按计算需要高度做标记，安装时认真按此标高拉线铺设模板，对于梁高扣除楼板厚度后的高度h600mm时，应留一侧面模板后装，待梁筋绑扎完且检查符合要求后再封模（即二次封模）。5090木楞间距、立杆间距取值、顶板模板胶合板下的木楞间距取值，木楞下的水平管间距和钢管立杆间距取值（详见验算书）。框架梁板下方钢管均设斜撑或剪刀撑，钢立管底部均支撑在宽为200mm、厚为40mm的木板上，禁止直接支承在原砼面板上。模板安装完毕后8、，须经过测量员核实、校对，且还要经过质检员和施工员的检查、核实，并做好检查评分记录。要重点检查卫生间、柱、剪力墙模板的标高是否符合设计图纸要求，柱、梁边模是否牢固。检查梁、柱轴线位移和断面几何尺寸、拼缝是否符合设计图纸和施工规范，检查模板的支撑系统是否有足够的强度和刚度足以承受砼的重载和侧压力，为一次成活作好充分准备，避免胀模、漏浆通病。四、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆，本工程采用单立杆；.立杆之间必须按步距满设双向水平杆和扫地杆，确保两方向足够的设计刚度；.9、梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变，本工程已做相应设计。2.立杆步距的设计：.本工程架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大，采用等步距设置；.高支撑架步距以0.9-1.1m为宜，不宜超过1.1m,本工程采用1.1m设置。3.整体性构造层的设计：.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层，本工程高支撑架均小于以上数据，但也必需做需设置整体性单水平加强层。 .单水平加强层可以每4米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层10、）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；.中部每隔10设置。5.顶部支撑点的设计：.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢11、管不能选用已经长期使用发生变形的；.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。五、模板拆除： （一）一般要求1现浇结构的模板及支架拆除时的砼强度，必须要达到设计及施工规范的要求强度才可以拆除。要首先向监理申报拆除申请，在得到文字性批复后才可以开始施工。原则上当设计无具体要求时，侧模应在砼强度能保证其表面及楞角不因12、拆除模板而损坏，方可拆除。底模和其他部位严格按照建筑工程施工及验收规范要求强度方可拆除。2.拆除时应严格遵守“拆模作业”要点的规定。3.高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实的安全措施，并在下面标出工作区，严禁非操作人员进入作业区。4.工作前应事先检查所使用的工具是否牢固，搬手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和空中滑落。5.遇六级以上大风时，应暂停室外的高处作业。有雨、时应先清扫施工现场杂物，不滑时再进行施工。6、拆模顺序一般为先装后拆，后装先拆：先拆侧板，后拆底板。先拆非承重部位，后拆承 重部分。7.拆除模板一般应采用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板上。拆13、模板时不应乱打乱撬，不要用力过猛，避免损坏混凝土表面和模板。8先拆除梁底模，先拆其大部分的顶木支撑，留少许的继续支住梁底模，在可以拆除底模的时候全面拆除。然后马上拆除其侧模，最后拆除板部分底模。严禁在梁模未拆除的情况就先撬板模板。这样会撬掉模板边角。9.拆下的模板不允许从高空向下抛掷。已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或时妥善堆放，严防操作人员应扶空、踏空而坠落。10.在混凝土墙体、平板上有预留洞时，应在模板拆除后，随时在墙洞上做好安全护栏，或将板的洞盖严。11.拆模间隙时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准百分率计（14、%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂结构100六、 模板技术措施 1、进场模板质量标准 模板要求： （1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。 （2）外观质量检查标准（通过观察检验） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2 （3）规格尺寸标准 厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均15、值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。 2、模板安装质量要求 必须符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB 50204-2002）及相关规范要求。即模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。 （1）主控项目 1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。 检查数量：全数检查。 检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。 2）在涂刷模板隔离16、剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 （2） 一般项目 1）模板安装应满足下列要求： 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净； 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。 检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。 3）固定在模板上的预埋件、17、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定；5.5.4模板安装允许偏差及检验方法 序号项目允许偏差（mm）检查方法1轴线位移5尺量检查2标高2、-5用水准仪3基础截面尺寸10尺量检查4柱、墙、梁截面尺寸4、-5尺量检查5每层垂直度（不大于5米）6线垂或2m托线板检查6每层垂直度（大于5米）8线垂或2m托线板检查7相邻两板表面高低差2用直尺和尺量检查8表面平整度5线垂或2m靠尺和锲形塞尺检查9预埋件中心线位移3拉线尺量检查10预埋管预留孔中心线3拉线尺量检查11预埋螺栓中心线位移2拉线尺量检查12预埋螺栓外漏长度+10、0拉线尺量检查13预留洞口中心线位移10拉线尺量检查14预留洞18、口截面内部尺寸+10、0拉线尺量检查 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。 检验方法：钢尺检查。 （3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。） （4）顶板模板标高控制 每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上19、的500线，根据层高2800mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。 （5）模板的变形控制 1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。 2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。 3）门窗洞口处对称下混凝土； 4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位； 5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动； 6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。 （6）模板的拼缝、接头 模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。 3、其他注意事项 在模板工程施工过程上20、中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。 （1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。 （2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。 （3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。 （4）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。 4、脱模剂及模板堆放、维修（1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。（2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避21、免模板变形或损伤。（3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。（4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。七、 安全、环保文明施工措施 （1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。 （2）支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。 （3）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。 （4）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，22、一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。 （5）用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板 （6）环保与文明施工现场模板加工垃圾及时清理，23、并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。八、 模板施工应急救援预案（一）、高处坠落和物体打击事故应急救援预案 1.一旦发生高处坠落和物体打击事故后，项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。 2. 迅速排除致命和致伤因素：如搬开压在身上的重物；清除伤病员口鼻内的泥砂、呕吐物、血块或其他异物，保持呼吸道通畅等。 3.检查伤员的生命体征：检查伤病员呼吸、心跳、脉搏情况。如有呼吸心跳停止，应就地立刻进行心脏按摩和人工呼吸 。4.止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血24、，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。5.观察受伤人员摔伤及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔伤及骨折部位的保护，避免不正确的抬运，使骨折错位而造成二次伤害。6.车辆一到立即就近送往医院。7.由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。8.总结经验教训，教育职工。（二）、触电事故应急救援预案1. 如果发生触电事故时首先断开电源。项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。2.如果电源开关在较远处，则可用绝缘材料（如木条等）把触电者与电源分离。3.高压线路触电：马上通知供电部门停电，如一时无25、法通知供电部门停电则可抛掷导电体（如裸导线），让线路短路跳闸，再把触电者拖离电源。4.触电者脱离电源后马上进行抢救，同时通知110送往最近的医院。5.由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。6.总结经验教训，教育职工。（三）、机械伤害应急救援预案1. 一旦发生机械伤害事故后，项目部应立即切断电源并组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。2.对伤员进行必要的处理，如止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。3.车辆一到立即就近送往医院。4.事故调查组进行事故调查26、，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。5.总结经验教训，教育职工。（四）、模板、脚手架坍塌1.一旦发生模板、脚手架坍塌事故，现场抢救组应首先进行疏散，清点人员，确定有无人员失踪、受伤。了解事发前该区域施工人员情况，作业人数，如有施工人员失踪或被压埋，立即组织有效的挖掘、移除工作。挖掘、移除应采用人工挖掘、移除，禁止采用机械挖掘、移除，防止及机械对被埋人员造成伤害。人工挖掘、移除尽量避免使用尖锐性工具。抢救挖掘、移除人员应分班组，合理按照工作面安排人力，及时换班，保障抢救挖掘、移除人员体力，保证在最短时间内将被压埋人员抢救出来。2.如有人员失踪、受伤，安全保卫组应立即报警。并做好救助车辆引导27、。3.在专业医疗人员到达前由现场伤员抢救组对受伤人员进行简单救助。（1）争分夺秒抢救被压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通。（2）出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后进行正规心肺复苏。（3）伤口止血且使用止血带。（4）切忌对压伤进行热敷或按摩。4.事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。5.总结经验教训，教育职工。（五）、消防事故应急救援预案 为了减小火灾的影响，有效抢救受伤人员，特制订如下应急预案：1. 发生火灾后，应大声喊：“起火了！起火了！” ，并拨打110报警；2. 现场抢救组立即展开扑救防止火在蔓延，并立即通知公司消防组；3. 消防组接到报警后立即到现场组织28、扑救；4. 报警时一定要讲清发生火灾的部署、着火的材料、大概面积并留下报警人的电话；5. 拨打110报警后，报警人到场外马路上等候消防车的到来并做好向导工作；6. 接到报警后，消防组立即通知医务室人员到达现场组织抢救；7. 安全保卫组组织人员按照疏散图指示及时疏散留在现场的工作人员；8. 安全保卫组安排人员管理现场，预防趁乱偷盗行为的发生；9. 现场抢救组随时与现场伤员营救组保持联系，如需送往医院治疗立即通知现场伤员营救组；10. 发生火灾后立即切断电源，以防止扑救过程中造成触电；11. 在火灾现场如有易爆物质，首先转移该物质以防止爆炸的发生；12. 如电器起火应首先切断电源再组织扑救；13.29、 如精密仪器起火应使用二氧化碳灭火器进行扑救；14. 如油类、液体胶类发生火灾应使用泡沫或干粉灭火器，严禁使用水进行扑救；15. 在扑救燃烧产生有毒物质的火灾时，扑救人员应该佩戴防毒面具后方可进行扑救；16. 在扑救火灾的过程中，始终坚持救人第一的原则，严禁因拯救物资而置生命于不顾；17. 对伤者实施急救措施后，立即送往医院治疗；18. 消防组值班人员坚守岗位，认真负责、做好下情上达工作，对事件发展情况，所采取的措施，存在的问题，要认真做好记录，直至事件完全解决；19. 事故调查组对事故原因进行调查、评价并提出相应的解决方案；事故调查组将事件发生、处理的全过程和预防的方案及时向公司汇报。20.30、 灭火材料准备：二氧化碳泡沫灭火器/台干粉灭火器/台消防水带/条项目部1010（六）、项目部安全急救援预案为了防范安全事故的发生，加强安全防范措施，避免安全事故的发生；在出现安全事故时，能够做到及时，有效的针对事故发生而采取的措施，使经济损失和人员伤亡降低到最低限度，项目部特别成立安全事故紧急救援小组，并且经常演练，达到在安全事故发生能够迅速、及时的处理妥当。一、 安全事故紧急救援小组名单：组长：万辉副组长：邱诚组员：宋家东、徐帅民 各班组组长各成员职责：1、组长：发生安全事故后，负责总体调度指挥，总体策划，及时与上级主管部门及各救护单位第一时间取得联系。2、副组长：负责现场指挥实施救护工作，31、安排人员疏散、管理，保持稳定现场，冷静沉着处理。3、各组员：负责实施救护工作，保证事故发生后，能使救护工作做到最佳，确保经济损失和人员伤亡降低到最低限度。二、 在发生安全事故时，紧急动员小组组员和各班班组进行迅速、针对性的处理，保护好现场。紧急救援电话：火警：119 急救：120 报警：110九、 混凝土浇筑方案（一）作业准备1浇筑前应将模板内的垃圾、泥土、木方等杂物及钢筋上的油污清除干净，并检查钢筋的保护层垫块是否垫好，钢筋的保护层垫块是否符合规范要求。2浇筑前浇水使模板湿润。3施工缝的松散砼及砼软弱层已剔掉清净，露出石子，并浇水湿润、无明水。（二）砼浇筑与振捣的一般要求1采用泵送砼，砼自输32、送泵口下落的自由倾落高度不得超过2m，浇筑高度如超过2m时必须采取措施，如用串桶或溜等。2使用插入式振动泵应快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，顺序进行，不得遗漏，做到均匀振实。移动间距一般为300400mm。振捣上一层时应插入下层510cm，以使两层砼结合牢固。振捣时，振捣棒不得触及钢筋和模板。3浇筑砼应连续进行。如必须间歇，其间歇时间应尽量缩短，并应在前层砼初凝前，将次层砼浇筑完毕。一般超过2小时应按施工缝处理。4浇筑砼时应经常观察模板、钢筋、预留孔洞、预埋件各插筋等有无移动、变形或堵塞情况，发现问题应立即处理，并应在已浇捣的砼初凝前修正完好。（三）梁砼浇筑 1、 梁浇筑方法分两层浇筑(框33、架柱5.8m高分两次浇注，柱浇注完毕浇注4轴线KL2梁,浇注梁高一半后浇注BE1轴框架梁混凝土,然后浇注4轴KL2上半部分梁混凝土一层（梁的半高）浇注完毕后浇注第二步混凝土。 2、用“赶浆法”保持水泥浆沿梁底包裹石子向前推进，每层均应振实后再下料，梁底及梁帮部位要注意振实，振捣时不得触动钢筋及预埋件。 3、 梁柱节点钢筋较密时，浇筑此处混凝土时宜用小粒径石子同强度等级的混凝土浇筑，并用小直径振捣棒振捣。 （四）养护 混凝土浇筑完毕后，应在12小时内浇水养护，浇水次数应能保持砼有足够的湿润状态，养护期一般不少于7天。（五）、应注意的质量问题1蜂窝：原因是砼一次下料过厚，振捣不实或漏振，模板有缝隙34、使水泥浆流失。2露筋：原因是钢筋垫块位移、间距过大、漏放、钢筋紧贴模板造成露筋，或梁、板底部振捣不实，也可能出现露筋。3孔洞：原因是钢筋较密的部位砼被卡，未经振捣就继续浇筑上层砼。4缝隙与夹渣层：施工缝处杂物清理不净或底浆振捣不实等原因，易造成缝隙、夹渣层。5梁、柱连接处断面尺寸偏差过大，主要原因是柱接头模板刚度差、支撑不牢固或支此部位模板时未认真控制断面尺寸。10、墙柱、梁板模板及支撑系统计算根据混凝土结构工程施工及验收规范GB502042002的规定，模板及其支架应根据工程结构形式，荷载大小，地基类别，施工设备和材料供应等进行设计。根据本工程的特点和材料供应情况，采用木模板及钢管支撑系统，35、对楼板与梁模板的支撑系统进行设计计算（取本工程结构梁的截面面积400800、4002200及板支撑的间距10001000）如下：10.1墙体模板计算本工程取高度4.5m进行计算，墙体面板采用18mm厚木胶合板，其容许应力f=12MPa，弹性模量E=11000Mpa；内楞间距为300，外楞间距为600；内、外楞（双钢管）及支撑均采用483.5mm（厚度按3.0进行计算）钢管，其容许应力f=215MPa，弹性模量E=2.1105Mpa，惯性矩I=1.08105Mpa，截面积A=424mm2，截面抵抗矩W=4490mm3；穿墙螺杆采用12圆钢，其容许拉力N=12.9KN，配套“3”形扣件型号为12，36、其容许荷载N=12KN，穿墙螺杆纵横间距为450mm600。荷载计算砼侧压力：F1=0.220t012V1/2F2=cHF-新浇砼对模板的最大侧压力（KN）；c-砼的重力密度（KNm3），取24 KNm3；t0-新砼的初凝时间，t03.0h（参考添加了高效减水剂的配合比，并考虑了混凝土的运输及泵送时间）；V-砼的浇筑速度（m/h）；1-外加剂影响修正系数，不掺1.0，掺1.2；2-坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50-90mm时，取1.0；110-150mm时，取1.15。F1=0.22243.01.21.1521/2=30.91KN/1=1.2 2=1.15, V=237、m/h）按4.5米墙高计算：F2=cH=244.5=108KN/两者取其小值，得砼侧压力为30.91KN/倾倒砼时产生的侧压力：2KN/强度验算时的荷载设计值（等于混凝土侧动设计值分项系数折减系数）： (1.230.91+21.4)0.9=35.9KN/挠度验算时的荷载设计值（等于混凝土侧压设计值分项系数折减系数）：1.230.910.9= 33.38KN/模板面板验算（按五等跨连续梁计算）弯矩系数表跨内最大弯矩支座弯矩M1M2M3MBMCMDME0.0780.0330.046-0.105-0.079-0.079-0.079取1000mm宽的板带作为验算对象，则线性荷载q=48.96N/m，弯38、矩k值取最大值-0.105进行计算。抗弯强度验算：=M/W=kMql2/W=(0.10535.93002)(1000182)6=6.28Mpa =12Mpa满足要求。挠度验算：f=ql4/150EI=33.383004 15011000 (100018312) =0.36 mm f= L400=300/400=0.75mm满足要求。 内楞钢管验算：抗弯强度验算：=M/W=kql2/W=(0.10535.910-33006002)/4490=90.67Mpa=215Mpa满足要求。挠度验算：f=ql4/150EI=33.3810-33006004 （1502.11051.08105 ）=0.3839、 mmf=L400=600/400=1.50 mm满足要求。外楞钢管验算抗弯强度验算：作用在钢管上的集中荷载为F1=0.40.8F=0.60.4535.9=9.69 KN=M/W=kF1l/W=(0.1059.69103450)4490 =101.97Mpa=215 Mpa满足要求。挠度验算：作用在钢管上的集中荷载为：F1=0.40.9F=0.450.633.38=9.01KNf=F1l3/150EI=9.011034503 (1502.11051.08105) =0.24mf=L400=450/400=1.13 mm，满足要求。穿墙螺杆验算N=Fbl=35.90.450.6 =9.69kNN40、=12.9kN满足要求。“3”型扣件验算N=Fbl=35.90.450.6 =9.69kN N=12.0kN需要两个“3”型扣件才满足要求。10.2柱子计算10.2.1截面小于等于500500柱箍采用钢管大楞间距400mm。面板采用18mm厚木胶合板，其容许应力f=12MPa，弹性模量E=11000Mpa；内楞间距为300，外楞间距为400；内、外楞（双钢管）及支撑均采用483.5mm（按3.0进行计算）钢管，其容许应力f=215MPa，弹性模量E=2.1105Mpa，惯性矩I=1.08104Mpa，截面积A=424mm2，截面抵抗矩W=4490mm3。柱子的一次浇筑高度以3.6m为最高；柱支41、模图见图5.3.35.3.6。侧压力计算F1=0.220t012V1/2 = 0.222431.21.1521/2= 30.9KN/F2=cH=243.6=72 KN/两者取其小值，得砼侧压力为30.9KN/倾倒砼时产生的侧压力：2kN/荷载组合：强度计算时F1=(30.91.2+21.4)0.9=35.89kN/挠度计算时F2=30.91.20.9=33.37kN/柱箍所受均布荷载值（N/mm）抗弯强度验算 q=35.89103/106400=14.36N/mm挠度验算 q=33.37103/106400=13.35N/mm抗弯强度验算(按简支梁计算)：=M/W=ql2(2-b/l)/8/W42、=14.366802(2-500/680)/8/4490=203.6Mpa=215Mpa满足要求 式中 l500+290680。挠度验算：f=ql4/150EI=14.366804（150210000108000）=0.9mmfl/400=680/400=1.7mm满足要求。模板验算由于柱模板小楞间距300，大楞间距500，小于墙模板大小楞间距，且所受的侧向计算压力一样，故模板符合要求。小楞验算荷载验算抗弯强度 q =35.8930010-3=10.77N/mm 验算挠度 q =33.3730010-3=10.01N/mm抗弯强度验算（按五跨等跨连续梁计算）：=M/W=kql2/W=0.10543、10.774002/ (50902)6=2.68Mpa=13Mpa满足要求。挠度验算f=ql4/150EI=10.014004 15011000(50903/12) =0.05mmf=L400=400/400=1.0mm满足要求。10.2.2截面55055010001000柱子计算柱箍采用钢管大楞间距400mm。面板采用18mm厚木胶合板，其容许应力f=12MPa，弹性模量E=11000Mpa；内楞间距为300，外楞内距为400；内、外楞（双钢管）及支撑均采用483.5mm（厚度按3.0进行计算）钢管，其容许应力f=215MPa，弹性模量E=2.1105Mpa，惯性矩I=1.08104Mpa，44、截面积A=424mm2，截面抵抗矩W=4490mm3。在柱每道箍中间采用对拉螺杆，对拉螺杆为12圆钢，其容许拉力N=12.9KN，配套“3”形扣件型号为12，其容许荷载N=12KN，螺杆竖直方向间距均为400mm。由于除了截面宽度不同外，其他基本条件及荷载均与500500柱子情况相同，故只需验算对拉螺杆就可以。、对拉螺杆验算：N=0.40.635.89=8.61KNN=12.9KN符合要求。、“3”形扣件验算：N=0.40.635.89=8.61KNN=12.0KN符合要求。10.2.3截面1100110015001500柱子计算柱箍采用钢管大楞间距400mm。面板采用18mm厚木胶合板，其容45、许应力f=12MPa，弹性模量E=11000Mpa；内楞间距为300，外楞内距为400；内、外楞（双钢管）及支撑均采用483.5mm（厚度按3.0进行计算）钢管，其容许应力f=215MPa，弹性模量E=2.1105Mpa，惯性矩I=1.08104Mpa，截面积A=424mm2，截面抵抗矩W=4490mm3。在柱每道箍中间两个采用对拉螺杆，对拉螺杆为12圆钢，其容许拉力N=12.9KN，配套“3”形扣件型号为12，其容许荷载N=12KN，螺杆竖向间距均400mm。由于除了截面宽度不同外，其他基本条件及荷载均与10001000柱子情况相同，故只需增加一排对拉螺杆即可。10.2.4截面160016046、0柱子计算柱箍采用钢管大楞间距400mm。面板采用18mm厚木胶合板，其容许应力f=12MPa，弹性模量E=11000Mpa；内楞间距为300，外楞内距为400；内、外楞（双钢管）及支撑均采用483.5mm（厚度按3.0进行计算）钢管，其容许应力f=215MPa，弹性模量E=2.1105Mpa，惯性矩I=1.08104Mpa，截面积A=424mm2，截面抵抗矩W=4490mm3。在柱每道箍中间三个采用对拉螺杆，对拉螺杆为12圆钢，其容许拉力N=12.9KN，配套“3”形扣件型号为12，其容许荷载N=12KN，螺杆竖向间距均400mm。由于除了截面宽度不同外，其他基本条件及荷载均与100010047、0柱子情况相同，故只需增加两排对拉螺杆即可。10.3梁、板模板计算本工程除第三层转换层梁板模板支撑采用梁、板独立体系外，其余采用混合体系。根据主要梁的截面尺寸（梁宽300）（梁高750），地下室主要梁的截面尺寸（梁宽400）（梁高1100），转换层独立支撑体系选择（12002800mm）作为计算对象，混合支撑体系选择400800mm做为计算依据，独立支撑体系选择4001100，12002800。模板采用18mm厚胶合板其容许应力f=12MPa，弹性模量E=11000Mpa，梁底模小楞、侧模竖楞均用5090mm松木枋，其容许应力f=13MPa，弹性模量E=11000Mpa。10.3.1混合支撑体48、系计算400800以下及板厚100120，适用于二、四层及四层以上梁板：取梁截面为400800梁及梁边1.2m（立杆间距10001000 mm）板带宽，楼板取120 mm厚进行计算。取梁侧模竖楞木枋间距为400mm、底楞木枋间距300（净距250）。支承梁模架子采用双排483.5（按3.0计算）钢管脚手架，立杆间距为8001100mm。楼板满堂架用483.5（按3.0计算）钢管搭设，立杆间距10001000 mm，楞木间距为600 mm（纵横水平杆步距为1500mm。梁、板支模图见图5.3.15梁、板混合支撑体系。A、梁截面 400800底模自重（9KN/m3） 0.029=0.18KN/砼自49、重 0.824=19.2KN/钢筋荷载（配筋率约2） 0.81.5=1.2KN/静荷载合计 20.58 KN/振捣砼荷载 2KN/验算抗弯强度（等于设计值分项系数折减系数）：q =（20.581.2+21.4） 0.9=24.67kN/验算挠度（等于设计值分项系数折减系数）q=20.581.20.9=22.15kN/ B、板截面 1200120底模自重（9KN/m3） 0.029=0.18KN/砼自重 0.1224=2.88KN/钢筋荷载（配筋率约1） 0.120.8=0.10KN/静荷载合计 3.16KN/振捣砼荷载 2KN/验算抗弯强度（等于设计值分项系数折减系数）：q =（3.161.250、+21.4） 0.9=5.93kN/验算挠度（等于设计值分项系数折减系数）q=3.161.20.9=3.41kN/ （1）、底模验算（按五跨等跨连续梁计算）模板抗弯强度验算A、梁由于梁宽为400，故转化为线荷载后抗弯强度验算设计值为q =0.424.679.87kN/m=M/W=kql2/W=(0.1059.873002)(400182) 6=4.32Mpa=12Mpa满足要求。B、板由于立柱间距为1200，故转化为线荷载后抗弯强度验算设计值为q =1.25.937.12kN/m=M/W=kql2/W=(0.1057.126002)(1200182) 6=4.15Mpa=12Mpa满足要求。挠51、度验算A、梁由于梁宽为400，故转化为线荷载后抗弯强度验算设计值为q =0.422.158.86kN/mf=ql4/150EI=(8.863004) 15011000(400183) 12=0.22mmfL400=300/400=0.75mm满足要求。B、板由于立柱间距为1200，故转化为线荷载后挠度验算设计值为q =1.23.414.09kN/mf=ql4/150EI=(4.096004) 15011000(1200163) 12=0.55mmfL400=600/400=1.5mm，满足要求。（2）、小楞木枋验算荷载A、梁由于梁宽为400，故作用在小楞上的集中荷载为验算抗弯强度 P =24.52、670.40.3=2.96KN 验算挠度 P =22.150.40.3=2.66KNB、板 验算抗弯强度 q =5.9360010-3=3.56N/mm 验算挠度 q =3.4160010-3=2.04N/mm 抗弯强度验算A、梁（按简支梁计算）：=M/W=Pl(2-b/l)/8 /W=2.96103800(2-400/800)/8/ (50902)6=6.58Mpa=13Mpa满足要求。B、板(按简支梁计算)：=M/W=（ql2/8）/W=0.1253.5612002(50902) 6=9.5Mpa=13Mpa满足要求。挠度验算A、梁：f=Pl3/48EI=2.661038003 4811053、00(50903/12) =0.85mmf=L400=800/400=2.0 mm满足要求。B、板：f=5ql4/384EI=52.0412004 38411000(50903/12) =1.64mmf=L400=1200/400=3.0mm满足要求。（3）钢管大楞计算（按五等跨连续梁计算）钢管大楞跨度为1200mm，方木小楞间距梁为300，板为600，梁作用在钢管上的集中荷载间距按均布荷载进行近拟简化计算，板的荷载按在跨中(最不利)受力计算（即只有1/2的压力在跨中）。 荷载A、梁：验算抗弯强度q =24.670.4/2=4.94N/mm 验算挠度q =22.150.4/2=4.43N/mm54、B、板（按最不利荷载计，跨中及支座为集中荷载受力处，故跨中按1/2计算）：验算抗弯强度q =5.931.21.2/2=4.27KN 验算挠度q =3.411.21.2/2=2.46KN 抗弯强度验算A、梁=M/W=kql2/W=(0.1054.9412002)4490=166.35Mpa=215Mpa满足要求。B、板对跨中集中荷载，则 弯矩系数表跨内最大弯矩支座弯矩M1M2M3MBMCMDME0.1710.1120.132-0.158-0.118-0.118-0.158=M/W=kPl/W=0.1714.271031200/4490=195.15Mpa=215Mpa满足要求。挠度验算A、梁f=55、ql4/150EI=4.4312004 (1502.11051.08105) =2.7mmf=L400=1200/400=3.0mm满足要求。B、板f=KfPl3/100EI=1.5812.4610312003 (1002.11051.08105) =2.96mmf=L400=1200/400=3.0mm式中 Kf挠度系数，查表得跨中集中荷载情况下最大值为1.581，按1.581取值。满足要求。（4）钢管立柱验算按两端铰接受压构件计算，以扣件搭接为连接方式验算钢管立柱稳定性。水平杆步距为1500mm，48mm3.5mm（按3.0计算）钢管立柱连接方式为扣件搭接时，立柱允许荷载N=11.6KN；56、单个扣件抗滑力N=8.0kN。立杆验算A、板N=5.931.21.2=8.54kNN=11.6kN满足要求。B、梁板混合(板按半跨加板到梁边距离计算，梁按1/2荷重计算)N=24.670.41.2/2+5.931.2(1.2/2+（0.8-0.4）/2=11.6 kN=N=11.6kN满足要求。扣件验算A、梁N=24.670.41.2/2 =5.92 kN N=8kN需加1个防滑扣才满足要求。（5）梁侧模验算梁侧模立档采用50mm90 mm方木条立放，间距400。荷载计算：砼侧压力F1=0.220t012V1/2F2=cHF1=0.222431.21.1521/230.9kN/m2F2=24057、.819.2kN/m2经计算且取较小值后得梁的侧模荷载为19.2kN/m3。振捣时产生的水平荷载：4kN/，则强度验算荷载设计值：F=19.21.2+41.4=28.64kN/挠度验算荷载设计值：F=19.21.2=23.04kN/A、抗弯强度验算取荷载拆减系数为0.9，转化为线荷载： q=0.928.640.8=20.62kN/m=M/W=kql2/W=(0.10520.624002)(800182) 6=8.02Mpa=12Mpa满足要求。B、挠度验算取荷载拆减系数为0.9，转化为线荷载：q=0.923.040.8=16.59kN/mf=ql4/(150EI）= 16.594004 15058、11000 (800183)12 =0.66mmf=L400=400/400=1.0mm满足要求。立档木枋验算（按简支梁计算）A、抗弯强度验算取荷载拆减系数为0.9，转化为线荷载：q=0.928.640.4=10.31kN/m=M/W=ql2/8W=0.12510.318002(50902) 6=12.6Mpa=13Mpa满足要求。B、挠度验算取荷载拆减系数为0.9，转化为线荷载：q=0.923.040.4=8.29kN/mf=5ql4/384EI= 58.298004 38411000 (50903)12 =1.33mmf=L400=800/400=2.0mm满足要求。10.3.2梁板独立支59、撑体系计算4009005001100及板厚200250，适用地下室结构：取梁截面为4001100梁及梁边1.0m（立杆间距10001000 mm）板带宽，楼板取250 mm厚进行计算。取梁侧模竖楞木枋间距为400mm（中间加一12对拉螺杆，水平间距为600）、底楞木枋间距300（净距250）。支承梁模架子采用双排483.5（按3.0计算）钢管脚手架，立杆间距为8001000mm。楼板满堂架用483.5（按3.0计算）钢管搭设，立杆间距10001000 mm，楞木间距为500 mm（净距250）。纵横水平杆步距为1500mm。梁、板支模图见图5.3.16梁、板独立支撑体系。A、梁截面 5001160、00底模自重（9KN/m3） 0.029=0.18KN/砼自重 1.124=26.4KN/钢筋荷载（配筋率约2） 1.11.5=1.65KN/静荷载合计 28.23KN/振捣砼荷载 2KN/验算抗弯强度（等于设计值分项系数折减系数）：q =（28.231.2+21.4） 0.9=33.01kN/验算挠度（等于设计值分项系数折减系数）q=28.231.20.9=30.49kN/ B、板截面 1000250底模自重（9KN/m3） 0.029=0.18KN/砼自重 0.2524=6KN/钢筋荷载（配筋率约1） 0.250.8=0.2KN/静荷载合计 6.38KN/振捣砼荷载 2KN/验算抗弯强度（61、等于设计值分项系数折减系数）：q =（6.381.2+21.4） 0.9=9.41kN/验算挠度（等于设计值分项系数折减系数）q=6.381.20.9=6.89kN/ （1）、底模验算（按五跨等跨连续梁计算）模板抗弯强度验算A、梁由于梁宽为500，故转化为线荷载后抗弯强度验算设计值为q =0.533.0116.51kN/m=M/W=kql2/W=(0.10516.513002)(500182) 6=5.78Mpa=12Mpa满足要求。B、板由于立柱间距为1000，故转化为线荷载后抗弯强度验算设计值为q =1.09.419.41kN/m=M/W=kql2/W=(0.1059.415002)(1062、00182) 6=4.57Mpa=12Mpa满足要求。挠度验算A、梁由于梁宽为500，故转化为线荷载后抗弯强度验算设计值为q =0.530.4915.25kN/mf=ql4/150EI=(15.253004) 15011000(500183)12=0.31mmfL400=300/400=0.75mm，满足要求。B、板由于立柱间距为1000，故转化为线荷载后挠度验算设计值为q =1.06.896.89kN/mf =ql4/150EI=(6.895004) 15011000(1000183) 12=0.54mmfL400=500/400=1.25mm，满足要求。（2）、小楞木枋验算荷载A、梁由于梁63、宽为500，故作用在小楞上的集中荷载为验算抗弯强度 P =33.010.50.3=4.95KN 验算挠度 P =30.490.50.3=4.57KNB、板 验算抗弯强度 q =9.4150010-3=4.71N/mm 验算挠度 q =6.8950010-3=3.45N/mm 抗弯强度验算A、梁（按简支梁计算）：=M/W=Pl(2-b/l)/8 /W=4.95103800(2-500/800)/8/ (50902)6=10.08 Mpa=13Mpa满足要求。B、板(按简支梁计算)：=M/W=（ql2/8）/W=0.1254.7110002(401002) 6=8.83Mpa=13Mpa满足要求。64、挠度验算A、梁：f=Pl3/48EI=4.571038003 4811000(50903/12) =1.81mmf=L400=800/400=2.0mm满足要求。B、板：f=5ql4/384EI=53.4510004 38411000(50903/12) =1.34mmf=L400=1000/400=2.5mm满足要求。（3）钢管大楞计算（按五等跨连续梁计算）钢管大楞跨度为1000mm，方木小楞间距梁为300，板为500，作用在钢管上的集中荷载按均布荷载进行近拟简化计算，板的荷载按在跨中受力计算（即只有1/2的压力在跨中）。荷截A、梁：验算抗弯强度q =33.010.5/2=8.25N/mm 65、验算挠度q =30.490.5/2=7.62N/mmB、板（按最不利荷载计，跨中及支座为集中荷载受力处，故跨中按1/2计算）：验算抗弯强度 q =9.411.01.0/2=4.71KN 验算挠度 q =6.891.01.0/2=3.45KN 抗弯强度验算A、梁=M/W=kql2/W=(0.1058.2510002)4490=192.9Mpa=215Mpa满足要求。B、板对跨中集中荷载，则 弯矩系数表跨内最大弯矩支座弯矩M1M2M3MBMCMDME0.1710.1120.132-0.158-0.118-0.118-0.158=M/W=kPl/W=0.1714.711031000/4490=17966、.38Mpa=215Mpa满足要求。挠度验算A、梁f=ql4/150EI=7.6210004 (1502.11051.08105) =2.24mmf=L400=1000/400=2.5mm满足要求。B、板f=KfPl3/100EI=1.5813.4510310003 (1002.11051.08105) =2.4mmf=L400=1000/400=2.5mm式中 Kf挠度系数，查表得跨中集中荷载情况下最大值为1.581，按1.581取值。满足要求。（4）钢管立柱验算按两端铰接受压构件计算，以扣件搭接为连接方式验算钢管立柱稳定性。水平杆步距为1500mm，48mm3.5mm（按3.0计算）钢管立67、柱连接方式为扣件搭接时，立柱允许荷载N=11.6KN；单个扣件抗滑力N=8.0kN。立杆验算A、梁N=33.010.51.0 /2=8.25kNN=8.0kN需加1个防滑扣才满足要求。B、板N=9.411.01.0=9.41 kNN=8.0kN需加1个防滑扣才满足要求。（5）梁侧模验算梁侧模立档采用50mm90 mm方木条立放，间距400。荷载计算：砼侧压力F1=0.220t012V1/2F2=cHF1=0.222441.21.1521/241.21kN/m2F2=241.126.4kN/m2经计算且取较小值后得梁的侧模荷载为26.4kN/m3。振捣时产生的水平荷载：4kN/，则强度验算荷载设68、计值：F=26.41.2+41.4=37.28kN/挠度验算荷载设计值：F=26.41.2=31.68kN/侧模面板验算（按五等连续跨计算）A、抗弯强度验算取荷载拆减系数为0.9，转化为线荷载： q=0.937.281.1/2=18.45kN/m=M/W=kql2/W=(0.10518.454002)(550182) 6=10.43Mpa=12Mpa满足要求。B、挠度验算取荷载拆减系数为0.9，转化为线荷载：q=0.931.680.55=15.68kN/mf=ql4/(150EI）= 15.684004 15011000 (550183)12 =0.9mmf=L400=400/400=1.0m69、m满足要求。立档木枋验算（按两跨等跨连续梁计算）A、抗弯强度验算取荷载拆减系数为0.9，转化为线荷载：q=0.937.280.4=13.42kN/m=M/W=kql2/W=0.12513.425502(50902) 6=7.52Mpa=13Mpa满足要求。B、挠度验算取荷载拆减系数为0.9，转化为线荷载：q=0.931.680.4=11.40kN/mf=ql4/150EI= 8.295504 15011000 (50903)12 =0.15mmf=L400=550/400=1.38mm满足要求。横档钢管验算（按五跨连续梁计算）A、抗弯强度验算=M/W= kql2/W =(0.10537.28170、0-35506002)4490=172.6Mpa=215Mpa满足要求。B、挠度验算f=ql4/(150EI）= 31.6810-35506004 (1502.11051.08105)=0.66mmf=L400=600/400=1.5mm满足要求。穿梁螺杆验算N=FL2=0.937.280.60.55=11.07kNN=12.9kN满足要求。“3”型扣件验算N=FL2=0.937.280.60.55=11.07kNN=12.0kN,满足要求。10.3.3梁板混合支撑体系计算400800及板厚200250，适用地下室结构：取梁截面为400800梁及梁边1.0m（立杆间距10001000 mm）板71、带宽，楼板取250 mm厚进行计算。取梁侧模竖楞木枋间距为400mm，底楞木枋间距300（净距250）。支承梁模架子采用双排483.5（厚度按3.0计算）钢管脚手架，立杆间距为6001000mm。楼板满堂架用483.5（按3.0计算）钢管搭设，立杆间距10001000 mm，楞木间距为500 mm（净距250）。纵横水平杆步距为1500mm。梁、板支模图见图5.3.15梁、板独立支撑体系。由10.3.1及10.3.2的计算可知，只要验算支撑体系的立杆即可。按两端铰接受压构件计算，以扣件搭接为连接方式验算钢管立柱稳定性。水平杆步距为1500mm，48mm3.5mm（按3.0计算）钢管立柱连接方式72、为扣件搭接时，立柱允许荷载N=11.6KN；单个扣件抗滑力N=8.0kN。立杆验算梁板混合(板按半跨加板到梁边距离计算，梁按1/2荷重计算)N=24.670.41.0 /2+9.411.0(1.0 /2+（0.8-0.4）/2 =11.5kN N=11.6kN满足要求。10.3.4梁板独立支撑体系计算（400120012002800，楼板厚度200适用于转换层）：梁的截面尺寸选择4001200、7001900及10002100作为计算对象。模板采用18mm厚胶合板，梁底模小楞、侧模竖楞均用5090mm方木，取梁底模小楞200mm300、侧模竖楞间距为300mm400，对拉螺杆做13排。支承梁模架采用双排钢管脚手架，立杆排距为300400mm8001000。楼板厚度为200mm，满堂架用483.5（按3.0进行计算）钢管搭设，立杆间距10001000 mm，楞木间距为300 mm。纵横水平杆步距为1500mm。模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全