1、 目 录一、编制说明及依据- 1 -1.1编制说明- 1 -二、工程概况 2 -2.1总体概况 2 -2.2基本概况- 3 -2.3高支模部位概况 5 -2.4操作架搭设概况- 6 三、高大模架设计 7 -3。1模板设计 7 -3。2操作架搭设设计- 18 四、施工准备- 18 -4。1技术准备- 18 4.2材料准备- 18 -4.3施工现场准备- 21 4。4劳动力准备- 22 -五、模板施工- 23 5.1顶板模板施工 23 5.2梁模板施工- 24 5.3柱模板施工- 25 5。3操作架搭设施工- 26 -5.4模板及操作架的拆除- 27 5.5 施工监测措施 28 六、保证措施 292、 6.1质量保证项目- 29 6.2施工保证措施 31 6.3安全文明施工 32 6。4节约材料 33 -七、应急预案 34 7.1概况- 34 -7。2危险源及相关措施 35 -7.3机构设置- 38 7.4机构的职责 38 -7.5应急救援工作程序 38 7。6救援方法 39 八、 计算书- 41 8.1 6楼地下一层冰场楼板模板计算书(板厚250mm）- 41 -8。2 6#楼地下一层大宴会厅楼板模板计算书（板厚250mm） 55 -8。3 3楼五层电影院6#厅梁模板计算书（梁截面800mm1900mm)- 69 -8。4 3#楼五层电影院6#厅梁侧模板计算书（梁截面800mm1900m3、m） 84 -附图：1。 京杭广场超限模板支撑区域平面分布图 2。 6楼地下一层冰场顶板及梁支撑立杆平面布置图3. 6楼地下一层冰场1-1剖面图4. 6#楼地下一层冰场22剖面图5。 6楼地下一层大宴会厅顶板及梁支撑立杆平面布置图6. 6#楼地下一层大宴会厅33剖面图7。 6#楼地下一层大宴会厅4-4剖面图8. 2楼首层酒店大堂顶板及梁支撑立杆平面布置图9。 2楼首层酒店大堂5-5剖面图10。 2#楼首层酒店大堂66剖面图11. 3#楼五层电影院3#厅顶板及梁支撑立杆平面布置图12. 3楼五层电影院3厅77剖面图13. 3#楼五层电影院3厅88剖面图14。 京杭广场施工操作架搭设区域平面分布图4、15。 3#楼钢结构玻璃屋顶操作架立杆平面布置图16。 3楼钢结构玻璃屋顶操作架9-9剖面一、编制说明及依据1.1编制说明序号名 称编 号1xx区xx大街商业、办公、居住项目1#、2、3#、6#楼工程结构施工图建施01612xx区xx大街商业、办公、居住项目1、2、3#、6#楼工程建筑施工图结施01-223xx区xx大街商业、办公、居住项目1、2#、3#、6#楼工程施工组织设计4混凝土结构工程施工质量验收规范（2011版）GB5020420025混凝土结构工程施工规范GB5066620116混凝土结构设计规范GB50010-20027建筑施工模板安全技术规程JGJ16220088钢结构设计规范5、GB50017-20039建筑结构荷载规范GB 50009200110建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201111建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-200812建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-9113钢管式脚手架、模板支架安全选用技术规程DB11/T583200814关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知建质200987号15xx市实施危险性较大的分部分项工程安全管理办法规定建质2009841号二、工程概况2.1总体概况本工程位于xx市xx区xx大街与xx北路交叉口东北角,东至xx体育场,西至xx北路,南至xx大街，北至天桥湾居住小区。工程6、名称xx区xx大街商业、办公、居住项目工程位置xx市xx区xx大街与xx北路交叉口东北角建设单位设计单位监理单位质量监督单位施工总承包单位合同工期1124天开工日期2012年9月30日竣工日期2015年8月22日工程质量目标xx市结构长城杯金杯2。2基本概况本工程总建筑面积为232239.9，共含4栋楼，分为1楼、2#楼、3#楼、6楼，1楼为住宅商业楼；2#楼为酒店办公楼；3#楼为商业楼；6#楼为地下设备用房及停车场。1#楼住宅商业楼序号项目内容1建筑面积（m2）总建筑面积68739地上面积62499地下室面积62402层数地下4层地上38层3层高（m)地下三层4。5六层4。05地下二层4.57、设备层1。92地下一层5七三十五层3。15地下夹层6三十六层3。23首层6机房层5。95二五层54结构型式现浇钢筋混凝土剪力墙2楼酒店办公楼序号项目内容1建筑面积（m2）总建筑面积58938地上面积41152地下室面积177862层数地下4层地上30层3层高（m）地下三层4。5七层4。5地下二层5.3八十二层3.7地下一层5。1十三避难层4。8地下夹层5。1十四二十八层3。7首层6二十九层5二五层5机房层6六层64结构型式现浇钢筋混凝土框架-剪力墙3#楼商业楼序号项目内容1建筑面积(m2）总建筑面积92974。4地上面积50254.4地下室面积427202层数地下4层地上7层3层高（m）地下三8、层4.5首层6地下二层4。5二五层5地下一层5六层4。6夹层64结构型式现浇钢筋混凝土框架-剪力墙6#楼地下室序号项目内容1建筑面积（m2）11588.52层数地下4层3层高(m）地下四层2地下三层4。5地下二层5地下一层64结构型式现浇钢筋混凝土框架-剪力墙2。3高支模部位概况根据中华人民共和国住房和城乡建设部文件建质200987号危险性较大的分部分项工程安全管理办法文中超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围定义,搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上，施工总荷载15kN/ m2及以上；集中线荷载20kN/ m2及以上的均属于危险性较大的分部分项工程.本工程大跨度梁、高大顶板模板主要包9、括9个部位,2#楼为首层酒店大堂,3#楼为五层的六个电影院,6楼为地下一层的冰场及宴会厅.6楼地下一层的冰场，楼层净高为11.5m，平面跨度为15。3m34。5m，高支区域内梁截面为600mm700mm、700mm1300mm、800mm1700mm三种，其中800mm1700mm为型钢混凝土梁，工字形钢骨尺寸为36x300x1400x36。6楼地下一层的大宴会厅，楼层净高为10.24m，平面跨度为20.3m39.18m，高支区域内梁截面为600mm1000mm、900mm2400mm两种。2#楼首层酒店大堂，楼层净高为10.94m，平面跨度为20。5m29。15m，高支区域内梁截面为300m10、m2050mm、400mm700mm、400mm900mm、400mm1000mm、500mm650mm、500mm750mm、500mm1900mm、600mm850mm、600mm800mm、1300mm1900mm十种，其中1300mm1900mm为型钢混凝土梁，工字形钢骨尺寸为36x600x1500x36。2#楼首层酒店大堂独立柱，轴线位置38/AC，标高10.34m-0。1m,柱截面为300mm2050mm、400mm700mm、400mm900mm、3楼五层电影院1#厅,楼层净高为10。3m，平面跨度为13。99m23.75m，高支区域内梁截面为800mm1200mm、800mm111、800mm、900mm1800mm三种,其中800mm1800mm及900mm1800mm梁均为型钢混凝土梁，工字形钢骨尺寸分别为36x600x1500x36和20x250x1500x20.3楼五层电影院2厅，楼层净高为10m，平面跨度为14。625m16.545m，高支区域内梁截面为800mm1400mm。3#楼五层电影院3厅，楼层净高为10m，平面跨度为16.25m24.85m,高支区域内梁截面为800mm800mm、800mm1900mm两种。3#楼五层电影院4#厅，楼层净高为10m，平面跨度为13.15m24。75m，高支区域内梁截面为800mm1400mm.3楼五层电影院5#厅,楼层12、净高为10,平面跨度为16.11m24.65m，高支区域内梁截面为800mm800mm、800mm1900mm两种。3#楼五层电影院6#厅，楼层净高为10m，平面跨度为11。55m16。425m，高支区域内梁截面为800mm1000mm、800mm1900mm两种。序号部位轴线位置标高（m）板厚（mm)梁截面（mmmm）跨度（mm）16#楼地下一层冰场914/DG-11.6-0。1250200100600700、7001300、800170015。334。526楼地下一层大宴会厅2022/ JQ-10。340。13502006001000、900240020。339.1832楼首层酒店大堂-313、-8/A-D0。1410。82501503002050、400700、400900、4001000、500650、500750、5001900、600850、600800、1300190020。529。1543#楼五层电影院1厅47/ CE20。931。23008001200、8001800、900180013。9923。7553楼五层电影院2#厅46/ FH20.930。9300800140014.62516.54563#楼五层电影院3厅47/ HK20。930.9300800800、800190016。2524。8573楼五层电影院4#厅79/ HK20.930。930080014001314、。1524。7583楼五层电影院5厅1113/ GK20。930.9300800800、800190016。1124.6593#楼五层电影院6厅1315/ GJ20。930。93008001000、800190011.5516。425以上9个部位的模架支撑体系属于需要专家论证超过一定规模的危险性较大工程。具体位置详见后附图：附图1 京杭广场超限模板支撑区域平面分布图2。4操作架搭设概况本工程存在两处需搭设施工操作架部位，一处为3楼钢结构玻璃屋顶操作架，另一处为36楼下沉广场操作架。具体位置详见后附：京杭广场施工操作架搭设区域平面分布图序号部位轴线位置标高（m）13楼钢结构玻璃屋顶操作架715/15、DG0.131.123楼下沉广场操作架14/FP-6。216.2三、高大模架设计3。1模板设计板支撑体系均采用48碗扣式钢管脚手架.板支撑立杆间距900mm900mm，步距1200mm。架体设置钢管剪刀撑,架体横纵向各一道，水平剪刀撑设置两道，所有剪刀撑均贯穿架体布置.架体自由端高度不大于500mm.梁支撑体系均采用483.5mm扣件式钢管脚手架，支撑立杆横向间距450mm，纵向间距450mm。小横杆步距600mm。立杆上 “U”型顶托外露丝杆不得超过200mm。架体设置横、纵向及两道水平通常钢管剪刀撑，贯通架体。板模板均采用15mm厚覆膜多层板。板次龙骨50100mm方木，间距300mm；主16、龙骨100100mm方木，间距900mm.梁底模板采用15mm厚覆膜多层板，次龙骨50100mm方木水平布置,间距200mm。梁高大于1000mm时，次楞为100100mm方木,间距200mm。主龙骨100100mm方木，间距200mm。梁侧模板采用15mm厚覆膜多层板，次楞50100mm方木水平布置，间距200mm。主楞双根48mm3.5mm钢管，间距500mm。梁高大于2000mm时，梁侧主楞为双根48mm3.5mm钢管，间距500mm。 梁高大于500mm时设置直径为16mm对拉螺栓，水平向第一排螺栓距梁底300mm，向上每隔400一道，横向间距500mm.6#楼地下一层冰场板模板板断面17、尺寸（mm)面板主龙骨次龙骨支撑体系支撑板底净高(m）间距（mmmm）步距（mm)自由端（mm）剪刀撑碗扣架组合方式25020010015mm覆膜多层板100100mm方木90050100mm方木3009009001200500立杆横向纵向剪刀撑各一道，立杆中部及上部两道水平剪刀撑42.4m+1。2m11.2511。4梁模板梁断面尺寸（mm)面板梁侧模龙骨梁侧螺栓16梁底模龙骨梁底支撑支撑梁底净高（m）600700（914/ EF)15mm覆膜多层板1、主楞双钢管483。5mm500mm2、次楞50100mm方木4根2道1、梁底主龙骨100100mm方木450mm2、次龙骨50100mm方木418、根1、立杆2根横向间距450mm，纵向间距450mm2、步距600mm10.87001300(13/ DG）1、主楞双钢管483。5mm500mm2、次楞50100mm方木7根3道1、梁底主龙骨100100mm方木450mm2、次龙骨100100mm方木4根1、立杆3根横向间距450mm，纵向间距450mm2、步距600mm10。28001700工字形钢骨36x300x1400x36（1012/ DG)1、主楞双钢管483.5mm500mm2、次楞50100mm方木9根4道1、梁底主龙骨100100mm方木450mm2、次龙骨100100mm方木5根1、立杆6根横向间距450mm，纵向间距4519、0mm2、步距600mm9.8模板支撑详图见后附图： 附图2 6楼地下一层冰场顶板及梁支撑立杆平面布置图；附图3 6楼地下一层冰场11剖面图；附图4 6#楼地下一层冰场2-2剖面图。6#楼地下一层大宴会厅板模板板断面尺寸（mm)面板主龙骨次龙骨支撑体系支撑板底净高(m）间距（mmmm）步距(mm）自由端(mm）剪刀撑碗扣架组合方式35020015mm覆膜多层板100100mm方木90050100mm方木3009009001200500立杆横向纵向剪刀撑各一道,立杆中部及上部两道水平剪刀撑32。4m+2.1m42.4m9.8910.04梁模板梁断面尺寸(mm）面板梁侧模龙骨梁侧螺栓16梁底模龙骨20、梁底支撑支撑梁底净高（m)6001000（21-8/ JP)15mm覆膜多层板1、主楞双钢管483。5mm500mm2、次楞50100mm方木6根2道1、梁底主龙骨100100mm方木450mm2、次龙骨100100mm方木4根1、立杆3根横向间距450mm，纵向间距450mm2、步距600mm9。249002400（2022/KP）1、主楞双钢管483。5mm500mm2、次楞50100mm方木13根5道1、梁底主龙骨100100mm方木5根2、次龙骨100100mm方木5根1、立杆4根横向间距450mm,纵向间距450mm2、步距600mm7.04模板支撑详图见后附图： 附图5 6#楼地下21、一层大宴会厅顶板及梁支撑立杆平面布置图;附图6 6#楼地下一层大宴会厅33剖面图;附图7 6#楼地下一层大宴会厅44剖面图。2#楼首层酒店大堂板模板板断面尺寸（mm）面板主龙骨次龙骨支撑体系支撑板底净高（m）间距(mmmm)步距（mm）自由端（mm）剪刀撑碗扣架组合方式25015015mm覆膜多层板100100mm方木90050100mm方木3009009001200500立杆横向纵向剪刀撑各一道，立杆中部及上部两道水平剪刀撑32。4m+21。5m10.6910.79梁模板梁断面尺寸(mm)面板梁侧模龙骨梁侧螺栓16梁底模龙骨梁底支撑支撑梁底净高（m）3002050(-38/CD)15mm覆膜22、多层板1、主楞双钢管483.5mm500mm2、次楞50100mm方木11根5道1、梁底主龙骨100100mm方木2根3、次龙骨100100mm方木2根1、立杆2根横向间距450mm，纵向间距450mm2、步距600mm8。94400700(-3-8/A-B）500650（8/-BC）500750(78/C）1、主楞双钢管483。5mm500mm2、次楞50100mm方木4根2道1、梁底主龙骨100100mm方木450mm2、次龙骨50100mm方木3根1、立杆2根横向间距450mm，纵向间距450mm2、步距600mm10.1910。29400900（38/-A）4001000（38/-A-23、B)1、主楞双钢管483.5mm500mm2、次楞50100mm方木5根2道1、梁底主龙骨100100mm方木450mm2、次龙骨100100mm方木3根1、立杆3根横向间距450mm,纵向间距450mm2、步距1200mm9.9410.045001900（-3/B-C）1、主楞双钢管483。5mm500mm2、次楞50100mm方木10根4道1、梁底主龙骨100100mm方木450mm2、次龙骨100100mm方木4根1、立杆4根横向间距450mm，纵向间距450mm2、步距600mm9.04600850（-4-7 /AB）600800（3/C-D）1、主楞双钢管483.5mm500mm2、24、次楞50100mm方木5根2道1、梁底主龙骨100100mm方木450mm2、次龙骨50100mm方木4根1、立杆3根横向间距450mm，纵向间距450mm2、步距600mm10.1410.0913001900工字形钢骨 36x600x1500x36（-3-8/-B）1、主楞双钢管483.5mm500mm2、次楞50100mm方木10根4道1、梁底主龙骨100100mm方木450mm2、次龙骨100100mm方木7根1、立杆5根横向间距450mm，纵向间距450mm2、步距600mm10.59模板支撑详图见后附图: 附图8 2#楼首层酒店大堂顶板及梁支撑立杆平面布置图；附图9 2#楼首层酒店大25、堂55剖面图；附图10 2楼首层酒店大堂66剖面图。3#楼五层电影院1厅板模板板断面尺寸（mm）面板主龙骨次龙骨支撑体系支撑板底净高(m)间距(mmmm）步距（mm）自由端（mm）剪刀撑碗扣架组合方式30015mm覆膜多层板100100mm方木90050100mm方木3009009001200500立杆横向纵向剪刀撑各一道,立杆中部及上部两道水平剪刀撑22。4m+22.1m+1。2m10梁模板梁断面尺寸（mm）面板梁侧模龙骨梁侧螺栓16梁底模龙骨梁底支撑支撑梁底净高(m）8001200(47/D)15mm覆膜多层板1、主楞双钢管483.5mm500mm2、次楞50100mm方木7根3道1、梁底26、主龙骨100100mm方木450mm2、次龙骨100100mm方木5根1、立杆4根横向间距450mm，纵向间距450mm2、步距600mm9。18001800工字形钢骨 36x600x1500x36（5/CE）9001800工字形钢骨 20x250x1500x20（6/CE）1、主楞双钢管483.5mm500mm2、次楞50100mm方木10根4道1、梁底主龙骨100100mm方木450mm2、次龙骨100100mm方木5根1、立杆4根横向间距450mm，纵向间距450mm2、步距600mm8。5模板支撑详图见参考后附图: 附图11 3#楼五层电影院3厅顶板及梁支撑立杆平面布置图；附图12 327、楼五层电影院3厅77剖面图；附图13 3#楼五层电影院3厅8-8剖面图。3楼五层电影院2#厅板模板板断面尺寸（mm）面板主龙骨次龙骨支撑体系支撑板底净高（m）间距（mmmm）步距(mm）自由端(mm）剪刀撑碗扣架组合方式30015mm覆膜多层板100100mm方木90050100mm方木3009009001200500立杆横向纵向剪刀撑各一道,立杆中部及上部两道水平剪刀撑12。4m+32.1m+1。2m9.7梁模板梁断面尺寸（mm)面板梁侧模龙骨梁侧螺栓16梁底模龙骨梁底支撑支撑梁底净高（m）8001400（46/FH)15mm覆膜多层板1、主楞双钢管483。5mm500mm2、次楞5010028、mm方木8根3道1、梁底主龙骨100100mm方木450mm2、次龙骨100100mm方木5根1、立杆4根横向间距450mm，纵向间距450mm2、步距600mm8.6模板支撑详图见参考后附图: 附图11 3楼五层电影院3厅顶板及梁支撑立杆平面布置图;附图12 3楼五层电影院3#厅77剖面图；附图13 3#楼五层电影院3#厅88剖面图。3#楼五层电影院3厅板模板板断面尺寸（mm）面板主龙骨次龙骨支撑体系支撑板底净高（m）间距（mmmm）步距（mm）自由端（mm）剪刀撑碗扣架组合方式30015mm覆膜多层板100100mm方木90050100mm方木3009009001200500立杆横向纵向剪29、刀撑各一道，立杆中部及上部两道水平剪刀撑12。4m+32。1m+1.2m9。7梁模板梁断面尺寸(mm)面板梁侧模龙骨梁侧螺栓16梁底模龙骨梁底支撑支撑梁底净高（m）800800（47/J）15mm覆膜多层板1、主楞双钢管483。5mm500mm2、次楞50100mm方木5根2道1、梁底主龙骨100100mm方木450mm2、次龙骨50100mm方木5根1、立杆4根横向间距450mm，纵向间距450mm2、步距600mm9.28001900（56/HK）1、主楞双钢管483.5mm500mm2、次楞50100mm方木20根4道1、梁底主龙骨100100mm方木450mm2、次龙骨100100mm30、方木5根1、立杆5根横向间距450mm，纵向间距450mm2、步距600mm8.1模板支撑详图见后附图: 附图11 3楼五层电影院3厅顶板及梁支撑立杆平面布置图；附图12 3#楼五层电影院3厅7-7剖面图；附图13 3楼五层电影院3厅8-8剖面图。3楼五层电影院4厅板模板板断面尺寸（mm）面板主龙骨次龙骨支撑体系支撑板底净高（m）间距（mmmm）步距(mm）自由端（mm)剪刀撑碗扣架组合方式30015mm覆膜多层板100100mm方木90050100mm方木3009009001200500立杆横向纵向剪刀撑各一道，立杆中部及上部两道水平剪刀撑12.4m+32.1m+1。2m9.7梁模板梁断面尺31、寸(mm）面板梁侧模龙骨梁侧螺栓16梁底模龙骨梁底支撑支撑梁底净高(m）8001400（79/ HK)15mm覆膜多层板1、主楞双钢管483.5mm500mm2、次楞50100mm方木8根3道1、梁底主龙骨100100mm方木450mm2、次龙骨100100mm方木5根1、立杆4根横向间距450mm，纵向间距450mm2、步距600mm8.6模板支撑详图见参考后附图： 附图11 3#楼五层电影院3#厅顶板及梁支撑立杆平面布置图；附图12 3楼五层电影院3#厅7-7剖面图;附图13 3楼五层电影院3#厅88剖面图.3楼五层电影院5厅板模板板断面尺寸（mm)面板主龙骨次龙骨支撑体系支撑板底净高（m32、)间距（mmmm)步距（mm）自由端(mm）剪刀撑碗扣架组合方式30015mm覆膜多层板100100mm方木90050100mm方木3009009001200500立杆横向纵向剪刀撑各一道，立杆中部及上部两道水平剪刀撑12。4m+32。1m+1。2m9。7梁模板梁断面尺寸（mm)面板梁侧模龙骨梁侧螺栓16梁底模龙骨梁底支撑支撑梁底净高（m）800800(12/ GK）15mm覆膜多层板1、主楞双钢管483.5mm500mm2、次楞50100mm方木5根2道1、梁底主龙骨100100mm方木450mm2、次龙骨50100mm方木5根1、立杆3根横向间距450mm，纵向间距450mm2、步距60033、mm9.28001900(1113/ HJ）1、主楞双钢管483。5mm500mm2、次楞50100mm方木10根4道1、梁底主龙骨100100mm方木450mm2、次龙骨100100mm方木5根1、立杆4根横向间距450mm，纵向间距450mm2、步距600mm8。1模板支撑详图见参考后附图： 附图11 3楼五层电影院3厅顶板及梁支撑立杆平面布置图；附图12 3楼五层电影院3厅7-7剖面图；附图13 3楼五层电影院3#厅8-8剖面图.3楼五层电影院6厅板模板板断面尺寸（mm）面板主龙骨次龙骨支撑体系支撑板底净高(m）间距（mmmm)步距（mm）自由端(mm)剪刀撑碗扣架组合方式30015mm34、覆膜多层板100100mm方木90050100mm方木3009009001200500立杆横向纵向剪刀撑各一道,立杆中部及上部两道水平剪刀撑12。4m+32.1m+1。2m9。7梁模板梁断面尺寸(mm）面板梁侧模龙骨梁侧螺栓16梁底模龙骨梁底支撑支撑梁底净高（m)8001000（14/ GJ）15mm覆膜多层板1、主楞双钢管483。5mm500mm2、次楞50100mm方木6根2道1、梁底主龙骨100100mm方木450mm2、次龙骨100100mm方木5根1、立杆3根横向间距450mm,纵向间距450mm2、步距600mm98001900(1315/H）1、主楞双钢管483。5mm500mm35、2、次楞50100mm方木10根4道1、梁底主龙骨100100mm方木450mm2、次龙骨100100mm方木5根1、立杆4根横向间距450mm,纵向间距450mm2、步距600mm8.1模板支撑详图见参考后附图： 附图11 3#楼五层电影院3#厅顶板及梁支撑立杆平面布置图；附图12 3楼五层电影院3#厅77剖面图;附图13 3#楼五层电影院3#厅8-8剖面图.3.2操作架搭设设计操作架搭设采用483。5mm满堂红扣件式钢管脚手架,搭设方式为双排落地式脚手架，脚手架立杆横距为0.9m，纵距为1。5m。外排架内侧设全封闭密目安全网。部位搭设高度(m）体系36#楼钢结构玻璃屋顶操作架31。2满堂红36、扣件式钢管脚手架3#6#楼下沉广场操作架22。4操作架搭设详图见后附图： 附图14 京杭广场施工操作架搭设区域平面分布图附图15 3#楼钢结构玻璃屋顶操作架9-9剖面四、施工准备4.1技术准备4.1.1施工前仔细查阅图纸、本施工方案以及现场情况,做到搭设脚手架前心中有数。4.1。施工人员进场必须进行三级安全教育和相应考核，且应每周一会同工程施工人员及项目经理部管理人员参加经理部组织的安全教育.4。1。3各级负责人按照脚手架的要求逐级向搭设和使用人员进行详细的书面技术、安全技术交底。4。1.4积极配合现场施工,及时解决现场施工中的问题。4。2材料准备4。2。1 碗扣式脚手架用钢管应采用符合现行国37、家标准直缝电焊钢管（GB/T1379392）或低压流体输送用焊接钢管(GB/T3092）中的Q235A级普通钢管,其材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）的规定。4。2.2 碗扣架用钢管规格为483。5mm，钢管壁厚不得小于3.5 0。025mm.4。2.3上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合GB9440中KTH330-08及GB11352中ZG270500的规定。4。2.4 下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合GB11352中ZG230-450的规定。4.2。5 采用钢板热冲压整体成形的下碗扣,钢板应符合G38、B700标准中Q235A级钢的要求，板材厚度不得小于6mm。并经600650C的时效处理。严禁利用废旧锈蚀钢板改制。4.2。6 立杆连接外套管壁厚不得小于3。50.025mm，内径不大于50 mm, 外套管长度不得小于160mm,外伸长度不小于110mm。4。2.7 杆件的焊接应在专用工装上进行，各焊接部位应牢固可靠，焊缝高度不小于3.5mm，其组焊的形位公差应符合表3.5.7的要求表4.2。7 杆件组焊形位公差要求序号项目允许偏差（mm）1杆件管口平面与钢管轴线垂直度0.52立杆下碗扣间距13下碗扣碗口平面与钢管轴线垂直度14接头的接触弧面与横杆轴心垂直度15横杆两接头接触弧面的轴心线平行度39、14。2。8 立杆上的上碗扣应能上下串动和灵活转动，不得有卡滞现象；杆件最上端应有防止上碗扣脱落的措施。4.2.9 立杆与立杆连接的连接孔处应能插入12mm连接销。4。2.10 在碗扣节点上同时安装1-4个横杆,上碗扣均应能锁紧.4.2.11 构配件外观质量要求：1 钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管；2 铸造件表面应光整,不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。3 冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷;4 各焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷;5 构配件防锈漆涂层均匀、牢固。6 主要构、配件上的生产厂标识应清晰。4。2.12 可调底座40、及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于45扣,插入立杆内的长度不得小于150mm.4.2。13确保材料质量合格，货源充足,按材料进场计划分期分批进场,并按规定地点存放，做好遮盖保护。4.2。14对各种进场材料进行检查验收及抽检试验，检查验收包括：（1）进入现场的构配件应具备以下证明资料:1）主要构配件应有产品标识及产品质量合格证；2）供应商应配套提供钢管、零件、铸件等材质、产品性能检验报告。（2）构配件进场应重点检查钢管壁厚、焊接质量及外观质量.附有新钢管应有产品质量合格证；其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228)的有关规定,质量应符合现行国家标准碳41、素结构钢(GB/T700）中Q235A级钢的规定。材料投入计划表序号名称规格单位数量1多层板15mmm220002木方50100mmm3203木方100100mmm3304架子管483。5mm6m/根20005架子管483。5mm4m/根20006碗扣架483.5mm2.4m/根80007碗扣架483.5mm2。1m/根20008U型顶拖/t25009扣件/个500010地锚28mm M2011缆风绳M10根4012对拉螺栓M16根5004。3施工现场准备根据施工进度计划，提前做出模板及钢管扣件的加工、运输计划。序号部位开始时间结束时间年月日年月日12#楼首层酒店大堂201342020137242、026#楼地下一层大宴会厅2013715201391536#楼地下一层冰场2013715201391543楼五层电影院1厅20144120146153#楼五层电影院2#厅20144120146163楼五层电影院3#厅2014430201463073楼五层电影院4#厅2014430201463083#楼五层电影院5#厅20145120147193楼五层电影院6#厅2014512014714。4劳动力准备4.4。1项目部组织及分工项目经理：刁家钦负责经理部全面安全监督管理工作安全部：王成印全面负责施工现场的所有架子及防护措施的检查、验收。负责落实模架方案、交底是否符合或按方案执行以及旁站。质量部赵43、智慧架子搭设质量进行监控、检查、督促，不符合安全要求的立即整改。工程部李萌负责施工现场人、机、料的调配，对模板支架进行技术交底；并指挥落实技术交底内容。技术部朱宇编制专项方案，过程进行监控及负责防护架、模架工程验收。生产副经理：赵长征全面负责生产进度安排工作及组织安排各种架子施工及人员的调配，组织安全部门对架体进行验收主任工程师：孙冰全面负责技术质量工作，并负责组织编制高大模架专项施工方案4。4。2劳动力计划表序号施工部位工种人数木工架子工12楼首层酒店大堂803026#楼地下一层大宴会厅1204036楼地下一层冰场1204043#楼五层电影院1厅602053#楼五层电影院2厅602063楼五44、层电影院3#厅602073#楼五层电影院4#厅602083楼五层电影院5厅602093楼五层电影院6#厅6020五、模板施工5。1顶板模板施工5。1.1模板配置冰场、宴会厅、酒店大堂及电影院的顶板模架均采用碗扣架支撑体系进行设计与施工.板底模板采用15mm厚的覆膜多层板，次龙骨采用50100mm木方，间距设置为300mm，主龙骨采用100100mm方木，间距设置为900mm。5.1.2支撑体系模板支撑采用碗扣式满堂红钢管脚手架,架体采用483。5钢管,立杆间距 900900mm，横杆步距1200mm。立杆上设可调“U”型顶托进行高度调节，“U”型顶托外露丝杆不得超过200mm，并在顶托下口至碗45、扣架架体最上一道小横杆间设置一道贯通水平剪刀撑，扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40Nm,且不应大于65Nm。立杆下均设置通常脚手板.立杆下垫50厚、200mm宽、长度不小于400mm的通常木板。架体整体四周外侧与架体内大角方向设置贯通剪刀撑，4步4跨由底至顶连续通常设置，剪刀撑斜杆与地面夹角呈45至60。剪刀撑杆件搭接时，搭接长度为0。8米，用3个旋转扣件将搭接处拧紧.5。1。3工艺流程场地清理、材料配备定位安放垫板竖立杆、装横杆组成方框紧固接头安装上层立杆紧固立杆连接销安装横杆设置联结点设置竖向剪刀撑设置顶部水平剪刀撑挂安全兜网安装顶部U形托撑拉线高调平铺设主、次楞木方铺装顶板模板拉线检测平整46、度5.1.4施工方法搭设模架人员必须持证上岗，上岗人员定期体检，合格者方可持证、戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋上岗.按架体参数弹线后铺设立杆底部垫木,垫木厚度不得小于50mm，200mm宽，长度不得小于400mm.垫块放置平整、牢固,底部无悬空现象.根据立杆及横杆的设计组合,从底部向顶部依次安装立杆、横杆，立杆安装位置应与下层楼板支撑立杆位置相同。一般先全部装完一个作业面的底部立杆及部分横杆,再逐层往上安装，同时安装所有横杆。立杆纵横向均应在一条直线上，不得倾斜或弯曲.首先按线立好纵横向两根立管,然后安装横向水平杆形成一个方框，一人扶直、扶稳此方框架,另两人向纵横方向延伸立杆及水平杆。底层纵、横47、向水平杆作为扫地杆。搭设完首步立杆和横杆后,支架四周从底到顶应随整体架搭设进度设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，剪刀撑斜杆与地面夹角为4560度,且斜杆必须每步与立杆扣接。搭设第二步架时，设置有效的防倾覆的临时固定设施。可采用斜杆间距3。6m用扣件连接后进行临时支撑。为便于在支架上高空作业，安全省时,可在地面上大致调好顶托伸出量,再运至支架安装。最后再用拉线内插方法，依次调出每个顶托的标高，顶托伸出量控制在30cm以内。起拱按短跨1考虑设置。5。1。5架体拉结为保证架体整体稳定，搭设过程中，架体与相邻结构墙、柱、梁或梁板支撑立杆做刚性拉结或整体连接。1。高支撑碗扣架立杆与48、相邻非高支撑结构楼板支撑立杆做整体拉结固定，拉结横杆贯通整个碗扣架架体。2。高支撑碗扣架立杆内拉结用大横杆与相邻结构柱做抱柱拉结固定.3。在相邻结构梁或板上预埋地锚与碗扣架做斜支撑拉结。5。1。6检查验收5。1。6。1搭设过程中重点检查下列内容：1）上碗扣锁紧情况;2）立杆连接销的安装、斜杆和接点、扣件拧紧程度；3)保证架体几何不变性的斜杆、连墙件等设置情况.5.1。6.2每两步验收一次，应由技术部、安全生产部、质量部等部门联合进行检查与验收，验收合格后挂“验收合格牌”。整体搭设完后必须进行全面验收。高支撑架验收时，应具备下列技术文件：1）专项施工方案及过程中产生的变更文件；2）安全技术交底;49、3）周转使用的脚手架构配件使用前的复验合格记录;4）搭设的施工记录和质量安全检查记录。验收合格后，在使用期间严禁擅自拆除架体结构杆件；如需拆除必须经修改施工方案并报请原方案审批人批准,确定补救措施后方可实施。模板支撑系统为独立的系统，禁止放置任何施工机械，且禁止与物料提升机、施工升降机等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与施工脚手架、物料周转平台等架体相连接.不得在作业层上集中堆放模板、钢筋等物料。5。2梁模板施工5。2.1梁模板配置梁底模板采用15mm厚覆膜多层板，次龙骨50100mm方木水平布置，间距200mm。梁高大于1000mm时,次龙骨为100100mm方木，间距200m50、m。主龙骨100100mm方木，间距200mm。梁侧模板采用15mm厚覆膜多层板,次楞50100mm方木水平布置,间距200mm。主楞双根48mm3.5mm钢管，间距500mm。支撑体系为483.5mm扣件式钢管脚手架,梁下支撑立杆间距450mm450mm，横杆步距统一为600mm。起拱时按起拱高度逐一调整梁底可调顶托。梁模板截面宽度或高度大于500mm时,为保证混凝土成型质量，选用16带有20mm硬塑料管的对拉螺栓对梁进行加固，水平向第一排螺栓距梁底300mm，向上每隔400mm一道，所有穿墙螺栓的横向间距都为500mm。梁板支撑系统采用满堂红碗扣架支撑体系,模板从两侧向中间铺,将不合模数的51、板缝留到中间，不得留到梁边，并按要求对模板进行起拱。板缝下均要顺缝铺设整块压缝木方。铺完后，用水准仪测量模板标高进行校正。模板的起拱:所有位于支撑中心处上拱度为0。1%0。3跨度梁支撑与板支撑的拉结：与梁跨度方向垂直设置水平钢管，贯通并拉结梁支撑立杆，与相邻两侧的板支撑立杆拉结,拉结不少于板支撑立杆的两步.5.3柱模板施工2楼首层酒店大堂独立柱柱模支设高度为8.94m10。04m,柱模板面板为6mm钢板，边框为8#槽钢，横向为80403方钢管,一次性支设到顶并浇筑。5。3操作架搭设施工5。3。1扣件式操作架构造设置立杆间距900mm，横距900mm,大横杆步距1.2m。距地面200mm设扫地杆52、，架体四周整个外侧及架体内斜向设置剪刀撑，4步4跨由底至顶连续通常设置，剪刀撑斜杆与地面夹角呈45至60.操作层满铺50mm厚木脚手板,并设1。2m防护栏，外侧在底部设200mm高木档脚板，沿防护栏外立杆里侧满挂安全密目网封闭，脚手板下挂安全网。操作架与结构有可靠连接,操作架上严禁堆积建筑材料，且架体不承受结构荷载.5。3.2搭设注意事项及要求立柱接头采用对接扣件连接，相临接头应错开布置,相临两根立柱接头高度方向错开的距离不小于500mm,各接头距主节点的距离不应大于600mm，且不应设置在同步高度内。在操作架立杆底端之上200mm处遍设纵向和横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件与立杆扣紧,横53、向扫地杆应采用直角扣件固定在紧扣纵向扫地杆下方的立杆上。纵向水平杆设于横向水平杆之下，在立杆的内侧并采用直角扣件与立柱扣紧.纵向水平杆的接头采用对接扣件连接，相临两纵向水平杆的接头应错开布置,不能设置在同跨内，相临接头错开距离不应小于500mm，并避免设置在纵向水平杆的跨中.每一主节点处必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，横向水平杆偏离主节点的距离不应大于150mm。操作层上非节点处的横向水平杆根据支撑脚手板的需要设置，最大间距不应大于0.75m。5。4模板及操作架的拆除5。4。1模板拆除5。4.1.1拆模的顺序按先支后拆,后支先拆;先拆非承重部分，后拆承重部分的顺序拆模54、。并应从上而下进行拆除.拆下的模板不得抛扔,应按指定地点堆放。模板的拆除必须严格执行拆模申请制度，根据同条件养护试块强度确定拆模时间,拆模之前要执行申请、审批制度，在得到技术主管部门或负责人批准后方可进行相应部位模板的拆除工作。拆除模板混凝土须达到规定的强度等级并按现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范 顶板模板、梁拆除要求降下可调顶托，先拆除梁侧帮（有对拉螺栓者先拆除对拉螺栓）,再拆除梁底模和楼板模板，取下多层板和方木，再拆除碗扣架。顶板模拆除参考每层每段顶板混凝土同条件抗压强度试验报告，跨度大于8m的板当混凝土强度达到设计强度100强度后方可拆除，悬挑构件当混凝土强度达到设计强度10055、强度后方可拆除，其余顶板、梁模板在混凝土强度达到设计强度的75%强度后方可拆除。楼板和梁混凝土拆模强度必须符合下表： 现浇结构拆模时所须混凝土强度构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%)板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件100 拆顶板模板时从房间一端开始,防止坠落人或物造成质量事故。顶板模拆除时注意保护顶板模板，不能硬撬模板接缝处，以防损坏多层板.拆除的多层板、龙骨及碗口架要码放整齐，并注意不要集中堆料。拆掉的钉子要回收再利用，在作业面清理干净,以防扎脚伤人。拆模前，必须要有同部位同条件养护试块强度报告，在达到强度要求后，填写混凝土拆模申56、请单，并经技术负责人批准后方可拆模.5.4.2操作架的拆除5.4。2。1操作架的拆除顺序与搭设顺序相反，须遵循先搭后拆，后搭先拆的原则，严禁上下同时作业，从操作架顶端逐层拆除。5。4。2.2连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层拆除后再拆除操作架。5.4。2.3拆除的杆配件应以安全的方式运出和卸下，必须绑扎牢固或装入容器内才可吊下，严禁向下抛掷，拆除过程中应做好配合，协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业.5。5 施工监测措施梁板高支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：5.4。1班组日常进行安全检查，项目每周进行57、安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。5。4.2 日常检查、巡查重点部位:1）、杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求.2)、底座是否松动，立杆是否符合要求。3）、连接扣件是否松动。4）、架体是否不均匀的沉降、垂直度.5）、施工过程中是否有超载的现象.6)、安全防护措施是否符合规范要求.7）、脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。5.4.3 脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。5.4。4在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查,合格后才开始浇砼，浇砼的过程中，由安全员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采58、取措施保证安全后再施工。构件允许偏差见下表：序号项目允许偏差检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4m M1，故应采用M2验算抗弯强度. = M / W M1，故应采用M2验算抗弯强度。 = M / W f 其中 板底龙骨的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 板底龙骨的最大弯距（N。mm）; W 板底龙骨的净截面抵抗矩； f 板底龙骨的抗弯强度设计值，取16.50N/mm2; 经计算得到板底龙骨抗弯强度计算值 = 0。50510001000/54188=9.325N/mm2 板底龙骨的抗弯强度验算 f，满足要求! (2）挠度计算 验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值， 故采用均布线荷载标59、准值为设计值. v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 板底龙骨最大挠度计算值 v = 0。6771.9889004/(10090002302969）=0。426mm 板底龙骨的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 最大支座力 最大支座力 N = 1.1ql =1。13。0920。900=2。782kN 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 2.782kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0。069kN/m。 托梁计算简图 托梁剪力图(kN) 托梁弯矩图（kN.m） 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 60、9.297kN 经过计算得到最大变形 V= 1.0mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 8.508。508.50/6 = 102。35cm3； I = 8.508。508.508.50/12 = 435。01cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.798106/102354.2=7。80N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于14。0N/mm2，满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=35092/(28585）=1.057N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N61、/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! （3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =1。0mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/250，满足要求! 四、模板支架荷载标准值（立杆轴力） 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1。静荷载标准值包括以下内容： （1）脚手架钢管的自重(kN）： NG1 = 0。150511.250=1.693kN 钢管的自重计算参照扣件式规范（JGJ 130- 2011）附录A。0。3 满堂支撑架自重标准值。 （2)模板的自重(kN）： NG2 = 0.3500.9000。900=0.284kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000。62、2500.9000。900=5。083kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.060kN。 2.活荷载为施工荷载标准值。 计算支架立柱及其他支撑结构时,均布荷载取1。00kN/m2 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 1.0000。9000.900=0。810kN 3。不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值 设计值组合一 N = 0。9(1.2NG + 1。4NQ）=8.645kN 设计值组合二 N = 0。9（1.35NG + 1。40.7NQ)=9.292kN 根据上述结果比较,应采用9。292kN为设计验算依据。 五、立杆的稳定性计算 1、不考虑风荷载时，63、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 不考虑风荷载时，立杆的轴心压力设计值，N = 9.29kN; - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比= l0/i 查表得到; i - 计算立杆的截面回转半径 （cm)；i = 1。60 A 立杆净截面面积 (cm2); A = 4。24 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2）； f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205。00N/mm2； l0 计算长度 （m）； （1）.参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011),由公式(1）、(2）计算 顶部 l0 = k1（h+2a) (1) 底部 l0 = k264、h (2) 其中，k计算长度附加系数,应按表5。4.6采用；k=1.217； 考虑满堂支撑架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按附录C采用;1= 1。352，2= 2。399 按碗扣架的受压临界荷载比扣件架的临界荷载提高15%来考虑,则w=0.9325，参考杜荣军混凝土工程模板与支架技术P439. 计算得:1= 1.261，2= 2.237 a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a = 0。50m； 计算长细比时,K取1； 公式(1)的计算结果： = （h+2a)/i=1.261（1.200+ 20.50）100/1。600=173 =230, 满足要求！ 公式（2）的计算结果： = h65、/i=2.2371.200100/1。600=168 M1，故应采用M2验算抗弯强度. = M / W f 其中 - 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距（N。mm）; W - 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取13。00N/mm2; 经计算得到面板抗弯强度计算值 = 0。16810001000/25350=6.644N/mm2 面板的抗弯强度验算 f,满足要求！ (2）挠度计算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值, 故采用均布线荷载标准值为设计值。 v = 0。677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 66、0.6778。2223004/（1008000164775）=0。342mm 面板的最大挠度小于300。0/250，满足要求！ 二、板底龙骨的计算 板底龙骨按照均布荷载下三跨连续梁计算. 1。荷载的计算 (1）钢筋混凝土板自重（kN/m)： q11 = 25。1000。3500.300=2。636kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m）： q12 = 0。3500.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值（kN/m）： q13 = 2.5000.300=0。750kN/m 均布线荷载标准值为： q = 25。1000。3500.300+0.3500。300=2。741kN/67、m 均布线荷载设计值为: 按可变荷载效应控制的组合方式: q1 = 0.91。2（2.636+0.105)+1.40。750=3.905kN/m 按永久荷载效应控制的组合方式： q1 = 0。91。35(2。636+0。105）+1.40.70.750=3。991kN/m 根据以上两者比较应取q1 = 3.991kN/m作为设计依据。 集中荷载设计值: 模板自重线荷载设计值 q2 = 0.91。20.3500.300=0.113kN/m 跨中集中荷载设计值 P = 0。91.42.500=3。150kN 2。板底龙骨的计算 按照三跨连续梁计算,计算过程如下： 板底龙骨的截面力学参数为 本算例中68、，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为： W = 4.508.508.50/6 = 54。19cm3; I = 4。508。508。508。50/12 = 230。30cm4； （1）抗弯强度计算 施工荷载为均布线荷载：M1 = 0.1q1l2 = 0。13.9910。9002=0。323kN。m 施工荷载为集中荷载：M2 = 0.1q2l2 + 0。175Pl = 0.10。1130。9002+0.1753。1500。900=0.505kN。m M2 M1，故应采用M2验算抗弯强度。 = M / W f 其中 - 板底龙骨的抗弯强度计算值(N/mm2）； M 板底龙骨的最大弯距(N.mm)； W69、 板底龙骨的净截面抵抗矩; f 板底龙骨的抗弯强度设计值，取16.50N/mm2； 经计算得到板底龙骨抗弯强度计算值 = 0。50510001000/54188=9.325N/mm2 板底龙骨的抗弯强度验算 f，满足要求！ (2)挠度计算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值， 故采用均布线荷载标准值为设计值。 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 板底龙骨最大挠度计算值 v = 0。6772.7419004/(10090002302969）=0.587mm 板底龙骨的最大挠度小于900.0/250,满足要求！ 最大支座力 最大支座力 N = 1.1ql70、 =1.13。9910。900=3。592kN 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 3.592kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0。069kN/m. 托梁计算简图 托梁剪力图(kN） 托梁弯矩图(kN。m) 经过计算得到最大弯矩 M= 1。029kN。m 经过计算得到最大支座 F= 11.982kN 经过计算得到最大变形 V= 1。3mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为： W = 8。508。508.50/6 = 102.35cm3； I = 8.508。508.508.50/12 = 435。01cm4；71、 (1）顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.029106/102354。2=10。05N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于14.0N/mm2,满足要求！ （2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=36563/（28585）=1。363N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。70N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求！ （3）顶托梁挠度计算 最大变形 v =1。3mm 顶托梁的最大挠度小于900。0/250,满足要求! 四、模板支架荷载标准值(立杆轴力） 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1。静荷载标准值包括以下内容：72、 （1）脚手架钢管的自重（kN）: NG1 = 0.15059.890=1.489kN 钢管的自重计算参照扣件式规范（JGJ 130 2011）附录A.0。3 满堂支撑架自重标准值。 （2）模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900=0。284kN (3)钢筋混凝土楼板自重（kN）： NG3 = 25。1000。3500.9000.900=7.116kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 8.888kN。 2。活荷载为施工荷载标准值。 计算支架立柱及其他支撑结构时，均布荷载取1.00kN/m2 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 1。000073、.9000.900=0。810kN 3。不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值 设计值组合一 N = 0.9（1。2NG + 1。4NQ)=10.620kN 设计值组合二 N = 0.9（1。35NG + 1。40。7NQ）=11。513kN 根据上述结果比较,应采用11.513kN为设计验算依据。 五、立杆的稳定性计算 1、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N - 不考虑风荷载时，立杆的轴心压力设计值，N = 11.51kN; 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比= l0/i 查表得到; i 计算立杆的截面回转半径 （cm）；i = 1.60 A 立杆净74、截面面积 (cm2); A = 4.24 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2; l0 计算长度 （m）； （1）.参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011），由公式（1)、（2)计算 顶部 l0 = k1(h+2a） （1) 底部 l0 = k2h （2) 其中，k计算长度附加系数，应按表5.4。6采用；k=1.185； 考虑满堂支撑架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按附录C采用;1= 1.352，2= 2。399 按碗扣架的受压临界荷载比扣件架的临界荷载提高15来考虑，则w=0。9325，参考杜荣军混凝75、土工程模板与支架技术P439。 计算得：1= 1。261，2= 2。237 a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a = 0.50m； 计算长细比时,K取1； 公式(1)的计算结果： = （h+2a）/i=1。261(1。200+ 20。50）100/1。600=173 =230， 满足要求! 公式(2）的计算结果： = h/i=2。2371。200100/1。600=168 =230， 满足要求! 立杆计算长度 l0 = k（h+2a） = 1。185 1。261 (1。20+ 20.50） = 3.29 立杆计算长度 l0 = kh = 1。185 2。237 1.20 = 3。176、8 l0/i = 3286。749/16.000 = 205 由长细比l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0。172 钢管立杆受压应力计算值 = 157.67N/mm2， 立杆的稳定性计算 f1=205。00N/mm2,满足要求! 附录: 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.4。6满堂支撑架计算长度附加系数取值K - 高度H(m） H 8 8 H 10 10 H 20 20 Mmax=29。68 所以第8天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。 七、模板的搭设要求: 1、顶部支撑点的设计要求: a.钢管立柱底部应设垫木，顶部应77、设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须锲紧；其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，插入立杆内的长度不得小于150mm；螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm,安装时应保证上下同心； b.扣件式模板支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离不应大于500mm;碗扣式模板支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离不应大于700mm； 2、模板支架的构造要求： a.立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3； b78、.水平杆搭接接头的搭接长度不应小于1，应采用不少于3个旋转扣件固定; c.当满堂支撑架高宽比不满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录C表 C2表C-5 规定（高宽比大于2或2.5）时，满堂支撑架应在支架的四周和中部与结构柱进行刚性连接，连墙件水平间距应为6m9m,竖向间距应为2m3m。在无结构柱部位应采取预埋钢管等措施与建筑结构进行刚性连接，在有空间部位，满堂支撑架宜超出顶部加载区投影范围向外延伸布置23跨。支撑架高宽比不应大于3； d.模板支架应自成体系，严禁与其他脚手架进行连接。 e。模板支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施。 f.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆79、或双立杆； g.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度; 3、扣件安装应符合下列规定: a.螺栓拧紧力矩应控制在4065N.m之间； b。主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm； c。对接扣件开口应朝上或朝内； d。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm; 4、碗扣式模板支架体系的剪刀撑应符合以下要求： a.模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑,其间距应小于或等于4。5m； b.剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45-60度之间，斜杆应每步与立杆扣接。 c.顶端80、和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4。8m. 5、高大模板工程执行建质200987号危险性较大的分部分项工程安全管理办法规定。 6、立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时,可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1。5m。 7、施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制81、措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放; c。浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 xx地方标准钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程（DB11/T583-2008）的设计要求： 1、顶部支撑点的设计要求: a.设在模板支架立杆顶部的可调顶托托,其丝杆外径不得小于36mm,伸出长度不得超过200mm，顶托抗压承载力应同于底座； b.碗扣式模板支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离不应大于500mm； 2、模板支架的构造要求： a。当模板应采用刚性连墙件在水平加强层位置与建筑物结构可靠连接； b.立杆接长除顶层顶步外,其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，禁止搭接; 3、82、碗扣式模板支架体系的剪刀撑应符合以下要求: a.碗扣式模板支架高度超过4m时，应在四周拐角处设置专用斜杆或四面设置八字斜杆，并且每两排设置一组通高专用斜杆,如图所示： 碗扣式模板支架专用斜杆布置立面示意图 碗扣式模板支架专用斜杆布置平面示意图 碗扣式模板支架八字斜杆布置立面示意图 b.碗扣式模板支架四周外围应按以下规定设置斜杆：支架412m时,按不少于1/3的外立面框格设置；支架高度1220m时,按不少于1/2的外立面框格设置； c。剪刀撑的斜杆与地面夹角应在4560度之间，斜杆应每步与立杆扣接. d.碗扣式模板支架架体立杆接头位置应相互错开,同一断面上有接头的立杆数量不应超过立杆总数的50;83、8.3 3楼五层电影院6厅梁模板计算书（梁截面800mm1900mm）梁模板的计算参照建筑施工模板安全技术规范(JGJ1622008)、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范(GB50010-2010）、钢结构设计规范(GB 500172003)、组合钢模板技术规范(GB502142001)、木结构设计规范(GB 500052003)、建筑地基基础设计规范(GB 500072002)、建筑结构荷载规范(GB 500092012)等编制. 本支架计算公式（1）根据脚手架试验，参照脚手架规范和脚手架工程实例， 本支架计算公式（2）参照施工技术2002.384、。扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。 模板支架搭设高度为8.10米， 基本尺寸为：梁截面 BD=800mm1900mm, 梁两侧楼板厚度200mm， 梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.45米，立杆的步距 h=0。60米， 梁底增加4道承重立杆。 梁顶托采用木方: 8585。 立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.50米。 采用的钢管类型为483.0，采用扣件连接方式。 梁模板支撑架立面简图 一、模板面板计算 使用模板类型为：胶合板. 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： （1）钢筋混凝土板自85、重(kN/m）： q11 = 25。5001。9000.450=21。803kN/m (2）模板的自重线荷载（kN/m)： q12 = 0。3500。450(21.900+0.800)/0。800=0。906kN/m （3)活荷载为施工荷载标准值（kN/m): q13 = 2。5000.450=1.125kN/m 均布线荷载标准值为: q = 25.5001.9000.450+0。3500.450（21。900+0.800）/0。800=22.708kN/m 均布线荷载设计值为: 按可变荷载效应控制的组合方式： q1 = 0。91.2（21。803+0。906)+1.41。125=25.94286、kN/m 按永久荷载效应控制的组合方式: q1 = 0.91.35（21。803+0。906）+1。40。71.125=28。583kN/m 根据以上两者比较应取q1 = 28.583kN/m作为设计依据. 集中荷载设计值： 模板自重线荷载设计值 q2 = 0。91。20.3500.450（21。900+0。800）/0.800=0。978kN/m 跨中集中荷载设计值 P = 0.91.42。500=3。150kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为： W = 45.001.801.80/6 = 24.30cm3; I = 45。001。80187、.801.80/12 = 21.87cm4； 施工荷载为均布线荷载： 计算简图 剪力图（kN) 弯矩图(kN.m) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.246kN N2=6.533kN N3=5.308kN N4=6。533kN N5=2。246kN 最大弯矩 M1 = 0。122kN。m 施工荷载为集中荷载： 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN。m) 最大弯矩 M2 = 0.004kN。m M1 M2，故应采用M1验算抗弯强度. （1）抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.12210001000/24300=5。041N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取188、5。00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f，满足要求! (2）挠度计算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值， 故采用均布线荷载标准值q = 22.71kN/m为设计值. 面板最大挠度计算值 v = 0。131mm 面板的最大挠度小于200.0/250，满足要求！ 二、梁底支撑木方的计算 （一)梁底木方计算 按照三跨连续梁计算,取将面板下的最大支座力转化为均布荷载进行计算,计算公式如下： 均布荷载 q = 6。533/0.450=14.518kN/m 最大弯矩 M = 0。1ql2=0。114。5180。450.45=0.294kN。m 最大剪力 Q = 0.6ql=0.6189、4。5180。450=3。920kN 最大支座力 N = 1。1ql=1。114.5180.450=7.186kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为： W = 8。508.508。50/6 = 102.35cm3； I = 8.508。508。508.50/12 = 435。01cm4; (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.294106/102354.2=2.87N/mm2 方木的抗弯计算强度小于16。5N/mm2，满足要求! (2)方木抗剪计算 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33920/(2858590、)=0.814N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。60N/mm2 方木的抗剪计算强度小于1。6N/mm2，满足要求！ （3)方木挠度计算 qk = q/1。2=12.098kN/m 最大变形 v = 0.677qkl4/100EI=0。67712。098450.04/(1009000。004350052。1）=0。086mm 方木的最大挠度小于450.0/250，满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0。069kN/m。 托梁计算简图 托梁剪力图（kN) 托梁弯矩图(kN.m） 经过计算得到最大弯矩 M= 0。334kN。m 经过91、计算得到最大支座 F= 11.995kN 经过计算得到最大变形 V= 0。1mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为： W = 8.508。508.50/6 = 102.35cm3； I = 8.508.508.508。50/12 = 435.01cm4； （1）顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0。334106/102354。2=3。26N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于14.0N/mm2，满足要求！ (2）顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32933/(28585)=0。609N/mm2 截面抗剪92、强度设计值 T=1.70N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求！ （3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.1mm 顶托梁的最大挠度小于400。0/250，满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 按规范表5.1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为Rc=8 0。80=6.40kN . 纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2.5）: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8。0 0。80=6.40KN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平93、杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算 1、不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 不考虑风荷载时,立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=11.99kN (已经包括组合系数1.4） 脚手架钢管的自重 N2 = 1。20.2128.100=2。060kN N = 11。995+2。060=14。054kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比= l0/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1。60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 - 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2）； f - 钢94、管立杆抗压强度设计值，f = 205。00N/mm2； l0 - 计算长度 （m）； （1）。参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011),由公式(1)、（2）计算 顶部 l0 = k1（h+2a） (1) 底部 l0 = k2h （2) 其中，k-计算长度附加系数，应按表5。4。6采用；k=1.185； - 考虑满堂支撑架整体稳定因素的单杆计算长度系数,按附录C采用；1= 1。269，2= 2。247 a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a = 0。50m； 计算长细比时，K取1； 公式(1)的计算结果: = （h+2a）/i=1。269（0.600+ 20。95、50）100/1.600=127 =210， 满足要求！ 公式（2)的计算结果： = h/i=2。2470.600100/1。600=84 =210, 满足要求！ 立杆计算长度 l0 = k(h+2a） = 1。185 1。269 (0。60+ 20.50) = 2。41 立杆计算长度 l0 = kh = 1。185 2.247 0。60 = 1。60 l0/i = 2406。024/16.000 = 150 由长细比l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.308 钢管立杆受压应力计算值 = 107.66N/mm2， 立杆的稳定性计算 f1=205.00N/mm2,满足要求！ 96、附录: 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5。4。6满堂支撑架计算长度附加系数取值K - 高度H(m) H 8 8 H 10 10 H 20 20 H 30 k 1。155 1。185 1。217 1.291 - 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范满堂支撑架计算长度系数 以上表参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011) 六、模板的构造和施工要求: 1、顶部支撑点的设计要求: a.钢管立柱底部应设垫木、顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须锲紧;其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，插入立杆内的长度不得小于150mm;螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于97、3mm,安装时应保证上下同心； b。扣件式模板支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离不应大于500mm。 2、模板支架的构造要求： a.立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接,立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3； b。水平杆搭接接头的搭接长度不应小于1，应采用不少于3个旋转扣件固定； c.当满堂支撑架高宽比不满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录C表 C-2表C5 规定（高宽比大于2或2。5）时，满堂支撑架应在支架的四周和中部与结构98、柱进行刚性连接，连墙件水平间距应为6m9m，竖向间距应为2m3m。在无结构柱部位应采取预埋钢管等措施与建筑结构进行刚性连接，在有空间部位，满堂支撑架宜超出顶部加载区投影范围向外延伸布置23跨。支撑架高宽比不应大于3； d.模板支架应自成体系，严禁与其他脚手架进行连接. e。模板支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施。 f。梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； g。立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； 3、扣件安装应符合下列规定: a。螺栓拧紧力矩应控制在4065N.m之间； b.主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件99、的中心点的相互距离不应大于150mm； c.对接扣件开口应朝上或朝内； d。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm； 4、钢管扣件模板支架体系的剪刀撑应符合以下要求： （1）、普通型： a.在架体外侧周边及内部纵、横向每5m8m,应由底至顶设置连续竖向剪刀撑,剪刀撑宽度应为5m8m; （b.在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑。当支撑高度超过8m,或施工总荷载大于15kN/,或集中线荷载大于20kN/m的支撑架，扫地杆的设置层应设置水平剪刀撑。水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过8m; (2)、加强型: a.当立杆纵、横间距为0.9m0。9m1。2m1.2m时100、,在架体外侧周边及内部纵、横向每4跨（且不大于5m），应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为4跨； b.当立杆纵、横间距为0.6m0.6m0.9 m0.9m（含0。6m0。6m，0。9m0.9m）时,在架体外侧周边及内部纵、横向每5跨（且不小于3m)，应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为5跨； c.当立杆纵、横间距为0。4 m0.4m0.6 m0.6m(含0.4m0。4m)时 ，在架体外侧周边及内部纵、横向每3m3.2m应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为3m3.2m； d。在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置水平剪刀撑,当支撑高度超过8m，或施工总荷载大于15kN/,或集中线101、荷载大于20kN/m的支撑架,扫地杆的设置层应设置水平剪刀撑.水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过6m，剪刀撑宽度应为3m5m; 5、高大模板工程执行建质200987号危险性较大的分部分项工程安全管理办法规定. 6、立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置; b。当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c。高支撑架步距以0。91.5m为宜,不宜超过1。5m. 7、施工使用的要求： a。精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.102、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放; c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决. xx地方标准钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程(DB11/T583-2008）的设计要求： 1、顶部支撑点的设计要求，如图所示: 梁截面宽度小于给定立杆横距时的立杆布置图 梁截面宽度大于给定立杆横距时的立杆布置图 a。结构梁下模板支架的立杆纵距应沿梁轴线方向布置;立杆横距应以梁底中心线为中心向两侧对称布置，且最外侧立杆距梁侧边距离不得大于150mm； b。设在模板支架立杆底部或顶部的可调底座或底托,其丝杆外径不103、得小于36mm，伸出长度不得超过200mm,顶托抗压承载力应同于底座； c。扣件式模板支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离不应大于400mm；碗扣式模板支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离不应大于500mm，如图所示： 模板支架顶部自由段长度示意图 2、模板支架的构造要求： a。当模板支架高度8m 或高宽比4时，应采用刚性连墙件在水平加强层位置与建筑物结构可靠连接； b。立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，禁止搭接； 3、钢管扣件模板支架体系的剪刀撑应符合以下要求： a。模板支架四边与中间每隔46排立杆应设置一道竖向剪刀撑，由底至顶连续设置,如图所示: 模板支架竖向剪刀撑布104、置示意图 (b。高于4m的模板支架，其两端与中间每隔46排立杆从顶层开始向下每隔2-4步设置水平剪刀撑； c.模板支架高度8m或高宽比4时，顶部和底部（扫地杆的设置层）应设置水平加强层,底部和顶部加强层的间距16m时，每隔812m增设一道水平加强层； d。水平加强层做法：用水平斜杆以之字形将水平剪刀撑连接,水平斜杆宽度不小于3m，如图所示: 模板支架水平加强层布置示意图8.4 3#楼五层电影院6#厅梁侧模板计算书（梁截面800mm1900mm）计算参照建筑施工模板安全技术规范(JGJ1622008)、混凝土结构设计规范（GB500102010)、钢结构设计规范(GB 500172003）、组合105、钢模板技术规范（GB502142001）、木结构设计规范(GB 500052003）、建筑结构荷载规范(2006年版)(GB 500092001）等编制。 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度800mm，高度1900mm，两侧楼板高度300mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置10道,内龙骨采用4585。 外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管483。0。 对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距300+400+400+400mm，断面跨度方向间距500mm，直径16mm。 图1 墙模板侧面示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算106、只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值： 其中 c 混凝土的重力密度,取24。000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间,为0时（表示无资料)取200/（T+15),取5.000h； T - 混凝土的入模温度，取20。000； V 混凝土的浇筑速度，取2。500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m; 1- 外加剂影响修正系数，取1。000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850. 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=35。480kN/m2, 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=25.000k107、N/m2， 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6。000kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取0.50m. 荷载计算值 q = 1.225.0000。500+1。46.0000.500=19。200kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 50。001.801。80/6 = 27。00cm3； I = 50。001.801.801。80/12 = 24.30cm4; 计算简图 剪力图(kN） 弯矩图（kN.m） 经过计算得到从左到右各支座力108、分别为 N1=1.308kN N2=3.762kN N3=3。198kN N4=3。349kN N5=3。311kN N6=3。311kN N7=3.349kN N8=3.198kN N9=3。762kN N10=1。308kN 最大弯矩 M = 0。060kN。m 最大剪力 Q = 2.009kN 最大变形 V = 0.1mm (1）抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06010001000/27000=2。222N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2; 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求！ (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=32。0/(25109、00.00018。000)=0.335N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。40N/mm2 抗剪强度验算 T T,满足要求！ （3）挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0。056mm 面板的最大挠度小于177.8/250，满足要求！ 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载,通常按照均布荷载连续梁计算. 内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到. q = 3。762/0.500=7。523kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下: 均布荷载 q = 3。762/0.500=7.523kN/m 最大弯矩 M 110、= 0.1ql2=0。17。5230.500.50=0.188kN。m 最大剪力 Q=0.60。5007.523=2。257kN 最大支座力 N=1.10。5007。523=4。138kN 截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 4.508.508。50/6 = 54。19cm3； I = 4.508.508。508.50/12 = 230.30cm4； （1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0。188106/54187.5=3。31N/mm2 抗弯计算强度小于16.5N/mm2,满足要求! （2)抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0。6ql 截面抗剪强111、度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32257/（24585)=0。885N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。60N/mm2 抗剪强度计算满足要求！ （3）挠度计算 最大变形 v =0.6776.270500。04/(1009000.002302968.8)=0.128mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求！ 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算. 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力. 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图（kN) 支撑钢管弯矩图(kN。m） 经过连续梁的计算得到 112、最大弯矩 Mmax=0.643kN。m 最大变形 vmax=0。000mm 最大支座力 Qmax=9。929kN 抗弯计算强度 f=0.643106/8980。0=71。59N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2，满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求！ 六、对拉螺栓的计算 计算公式： N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力; A 对拉螺栓有效面积 （mm2）; f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2; 对拉螺栓的直径（mm）: 16 对拉螺栓有效直径(mm）： 13。55 对拉螺栓有效面积（mm2）: A = 144。000 对拉螺栓最大容许拉力值（kN)： N = 24。480 对拉螺栓所受的最大拉力（kN）： N = 9。929 对拉螺栓强度验算满足要求!