1、目 录1.工程概述22.施工方案选择23.模板的设计及施工23.1基础模板设计及施工23.2结构框架梁柱板模板设计4柱子模板设计43.3.2坡屋面模板设计53.4结构框架梁柱板模板施工6梁模板的施工6柱模板施工73.4.3坡屋面模板施工要点94.模板的计算84.1梁模板的计算84.2十字梁节点模板计算265.模板的安装及拆除426.模板工程中的注意事项437.模板工程的质量验收438.质量通病及预防措施448.1模板加工448.2顶面模板449.材料节约措施449.1材料节约449.2成品保护措施4510.安全、环保、文明施工保证措施4511.监测措施4612.事故应急救援方法47模板工程专项2、施工方案1. 工程概述1、工程概况xx市固体废物无害化处置和资源化利用中心厂房工程，占地面积：132932，总建筑面积约88332.74，厂房1:3113，厂房2:3113，厂房3:3113，厂房4:2747，厂房5:2747，厂房6：4335，厂房7:4335，厂房8:4335，厂房9：14400，厂房10:25187.54，厂房11:5400，厂房12：8160，厂房13:38616，厂房14:2808，厂房15:601，（污水处理站）1983.6，公卫、电房16：57，门卫17：18。主车间为砼基础，天然地基。上部为钢筋混凝土排架结构。本方案的编制依据：xx市固体废物无害化处置和资源化利3、用中心设计施工图；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工手册2. 施工方案选择1、墙柱模板按照一套配置。2、梁板模板按照按照两套配置周转。3、模板均采用18厚双面覆塑九夹板（规格为183092018mm），背肋采用50100木方，支撑采用扣件式钢管脚手架搭配体系，钢管为483.5的无缝钢管。4、模板在安装前要进行模板配板设计计算，绘制出模板、支撑配置图。3. 模板的设计及施工3.1 基础模板设计及施工本工程的基础处于不同的4、标高层，基础部分有地下室部分和无地下室部分。无地下室部分地梁模板采用木模板，有地下室部分采用砖胎模。、无地下室部分的基础及地梁的模板设计及施工（1）、独立柱基础的模板支撑：独立基础的模板支撑要求牢固，具体见下图： 支模时将两端及接头处钉牢，中间尽量少钉或不钉，以利拆模。木枋间距不大于300mm，钢管及木方架支撑牢固，拼接缝过大时，用10cm 宽胶带密封，防止漏浆。支设模板前，应清除垫层上的杂物，弹好各种控制线，将标高标示好，并熟悉图纸，以保证各物件的尺寸和位置的准确性。模板的稳定性、刚度和强度，必需由工地技术人员验算是否能可靠地承受浇灌砼时的重力和侧压力，以及施工中所产生的施工荷载；支撑的间距5、数量等均应按工地技术人员的技术交底进行（2）、地梁的模板支撑：地梁模板支撑主要是保证侧模板的稳定，主要采用木方进行支撑。地梁模板支撑图如下： 、承台基础砼垫层的施工待机械开挖到位后，采用人工清理余土、打夯，验槽后再进行砼垫层的施工，待砼达到强度要求后，再进行砖胎模施工。施工时应注意保证基础平面尺寸的准确，垫层每边伸承台边线100mm，做法如图：垫层做法示意图 、底板下砼垫层的施工进行土方回填打夯、平整完毕后开始底板下砼垫层的施工，施工时用6钢筋头打入土中作为控制标高。 、有关施工人员和安全员应随时在场，注意土方开挖后边坡的稳定性，发现问题及时制定措施处理，防止塌方事故的发生。3.2 结构框架6、梁柱板模板设计3.2.1 柱子模板设计采用18mm 厚木胶合板在木工车间制作施工现场组拼，背楞采用50100方木，加固采用483.5钢管围檩300400加固，超过500宽柱子或异性柱，采用可回收12 对拉螺栓进行加固。边角处采用木板条找补，保证楞角方直。(1) 本工程柱模采用预先配制编号，现场拼装。(2) 本工程柱竖向模板采用50100木枋加固，距离中对中250 mm，高度方向采用E48钢管夹箍和对拉螺杆紧固。(3) 模板支撑应与满堂脚手架相连，每根柱的各面必须设置两个连接点，三道钢管支撑落地稳定模板，防止砼浇筑时冲击荷载造成柱模位移。(4) 柱模校正，采用吊线锤的方法进行，直至达到规定的要求7、，方可紧固。3.2.2 坡屋面模板设计由于斜屋面模板支撑难度大，特进行设计。 1、本工程的斜屋面的斜度大约36，板厚100mm，模板、钢筋、砼的施工均有一定的困难。2、结合斜屋面檐沟的节点设计，综合砼浇筑、钢筋绑扎和模板施工的难度和要求，为保证砼的施工质量，绝大部分采用单面支模，局部双面支模的办法。具体是在接近檐沟的最下边的约2m范围采用双面支模的方法，其它采用单面模。具体见下图。3.3 结构框架梁柱板模板施工3.3.1 梁模板的施工.1、施工塑顺序1、梁高低于700mm的梁：弹出梁的轴线及标高复核搭设梁模支架安装梁底模梁底起拱安装梁侧模绑扎钢筋安装梁侧锁扣楞对拉螺栓复核梁模尺寸位置加固验收28、梁高大于或等于600mm的梁：弹出梁的轴线及标高复核搭设梁模支架安装梁底模梁底起拱绑扎钢筋安装梁侧模安装梁侧锁扣楞对拉螺栓复核梁模尺寸位置加固验收.2、梁板模板施工工艺1、在柱模上口和已浇筑完的板面弹出梁轴线，梁、板位置和水平线。2、梁底板模板：按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底和板模板，并拉线找平。当梁跨度大于及等于4m时，板和梁底跨中应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨度的千分之一至三，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。悬挑梁均需在悬臂端起拱0.6%。3、梁底支撑间距在两侧不得超过1m，顺梁方向不得超过0.8m，梁板整体支撑应在沿高度方向双向设两道水平拉杆，沿高度方向9、均匀布置，水平方向间距同立杆。支撑在楼层高度4.5m以上时，照高支模有关内容执行。4、梁侧模板，根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。为了防止梁侧模根部涨模，在梁底加设梁卡。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板碰旁来确定。5、当梁高超过700mm时，梁侧模板加穿梁螺栓加固。螺栓间距500mm。螺杆采用12螺杆。6、对于结构中的弧形线条，可采用先配模后安装加固的方法施工，配模方法为将弧形线条划分为若干小段，每段均用小宽度板条拼成设计形状，再在模板面钉一层镀锌铁皮，然后将配好的各小段模板运至现场拼在一起，并与其他模板合并加固。3.3.2 柱模板施工.1、施工顺序柱模制作编号弹柱位截面线找平、钉定位10、板安装柱模及背楞安装柱箍安装拉杆紧固校正加固预检.2、施工工艺1、 柱模预先配制并按照拼装图编号，现场按照拼装图拼装。2、 在板砼面弹出柱边线，检查板面的平整度，若平整度误差超过50mm,宜找平，在边线外钉上柱模定位条，注意要预留模板厚度18mm。3、 柱模板竖向采用50100木竖向背肋，距离中中250，沿高度方向采用2E48钢管和对拉螺杆紧固。钢管间距500mm，对拉螺杆沿钢管方向间距500mm。4、 模板支撑采用钢管斜撑和花篮螺杆，中间的柱四周各用斜撑钢管撑紧，边柱采用一拉顶的办法稳固柱模。支撑应与满堂脚手架相连，每根柱的各面必须设置两个连接点，三道钢管支撑落地稳定模板，防止砼浇筑时冲击荷11、载造成柱模位移。5、 柱模校正，采用吊线锤的方法进行，将模板位置吊垂直，位置校正达到规定的要求，方可最后紧固。预检数量应100%，做到心中有数。4. 模板的计算4.1 梁模板的计算、参数信息1.模板支撑及构造参数梁段:选8-2栋地下室顶面KL39。梁截面宽度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：1.20；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：5.15；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁12、底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：长叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；13、木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：3；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；主楞到梁底距离依次是：150mm，400mm，700mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(14、mm)：100.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；次楞合并根数：2；、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系15、数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。4.2. 3、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 10222/6=68cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨16、连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.0217.850.9=19.661kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.41.0240.9=5.141kN/m；计算跨度: l = 350mm；面板的最大弯矩 M = 0.119.6613502 + 0.117 5.1413502 = 3.15105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.119.6610.35+1.25.1410.35=9.729kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.15105 / 617、.80104=4.6N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.6N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=19.661N/mm； l-计算跨度: l = 350mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 102222/12=68cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67719.6613504/(10095006.80105) = 0.309 mm；面板的18、最大容许挠度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =0.309mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！4.2.4、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=9.729/(1.200-0.180)=9.538kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 251010/6 = 166.67cm3；I = 25101010/12 = 833.33cm4；E = 10019、00.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.488 kNm，最大支座反力 R= 6.328 kN，最大变形 = 0.284 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 4.88105/1.67105 = 2.9 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.9 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 320/400=0.8mm；次楞的最大挠度计20、算值 =0.284mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.8mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力6.328kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 251010/6 = 166.67cm3；I = 25101010/12 = 833.33cm4；E = 10000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.997 kNm，最大支座反力 R= 14.080 21、kN，最大变形 = 0.387 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 9.97105/1.67105 = 6 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =6N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.387 mm主楞的最大容许挠度值: = 700/400=1.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.387mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.75mm，满足要求！4.2.5、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强22、度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5002020/6 = 3.33104mm3； I = 500202020/12 = 3.33105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2(24.00+1.50)0.501.200.90=16.524kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.300.500.90=0.162kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的23、荷载设计值：q3: 1.4(2.00+2.00)0.500.90=2.520kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(16.524+0.162)2002+0.1172.522002=7.85104Nmm； =Mmax/W=7.85104/3.33104=2.4N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在24、模板上的压力线荷载:q =q1+q2=16.524+0.162=16.686kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67716.6862004/(10095003.33105)=0.057mm；面板的最大挠度计算值: =0.057mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！4.2.6、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.525、)1.20.2+0.30.2(21.02+0.5)/ 0.5=7.71 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4(2+2)0.2=1.12 kN/m；均布荷载设计值 q = 7.710+1.120 = 8.830 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.201.20.1824.00+1.4(2.00+2.00)0.20=0.431kN2.支撑方木验算：本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=51010/6 = 8.33101 cm3；I=5101010/12 = 4.17102 cm26、4；E= 10000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)方木的支座力:N1=N3=0.456 kN；N2=4.365 kN；最大弯矩：M= 0.179kNm最大剪力：V= 2.183 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.179106 /8.33104=2.1 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0)=32.1831000/(250100)=0.655N/mm2；方木的最大挠度： =0.052 mm；方木的允许挠度：= 0.9103/2/250=1.8mm；方木最大应力计算值 2.142 N/mm227、 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.655 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.700 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.052 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.800 mm，满足要求！4.2.7、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；E= 206000 N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.456 kN 支撑钢管28、计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.073 kNm ；最大变形 max = 0.075 mm ；最大支座力 Rmax = 1.489 kN ；最大应力 =M/W= 0.073106 /(5.08103 )=14.4 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 14.4 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.075mm小于600/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中29、荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 4.365 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.699 kNm ；最大变形 max = 0.715 mm ；最大支座力 Rmax = 14.26 kN ；最大应力 =M/W= 0.699106 /(5.08103 )=137.5 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 137.5 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.715mm小于600/1530、0与10 mm,满足要求!4.2.8、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=14.26 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 4.2.9、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性31、计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =1.489 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1495.15=0.92 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.500/2+0.200)0.6000.300+(1.500/2+0.200)0.6000.180(1.500+24.000)=3.345 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.500/2+0.2000.600= 3.192 kN；N =N1+N2+N3+N4=1.489+0.9232、+3.345+3.192=8.946 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1851.71.2,1.2+20.1= 2.4133、7 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2417.4 / 15.8 = 153 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.298 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=8946.395/(0.298489) = 61.4 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 61.4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N -34、 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1 =14.26 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(5.15-1.2)=0.92 kN；N =N1+N2 =14.26+0.706=14.966 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长35、度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1851.71.2,1.2+20.1= 2.417 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2417.4 / 15.8 = 153 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.298 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=14965.648/(0.298489) 36、= 102.7 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 102.7 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1851.007(1.2+0.12) = 1.671 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.4按照表2取值1.007 ；lo/i = 1670.613 / 15.8 = 106 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.544 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 14965.648/(37、0.544489) = 56.3 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 56.3 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全4.2.10、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向38、变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层39、；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小40、于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；4.2 十字梁节点模板计算、参数信息：1、结构参数：结构层高(m)：5.5；节点处梁底增加承重立杆1排1根；2、主梁支模架体构造参数：梁截面高度(mm)：750；梁截面宽度(mm)：350；承41、重架支撑形式：小楞平行于梁截面；梁底增设承重杆数量：1；立杆沿梁跨度方向间距(m)：1；梁两侧立杆间距(m)：1；立杆步距(m)：1.5；支撑小楞的间距(mm)：300；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)：0.25；立杆承重连接方式：单扣件连接；3、次梁支模架体构造参数：梁截面高度(mm)：600；梁截面宽度(mm)：300；承重架支撑形式：小楞垂直于梁截面；梁底增设承重杆数量：0；立杆沿梁跨度方向间距(m)：1；梁底纵向支撑数量：2；梁两侧立杆间距(m)：1；梁底增加支撑小横杆数量：0；立杆步距(m)：1.5；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)：0.25；立杆承重连接方式：单扣件连接；4、荷42、载参数：模板和方木的自重荷载(kN/m2)：0.15；砼倾倒振捣荷载(kN/m2)：2；砼与钢筋自重荷载(kN/m2)：25；施工均布荷载(kN/m2)：1；5、材料参数：钢管直径(mm)：483；面板类型：胶合面板；面板弹性模量值(N/mm2)：6000；面板厚度(mm)：20；抗弯强度设计值(N/mm2)：13；方木截面宽度(mm)：60；方木截面高度(mm)：80；抗压强度设计值(N/mm2)：16；抗弯强度设计值(N/mm2)：17；方木弹性模量值(N/mm2)：9000；抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；6、结构示意图： 主梁截面示意图 次梁截面示意图 平面示意图、主梁节点计43、算：（一）底模计算：面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。梁底模板采用胶合面板，厚度：20mm，则有：截面惯性矩I=350203/12=233333.333mm4；截面抵抗矩W=350202/6=23333.333mm3；1、荷载的计算：钢筋混凝土荷载：g1=250.350.75=6.562kN/m；模板方木荷载：g2=0.150.35=0.052kN/m；砼倾倒荷载：q1=20.35=0.7kN/m；施工荷载：q2=10.35=0.35kN/m；作用在底模上的荷载 P=1.2(6.562+0.052)+1.4(0.744、+0.35)=9.408kN/m； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)根据计算，得到：最大弯矩：Mmax=0.294kNm；最大剪力：Vmax=2.94kN；最大支座反力：Rmax=5.88kN；计算得出支座反力从左到右分别为：R1=1.764kN，R2=5.88kN，R3=1.764kN；2、模板强度验算：模板抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.294106/23333.333=12.6N/mm2；抗弯计算强度12.6N/mm2小于模板的抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求！模板挠度计算=0.521qkl4/100EI=min(l/150,10)最大变形 =0.521945、.4085004/(1006000233333.333)=2.188mm模板的最大挠度小于容许挠度min(500/150,10)，满足要求！（二）梁底支撑验算：本算例中，纵向支撑采用钢管: 483支撑截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=4490mm3；I=107800mm4；按2跨连续梁计算，横向支撑承受由面板支座反力传递的荷载。1、梁底横向支撑荷载计算：钢筋混凝土荷载：g1=251/(1+1)0.75=9.375kN/m；模板方木荷载：g2=0.151/(1+1)=0.075kN/m；砼倾倒荷载：q1=21/(1+1)=1kN/m；施工荷载：q2=11/(1+1)=0.5kN/m；作用在底46、模上的荷载 Q=1.2(9.375+0.075)+1.4(1+0.5)=13.44kN/m；梁底两侧传递到支撑的集中荷载：F=0kN； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)最大弯矩：Mmax=0.14kNm；最大剪力：Vmax=2.221kN；支座反力：R1=0.131kN，R2=4.441kN，R3=0.131kN抗弯强度验算 = M/Wfm；最大受弯应力=0.14106/64000=2.189N/mm2；纵向支撑的最大应力计算值 = 2.189N/mm2小于方木抗弯强度设计值fm=17N/mm2，满足要求!抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足：=3Q/(2bh)fv=3247、.221103/(26080)=0.694N/mm2；纵向支撑的剪应力计算值0.694N/mm2小于支撑小楞的抗剪强度设计值fv=1.7N/mm2，满足要求！挠度计算=0.521qkl4/100EI=min(l/150,10)最大变形 =0.52113.445004/(10090002560000)=0.19mm纵向支撑的最大挠度计算值 = 0.19mm 小于支撑小楞的最大允许挠度 =min(500/150,10)mm，满足要求！2、梁底纵向支撑荷载计算：梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算！3、扣件抗滑移计算扣件所受到的竖向力为小横杆传递的支座反力，R=4.441kNRc=8kN，满足要48、求。（三）立杆稳定性计算：支架立杆的轴向力设计值Nut指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利的荷载值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，梁底部立杆所受的轴压力最大。上部模板所传竖向荷载包括以下部分：通过支撑梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）。根据前面的计算：F1=4.441kN；F2=1.20.1294.75=0.735kN；立杆受压荷载总设计值为：Nut =4.441+0.735=5.176kN；立杆稳定性验算=Nut/Af -轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比按规程附录C采用；A-立杆的截面面积。计算长度lo按下式计算取值：lo=kh=1.1551.71.5=2.945m；49、k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u=1.7；故lo取2.945m；=lo/i= 2.945103/15.9=185.236；查扣件式脚手架规范附录得=0.209；=5.176103/(0.209424)=58.4N/mm2；立杆的受压强度计算值=58.4N/mm2小于立杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求。、次梁节点计算：（一）底模计算：面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。梁底模板采用胶合面板，厚度：20mm，则有：截面惯性矩I=500203/12=350、33333.333mm4；截面抵抗矩W=500202/6=33333.333mm3；1、荷载的计算：钢筋混凝土荷载：g1=250.50.6=7.5kN/m；模板方木荷载：g2=0.150.5=0.075kN/m；砼倾倒荷载：q1=20.5=1kN/m；施工荷载：q2=10.5=0.5kN/m；作用在底模上的荷载 P=1.2(7.5+0.075)+1.4(1+0.5)=11.19kN/m； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)根据计算，得到：最大弯矩：Mmax=0.121kNm；最大剪力：Vmax=1.679kN；最大支座反力：Rmax=1.679kN；计算得出支座反力从左51、到右分别为：R1=1.679kN，R2=1.679kN；2、模板强度验算：模板抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.121106/33333.333=3.626N/mm2；抗弯计算强度3.626N/mm2小于模板的抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求！模板挠度计算=5qkl4/384EI=min(l/150,10)最大变形 =511.193004/(3846000333333.333)=0.59mm模板的最大挠度小于容许挠度min(300/150,10)，满足要求！（二）梁底支撑验算：1、纵向支撑计算：本算例中，纵向支撑采用方木，支撑截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=608080/6=640052、0mm3；I=60808080/12=2560000mm4；按照三跨连续梁计算，纵向支撑承受由面板支座反力传递的荷载。Q=1.679/1+0.01=1.689kN/m。 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm)最大弯矩：Mmax=0.189kNm；最大剪力：Vmax=1.033kN；最大支座力：Rmax=1.977kN；抗弯强度验算 = M/Wfm；最大受弯应力=0.189106/64000=2.95N/mm2；纵向支撑的最大应力计算值 = 2.95N/mm2小于方木抗弯强度设计值fm=17N/mm2，满足要求!木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足：=3Q/(2bh)fv=31.033103/(53、26080)=0.323N/mm2；纵向支撑的剪应力计算值0.323N/mm2小于支撑小楞的抗剪强度设计值fv=1.7N/mm2，满足要求！挠度计算=0.677ql4/(100EI)=min(l/150,10)纵向支撑的最大挠度计算值：=0.6771.68910004/(10090002560000)=0.496mm；纵向支撑的最大挠度计算值 = 0.496mm 小于支撑小楞的最大允许挠度 =min(1000/150,10)mm，满足要求！2、横向支撑计算：梁底横向支撑承受梁底纵向支撑传递的集中荷载。对支撑的计算按照集中荷载作用下的多跨连续梁进行计算。横向支撑采用方木，截面惯性矩I 和截面抵抗54、矩W 分别为: W=608080/6=64000mm3；I=60808080/12=2560000mm4； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm)经过计算得到支座反力：N1=1.779kN，N2=1.779kN；最大弯矩：Mmax=0.623kNm；最大剪力：Vmax=1.779kN；抗弯强度验算 = M/Wfm；最大受弯应力=0.623106/64000=9.729N/mm2；梁底横向支撑的最大应力计算值 =9.729N/mm2小于梁底支撑小横杆的抗弯强度设计值fm=17N/mm2,满足要求!抗剪强度验算截面最大抗剪强度必须满足： = Vbh02-(b-)h2/(8IZ)fv横向支撑的受55、剪应力值计算： = 1.779103002 - (0-0)02/(801040) = 0N/mm2；横向支撑的受剪应力计算值=0N/mm2小于支撑小楞的抗剪强度设计值fv=125N/mm2，满足要求！挠度验算最大挠度计算值max=2.826mm；梁底横向支撑小楞的最大允许挠度：=min(1000/150,10)=6.667mm；梁底支撑小横杆的最大允许挠度计算值 = 2.826mm小于梁底支撑小横杆的最大允许挠度 =min(1000/150,10)mm，满足要求！3、梁底纵向支撑荷载计算：梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算！4、扣件抗滑移计算扣件所受到的竖向力为小横杆传递的支座反力，R=56、1.779kN28758100梁8758100悬臂构件27521002、 拆除模板时不可以用力过猛，不允许硬撬，造成砼缺棱角，模板及支撑系统拆除后要及时运走，保持现场清洁。3、 模板的拆除顺序：先拆非承重部分，后拆承重部分。4、 模板拆除后，要派专人负责去除板上铁钉，板面粘结的砼，并及时涂刷脱模剂，以延长模板使用寿命。5、 上层楼板浇砼时，下层楼板的模板支撑不得拆除，并对所用砼的强度发展情况进行分层核算，确保下层楼板安全。6. 模板工程中的注意事项1. 模板及支撑应有足够的强度、刚度和稳定性，模板要平整接缝严密，不漏浆。2. 结构构件放线的精确性，直接影响结构工程质量，因此放线工要精确测设楼层57、各构件的位置线，并将构件线引出构件外，便于校正模板，使模板内边线要对齐构件边线。3. 在浇筑砼过程中要经常检查，如发现变形，松动要及时加固。4. 预留、预埋件不得遗漏，且位置准确，固定牢靠。7. 模板工程的质量验收项 目允 许 偏 差轴线位置5底模上表面标高5截面内部尺寸基 础10桩、墙、梁+4，-5层高垂直全高5m6全高5m8相邻两板表面高低差2表面平整（2m长度上）51. 模板的支撑系统应牢固，不允许出现钢管支撑底部悬空、扣件.不紧的情况。 2. 墙的对拉螺栓的螺帽应拧紧，以防跑模或涨模。3. 模板间的缝隙应拼缝严密，拼缝较大的地方应用薄铁皮封住。4. 预留洞口的位置及尺寸应符合规范的要求58、。5. 现浇结构模板安装的允许偏差应符合下表的规定。8. 质量通病及预防措施8.1 模板加工1、现象：后台模板加工质量粗糙，拼缝不严，板面变形，尺寸偏差。门窗及预留洞模板制作马虎。2、防治措施：模板制作中严格按翻样尺寸配制，选用质量合格的材料，接缝要严密，所以龙骨加工精度，对加工的模板严格检查验收。8.2 墙模板1、现象：胀模、漏浆、混凝土出现蜂窝，烂根。墙混凝土表面粘膜、掉角。2、防治措施：支模前按图纸弹好轴线和断面尺寸，矫正钢筋位置，防止漏浆烂根。8.3 顶面模板1、现象：板中部小挠，板底与墙、梁四周不平，板模伸入墙、梁内“吃模”，板缝跑浆，出现麻面、蜂窝。2、防治措施：板模下部支撑按详图59、间距布置，支撑垫木方。拉好水平杆和剪力撑，支撑采用满堂红架子，用U托调节丝杆调整标高。纵横格栅经过压刨，保证尺寸一样大，并拉通线找平，保证在同一标高上。板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。板模多次周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷模剂，对变形和四周破损的模板及时整理和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净。9. 材料节约措施9.1 材料节约1、在使用钢管作支撑和横杆时，要以大局出发，精心规划、计算，钢管长切短时，要满足一定的工程模数，并根据工程具体结构高度和尺寸进行施工。根据本工程的特点，顶撑立杆以2.1m为主，1.2m和0.9m的立杆为辅，这样可以有效的提高周60、材使用效率。2、不得在放置好的木模上随意践踏、重物冲击；木背楞分类堆放，不得随意切断或锯、割。3、根据图纸精心排板，每根板、每根梁尽量少拼缝。4、安装多余扣件要装如专用背包中按要求回放，不得乱丢乱放。5、模板拆除扣件不得乱丢，边拆边进袋。6、拆除模板按标识吊运到模板堆放场地，由模板保养人员及时对模板进行清理，修正、刷脱模剂，标识不清的模板重新标识；做到精心保养，以延长使用期限。7、制定材料节约管理奖罚制度拆除模板要按要求施工，严禁猛撬、生砸、及大面积撬落，尽可能不损坏木模板，便于周转使用，对拆下的模板及时清除表面油污，并进行整修刷好脱模剂，以便再用。对故意破坏模板，且不整修、不保养，重新用新料61、配置上层模板等按配置模板量的实际进场价格罚款。9.2 成品保护措施1、上操作面前模板上的脱模剂不得流坠，以防污染结构成品。2、为防止破坏模板工序必须做到：不得重物冲击已支好模板、支撑；不准在模板上任意拖拉钢筋；在支好的顶板模板上焊接钢筋，时，加垫薄钢板或其它阻燃材料；在支好顶板模上进行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点，需用木方作垫进行。3、拆下的模板，如有变形，及时进行修理。4、门窗洞口、墙的阳角用塑料护角保护。5、楼梯踏步用15mm厚碎木胶合板保护。6、进场后的模板临时堆放时，要放稳垫平，必须用编织布临时遮盖，使用前，必须涂刷水性脱模剂，遇雨时，及时覆盖塑料布。7、模板拆除时，严禁用撬棍62、乱撬和搞出向下抛掷，以防口角损坏并保证安全。8、施工过程中，严禁用利器或重物乱撞模板，以防模板损坏或变形。10. 安全、环保、文明施工保证措施1、拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。2、支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。3、在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂“禁止通行”安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。4、浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢63、复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。5、木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工械严禁带手套；长度小于50cm或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时互相配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。6、用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需用缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直64、吊运必须采取两个的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊二块模板。7、在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。8、夜间22.006.00之间现场停止模板加工和其它模板作业。9、现场模板加工垃圾及时清理，并存放到指定的垃圾场，做到工完场清。10、整个模板堆场与施工现场要达到整齐有序；干净无污染，低噪声；低扬尘；低能耗的整体效果。11. 监测措施模板施工扣件式钢管脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装，砼65、浇捣前、施工过程中及砼终凝前后，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：1、班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、日常检查，巡查的重点部位：（1）杆件的设置和边接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。（2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。（3）连接扣件是否松动。（4）支撑体系是否有不均匀的沉降、垂直度。（5）施工过程中是否有超载的现象。（6）安全防护措施是否符合规范要求。（7）支撑体系和各杆件是否有变形的现象。3、在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4、要浇捣梁砼前，由项目部对脚手架全面系统检查，合格后才开66、始浇砼。在浇砼过程中，由专职安全员、施工员对高支模体系检查、随时观测支撑体系的变形情况。发现隐患，及时停止施工，采取措施。5、监测方案包括：（1）监测项目：支架沉降、位移和变形。（2）监测点布设：监测点根据现场情况进行合理布置，主要布置较为危险的地方、或受力较大位置进行布置。监测点布置主要包括支架水平位移观测点、地基稳定性沉降观测点和支架沉降观测点。必须使用经纬仪、水平仪等监测仪器进行监测，不得目测，监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。（3）监测频率：在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次。模搭设允许偏差及预警值要求项目允许偏差预警值检查工具立杆钢管67、弯曲3mL4m128mm经纬仪、水准仪4mL6.5m2012mm经纬仪、水准仪水平杆、斜杆钢管弯曲L6.5m3025mm经纬仪、水准仪立杆垂直度全高绝对偏差3022mm经纬仪、水准仪立杆脚手架高度H内相对值H/4000.75H/400经纬仪、水准仪支撑沉降10mm5 mm经纬仪、水准仪12. 事故应急救援方法 模板施工过程中，发生下列安全事故情况时需要采取相应的措施。1、高空坠落应急救援方法：（1）当现场只有人时应大声呼救；人以上时，就有人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救领导小组抢救。（2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状，并很可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的68、具体情况。（3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。（4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。2、模板坍塌应急救援方法：（1）工地发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。（2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话69、等，并派人到路口等待）；（3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；（4）清现事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损伯控制到最小；（5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。3、物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后及时送医院治疗。（1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、填塞止血法和止血带止血法。（2）对伤口包扎：以保护伤口，减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。（3）对于头部受伤的伤员，首先应他细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐，昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。（4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。