1、 xx地铁十四号线xx站 附属结构工程 2号风道竖井固定提升架 施工方案目 录第1章 编制依据与范围31.1编制依据31。2编制范围3第2章 工程概况32.1基本情况32.2 周边情况42.3 龙门架与竖井施工场地平面布置4第3章 施工计划53。1施工进度计划53.2材料计划53.3机械设备计划6第4章 施工工艺技术74.1工艺流程74。2施工方法84.3检查验收15第5章 施工安全保证措施165.1安全保证方针165。2安全保证机构设置165。3技术质量措施175.4应急预案21第6章 劳动力计划236。1管理人员计划236。2作业人员计划23第7章 绿色、文明施工23第8章 龙门架结构设计2、计算书248。1设计依据248。2设计说明248.3设计计算24第9章 提升井架设计图纸46第1章 编制依据与范围1。1编制依据 1）xx地铁14号线工程施工图设计xx站附属结构工程图纸 2）国家现行施工技术规范、规程、标准及xx市地方标准。（1)地下铁道工程施工及验收规范（GB50299-1999）（2）钢结构工程施工质量验收规范（GB502052001）（3）电气装置安装工程接地装置施工及验收规范（GB5016992）（4）建筑钢结构焊接规程(JGJ8191）（5）钢筋焊接及验收规程（JGJ18-2003）(6）建筑钢结构焊接技术规程（JGJ812002)（7）钢结构高强度螺栓连接的设计、3、施工及验收规程（JGJ82-91）(8）龙门架及井架物料提升机安全技术规范（JGJ 882010）（9）建筑机械使用安全技术规程（JGJ332001）(10）施工现场临时用电安全技术规程（JGJ46-2005）（10)建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）（11）xx市市政工程施工安全操作规程（DBJ01562001）（12）市政基础设施工程资料管理规程（DBJ01712003）3)xx市对城区施工的有关规定。1。2编制范围本施工方案编制涉及的工程范围为xx地铁14号线工程22标段xx站附属结构暗挖工程龙门架安装施工，具体内容包括龙门架设计计算书，龙门架基础，龙门架安装、使用、拆除等4、。第2章 工程概况2。1基本情况xx站位于望京北路与利泽西街之间，车站沿广顺北大街南北设置。车站主体结构为地下二层双柱三跨岛式站台车站，站台宽12m。车站覆土均为4.4m，标准段净宽为19.7m，总净长为255m，有效站台长度为140m。xx站车站主体结构采用盖挖逆筑法施工，围护结构采用钻孔灌注桩体系。标准段基坑最大开挖深度约为17。6m；端头井段基坑最大开挖深度约为19.3m。顶板覆土约4。3m； 车站共设4个出入、2座风道及1人防工程共计7处于车站连接口,其中A号出入口暗挖段于下沉广场结合，B、C、D出入口为明挖结构加暗挖通道。1号、2号风道（含疏散口）在内为明挖结构.人防工程为暗挖法结构5、施工。其中2号风道设置暗挖工作竖井井架一座，竖井初支外轮廓尺寸为5.9m*14.65m，竖井净尺寸为5。2m*13。95m,井口设置现浇混凝土锁口圈梁，圈梁宽为1.5m,深1m，下做10cm的C15混凝土垫层，锁口圈梁顶部设高50cm的防淹挡水墙.2。2 周边情况本工程2号风道位于华彩商业中心与广顺北大街之间，暗挖段穿越广顺北大街与盖挖逆筑xx站连接。道路及辅路、人行步道分布的各种管线较多，主要有雨水、污水、电力、电信等。2.3 龙门架与竖井施工场地平面布置2风道暗挖竖井平面布置图第3章 施工计划3.1施工进度计划1、施工准备(1）基础施工锁口圈梁和龙门架基础施工具备安装条件3天（2）龙门架加6、工要求自材料进场到底漆喷涂完毕具备安装条件不超过2天。2、龙门架安装安装的总工期为11天，即井架主体及附属设施安装加固完毕龙门架安装组织机构如下图所示3、龙门架安装进度安排第1、2天井架立柱与轨道梁安装，期间同时进行剪刀支撑的材料。第3、4天龙门架主体加固完毕,土斗组装完毕。第5、6天吊装系统安装完毕；雨棚施工准备。第7、8天雨棚施工完毕与系统的线路布置与调试。第9天内部验收与试运行。第10、11天外部验收并投入使用。3。2材料计划 龙门架安装材料见表3-1所示. 表31 主要材料型号及用途序号项目型号单位单特征量数量总量1立柱 325m98722电动葫芦5t台1223轨道梁工40bm18237、64横担梁32bm7.504430。0165联系纵梁工20am192386连接钢板t=16mm，0。50。5m20.252467立柱联系钢板加强肋t=16mm,0.19*0。4/2m20。038963.6488横担梁加强肋t=16mm，（0.25+0。07)/20。4m20。064644。0969轨道梁加强肋t=16mm，(0。25+0.07）/20.3m20.048321.53610高强螺栓25个12811剪刀撑L1258010m13212土仓立柱工25am594513土仓横梁工25am24.524914土仓钢板10mmm224。53。585.7515棚架主龙骨40602.5方钢m192168、棚架次龙骨30*502。5方钢m22102203.3机械设备计划龙门架安装所需工具、设备和材料表32所示。龙门架安装工具与设备表 表32序号名 称规 格数量备 注1汽车吊25t1台2手拉葫芦2t-6m2台3气割设备G2001套4电焊机BX3001台5钢丝绳2010m2根两端有套6钢丝绳10-6m2根两端有套7卸扣2010个8软绳2020m2根9撬棍201m2根一端尖一端扁10套筒搬手414把11活动搬手4002把12活动搬手2002把13内六角搬手3161套14电工工具1套15调整钢垫板1、3、6、10各2016大锤8磅2把17手锤1kg2把18氧气4立方8瓶19乙炔气6立方3瓶20电焊条E49、30340kg21铁线410 kg第4章 施工工艺技术4.1工艺流程施工准备测量放线 立柱与门式横梁焊接及吊装水平连系梁、剪刀撑安装轨道梁安装屋架安装修理平台施工操作平台施工其他设施施工试运行。竖井提升井架施工工艺流程图见4-1所示。图4-1 竖井井架施工工艺流程图4.2施工方法1、龙门架基础（1）测量人员根据已建立的现场控制测量网，布设龙门架的立柱基础及锁口圈梁的位置控制线；龙门架安装方向东西方向安装，见龙门架基础设置平面图及龙门架剖面图.(2）整台龙门架设置8个基础，其中6个基础设置在竖井锁口圈梁外侧的条形基础上。其他2个基础为独立柱基,基础采用C30混凝土浇筑，设置好预埋铁件.图3-1龙10、门架基础布置平面图地基处理，龙门架基础原则上需挖至原状土并夯实，如挖至2米深仍是回填土，则采用级配砂石回填0。8米深并夯实，见图3-2 。图32竖井龙门架剖面图2、龙门架安装（1）施工准备1）立柱基础及锁口圈梁施工立柱基础及锁口圈梁设计均为矩型的现浇钢筋混凝土结构，采用明挖法施工，施工前为确保地下管线的安全，在竖井施工范围内进行十字探坑开挖，查清确实无管线后使用机械开挖.待立柱基础和锁口圈梁混凝土达到设计强度的75%后方可进行立柱吊装。2） 各种构件已按设计加工完毕，并运至安装现场。（2）测量放线1） 基础划线按照基础平面图划出基础安装中心线。要求水平误差不得大于5mm；垂直误差不得大于5mm11、。2） 基础抄平测量每个基础的安装座板上平面中心高度,以确定相应的立柱高度.基础需高出地面10cm.（3）立柱与龙门架横梁焊接及吊装放出龙门架立柱边线，根据龙门架的各种构件的重量，龙门架的整体尺寸，需要的吊车悬臂的覆盖范围,采用25吨汽车吊对龙门架立柱、门式钢架吊装；吊车稳定在龙门架的东侧；门式钢架起吊前将吊索具、爬梯、缆风绳等固定在立柱上，龙门架横梁吊起离地面50cm时应停机检查吊索具是否安全可靠，确认无误后起升到安全高度，移到就位基础上方，缓慢下降，先调整标高、位移,用50钢管斜撑临时固定再调整垂直度，垂直度偏差不大于0.15%，就位后，将立柱与预埋铁件加肋焊接，四周满焊，焊缝饱满，焊缝高12、度不小于10mm，焊条采用J42型，焊缝高度、宽度不小于8mm；横梁与立柱用螺栓连接，螺栓采用M25的高强螺栓进行连接。（4）水平联系梁、剪刀撑安装待龙门架横梁立好校垂直后，先安装焊接水平联系梁20a工字钢，吊装剪刀撑,使门式钢架稳定。四周与龙门架立柱等相邻构件满焊，焊缝高度不小于10mm。（5）轨道梁安装待以上工序完成后，再进行轨道梁安装，由于轨道梁长,在吊装前要进行焊接,焊接要符合钢结构工程质量验收规范的要求;吊装要平衡，平稳，轨道梁两端分别用两根缆风绳固定，人工配合吊车控制方向和水平，待吊装就位后，进行螺栓连接和焊接，再与横梁加肋和斜撑的焊接牢固.焊缝饱满，焊缝高度不得小于10mm.(613、）屋架安装采用40X60X3方钢焊接三角桁架屋架；屋架顶面焊30X50方钢檩条，0.5mm蓝色彩板瓦棱铁采用锚钉锚接（1m X1.5m）；30X50的方钢与三角桁架焊接作为檩条，上铺蓝色彩钢瓦。（7）修理平台施工在除土场方向320立柱顶端下焊接100X80X10角钢两道，下面的距地面不得少于6米,以利于铲车的出入，用50X50角钢焊接的三角架与100X80X10角钢焊接,三角架水平面上铺3mm厚花纹钢板；护栏采用普通钢管，间距2米，高1米，红白油漆间隔20cm刷成警示,再挂上钢丝网。（8）操作平台施工按图纸的设计，根据实际尺寸适当调整进行制作安装（9)其他设施施工1）配电控制设施配电箱设置在检14、修平台的一侧，控制箱和控制电源设置在操作平台,控制电缆沿横梁设置，不影响设备运行。2）防腐涂漆处理龙门架安装前必须先刷漆，所有外漏铁件均刷防锈漆两道,面漆一道（颜色为黄橙色）3）围护根据业主和各上级部门的要求，对龙门架进行封闭.(10）调试试运行1）试车前准备和检查 按图纸尺寸和技术要求检查全机:各紧固件是否牢固,各传动机构是否精确和灵活；金属结构有无变形,钢丝绳绕绳是否正确，绳头捆扎是否牢固。 检查提升架的组装是否符合要求。 电气设备必须完成下列工作后方可试车。 a 用兆姆表检查全部电器系统和所有电气设备的绝缘电阻。 b切断电路,检查操纵线路是否正确和所有操纵设备的运动部分是否灵活可靠，必要15、时进行润滑。 c用手转动提升架各部件，应无卡死现象。 2）无负荷试车经过上述检查，全机均已正常后,无卡死现象，便可进行无负荷试车。步骤如下： 提升架试车：空载电葫芦沿轨道车来回运行三次,此时车轮不应有明显的打滑，车轮应制动平稳可靠。 空钩升降：使空钩上升下降各三次,起升限位应准确。 大车行走：将电葫芦停于主横梁根部，使大车沿纵向轨道全长慢速行走两次，以验证轨道。然后以额定速度往返行走三次，检查运行机构之工作质量。启动和制动时，车轮不应打滑，运行平稳。 3)负载试车：无负载试车情况正常后，才允许进行负载试车，负载试车分静载试车和动载试车两种。 负载试车的技术要求 a提升架金属结构的焊接，螺栓联接16、质量，应符合技术要求。 b机械设备、金属结构、吊具的强度和韧度应满足要求. c制动器动作灵活、减速器无噪音,工作可靠。 d润滑部位润滑良好，轴承温升不超过规定. e各机械动作平稳，无激烈振动和冲击。如有缺陷，应修理好后，再进行试验. 静负载试车电葫芦起升额定负载,于主横梁上往返几次以后，将电葫芦运行到跨中，将重物升到一定高度(离地面约100mm）,静置10min,此时测量主梁下挠度.如此连续试验三次，且第三次卸掉负荷后，主梁不得有残余变形，每次试验时间不得少于10min。于上述试验后,可作超额定负荷的20试车,方法和要求同上。 动负荷试车静负载试车合格后，方可进行动负载试车。电葫芦提升额定负载17、做反复起升和下降制动试车，然后开动满载电葫芦沿轨道来回行走35次.最后将满载电葫芦开到门架根部，让提升架以额定速度与大车轨道往返23次，并反复制动和启动。此时机构的制动器、限位开关、电气操作应可靠，准确和灵活，车轮不打滑,机架振动正常，机构运转平稳，卸载后机构和机架无残余变形。上述试车结果良好，可做超负荷10的试验，试验项目和要求与上述相同。各项试验合格后，报相关部门进行检验合格后，方可使用。3、吊装工艺（1）吊装说明1）本次吊装的为龙门架安装材料，最大材料重量为2。2t。2）根据设备参数及现场作业条件,本次吊装采用1台25t汽车吊吊装钢材。（2)吊装条件1)汽车吊等运输机具吊装到位2）现场道18、路分层碾压，并将现场杂物清理干净并硬化.3）25t吊车进入预定的站车位置，铺设枕木和钢垫板,打好支腿。(3）吊装方法本次吊装作业采用25t汽车吊(进行吊装,回转中心距离设备吊装中心最远约13m，依据设备设置两个吊点采用两根钢丝绳扣、两个卸扣进行吊装.（4）吊装站位及受力计算1）起重机的选择。25t起重机的吊装载荷P=(Q+q）K1=（2.2+0.515)*1.1=2。98tP吊装载荷Q-设备重量q-吊具、索具、卸扣重量之和K1-动载系数，取1.1查起重机性能表，在起重臂长17米,作业半径5。5米，额定起重重量为5t，选用4.5kg吊钩。可满足施工要求.2)钢丝绳索具的选择.设备吊装时,根据每根19、钢丝绳的最小承重为2.9t，查GB/T-89181996，纤维芯钢丝绳25619+1，满足使用要求。4、安全、技术措施(1)对影响吊装作业的现场障碍物进行清理。(2)正式吊装前必须进行试吊（试吊高度不得超过100mm）。吊装中应检查全部机具、索具受力情况，发现问题应先将工件放回地面，故障排除后重新试吊，确认一切正常后，方可正式吊装。（3)指挥人员应站在能看到吊装全过程，并被所有施工人员看到的位置上,以便直接指挥各个工作岗位。(4）吊装时,吊钩的提升要断续进行，保持设备吊装的稳定性、可靠性、安全性。（5）吊装过程中，因故障暂停，必须及时采取安全措施,并加强现场警戒，尽快排除故障，不得使工件长时间20、处于悬吊状态。（6)及时获取近期气象情况,确保在吊装施工期间无六级和六级以上大风及大雨等恶劣天气。(7）吊装时，施工人员不得在工件、吊臂下、吊车旋转半径内、受力索具附近及其它有危险的地方停留。（8）吊装时，任何人不得随同工件或吊装机具升降。特殊情况必须随同升降时，应采取可靠的安全措施，并经有关负责人批准。(9)吊装作业应设警戒线，并作明显标志，吊装设备时，严禁无关人员进入或通行。（10)进行高空作业时，施工人员所带的工具应栓上保险绳，防止脱手坠落。(11)高空作业区内严禁抛掷物件，应用绳索栓系传递。(12）吊装现场应有钳工、维修电工、管工等负责各类机械的维护工作.(13)吊装作业中，所有作业人21、员要各司其职、坚守工作、服从指挥人员统一安排。5、龙门架的拆除施工（1）准备工作1）场地准备：具体拆卸场地将根据现场施工情况来确定.2)按照下表准备拆除器材序号名 称规 格数 量备 注1汽车吊25t1台吨位为重物的4倍2手拉葫芦2t6m1台调整平衡用3气割设备G2001套割离焊接部件4电焊机BX3001台焊接临时挂钩5钢丝绳套30X10m2根6钢丝绳10-6m2根7卸扣20t/2t4/8个8软绳20-20m2根9撬棍20-1m2根一端尖一端扁10梅花搬手304把11活动搬手4502把12活动搬手2002把13内六角搬手3161套15电工工具1套16大锤8磅1把17手锤1kg2把18氧气6立方222、瓶19乙炔气4立方1瓶20电焊条E43035kg21铁线410 kg22运输车20t1台23划针1支24钢尺30m1把25水平仪Js113）人员配备:总指挥1人、起重工（由吊车自带)、缆风绳控制4人、机构拆卸4人、结构拆卸4人、电气系统拆卸2人、现场警戒2人、信号工及安全员各1人.人员职责：总指挥-负责拆卸全过程安排指挥。起重工-负责指挥吊车动作，缆风绳控制-负责牵引被吊物，防止被吊物在拆卸过程中碰撞。机构拆卸负责将主机主要零件解体和吊装。结构拆卸负责将主机结构解体吊装。电气系统拆卸负责将电气系统按结构解体分离。现场警戒负责现场看管，防止非作业人员进入作业区。2、拆卸顺序屋面拆除房架拆除拆卸电23、动葫芦拆卸司机室拆卸检修平台拆卸主梁（无序)拆卸横担(无序)拆卸立柱(无序)3、注意事项1）拆卸电气系统时要将分断点用不干胶粘贴分断编号,以便安装接线时电器线路连接准确。2)结构解体前要用水准仪和钢尺测量并记录结构的原始形状尺寸，以便安装时恢复原装。对于形状尺寸不合格的，要作整改方案,使其在安装时达到形状尺寸合格。3)结构解体前要用划针将分断部位划出连接线,以便安装时定位。4）机构拆卸时要进行运行测试，并作好记录，以便安装时恢复原状，对于运行测试不合格的机构，要作整改方案,使其在安装时达到合格。4.3检查验收1、验收工作（1)平台和提升架、井架支搭完成后，必须经有资质的单位进行检查，并进行空负24、荷、动负荷试运转及静负荷试验等能力检验，确认符合施工设计要求后方可使用。(2）所有立架作业完成后及时清理现场，保证现场干净、整洁。2、质量标准(1)切割的质量标准:切割面必须齐平，个别处出现缺陷,要进行修磨处理，零件宽度、长度允许偏差为3mm。（2)焊接的质量标准：焊缝外观质量用肉眼检查，要求焊缝金属表面焊波均匀不得有表面气孔、咬边、焊瘤、弧坑、表面裂缝和严重飞溅等缺陷。气孔和点状夹渣：母材厚度为5mm时不超过4个，母材厚度为10mm时，不超过6个,母材厚度为20mm时，不超过8个。条状夹渣：单个条状夹渣不长于1/3母材厚度；条状夹渣总长在12倍母材厚度内，其长度不得超过母材厚度；条状夹渣间距25、不得超过相邻两夹渣中较长者的6倍.（3）提升井架的结构尺寸、高程必须符合设计要求。（4)基础支撑面顶面标高 0，-3mm.（5）立柱垂直度及弯曲是高为H/1000，且不大于25mm。第5章 施工安全保证措施5.1安全保证方针安全保证方针：遵守法规、强化管理、落实责任、确保安全、预防为主、加强保护。安全保证目标是：工伤死亡为0，重伤频率控制在0。5以内,轻伤频率控制在3以内，无重大责任事故.5。2安全保证机构设置成立安全领导小组，由组长、副组长、技术负责人及各部门组成，所有安全组员服从总承包单位的安全管理，总承包单安全管理由项目经理、项目安全副经理、项目总工程师组成安全领导小组，其中项目经理为第26、一责任人，项目安全副经理为安全生产的直接负责人，项目总工程师为安全技术负责人。安全保卫部负责日常安全工作的落实，督促各部室按有关规定进行生产并监督项目经理。认真贯彻“安全第一,预防为主”的方针，坚持管生产必须管安全的原则,执行安全生产责任制,明确各级人员的职责，抓好工程的安全生产工作。安全组织项目经理：王威 副经理：罗朝辉 安全员：丁 伟临电管理：钱杨生设备管理：张志军环境管理:段连法材料管理:赵明球消防管理：庞洪利土建管理：于哲质量管理：何小伟财务管理：方武守外施队：王坤5.3技术质量措施1、安全施工准备（1）施工作业前检查所有操作过程中使用的机具及机械设备等是否合格、安全，确认后方可进场进27、行作业。（2）施工操作过程中使用的机具及机械设备等根据现场条件提前选择好操作场地。（3)所有机械操作人员在进场前必须经过专业安全技术培训，考核合格后持特种操作证方可进场作业.（4）高空作业人员提前准备好安全带及相应的防护装置。（5）作业场地提前清理平整、坚实、无杂物.夜间施工时，作业场所必须有足够的照明，保证2台碘钨灯。（6）提前配备好专职的交通协管员和哨工。（7）现场作业人员在进入施工现场必须佩戴合格安全帽。2、电力砂轮锯及砂轮机作业(1）作业前,专职电工检查绝缘情况，保护接零应良好。（2）根据切割的材质选择适用的砂轮片.（3）作业前必须检查电力砂轮锯、砂轮机等机具是否灵敏、有效，是否符合要28、求，确认安全合格后方可作业。（4）作业时必须佩戴防护目镜等防护用品，站在砂轮片的侧面.（5）作业时，不得在深度方向及前进方向同时给进,给进力不得过猛,冷却水流量应适宜。(6）操作时发现漏电、温度过高、转速突然下降、有异响等情况时,必须立即切断电源，由电工检修完毕后方可使用。（7)作业后关停机械，切断电源，锁好闸箱。3、电气焊作业(1)电焊机具附近放置灭火器材防止起火。(2）焊接作业现场周围10m范围内不得堆放易燃易爆物品。（3)电焊设备的安装、修理和检查必须由电工进行.焊机和线路发生故障时，立即切断电源,并通知电工修理.（4）在焊接施工前,必须持有点火证。电焊机电源线必须绝缘良好,长度不得大于29、5米。焊接电缆线长度不得大于30米，并安装焊保器及独立电闸箱.（5）点燃焊（割）炬时,先开乙炔阀点火,然后开氧气阀，调整火焰。关闭时先关闭乙炔阀，再关氧气阀。（6）点火时焊炬口不得对人,不得将正在燃烧的焊炬放在工件或地面上.焊炬带有乙炔气和氧气时，不得放在金属容器内.(7）氧气瓶与焊炬、割炬和其他明火的距离不小于10m，与乙炔瓶不得小于5m。(8）氧气瓶不得在强烈的日光下爆晒。乙炔瓶在使用时直立放置。(9)在施工过程中按照安全技术交底和xx市市政工程施工安全操作规程的要求操作。4、起重吊装作业（1）吊装作业前选择好吊车的操作场地，操作场地平整坚实，如有软基提前处理.(2）吊装作业前检查作业环境30、吊索具、防护用品。吊索具无缺陷，绑扎正确牢靠，被吊物与其它物件无连接，确认安全后方可作业.(3)吊装过程中，信号工、挂钩工、司机协调配合,听从现场指挥人员、信号工的统一指挥。如发现吊物重心偏移或与其他物件粘连等情况时，立即停止起吊,采取措施并确认安全后方可起吊.（4）吊装时，严禁人员在吊物下方穿行或停留。吊装区域不得有闲散人员。（5)起重机械臂杆起落及回转半径内应无障碍物及无关人员.现场吊装物件时,一定要注意现场的高压线。吊装时要与高压线留有足够的安全距离。(6)严禁用吊车载人。作业中吊车变幅平稳,严禁猛起猛落臂杆。(7）施工过程中有专人指挥，所有施工作业人员服从指挥.夜间施工有足够照明。（31、8)在施工过程中严格按照安全技术交底和xx市市政工程施工安全操作规程的要求进行操作。5、吊装索具要求（1)作业时必须根据吊物的重量、几何尺寸等选用合适的吊索具。（2)严禁在吊钩上补焊、打孔。吊钩表面必须保持光滑，不得有裂纹。严禁使用危险断面磨损程度达到原尺寸的10%、钩口开口度尺寸比原尺寸增大10、扭转变形超过10、危险断面或颈部产生塑性变形的吊钩。板钩衬套磨损达原尺寸的50时，应报废衬套。板钩心轴磨损达原尺寸的5,应报废心轴。（3）吊索的水平夹角应大于45度.（4）使用卡环时，严禁卡环侧向受力,起吊前必须检查封闭销是否拧紧。不得使用有裂纹、变形的卡环。严禁用焊补方法修复卡环.（5）凡有下列情32、况之一的钢丝绳不得继续使用:A、 断股或使用时断丝速度增大；B、 在一个节距内的断丝数量超过总丝数的10%;C、 出现拧扭死结、死弯、压扁、股松明显、波浪形、钢丝外飞、绳芯挤出以及断股等现象；D、 钢丝绳直径减少7%10；E、 钢丝绳表面钢丝磨损或腐蚀程度，达到表面直径的40%以上，或钢丝绳被腐蚀后,表面麻痕清晰可见，整根钢丝绳明显变硬。（6)使用新购置的吊索具前应检查其合格证，并试吊,确认安全。6、高空作业（1）加强安全自我保护意识教育，强化管理安全防护用品的使用。 （2）重点部位项目，严格执行安全管理专业人员旁站监督制度。 （3）随施工进度，及时完善各项安全防护设施,竖井安全门栏必须设制警33、示牌。 （4)各类脚手架及垂直运输设备搭设、安装完毕后,未经验收禁止使用. （5）安全专业人员，加强安全防护设施巡查，发现隐患及时落实解决。7、质量措施（1)当钢材表面有锈蚀、麻点和划痕缺陷时，其深度不得大于该钢材厚度负允许偏差值的1/2；（2）焊接材料应符合现行国家产品标准,焊条外观不应有药皮脱落，焊芯生锈等缺陷，重要钢结构焊接材料应进行取样复试;（3）钢结构连接用高强度螺栓等紧固件的螺母,垫片等标准配件，其品种、规格、性能应符合现行国家产品要求；高强度螺栓出厂应随箱携带扭矩系数和紧固轴力的检验报告；（4)焊缝表面不得有裂纹、焊瘤等缺陷；焊缝表面不得有气孔，夹渣、电弧擦伤等缺陷，焊缝应饱满，34、高度不小于8mm；焊缝外观较好，焊道与焊道、焊道与金属之间的焊缝过度平滑，焊渣和飞溅物清除干净。(5）龙门架水平误差及垂直误差不得大于5mm。5。4应急预案1、风险源分析龙门架制作安装与拆除过程中,主要存在以下的安全事故隐患1)高空坠落：龙门架的立柱、横梁、连系梁平台、屋面等安装与拆除过程中，都属于高空作业，容易发生坠落事故。2）触电事故：龙门架安装与拆除过程中，会使用电焊机、手动工具等用电设备，容易发生触电事故。3）机械伤害事故：龙门架施工过程中，会使用切割机、氧气乙炔、电焊机等机械设备,会由于缺乏操作知识、防护不当、违章操作等发生人身伤害事故。2、应急响应各类大型起重机械一旦发现火情,必须35、正确选用消防器材，立即组织扑救，并视火情大小向项目部、安监部报告或直接拨打119火警电话，抢救被困人员和救护伤员。发现人员触电事故,必须立即切断电源，救护伤员。对伤情较重的伤员，要立即进行现场急救(心肺复苏和外伤处理），并立即向就近的医疗机构求助或直接拨打120急救中心求助。各类型起重机械一旦发生作业中刹车失灵事故，操作人员应充分利用一瞬间短暂的时间，紧急鸣笛示警,吊钩滑轮倍率大的起重机应紧急操作回转机构，把荷重转至无人区域空旷地带，吊钩滑轮倍率小的起重机可尝试打反车制动,如果荷重下方无人员作业和障碍物,变幅式起重机应立即增幅,防止因突然卸载造成起重机向后倾覆事故的发生，努力将人员伤亡、机械和36、设备损失降低到最大限度.汽车起重机一旦发生轨道、基础、路面或支腿突然下沉事故,操作人员应充分利用一瞬间短暂的时间，空载情况下应立即将配重回转到基础或路面较为坚定的一侧,同时增幅或收幅，保持起重机平衡；带载情况下应立即卸载，或用回转、变幅的方法保持整机平衡；事故得到控制后，立即组织救援，防止事故的进一步扩大。所有安装人员进入工作区域要正确佩戴安全帽，两米以上作业时要正确佩戴安全带。3、起重机械防风措施较大起重臂主臂工况作业时若突然遭遇6级以上大风或起吊迎风面较大的重物时遭遇5级以上大风，必须停止作业,操作人员应充分利用短暂的时间，立即卸载,将起重臂增至最大幅度，转至顺风方向，同时将吊钩与地面的荷37、载锚定，以增加起重机的稳定性;气象预报时段56级大风，应停止作业，严格落实防风措施。4、其它突发事件应急措施 各类起重机械作业时如果突然遭遇洪水、地震等自然灾害，必须紧急卸载，如果时间允许，可拉设缆风绳，切断电源,紧急疏散人员。5、事故救援灾害事故发生后,要立即组织救援工作，调动现场各种车辆、器材和人员，抢救伤员，控制事故状态,保护事故现场，立即向上级领导报告，协助上级领导向当地地方政府、安全监察部门汇报灾害情况。发现作业人员触电或其它伤害，必须立即救护伤员。对伤情较重的伤员,要立即进行现场急救（心肺复苏和外伤处理)，并立即向就近的医疗机构求助或直接拨打120急救电话向急救中心求助。发现相关人38、员和财产受灾后，应立即实施救援，并向上级领导报告，协助上级领导向当地地方政府、安全监察部门报告灾情。6、检测龙门架恢复生产检查起重机械灾害情况,制定修复方案,并组织实施。对灾后的起重机械进行危害辨识和短期及长期的影响评价。对起重机械的结构强度进行测试和评估，及时恢复生产.7、质量措施(1）当钢材表面有锈蚀、麻点和划痕缺陷时，其深度不得大于该钢材厚度负允许偏差值的1/2；(2）焊接材料应符合现行国家产品标准，焊条外观不应有药皮脱落,焊芯生锈等缺陷，重要钢结构焊接材料应进行取样复试；（3）钢结构连接用高强度螺栓等紧固件的螺母，垫片等标准配件，其品种、规格、性能应符合现行国家产品要求；高强度螺栓出厂39、应随箱携带扭矩系数和紧固轴力的检验报告;（4）焊缝表面不得有裂纹、焊瘤等缺陷;焊缝表面不得有气孔，夹渣、电弧擦伤等缺陷,焊缝应饱满，高度不小于8mm；焊缝外观较好，焊道与焊道、焊道与金属之间的焊缝过度平滑,焊渣和飞溅物清除干净。（5）龙门架水平误差及垂直误差不得大于5mm。第6章 劳动力计划6.1管理人员计划管理人员计划见表6-1所示。表6-1 管理人员计划表职务生产经理技术人员测量人员安全人员质检人员物质人员资料人员人数12221116。2作业人员计划作业人员计划见表62所示.表62 作业人员计划表职务电焊工兼气割工起重信号工起重机操作工电工杂工人数42214注:所有人员须持证上岗第7章 绿40、色、文明施工1)施工区域拉设警戒绳，禁止非施工人员进入施工现场。 2）所有施工人员带好安全帽和其他劳保防护用品。3）安全警告牌放到醒目、重要的施工区域。4)施工区域内工器具、机械构件应摆放整齐、有序并定点放置。 5）每日工作完毕，及时清理施工产生的废料垃圾，做到工完料尽场地清.6）临时竖井施工场地紧挨居民生活区,施工期间采取必要措施减小噪音。7）施工现场严禁吸烟。8）现场电源线严禁乱拉乱搭，做好接地保护.9）施工现场严禁堆放易燃易爆的物品，防止发生火灾。第8章 龙门架结构设计计算书8.1设计依据（1)钢结构工程施工质量验收规范(GB502052001)（2)路桥施工计算手册人民交通出版社（3)41、钢结构设计便携手册中国计划出版社（4）施工现场场地布置，中间设临时支撑.（5)BG6067-85起重机械安全规程8.2设计说明（1）龙门架布置见竖井提升系统示意图。采用5t电葫芦.（2）龙门架基础由独立基础和条形基础组成。（3）为了增加龙门架的整体稳定性,在龙门架的正面与侧面按常规设置了横撑和斜撑。(4)为了方便检查电动葫芦，在存土场远离竖井处设计了检查吊栏，在立柱边设计了爬梯,其尺寸根据现场实际情况制作。（5）梁的主要搭接部位采用钢板加强焊接，梁、柱间构件连接均采用焊接。8.3设计计算本提升架主梁采用40B工字钢，按简支梁计算；门架横梁采用32B槽钢对焊,按简支梁计算;立柱采用325x8螺旋42、管，按最不利荷载组合进行计算。分述如下：8。3.1轨道梁计算- 设计信息 - 钢梁钢材：Q235 梁跨度(m）： 6.000 梁平面外计算长度（m）： 3。000 钢梁截面：普通热轧工字钢： I40b 容许挠度限值： l/180 = 33.333 （mm） 强度计算净截面系数：1.000 计算梁截面自重作用： 计算 简支梁受荷方式: 竖向单向受荷 荷载组合分项系数用户输入：恒荷1、活荷1 - 设计依据 - 建筑结构荷载规范(GB 50009-2006） 钢结构设计规范(GB 500172003） - 简支梁作用与验算 -1、截面特性计算 A =1.1140e002; Xc =7。6000e-043、02； Yc =2。2500e001； Ix =3.3759e-004; Iy =8。9540e-006; ix =1。7410e001; iy =2。8400e-002； W1x=1.5004e-003； W2x=1。5004e-003; W1y=1.1780e004; W2y=1。1780e004；2、简支梁自重作用计算 梁自重荷载作用计算： 简支梁自重 （KN）: G =5。2469e+000; 自重作用折算梁上均布线荷（KN/m） p=8。7449e001；3、梁上活载作用 荷载编号 荷载类型 荷载值1 荷载参数1 荷载参数2 荷载值2 1 4 100。00 3。00 0。00 0.044、04、单工况荷载标准值作用支座反力 (压为正,单位：KN） 恒载标准值支座反力 左支座反力 Rd1=2.623， 右支座反力 Rd2=2.623 活载标准值支座反力 左支座反力 Rl1=50。000, 右支座反力 Rl2=50.0005、梁上各断面内力计算结果 组合1：1恒+1活 断面号 ： 1 2 3 4 5 6 7 弯矩(kN。m)： 0。000 26。202 52.186 77。951 103.498 128.826 153。935 剪力（kN） ： 52.623 52.186 51.749 51.312 50.874 50.437 50.000 断面号 ： 8 9 10 11 12 145、3 弯矩(kN。m）： 128。826 103。498 77.951 52.186 26.202 0.000 剪力（kN) ： -50.437 50.874 -51。312 51。749 -52.186 52。623 6、局部稳定验算 翼缘宽厚比 B/T=3。22 容许宽厚比 B/T =15。0 腹板计算高厚比 H0/Tw=28。67 容许高厚比H0/Tw=80。07、简支梁截面强度验算 简支梁最大正弯矩（kN.m）：153.935 （组合：1； 控制位置：3.000m） 强度计算最大应力（N/mm2):97。711 f=205.000 简支梁抗弯强度验算满足. 简支梁最大作用剪力(kN)：546、2。623 (组合：1； 控制位置：0.000m) 简支梁抗剪计算应力(N/mm2）:10。250 fv=125。000 简支梁抗剪承载能力满足.8、简支梁整体稳定验算 平面外长细比 y:105。634 梁整体稳定系数b：0。942 简支梁最大正弯矩(kN。m)：153。935 (组合:1; 控制位置：3.000m） 简支梁整体稳定计算最大应力（N/mm2）：108.934 f=205。000 简支梁整体稳定验算满足。9、简支梁挠度验算 标准组合:1.0恒+1。0活 断面号 ： 1 2 3 4 5 6 7 弯矩（kN。m)： 0。000 26.202 52.186 77.951 103.49847、 128.826 153.935 剪力(kN) : 52.623 52。186 51.749 51.312 50。874 50.437 -50.000 断面号 ： 8 9 10 11 12 13 弯矩(kN.m)： 128.826 103.498 77.951 52。186 26。202 0。000 剪力(kN) : -50。437 50.874 51。312 -51。749 52。186 52.623 简支梁挠度计算结果: 断面号 : 1 2 3 4 5 6 7 挠度值(mm）: 0。000 1。658 3.222 4。599 5。696 6。420 6.682 断面号 ： 8 9 10 148、1 12 13 挠度值(mm)： 6。420 5.696 4.599 3。222 1.658 0。000 最大挠度所在位置: 3。000m 计算最大挠度： 6。682（mm) 容许挠度： 33.333(mm） 简支梁挠度验算满足. * 简支梁验算满足。* = 计算结束 =8。3。2横梁计算： - 设计信息 - 钢梁钢材：Q235 梁跨度（m): 8。000 梁平面外计算长度(m）: 3.000 钢梁截面：普通热轧槽钢口对口组合： 32b 肢间距：0 容许挠度限值: l/180 = 44。444 （mm） 强度计算净截面系数：1。000 计算梁截面自重作用： 计算 简支梁受荷方式: 竖向单向受荷49、 荷载组合分项系数用户输入：恒荷1、活荷1 - 设计依据 - 建筑结构荷载规范（GB 50009-2006） 钢结构设计规范(GB 50017-2003） - 简支梁作用与验算 -1、截面特性计算 A =1。0980e002； Xc =9。0000e-002; Yc =1.6000e001； Ix =1.6114e-004; Iy =5。8083e-005; ix =1。2110e001； iy =7.2731e002; W1x=1。0070e003； W2x=1。0070e003； W1y=6。4536e004； W2y=6.4536e004;2、简支梁自重作用计算 梁自重荷载作用计算： 简50、支梁自重 (KN）: G =6。8954e+000; 自重作用折算梁上均布线荷(KN/m) p=8.6193e001;3、梁上活载作用 荷载编号 荷载类型 荷载值1 荷载参数1 荷载参数2 荷载值2 1 4 100.00 2。85 0.00 0.00 2 4 100。00 5.15 0.00 0。004、单工况荷载标准值作用支座反力 （压为正,单位:KN) 恒载标准值支座反力 左支座反力 Rd1=3.448, 右支座反力 Rd2=3。448 活载标准值支座反力 左支座反力 Rl1=100。000, 右支座反力 Rl2=100.0005、梁上各断面内力计算结果 组合1：1恒+1活 断面号 : 151、 2 3 4 5 6 7 弯矩(kN。m)： 0.000 68.774 137。164 205。172 272.796 291。704 291.895 剪力（kN） ： 103。448 102.873 102。298 101.724 101.149 0.575 0。000 断面号 ： 8 9 10 11 12 13 弯矩（kN.m）： 291。704 272。796 205。172 137.164 68.774 0.000 剪力（kN) ： 0.575 -101。149 -101。724 -102。298 102。873 103.448 6、简支梁截面强度验算 简支梁最大正弯矩（kN.m)：252、91.895 （组合:1; 控制位置:4。000m) 强度计算最大应力(N/mm2)：206。063 f=215.000 简支梁抗弯强度验算满足。 简支梁最大作用剪力（kN)：103。448 (组合:1； 控制位置:0。000m） 简支梁抗剪计算应力(N/mm2)：19.420 fv=125。000 简支梁抗剪承载能力满足.7、简支梁整体稳定验算 平面外长细比 y：41.248 梁整体稳定系数b：1。000 简支梁最大正弯矩(kN。m）：291。895 （组合：1; 控制位置：4。000m) 简支梁整体稳定计算最大应力(N/mm2）:209。866 f=215.000 简支梁整体稳定验算满足。53、8、简支梁挠度验算 标准组合：1.0恒+1.0活 断面号 ： 1 2 3 4 5 6 7 弯矩（kN.m): 0.000 68。774 137。164 205。172 272。796 291.704 291。895 剪力（kN) : 103。448 102.873 102。298 101.724 101。149 0。575 0。000 断面号 : 8 9 10 11 12 13 弯矩(kN。m)： 291。704 272.796 205.172 137.164 68.774 0。000 剪力（kN) ： -0.575 101.149 -101.724 102.298 102.873 -103.54、448 简支梁挠度计算结果： 断面号 : 1 2 3 4 5 6 7 挠度值（mm)： 0.000 14.863 28.807 40.915 50.276 56。094 58.047 断面号 ： 8 9 10 11 12 13 挠度值（mm)： 56。094 50.276 40.915 28.807 14。863 0。000 最大挠度所在位置: 4。000m 计算最大挠度: 38。047(mm) 容许挠度： 44。444(mm) 简支梁挠度验算满足. 简支梁验算满足。* = 计算结束 =8.3.3立柱计算一、示意图二、依据规范钢结构设计规范(GB50017-2003）三、计算信息1荷载信息轴力55、： N = 165。000 kN；弯矩：Mx = 291。895 kNm；My = 0。000 kNm2计算参数截面类型：自定义圆管RH325X8参数名称参数值R(mm)162.5r(mm)154。5A（mm2)7967.080Ixo(mm4）1。00108Iyo（mm4）1.00108截面开孔:无3材料信息钢材等级： Q235;钢材强度： 215 N/mm2四、强度计算1拉弯压弯强度验算截面正应力: = N/AnMx/（xWnx1)My/(yWnyR) f (5.2。1）净截面面积:An = AAki=7967.080 mm2净截面惯性矩： Inxo=Ixo（Akiyj2) = 1.001056、8 mm4Inyo=Iyo(Akixi2） = 1。00108 mm4截面应力最大值到截面形心的距离：x = 162.50 ,y = 0.00 Wnx = Inx0/y = 1。00108/0。00 = 5.651012mm3Wny = Iny0/x = 1。00108/162。50 = 616240。00mm3截面正应力: = N/AnMx/(xWnx1)My/（yWnyR） =165000。00/7967.082。92108/（1.155。651012)0。00/（1.15616240。00) = 20.7 N/mm2 f = 215 N/mm2，满足要求。8.3.4支撑验算一、示意图支撑57、类型： 单层单肢斜杆受力假定：受拉斜杆截面示意图:二、依据规范钢结构设计规范（GB 500172003)三、计算信息1荷载信息剪力设计值:F1 = 12.000 kN；2杆件参数斜杆：参数名称参数值型号L75X7b(mm）75t(mm)7A(mm2)1016。00Ixo（mm4)535700。00Iyo（mm4）535700.00ixo(mm)23。00iyo（mm)23.003几何尺寸h2 = 8250mm; B = 8000mm； b1 = 162mm；b2 = 162 mm4连接信息肢尖焊缝高度: hf1=8.0mm;肢背焊缝高度: hf2=8。0mm;焊缝长度: LHf1 = 300m58、m； 安装螺栓直径： d=16mm;节点板厚度: = 10。0 mm;5容许长细比拉杆容许长细比1400；压杆容许长细比22006材料信息钢材等级:Q235钢材强度：f = 215N/mm2四、内力计算斜杆长度 Lx = (h22（Bb1b2）2)1/2= (82502(8000162162）2)1/2 = 11268.7 mm水平宽度Lc = Bb1b2 = 8000162162 = 7676 mm斜杆拉力 Nl = F1Lx/Lc= 12.00011268.7/7676。0 = 17。617 kN五、截面验算1强度验算依据钢结构设计规范(GB500172003）1)斜杆杆件的净截面面积：A59、n = Ad0t = 1016.00（161。5）7。0 = 893。50 mm2截面应力 = Nl/An f（5。1.1-1） = 17.621000/893。50 = 19.716 N/mm2 f = 215 N/mm2,满足要求!8.3。5条形基础计算一、设计依据建筑地基基础设计规范 (GB50007-2002)混凝土结构设计规范 (GB500102002)二、示意图三、计算信息构件编号: JC-1计算类型: 验算截面尺寸1。 几何参数墙宽 bo=500mm基础水平长度B1=400mmB2=1200mm基础端部高度h1=300mm基础根部高度h2=250mm基础总高度H=550mmas=60、40mmho=510mm2. 材料信息墙体材料：混凝土基础砼等级:C30ft=1。43N/mm2fc=14.3N/mm2基础钢筋级别：HRB400fy=360N/mm23。 计算信息结构重要性系数:o=0.9基础埋深：dh=1.500m基础及其上覆土的平均容重： =20。000kN/m3最小配筋率min=0。1504。 作用在基础顶部荷载标准组合值F=255。000kNM=0.000kNmV=0。000kNks=1.35Fk=F/ks=255。000/1。35=188。889kNMk=M/ks=0。000/1.35=0.000kN*mVk=V/ks=0。000/1。35=0.000kN5. 修61、正后的地基承载力特征值fa=140.000kPa四、计算参数1. 基础计算长度 By=1m2. 基础总宽 Bx=B1+B2=0。400+1.200=1。600m3。 基础底面积 A=Bx*By=1。600*1.000=1。600m24。 Gk=Bx*Bydh=20.000*1。6001。000*1。500=48.000kNG=1.35Gk=1。35*48.000=64。800kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdk=Mk+VkH=0。000+（0。000)*0.550=0.000kN*mMd=M+V*H=0。000+(0。000)*0.550=0。000kN*m六、验算地基承载力1。 验算轴心荷62、载作用下地基承载力pk=（Fk+Gk）/A=(188.889+48。000）/1。600=148.056kPa因o*pk=0。9148.056=133.250kPafa=140。000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求因Mdk=0 Md=0 不用验算偏心荷载七、基础受弯计算1. 计算exen=（B2+B1）/2B2=(1.200+0。400)/2-1。200=-0.400mex=（Md+（F+G）en）/（F+G) =(0。000+（255。000+64。800）-0.400）/（255。000+64。800） =0.400m2. 计算地基承载力因ex|Bx/6大偏心a=Bx/2|ex=163、。600/20。400|=0。400mPmax=2（F+G)/(3a)=2*（255。000+64。800)/(3*0.400）=533。000kPaPmin=0因exB1Pjv1=(Pjmax+Pj)/2=（492。500+532。475)/2=512.487kPaPjv2=（Pjmin+Pj)/2=（0.000+532.475)/2=266.238kPaV1=Pjv1（B1bo/2)=512。487(0。4000.500/2）=76。873kNV2=Pjv2*（B2bo/2)=266。238*(1。200-0。500/2)=252。926kNV=max(V1,V2）=max(76.873，64、252。926)=252。926kN2。 计算截面高度影响系数h因ho800mm h=（800/800）1/4=1。03。 剪切承载力验算o*V=0。9252。926=227。633kNoV0。7hft*ho =0.71.0001.43*510*1000=510.51kN底板受剪承载力满足要求九、配筋计算1. 计算基础底板X方向钢筋Asx=o*MI/（0.9*ho*fy） =0.9*120.14*106/（0。9*510*360) =654。4mm2Asxmin=minByH=0.150%1000550=825。0mm2Asx=max(Asx， Asxmin）=max（654.4, 825.065、)=825mm2Asx1=Asx/By=825/1000=825mm2/m选择钢筋f14180, 实配面积为855mm2/m.8。3。6独立基础计算一、设计依据建筑地基基础设计规范 (GB50007-2002）混凝土结构设计规范 （GB500102002）简明高层钢筋混凝土结构设计手册李国胜二、示意图三、计算信息构件编号： JC1 计算类型: 自动计算截面尺寸1. 几何参数矩形柱宽bc=550mm矩形柱高hc=550mm基础端部高度h1(自动计算）=200mm基础根部高度h2（自动计算）=100mm基础长宽比1.000基础长度B1（自动计算）=900mmB2(自动计算）=900mm基础宽度A166、(自动计算）=900mmA2(自动计算)=900mm2。 材料信息基础混凝土等级：C30ft_b=1.43N/mm2fc_b=14。3N/mm2柱混凝土等级：C30ft_c=1。43N/mm2fc_c=14。3N/mm2钢筋级别：HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: o=1.0 基础埋深: dh=1。500m纵筋合力点至近边距离:as=40mm基础及其上覆土的平均容重：=20.000kN/m3最小配筋率：min=0。1504. 作用在基础顶部荷载标准组合值F=257。300kNMx=-73。400kN*mMy=8。500kNmVx=6.000kNVy=57。40067、kNks=1.35Fk=F/ks=257。300/1.35=190。593kNMxk=Mx/ks=-73.400/1.35=-54。370kNmMyk=My/ks=8.500/1。35=6。296kN*mVxk=Vx/ks=6.000/1。35=4.444kNVyk=Vy/ks=57。400/1。35=42.519kN5. 修正后的地基承载力特征值fa=140.000kPa四、计算参数1. 基础总长 Bx=B1+B2=0.900+0。900=1.800m2. 基础总宽 By=A1+A2=0。900+0。900=1。800m3。 基础总高 H=h1+h2=0.200+0.100=0.300m4。68、 底板配筋计算高度 ho=h1+h2as=0。200+0。100-0.040=0。260m5. 基础底面积 A=BxBy=1.8001.800=3.240m26. Gk=*Bx*By*dh=20.000*1.800*1。8001.500=97。200kNG=1.35Gk=1.35*97.200=131.220kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=MxkVykH=54.37042。519*0。300=67。126kNmMdyk=Myk+VxkH=6。296+4。444*0.300=7.630kNmMdx=MxVyH=73.400-57。4000。300=-90.620kN*mMdy=My+V69、x*H=8.500+6。000*0.300=10.300kN*m六、验算地基承载力1。 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=（190。593+97.200)/3。240=88。825kPa【5。2.12】因o*pk=1。0*88.825=88.825kPafa=140。000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求2。 验算偏心荷载作用下的地基承载力exk=Mdyk/(Fk+Gk）=7。630/(190。593+97。200)=0。027m因 |exkBx/6=0。300mx方向小偏心，由公式【5。2。2-2】和【5。2.23】推导Pkmax_x=（Fk+Gk）/A+6Mdyk70、|/（Bx2*By） =（190。593+97.200)/3。240+6*7。630/（1。8002*1.800） =96.674kPaPkmin_x=（Fk+Gk)/A-6Mdyk|/(Bx2By) =(190.593+97.200)/3。2406*|7.630/(1.8002*1。800） =80。975kPaeyk=Mdxk/(Fk+Gk）=-67。126/(190。593+97.200)=-0。233m因 eykBy/6=0.300my方向小偏心Pkmax_y=（Fk+Gk)/A+6*|Mdxk/（By2Bx） =（190.593+97.200)/3.240+6*|67.126|/(171、.8002*1。800) =157.884kPaPkmin_y=（Fk+Gk)/A-6|Mdxk/(By2Bx） =（190.593+97.200)/3.2406*-67。126/（1。80021。800) =19.765kPa3。 确定基础底面反力设计值Pkmax=(Pkmax_x-pk)+（Pkmax_ypk)+pk =(96.67488.825）+(157.88488.825）+88。825 =165.734kPaoPkmax=1。0165。734=165.734kPa1。2*fa=1.2140.000=168.000kPa偏心荷载作用下地基承载力满足要求七、基础冲切验算1. 计算基础底72、面反力设计值1。1 计算x方向基础底面反力设计值ex=Mdy/(F+G）=10.300/(257。300+131。220）=0.027m因 exBx/6。0=0。300mx方向小偏心Pmax_x=（F+G)/A+6*Mdy/(Bx2*By） =（257。300+131.220）/3.240+6*|10。300/（1。80021。800） =130。510kPaPmin_x=（F+G）/A6Mdy/(Bx2By) =(257.300+131.220)/3.2406|10。300/(1。8002*1。800) =109.317kPa1。2 计算y方向基础底面反力设计值ey=Mdx/(F+G）=-973、0.620/（257.300+131.220)=-0。233m因 eyBy/6=0。300y方向小偏心Pmax_y=(F+G）/A+6Mdx|/(By2Bx） =（257.300+131。220)/3。240+6*-90。620/（1.8002*1。800) =213.144kPaPmin_y=（F+G)/A-6|Mdx/（By2Bx） =（257.300+131。220）/3.2406|90。620|/(1。8002*1。800） =26.683kPa1.3 因 Mdx0 Mdy0 Pmax=Pmax_x+Pmax_y-（F+G)/A=130。510+213。144(257.300+131.74、220)/3。240=223.741kPa1。4 计算地基净反力极值Pjmax=Pmax-G/A=223。741-131。220/3。240=183.241kPaPjmax_x=Pmax_xG/A=130.510131.220/3。240=90.010kPaPjmax_y=Pmax_y-G/A=213。144131。220/3。240=172。644kPa2. 柱对基础的冲切验算2.1 因 (H800) hp=1。02。2 x方向柱对基础的冲切验算x冲切面积 Alx=max(A1hc/2-ho）（bc+2ho）+(A1-hc/2-ho)2,(A2-hc/2ho）*（bc+2*ho)+（A2-h75、c/2ho）2=max（(0.900-0。550/2-0.260)（0.550+20。260)+（0。900-0。550/20.260)2,(0.900-0。550/20。260）*（0.550+2*0.260）+（0。900-0。550/2-0.260）2）=max(0.524，0.524)=0。524m2x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=0.524*183。241=95。977kNoFlx=1.0*95。977=95.98kN因 oFlx0。7*hp*ft_b*bm*ho =0.71。000*1。43810260=210.81kNx方向柱对基础的冲切满足规范要求2。76、3 y方向柱对基础的冲切验算y冲切面积 Aly=max（(B1bc/2-ho)*（hc+2ho)+(B1bc/2-ho）2,(B2-bc/2-ho）*(hc+2ho）+(B2bc/2-ho）2）=max（(0。9000.550/20.260）*（0.550+20.260）+(0.900-0。550-0。260）2/2，(0.900-0。550/2-0.260)（0.550+2*0.260）+(0.9000。5500.260)2/2）=max(0。524，0。524）=0.524m2y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=AlyPjmax=0。524*183.241=95.977kNoFly=1。77、0*95。977=95.98kN因oFly0.7*hpft_b*am*ho =0。7*1.000*1。43810.000260 =210。81kNy方向柱对基础的冲切满足规范要求八、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级,所以不用验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。九、基础受弯计算双向受弯因 ex Bx/6=0。300m x方向小偏心a=（Bx-bc)/2=(1.8000.550）/2=0.625mPj1=（Bx-a）*（Pmax_x-Pmin_x)/Bx+Pmin_x-G/A =（1.800-0。625）(130。510 =82.651kPa因ey By/78、6=0.300m y方向小偏心a=（Byhc)/2=（1.800-0。550）/2=0.625mPj2=（By-a)*（Pmax_yPmin_y）/By+Pmin_yG/A =(1.8000.625)（213.14426。683)/1。800+26。683131.220/3。240 =107.901kPax=1.023y=1.101MI=1/48*x*（Bxbc)2*(2*By+hc）*（Pj1+Pjmax_x) =1/48*1.023（1。800-0.550）2（2*1.800+0。550）*(82.651+90.010) =23.86kN*mMII=1/48y*(By-hc）2*(2*Bx79、+bc）(Pj2+Pjmax_y) =1/481.101（1。8000.550)2(2*1.800+0.550)(107。901+172.644） =41。72kNm十、计算配筋1. 计算基础底板x方向钢筋Asx=oMI/（0.9*hofy) =1。023。86106/(0.9*260。000*360) =283.2mm2Asx1=Asx/By=283.2/1。800=157mm2/mAsx1=max（Asx1, min*H1000)=max(157， 0。150%*300*1000)=450mm2/m选择钢筋f10170， 实配面积为462mm2/m。2. 计算基础底板y方向钢筋Asy=o*MII/(0。9*ho*fy) =1。0*41.72106/(0.9*260.000360） =495。2mm2Asy1=Asy/Bx=495.2/1。800=275mm2/mAsy1=max（Asy1, minH1000)=max(275， 0。1503001000）=450mm2/m选择钢筋f10170, 实配面积为462mm2/m.第9章 提升井架设计图纸提升井架设计图纸见如下图纸 2#风道暗挖竖井井架设计图纸