1、xxxxxx城品二期工程商业项目 外墙脚手架施工方案 一、工程概况：工程名称：xxxxxx城品二期工程商业项目设计单位：有限公司 xx市研究院勘察单位：xx市究院建设单位：xxxx有限公司监理单位：xx限公司施工单位：公司建设地点：昌路以东工程规模：总计建筑面积约31536.05平方米，地上部分为28937.75平方米，地下部分为2598.3平方米。本工程为地下人防车库，人防为框架-剪力墙结构。基础为筏形基础;建筑结构安全等级二级，设计使用年限50年，建筑抗震设防类别丙类，抗震设防烈度：6度。建筑物耐久年限为3类，防火类别为一类，耐火等级为一级，建筑高度为71.4米。人防抗力等级为核6级，常62、级。二、搭设施工方案一）外墙脚手架搭设方案确定：本工程设计为商业公寓住宅，一个单体楼座，22层，1、2层为商业网点房，主体为框架结构，楼座单层建筑面积较大，在楼座外立面多处变化，设计变化屋面较多，且屋面部位多为悬挑构件。整个工程工期较短，西侧相邻甲方同期开发的楼盘，地下室车库和其它楼座为整体相连，周围楼座竣工较早，所以车库顶板、屋面工程将在外脚手架拆除前施工。考虑工程设计结构及工期计划的实际情况，外墙脚手架搭设施工方案确定如下：从地下室外墙至1层底搭设落地式脚手架，由于正负零标高处主楼四周多为悬挑构件，地下室外围在主体施工阶段无法回填，所以1、2层商业网点外围脚手架，只能搭设维护脚手架（只起维3、护、防护作用，不承受任何施工荷载），从2层顶开始搭设第一挑悬挑脚手架，每7层悬挑一次，依次往上进行搭设。主体施工的同时砌体同期进行，待外墙抹灰、保温施工完成后，开始拆除外墙脚手架（不包括1、2层商业网点维护架体）。二）外墙脚手架搭设的形式： 根据本工程高度及施工要求需要：（1） 从地下室开始至1层底板（1 层，搭设高度5.8m）搭设落地式脚手架；（2） 从1层至2层顶板（2 层，搭设高度10.2m）搭设双排维护、防护脚手架；（3） 从3层底板至9层顶板（7层20.3m），采用18#工字钢从3层底板上开始悬挑，用12.5mm钢丝绳双绳吊拉；（4） 从10层底板至16层顶板（7层20.3m），采用4、18#工字钢从10层底板上开始悬挑，用12.5mm钢丝绳双绳吊拉；（5） 从17层底板至机房层顶板（6层19.8m），采用18#工字钢从17层底板上开始悬挑，用12.5mm钢丝绳双绳吊拉。三）脚步手架的构造参数（1）、立杆横向间距 b=0.90，纵向间距 L=1.5m。（2）、内立杆距建筑物外皮 b1=0.30m。（3）、脚手架步距 h=1.8m，主接点处满设小横杆。（4）、建筑物与脚手架连接点竖向间距 H=3.6m，水平间距 L=4.5m（两步三跨）。（5）、脚手架均步施工荷载为3KN/m2。 落地式及外挑式脚手架详见构造附图所示。四）脚步手架的材料要求（1）、钢管采用外径48mm，壁厚3.5、0mm的高频焊接钢管，严重锈蚀、弯曲、压扁、有裂缝的钢管严禁使用。（2）、扣件可为锻压铸铁扣件，有直角扣件、旋转扣件、对接扣件，扣件必须符合可锻压铸铁分类及技术条件的规定，并且要有出场合格证，不得使用严重锈蚀、由裂缝的扣件、脚用板采用0.9m0.9m竹笆板铺设，没一悬挑单元设一作业层，防护层应将内立杆与主体之间30CM的空间满铺竹笆板。架体所用的剪刀撑钢管刷红白相同的示警油漆。铺设竹笆板时，在两根纵向横杆之间另加两根纵向水平杆，并与小横杆连接，小横杆应在大横杆的下面。作业层脚手板要铺满、铺稳。竹笆板应按其主竹筋垂直与纵向水平方向铺设，且采用对接密封，四个角用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水6、平杆上。（3）、脚手架随搭设随采用全新密目网封闭。（4）、绑扎用绳：竹笆板采用12#铁丝绑扎固定，密目网采用0.5尼龙绳绑扎固定。五）主杆搭设：相邻立杆的接头不得在同一步内,扣件不得在同一高度上,内外立杆中心距为0.90 m,纵向立杆间距为1.5m,立杆对接必须采用对接扣件,里皮立杆距墙0.30m。开始安装立杆时,应每隔6跨设置一根抛撑做临时固定,待连墙杆安装稳定后,方可根据情况拆除,立杆搭设应垂直,其垂直度允许偏差为10cm。六）大横杆:纵向横杆必须设在立杆内侧,连接大横杆的对接扣件应交错布置,两根相邻的大横杆接头不得在同步或同跨内,各接头的中心至最近主接点的距离不宜大于纵距的1/3,大横杆7、步距为1.8m。七）小横杆:主接点必须设置一根小横杆,用直角扣件固定,且严禁拆除,主接点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm,本工程脚手板采用竹芭板,因此大横杆应固定在立杆上,小横杆应固定在大横杆上。八）拉接点(连墙杆):拉接点应靠近主接点处设置,偏离主接点不应大于300mm,应从底层第一步大横杆开始设置,当该处设置困难时,应采取其它措施固定。拉接点竖向间距H=3.6m，水平间距L=4.5m(二步三跨),本工程采用硬拉接,拉接点当不能采用水平拉接时,与脚手架连接的一端应下斜拉接,不应采用上斜拉接。九）剪刀撑搭设:每道剪刀撑宽度应跨越4跨,且不得小于6m,斜杆与地面的倾角为45-60之间,从8、地面搭起并设垫板,两端转角处必须设置剪刀撑,并由底至顶连续设置。剪刀撑必须采用搭接,搭接长度为1m,设3个旋转扣件.剪刀撑斜杆应与相交的横向水平杆的伸出端或立杆相连接。三、脚手架搭拆技术措施及有关规定一）外挑架的搭设本工程从地下室开始至1层底板，搭设落地式脚手架，搭设高度为5.8米，从3层底板设置第一道悬挑工字钢，搭设高度为20.3米，从10层底设置第二道悬挑工字钢，搭设高度为20.3米，从17层底设置第三道悬挑工字钢，共搭设3道悬挑脚手架，悬挑高度为63.8米。（1）脚手架立杆相邻接头不得在同一步内，垂直偏差不得大于脚手架高度的1/200，且最大偏差不得大于10cm。（2）脚手架大横杆相临杆9、，内外皮大横杆不得在同一跨内接头，应相互错开，脚手架每面纵向水平偏差不得大于10cm。（3）脚手架各杆件相交处，伸出扣件外的钢管端头均应大于10cm，以防滑脱。（4）操作层竹笆板应满铺对接。竹笆板下面设置两根纵向杆，纵向杆间距不大于40cm。（5）拉结点采用硬拉结，事先在砼剪力墙上予埋钢管，以备拉结使用，或采用层间构造柱和剪力墙进行拉结，拉结采用二步三跨设一处（即：高3.6m,水平4.5m）,拉结要牢固可靠。（6）大横杆上下之间60cm处设一道防护栏杆，施工层必须设防护栏杆，加设踢脚板，脚手架应始终高于施工层一步架。（7）外挑脚手架及中间处剪刀撑至下而上连续设置，每组剪刀撑至少跨越4根立杆间距10、，剪刀撑采用搭接，搭接长度为1m，设3个旋转扣件，剪刀撑与地面夹角为60-45之间。剪刀撑斜杆应与相交的横向水平杆的伸出端或立杆相连接。（8）悬挑工字钢的搭设悬挑承重结构为18#工字钢和12.5的钢丝绳，工字钢的长度为3.5-4米（有阳台挑出部分另加阳台尺寸），一端搁在楼层面上1.5米长，用两根18钢筋扣住槽钢锚固段，槽钢的另一端是外脚手架底部坐落位置，长度为1.3米。脚手架宽度为0.90米，离建筑物距离30CM，通过斜拉可减少悬挑槽钢的绕度，在外挑工字钢上（与立杆对应位置外）焊2根25mm、高10cm的钢筋，以固定立杆。（9） 工字钢的吊拉钢丝绳采用12.5以上的钢丝绳做双绳吊拉，吊拉点应与11、工字钢横向点垂直，钢丝绳采用3道钢丝绳卡子固定。（10）脚手架的搭接必须边支边搭边拉结，绝对杜绝先支搭后拉结。（11）脚手架悬挑位置变换时。把新的斜撑杆支搭好，才能撤掉原有支撑杆。（12）搭设脚手架的施工人员，必须经过专业培训，持有特殊工种操作证具备拆高大脚手架的经验。（13）脚手架四周采用密目网全封闭式围护，架体内立杆距墙之间，采用安全平网每2层不大于10米做一道防护。（14）脚手架的顶层必须设防护栏杆，加设踢脚板且脚手架必须高于作业面1.5米。四、验收脚手架搭设完毕，必须经过验收合格后，方可使用。脚手架的验收阶段：1、 基础完工后及脚手架搭设前。2、 作业层上施加荷载前。3、 每搭完13212、0m后。4、 达到设计高度后。5、 遇有六级大风与大雨后，寒冷季节开冻后。6、 停用一个月后。五、检查脚手架使用中应定期检查下列项目：1、 构件的设置和连接，连墙杆、支撑系统等构造是否符合要求。2、 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。3、 钢丝绳是否松动。4、 高度在24m以上的脚手架，其立杆的沉降与垂直的偏差情况。5、 安全防护措施是否符合要求。六、脚手架的拆除1、 拆除脚手架时必须划出安全区，设警戒标志，并设专人警戒。2、 应全面检查脚手架的扣件连接，连墙杆、支撑系统等构造是否符合要求。及地面的障碍物。3、 拆除脚手架前必须由专人检查脚手架上的物料及地面的障碍物等是否清理干净，否则13、不允许拆除，拆除时应按规程拆除。4、 拆除时应由上而下逐层拆除，严禁将连墙杆整层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不得大于2步，如高差大于2步，应增设连墙杆固定。5、 当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，必须设置连墙杆和横向斜撑加固。6、 拆除时的程序应按后搭者先拆的程序，脚手架拆至最后一根立杆时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙杆。七、 安全管理1、 脚手架搭设人员必须是经过主管部门培训，考核合格的架子工，上岗人员应定期查体，合格者方可持证上岗。2、 搭设脚手架人员必须戴好安全帽，佩带安全带，穿防滑鞋。3、 作业层的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板支架、14、缆风绳、泵送砼和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。4、 当有六级以上大风和雾、雨、雪天气时，应停止脚手架的搭设与拆除作业，雨雪后上架应有防滑措施，并应扫除积雪。5、 安全网应架设及时，防护严密，网内无杂物。6、 在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：（1） 主接点处的纵、横水平杆（2） 连墙杆7、 脚手架在使用过程中，严禁随意拆除，须做局部拆除时，必须制定相应的安全加固措施。8、 大风雨过后，施工负责人要及时组织有关人员对脚手架进行检查，对有杆件松动及不符合要求的脚手架立刻进行加固。9、 不得在脚手架基础及临近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，报安全部门批准。10、 邻街搭设脚手15、架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施和专人看守。11、 工地的施工用电线路不得放在脚手架上。12、 搭拆脚手架时，地面应放围拦和警戒标志，并派专人监护，严禁非操作人员进入物体坠落半径区域。八、 脚手架的设计与计算1. 脚手架设计原则脚手架设计原则，应以实用、安全、经济、简便为主。2. 实用脚手架首先必须满足施工操作的要求要有适当的宽度、步架高度、离墙距离，便于工人操作，并能堆放和运送必需的材料和小型工具。要能满足立体交叉流水作业和多工种作业的要求，尽量减少和避免多次拆改架子。3. 安全建筑施工中，由于脚手架的问题而出现的安全事故较多，因此脚手架的设计不但要满足使用的要求，而且首先要考虑安全问题16、。脚手架本向必须具有足够的承载能力，在施工荷载作用下不变形、不倾斜、不摇晃；同时，脚手架的地基也必须有足够的承载能力，以确保架子不致产生不均匀沉陷或倾斜。要充分估计施工中可能发生的不利荷载，设计中要明确控制荷载。要有可靠的安全防护措施，包括防护栏、挡脚板、安全网、上下通道扶梯、斜道防滑、多层立体作业的防护、悬吊架的安全防护和雨季防电、避雷设计等等。4. 经济在满足使用和安全要求和条件下，应对几种方案进行经济比较。因此，要因地制宜、就地取材。另外，还要进行综合比较，如对施工工期、劳动力消耗、工程质量等方面的影响等。5. 简便在架子设计时，要做到使脚手架搭设、拆除和搬运较方便，周转灵活，以减轻工人17、的劳动强度。落地式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为17.7米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计18、算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.900/3=0.045kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.900/3=0.900kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.045=0.100kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.900=1.260kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.100+0.101.260)1.5002 支座最大弯矩19、计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.100+0.1171.260)1.5002 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.354106/4491.0=78.872N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.045=0.083kN/m 活荷载标准值q2=0.900kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.083+0.9900.900)1500.04/(1002.06105107780.0)=2.160mm 大横20、杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.9001.500/3=0.068kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/3=1.350kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.068+1.41.350=2.040kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载21、与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.9002/8+2.040 =0.617106/4491.0=137.319N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038900.004/(3842.060105107780.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.058+0.068+1.350=122、.475kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1475.100900.0(3900.02-4900.02/9)/(722.06105107780.0)=1.719mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.734mm 小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.900=0.035kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.23、1500.9001.500/2=0.101kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN 荷载的计算值 R=1.20.035+1.20.101+1.42.025=2.998kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 =24、 0.10717.700=1.893kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15041.500(0.900+0.300)/2=0.540kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50017.700=0.133kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.016kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴25、向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.900/2=4.050kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.600 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表的规定采用：Uz = 0.620 Us 风荷载体型系数：Us = 1.134 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.6000.6201.134 = 0.295kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计26、值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.016+0.851.44.050=8.439kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.016+1.44.050=9.289kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.2951.5001.800 五、27、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.289kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N28、/mm2)；经计算得到 =9289/(0.19424)=115.608N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.439kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵29、抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =8439/(0.19424)+171000/4491=143.050N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 7.697kN大于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 八、立杆的地基承载力30、计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 37.16 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 9.29 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 68.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00 地基承载力的计算满足要求!悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JG31、J130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为20.3米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，步距1.80米。 采用的钢管类型为483.0， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。 悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度2.20米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.20m。拉杆采用钢丝绳。 一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的32、脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.900/3=0.045kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.900/3=0.900kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.045=0.100kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.900=1.260kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M33、1=(0.080.100+0.101.260)1.5002 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.100+0.1171.260)1.5002 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.354106/4491.0=78.872N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.045=0.083kN/m 活荷载标准值q2=0.900kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.083+0.9900.900)15034、0.04/(1002.06105107780.0)=2.160mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.9001.500/3=0.068kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/3=1.350kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.068+1.41.350=2.040k35、N 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.9002/8+2.040 =0.617106/4491.0=137.319N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038900.004/(3842.060105107780.000)=36、0.02mm 集中荷载标准值P=0.058+0.068+1.350=1.475kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1475.100900.0(3900.02-4900.02/9)/(722.06105107780.0)=1.719mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.734mm 小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=37、0.0380.900=0.035kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.9001.500/2=0.101kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN 荷载的计算值 R=1.20.035+1.20.101+1.42.025=2.998kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立38、杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.10720.300=2.172kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15041.500(0.900+0.300)/2=0.540kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50020.300=0.152kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+N39、G3+NG4 = 3.314kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.900/2=4.050kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.600 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表的规定采用：Uz = 1.110 Us 风荷载体型系数：Us = 1.134 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.6001.1101.140、34 = 0.529kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.314+0.851.44.050=8.796kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.314+1.44.050=9.647kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯41、矩 Mw=0.851.40.5291.5001.800 五、立杆的稳定性计算 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.647kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i42、 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9647/(0.19424)=120.052N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.796kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆43、净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =8796/(0.19424)+306000/4491=177.549N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 6.990kN大于扣件的抗滑力8.0k44、N，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1200mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660.00cm4，截面抵抗矩W = 185.00cm3，截面积A = 30.60cm2。 受脚手架集中荷载 P=9.65kN 水平钢梁自重荷载 q=1.230.600.00017.8510=0.29kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪45、力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=11.593kN,R2=8.756kN,R3=-0.047kN 最大弯矩 Mmax 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=1.608106/(1.05185000.0)+4.7971000/3060.0=9.846N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.046、0 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值bb=0.929 经过计算得到强度 =1.61106/(0.929185000.00)=9.36N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 九、拉杆的受力计算 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=12.547kN 十、拉杆的强度计算 拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=12.547kN 拉绳的强度计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳47、的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数，取8.0。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00012.547/0.850=118.088kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。 钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=12.547kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个48、吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=125474/(3.1416502)1/2=13mm 十一、锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=8.756kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=87564/(3.1416502)1/2=11mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点49、如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 8.76kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于8755.56/(3.1416201.5)=92.9mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 8.76kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!外排 内排小横杆 大横杆外排大横杆内排大横杆 立杆脚手架拉结点图h200h=1800宽1500 宽1500脚手架大样图脚手架剪刀撑图12.5mm钢丝绳18圆钢18a槽钢脚手架悬挑图