1、目 录一、工程概况二、编制依据三、模板设计 1、支撑体系搭设要求 2、模板支撑计算说明四、梁侧模板计算五、梁板支撑计算 1、次梁截面350900mm支撑验算 2、次梁截面300800mm支撑验算 3、主梁截面300700mm支撑验算 4、主梁截面300900mm支撑验算 5、120mm板支撑验算六、地基承载力验算及处理七、安全技术措施 1、模板拆除要求 2、安全技术措施 八、质量保证措施 九、成品保护措施 十、施工现场环境保护措施 十一、应急预案一、工程概况工程名称：300-1200MW大型发电厂锅炉用炉水循环泵及特种电机制造基地4生产车间建设单位：合肥皖化电泵有限公司设计单位：安徽省机械工业2、设计院有限公司监理单位：安徽恒泰工程咨询有限公司施工单位：义城建设集团有限公司建设地点：合肥市高新区习友路与玉兰大道交叉口本工程位于合肥市高新区,工程为框架结构厂房，厂房层数3层，建筑高度17m,长度60m，宽度17.5m，占地面积1071m2，总的建筑面积3213m2，设计使用年限50年,抗震等级7度三级。混凝土强度等级： 基础垫层采用C15，框架梁、柱、板用C30；楼梯构件采用C25， 承台、基础、基础梁、柱用C30。框架填充墙和隔墙内的配筋现浇带、系梁、过梁，以及0。00以上的构造柱采用C25。本工程主要层高为6.8m，模板属于高支撑体系，主梁截面尺寸主要有300900mm、3007003、mm等,次梁主要有350900mm、300800mm等,板厚为120mm。二、编制依据1 、300-1200MW大型发电厂锅炉用炉水循环泵及特种电机制造基地4#生产车间土建施工图2 、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011）3 、建筑施工模板安全技术规范（JGJ1622008)4 、建筑工程大模板技术规程（JGJ74-2003）5 、钢管脚手架扣件（GB/58312006)6 、混凝土结构工程施工质量验收规范(GB506662011）7、其他相关的规范规程及文件三、模板设计1、支撑体系搭设要求1、材料选用本工程模板高支撑体系,模板采用普通七夹胶合板，规格为183091214、8mm，木枋规格采用50901500mm，对拉螺杆采用12圆钢,本工程模板高支撑系统采用扣件式钢管脚手架做为支撑体系，扣件式钢管脚手架模板支撑体系采用钢管为483。5mm钢管， 483.5mm钢管尺寸及截面特征如下表所示：截面积A(mm）489回转半径I(cm)15。8惯性矩I（mm4）121900质量（Kg/N）3。84截面模量W(cm3)5080强度设计值205弹性模量E（N/mm2)2.061052、施工方法梁板模板的支撑体系选用483。5的普通钢管支撑，搭设成由立杆、横杆和扣件组成的支撑架体,用以承受由竖向传来的荷载（包括钢筋、混凝土、模板、木枋、钢管扣件自重及施工荷载）。架体的搭设要5、符合JGJ1302011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范的要求。1）、所有搭设用钢管必须选用符合规范的材质要求，绝对不能将有弯曲变形、裂口、锈蚀的钢管用于架体搭设。2）、平台板下钢管立杆布置成10001000mm间距,用一根钢管一次到顶,不能对接。横杆步距1。5m，横杆双向布置，架体距下层楼或地面100mm处设置双向扫地杆，所有杆件通过扣件连成整体。3)、梁模板支撑体系搭设：主梁立杆沿跨度方向立杆间距500mm,横杆步距1.5m，双向布置，架体距下层楼面100mm处设置双向扫地杆，梁的横杆下采用顶托直接支撑。次梁立杆沿跨度方向立杆间距1000mm，梁底支撑木枋的横向钢管间距为500mm.46、）、梁、板下的支撑钢管架用横杆相连，并沿纵横设剪刀撑。3、质量保证措施1）、材料要求满堂脚手架搭设选用483。5规格无缝钢管，每根钢管的最大质量不得大于25kg.采用直角扣件、旋转扣件、对接扣件连接,其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB158312006）的规定.用于立杆、纵向水平杆和斜杆的钢管长度以46m为好。有裂缝的钢管严禁使用。有脆裂、变形、滑丝的扣件禁止使用。钢管上严禁打孔。采用的扣件，在螺栓拧紧扭矩达65N.m时,不得发生破坏。底座安放应符合下列规定：底座、垫板均应准确地放在定位线上。2)、立杆搭设应符合下列规定:每根立杆底部应设置底座和垫板.必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地7、杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上.纵向水平杆的构造应符合下列规定：纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。3)、剪刀撑与横向斜撑的设置应符合下列规定：满堂脚手架应设剪刀撑;每4米沿水平结构层设置剪刀撑，且须与立杆连接，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面倾角宜在450600之间；沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；必须在外侧立面的两端各设置一8、道剪刀撑，并应由底到顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距不应大于3m;4）、扣件安装应符合下列规定：扣件规格必须与钢管外径相同.螺栓拧紧力矩不应小于40Nm，且不应大于65Nm。在主节点处固定纵向和横向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件的中心点的相互距离不应大于150mm.对接扣件的开口应朝上或朝内。5）、对于跨度L4m的梁,支模时应按规范要求起拱L/10003L/1000。在浇砼前应对大跨梁底支撑进行重点检查，梁底横杆与立杆的交点应扣双扣件。2、模板支撑计算说明高支撑系统及其他部位脚手架模板支撑体系结构安全依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）合肥市关于高支模相关要求和规9、定进行计算，结合工程实际情况,综合考虑各种不利因素影响，以便计算模型更接近于工程实际。模板支撑形式的选择梁截面较大，支模高度较高的梁板进行验算，施工现场混凝土浇筑采用泵送施工，计算时考虑脉冲水平推力和输送混凝土速度所引起过载及侧压力，为了确保模板系统有足够强度、刚度和稳定性，模板支撑系统采用48.53。5钢管满堂脚手架，梁底（侧）及板模板采用18厚夹板，主龙骨均采用48.53。5钢管，次龙骨均采用5090木枋。梁高支模体系分别对梁截面300900mm、300700mm、350900mm、300800mm进行验算。1、梁侧模板从以下方面进行计算:1）、梁模板荷载标准值计算;2）、梁侧模板木楞计算10、;3)、梁侧模计算；4）、梁模板穿梁螺栓计算。2、梁底模支撑体系分别从以下方面进行计算：1）、模板面板抗弯强度、抗剪强度、最大挠度计算；2）、梁底方木抗弯强度、抗剪强度、最大挠度计算；3)、梁底支撑钢管抗弯强度、最大挠度计算；4）、扣件抗滑移计算;5)、立杆稳定性计算。3、板底模支撑体系分别从以下方面进行计算：1)、模板面板抗弯强度、抗剪强度、最大挠度计算；2）、板底方木抗弯强度、抗剪强度、最大挠度计算；3）、板底支撑钢管抗弯强度、最大挠度计算;4)、立杆稳定性计算。4、由于首层地面为素土地面需对地基承载力进行验算。四、梁侧模板计算按梁截面高度900mm验算，模板面板厚度h=18mm,弹性模量11、E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。内楞采用方木，截面5090mm，每道内楞1根方木，间距250mm.外楞采用圆钢管483.5，每道外楞2根钢楞，间距500mm。穿梁螺栓水平距离500mm，穿梁螺栓竖向距离500mm，直径12mm。1、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间,为0时（表示无资料)取200/(T+15），取4。4h; T - 混凝土的入模温度，取30。000； V 混12、凝土的浇筑速度,取2。500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.700m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000; 2- 混凝土坍落度影响修正系数,取1.150.根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40。800kN/m2，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2.2、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。1）、抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距（N。mm)； W 面板的净截面抵抗矩13、，W = 50。001。801.80/6=27。00cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10其中 q - 作用在模板上的侧压力，它包括：新浇混凝土侧压力设计值，q1= 1.20。5040。80=24.48kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值,q2= 1。40。506.00=4。20kN/m;l 计算跨度（内楞间距),l = 250mm；面板的抗弯强度设计值f = 15。000N/mm2;经计算得到，面板的抗弯强度计算值6。639N/mm2；面板的抗弯强度验算 f，满足要求！2）、挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250 其中 q14、 - 作用在模板上的侧压力，q = 20.40N/mm； l - 计算跨度(内楞间距)，l = 250mm； E 面板的弹性模量，E = 6000N/mm2； I 面板的截面惯性矩,I = 50。001。801.801.80/12=24。30cm4;面板的最大允许挠度值，v = 1。000mm；面板的最大挠度计算值， v = 0.370mm;面板的挠度验算 v v,满足要求！3、梁侧模板内外楞的计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。1）、内楞抗弯强度计算 f = M/W f 其中 f - 内楞抗弯强度计算值（N/mm2); M 内楞的最大弯距(N。mm）；15、 W 内楞的净截面抵抗矩； f 内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10其中 q 作用在内楞的荷载，q = (1。240.80+1。46.00)0.25=14。34kN/m； l - 内楞计算跨度（外楞间距），l = 500mm;内楞抗弯强度设计值f = 13.000N/mm2；经计算得到，内楞的抗弯强度计算值5.311N/mm2；内楞的抗弯强度验算 f，满足要求!2)、内楞的挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250其中 E 内楞的弹性模量，E = 9500。00N/mm2；内楞的最大允许挠度值，v = 2。000mm;内楞的最大挠度计算值，16、 v = 0。150mm；内楞的挠度验算 v v,满足要求!3）、外楞抗弯强度计算外楞（钢）承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。 f = M/W f 其中 f 外楞抗弯强度计算值（N/mm2)； M 外楞的最大弯距（N.mm）； W 外楞的净截面抵抗矩； f 外楞的抗弯强度设计值(N/mm2). M = 0.175Pl其中 P - 作用在外楞的荷载,P = （1.240.80+1。46。00)0.500。50=14.34kN； l 外楞计算跨度（对拉螺栓水平间距），l = 500mm；外楞抗弯强度设计值f = 205。000N/mm2；经计算得到，外楞的抗弯强度计算值123。417、99N/mm2；外楞的抗弯强度验算 f，满足要求!4）、外楞的挠度计算 v = 1。146Pl3 / 100EI v = l/400 其中 E - 外楞的弹性模量,E = 210000.00N/mm2；外楞的最大允许挠度值,v = 1.250mm；外楞的最大挠度计算值， v = 0。285mm；外楞的挠度验算 v v,满足要求! 五、穿梁螺栓的计算 计算公式： N N = fA 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 （mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2；穿梁螺栓的直径12mm，穿梁螺栓有效直径10mm，穿梁螺栓有效面积A = 76.000 mm18、2。穿梁螺栓最大容许拉力值N=12.920kN，穿梁螺栓所受的最大拉力N = 10.2kN，穿梁螺栓强度验算满足要求!五、梁板支撑计算1、次梁截面300800mm支撑验算模板支架搭设高度为6.8m,梁截面 BD=300mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m，面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15。0N/mm2,弹性模量6000。0N/mm2。木方6080mm,剪切强度1。3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000。0N/mm2.梁两侧立杆间距 0。80m。模板自重0。20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m319、，施工活荷载2.50kN/m2.地基承载力标准值100kN/m2，基础底面扩展面积0.160m2，地基承载力调整系数1.00。扣件计算折减系数取0.70.图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3。1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.80+0.20)+1.402。50=28。220kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500。80+0.71。402。50=29。990kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1。35，可变荷载分项系数取0。71。40=0。98采用的钢管类型为482。8.钢管惯性矩计算采用 I=20、(D4d4）/64，抵抗距计算采用 W=（D4-d4）/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的按照多跨连续梁计算.作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等.1.荷载的计算：(1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）： q1 = 25.5000。8000。400=8.160kN/m(2）模板的自重线荷载（kN/m)： q2 = 0。2000.400(20.800+0。300)/0。300=0.507kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN）：经计算得到,活荷载标准值 P1 = （0。000+2。500)0。3000.400=0.300kN21、考虑0。9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9（1。358。160+1.350。507)=10。530kN/m考虑0。9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90。980.300=0.265kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21。60cm3; I = 40.001。801。801。80/12 = 19。44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图（kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图（mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N122、=0.592kN N2=2。239kN N3=0.592kN最大变形 V = 0.020mm（1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.02910001000/21600=1.343N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2;面板的抗弯强度验算 f f，满足要求!(2）抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3987。0/(2400.00018.000）=0.206N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!（3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0。020mm面板的最大挠度小于150。0/250,23、满足要求！二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 2。239/0.400=5。597kN/m最大弯矩 M = 0。1ql2=0.15。600。400.40=0。090kN。m最大剪力 Q=0.60。4005.597=1。343kN最大支座力 N=1。10.4005.597=2.463kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 6。008.008。00/6 = 64。00cm3; I = 6.008。008。008。00/12 = 256。00cm4；（1）木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0。09024、106/64000。0=1。40N/mm2木方的抗弯计算强度小于13。0N/mm2,满足要求！（2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下： Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31343/（26080)=0。420N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求！(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度（即木方下小横杆间距）得到q=4.063kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0。6774。063400。04/(1009000.0025、2560000.0)=0.031mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算（一） 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算.集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN。m） 支撑钢管剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图（mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.705kN。m最大变形 vmax=1.501mm最大支座力 Qmax=2.269kN抗弯计算强度 f = M/W =0.705106/4248。0=165。87N/mm2支26、撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm，满足要求!（二） 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图（kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图（mm）经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0。318kN.m最大变形 vmax=0.483mm最大支座力 Qmax=4.879kN抗弯计算强度 f = M/W =0。318106/4248。0=74.80N/mm27、2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于800。0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取5.60kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力，R=4.88kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N - 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4。879kN （已经包括组合系数） 脚手架钢管的自重 N2 = 0。91.35028、。1088.000=1.045kN N = 4.879+1.045=5。924kN i - 计算立杆的截面回转半径，i=1。60cm； A - 立杆净截面面积，A=3。974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩）,W=4。248cm3; f - 钢管立杆抗压强度设计值,f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1。500+20.100=1。700m; 长细比，为1700/16。0=106 150 满足要求！ 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0。545；经计算得到=529、924/（0。545397)=27。371N/mm2;不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为: 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5。2。5-15: MW=0.90。91.4Wklah2/10其中 Wk - 风荷载标准值（kN/m2）； Wk=uzusw0 = 0。3001。2500。600=0。225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb - 与迎风面垂直方向的立杆间距,0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2250。8001.5001。500/10=0。046k30、N。m； Nw - 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5。2.5-14; Nw=4.879+0。91。20.860+0。90。91。40.046/0.800=5.990kN经计算得到=5990/（0.545397）+46000/4248=38。483N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f，满足要求!六、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 37。03 N - 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 （kN）；N = 5.92 A 基础底面面积 （m2）；A = 0.16 fg 31、地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 100.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc - 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1。00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 100。00地基承载力的计算满足要求！2、次梁截面350900mm支撑验算模板支架搭设高度为6。8米，基本尺寸为：梁截面 BD=350mm900mm，梁支撑立杆的横距（跨度方向） l=1.00米，立杆的步距 h=1。50米,梁底增加1道承重立杆。 一、模板面板计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重（kN/m):q1 = 25。5000。9000。500=11。475kN/m(2）模板的32、自重线荷载（kN/m)：q2 = 0。3500.500(20.900+0.350）/0。350=1.075kN/m（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN）:经计算得到,活荷载标准值 P1 = （2。500+2.000）0。3500。500=0。787kN 均布荷载 q = 1。211.475+1。21.075=15。060kN/m 集中荷载 P = 1。40.788=1。103kN 计算简图 弯矩图(kN.m） 剪力图(kN） 变形图（mm）经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1。324kN N2=4.496kN N3=0.554kN 最大弯矩 M = 0。078kN.33、m 最大变形 V = 0。2mm(1）抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。07810001000/27000=2。891N/mm2,面板的抗弯强度设计值 f，取15。00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f，满足要求!(2）抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=32866。0/（2500。00018。000）=0.478N/mm2,截面抗剪强度设计值 T=1。40N/mm2，抗剪强度验算 T T，满足要求!（3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.154mm，面板的最大挠度小于205.0/250，满足要求!二、梁底支撑方木的计算按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载34、的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.496/0.500=8.992kN/m 最大弯矩 M = 0。1ql2=0.18。990.500.50=0。225kN.m 最大剪力 Q=0.60。5008.992=2。697kN 最大支座力 N=1。10。5008。992=4。945kN(1）方木抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.225106/67500.0=3。33N/mm2，方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2，满足要求!(2）方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下： Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32697/(35、25090)=0。899N/mm2，截面抗剪强度设计值 T=1。30N/mm2，方木的抗剪强度计算满足要求！(3）方木挠度计算最大变形 v =0。6777。493500.04/(1009500。003037500.0)=0。110mm，方木的最大挠度小于500.0/250，满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取方木支撑传递力.支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图（kN.m）支撑钢管变形图(mm） 支撑钢管剪力图(kN）经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.132kN。m 最大变形 vmax=0。03mm 最大支座力 36、Qmax=5。876kN抗弯计算强度 f=0。13106/5080。0=26。03N/mm2，支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于400。0/150与10mm，满足要求！(二) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力. 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图（kN.m）支撑钢管变形图（mm) 支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=1。028kN.m 最大变形 vmax=2。71mm 最大支座力 Qmax=12。633kN抗弯计算强度 f=1。03106/5080。0=202.437、2N/mm2，支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm，满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2.5）: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN; R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=12。63kN，单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，可以考虑采用双扣件!五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=12。63kN (已经包括组合系数1.4） 38、脚手架钢管的自重 N2 = 1.20。1296。900=1。069kN N = 12。633+1.069+0.000=13.702kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到; i - 计算立杆的截面回转半径 (cm);i = 1。58 A 立杆净截面面积 （cm2）； A = 4。89 W 立杆净截面抵抗矩（cm3）；W = 5。08 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2）; f - 钢管立杆抗压强度设计值,f = 205。00N/mm2; l0 - 计算长度 （m); 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式（1）或（2)计算 l0 = k1uh （1） l0 = （h+39、2a） （2） k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1。163; u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1。70 a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0。10m；公式(1)的计算结果： = 136.54N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求！公式(2）的计算结果： = 52.14N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式（3）计算 l0 = k1k2(h+2a) （3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.014；公式(3）的计算结果： = 67.04N/mm2，立杆的稳定性计算 f，满足要求!3、主梁截面340、00900mm支撑验算 高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302011）. 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容 易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使 用安全，供脚手架设计人员参考. 模板支架搭设高度为6。68米， 基本尺寸为：梁截面 BD=300mm900mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向） l=1.0米，立杆的步距 h=1。50米， 梁底增加1道承重立杆。 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板41、为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1。荷载的计算： （1）钢筋混凝土梁自重(kN/m): q1 = 25.0000。9000.700=15。750kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.700(20.900+0。300)/0。300=1。715kN/m （3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN)： 经计算得到,活荷载标准值 P1 = (1.000+2。000）0。3000。700=0.630kN 均布荷载 q = 1。215。750+1。21。715=20.95842、kN/m 集中荷载 P = 1.40.630=0。882kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 70。001.801。80/6 = 37.80cm3; I = 70。001.801。801.80/12 = 34.02cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图（kN） 变形图(mm） 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1。179kN N2=4.812kN N3=1.179kN 最大弯矩 M = 0。058kN。m 最大变形 V = 0。0mm (1）抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。05810001043、00/37800=1。534N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f，满足要求! (2）抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31964.0/(2700。00018。000)=0.234N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! （3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.027mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下： 均布荷载 q = 444、。812/0。700=6。874kN/m 最大弯矩 M = 0。1ql2=0.16.870。700.70=0。337kN.m 最大剪力 Q=0.60。7006.874=2。887kN 最大支座力 N=1。10.7006。874=5.293kN 木方的截面力学参数为 本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 4。509。509.50/6 = 67。69cm3； I = 4。509.509.509。50/12 = 321。52cm4； （1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0。337106/67687。5=4.98N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求！ (45、2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0。6ql 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32887/(24595）=1。013N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求！ (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.6775.728700。04/（1009500。003215156。3)=0。305mm 木方的最大挠度小于700.0/250，满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 （一） 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 46、支撑钢管弯矩图（kN。m) 支撑钢管变形图（mm） 支撑钢管剪力图（kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.090kN。m 最大变形 vmax=0。021mm 最大支座力 Qmax=6。734kN 抗弯计算强度 f=0.090106/5080.0=17.68N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2，满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400。0/150与10mm，满足要求! (二） 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用,无需要计算. 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）： R Rc 其中 47、Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8。0kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力，R=6.73kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN; 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12。0kN。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值,它包括: 横杆的最大支座反力 N1=6。73kN （已经包括组合系数1。4） 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20。1299.250=1.433kN N = 6。748、34+1。433=8。167kN - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到; i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1。58 A - 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W - 立杆净截面抵抗矩（cm3）;W = 5。08 - 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2）； f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205。00N/mm2； l0 - 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架,由公式(1)或(2）计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) （2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1。185; u 计算长度系数,49、参照扣件式规范表5。3。3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0。00m; 公式(1）的计算结果： = 84。73N/mm2,立杆的稳定性计算 f，满足要求! 公式(2）的计算结果： = 26.44N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3）计算 l0 = k1k2(h+2a） （3） k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.024； 公式（3）的计算结果: = 34。52N/mm2，立杆的稳定性计算 f，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患.4、主梁截面3009050、0mm支撑验算工程属性新浇混凝土梁名称KL300*700新浇混凝土梁计算跨度（m)7.5混凝土梁截面尺寸（mmmm）300700新浇混凝土结构层高(m)6。8梁侧楼板厚度（mm)120荷载设计模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0。75新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1。5板1。1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时（kN/m2）1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k（kN/m2)基本风压0(kN/m2)0。3非自定51、义：0.22风压高度变化系数z0。9风荷载体型系数s0。8模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用（A)梁跨度方向立柱间距la(mm）900梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h（mm）1500新浇混凝土楼板立柱间距la（mm)、lb(mm）900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离（mm)450梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm）400，500梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm)300 设计简图如下：平面图立面图面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm）15面板抗弯强度设计52、值f(N/mm2)15面板弹性模量E（N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ （G2k+G3k）h）+1.4Q2k，1.35（G1k+ （G2k+G3k)h）+1.40。7Q2kb=0.9max1.2（0.1+(24+1。5）0.7)+1.42，1.35（0。1+(24+1.5)0.7)+1。40。72123。57kN/m q1静0。91.35G1k+（G2k+G3k）hb0.91。350。1+（24+153、。5)0.7121.81kN/m q1活0。91.40.7Q2kb0。91.40.7211。76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h）b=0.1+（24+1.5）0.7117。95kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10721.810.082+0.1211.760.0820.01kNm Mmax/W0.01106/375000。38N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0。632qL4/（100EI）=0.63217.95754/(10010000281250）0。001mml/40075/4000。19mm 满足要求！54、 3、支座反力计算 设计值（承载能力极限状态) R1=R5=0。393 q1静l +0.446 q1活l=0。39321。810.08+0.4461.760.080。7kN R2=R4=1。143 q1静l +1。223 q1活l=1。14321。810。08+1.2231。760。082。03kN R3=0。928 q1静l +1.142 q1活l=0。92821。810。08+1.1421。760。081。67kN 标准值（正常使用极限状态） R1=R5=0.393 q2l=0。39317.950.080.53kN R2=R4=1。143 q2l=1.14317.950.081.54kN 55、R3=0.928 q2l=0.92817。950。081.25kN小梁验算小梁类型方木小梁材料规格（mm）5070小梁抗弯强度设计值f（N/mm2）15。44小梁抗剪强度设计值（N/mm2）1。78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)40。83小梁截面惯性矩I(cm4)142。92 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算,如下图： q1max0。7+0.91.35（0.30。1)0.3/4+0。5（0.70。2）+0.9max1.2（0.5+（24+1。1）0。2）+1.42，1。35（0.5+(24+1.1)0。2)+1。40.72max0。45-0.3/2，(56、0。9-0.45）0。3/2/21,2。03+0。91。35(0。30。1）0。3/4=2.3kN/m q2max0。53+(0。30。1)0。3/4+0。5(0.70.2）+(0.5+(24+1。1)0.2）max0.450.3/2,（0.90。45)-0.3/2/21，1。54+（0。30.1)0.3/41。62kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1072.30.92，0.52.30.320。2kNm Mmax/W0。2106/408304。87N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0。607q1l1,q57、1l2max0。6072。30。9，2。30。31。254kN max3Vmax/(2bh0）=31。2541000/（25070）0.54N/mm21。78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10。632q2l14/(100EI）0.6321。629004/(10093501429200）0。5mml/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI）1.623004/（893501429200）0.12mml/400300/4000.75mm 满足要求! 4、支座反力计算 梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部） 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+58、q1l2max1。1432.30.9，0.3932。30.9+2。30。32.36kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52。11kN,R2R42。36kN，R31.74kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0。393q2l1+q2l2max1。1431.620.9，0。3931。620.9+1。620。31。67kN 同理可得,梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R51.6kN，R2R41。67kN，R31。3kN主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm）483.5可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm59、2）205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4）12。19主梁截面抵抗矩W（cm3)5.08 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半,计算简图如下: 1、抗弯验算 主梁弯矩图（kNm) Mmax/W0.072106/508014。15N/mm2f=205N/mm2 满足要求! 2、抗剪验算 主梁剪力图（kN） Vmax2。076kN max2Vmax/A=22。0761000/4898.49N/mm2125N/mm2 满足要求! 3、挠度验算 主梁变形图（mm） max0.02mml/400400/4001mm 满足要求! 4、扣件抗滑计算60、 RmaxR1,R40。31kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下,单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R0。31kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008钢管类型483立柱截面面积A（mm2)424回转半径i（mm）15。9立柱截面抵抗矩W（cm3）4.49抗压强度设计值f（N/mm2）205 =h/i=1500/15.9=94。34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.63 1、风荷载计算 Mw0。921.4klah2/100。921。40。220。61、91。52/100。05kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5。2。514，荷载设计值q1有所不同: 1）面板验算 q10。91.2(0。1+(24+1.5）0。7）+0。91.42121.65kN/m 2)小梁验算 q1max0.65+(0.3-0。1)0.3/4+0。91。2（0.5+（24+1。1)0。2)+0。91.41max0.450.3/2，(0.9-0.45)-0。3/2/21，1。87+(0。3-0。1）0。3/4=1。88kN/m 同上四六计算过程，可得： R10。28kN，R24。4kN，R34。4kN，R40。28kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边62、1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax0。28+0。91。2(0。75+（24+1.1）0.2）+0。91。41（0.9+0.45-0。3/2）/20.9，4.4，4.4，0.28+0。91。2（0。75+（24+1。1）0。2）+0。91.41(0.9+0。90。450.3/2)/20。9+0。05/0。94.51kN fN/（A)+Mw/W4513.17/(0。63424）+0.05106/449028。04N/mm2f205N/mm2 满足要求！可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N（kN)30 由”主梁验算”一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R3263、5.02kNN30kN 满足要求! 立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0。15 立柱底垫板的底面平均压力pN/（mfA）4。51/（10。15）30。09kPafak140kPa 满足要求!5、120mm板支撑验算搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1。00米，立杆的横距 l=1.00米,立杆的步距 h=1。50米,板底木方间距200mm，梁顶托采用采用的钢管类型为483。5。 一、模板面板计算静荷载标准值 q1 = 25.1000。1201。000+0。3501。000=3.362kN/m活荷载标准值 q2 64、= （2.000+2。500）1。000=4。500kN/m(1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f - 面板的抗弯强度计算值(N/mm2）； M - 面板的最大弯距（N.mm）； W - 面板的净截面抵抗矩; f 面板的抗弯强度设计值，取15。00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q - 荷载设计值（kN/m);经计算得到 M = 0。100(1。23.362+1。44。500）0。2000。200=0.041kN。m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。04110001000/54000=0.766N/mm2，面板的抗弯强度验算 f f，满足要求！（2)抗剪计算65、 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.23.362+1.44.500)0.200=1.240kN截面抗剪强度计算值 T=31240.0/（21000。00018.000)=0。103N/mm2，截面抗剪强度设计值 T=1。40N/mm2，抗剪强度验算 T T,满足要求！（3)挠度计算 v = 0。677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0。6777.8622004/（1006000486000)=0.029mm，面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、支撑方木的计算1.荷载的计算(1）钢筋混凝土板自重（kN/m)：q1166、 = 25。1000。1200。200=0。602kN/m（2）模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0。3500。200=0。070kN/m（3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m)：经计算得到,活荷载标准值 q2 = （2。500+2.000）0。200=0。900kN/m 静荷载 q1 = 1。20。602+1。20。070=0.807kN/m 活荷载 q2 = 1。40。900=1。260kN/m2.方木的计算 均布荷载 q = 2.067/1。000=2.067kN/m 最大弯矩 M = 0。1ql2=0。12.071.001。00=0。207kN。m 最大67、剪力 Q=0。61。0002。067=1.240kN 最大支座力 N=1.11.0002.067=2。274kN（1)方木抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.207106/67500。0=3.06N/mm2，方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求！（2）方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0。6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31240/（25090)=0。413N/mm2,截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2,方木的抗剪强度计算满足要求！（3)方木挠度计算最大变形 v =0。6771.5721000。04/（100950068、.003037500.0）=0。369mm，方木的最大挠度小于1000.0/250，满足要求！三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取方木的支座力 P= 2。274kN,均布荷载取托梁的自重 q= 0。043kN/m.托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m)托梁变形图（mm)托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 1。164kN.m 最大支座 F= 12.575kN 最大变形 V= 2.8mm（1）顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=1.164106/5080。0=229。14N/mm2，单钢管顶托梁的计算强度大于205N/mm2，不满足要求，顶托梁采用双钢管可满足69、要求。支撑钢管的最大挠度小于1000/150与10mm，满足要求！四、立杆的稳定性计算荷载标准值1。静荷载标准值包括以下内容：(1）脚手架钢管的自重(kN）：NG1 = 0。1296。900=0.891kN（2）模板的自重（kN):NG2 = 0。3501.0001。000=0.350kN(3）钢筋混凝土楼板自重（kN）:NG3 = 25。1000.1201.0001.000=3。012kN经计算得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.253kN。2。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载.经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2。000)1。000170、。000=4。500kN3。不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG + 1。4NQ六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值,N = 11.40kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 （cm）;i = 1.58 A - 立杆净截面面积 （cm2）； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩（cm3);W = 5。08 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2）； f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205。00N/mm2； l0 计算长度 （m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑71、架，由公式(1）或(2）计算 l0 = k1uh （1） l0 = (h+2a) （2) k1 - 计算长度附加系数，按照表1取值为1。163; u 计算长度系数，参照扣件式规范表5。3.3；u = 1。70 a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m；公式(1)的计算结果： = 113。63N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式（2）的计算结果： = 36。92N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3）计算 l0 = k1k2(h+2a） （3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1。015；公式(372、）的计算结果： = 46.35N/mm2，立杆的稳定性计算 f，满足要求!六、地基承载力验算及处理1、地基承载力验算根据以上计算，对地基承载力验算取立杆最大轴心力荷载作为验算荷载，则荷载取值为：F=13。72kN ，每根立杆下垫板面积不小于0.50.5m：N/Ad=13。72/（0。50.6)=45。73kPa Kfak=0。4120=48kPa另由于梁底立杆间距较密，主梁下立杆数大于1根，每排立杆下垫板面积不小于0.61.8m，按三根立杆受力进行验算：N/Ad=14。453/(0.61.8)=40。14kPa Kfak=0.4120=48kPa地基承载力满足要求。2、地基处理基础为在现有原状73、土上进行机械整平压实后，采用压路机进行碾压。为保证地基原装土压实的均匀性及密实度,避免碾轮下陷，提高碾压效率，在碾压机械碾压之前，宜先用轻型推土机将地面杂草及浮土清除，后进行低速预压45遍,使表面平实,碾压过程中应先静压后振压。碾压完成后，对于局部较底部位，需进行分层回填,每次回填厚度不得超过20cm。碾压机械进行填方压实，应采用“慢驶、多次的方法；碾压方向应从两边逐渐压向中间，碾轮每次重叠宽度约1525，避免漏压。边角等边缘压实不到处，应辅以人工夯实后，再用小型机械夯实。七、安全技术措施1、模板拆除要求1、底模及其支架拆除时的混凝土强度应以同条件养护试件强度试验报告为依据,根据跨度的不同而按74、下表（按设计强度的百分比)要求来确定。构件类型构件跨度（m）达到设计的砼立方体抗压强度标准的百分率（)板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件1002、后浇带位置整跨支撑及模板均不得拆除，必须待后浇筑带浇筑混凝土强度达到100%方能拆除; 框架不承重侧模应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏方可拆模； 3、拆除4m高度以上梁、柱、墙模板时,应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。 4、拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落.拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。5、严禁站在悬75、臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。6、模板拆除时,不应对楼层形成冲击荷载.拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。7、严格控制模板及其支架拆除的顺序。8、拆除现场必须设警戒区域，张挂醒目的警戒标志。警戒区域内严禁非操作人员通行或在脚手架下方继续组织施工。地面监护人员必须履行职责。9、拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，不得留有未拆除的悬空模板，防止坠下伤人。有计划清理拆除下来的材料，保持出入口畅通，严禁阻塞通道。2、安全技术措施1、模板装拆必须按施工方案进行，严禁任意变动。2、作业前应认真检查模板、支撑等构件是否符合要求，木模板及支撑材质是否合格.3、地面上的支模场地必须平整夯实，并76、同时排除现场的不安全因素.4、模板工程作业高度在2m和2m以上时,必须设置安全防护措施。5、操作人员登高必须走人行梯道，严禁利用模板支撑攀登上下,不得在墙顶、独立梁及其他高处狭窄而无防护的模板面上行走。6、模板的立柱顶撑必须设牢固的拉杆，模板安装过程中,不得间歇，柱头、搭头、立柱顶撑、拉杆等必须安装牢固成整体后，作业人员才允许离开。7、用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥,严格遵守相关安全操作规程。8、安装上层楼板及支架时，下层楼板砼强度必须达到1。2MPa以后，才能上料具，料具要分散堆放，不得过分集中.9、模板上材料应堆放均匀，并不得超过施工方案的规定。下层楼板结构的强度必须达到能承受上层支模77、系统和新浇筑混凝土的重量以后，才能进行浇筑混凝土楼板，否则下层楼板结构的支撑系统不能拆除.10、模板搭设、拆除和混凝土浇筑期间,无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护.11、混凝土浇筑时，应派专人监察模板及其支撑系统的变形情况，如发现异常现象时应立即暂停施工，迅速疏散人员，待采取措施进行调整或加固后，方可继续作业。八、质量保证措施1、质量标准主控项目：模板及其支架必须有足够的强度、刚度和稳定性。一般项目： 1)模板接缝无漏浆，并浇水湿润。2）模板与混凝土接触面清理干净并涂刷隔离剂，3）浇筑混凝土前，模板内杂物清理干净。现浇结构模板安装的允许偏差,要求符合下表的规定:2、质量保证措施1）78、本工程开落实开展全面的质量管理工作，严格按照施工方案组织,图纸要求、工艺标准、规范要求施工，并认真落实施工自检、互检和交接检制度。2）由项目部技术负责人组织质量员、材料员对进场的钢管、扣件、模板和其他材料进行认真细致的检查，及时对进场材料进行复试，对不合格的材料做退场处理。3）为了保证施工质量，项目部对进场施工人员实行工作考核制，所有施工人员通过考核后方可上岗作业。4）保证测量放线结构施工中轴线位置、标高位置的准确。5）墙体模板在安装前用铁铲把模板上的灰浆清理干净，然后用拖布把灰尘清净，之后再均匀涂刷脱模剂，涂刷脱模剂的时间不可过早，防止板面粘灰尘，影响砼表面观感。6）支模前，墙体及梁内设置模79、板支撑铁（长度为墙厚-2mm），支撑铁端头刷防锈漆。根据墙体高度，设置3-4道支撑铁，第一道距地15cm左右，水平间距1000mm,以保证模板位置准确。7）门洞口模板除了采用水平支撑外，还须在内侧加设45斜撑，以确保模板刚度。8）窗模在下口留设排气孔，确保空气排除以达到保证砼质量的目的。9）墙、柱模板拼装前，应先在墙根部，柱位置线以外粘贴海棉条。10）所有支撑、柱箍的规格、间距应经计算确定，安装时严格按计算数据执行。11）梁板应按规格要求起拱；梁高大于700mm时应加穿墙螺栓.12）通排柱、剪力墙、主次梁要拉通线对模板进行校正，通线拉好后，不要撤,随打砼,设专人观察模板有无变形走位并及时调整模80、板。13）所有模板拼缝处均粘贴海棉条，与砼面接触的模板面粘贴密封条。14)拆模时混凝土构件必须达到设计强度，严格执行同条件试块砼强度达标制度，不达标绝不拆模。九、成品保护措施1）模板堆放时,下面应垫放方木,保持稳定.2）拆模时，不得用大锤硬砸硬撬，用撬棍时要在撬棍下垫木方,以免损坏砼表面，防止砼墙面及门窗洞口等处出现裂纹。3）操作和运输过程中，不得抛掷钢管、扣件、模板等。拆下的模板、扣件、螺栓等分类码放，堆放场地应平整.4）拆下的钢管、扣件、模板应对其外观质量进行认真的检查，如发现钢管、扣件表面出现裂缝等现象禁止继续使用。如发现模板表面不平、变形、边角受损等现象，应及时修整，拆下的螺帽用麻袋收81、集，不得随意散落放置。5）安装和拆除模板时,注意不要破坏已预埋管线、预埋盒等.6)模板安装过程中,不得随意开孔。涉及到钢管支撑、木方、脚手板等材料,不得随意乱锯、切断。7）浇筑砼时,派专人检查模板情况，出现问题及时解决。8)梁、板、多层板模板加工、使用完毕后应分类码放，存放在具有防雨措施的仓库。1、工作目标项目部认真落实现场各项安全管理制度，确保江苏省建筑安全文明施工标准化工地,争创金陵杯。2、安全措施1）严格执行项目部制定的各项安全生产管理制度以及安全生产责任制，将安全责任落实到人。2）坚持进行项目部每周一次的安全检查，对检查发现的安全问题提出书面整改意见,要求相关人员对发现的问题“定人员、82、定措施、定时间”落实整改.每周对上一周检查整改情况进行复查，总结上周安全情况及落实本周的安全工作重点。针对不同工种、不同部位、不同阶段对工人进行细致的安全教育，并形成书面记录.施工前做好各班组人员安全技术交底工作，明确施工过程中的危险情况及防护措施,做好书面记录并签字齐全。3）模板支架搭设和拆除人员及电焊工等特殊工种工人,必须经过现行国家标准考核合格,获得特殊工作操作证后持证上岗。上岗人员应定期体检，合格者方可继续从事该项工作。4)搭设模板支架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。5）钢管、扣件质量与搭设质量,应按国家相关规程规定进行检查验收，合格后方准使用。做好模板支架的安全检查与维护。6)83、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载.脚手架不得与模板支架相连。7）支模应按顺序进行，模板及支撑系统在没固定牢固之前，禁止利用拉杆支撑进行攀登作业,不准在已拆除或松动的模板上进行作业。8）支模架搭设应设置可靠的支模架周边围护及人员操作平台和人员上下通道。支模架周边设置安全网，人员上下通道采用钢管搭设的便道，通道栏杆高度1.2m。9)模板支架使用期间，不得任意拆除杆件.10）水平拉杆不准钉在脚手架等不稳定的物体上.11）模板支撑要求符合施工组织设计及专项施工方案的要求,不得擅自改变模板支撑形式，如需改变的，需再次进过专家论证后方可执行。12）当模板支架基础下或相邻处有设备基础、管沟时,在支84、架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。13）当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止模板支架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。14）混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人,施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。15）混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。16)在模板支架上进行电、气焊作业时,必须有防火措施和专人看守。17)工地临时用电线路的架设,应按现行行业标准的有关规定执行。18）模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标85、志，并派专人看守,严禁非操作人员入内。19）拆模时应按顺序逐一拆除，后支的先拆、先支的后拆；先拆除非承重部位，后拆除承重部位；拆除顶板时要设置支撑，确保施工安全。20）拆除模板时，对已被拆除松动的模板要一次性拆除，拆完后方可停歇，如应天气等原因无法一次性拆除的，应将活动部位固定牢固，以免发生事故。21)在2m以上高处拆除模板时,施工人员必须戴好安全帽，使用安全带，安全带要高挂低用，安全带需固定牢固。22)在高处拆除模板时，不得将拆除的钢管、扣件、模板等随手抛掷，必须统一堆放在制定位置再由塔吊或井架运输至地面，分码堆放。23）做好现场模板、钢管、扣件的管理，对模板存放有防火措施.24）施工作业时86、，施工人员必须遵守现场安全操作规程,不得违章指挥、违章作业。施工现场的环境保护是文明施工的具体体现,也是施工现场管理达标考评的一项重要指标，对保障建筑工地附近居民和施工人员的身体健康具有重要意义。3、防止大气污染措施楼层清理施工垃圾时采用封闭的专用垃圾道或采用容器吊运，严禁随意凌空抛撒造成扬尘;地面垃圾清运时，应适量洒水减少扬尘。施工现场全部采用砼硬化，减少道路扬尘。夏季高温季节，指定专人洒水降尘。4、减少扰民和降低噪音措施工程开工前到当地环境保护行政主管部门办理排污申报登记手续,并提出防治噪声污染的技术资料.合理安排施工项目,有效控制施工噪声，施工人员不得大声喧哗和撞击其它物件，减少人为的噪87、声扰民现象。运输材料尽量安排白天，减少夜间运输机械噪音。对参施人员实行教育，夜间不要大声喧哗，施工时轻拿轻放,严禁敲打物体。根据各分部分项工程施工的特殊情况,采取一定的封档措施，减少扰民.如遇特殊情况,提前贴出安民告示,以得相邻单位及附近居民的谅解和支持.十、施工现场环境保护措施为确保江苏省安全文明施工标准化工地的评选,项目部制定了工程卫生管理制度。要求各班组严格执行“落手清”工作，做到“工完，料尽,场地清”，保证施工现场环境整洁。1、支模时不得将要用的模板、钢管、扣件等材料堆放在现场道路上或楼梯口、通道口、临边等处。2、支模完成后必须及时清理掉多余的材料,按型号、规格分码堆放整齐。3、混凝土88、浇捣完成后,及时对现场残余的混凝土进行清理，混凝土车出场前用水冲洗掉车身、车轮上的混凝土。4、拆模阶段禁止拆除人员随意堆放已拆除的模板、钢管、扣件等。需按材料的品种、规格分类堆放，待拆除完成后,由运输设备运输至指定地点存放。十一、应急预案1、危险源分析重大危险源是安全事故发生的主要因素，为了对其进行有效控制，通过对本工程高支架搭拆中各项活动危险源的识别，评价其危险程度，制定相应措施，并实施控制,保证安全生产和工程施工的顺利实施.详见下表。危险源评估及控制措施表（1）项 目活动、产品或服务中的危险源可能导致的事故控制措施物理性危险危害因素设备设施缺陷扣件的质量不符合国家标准的要求架体倒塌高空坠物89、高空坠落按照国家规定，项目部不符合要求的扣件及时更换，进场的扣件应具备产品合格证.扣件的螺栓无垫片或垫片不符合国家标准的要求架体倒塌高空坠物高空坠落同上.扣件有夹沙现象同上同上.立杆未设置离地20cm的扫地杆同上同上.立杆的接头间隔不符合规范要求同上架子班组应按JGJ1302011标准的要求，经过检查符合安全要求后方能投入使用。立杆的间隔不符合安全要求同上同上.架体的转角处的剪刀撑与地面的夹角过大同上架工班组按照JGJ130-2011标准的要求，地面夹角应在4560之间并经过检查合格后投入使用。横杆的端头与扣件的中心小于10同上架工班组按照JGJ130-2011标准的要求，经过检查合格后投入使90、用。水平杆搭接间隔不符合安全要求同上同上。有些焊接钢管作为立杆同上将焊接的钢管全部退场，禁止使用。连墙点的设置不符合安全要求同上按照JGJ130-2011标准及落地式双排竹脚手架标准进行纠正,检查符合要求后方可使用。扣件的螺栓扭距力没有达到安全要求同上按照JGJ130-2011标准进行检测，检测不符合要求的进行加固并检测验收合格后方可投入使用.防护缺陷安全帽没有定期检查物体打击按照安全帽管理规定的有关标准进行检查，对不符合标准要求的全部更换.安全带没有定期检查高处坠落按照安全带管理规定的有关标准进行检查,对不符合标准要求的全部更换。安全网没有定期检查高处坠落按照安全网管理规定的有关标准进行检查91、，对不符合标准要求的全部更换。不配戴或不正确配戴安全防护用具物体打击、高处坠落、触电按照职业健康安全管理制度的规定进行教育和处理，加强管理力度和安全教育。运动物危害钢管、扣件、螺丝、工具等高空坠落物体打击完善各种防护措施，挂设安全标志牌加强安全管理和安全教育。工作环境不良大风、大雨天搭设外架架体倒塌高空坠物高空坠落遇到大风、大雨天停止高空作业。搭设或拆除外架时，有人在外架下通行高空坠物搭设或拆除外架时，项目部派专人进行监护，设警戒区，挂设警示标志并加强管理.标志缺陷支架搭拆时无安全标志和警示牌物体打击项目部安全员根据现场实际情况进行挂设并加强管理。心里生理性危险因素负荷极限：体力听力视力超过极92、限架子工作业时间过长，体力下降存在安全隐患视力损害高处坠落按照劳动法有关规定进行，并适当调整和安排作息时间。个别作业人员视力不好进行特殊作业物体打击高处坠落按照特种作业的有关规定，发现此情况的予以调离。有心脏病、高血压的人员进行高空作业高处坠落同上。夏天高温天气作业,容易中暑高处坠落提供充足的清凉消暑饮料并安排适当的作息时间。作业人员注意力不集中,心情低落引发事故高处坠落物体打击现场根据实际情况予以调整人员.行为性危险因素指挥失误班组长违章指挥，不执行安全操作规程架体倒塌高空坠物高空坠落根据职业健康安全管理制度进行处理组织相关的技能培训和教育。操作失误架子工无证上岗作业架体倒塌、高空坠物、高空93、坠落检查作业人员的持证，对无证人员禁止其上岗作业。监护失误架子搭拆没有设置监护区域或无人监护物体打击项目部根据现场实际情况进行。危险源评估及控制措施表（2) 项目活动、产品或服务中的危险源可能导致的事故控制措施物理性危险危害因素设备设施缺陷使用的绝缘工具没有检测机械伤害项目部机电管理人员根据相关规定进行检测，合格后方可使用.使用的手持电动工具没有进行绝缘检测触电按照手持电动工具安全安全管理规定进行检测，合格后方可投入使用.使用的人字梯中间的连接杆件没有或连接不牢固高处坠落使用前进行检查,发现问题处理后方可作业。类手持电动工具无保护零线触电按照手持电动工具安全安全管理规定进行检测，合格后方可投入94、使用.振动危害冲击钻使用发生的振动高处坠落按照国家规定调整作息时间.运动物危害室外电气安装时与塔吊作业同时进行物体打击施工过程中加强安全监督，并及时检查各种防护措施.防护缺陷防护缺陷操作工高空作业不使用安全带高处坠落按照职业健康安全管理制度的规定进行处理，安全员现场进行监督，禁止作业。漏电保护器失灵触电按照职业健康安全管理制度进行检查，发现有问题的机电人员及时更换.心理生理性危险因素负荷极限:体力听力视力超过极限高空作业时间过长，造成体力下降、注意力不集中高处坠落项目部合理安排作息时间。酒后作业高处坠落安全员监督、禁止酒后作业。有心脏病、高血压的人员进行电器安装作业高处坠落触电安全员监督、及时95、调整。行为性危险因素指挥失误施工管理人员违章指挥物体打击机械伤害按照职业健康安全管理制度执行，加强教育。施工过程中模板支撑架坍塌后，施工人员常因发生异物吸入造成呼吸功能衰竭而死亡，因此必须有效的建立模板支撑架坍塌事故应急救援措施，以减少事故的伤亡和损失。1、应急领导小组项目部专门成立高支模施工阶段应急领导小组，由项目经理亲自挂帅组织项目副经理全面负责落实现场管理人员各项责任。应急领导小组成员名都如下：高支模应急领导小组名单组 长徐圣伏项目经理副组长沈子安现场总负债组 员徐强安全员组 员项伟安全员组 员徐应国质量员组 员郑东材料员组 员孙传友施工员2、应急材料准备项目部针对施工过程中可能发生的突96、发事件,准备了相应的应急材料、设备.详见应急材料、设备一览表:应急材料、设备一览表序号应急材料、设备名称单位数量1f483。0（壁厚不少于2。8mm)钢管m80002扣件（十字/旋转/对接）只260/100/1003毛竹片张20004手电筒只55干粉灭火器只106警示隔离带m2007翻斗车辆108千斤顶只59铁 锹把2010羊 镐把511撬 棍支1512安全帽顶5013安全带条3014吊葫芦只315麻 绳m6016对讲机只617钢丝绳根103、应急措施模板支撑架紧急救援系统应包括：1、事故报警系统应急小组成员的电话必须保持24小时畅通，出现事故及时报警.2、紧急救援工具主要是用于清除坍塌物的起97、重和切割机具。如千斤顶、起重葫芦、吊索具和金属切割机等.3、应急照明用于事故现场紧急停电时以及救援时的照明。4、紧急医疗工具用于紧急医疗救护的基本器材,如急救药箱、担架等。5、紧急联络与通讯发生事故需要外部救援时，除起动工地报警系统外，应拨打119报警和医疗救护120。同时按预案规定的通讯方法向有关部门联络。6、紧急撤离方法事故发生，作业人员应立即停止作业,在采取必要的应急措施后，撤离危险区域。撤离时以人员安全为主，不要急于抢救财物，并针对现场具体情况有序地向安全区域撤离.7、紧急工作组紧急工作组的组成目的是对工地内可能发生的重大险情作出响应.其工作宗旨是减少人员伤亡，并关注财产损失和环境污染98、。紧急工作组成员必须经过紧急医疗救护和事故预案等紧急救援知识的培训，并能熟练掌握和运用。紧急工作组应经常组织培训和演习。紧急工作组的组成和职责：1）救援组。主要负责人员和物质的抢救、疏散,排除险情及排除救援障碍。2）事故处理组。按预案用各种安全可靠的手段,迅速控制事故的发展。并针对现场具体情况，向救援组提供相应的救援方法和必要的施救工具及条件。3）联络组。负责事故报警和上报，以及现场救援联络、后勤供应，接应外部专业救援单位施救。指挥、清点、联络各类人员。4）警戒组。主要负责安全警戒任务，维护事故现场秩序，劝退或撤离现场围观人员，禁止外人闯入现场保护区。支模架应急领导小组网络系统保安环境治安总指99、挥（项目经理）负责总体调度、指挥向上级报告事态进展副总指挥（项目副经理）疏散人员、环境治安、人员急救副总指挥（现场技术负责）抢险、抢救物资供应安全员抢救质量员、施工员疏散人员、环境治安医务室人员急救120联络仓库保管员材料员抢救物资供应泥工班保护现场钢筋班修复机修工架子工担架水电工疏散人员木工班物资供应各相关方通讯及地址1、医疗急救中心： 1202、公 安： 110 3、紧急救援的一般原则以确保人员的安全为第一，其次是控制材料的损失.紧急救援最关键是速度，因为大多数坍塌死亡者是窒息死亡，因此，救援时间就是生命。此外要培养施工人员正确的处险意识，凡发现险情要立刻使用事故报警系统进行通报,紧急救援响应者必须是紧急工作组成员，其它人员应该撤离至安全区域，并服从紧急工作组成员的指挥。4、急救知识与技术鉴于模板支撑架坍塌事故所造成的伤害主要是机械性窒息引起呼吸功能衰竭和颅脑损伤所致中枢神经系统功能衰竭,因此紧急工作组成员必须熟练掌握止血包扎、骨折固定、伤员搬运及心肺复苏等急救知识与技术.坍塌是建筑施工“四大伤害”之一，而模板支撑工程又是坍塌事故多发的主要危险源之一，为此建设部发布了关于防止建筑施工模板倒塌事故的通知，并要求作为施工安全专项治理的主要内容。