1、上海厂房1m高模板高支撑方案1、 工程概况A、一期新建工程为框架结构,东西总长0、轴线距m，计10跨；南北总长140.91m、轴线距2m。柱网间距8m*12m.建筑总面积:4158。3、建筑总高度:22。70.B、底层板面层高10、楼层5m。板厚150m、主梁400*000、次梁0*00、次梁0500、柱截面01000C、三层A板面高支模标高9.8m（高支撑计算层）。D、混凝土设计强度柱40、梁板C3。 2、 编制依据、建设方提供的施工图B、根据施工图、安全计算为“品茗安全计算软件”编制、及企业的施工经验、遵循JGJ130201并按照有关要求的规定对现场使用的钢管、扣件进行抽样检测、实际使用的2、管材与计算进行调整吻合。、编制参照规范1)、建筑施工模板安全技术规范(JGJ2008); 2)、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2)； 3)、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ16608)； 4)、钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程（DG/T0-012004)； 5）、危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法（建质013号）；6)、关于加强危险性较大的分部分项工程安全管理的意见（沪建建管200第13号)；)、上海市钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程（DTJ0-016004）。3、排架支撑注意事项 1）规范要求设置垂直及水平剪刀撑，规范6。.2规3、定:“模板支架四边与中间每隔四排立杆应设置一道纵向剪刀撑,由底至顶连续设置”；“两端与中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔两步设置一道水平剪刀撑”。2)杆件不得使用弯曲、变形、开裂及锈蚀严重的钢管,否则会大大降低杆件的竖向承载力和支撑系统的整体变形能力,3)尽可能利用已成型的结构如混凝土柱、剪力墙等,将支撑系统与其进行水平拉结、增加支撑系统的水平变形能力和整体稳定性。）立杆的接头应错开。钢管立杆采用对接扣件连接,并且立杆上的对接扣件应交错布置。两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm;各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的/。5)在4、支撑的最顶一层水平拉杆处设置一道平网，保障模板制安人员的安全。)扣件的紧固是否符合要求，可使用矩扳手实测,实测值应在4060N。M之间，过小则扣件易滑移,过大则会引起扣件的铸铁断裂.7)严格按经专家评审的方案进行施工，并经企业安全技术部门验收合格后才能进行钢筋的安装和混凝土的浇筑。8)后浇带区域，架体与其它部位同时进行,并连成整体，在架体拆除时，后浇带部位整仓留置,待后浇带混凝土浇筑并达强度时，再另行拆除。、钢筋绑扎及浇筑混凝土时应注意的事项:1)钢筋绑扎、砼浇筑时，应避免材料、机具过于集中堆放.钢筋应分散堆放,浇筑混凝土时,混凝土的堆放高度一般不宜超过40c,堆积的混凝土应及时分散浇筑，以免5、混凝土堆放过高，支顶局部荷载过大而造成失稳坍塌.2)合理安排混凝土的浇筑顺序、首先完成柱结构混凝土至梁底5-10、然后将梁排架抱裹柱为水平向固定支撑体系、达到整体模板排架的稳定作用。3）本工程采用汽车泵进行混凝土浇筑,泵送混凝土时，不得将混凝土泵管固定在支撑系统上,避免混凝土泵的振动推力破坏支撑系统的整体稳定性。4)施工过程中,应安排专人进行监测,一旦发现支撑系统有变形、松动等异常现象,要立即停止施工，组织人员进行修整加固,不得侥幸蛮干,保证施工安全5、使用材料规定及相关特征A、本工程使用所有的材料均抽样检测、并进行逐批验收、要求达到与检测材料一致。B、 本工程使用的多层木夹板也经过实际的厚度6、13mm在计算中调整、本工程模板排架安全可靠性的关键在于排架底部、方案实施前按照室内填土的设计要求密实度达到0。9、并首先施工完成C混凝土厚0mm垫层、道渣厚20然后在混凝土达到强度后弹出排架距离线、再施工排架部分、确保立管等距。D、材料特征与规定 钢管、钢脚手板外径、壁厚、端面等的偏差应分别符合下列规定:序号项 目允许偏差（mm)检查工具1焊接钢管尺寸外径-0。游标卡尺壁厚0.2钢管两端面切斜偏差。70塞尺、拐角尺钢管外表面锈蚀深度0。5游标卡尺4钢管弯曲各种杆件钢管端部弯曲 1。55立杆钢管弯曲3Lm24mL.5m0水平杆、斜杆的钢管弯曲L。530钢卷尺5冲压脚手板弯曲Lm12板面扭曲（任7、一角翘起）56、 模板设计1)主梁排架侧面距离按300mm设置：(30040000)=20次梁排架侧面距离按0m设置：(350300+350）= 100次梁排架侧面距离按300m设置:(35+50+375)= 100柱外侧排架距离按 200m设置：(200+800+20)=10 2)梁轴线距分别为:5、270、00、排架拉通时纵横向立管间距1000均匀排列3）主梁40010 四立管（80+2480)12001000(见计算书)次梁300900 三立管、(5+40)=900100、次梁25050 二立管、90100立管纵横间距均匀排列100.4)排架步距纵横向拉通640、梁排架包柱、板排架立管纵8、横向0010005） 剪刀撑沿梁跨长设米长管、扣件1400、即不少于4只)边跨最大截面为40*100、模板排架施工与外墙脚手同步升起、与边跨梁横向水平管及斜支撑连接、待模板拆除后留作外脚手使用。7、高支模区域8、构造措施与安装、本工程高支模部分0m板面下框架柱混凝土施工至梁底。0B、梁排架120包柱连通、并以先完成的柱为排架水平支撑固定点C、梁底面起拱20mm、主次梁均统一设置.D、实施扭力板手检查扣件紧握安全程度、要求5n。E、纵横向剪刀支撑以每柱网间距单元格设置、详见平面布置图。F、模板安装要求模板支架搭设的允许偏差和检验方法项次项目技术要求允许偏差(mm)示意图检查方法与工具1地基基础表9、面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动立杆垂直度最后验收垂直度10经纬仪或线锤、钢卷尺下列模板支架允许水平偏差搭设中检查偏差的高度(m）允许水平偏差H10H20其他高度按插值法计算3间距步距纵距5钢卷尺4纵向水平杆高差一根杆的两端2水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差1排架支撑扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准项次检查项目安装扣件数量(个)抽检数量（个)允许的不合格数1连接立杆与纵(横)水平杆或剪刀撑的扣件，接长立杆、纵横向水平杆或剪刀撑的扣件1000001a) 现浇结构模板安装允许偏差和检验方法项次项目允许偏差(mm)检验方法1轴线位置5钢尺检查2底模上表面标高5用水准仪或拉线和钢尺检查截面内10、部尺寸墙、柱、梁+4,5钢尺检查4层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m85相邻两板表面高低差钢尺检查6表面平整度5用2m靠尺和锲形塞尺检查注:检查轴线位置时,应沿纵、横两个方向量测,并取其中的最大值、模板拆除、模板拆除时柱部模板先拆、然后梁二侧模板、逐步拆除排架斜支撑管及受力管。B、拆除后的模板及钢管分批运出室内、不随便堆放或搁空横放排架上、应拆部分清出部分、确保作业人员进出方便、拆与未拆的钢管明显区分。、排架拆除时应由东向西同步分层进行、禁止轴线间隔之间一拆到底。D、模板拆除应按混凝土拆模试块强度决定、并由项目部发书面通知到班组然后进行E、项目部应进行安全技术交底及指定专职安11、全员在拆模区域进行安全监督F、模板一般情况下拆除参照表: 自然条件平均温度与期龄的混凝土强度增长百分率（%）温 度1112053032天930354453 天14205274348525 天430364450576366 天2642683760 天50866788815 天52637808828天6788691000、监测措施A、模板完成后应安排专项安全员及技术负责人针对方案检查模板的搭设设置B、模板排架内各分部区域应适量安排长短钢管、倒拔契木、木支撑随时应对模板下沉 应急支撑使用、使用扭力板手进行排架稳定性检查、检查是否有破损、弯曲钢管使用D、混凝土施工时应避免集中荷载、同时使用水平仪检查模12、板面是否有下沉现象11、安全措施A、模板作业前进行必要的安全措施交底及安全教育、包括塔吊吊运方式避免坠落B、模板材料运送至排架下应安排专人进行、当模板未固定时作业面下不得有闲人行走.C、砼作业时严格控制落料、不得堆置过高、实施落料多少即平仓避免超荷载施工。D、模板安全施工措施 材质及使用的安全技术措施A、扣件的紧固程度455N，不大于65N，对接扣件的抗拉承载力为KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度对接扣件安装时其开口应向内,以防雨水进入，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全.、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于10m。、钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。D、禁止使用有脆裂、变形、滑13、丝等现象的扣件E、严禁使用48mm外径的钢管。 模板支架搭设的安全技术措施、模板支架所在楼面混凝土强度达到5%以上方可进行模板支架搭设施工.B、搭设过程中,划出工作标志区,禁止行人进入该区域,统一指挥、上下呼应、动作协调,严禁在无人指挥时作业。当解开与他人有关的结扣时,必须告知对方,并得到对方允许，防止坠落伤人.C、开始搭设立杆时,隔4跨设置一根抛撑，直至安装稳定后，方可根据情况拆除。D、模板支架及时与结构拉结或采用临时支撑,确保搭设过程安全，未完成模板支架在每天收工前进行检查，确保架子稳定。、模板支架搭设过程中，应由施工员、安全员、木工班长等进行检查、验收。每两步验收一次，达到设计施工要求并14、验收合格后方可继续搭设施工。 模板支架上施工作业的安全技术措施A、严格控制施工荷载,模板支架上堆放钢管等材料施工荷载不得大于3N/m2。B、木工作业时,不得抛掷工具材料等,防止坠落物体伤人.C、定期检查模板支架,发现问题和隐患,在施工作业前及时整改加固，模板支架达到坚固稳定,确保施工安全。 模板支架拆除的安全技术措施A、模板支架拆除前，全面检查待拆的模板支架，根据检查结果，拟定作业计划，进行技术交底后方可作业。B、拆除模板支架时应划分作业区，周围设绳绑围栏并竖立警戒标志，地面应设专人指挥,并禁止非作业人员进入。C、拆除时要统一指挥,上下呼应,动作协调，当解开与另一人有关的结扣时,应先通知对方,15、并得到对方同意,以防坠落。、拆除模板支架过程中，不得中途换人，如须换人时应将拆除情况交代清楚方可离开。、拆除过程中,每天收工前，对模板支架进行检查，不留下隐患。、拆除模板支架过程中，不得碰撞模板支架附近电源线，防止触电事故的发生。G、杆件和扣件在拆除时应分离,不准在杆件上附着扣件或将连接的两杆送到地面。H、所有脚手板应自外向里竖立搬运,以防脚手板和杂物从高出坠落伤人.、拆下的零配件装入容器内，用吊篮吊下,拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊,严禁从高空直接抛掷。2、模板安全文明施工要求)、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带,穿防滑鞋,现场严禁吸烟。2)、进入施工现场的人员要爱护施工16、现场的各种绿化设施和标识牌,损坏花草树木,不得随意移除标识牌。）、严禁酗酒人员作业，施工操作时要求精力集中,禁止在作业时嬉闹。4）、模板支架搭设人员体检合格者方可进行作业，凡患有高血压、贫血症、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得操作5)、作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬脚手架。6）、护身栏杆、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组安装模板时,如需拆改必须由架子工操作,任何其他工种不得随意拆改.7）、模板支架验收合格后，任何人不得擅自拆改,如局部需调整，必须经项目部同意。不准利用脚手架吊运重物,作业人中峭得攀爬脚手架,不准在脚手架上推车走动,拖动模板支架。8）、不得将模板支撑、缆风绳、17、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在模板支架上,严禁任意悬挂起重设备。9）、作业人员不得随意拆动模板支架的所有拉结点、脚手板、扣件、绑扎扣等模板支架部件。0）、拆除模板支架时，若需使用电焊气割时，要派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。11）、模板支架搭设过程时间较长,因此在搭设过程中需要进行检查,发现杆件变形严重、拉结松动等问题时要及时解决。12)、保证模板支架的整体性,不得与脚手架等一并拉结，不得截断架体。）、施工人员严禁抛掷杆件、物料、扣件等物品，材料、工具用绳索运输,不得乱扔.使用的工具放置于工具袋内,防止掉落伤人,登高作业要穿防滑鞋,袖口、裤口要扎紧。14)、材料堆放做18、到整洁、摆放合理、专人保管,并建立严格的领料、退料手续。15）、施工人员做到活完料净脚下清，确保模板支架施工材料不浪费.6)、运输至地面的材料应该按指定地点随拆随运,分类堆放,当天拆当天清,拆下的扣件和铁丝等集中回收处理。随时整理、检查、按品种、分规格堆放整齐，妥善保管.1)、大雾、大雨及六级以上大风天气停止模板支架搭设作业。13、施工现场应急预案）、坍塌倒塌事故应急准备和响应预案2)、高处坠落事故应急措施A、目的 施工现场一旦发生外架、模板排架倒塌事故，将会造成人员伤亡和直接经济损失。为了争取在第一时间抢救伤员，最大限度地降低员工及相关方生命安全风险和经济损失,特制定本倒塌坍塌事故应急预案。19、组织机构及指责 由项目部成立应急响应指挥部,负责指挥及协调工作 组长： 副组长: 成员： 、具体分工如下：）、负责立即组织现场人员抢救伤员.2)、负责组织人员进行塌方处理.3)、负责同医院、劳动等部门联系，说明详细事故地点、事故情况,并派人到路口接应。4）、负责现场物资、车辆的调度.、坍塌倒塌事故应急措施 ）、不论任何人,一旦有模板排架有倒塌的可能性,应立即呼叫在场全体人员进行疏散。 2）、现场人员应迅速通知项目经理或施工员，及时向集团应急抢险领导小组领导报告事故 的发生情况.请求集团应急抢险领导小组的支援. 3）、根据现场情况，若有人员受伤,应立即拨打120急救电话,向急救中心求救必讲清受20、伤人数、地点和人员受伤情况，并派人到主要路口引导急救车尽快赶到事故现场。同时,现场急救人员在急救车到来以前，应对受伤人员进行急救。 4)、在没有人员受伤的情况下,现场负责人应根据实际情况研究补救措施,在确保人员生命安全的前提下,组织恢复正常施工秩序。 ）、现场安全员应对倒塌事故进行原因分析,制定相应的改正措施，认真填写伤亡事故报表、事故调查等有关处理报告，并上报集团应急抢险领导小组。、应急物资 常备药品:急救物品（绷带、无菌敷料)及各种常用小夹板、担架、止血袋。F、通讯联系医院急救中心:10 火警：19 有关负责人电话:项目负责人：安全员：技术负责人：施工员:、注意事项:1）、事故发生后应立即21、停止施工、由项目经理在公司负责人的统一指挥下安排落实相关 人员的生活、及安排下一步的工作部署、待有关部门及上级领导经过处理后认可恢复施工时才能进行继续作业。)、注意观察排架建筑物或设备、应安排电工立即切断电源、并组织人员围栏安全场面、禁止未经上一级专职负责人的许可、作业人员擅自进入场内自行处理事故现场及收集有关工具、材料。H、事故急救为上海市金山区亭林镇人民医院医院 本工地事故发生地点至抢救医院路线图沿梁跨长设置斜支撑示意图：梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-20)、混凝土结构设计规范GB0010-202、建筑结构荷载规范(GB 522、0009201)、钢结构设计规范（GB 51-003）等规范编制。因本工程梁支架高度大于米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算,架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术202（3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容.梁段:L1。一、参数信息1。模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0。40；梁截面高度 D(m）:1;混凝土板厚度(mm）：150。00；立杆沿梁跨度方向间距a(m):1。00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m）:010;立杆步距h(m)：1。64;板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）:.00；梁支撑架搭设高度(m):0。15；梁两侧立杆间距（）23、:1.2;承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2;采用的钢管类型为482.8;立杆承重连接方式:双扣件,考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数:.7；。荷载参数新浇混凝土重力密度（kN/m3):24.；模板自重(/2)：0。50;钢筋自重(kN/3):1.50；施工均布荷载标准值（kN2):2。;新浇混凝土侧压力标准值(kN/2)：17。8;振捣混凝土对梁底模板荷载(k/m2):2.;振捣混凝土对梁侧模板荷载（km2):4。;3。材料参数木材品种:柏木;木材弹性模量E(N/mm）:000。；木材抗压强度设计值fc（N/):16.0；木材抗弯强度设计值m(24、N/m2）：17。;木材抗剪强度设计值fv（Nm2)：1。7；面板材质：胶合面板;面板厚度(mm）:3。00;面板弹性模量E(Nm2)：600.0;面板抗弯强度设计值fm(N/m):13。0；4。梁底模板参数梁底方木截面宽度b()：0。0；梁底方木截面高度h(m）:90.0；梁底纵向支撑根数:4；5。梁侧模板参数次楞间距（mm）：2;主楞竖向根数:2;穿梁螺栓直径(m）:M12;穿梁螺栓水平间距(mm）:00;主楞到梁底距离依次是：200m，60m;主楞材料:圆钢管;直径（mm）:48.00;壁厚（mm)：2.80;主楞合并根数：2;次楞材料：圆钢管;直径（m）：48。00;壁厚(m):2.825、；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值： F=0。2t12V2 H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m； - 新浇混凝土的初凝时间,取200h； T 混凝土的入模温度，取20。000； V 混凝土的浇筑速度,取1。0mh; 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0。5m； 1 外加剂影响修正系数,取1.00; 2混凝土坍落度影响修正系数，取1.50。分别计算得 1。88k/m2、1。00 N/m2,取较小值1.88kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度.强26、度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力. 面板计算简图（单位：m）1强度计算材料抗弯强度验算公式如下： = /W f其中,- 面板的净截面抵抗矩，W = 851.3/6=234cm3; M - 面板的最大弯矩（Nmm）; - 面板的弯曲应力计算值(/mm2); 面板的抗弯强度设计值(Nmm2）;按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算:Mmx=。1q1+。117q22其中 ，q 作用在模板上的侧压力,包括:新浇混凝土侧压力设计值: q 1.081.85091.384kN/m;振捣混凝土荷载设计值: q2=1。40.8540.9=.284N/m；计27、算跨度: l 2mm；面板的最大弯矩M = 0。16。842502 017。282502 1。340Nmm；面板的最大支座反力为：N=.1q1l+。2=1。116。340.25+1.。2840.255791N；经计算得到,面板的受弯应力计算值: = 1.340 /210=5。6/mm2；面板的抗弯强度设计值: f 13N/m2；面板的受弯应力计算值 =。6N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 f3N/m2,满足要求！ 。挠度验算=0。7ql4(0EI)l20 q作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q16.84N/mm; 计算跨度:l = 50mm； E-面板材质的弹性模量: E 628、000/m； I-面板的截面惯性矩:I = 85。33/215。64；面板的最大挠度计算值：= 。67163842504/(00600.515) = 0.46 mm；面板的最大容许挠度值: /0 25/250 1mm;面板的最大挠度计算值 =0.464m 小于 面板的最大容许挠度值 1mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1。次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算.次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到:q=5。/(1。0-0.150)=.813kN/m本工程中,次楞采用圆钢管,直径8mm,壁厚2.8mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩分别为:W = 1.2429、7=4.5c3;I = 110.193=10.m4;E = 2000。00 N/mm2; 计算简图 剪力图（kN) 弯矩图(m) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0。23 Nm,最大支座反力 R 。257 N,最大变形 0。88m(1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: /f经计算得到,次楞的最大受弯应力计算值 =2。3105.2510 50。1 /mm2;次楞的抗弯强度设计值: = 205N/mm；次楞最大受弯应力计算值 501 /mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=05N/m2,满足要求!(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 400/40=1m；次楞的最大挠度计算值 30、0.38m 小于 次楞的最大容许挠度值 =m，满足要求！2。主楞计算主楞承受次楞传递的集中力,取次楞的最大支座力3.257kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算.本工程中，主楞采用圆钢管,直径48mm,壁厚2.8，截面惯性矩和截面抵抗矩W分别为:W =24。7=8.49c3；I= 210.9=203c;E= 206000。00 /mm2; 主楞计算简图 主楞计算剪力图(k） 主楞计算弯矩图（kNm） 主楞计算变形图(m）经过计算得到最大弯矩 M = 0。36 kNm,最大支座反力 R=7.2k,最大变形 = 0。144 m(1)主楞抗弯强度验算 = MW经计算得到，主楞的受弯应力计算值: =31、 36605/。13 = 43。1N/mm；主楞的抗弯强度设计值: = 25Nmm2；主楞的受弯应力计算值 =4。N/小于 主楞的抗弯强度设计值 f=05Nm,满足要求!(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.144 mm主楞的最大容许挠度值: 50/400。25mm;主楞的最大挠度计算值。4m 小于主楞的最大容许挠度值 1。5mm，满足要求!五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算32、只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩和截面抵抗矩W分别为: W= 000131/6 2.8104mm3； I = 100011313/2 =1。83105m4； 1。抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： =/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值（N/m）:q11.2(24.+1.50)1.00+。501。000.90=28。00kN/m;施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m):2=1。4(。00+2.00)。09=5。040N/m；=28.080+5。040=3.0kN/m;最大弯矩及支座反力计算公式如下:ma=。1ql2.117q2l233、=0。128。81333320。17。0413。333=64104Nmm;R=RD=0.4ql+0。45l=0.28080。+0.4.040。13=。kNB=RC=11ql+。2q2=1.12。080.3+1.25.04.13=.92k =a=。01/2。242.N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.1/m2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求!2。挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.7l/(100)=l/250其中,q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/12=23。40kN/; l-计算跨度（34、梁底支撑间距): l 33。33mm; E面板的弹性模量：E 6000。0N/m2；面板的最大允许挠度值: =13。33/50= 0.3mm；面板的最大挠度计算值：= 0。7728.013.4/（10060001.105)=0.055；面板的最大挠度计算值: =0.55mm 小于 面板的最大允许挠度值: =.5mm,满足要求!六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到:q35、4。95/4.2km。方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照两跨连续梁计算。本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=9/6 54 cm3;I=499/ = 243 cm；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =。125l2=0。1254。922= 0.616 km；最大应力 = / W =0。16106/5 = 11。 /；抗弯强度设计值 =1Nm2;方木的最大应力计算值1.N/mm2 小于方木抗弯强度设计值 3 Nmm2，满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = V(b0)其中最大剪力： V 0。6254925 =3.078kN;方木受剪应力计算值 =。071000/36、(24090） = 1.28Nm2；方木抗剪强度设计值 1。7N/m2；方木的受剪应力计算值 1。28N/m 小于 方木抗剪强度设计值1.7 Nmm，满足要求！方木挠度验算计算公式如下： = 。1ql/(10)=/00方木最大挠度计算值 0。5214.9251004 /(100000243104)=1.13mm;方木的最大允许挠度 1000100/25=4。000 m；方木的最大挠度计算值 = 1.17 m 小于 方木的最大允许挠度=4 m,满足要求！.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力:P1=A=1.0kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P=RB=4.95k梁两侧部分楼板混凝土荷载37、及梁侧模板自重传递的集中力：P3（1。0-0.400)/41。00(1.2。524.00+1。42.00）1.21。(1。00.5）。50=。44kN 简图(kNm） 剪力图(N） 弯矩图（m） 变形图（mm）经过连续梁的计算得到：支座力:N=N4=0。554 kN；N=N8。614 kN；最大弯矩 Mm=0.269 kNm;最大挠度计算值 Vma=0。12 m;最大应力 =。29106/25063.4 N/m2；支撑抗弯设计强度 f=20N/mm；支撑小横杆的最大应力计算值 63。4 /mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 25 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向38、钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，9页,双扣件承载力设计值取6。00k,按照扣件抗滑承载力系数0。75,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。00N .纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.。5）： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取1。00 kN; R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中取最大支座反力,根据前面计算结果得到R=8.616 k; 12. k,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = /(A）f1。梁39、两侧立杆稳定性验算其中 N-立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 0.554kN;脚手架钢管的自重: N = 1。2.1310。15=1.48kN;楼板混凝土、模板及钢筋的自重：31。2(1。00/2(1。20-.0)4）1。00.5+(1.0/+（1.20.40)/4)1。0010（1.0240)363N；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：1。4（。000+200）1。/2+（1。20.40）/1.0003.90kN;=N2+N3+N4=0。554+1.98+3。3+。92=。60N; - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到; 计算立杆的截面40、回转半径(c):i = 1.6; A -立杆净截面面积(cm2)： = 。9; -立杆净截面抵抗矩（cm3): = 4.25; - 钢管立杆轴心受压应力计算值（N2); f - 钢管立杆抗压强度设计值:f =205N/mm; l -计算长度(m); 根据扣件式规范,立杆计算长度o有两个计算公式=和lo=h+a， 为安全计,取二者间的大值,即：lo = Max11631164,1.42。1= 322 m； -计算长度附加系数，取值为:1。16; 计算长度系数，参照扣件式规范表5。3.3,1.7； -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a0.m;得到计算结果:立杆的计算长度 lo/i =41、242.44 16 =203；由长细比 li 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.175；钢管立杆受压应力计算值;=905.0/(0。73) 13。9N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 17N/mm小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205Nmm2,满足要求!.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =8。1kN;脚手架钢管的自重： 2 =1。20。1(10.1-)=1498k; N1+N2 =8.616.35=9.66kN; 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/ 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm42、)：i =1; A 立杆净截面面积 (m2）： A =3。9； W 立杆净截面抵抗矩(cm）:W = 4.5; - 钢管立杆轴心受压应力计算值 （ Nm2）； f - 钢管立杆抗压强度设计值:f =25 N/mm; lo 计算长度(m)； 根据扣件式规范,立杆计算长度l有两个计算公式lo=kh和o=h+2a, 为安全计,取二者间的大值,即：o = x1.1631.。6，。4+20。1= .22 m； - 计算长度附加系数,取值为:1。16 ; 计算长度系数，参照扣件式规范表5。3.3,=。7; - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.;得到计算结果:立杆的计算长度 lo/ =43、3244 / 1 = 23;由长细比l/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 015;钢管立杆受压应力计算值;=99628（0。175398） 14。1N/mm2;钢管立杆稳定性计算 143。1Nmm 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f 20N/m，满足要求! 考虑到高支撑架的安全因素,建议按下式计算 lk1k2(h+a) = 1.1631。0(1。6+02） =2.18 m; k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.63； k2 计算长度附加系数,h+2a 1。84按照表2取值.02;loi = 182。86 = 136;由长细比 lo/ 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。44、367；钢管立杆的最大应力计算值;=966。2(0。739）=68.Nmm2；钢管立杆稳定性计算 68./mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f 20Nmm2,满足要求！ 板模板(扣件钢管高架）计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(GJ10201）、混凝土结构设计规范G5001002、建筑结构荷载规范(GB 009-00)、钢结构设计规范(G 5001-003）等规范编制。一、参数信息1模板支架参数横向间距或排距（):10;纵距():1.00;步距(m）：1。4;立杆上端伸出至模板支撑点长度（m)：0。10;模板支架搭设高度(m）:10。15；采用的钢管（m）：8245、。8 ;板底支撑连接方式：钢管支撑;立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况,扣件抗滑承载力系数:0。75；板底钢管的间隔距离（mm）：0000;2.荷载参数模板与木板自重(N/m2)：0.50;混凝土与钢筋自重（kN/m）:25。50;施工均布荷载标准值(kNm2):1。000;3材料参数面板采用胶合面板，厚度为1mm;板底支撑采用钢管;面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2）：3;4.楼板参数楼板的计算厚度（mm):5。00； 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和46、刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：= 1001。3/6 = 28。16 3；I = 100。33/2= 1.08c4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算（1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN）:q =25。50.10.51= 。35k/m；()活荷载为施工人员及设备荷载(kNm）：q2= =1km;2、强度计算计算公式如下：。1q2其中:q1。24。3+1.41=6。5kN/m最大弯矩=0.16。9302= 59310 Nm；面板最大应力计算值 =MW= 931/2816667= 。106 N/mm2;面板的抗弯强度设计值 f=13N/m2；面板47、的最大应力计算值为 。106Nmm 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2，满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0。6ql（00EI）l/20其中qq=4。32k/面板最大挠度计算值 = 0。6774.253004（100950018。308104）=0。13 m; 面板最大允许挠度 300/ 250=1。2mm；面板的最大挠度计算值 0。16m小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm，满足要求！三、纵向支撑钢管的计算纵向支撑钢管按照均布荷载下连续梁计算,截面力学参数为截面抵抗矩 w=4.c截面惯性矩 I=0。19cm 。荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m):48、1 2.5.015+0.0。3 = 1。29 N/m;()活荷载为施工人员及设备荷载(kN):2= 10.3= 0.3 k/m;2.纵向支撑钢管强度验算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下：Mm =0.10q1l20。117ql静荷载:1 1。2 q =1。2。2 1557 Nm；活荷载：2 =10.3 = 4 N/；最大弯矩 Mmax (。11。57+01170。42 )12 =0.5kNm；最大支座力计算公式如下:=1。1q1l+。2q2l最大支座力N (1。1.55 +1.2042) = 49、21 kN ;纵向支撑钢管的最大应力计算值 = M/W= 0。205106425 。 N/m2；纵向支撑钢管的抗压强度设计值 f=20N/m2；纵向支撑钢管最大应力计算值为 48。18N/mm2 小于纵向支撑钢管的抗压强度设计值 2。0 N/mm2，满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：max0。677q1（10I)静荷载 q1 = 。297 kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度0。6771.21004/( 1002060000.191 ) =0。418 mm；纵向支撑钢管的最大挠度小于100/150与10 mm,满足要求!四、横向支撑钢管计算50、支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=。27k; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(km） 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN） 最大弯矩 Mmax =746kN ；最大变形 Vmax = 。2 mm ;最大支座力 a = 8。062 kN；最大应力= 746200.34250 = 175.577 N/m;支撑钢管的抗压强度设计值 =20 N/m；支撑钢管的最大应力计算值15。57 N/mm2 小于支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 .82m 小于 100150与10 ，满足要求!五、扣件51、抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16。00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为1。0kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R= 8.062kN;R 1.00N，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值（轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1。静荷载标准值包括以下内容()脚手架的自重(k):NG =0110。15 1。343 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录。（2)模板的自重(N):NG = 0。51 0。5k；（3)钢筋混凝土楼板自重(kN52、）:NG3= 25.0。51= 3。25kN；经计算得到,静荷载标准值 NG = 1N+NG3 5.668 kN;2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ= (1+.45）11=1。5kN;3。不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算N= 1.N + 14NQ 8。31 k;七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N()其中 - 立杆的轴心压力设计值(kN）：N .831 N; - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 li查表得到; i - 计算立杆的截面回转半径（cm) :i =16 cm； A 立杆净截面面积（cm2):A= 3。98 m; -立53、杆净截面模量（抵抗矩）(cm3）：W。25cm3; - 钢管立杆最大应力计算值 （N/m2); f- 钢管立杆抗压强度设计值:f 05 N/mm2； L0-计算长度 (m）;按下式计算： l +2a 1.640.12 =1。84 m; a- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0。1 m;l0/ 184 / 1 = 115;由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0。83 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=83.41/(0。439) 5。4 Nm2;钢管立杆的最大应力计算值=45。91 N/ 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 = 20 N/mm，满足要求!如果考54、虑到高支撑架的安全因素,建议按下式计算0 = 1k（h+2a）=1.1631.02(1。64+0.1)=。18 m；k1 计算长度附加系数按照表取值1。163；k2-计算长度附加系数,h+2 1。84 按照表取值1。0 ；Lo/i =212.718 / 16 = 13;由长细比 /i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=36 ；钢管立杆的最大应力计算值 ;=883。414/（0.68) =60.462N/m；钢管立杆的最大应力计算值 = 6。6 N/m2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 25 N/mm2，满足要求! 以上表参照杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全.八、立杆的55、地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p f 地基承载力设计值:f=fkc= 000.4=4kpa; 其中,地基承载力标准值：g=100 ka ; 脚手架地基承载力调整系数:kc 0. ; 立杆基础底面的平均压力：p =N/A =8.1/。25=356 ka ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 :N = 8。831kN;基础底面面积 :=0。25 m2 .=35.326 fg=40 kpa 。地基承载力满足要求!梁模板(扣件钢管架）计算报审表工程名称上海审核部位梁模板(扣件钢管架)计算参数立杆梁跨度方向间距1;立杆上端伸出至模板支撑点长度。1；立杆步距16m；梁支撑架搭56、设高度0。15m；梁两侧立杆间距12m；梁模板支撑采用梁底小楞垂直梁截面;立杆承重连接方式采用双扣件;梁底纵向支撑根数为4根;水平杆与立杆连接采用双扣件;梁截面宽度0。m;梁截面高度1m;次楞间距250;主楞竖向根数2;穿梁螺栓类型M12,穿梁螺栓水平间距500m；主楞到梁底距离依次是:200mm,0mm模板自重为05kN/2,钢筋自重为1.5kN/m3,施工荷载为2kN/m2,新浇混凝土荷载侧压力为17。848/m2,振捣混凝土对梁底模板荷载为2k2,振捣混凝土对梁侧模板荷载为4kN/m2。设计示意图搭设材料模板支架采用482。8钢管及可锻铸铁扣件搭设;梁底模板支撑采用方木409mm;主楞材57、料:圆钢管;直径4m；壁厚2。8mm;次楞材料:圆钢管;直径48m；壁厚2.m;模板采用胶合面板厚度为13mm;材料检测参数序号审核要点计算过程结论梁侧模板面板的计算面板的受弯应力计算值: =5。/mm2 f=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值: =0。464mm =1mm；符合要求梁侧模板支撑的计算次楞最大受弯应力计算值：=0。 Nmm f=205 N/mm;符合要求次楞的最大挠度计算值: =。388 mm = ;符合要求主楞的受弯应力计算值 3。1/mm2 f20Nm符合要求主楞的最大挠度计算值：=0.144m =1。m符合要求3穿梁螺栓的计算为固定支撑,无需计算穿梁螺栓符合要求58、4梁底模板计算梁底模面板计算应力 。 N/mm f=3Nmm2;符合要求面板的最大挠度计算值:=0.055 mm=.533m。 符合要求梁底支撑的计算方木的最大应力计算值 =./mm2 13 /mm2符合要求方木的受剪应力计算值 =。283 N/mm2 =1.7 N/mm2符合要求方木的最大挠度计算 =1.173 mm = 4 m 符合要求扣件抗滑移的计算双扣件实际抗滑承载力为12kN扣件所受应力 =8。62N 2kN符合要求7立杆的稳定性计算(根据规范需经过两个公式计算）梁两侧立杆稳定性计算 =137。 N/m = 25N/m2 符合要求梁底承重立杆稳定性计算 13.1 N/mm2 f =259、5N/mm 符合要求结论符合要求审核人总监理工程师编制人审核时间注:此表数据来源于计算书,详细计算过程请查阅计算书。板模板（扣件钢管高架)计算报审表工程名称审核部位板模板(扣件钢管高架)计算参数立杆纵距m立杆横距1m,立杆步距。4m,模板支架搭设高度为10.m，立杆上端伸出至模板支撑点的长度为。1m,板底支撑间距为30mm,水平杆与立杆连接采用双扣件；施工均布荷载标准值1N/2.设计示意图搭设材料模板支架采用48.8钢管及可锻铸铁扣件搭设;板底支撑采用钢管支撑；材料检测参数序号审核要点计算过程结论1模板面板计算面板的最大应力计算值为 =。106 N/2 f=1 N/m2符合要求面板的最大挠度计60、算值 =0136mm =1.2 m符合要求纵向支撑钢管的计算纵向支撑钢管最大应力计算值为=8198mm 2。 N/m2符合要求纵向支撑钢管的最大挠度 =0。42 mm = 1001且 0 mm符合要求3横向支撑钢管计算支撑钢管的最大应力计算值175.77N/mm f=05m2；符合要求支撑钢管的最大挠度2.28mm 100/0与10 m；符合要求4扣件抗滑移的计算双扣件抗滑承载力 =862N 2kN符合要求5立杆的稳定性计算钢管立杆的最大应力计算值公式=45。91 N/mm2f = 05mm2 符合要求钢管立杆的最大应力计算值公式60。462 /m2 f=25 /m2 符合要求立杆的地基承载力计算地基承载力fg=40Kpa脚手架立杆对地基的压力=3.326 fg=40 ka 符合要求结论符合要求审核人总监理工程师编制人审核时间注:此表数据来源于计算书,详细计算过程请查阅计算书.