1、目 录一、编制依据3二、工程概况3三、施工部署及施工安排4四、主要施工工艺及施工方法 1、V腿施工工艺流程52、0块及0，块施工工艺流程53、箱梁施工工艺流程54、引桥施工顺序65、主桥施工顺序66、地基硬化67、搭设支架88、安装底模99、支架预压1010、支座安装1111、钢筋绑扎1212、波纹管、预应力筋安放1313、模板支立1414、混凝土浇注1515、混凝土养护1616、合拢段施工1617、张拉压浆1718、封端2019、支架拆除2020、质量控制标准21五、安全、文明施工措施21六、现浇箱梁施工应急预案25七、满堂支架及地基承载力受力计算28一、编制依据1、XX路4#桥（XX河大桥2、）工程施工图2、XX路4#桥（XX河大桥）工程施工组织设计3、公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）4、城市桥梁工程施工与质量验收规范（CJJ2-2008）5、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）6、建筑施工碗口式脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）7、建筑施工技术手册（第一版）二、工程概况1、XX路4#号桥起讫桩号为K1+730.168K2+053.008，全桥长306米。上部结构主桥为双幅五跨现浇预应力变截面混凝土连续箱梁，梁高为2.23-1.3米。断面形式为双幅两箱四室，外侧挑臂2.0米。主桥布置形式为35米+3*52米+35米五跨连续V型刚构。两侧3、引桥布置形式为2*20米现浇预应力等截面混凝土连续箱梁。 2、主桥墩形式为V字型，V腿为实心变截面混凝土，截面高度为80-120厘米。V腿横向布置：单幅桥共2片拱腿，拱腿宽7.5米,相邻V腿净距3.1米。V腿与箱梁刚接。3、东、西引桥各为两跨20米等截面普通预应力钢筋混凝土连续箱梁结构，箱梁截面形式为双箱四室，其中横梁位置施加预应力。箱梁顶面宽22.1米，箱梁底宽2*7.5米，两侧挑臂各2.0米，箱梁高1.3米。4、本工程范围土层特征分述如下:1)Z层:杂填土,杂色、松散主要有碎石、砼块夹粘性土组成,成分不均。2)2d层:淤泥,灰色、层厚状,流塑状态,高压缩性,土质不均。3)3b层:含粘性土粉4、砂,灰色、层厚状,松散-稍密状态,湿,中等压缩性 ,土质不均。4)4a层:淤泥质粉质粘土,灰色为主、层厚状,软塑状态,高压缩性,土质不均。5)6a层:淤质粘土,灰色为主、层厚状,软塑状态,中等偏高压缩性,土质不均。5、技术要求1)、设计等级：城市主干道1级。2)、设计行车速度：50公里/小时。3)、设计荷载：城-A级。4)、预应力钢绞线采用s15.2高强度、底松驰钢绞线，标准强度为1860MPa，弹性模量为195000MPa。5)、支座：采用GPZ（）盆式支座。6)桥梁全段布置在R=1100米的道路平面圆曲线上，桥墩、台按径向布置。三、施工部署及施工安排1、本着保工期、保质量、保安全的原则，同5、时便于内、外协调，在宁穿路与邱隘大道位置成立XX路4#桥项目经理部，全权负责本工程项目的组织、实施及管理。2、根据本工程项目的特点及工期要求，成立5个专业施工班组，即：模板施工班组、钢筋施工班组、混凝土施工班组、张拉施工班组、压浆施工班组。3、施工进度安排：根据现场施工的实际情况及施工组织设计总体安排拟先施工西半幅主线桥，后施工东半幅主线桥。各主要工序安排如下：V 腿： 2009年08月20日至2009年09月25日 主桥箱梁： 2009年10月10日至2010年05月10日引 桥： 2010年05月15日至2010年07月25日四、主要施工工艺及施工方法 1、V腿施工工艺流程：施工准备 基础6、硬化 支架搭设 底模板制安 钢筋绑扎 V腿顶板安装 V腿混凝土浇筑 养生 2、0块及0，块施工工艺流程：V腿劲性骨架安装 V腿顶面凿毛 0#-0，块支架搭设底模板制安 钢筋绑扎 第一次砼浇注 顶板、翼缘板制安 顶板钢筋绑扎 顶侧板制安 第二次混凝土浇注 劲性骨架拆除 张拉、压浆3、箱梁施工工艺流程：施工准备 基础硬化 支架搭设 支座安装 底模板制安 钢筋绑扎 预应力管道及钢绞线穿束 腹模板安装 第一次混凝土浇注 顶板、翼缘板制安 钢筋绑扎 顶侧板制安 第二次混凝土浇注 张拉、压浆4、引桥施工顺序地基硬化 支架搭设 箱梁底板、腹板施工 箱梁顶板施工5、主桥施工顺序施工准备 V腿及0，块支架搭设 7、V腿施工 0#块支架搭设 0，块、0#块箱梁施工 0，块、0#块预应力施工 1#块支架搭设 1#块箱梁施工 1#块预应力施工 2#块支架搭设 2#块箱梁施工 2#块预应力施工 3#块支架搭设 3#块箱梁施工 3#块预应力施工 4#块支架搭设 4#块箱梁施工 4#块预应力施工 合拢段支架搭设 合拢段箱梁施工 主桥剩余预应力束施工 主桥支架拆除 引桥支架搭设 引桥箱梁施工 引桥预应力施工 引桥支架拆除 桥面系施工6、地基硬化采用填筑塘渣的方法加固地基。原始地面标高约为2.6米左右。原则上在既有地面清表30厘米并碾压后，分两层填筑60厘米厚级配塘渣，并分层碾压密实，填筑塘渣时严格控制塘渣粒径不大于28、0厘米（第一层填筑时，粒径可适当增加），压实标准以碾压后不弹软、没有明显轮辙为标准。其中，原有XX河道范围，土方开挖至-1.3米，南北两侧同原地面缓坡过度，而后填筑80厘米塘渣并碾压密实，碾压机械采用20吨振动压路机。V腿范围除5#墩外，其它墩按1：3.0左右放坡，坡面必须进行碾压，碾压标准同其它范围。所有V腿及0，块相接处（此范围荷载最大）均采用松木桩加固地基，加固宽度3.2米。松木桩按间距80*80厘米插打稍径16厘米长度6米的松木桩，详见附图。松木桩施工完成后填筑60厘米塘渣，并进行碾压，碾压标准同其它范围。本工程硬化基础范围为：顺桥向为桥梁长度，横桥向为箱梁翼缘板外加宽1m。塘渣施工完9、毕后，按设计要求荷载进行超载预压试验，经计算预压重量为8.1吨/米2（v腿位置为11.09吨/米2），预压方法为：取最薄弱处2*9米范围，平整后，满铺10*10厘米方木，观测沉降点设置在预压材料下的方木上，沉降点设置6-8个。方木上放置钢筋或砼块等预压材料。预压时间根据每天沉降值决定，当沉降完成后，测量其最后24小时沉降量是否满足要求设计要求的1mm，符合要求并报监理验收后，即可结束预压。 塘渣垫层施工完毕预压符合要求并报监理验收后，及时浇筑20厘米C20素混凝土，混凝土浇筑时，采用平板式振动器振捣，确保混凝土密实，表面应平整。其中V腿及0，块范围浇注厚度为25厘米，并按钢管间距形成台阶式，以10、便后续钢管支架搭设。台阶形成方法如下：在浇注25厘米混凝土时，纵桥向按钢管间距（60厘米），横桥向按30厘米间距，预埋不小于直径16的钢筋，而后再浇注台阶。顺桥向混凝土垫层长度大于20米时应设置伸缩缝。混凝土养生采用覆盖洒水养护。支架四周应必须开挖3040厘米的排水沟，沟壁砂浆摸面，其中每个墩位两侧各设置一个汇水井，水泵集中排除。7、搭设支架1）本工程支架按设计节段分次搭设，一次拆除的方法，即一节段箱梁张拉完成后，此节段支架不得拆除，继续搭设下一节段。依此类推，待箱梁合拢并全桥张拉结束后，拆除支架。2）本工程支架搭设最大高度为6.4米。拟采用483.5mm标准建筑碗口式钢管支架和483.5mm11、标准建筑扣件式钢管支架两种形式，V腿及0、0、号块处采用483.5mm标准建筑扣件式钢管支架，其中0、号块处竖向钢管横桥向间距为30厘米，顺桥向为60厘米, V腿上箱室处竖向钢管横桥向间距为80厘米，顺桥向为60厘米；腹板处竖向钢管横桥向间距为60厘米，顺桥向为60厘米。其它范围均采用483.5mm标准建筑碗口式钢管支架，布置形式有3种：主线桥及引桥腹板处为横桥向间距60厘米，顺桥向间距为90厘米布置，箱室处为9090厘米布置，端横梁及箱梁横隔板处为6060厘米布置。全桥翼缘板外侧为增加支架刚度采用6090厘米布置，内侧按9090厘米布置，步距钢管为1.2米。并根据钢管实际高度布置剪刀撑（剪刀12、撑钢管与地面夹角成45度为宜），布置密度为：横桥向间距6米（翼缘板外侧，中腹板位置），纵桥向按间距35米连续布置。详见附图。3）无论碗口式还是扣件式支架，支架竖杆均为对接，不得搭接，0#块范围由于梁底呈圆弧线，且弧线半径较小，顶面横向钢管与竖杆双扣件连接，其它范围钢管底、顶部设置螺旋式底托和顶托，用于调整底模高度和落架之用，底托、顶托伸出自由高度不宜大于20厘米，以防混凝土浇筑时产生失稳。钢管、顶托等有关材料进场前应进行质量检测，对于不合格的材料坚决不得进场。钢管、顶托进场检查的标准为：钢管外观是否锈蚀严重，是否严重变形。顶托焊接处是否饱满，直径及钢管壁厚是否复核要求等。钢管支架搭设前，应进行13、测量放样，定出每根竖杆的具体位置，施工时应严格按放样线施工。支架总布置图附后。4）支架验收1、支架搭设完毕后，还须做好支架的可靠接地（成对设置），在脚手架作业面按每50m2设置一只灭火器进行配置，支架外侧设置安全标志牌。2、组织有关人员（监理、工程负责人、安全员、架子工班组长、架子维修工）对支架进行验收，验收标准按落地式脚手架验收记录表内容，验收合格后挂牌，方可进入下道工序作业。强调执行“首层验收制”。8、安装底模1）箱室下底模安装支架搭设完毕后，沿纵桥向在顶托内放置10*12厘米方木，为防止顶托局部受力，方木与顶托之间空隙处应进行楔木支垫。纵向方木上按间距30厘米布置88厘米方木。方木的下坡14、位置采用条木支挡。方木上铺放不小于18毫米厚的优质竹胶板。竹胶板接缝处应放置在支撑方木上。竹胶板与方木之间铁钉固定,方木进场前应严格进行检查，不合乎要求的一律退场。1）翼缘板下底模安装支架搭设完毕后，外侧翼缘板下沿纵桥向在顶托内放置10*10厘米方木，纵向方木上按间距28厘米布置483.5mm标准建筑钢管。钢管应在车间按设计尺寸弯曲成型，钢管与方木之间采用铁丝固定，钢管上铺放不小于18毫米厚的优质竹胶板。竹胶板接缝处应采用胶带纸粘贴，防止漏浆，竹胶板与钢管之间铁丝固定。内侧翼缘板下沿纵桥向在顶托内放置10*10厘米方木，方木与顶托之间空隙处楔木支垫。纵向方木上按间距30厘米布置88厘米方木。方15、木的下坡位置采用条木支挡。方木上铺放不小于18毫米厚的优质竹胶板。竹胶板接缝处应放置在支撑方木上。竹胶板与方木之间铁钉固定。9、支架预压为检验支架的整体强度、刚度及稳定性，避免箱梁砼因支架变形过大而出现裂缝甚至坍塌，根据设计要求，结合本桥结构受力情况，支架在浇筑箱梁前要进行荷载预压试验。压载试验方法如下：在铺设好底模的支架上采用砂袋加载，分层均匀叠放至所需重量为止。不同重量的箱梁位置，加载与之相配的荷载。计算按设计箱梁重量的110%进行加载预压。加载宜分三级进行，即60%，80%，100%的加载总重，每级加载后均静载2小时，测量各阶段的支架沉降量，荷载至箱梁重量试验范围内时，停止加载，每隔2小16、时观测一次支架的沉降值，在确定支架最后24小时内不再沉降后，预压完成。卸载后，计算支架的非弹性变形和弹性变形，在满足要求后，根据预压弹性变形结果及设计要求，按二次抛物线形设置预拱度及抛高值，根据本工程的施工特点取V腿及0，号块位置进行预压。其中0#位置预压重量为箱梁第一次浇注砼重量的1.2倍，原因如下：1）0#块跨度较小，总跨度为11.5米。2）0#块梁底为正拱，矢高为40厘米。3）0#块第二次浇注浇注时，第一次浇注混凝土的强度已达到90%。沉降测量采用高精度S2级水准仪，若沉降不满足最小沉降要求，则需对基础和支架采取加固措施，再进行试验，直到满足设计要求为止。以后各阶段基础处理和支架均以此试17、验为标准进行。沉降观测点设置：预压前，在1/4L、1/2L、L（L为预压节段长度）处支架顶端，支架底端及硬化基础上设置观测点，每个断面3点。水平位移观测点设置：预压前，在1/4L、1/2L、L（L为预压节段长度）处支架顶端横梁上悬吊一重约2公斤的垂砣，并对准基础上的点位，预压进行中，不断测量垂砣与底面点的位移值。10、支座安装本桥均为GPZ（）盆式支座。其中GPZ（）3.0SX共24个，GPZ（）3.0DX共8个, GPZ（）4.0SX共12个,GPZ（）4.0DX共4个, GPZ（）5.0DX共12个, GPZ（）5.0GD共4个。支座安装施工流程：支座防锈处理 垫石整平 支座安装 锚固螺栓18、固定。支座安装注意以下几点：1）安装前注意将支座各相对滑移面和其他部分用酒精擦拭干净。2）盆式橡胶支座的顶板和底板可用焊接或锚固螺栓接在梁体底面和墩台顶面的预埋钢板上。 3）安装锚固螺栓时，其外露螺杆的高度不得大于螺母的厚度。4）安装支座的标高应符合设计要求，平面纵横两个方向应水平，支座四周高差不得大于1mm。5）支座最大水平位置偏差不得大于2mm。6）安装固定支座时，其上下各个部件纵轴线必须对正。7）安装活动支座时注意支座的位移方向同设计相同。8）锚固螺栓孔内采用高标号水泥砂浆或水泥环氧树脂填筑，填筑材料必须提前委托实验室试配。并报监理验收后方可实施。11、钢筋绑扎1）钢筋绑扎前必须在底模上19、均匀涂抹脱模剂，脱模剂严禁使用废机油。2）钢筋加工是确保工程质量的重点所在，因此各道工序严格按有关施工规范进行。 （1）钢筋进场必须有质保书，并在试验合格后使用。钢筋堆放合理，避免混淆。 （2）本工程钢筋直径大于或等于25毫米的，钢筋接头采用套筒连接，套筒连接必须保证钢筋丝扣的加工长度，及攻丝数量，购置的套筒应三证齐全，合格后方可使用。钢筋直径小于25毫米的，钢筋接头可采用闪光对焊或搭接电弧焊，施工时严格按照有关规范要求，焊接前必须清除钢筋的铁锈和油污等。钢筋端部的扭曲、弯折应予以矫直或切除。钢筋闪光对焊接头处不得有横向裂纹，与电极接触处的钢筋表面不得有明显的烧伤。在模板上电弧焊焊接钢筋时，钢20、筋与模板之间必须采用模板隔离，以防焊渣或温度过高烧坏模板。 （3）钢筋加工制作按一条龙的流水作业，以提高施工进度，配料时还需考虑施工需要的附加钢筋，如V腿钢筋等。 （4）模板支立前，首先做好模板的清理工作，除去杂物，以确保混凝土外观清洁，而后在模板面均匀涂抹脱模剂。模板支立完成后，应再次检查模板内是否有木屑等杂物。 （5）钢筋绑扎前，根据设计图纸逐一核对每一种钢筋，确保刚进的数量、形状、尺寸同设计一样。绑扎时，保证钢筋绑扎牢固准确。（6）钢筋骨架应在场地上预制成型后，起吊安装。预制时应在场地上，测放大样，固定模具，确保骨架成型后的尺寸准确。12、波纹管，预应力筋安放1）预应力筋的安装波纹管为内21、=80、90 mm塑料波纹管，锚具采用OVM15-9锚具、OVM15-12、锚具OVM15P -9锚具、OVM15P-12型锚具、JLM-25型锚具。2）钢筋安装完毕后，应将波纹管的定位钢筋网片，每5060cm一道设置，并与主筋焊接牢固，防止波纹管在灌注砼时上浮或移位，波纹管竖向和水平位置应严格按设计图纸坐标实施。3）波纹管接头采用套接法，套管长度25cm，用大一号规格的波纹管套旋在要接的波纹管上，两头用胶布沿周长贴封，以防水泥浆流入管内。4）设置波纹管前应对每一根波纹管进行检查，管壁上不得有孔洞，否则需及时修补或更换。5）预应力钢绞线编束后，整束单端临时固结，先采用单根人工穿束，而后利用卷扬22、机拖拉整束穿进。6）预应力束端部尺寸符合设计要求，并保证波纹管中心线与锚板垂直。7）在浇筑前，检查钢筋保护层的厚度是否达到设计要求，确保工程质量，保护层可采用专业厂家产品，也可采用同标号的砂浆垫块现场制作。8）本工艺采用后穿预应力束的方法。在混凝土浇筑前，波纹管内预穿塑料硬胶管，砼浇注后机械拔出硬胶管，清理管道后，进行预应力钢绞线束穿进。13、模板支立本工程V腿及箱梁外侧模板均采用1.8厘米厚竹胶板和10*10厘米方木钉制。箱室内采用普通木合板。本工程承台及V腿浇注时，为保证砼的密实度，注意在斜坡顶面横向预留振捣槽口，预留槽口按V腿斜向长度100厘米设置一道（满足砼振捣作用半径），长度7.5米23、，槽宽25厘米。砼浇注至槽口位置时，采用同材料模板封堵。封堵方法如图： V腿浇注时前注意在标高+5.0米处按间距340厘米预埋30*30*1厘米铁板，每个V腿预埋3个，如图所示： 14、 混凝土浇注V腿及0、0，块混凝土采用一次性对称，由底到顶的浇筑顺序方法。其它号块均采用对称分层浇注的方法。施工时应严格掌握好混凝土的初凝时间（不得小于4小时），混凝土搅拌车按运输距离配足。精心安排，合理组织，分层分段，严防出现施工缝。1）本工程混凝土主桥采用C55混凝土，引桥采用C50混凝土，坍落度121cm，混凝土通过泵机直接输送。砼配合比必须经有资质的实验室试配并报监理验收后方可实施。2）顶板混凝土浇筑前24、，应注意在每个箱室顶板安装一个进人孔模板。进人孔位置在每个箱室中间，进人孔尺寸为100*130厘米。3）混凝土浇筑前对模板、钢筋等进行一次全面检查和清理，混凝土到施工现场应对混凝土的坍落度、和易性等指标进行复核，以确保工程质量。4）混凝土浇筑应有专人负责，振捣采用插入式50型振捣棒分层振捣，操作时应快插慢拔，插入均匀，移动距离为振捣半径的1.5倍，与模板保持510cm距离，不得碰撞模板、钢筋和波纹管，并保证混凝土分层交接良好，振捣混凝土直至表面平整、泛浆、无气泡为止，并控制过振及漏振现象发生。特别注意：在腹板混凝土振捣完毕后，不得再振捣腹板以下的混凝土，避免腹板混凝土出现蜂窝甚至狗洞现象。5）25、浇筑过程中，对钢筋及预埋件位置随时检查。6）由于V腿位置钢筋较密，此位置砼振捣时，需采用20型振动棒配合施工，以确保砼振捣密实。7）砼在现场浇注时，发现砼不符合要求时，应退出出场，严禁在砼内加水来改变砼的流动性。15、混凝土养护1）混凝土灌注完毕后，应及时铺罩养护，避免阳光直射。2）砼浇筑好终凝后立即进行浇水覆盖养护，养护标准以保持砼表面保持湿润状态为宜。养护时间为714天。16、合拢段施工1）合拢段合拢温度应控制在设计的10-15。C，否在应采用顶推等措施。2）合拢前应对全桥线形进行连联测，并在4个合拢段内逐步调整，以控制合拢温度。3）合拢段内的劲性骨架应在一天中的最低温度时进行焊接。17、26、张拉、压浆1）张拉控制应力及应变伸长值严格按设计要求施工。混凝土按设计到达张拉强度后，即可进行张拉。2）张拉采用YCJ100型千斤顶。（1）预应力张拉前的准备工作a、梁体混凝土表面有轻微缺陷时，可以在预施应力之后修补；缺陷较大时，应在修补后且混凝土强度达到设计张拉强度后张拉。b、检查梁体混凝土强度是否已经达到设计要求强度。c、千斤顶及油压表均已校正，千斤顶与压力表应配套检验，以确定张拉力与油压表读数之间的关系曲线。d、千斤顶的校正期不得超过6个月，也不得超过200次，或使用过程中出现不正常时。 （2）预应力张拉按设计要求的张拉顺序分段分批进行张拉。张拉时，不对称束数不超过一束。所有预应力束张拉27、时均采用应力、应变双控制。张拉结果以应力为准，应变复核，实际应变值和理论计算值误差应在6%以内，否则应查明原因后，方可继续施工。（3）张拉程序按设计要求及根据锚具的特性进行张拉，张拉程序：0 初始应力（10%k画线） 100%k（持荷2分钟锚固）。（4）张拉要保持平稳，分级施工，按20%一级分级张拉。按规定记录油表读数和伸长量。（5）张拉的方法按规范和设计要求进行。共有单端张拉和两端张拉两种形式。安装张拉设备时，对直线预应力筋，应使张拉力的作用线与孔道的中心重合；对曲线预应力筋，应使张拉力的作用线与曲线孔道末端中心点的切线重合，不得偏移。3）压浆预应力筋张拉完毕，经监理工程师认可后，方可割除工28、作钢绞线，（采用切割片割除），张拉后，尽快进行压浆，压浆前作好孔道的清理工作。本工程采用塑料波纹管，灌浆时采用真空灌浆技术。压浆机械采用SK-1.5型真空机和GLB3型螺杆式灌浆泵，灌浆压力在0.5-0.7Mpa，以增强压浆的密实性。施工工艺如下：（1）、施工准备工作a、检查确认材料数量、种类是否齐备，品质是否保证；b、检查机具是否完备；c、张拉完成后，切除外露的钢绞线，将密封工具罩安装在锚垫板上进行封锚。工具罩在灌浆后3小时内拆除并清洗。安装时检查橡胶密封圈是否破损断裂，将密封罩与锚垫板上的安装孔对正，用螺旋拧紧，注意将排气口朝正上方。d、压浆的水泥浆配合比必须经实验室试配，并报监理验收后方29、可实施。（2）试抽真空将灌浆阀、排气阀全都关闭，抽真空阀打开，启动真空泵抽真空，观察真空压力表读数，当管内的真空度维持在-0.08Pma时，停泵约1分钟时间，若压力保持不变即可认为孔道能达到并维持真空。（3）搅拌水泥浆搅拌要求：搅拌水泥浆之前，加水空转数分钟，将积水倒净，使搅拌机内壁充分湿润。搅拌好的灰浆要做到基本卸尽。在全部灰浆卸出之前不得再投入未拌和的材料，更不能采取边出料边进料的方法。装料顺序：a、首先将称量好的水（扣除用于熔化减水剂的那部分水）、水泥、膨胀水泥倒入搅拌机，搅拌2分钟；b、将熔于水的减水剂倒入搅拌机中，搅拌3分钟出料；c、水泥浆出料后应尽量马上泵送，否则要不停的搅拌；d、30、必须严格控制用水量，否则多加的水全部泌出，易造成管道顶端有空隙；e、对未及时使用而降低了流动性水泥浆，严禁采用增加水的办法来增加灰浆的流动性。（4）灌浆a、将水泥浆加到储蓄灌中引到灌浆泵，在灌浆泵高压橡胶管出口打到浆体，待这些浆体浓度与灌浆泵中的浓度一样时，关掉灌浆泵，将高压橡胶管此端接到孔道的灌浆管上，扎牢。b、关闭灌浆阀，启动真空泵，当真空值达到并维持在-0.060.1Mpa时，打开灌浆泵，开始灌浆，灌浆过程中，真空泵保持连续工作。c、待抽真空端的透明塑料管内有浆体经过时，关闭真空机前端的真空阀，关闭真空机，水泥浆会自动从“止回排气阀”中顺畅流出，且稠度与灌入的浆体相当时，关闭抽真空端的阀31、门。d、灌浆泵继续工作，压力达到0.6Mpa左右，持续2分钟，完成排气泌水，使孔道内浆体密实饱满，完成灌浆，关闭灌浆泵及灌浆阀门。e、清洗拆卸外接管路，清洗真空机的空气滤清器及管路阀门，清洗灌浆泵、搅拌机及所有沾有水泥浆的设备和附件。18、封端1）钢绞线余头切割前，其所留长度以不影响封端为准，亦不得小于5厘米。2）封端混凝土前，梁体必须凿毛。3)钢筋必须焊接牢固，封端模板必须与梁底混凝土紧贴，严防漏浆。 4）混凝土应从箱室腹板处注入。一次振捣密实。5）模板拆除后，及时修整梁底。19、支架拆除1、预应力现浇箱梁（普通钢筋混凝土现浇箱梁达到设计强度的90%和相应的弹性模量值后）施工完成且张拉、压浆32、完毕，待水泥浆达到一定强度后，单位工程负责人填写设施拆除申请表，由项目部负责生产施工的经理审核并经监理工程师审批后，方可落架，并经检查箱梁无表观质量问题后方可拆模。拆除现场应设置安全防范区域、派人现场监护、防止非拆除施工人员进入拆除支架区域。2、支架拆除时每跨先从翼缘板然后由跨中开始，再延伸到支点，横向对称均衡卸落。必须按照“从上到下，后搭先拆”的原则逐层进行，先拆非承重模板，后拆承重模板。拆下的钢管应及时整理，严禁将钢管与扣件从高处随意抛掷，以免危及周围施工人员和机械设备的安全。3、拆除人员必须站在平稳牢固可靠的地方，保持自身平衡，不得猛撬，以防失稳坠落，严禁使用起重机直接吊除没撬动的模板。33、20、质量控制标准1）混凝土强度（MPa）： 在合格标准内2）梁腹板宽度（mm）： 0b103）梁顶板宽度（mm）： 104）梁高度（mm）： 5H05）支座表面平整度（mm）： 26）混凝土表面平整度（mm）： 57）预埋件位置（mm）： 5五、安全、文明施工措施1、安全技术要求1）根据工程特点，满堂支模架必须进行专门设计计算，确定立杆间距、步距等相应指标后，按设计图纸严格执行，对参加作业全体人员进行技术安全交底。2）脚手架搭设或拆除人员必须由符合劳动部颁发的特种作业人员安全技术培训考核管理规定经考核合格，领取特种作业人员操作证的专业架子工进行。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。3）脚34、手架支架用料按设计要求进行严格的检查验收，搭设前要检查材质和规格，不能把未经整修的弯曲、压扁、拉伤、裂缝的零部件用上去，另外，由于本工程施工工期长，脚手架支架应注意油漆的完好。4）脚手架外侧除设有交叉斜撑和1.5m高防护栏杆及0.18m高踢脚板外，全部设绿色安全立网，防止物件从脚手架上坠落。爬梯需要与支架连接牢固，用安全立网封闭。5）脚手架搭设完毕要按专门的验收制度验收后挂牌使用，脚手架的日常使用管理有专人负责，定期检查，脚下架不得超载，多余物件随时清理，各部件连接节点，由专人按规定时间检查整理，使用中的脚手架，拆除任何一个部件都必须有审批制度，并按批准手续规定及时恢复原状，经检查后再使用。635、）作业层的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物料。7）混凝土输送管、扣料管、缆风绳不得固定在脚手架上。8）遇6级以上大风、雨雪、大雾天气时，应停止脚手架的搭设及拆除作业。雪天后作业，必须采取安全防滑措施。9）严禁在脚手架基础及临近处进行挖掘作业。10）脚手架应与输电线路保持安全距离，施工现场临时用电线路架设及脚手架接地防雷措施等应按国家现行标准施工现场临时用电安全技术规范JDJ46的有关规定执行。 2、架上作业安全技术要求 1）在架上作业人员必须戴安全帽、穿防滑鞋和佩挂好安全带。保证作业的安全，脚下应铺设必要数量的脚手板，并应铺设平稳，且不得有探头板。当暂时无36、法铺设落脚板时，用于落脚或抓握、把(夹)持的杆件均应为稳定的构架部分，着力点与构架节点的水平距离应不大于0.8 m，垂直距离应不大于1.5m。位于立杆接头之上的门山立杆(尚未与水平杆联接者)不得用作把持杆。 2）作业人员应佩戴工具袋，工具用后装于袋中，不要放在架子上，以免掉落伤人。 4）架设材料要随上随用，以免放置不当时掉落 5）每次收工以前，所有上架材料应全部搭设上，不要存留住架子上，而且一定要形成稳定的构架，不能形成稳定构架的部分应采取临时撑拉措施予以加固。 6）在搭设作业进行中，地面上的配合人员应避开可能落物的区域。 3、脚手架拆除的安全技术要求 l）脚手架使用期间，严禁擅自拆除架体结构37、杆件：如需拆除必须经修改方案并报请原方案审批人批准，确定补救措施后方可实施。 2)支模架拆除前，必须先对所要拆模的主体结构的砼强度(同条件养护)达到规范要求后方可拆除。并应制订方案，经工程负责人确认后，方可拆除。3)拆除前应对脚手架作一次全面检查，清除所有多余物件，并设立拆除区，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁一切非操作人员入内。4、混凝土施工安全施工要求 混凝土采用泵车浇注时，注意上方有无高压线或附近建筑妨碍，泵车在摇臂时，必须有专人指挥。混凝土抗压强度达到设计强度的30%时，方可拆除侧模；当混凝土强度不小于设计强度的70%，方可拆除各种梁的承重模板，对于预应力混凝土梁，应在预应力38、筋张拉完毕或张拉后，方可拆除承重模板，以免梁体混凝土受拉开裂。模板拆卸前应报请监理工程师核准后方可实施，模板拆除后施工单位应进行自检并通知监理工程师验收。5、预应力筋张拉安全施工要求 1）在各工序施工前，所用的机具和支架必须仔细检查，确认无问题方可进行操作。 2）张拉工作属高空作业，必须按高空作业要求，实施安全措施与事前对脚手架等进行检查且带好安全带，设置安全网。 3）张拉过程中千斤顶后方严禁有人站立、穿行，不得堆放重要物品。 4）张拉工地应设置必要的安全标志提醒注意。 5）雨天张拉时，应搭设防雨棚，防止张拉设备淋雨。 6） 孔道压浆时，采用真空辅助压浆工艺，压浆时掌握喷浆嘴的人必须戴护目镜、39、穿水靴、戴手套，喷嘴插入孔道后，喷嘴后面的胶皮垫圈须压紧在孔洞上，胶皮管与灰浆泵须连接牢固，堵压浆孔时应站在孔的侧面，以防止灰浆喷出伤人。 6、文明施工措施 1）施工场地进行全封闭管理，车辆出入要登记，管理、施工人员佩带胸卡，场地各出入均设保安人员管理。 2）施工场地全部硬化，并经常保持整洁，脚手管、方木、竹胶板等材料、机具摆放整齐，现场无积水、淤泥。 3）项目部组织专人定期对场地周边环境保护进行检查，对施工期间的管线，建筑物等进行定期检测保护。4）划分物料堆放区、加工区、机械停放区、现场办公区和人车通道及消防通道并设洒水小车5辆、专职清洁工20名，保持现场清整，减少粉尘污染。六、现浇箱梁施工40、应急预案1、直接搭设中的坍塌1） 原因：搭设速度不均匀，造成某一区域搭设高度过高，且未及时加以固定（缆绳或其他支撑）。预防：要求速度一致；及时对已搭设的支架进行固定（包括扫地杆和剪刀撑的设置）。处理：对坍塌临边先进行加固，然后拆除坍塌的支架。2）原因：支架立杆底部未加填实，造成局部失稳坍塌。预防：地基碾压整平；对每根立杆底部不得脱空。处理：对坍塌临边先进行加固，然后拆除坍塌的支架。2、浇筑混凝土时的坍塌原因：个别立杆的失稳，引起连锁反应，造成局部甚至整体的坍塌。预防：选用材质和尺寸合格的、无锈蚀、无弯曲的材料；正确的布置立杆。处理：立即停止浇筑混凝土，并对坍塌区域模内混凝土加以清除（可用高压水41、冲去，必须扩大清除范围，以减少日后凿除的工作量。）。然后待混凝土终凝后，开始清理现场：拆除模板、凿除松散混凝土、剔除变形的钢筋；清除地面废料；更换支架、模板和钢筋，重新浇筑混凝土。3、预应力张拉时的坍塌原因：未完整地设置水平剪刀撑，确保其应有的整体稳定性；预应力张拉过程，梁体起拱变形，对支架产生水平力，而支架不足抵御该水平力，造成坍塌。预防：将支架与立柱联系在一起（立柱外表必须加以保护，以免损伤其表面），增加支架的整体稳定性。处理：加快张拉的速度，使梁体尽快地建立预应力。然后再处理支架。4、拆除时的坍塌原因：局部拆除速度过快造成失稳；过早拆除剪刀撑等有稳定作用的杆件，甚至先拆除了下面的杆件或干42、脆予以整体拉倒。预防：拆除时必须按拆除方案施工操作规程，均匀地先上后下进行拆除。且要有一边向另一边推进，拆除过程中，上下拆除不得超过两步。处理：对坍塌临边先进行加固，然后再拆除坍塌区域的杆件，最后总体拆除。5、高空坠落原因： 操作人员未按规定系好安全带； 抛掷物品以致物品从高空坠落或物品在缝隙中漏下； 脚手板有翘头现象。预防： 操作人员必须正确使用安全带； 对物品的高空传递都必须用绳索，严禁抛掷； 固定脚手板，尤其是两端，不使其翘头；安装包括竹篱笆和密目安全网在内的临边防护措施，以防止物品落下；组织文明施工小分队进行巡逻检查。处理：立即组织对受伤人员的抢救；对损坏的临边设施进行补救。6、项目部43、成立以项目经理为首的事故应急处理小组，建立日常抢修队，做到一旦事故发生有领导统一指挥，组织有生力量进行抢救。七、满堂支架受力计算本工程V腿及0，块位置采用48mm3.5mm标准建筑钢管，其余均采用48mm3.5mm碗扣支架。计算按钢管壁厚3.0取值。Q235钢管:截面面积A=424mm2 f=205N/mm2 （一）0，块及V腿结构均为实心砼，0，块与V腿相接处平均梁高3.20米（局部最大截面）、宽度18.1；翼板平均高度0.34米，V腿高0.8-1.2米，取值1.2米。长5米，宽度7.5米。1、荷载计算（砼自重取2.6t/m3）1）0，块梁体砼自重：8.32t/m22）模板、方木及支架自重：44、0.4t/m2 3）施工动活载：0.25t/m2 4）砼下料冲击力：0.2t/m2 5）荷载组合： 0，块、V腿部位：1.2（8.32+0.4）+1.4（0.25+0.2）=11.094t/m2 翼板部位： 1.2（0.884+0.4）+1.4（0.25+0.2）=2.17t/m22、支架布置0，块部及V腿位：取柱网0.6m0.3m(纵向横向)，横杆步距为1.2m，则每根立杆受力：0.18m2/根11.094t/m2=1.996t/根=47.1N/mm2205N/mm2。翼板部位：取柱网0.9m0.9m，横杆步距为1.2m，则每根立杆受力：0.81m2/根2.17t/m2=1.76t/根=4145、.51N/mm2205N/mm2。3、立杆的稳定性验算（按立杆荷载最大值）：每根立杆承受的荷载为：N=1.996t=19960 N采用48*3mm钢管，A=424mm2钢管回转半径为=d22+d12/4=482+422/4=15.9mm按稳定计算：（步距按L0=1.2米计算）= L0/=1200/15.9=75.5查钢结构规范得：=0.3=N/A=19960/(4240.3)=157N/mm2f=205N/mm24、方木计算（支架以上拟设置80mm80mm、100mm100mm两种规格的方木）0，块及V腿部位：按柱网0.6m0.3m, 顺桥向采用截面尺寸为100mm100mm（沿桥轴线方向布置46、）,间距为300mm,横桥向采用截面尺寸为80mm80mm,间距选择为200mm。横桥向方木承受的线荷载为：q横=11.090.20=2.22t/m顺桥向方木承受的线荷载为：q顺=11.090.3=3.33t/mM横= ql2/8=2.220.32/8=0.025t.mM顺= ql2/8=3.330.62/8=0.15t.m W横=bh2/6=0.080.082/6=8.5310-5m3W顺=bh2/6=0.10.12/6=1.6710-4m3横木= M横/W=0.025/（8.5310-5）=293.1t/ m2 =2.93N/mm2=14.5N/mm2(东北落叶松)顺= M顺/W=0.1547、/（1.6710-4）=898.2t/ m2 =8.98N/mm2=14.5N/mm2I横=bh3/12=80803/12=3.41106mm4 E =10000N/mm2F横=5qL4/384EI=52220010-34004/（384100003.41106）=0.22mmL/400=1.5mm I顺=bh3/12=1001003/12=8.33106mm4 E =10000N/mm2F顺=5qL4/384EI=53330010-36004/（384100008.33106）=0.67mmL/400=1.5mm 经过计算，所选顺、横桥向方木能够满足支架设计要求。由于V腿上面为箱式结构，在箱48、室下钢管按60*60厘米布置，此处不再计算，详见支架平面布置图。（二）1号块2号块：为变截面箱梁，梁高1.4522.218米、桥面宽度18.1米，其中翼板宽2.0米。顶板厚0.24m、底板厚0.30.57m。1、荷载计算（砼自重取2.6t/m3）1）、箱梁砼自重 腹板部位：3.7755.77t/m2 空腹部位：1.4042.106t/m2 翼板部位：0.884t/m22）、模板、方木及支架自重：0.4t/m2 3）、施工动活载：0.25t/m2 4）、砼下料冲击力：0.2t/m2 5）、荷载组合： 腹板部位：1.2（3.7755.77+0.4）+1.4（0.25+0.2）=5.648.034t49、/m2 空腹部位：1.2（1.4042.106+0.4）+1.4（0.25+0.2）=2.793.637t/m2 翼板部位：1.2（0.884+0.4）+1.4（0.25+0.2）=2.171t/m22、支架布置 腹板部位：取柱网0.6m0.6m(横向纵向)，横杆步距为1.2m，则每根立杆受力：0.36m2/根5.648.034t/m2=2.03t2.891t/根=47.968.2N/mm2205N/mm2。 空腹部位：取柱网0.9m0.9m，横杆步距为1.2m，则每根立杆受力：0.81m2/根2.793.637t/m2/=2.26t2.95t/根=53.3 69.57N/mm2205N/mm50、2。 翼板部位：取柱网0.9m0.9m，横杆步距为1.2m，则每根立杆受力：0.81m2/根2.171t/m2=1.76t/根=41.47N/mm2205N/mm2。3、立杆的稳定性验算：立杆的稳定性验算（按立杆荷载最大处）：每根立杆承受的荷载为：N=2.891t=28910 N采用48*3mm钢管，A=424mm2钢管回转半径为=d22+d12/4=482+422/4=15.9mm按强度计算：=N/A=28910/424=68.2N/mm2f=205N/mm2按稳定计算：（步距按L0=1.2米计算）= L0/=1200/15.9=75.5查钢结构规范得：=0.4=N/A=28910/(42451、0.4)=170.5N/mm2f=205N/mm24、方木计算（横桥向设置80mm80mm方木，顺桥向设置100mm120mm方木） 腹板部位：柱网0.6m0.6m,横桥向方木截面尺寸均为80mm80mm,间距300mm，顺桥向方木截面100mm120mm,间距为600mm。横桥向方木承受的线荷载为（取荷载最大值）：q横=8.0340.3=2.41t/m顺桥向方木承受的线荷载为：q顺=8.0340.6=4.82t/m M横= ql2/8=2.410.32/8=0.027t.mM顺= ql2/8=4.820.62/8=0.217t.mW横=bh2/6=0.080.082/6=8.5310-5m352、W顺 =bh2/6=0.10.122/6=2.410-4m3横= M横/W=0.027/（8.5310-5）=316.5t/m2 =3.165N/mm2=14.5N/mm2(东北落叶松)顺= M顺/W=0.217/（2.410-4）=904.2t/m2 =9.042N/mm2=14.5N/mm2I横=bh3/12=80803/12=3.41106mm4 E =10000N/mm2F横=5qL4/384EI=51456010-36004/（384100003.41106）=0.72mmL/400=2.25mm I顺方木 =bh3/12=1001203/12=1.44107mm4 E =1000053、N/mm2F横=5qL4/384EI=52410010-36004/（384100003.41106）=1.19mmL/400=2.25mm F顺=5qL4/384EI=54820010-36004/（384100001.44107）=0.67mmL/400=2.25mm 经计算，所选择能满足支架设计要求。空腹板部位：柱网0.9m0.9m, 顺桥向方木截面尺寸为100mm120mm,间距为900mm,横桥向向方木截面尺寸为80mm80mm，间距为300mm。方木承受的最大线荷载为q顺 =3.6370.9=2.403t/m。M顺 = ql2/8=2.4030.92/8=0.243t.mW顺 =b54、h2/6=0.100.122/6=2.410-4m3= M顺/W=0.243/（2.410-4）=1012t/m2 =10.12N/mm2=14.5N/mm2I顺=bh3/12=1001203/12=1.44107mm4 E =10000N/mm2f顺=5qL4/384EI=52403010-39004/（384100001.44107）=1.425mmL/400=2.25mm 经过计算，所选择的方木能够满足支架设计要求。 翼板部位：柱网0.9m0.9m,顺桥向方木的截面尺寸为100mm100mm（沿桥轴线方向布置），间距为900mm, 横桥向方木的截面尺寸为80mm80mm,间距选择为30055、mm。横桥向方木承受的线荷载为：q横=2.1710.3=0.650t/m顺桥向方木承受的线荷载为q顺=2.1710.9=1.954 t/mM横=ql2/8=0.6500.92/8=0.066t.mM顺=ql2/8=1.9540.92/8=0.198t.mW横=bh2/6=0.080.082/6=8.5310-5m3W顺=bh2/6=0.10.12/6=1.6710-4m3横= M横/W=0.066/（8.5310-5）=774.7t/ m2 =7.747N/mm2=14.5N/mm2(东北落叶松)顺= M顺/W=0.198/（1.6710-4）=118.5t/ m2 =11.85N/mm2=156、4.5N/mm2I横bh3/12=80803/12=3.41106mm4 E =10000N/mm2F横=5qL4/384EI=5650010-39004/（384100003.41106）=1.625mmL/400=2.25mm I顺=bh3/12=1001003/12=8.33106mm4 E =10000N/mm2F顺=5qL4/384EI=51954010-39004/（384100008.33106）=1.48mm L /400=2.25mm 经计算，所选择方木能够满足支架设计要求。（二）合拢段3号块部位：支架及方木搭设方法同1号块2号块，此处不再累述。（三）引桥箱梁部位：为等截面箱57、梁，梁高1.3米、桥面宽度18.1米，其中翼板宽2.0米。顶板厚0.24m、底板厚0.24m。翼板支架同1号块2号块。1、荷载计算（砼自重取2.6t/m3）1）、箱梁砼自重 腹板部位：3.38t/m2 空腹部位：1.248t/m2 2）、模板、方木及支架自重：0.4t/m2 3）、施工动活载：0.25t/m2 4）、砼下料冲击力：0.2t/m2 5）、荷载组合： 腹板部位： 1.2（3.38+0.4）+1.4（0.25+0.2）=5.166t/m2 空腹部位： 1.2（1.248+0.4）+1.4（0.25+0.2）=2.886t/m22、支架布置腹板部位：取柱网0.9m0.6m(横向纵向)，58、横杆步距为1.2m，则每根立杆受力：0.54m2/根5.166t/m2=2.79t/根=65.8N/mm2205N/mm2。 空腹部位：取柱网0.9m0.9m，横杆步距为1.2m，则每根立杆受力：0.81m2/根2.886t/m2=2.338t/根=41.25 N/mm2205N/mm2。3、立杆的稳定性验算：（按立杆荷载最大处）：每根立杆承受的荷载为：N=2.79t=27900 N采用48*3mm钢管，A=424mm2钢管回转半径为=d22+d12/4=482+422/4=15.9mm按强度计算：=N/A=27900/424=65.8N/mm2f=205N/mm2按稳定计算：（步距按L0=159、.2米计算）= L0/=1200/15.9=75.5查钢结构规范得：=0.4=N/A=27900/(4240.4)=164.5N/mm2f=205N/mm24、方木计算 腹板部位： 顺桥向方木截面尺寸为100mm120mm,间距为600mm,横桥向截面尺寸为80mm80mm,间距选择为300mm。横桥向方木承受的线荷载为：q横=5.1660.3=1.55t/m。顺桥向方木承受的线荷载为：q顺=5.1660.6=3.099t/m。M横= ql2/8=1.550.62/8=0.07t.mM顺= ql2/8=3.0990.92/8=0.314t.m W横=bh2/6=0.080.082/6=8.5360、10-5m3W顺=bh2/6=0.10.122/6=0.2410-4m3横= M横/W=0.07/（8.5310-5）=820.6t/ m2 =8.206N/mm2=14.5N/mm2(东北落叶松)顺= M顺/W=0.24/（1.6710-4）=1437.0t/ m2 =14.37N/mm2=14.5N/mm2I横=bh3/12=80803/12=3.41106mm4 E =10000N/mm2F横=5qL4/384EI=51831010-36004/（384100003.41106）=0.77mmL/400=1.5mm I顺 =bh3/12=1001203/12=1.44107mm4 E =61、10000N/mm2F顺=5qL4/384EI=53099010-39004/（384100001.44107）=1.84mmL/400=2.25mm 经过计算，所选方木能够满足支架设计要求。空腹板部位：柱网0.9m0.9m,顺桥向方木截面尺寸为100mm120mm,间距为600mm,横桥向方木截面尺寸为80mm80mm,间距选择为300mm。横桥向方木承受的线荷载为：q横=1.550.3=0.465t/m顺桥向方木承受的线荷载为：q顺=1.550.9=1.395t/mM横= ql2/8=0.4650.92/8=0.047t.mM顺= ql2/8=1.3950.92/8=0.141t.mW横=62、bh2/6=0.080.082/6=8.5310-5m3W顺=bh2/6=0.100.122/6=2.410-4m3横 = M横/W=0.047/（8.5310-5）=551t/m2 =5.51N/mm2=14.5N/mm2顺= M顺/W=0.141/（2.410-4）=587.5t/m2 =5.875N/mm2=14.5N/mm2I横=bh3/12=80803/12=3.41106mm4 E =10000N/mm2F横=5qL4/384EI=5465010-39004/（384100003.41106）=1.16mmL/400=2.25mm I顺=bh3/12=1001203/12=1.4463、107mm4 E =10000N/mm2F顺=5qL4/384EI=522410 1395010-39004/（384100001.44107）=0.83mm56.9 kPa（不能满足施工要求，采用松木桩加固地基）5）复合地基计算设计计算：机具条件：直径D(mm)桩长范围土层名称土厚li(m)桩侧土磨擦阻力特征值(qsia)桩端土阻力(qp:未修正承载力特征值)0.1611.8 18有效桩长(m)L=624.2 15桩截面面积(m2)Ap=D2*3.14/40.0201 30.0 15桩周长pp=D*3.140.5026 40.0 1515561.单桩承载力：参数取值：桩身强度折减系数：(0.64、20.3)桩端天然土承载力折减系数:桩间土承载力折减系数：(0.10.4)桩间天然土承载力特征值fsk(Kpa)面积置换率m(0.120.3)桩身水泥土无侧限抗压强度标准值fcu(0.32MPa)桩端阻阻力qp0.27 0.50.3600.020082.5 152.单桩承载力特征值Ra=p*qsia*li+*A*qp48.10136922取值Ra=48.13.复合地基承载力特征值fspkfspk=m*Ra/Ap+*(1-m)*fsk96.34.面积置换率、布桩数面积置换率m=(fspk-*fsk)/(Ra/Ap-*fsk)0.012879布桩数nn=m*A/Ap5.结论：有效桩长L=6单桩承载力特征值Ra=48.1复合地基承载力特征值fspk=96.3说明：本表按GB-JGJ79-2002编制。三、沉降说明：本工程采用静压试验的方法确定地基沉降量，详见地基预压章节。